JP5006559B2 - 多気筒内燃機関のｅｇｒ装置 - Google Patents

Description

本発明は、内燃機関の排気還流装置に関する。

エンジンのＮＯｘ排出量低減等のために、排気の一部を吸気通路に還流させるＥＧＲ装置が知られている。ＥＧＲ装置は、排気通路と吸気通路とを連通するＥＧＲ配管と、ＥＧＲ配管の流路面積を調節することによって還流させるＥＧＲガス量を調節するＥＧＲバルブを備える。そして、ＥＧＲガス量を調節することによって、ＥＧＲガス重量と吸入空気重量との比（以下、ＥＧＲ率という）を運転状態に適した値に制御する。

ところで、ＥＧＲ装置によって排気は吸入空気と混合した状態でコレクタ部に流入し、そこからエンジンの各気筒へ分配されるわけであるが、各気筒に流入するＥＧＲガス量にバラツキがあると、各気筒でＥＧＲ率が異なることとなる。そして、各気筒のＥＧＲ率が異なると、ＮＯｘ排出量低減等の効果を得るための最適ＥＧＲ率に制御することができなくなるという問題がある。

そこで、各気筒に流入するＥＧＲガス量のバラツキを抑えるための技術が特許文献１に記載されている。

特許文献１では、ＥＧＲ配管の吸気通路側端部付近を吸気通路の内側に突出させ、突出部分の周面に複数個のＥＧＲ供給口を穿設することにより、ＥＧＲガスと吸気が各気筒に分配されるまでに十分に混合するようにしている。
特開平９−４２０６９号

ところで、ＥＧＲガス中には未燃燃料やオイル分を主成分とするＳＯＦ分が含まれており、このＳＯＦ分が要因となってデポジットが堆積する。そして、デポジットの堆積量は経時的に増加し、ＥＧＲ供給口に堆積するデポジットにより、ＥＧＲ供給口の開口面積は経時的に減少することとなる。

特許文献１のＥＧＲ装置のように、周方向及び軸線方向にそれぞれ複数のＥＧＲ供給口を設ける場合、各ＥＧＲ供給口の開口面積は小さくなる。そして、開口面積が小さい場合には、デポジットの堆積により減少する開口面積の、当初の開口面積に対する割合が大きい。すなわち、デポジットが堆積することによって初期設計通りのＥＧＲガス量を供給できなくなるおそれがある。

そこで、本発明では、デポジットの堆積等があった場合にも所望のＥＧＲガス量を供給し、かつ各気筒間でのＥＧＲガス量のバラツキを抑制することを目的とする。

本発明の多気筒内燃機関のＥＧＲ装置は、一端に空気導入口を有しかつ他端が閉塞されており、機関の各吸気ポートと連通するブランチ部の開口部が前記空気導入口側から前記他端に向けて並ぶコレクタ部と、前記空気導入口に接続される吸気通路と、を備え、前記機関の排気の一部をＥＧＲ配管を介して前記吸気通路に還流させる多気筒内燃機関のＥＧＲ装置において、前記ＥＧＲ配管の前記吸気通路側の一部が前記吸気通路内部に挿入されており、排出されたＥＧＲガスが特定の複数気筒にのみ流入する吸気流れに乗るように前記ＥＧＲ配管の先端面に開口する第１開口部と、排出されたＥＧＲガスが前記特定の複数気筒を除く残りの複数気筒にのみ流入する吸気流れに乗るように前記ＥＧＲ配管の側面に開口する第２開口部と、を備える。

本発明によれば、ＥＧＲガスの供給口を２箇所としたので、それぞれの開口面積を大きくとることが可能となる。これにより、デポジットの堆積等によって開口面積が減少した場合でも、初期の開口面積に対する減少した面積の割合が小さくなるので、性能の低下を抑制できる。

また、それぞれの供給口を、排出されたＥＧＲガスがそれぞれ異なる特定の複数気筒にのみ流入する吸気流れに乗るように設けたことにより、供給するＥＧＲガスは各気筒の吸気ポートに流入する前に互いに交じり合うことがないので、各気筒に狙った量のＥＧＲガスを供給することが可能となり、気筒間でのＥＧＲガス量のバラツキを抑制することができる。

以下本発明の実施形態を図面に基づいて説明する。

図１は本実施形態のシステムの概略図である。

１はエンジン、２は吸気マニホールドのコレクタ部、３は吸気通路、４は排気マニホールド、５は排気通路、６はＥＧＲ配管、７はＥＧＲバルブ、８はＥＧＲクーラー、９はＥＧＲパッセージ（ＥＧＲ配管６の吸気通路３に挿入される部分）、１２ａ〜１２ｄは吸気マニホールドのブランチ部、１４ａ〜１４ｄは吸気ポートである。

コレクタ部２の一端には吸気通路３が接続される空気導入口２ａが開口し、他端は閉塞されている。そして、コレクタ部２には、各気筒１４の吸気ポート１４ａ〜１４ｄと連通するブランチ部１２ａ〜１２ｄが接続されており、空気導入口２ａ側から前記他端側に向けて、各ブランチ部１２ａ〜１２ｄの開口部が並ぶ。

ＥＧＲ配管６は、排気マニホールド４から分岐し、ＥＧＲバルブ７を介して後述するＥＧＲパッセージ９に接続する。

ＥＧＲ配管６にはＥＧＲクーラーを介装する。ＥＧＲクーラ８は燃焼後に高温となっている排気を冷却するためのものであり、ＥＧＲガスが流入することによる吸入空気の温度上昇を抑制し、エンジン１のシリンダ内の温度上昇を抑制するためのものである。

ＥＧＲバルブ７はＥＧＲ配管の流路断面積を調節する機能を有し、図示しないコントローラによって、後述する最適ＥＧＲ率となるように運転状態に応じて開度が制御される。

ＥＧＲパッセージ９は、吸気通路３側の一部が吸気通路３内部に挿入されている。なお、ＥＧＲパッセージ９は、軸線に対して直交する断面の形状が略円形の部材である。

上記のような構成において、図示しない吸気口から吸入された吸気は、吸気通路３を通ってコレクタ部２に流入する。そして、コレクタ部２とエンジン１の各気筒の吸気ポートと連通するブランチ部１２ａ〜１２ｄを介して、各気筒１４へ分配される。なお、図１中左側から＃１気筒、＃２気筒、＃３気筒、＃４気筒とし、本実施形態では＃２、＃１、＃３、＃４の順に吸入行程を行うものとする。

エンジン１の各気筒から排出される排気は、排気マニホールド４で集合して排気通路５に流入するが、その一部はＥＧＲ配管６を介してＥＧＲガスとして吸気通路３内に戻され、再度エンジン１に導入される。

ここで、ＥＧＲパッセージ９について図２、図３を参照して説明する。図２はＥＧＲパッセージ９を吸入空気の流れ方向下流側から見た図（図１のＡ-Ａ矢視図）であり、図面上側がコレクタ部２の軸線に対してブランチ部１２ａ〜１２ｄ開口部と対向する側（以下、基端側という）、図面下側がブランチ部１２ａ〜１２ｄが開口する側（以下、開口部側という）である。図３は上図が図２のＥＧＲパッセージ９の拡大図、下図が上図のＢ−Ｂ矢視図である。

ＥＧＲパッセージ９は、略直線状の中空円管部材であり、吸気通路３内を流れる吸入空気の流れ方向（吸気通路３の軸線方向）と略直交し、かつ吸気通路３の基端側の壁面から開口部側の壁面に向けて、ＥＧＲパッセージ先端面９ａが吸気通路３の開口部側の壁面付近に到達するまで挿入されている。

また、ＥＧＲパッセージ９は、ＥＧＲパッセージ９の内部と吸気通路３内部とを連通する第１開口部１０、第２開口部１１を備える。

第１開口部１０は、後述する図４下図に示すように略円形の開口部であり、その図心がＥＧＲパッセージ先端面９ａの図心に対して、吸気流れの上流方向に偏心している。なお、第１開口部１０の形状は略円形に限られれるわけではなく、開口部分の大部分がＥＧＲパッセージ先端面９ａの上流側半分となるような形状であれば、例えば図９に示すような、吸気流れ下流側が閉塞された半円状であってもよい。

第２開口部１１は、ＥＧＲパッセージ９側面の、基端側の吸気通路３の壁面３ａ付近であって吸入空気流れ方向下流側に開口する。

なお、図１において、第２開口部１１は基端側の壁面３ａから離れた位置からＥＧＲパッセージ９の先端方向に向けて延びる略オーバル形状となっているが、開口部の形状はこれに限られるものではなく、必要な開口面積が確保できるのであれば、長方形や楕円形であってもよい。

また、第２開口部１１の壁面側端部１１ａは、必ずしも壁面３ａから離れている必要はない。例えば、壁面側端部１１ａと壁面３ａとが一致していてもよいし、図１０に示すように、壁面側端部１１ａが吸気通路３の内壁面と外壁面との間に位置していてもよい。図１０に示すように第２開口部１１を形成すると、ＥＧＲパッセージ９の肉厚の分だけ、第２開口部１１から吸気通路３へ流入するＥＧＲガスの屈曲が緩やかになる。このため、より多くのＥＧＲガスが吸気通路壁面３ａ付近に流入することとなり、吸気通路壁面３ａ近傍を流れる吸入空気の流れに乗せやすくなる。

ＥＧＲパッセージ９を上記のように構成した場合の、ＥＧＲガスの流れについて、図４を参照して説明する。図４上図は図１のＥＧＲパッセージ９部分を拡大した図であり、ＥＧＲパッセージ９の軸線を含み吸気流れに平行な断面を表す。図４下図は先端面９ａを表す図である。そして、両図ともに図面左側が吸気流れ上流側、図面右側が吸気流れ下流側である。また、図中の矢印はＥＧＲガスの流れを表す。

ＥＧＲ配管６からＥＧＲパッセージ９に流入したＥＧＲガスは、第１開口部１０及び第２開口部１１から吸気通路３内へ排出される。このとき、ＥＧＲパッセージ９内部の吸気流れ上流側（以下、第１開口部１０側という）を流れるＥＧＲガスはそのまま第１開口部１０から排出される。

これに対して、ＥＧＲパッセージ９内部の吸気流れ下流側（以下、第２開口部１１側という）を流れるＥＧＲガスは、ＥＧＲパッセージ９の第２開口部１１側の先端部９ａが閉塞されており、かつ第１開口部１０側のＥＧＲガスの流れがあるために第１開口部１０からは排出されにくい。このように、ＥＧＲパッセージ９内部の第２開口部１１側では、先端部９ａ付近で流れが滞留することとなるため、ＥＧＲガスは屈曲して第２開口部１１から排出されることになる。

なお、吸入空気はＥＧＲパッセージ９の外周に沿って流れ、外周のいずれかの点で剥離する。これによりＥＧＲパッセージ９の吸入空気流れ下流側周辺、すなわち第２開口部１１周辺の圧力は低下して、ＥＧＲパッセージ９内部からＥＧＲガスを吸出す効果が得られるので、第２開口部１１からＥＧＲガスが排出されやすくなっている。

第１開口部１０と第２開口部１１から吸気通路３内に排出されるＥＧＲガス量の略同等になるように、それぞれの開口面積を調整する。このとき、第１開口部１０から排出される場合は略直線状に流れ、第２開口部１１から排出される場合は屈曲する流れとなるので、流路抵抗に差が生じる。このため、両者から排出されるＥＧＲガス量を略同等にするためには、第２開口部１１の面積Ｓ２＞第１開口部の面積Ｓ１、という関係が成立する。

なお、第１開口部１０の先端面９ａに占める割合や第２開口部１１のＥＧＲパッセージ９軸線方向の長さ等については、吸気通路３の形状やＥＧＲパッセージ９の形状、そしてエンジンの仕様等により異なるため、適用するシステムごとにシミュレーション等によって設定する必要がある。

また、デポジット堆積による開口面積の減少の影響を少なくするため、すなわち、設計時の開口面積Ｓ１、Ｓ２に対するデポジット付着によって減少した開口面積の割合を小さくするために、第１開口部１０及び第２開口部１１はそれぞれ一つの開口部で形成している。しかし、上記開口面積の減少の影響が許容できる範囲であれば、第１開口部１０、第２開口部１１をそれぞれ複数の開口部で形成しても構わない。

上記のように、第１開口部１０と第２開口部１１とから略同量のＥＧＲガスが吸気通路３内に排出されるように調整すると、吸気通路３の軸線を挟んで対向する、吸気通路３の開口部側の壁面付近とブランチ部１２ａの反対側の壁面付近に、略同量のＥＧＲガスが排出されることになる。

次に、ＥＧＲパッセージ９から排出したＥＧＲガスの流れについて、図５を参照して説明する。図５は図１のＥＧＲパッセージ９及びコレクタ部２部分の拡大図である。

図５中矢印で示したように、第１開口部１０から排出されたＥＧＲガスは、開口部側の吸気通路３壁面付近を流れる吸入空気の流れに乗って、コレクタ部２の開口部側に流入する。そして、＃１気筒、＃２気筒のいずれかの気筒が吸入行程となったときに、その気筒に流入する。このとき、＃１気筒と＃２気筒は交互に吸入行程を迎えるので、それぞれの気筒に流入するＥＧＲガス量は略同等になる。

一方、第２開口部１１から排出されたＥＧＲガスは、基端側の吸気通路３壁面付近を流れる吸入空気流れに乗って、コレクタ部２の基端側に流入する。そして、＃３気筒、＃４気筒のいずれかの気筒が吸入行程となったときに、その気筒に流入する。このとき、＃１気筒と＃２気筒の場合と同様に、＃３気筒と＃４気筒に流入するＥＧＲガス量は略同等となる。

また、上述したように第１開口部１０から排出されるＥＧＲガス量と第２開口部１１から排出されるＥＧＲガス量は略同等であり、第１開口部１０付近を流れる吸入空気と第２開口部１１付近を流れる吸入はともに壁面近くの流れであるため流速が略同等である。

したがって、＃１気筒及び＃２気筒の周辺に流入するＥＧＲガス量と、＃３気筒及び＃４気筒の周辺に流入するＥＧＲガス量は略同等になる。すなわち、＃１気筒〜＃４気筒までの各気筒に流入するＥＧＲガス量は略同等となる。

ここで、ＥＧＲガス導入量について説明する。ＥＧＲガス導入量は、吸入空気重量に対するＥＧＲガス重量の割合であるＥＧＲ率を用いて、その量を判断する。そして、ＮＯｘ排出量は少なく、そして燃焼時のスモーク生成を防止するようにＥＧＲ率を設定する必要がある。

ところが、ＮＯｘ排出量はＥＧＲ率が高くなるほど少なくなり、一方、スモーク生成量はＥＧＲ率が高くなるほど多くなる。すなわち、ＮＯｘ排出量とスモーク生成量とはトレードオフの関係にあり、両者をともに最小にするようなＥＧＲ率を設定することはできない。そこで、ＮＯｘ排出量とスモーク生成量の和を用いて最適ＥＧＲ率の設定を行う。

ＮＯｘ排出量とスモーク生成量の和と、ＥＧＲ率との関係は、図６に示すようになる。図６は縦軸にＮＯｘ排出量とスモーク生成量の和をとり、横軸にＥＧＲ率をとったものである。

図６に示すように、ＮＯｘ排出量とスモーク生成量の和は、ＥＧＲ率がＰ２のときに最小値となる。そして、ＥＧＲ率がＰ２より小さくなるほど大きくなる。またＥＧＲ率がＰ２より大きくなるほど大きくなる。

そこで、ＮＯｘ排出量とスモーク生成量の和がほぼ最小値と同視できる範囲であるＰ１からＰ３を最適ＥＧＲ率として設定する。

ところで、一般的なＥＧＲ装置においては、吸気通路３内のＥＧＲパッセージ９の開口部は一つである。ここで、開口部が一つの場合について、図１に示した構成のＥＧＲパッセージ９を、開口部が一つのものに置き換えた場合を表す図７を参照して説明する。

ＥＧＲパッセージ９から吸気通路３に流入したＥＧＲガスは、吸気通路３の中央部を流れる吸入空気流れに乗ってコレクタ部２に流入する。

吸気通路３からコレクタ部２に流入する吸入空気の流れは、ブランチ部１２ａ〜１２ｄが開口する側とその反対側については、前述したように、それぞれ＃１及び＃２気筒、＃３、＃４気筒に流入する。そして、吸気通路３の中央部の流れは、図７に示すように、その大部分は＃２、＃３気筒に流入し（図７中実線）、＃１、＃４気筒へは僅かな量しか流入しない（図７中破線）。

したがって、吸気通路３の中央部に流入したＥＧＲガスの大部分は、吸気通路３中央部を流れる吸入空気の流れに乗って＃２、＃３気筒に流入することになる。

このため、吸気通路３からコレクタ部２に流入する全空気量に対するＥＧＲ率が、図６に示した最適ＥＧＲ率となるようにＥＧＲガスの導入量を調整しても、各気筒でＥＧＲ率がばらつきが生じる。

図８上図は、ＥＧＲパッセージ９の一の開口部から所定のＥＧＲガス量を還流させた場合の、各気筒のＥＧＲ率とＮＯｘ排出量の関係の一例を表し、図８下図は同じくＥＧＲ率とスモーク生成量の関係の一例を表す図である。

ＥＧＲ率は＃４＜＃１＜＃３＜＃２という関係になるので、ＮＯｘ排出量は図８上図に示すように、＃４＞＃１＞＃３＞＃２という関係になる。一方、スモーク生成量は、図８下図に示すように＃４＜＃１＜＃３＜＃２という関係になる。

したがって、いずれかの気筒のＥＧＲ率を最適ＥＧＲ率となるようにＥＧＲガス量を調整すると、他の気筒では最適ＥＧＲ率にならないおそれがある。

以上のように、すべての気筒のＥＧＲ率をＮＯｘ排出量とスモーク生成量の和が最小になるような値に制御することが困難であり、機関全体としてＮＯｘ排出量とスモーク生成量を低減することが困難であった。

ところが、本実施形態では、上述したように各気筒に導入されるＥＧＲガス量及び吸入空気量が略同等になるので、各気筒のＥＧＲ率は略同等となる。したがって、ＥＧＲ率が図６のＰ１〜Ｐ３の範囲となるようにＥＧＲガス量を調整すれば、各気筒のＥＧＲ率は最適ＥＧＲ率となり、機関全体としてのＮＯｘ排出量とスモーク生成量の和を最小にすることができる。

なお、本実施形態では、直列４気筒エンジンについて説明したが、例えば直列６気筒、Ｖ型８気筒等の他の形式のエンジンについても適用可能である。この場合も、吸気通路からコレクタ部に流入する吸入空気の、ブランチ部までの流れを調べたうえで、各気筒のＥＧＲ率が略同等になるように、ＥＧＲパッセージの開口部を設ける位置、大きさ等を設定すればよい。

以上により、本実施形態では以下のような効果を得ることができる。
（１）コレクタ２の軸線に対してブランチ部１２ａ〜１２ｄの開口部が並ぶ側を開口部側、ブランチ部１２ａ〜１２ｄの開口部と対向する側を基端側としたときに、吸気通路３に、吸気通路３の基端側の壁面から開口部側の壁面へ向けて、その一部が開口部側の吸気通路壁面付近に達するように挿入されるＥＧＲパッセージ９と、ＥＧＲパッセージ９の開口部側の吸気通路３壁面付近に、開口部側の壁面と対向するように設けた第１開口部１０と、ＥＧＲパッセージ９の側面の基端側の吸気通路３壁面近傍に設けた第２開口部１１と、を備えるので、ＥＧＲガスの供給口を２箇所となり、それぞれの開口面積を大きくとることが可能となる。

これにより、デポジットの堆積等によって開口面積が減少した場合でも、初期の開口面積に対する減少した面積の割合が小さくなるので、性能の低下を抑制できる。

また、第１開口部１０と第２開口部１１を、それぞれ基端側と開口部側の吸気通路３壁面付近に設けたことにより、供給するＥＧＲガスは基端側の壁面付近を流れる吸気流と開口部側の壁面付近を流れる２つの独立した吸気流れに乗り、各気筒１４の吸気ポート１４ａ〜１４ｄに流入する前に互いに交じり合うことがないので、各気筒１４に狙った量のＥＧＲガスを供給することが可能となり、気筒間でのＥＧＲガス量のバラツキを抑制することができる。
（２）ＥＧＲパッセージ９は、略直線状の中空円管部材で構成され、かつ前記ＥＧＲ配管の先端面が前記開口部側の吸気通路３壁面付近に位置するので、簡単な構成でＥＧＲガスを前記開口部側の吸気流れに乗せることができる。
（３）第１開口部１０を先端面９ａに設け、また形状を略円形とするので、ＥＧＲパッセージ９の成型が容易である。
（４）第２開口部１１を、ＥＧＲパッセージ９の吸気流れ下流側であってＥＧＲパッセージ９周りの吸気流によって圧力が低下する部分に向けて開口するので、吸出し効果によって第２開口部１１から供給するＥＧＲガス量を確保することができる。
（５）ＥＧＲパッセージ９は、吸気通路３の軸線に略直交しているので、吸気通路３のＥＧＲパッセージ９挿入部分のシール性を確保し易い。
（６）第１開口部１０の図心は、ＥＧＲパッセージ９の軸線に対して、吸気流れ上流側に偏心しているので、ＥＧＲパッセージ９の先端面９ａの前記偏心している側とは反対側が閉塞されることとなり、第２開口部１１から吸気通路３へのＥＧＲガスの供給を確保できる。
（７）第２開口部１１の開口面積Ｓ２は第１開口部１０の開口面積Ｓ１よりも大きくすることにより、直線的な流路で第１開口部１０から供給されるＥＧＲガス量と、略直角に屈曲する流路で第２開口部１１から供給されるＥＧＲガス量との差を小さくすることが可能となる。なお、第１開口部１０から供給されるＥＧＲガス量と、第２開口部１１から供給されるＥＧＲガス量とが略同等になるような、開口面積Ｓ１及び開口面積Ｓ２を予め求めておけば、各気筒１４に流入するＥＧＲガス量のバラツキを抑えることができ、結果として各気筒のＥＧＲ率を略同等にすることができる。

なお、本発明は上記の実施の形態に限定されるわけではなく、特許請求の範囲に記載の技術的思想の範囲内で様々な変更を成し得ることは言うまでもない。

本実施形態のシステム構成の概略図である。 ＥＧＲパッセージ挿入部を表す図である。 第１開口部及び第２開口部を説明するためのＥＧＲパッセージの側面図及び下面図である。 ＥＧＲパッセージ内のＥＧＲガスの流れを説明するための図である。 コレクタ部のガス流動を説明するためのコレクタ部断面図である。 最適ＥＧＲ率とＮＯｘ排出量及びスモーク生成量との関係を表す図である。 ＥＧＲガス供給口が一箇所の場合のコレクタ部のガス流動を説明するためのコレクタ断面図である。 上図はＮＯｘ排出量とＥＧＲ率、下図はスモーク生成量とＥＧＲ率の関係を表す図である。 第１開口部の別の例を表す図である。 第２開口部の別の例を表す図である。

符号の説明

１ エンジン
２ コレクタ部
３ 吸気通路
４ 排気マニホールド
５ 排気通路
６ ＥＧＲ配管
７ ＥＧＲバルブ
８ ＥＧＲクーラー
９ ＥＧＲパッセージ
１０ 第１開口部
１１ 第２開口部
１２ａ〜１２ｄ ブランチ部
１４ａ〜１４ｄ 吸気ポート

Claims (7)

1. 一端に空気導入口を有しかつ他端が閉塞されており、機関の各吸気ポートと連通するブランチ部の開口部が前記空気導入口側から前記他端に向けて並ぶコレクタ部と、
   前記空気導入口に接続される吸気通路と、を備え、
   前記機関の排気の一部をＥＧＲ配管を介して前記吸気通路に還流させる多気筒内燃機関のＥＧＲ装置において、
   前記ＥＧＲ配管の前記吸気通路側の一部が前記吸気通路内部に挿入されており、
   排出されたＥＧＲガスが特定の複数気筒にのみ流入する吸気流れに乗るように前記ＥＧＲ配管の先端面に開口する第１開口部と、
   排出されたＥＧＲガスが前記特定の複数気筒を除く残りの複数気筒にのみ流入する吸気流れに乗るように前記ＥＧＲ配管の側面に開口する第２開口部と、
   を備えることを特徴とする多気筒内燃機関のＥＧＲ装置。
2. 前記第１開口部の形状は略円形であることを特徴とする請求項１に記載の多気筒内燃機関のＥＧＲ装置。
3. 前記第２開口部は、前記ＥＧＲ配管の吸気流れ下流側であって前記ＥＧＲ配管周りの吸気流によって圧力が低下する部分に向けて開口することを特徴とする請求項１または２に記載の多気筒内燃機関のＥＧＲ装置。
4. 前記ＥＧＲ配管の前記吸気通路に挿入される部分は、前記吸気通路の軸線に略直交していることを特徴とする請求項１から３のいずれか一つに記載の多気筒内燃機関のＥＧＲ装置。
5. 前記第１開口部の図心は、前記ＥＧＲ配管の軸線に対して、吸気流れ上流側に偏心していることを特徴とする請求項１から４のいずれか一つに記載の多気筒内燃機関のＥＧＲ装置。
6. 前記第１開口部は前記吸気流れ下流側が閉塞された半月状であることを特徴とする請求項５に記載の多気筒内燃機関のＥＧＲ装置。
7. 前記第２開口部の開口面積は前記第１開口部の開口面積よりも大きいことを特徴とする請求項１から６のいずれか一つに記載の多気筒内燃機関のＥＧＲ装置。

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