JP4157136B2 - 抄紙用プレスフェルト - Google Patents

Description

本発明は、抄紙機械に使用される抄紙用プレスフェルト（以下、単に「プレスフェルト」という。）に関する。

従来から、製紙工程において、湿紙から搾水するため、プレス装置が使用されている。プレス装置において、紙層形成が行われた湿紙は、プレスニップでプレスフェルトを介して搾水される。なお、一般的に、プレス装置は、複数のプレスニップから構成される。

図５は、プレス装置におけるプレスニップの概略図である。
このプレスニップは、一対のプレスロールＰ’，Ｐ’と、湿紙Ｗ’を挟持する一対のプレスフェルト１１’，１１’からなり、プレスロールＰ’，Ｐ’の加圧部において、プレスフェルト１１’，１１’と湿紙Ｗ’に圧力を加えて、湿紙Ｗ’から水分が搾り出されて、プレスフェルト１１’，１１’に吸収される。

しかし、加圧部の中央（ニップ部）から出口にかけて、湿紙Ｗ’とプレスフェルト１１’，１１’に掛けられた圧力が急激に解放されるため、この部分において、プレスフェルト１１’，１１’の体積が急激に膨張する。その結果、プレスフェルト１１’，１１’に負圧が生じ、さらに、湿紙Ｗ’が細繊維からなるため毛細管現象も加わって、プレスフェルト１１’，１１’に吸収されていた水分が、再び湿紙側へ移行する現象、すなわち、再湿現象（ｒｅ−ｗｅｔｔｉｎｇ）が起きる。

この再湿現象を防止するためのフェルトとして、例えば、特許文献１に開示されているプレスフェルトがある。これは、基層、湿紙側バット層、プレス側バット層からなるフェルトにおいて、湿紙側バット層中に親水性不織布が配置されたもので、この親水性不織布の親水作用によって、親水性不織布への水分移行作用、移行された水分の保持作用が発揮されるため、再湿現象を効果的に抑制することができるとされている。

また、抄紙用プレスフェルトでは、湿紙から水を搾る機能（搾水性）を維持するために、加圧により圧縮されたフェルトを除圧時に偏平化することなく回復させる機能（耐圧縮疲労性）や、フェルトが平滑になることにより湿紙平滑性を高める機能（平滑性）及び耐脱毛・摩耗性等も重要視されている。
このような機能を具えたフェルトとして、例えば、２成分材料よりなる芯鞘構造を有する繊維を含むプレスフェルトが特許文献２に開示されている。
このプレスフェルトでは、バット層の繊維として、低融点の鞘材料と高融点の芯材料からなる２成分材料が用いられ、プレスフェルトの加熱硬化処理により低融点の鞘材料が軟化してバット層内にマトリックスが形成されることにより、プレスフェルトの脱排水性能を向上させ、しかも、圧縮抵抗力を増強させることができるとされている。
さらに、最近の高速抄紙機械に対応するため、搾水性と平滑性に優れた織布が使用されたプレスフェルトが使われている。この織布は整経糸（フェルトのＣＭＤ方向糸）と打ち込み糸（同じくＭＤ方向糸）とが、共にモノフィラメント単糸で織成されている（特許文献３を参照）。

特開２００４−１４３６２７号公報 特開平８−３０２５８４号公報 特開２０００−１７００８６号公報

しかしながら、特許文献１及び２のプレスフェルトは、プレス装置による繰返しの圧縮疲労を受け易いという問題がある。
また、特許文献２のプレスフェルトのように２成分材料をバット層に用いる場合、フェルト製造時の熱プレスの影響により、芯材料の機械的強度の低下や化学的劣化が起こり、その結果、プレスフェルトの使用中に繊維が切断されたり、脱毛・摩耗が進み、早期に交換を必要とすることが多かった。
また特許文献３のプレスフェルトでは、従来の撚糸を使用したフェルトに比べてニードルパンチングによるバット繊維と織布との固着性が悪くなるため、フェルトの脱毛・摩耗性が著しく悪いことが知られている。
従って、再湿現象を抑制すると同時に、耐圧縮疲労性、平滑性、耐脱毛・摩耗性及び搾水性等の機能をバランス良く具備したプレスフェルトが望まれる。

本発明は、上記問題に鑑み、再湿現象を抑制するとともに、平滑性・耐摩耗性・耐圧縮疲労性、及び搾水性に優れた抄紙用プレスフェルトを提供することを目的とする。

本発明は、基層と、基層の湿紙側の表面に形成された第１バット層と、プレス側の表面に形成された第２バット層と、前記第１バット層の湿紙側の表面に形成された湿紙接触繊維層とを備え、前記湿紙接触繊維層が絶対粘度が８０ｍＰａ・ｓ以上である高分子量ナイロンからなる芯成分と、該芯成分よりも低融点のナイロンからなる鞘成分とから構成される芯鞘複合繊維を２５％〜７５％含み、前記第１バット層が、前記芯鞘複合繊維を含まないナイロンの層からなることを特徴とする抄紙用プレスフェルトにより、前記課題を解決した。
ここで、絶対粘度が８０ｍＰａ・ｓ以上とは、ナイロンを０．５ｇ／９５％硫酸１００ｍｌで溶解し、２５℃の温度で測定した絶対粘度であって、振動式粘度計で測定することができる。
また、前記湿紙接触繊維層を多層構造にし、前記湿紙接触繊維層のプレス側から湿紙側に向かって、前記芯鞘複合繊維の含有量を段階的に増加させてもよい。そして、前記基層は、整経糸（フェルトのＣＭＤ方向糸）と打ち込み糸（同じくＭＤ方向糸）とが、共にモノフィラメント単糸で織成されている織布であることが好ましい。

本発明によれば、芯鞘複合繊維の鞘成分が溶融して湿紙接触繊維層が緻密になる。その結果、プレス側層の水分は、前記湿紙接触繊維層がバリアとなって湿紙側に移動しにくくなるため、再湿現象を抑制することができる。
また、前記芯鞘複合繊維の芯成分を高粘度にすること、すなわち高分子量ナイロンを使用することで、フェルトの耐脱毛・摩耗性及び耐圧縮疲労性が向上し、その結果、フェルトの寿命（ライフ）が延びてフェルト交換回数が減る、脱毛・摩耗による抜け毛が湿紙に付着することが少なくなり製紙品質が改善する、湿紙接触面の平滑性が維持される等の効果を奏する。
さらに、湿紙接触繊維層を芯鞘複合繊維で構成し、基層の湿紙側の表面に形成された第１バット層を芯鞘複合繊維を含まないナイロンの層で構成したことにより、平滑性、耐脱毛・摩耗性、耐圧縮疲労性、および搾水性がバランスよく具備される。
さらに、モノフィラメント単糸で織成された織布を基層に使用することにより、織布の通水性が改善されるため、搾水性に優れたフェルトを構成できる。

以下、本発明の抄紙用プレスフェルトについて詳しく説明する。
図１は本発明によるプレスフェルト１０のＣＭＤ方向の断面図である。
なお、「機械方向（ＭＤ）」は、抄紙機がプレスフェルトを移動させる経方向であり、「機械横断方向（ＣＭＤ）」は、抄紙機がプレスフェルトを移動させる方向を横切る緯方向である。
図１に示すように、プレスフェルト１０は、基層３０と、基層の湿紙側の表面に形成された第１バット層２２と、プレス側の表面に形成された第２バット層２３とを具え、前記第１バット層の湿紙側の表面に配された湿紙接触側バット層２１とからなる。
基層の湿紙側の表面に形成された第１バット層２２と、プレス側の表面に形成された第２バット層２３は、ステープルファイバーから構成され、ニードルパンチングによりそれぞれ基層３０の湿紙側及びプレス側に絡合一体化され、更に湿紙接触側バット層２１は、第１バット層２２にニードルパンチングにより絡合一体化されている。

本発明のプレスフェルト１０は、湿紙接触側バット層２１が、温度２５℃での絶対粘度が８０ｍＰａ・ｓ以上である高分子量ナイロンからなる芯成分と、この芯成分よりも低融点のナイロンからなる鞘成分とから構成される芯鞘複合繊維４１のステープルファイバーを含み、基層の湿紙側の表面に形成された第１バット層２２は、芯鞘複合繊維４１を含まない従来のナイロン繊維４２のステープルファイバーで構成される。
ここで、温度２５℃での絶対粘度が８０ｍＰａ・ｓ以上とは、ナイロンを０．５ｇ／９５％硫酸１００ｍｌで溶解し、２５℃の温度で測定した絶対粘度であり、これは振動式粘度計で測定することができる。
なお、図１では、便宜上、芯鞘複合繊維４１が誇張して示されている。

従来、２成分材料よりなる芯鞘構造を有する繊維をプレスフェルトのバット層に用いる場合、芯成分の粘度、すなわち、分子量については考慮されていなかった。本発明では、芯成分を従来よりも高粘度、すなわち、高分子量ナイロンを使用し、且つ、この芯鞘複合繊維からなる層を、基層の湿紙側の表面に形成された第１バット層の表面上に配置することにより、平滑性、耐脱毛・摩耗性、耐圧縮疲労性がバランスよく具備される。

芯鞘複合繊維４１の芯成分に用いられるナイロンは、温度２５℃での絶対粘度が８０ｍＰａ・ｓ以上の高分子量ナイロンであり、且つ、鞘成分よりも融点の高いものが用いられる。芯成分のナイロンを高粘度（８０ｍＰａ・ｓ以上）にすることにより、フェルトの耐脱毛・摩耗性及び耐圧縮疲労性が向上する。これは高分子量ナイロンでは分子鎖が長くなるから、分子鎖同士の絡み合い効果による機械的特性（強度や摩擦・摩耗などの耐久性）が向上するためであると考えられる。絶対粘度が８０ｍＰａ・ｓ未満（中粘度）のナイロンを用いた場合、耐脱毛・摩耗性及び耐圧縮疲労性の効果が十分に得られない。

芯成分に好ましく用いられるナイロンとしては、高分子量ナイロン６、高分子量ナイロン６６、高分子量ナイロン４６、高分子量ナイロン６１０、高分子量ナイロン６１２等であることが好ましい。詳しくはεカプロラクタムの重合（ナイロン６）や、ヘキサメチレンジアミン・アジピン酸塩の重縮合（ナイロン６６）、１，４−ジアミノブタン・アジピン酸塩の重縮合（ナイロン４６）、ヘキサメチレンジアミン・セバシン酸塩の重縮合（ナイロン６１０）、ヘキサメチレンジアミン・ドデカン二酸塩の重縮合（ナイロン６１２）等、ナイロン塩の重縮合により得られたナイロンが好ましく、しかもＤＳＣ（示差走査熱分析計）による融点が２００℃以上である脂肪族ナイロンを挙げることができる。これらの高分子ナイロンの０．５ｇ／９５％硫酸１００ｍｌでの絶対粘度は、８０ｍＰａ・ｓ以上であることが好ましい。なお、これらの高分子量ナイロンは公知の重合方法、或いは一旦重合したナイロンフレークを、酸素を含まない１２０〜２００℃の不活性ガス雰囲気内に置いて、固相重合する方法（例えば、特表２００２−５２９６０４号）により製造されたものが用いられる。

芯鞘複合繊維４１の鞘成分に用いられるナイロンは、芯成分よりも低融点のナイロンが用いられる。鞘成分に好ましく用いられるナイロンとしては、ナイロン６／１２、ナイロン６／６１０、ナイロン６６／６、ナイロン６６／１２、ナイロン６６／６１０等の二元共重合ナイロン、ナイロン６／６６／１２、ナイロン６／６６／６１０等の三元共重合ナイロンを挙げることができる。なお、これらの共重合ナイロンは組成（共重合成分の重量％）により融点が変動することは良く知られる処であるが、本発明で使用できる共重合ナイロンは、その融点が１８０℃以下のものに限られる。

プレスフェルトの製造工程の熱プレスの際に鞘成分が溶融することにより、芯鞘複合繊維４１の繊維収縮が起こり、それに伴って湿紙接触側バット層２１が緻密になり、フェルト表面の平滑性が向上する。
湿紙接触側バット層２１が緻密になると、プレスフェルト１０がニップ加圧下を脱してゆく際に、基層と、基層の湿紙側の表面に形成された第１バット層と、プレス側の表面に形成された第２バット層にある水分が、緻密層がバリアとなって移動しにくくなり、再湿現象が効果的に抑制される。

本発明では、基層の湿紙側の表面に形成された第１バット層２２には芯鞘複合繊維４１が含まれず、通常のナイロン繊維４２で構成され、湿紙接触側バット層２１のみに芯鞘複合繊維４１が含まれる構成とした。これにより平滑性、耐脱毛・摩耗性、耐圧縮疲労性及び搾水性がバランスよく具備される。第１バット層２２に芯鞘複合繊維４１が含まれる場合、鞘成分が溶融して、基層の湿紙側の表面に形成されたバット層全体が非圧縮性となるため、耐脱毛・摩耗性には優れるが、プレスでの搾水性に劣るものとなる。

湿紙接触側バット層２１は、芯鞘複合繊維４１と通常のナイロン繊維４２とが一定の割合で混綿された繊維で構成され、これにより平滑性・耐摩耗性・耐圧縮疲労性をよりバランスよく具えることができる。この場合、混綿の割合は、芯鞘複合繊維４１の含有率７５％〜２５％、ナイロン繊維４２の含有率２５％〜７５％とする。
芯鞘複合繊維４１の含有率が２５％未満の場合、湿紙接触側バット層２１の緻密性が低くなるためフェルト表面の平滑性が悪くなり、再湿現象を抑制する効果が十分に得られない。
一方、芯鞘複合繊維４１の含有率が７５％を超えた場合は、フェルトの平滑性・耐摩耗性に優れ、再湿現象を効果的に抑制することができる反面、湿紙接触側バット層２１が圧縮疲労しやすく、偏平化しやすい傾向になる。

また、湿紙接触側バット層２１を多層構造にし、該湿紙接触側バット層２１のプレス側から湿紙側に向かって、芯鞘複合繊維４１の含有量を段階的に増加させてもよく、これにより、平滑性と耐摩耗性を一層向上させることができる。
図２は、湿紙接触側バット層２１を、第１層２１ａ、第２層２１ｂの２層構造とした場合の実施形態を示したものであり、第１層２１ａは、第２層２１ｂよりも芯鞘複合繊維４１の含有量が多くなっている。
このような構造とすることにより、湿紙接触側バット層２１は再湿性と搾水性をバランスのよい構造にすることができる。つまり、芯鞘複合繊維４１の含有量が多い第１層２１ａは緻密になるから再湿性と平滑性が維持でき、また芯鞘複合繊維４１の含有量の少ない第１層２１ｂは緻密性は低いが圧縮性が寄与されるため搾水性が向上し、湿紙接触側バット層２１としては再湿性と搾水性を同時に付与することができる。このことから、湿紙接触側バット層２１が単層の場合と比べて、平滑性と脱毛・摩耗性が維持されつつ、緻密層が２層に構成されるために再湿性が一層改善され、しかも搾水性も改善されるといった相乗効果を有することとなる。
逆に、湿紙接触側バット層２１のプレス側から湿紙側に向かって、芯鞘複合繊維４１の含有量を段階的に減少させた場合には、上記の構造とは逆の構造となるから、湿紙接触側バット層２１が単層の場合と比べて、平滑性と脱毛・摩耗性、および再湿性が悪化する。
なお、図２では湿紙接触側バット層２１を２層にしたが、３層以上で構成してもよい。

なお、芯鞘複合繊維４１の芯部と鞘部の容積比率は特に限定されないが、５：１〜１：５の範囲、好ましくは１：１である。

また、湿紙接触側バット層２１、プレス側バット層２３を構成するナイロン繊維４２、及び、芯鞘複合繊維４１と混綿されるナイロン繊維４２としては、ナイロン６、ナイロン６６、ナイロン４６、ナイロン６１０、ナイロン６１２等が好適である。

基層３０は、図１及び図２に示すように、整経糸３１（フェルトのＣＭＤ方向糸）と打ち込み糸３２（同じくＭＤ方向糸）をモノフィラメント単糸で織成することにより得られた織布が好ましく用いられるが、織組織としては（２／１，１／２）、（３／１，１／３）、（５／１，１／５）等の二重組織や三重組織、或いは（一重組織＋二重組織）、（二重組織＋二重組織）等の積層組織が使用できる。モノフィラメント単糸の太さは直径０．１ｍｍ〜０．６ｍｍで、組織の糸密度は１０〜１００本／２５ｍｍが使用できる。
なお、本発明はこれに限定されず、ＭＤ方向糸材とＣＭＤ方向糸材を織成せずに重ねた構成、フィルム、編物、細い帯状体をスパイラルに巻回して幅広の帯状体を得た構成等、種々の構成を適宜採用することができる。また、基層３０の素材としては、羊毛等の天然繊維や、耐摩耗性、耐疲労性、伸張特性、防汚性等に優れたポリエステルやナイロン６、ナイロン６６等の合成繊維が用いられる。

また、芯鞘複合繊維４１の繊度は、抄紙機のプレスパートの前段で使用するピックアップ用フェルトでは、１５〜２５デシテックス（ｄｔｅｘ）程度、また、抄紙機のプレスパートの中段で使用する２番プレスや３番プレス用のフェルトでは、１０〜２０デシテックス（ｄｔｅｘ）程度のものを用いるとよい。
また、抄紙機のプレスパートの後段で使用する４番プレスやシュープレス用のフェルトでは、５〜２０デシテックス（ｄｔｅｘ）程度のものを用いるとよい。

また、ナイロン繊維４２の繊度は、抄紙機のプレスパートの前段で使用するピックアップ用フェルトの湿紙側バット層２０には１０〜２５デシテックス（ｄｔｅｘ）程度、プレス側バット層２３には１５〜２５デシテックス（ｄｔｅｘ）程度のものを用いるとよい。
また、抄紙機のプレスパートの中段で使用する２番プレスや３番プレス用のフェルトの湿紙側バット層２０には１０〜１５デシテックス（ｄｔｅｘ）程度、プレス側バット層層２３には１０〜２０デシテックス（ｄｔｅｘ）程度の繊度のものを用いるとよい。
また、抄紙機のプレスパートの後段で使用する４番プレスやシュープレス用のフェルトの湿紙側バット層３２には５〜１５デシテックス（ｄｔｅｘ）程度、プレス側バット層２３には５〜２０デシテックス（ｄｔｅｘ）程度の繊度のものを用いるとよい。

本発明の抄紙用プレスフェルトを、以下の実施例によって具体的に説明する。但し、本発明はこれらの実施例に限定されるものではない。

（芯鞘複合繊維の製造）
精錬されたナイロン６（カプロラクタム：融点２２０℃）と共重合ナイロン６／１２（カプロラクタム／ラウロラクタム：融点１４０℃）を準備し、各々を脱揮口付きの押出機に個別に投入した後、押出機中で揮発物を除去し、溶融した芯材のナイロン６及び鞘材の共重合ナイロン６／１２を、溶融状態にて定量ギアポンプにより定量して、各芯鞘複合紡糸ノズルに供給した。芯鞘複合紡糸ノズルを経て紡糸された芯鞘複合繊維をチムニーで冷却しつつオイリングして一旦自然延伸比で巻取り、その後延伸し捲縮加工後に定長でカットし、芯鞘複合繊維のステープルファイバーを製造した。
なお、芯鞘複合繊維の製造には「東洋精密工業製のＭＯＤＥＬ−ＥＭＦ」紡糸装置を使用することができる。この装置では、押出機とネルソン式多段延伸機及び巻取機が使用できる。

本実施例では、芯材として高分子量ナイロン６（２５℃での絶対粘度８５ｍＰａ・ｓ，融点２２０℃）と、中分子量ナイロン６（２５℃での絶対粘度７０ｍＰａ・ｓ，融点２２０℃）の２種類、鞘材料として共重合ナイロン６／１２（融点１４０℃）を使用し、芯部と鞘部の容積比率が１：１である芯鞘複合繊維のステープルファイバーを２種類製造した。芯材として高分子量ナイロン６を使用したものを複合繊維Ａ、中分子量ナイロン６を使用したものを複合繊維Ｂとする。
なお、本実施例の絶対粘度８５ｍＰａ・ｓと絶対粘度７０ｍＰａ・ｓの数値を、汎用的な測定手段（ウベローデ粘度法）での相対粘度（ηｒイーターアール）で表すとηｒ＝４．５及び３．０となる。因みに絶対粘度８０ｍＰａ・ｓはηｒ＝４．０に相当する。

（抄紙用プレスフェルトの製造）
実施例、比較例ともに諸条件を共通とするため、全てのフェルトの基本構成を次の通りとした。
・基層：織布Ａ［２４０ｄｔｅｘのナイロンモノフィラメントを２本撚り（下撚り）し、該下撚り糸を２本束ねて撚った（上撚り）撚糸を、ＭＤ方向糸材とＣＭＤ方向糸材にして織成した、（３／１，１／３）の二重組織］：坪量３００ｇ／ｍ²
：織布Ｂ［１１００ｄｔｅｘのナイロンモノフィラメント単糸を、ＭＤ方向糸材とＣＭＤ方向糸材にして織成した、（３／１，１／３）の二重組織］：坪量３００ｇ／ｍ²
・バット層：湿紙接触側バット層（第１層）には（１７ｄｔｅｘのナイロン６繊維、及び１７ｄｔｅｘの複合繊維Ａ又はＢのステープルファイバー）で総坪量１２０ｇ／ｍ²
：湿紙接触側バット層（第２層）には（１７ｄｔｅｘのナイロン６繊維、及び１７ｄｔｅｘの複合繊維Ａのステープルファイバー）で総坪量１２０ｇ／ｍ²
：第１バット層には（１７ｄｔｅｘのナイロン６繊維、及び１７ｄｔｅｘの複合繊維Ａのステープルファイバー）で総坪量１２０ｇ／ｍ²
：第２バット層には（１７ｄｔｅｘのナイロン６繊維のステープルファイバー）で総坪量１００ｇ／ｍ²
・針打ち密度：７００回／ｃｍ²
・熱プレス：針打ち後のフェルトを、１対の熱カレンダーロール（ロール温度１６０℃、プレス圧３０ｋｇ／ｃｍ）に、５ｍ／ｍｉｎの速度で５回繰返して通過させ、０．５ｇ／ｃｍ³以上の密度を持つフェルトを得た。
実施例１〜７及び比較例１〜７のフェルトの構成を表１及び表２に示す。

上記の実施例及び比較例の抄紙用プレスフェルトを使用して、以下の条件、方法により再湿現象と搾水性の評価及び耐圧縮疲労性、耐脱毛・摩耗性、平滑性の評価を行なった。

（再湿現象と搾水性の評価）
図３及び図４に示される装置により再湿現象と搾水性の評価を行った。
まず、図３、図４に示される装置において、図中、Ｐはプレスロール、１１０はトップ側フェルト、１０はボトム側フェルト、ＳＣはサクションチューブ、ＳＮはシャワーノズルである。
なお、上記実施例及び比較例は、いずれの装置においてもボトム側フェルト１０として使用されている。この場合、トップ側フェルトとしては、比較例２に示したものと同様のプレスフェルトを使用した。
また、図３、図４に示される装置は、ともに、フェルトの走行速度が８００ｍ／ｍｉｎであり、プレス圧力が８０ｋｇ／ｃｍである。

図３に示される装置は、ニップ圧下を脱した湿紙が、ボトム側フェルト１０に載置され搬送される構造となっている。従って、ニップ圧下を脱した後、ボトム側フェルト１０に載置され搬送された位置（プレス出口１）における湿紙の湿潤度合いを計測すると、再湿現象が発生した湿紙の水分含有量データを得ることができる。
これに対し、図４に示される装置は、ボトム側フェルト１０がプレスロールに接触する面積が大きく、ニップ圧下を脱した湿紙が、フェルト１０，１１０に接触する時間が非常に短いものである。ここで、このニップ圧下を脱した直後の位置（プレス出口２）における湿紙の湿潤度合いを計測すると、再湿現象のあまり生じていない湿紙の水分含有量データが得られる。

ここで、図３の装置による水分含有量データと、図４の装置による同データを求め、再湿現象と搾水性の評価を行った。搾水性の評価については、図３の装置によるプレス出口１での水分含有量データにおいて、水分４８％以上４９％未満のものは（搾水性評価「良」）とした。そして水分４９％以上のものは（搾水性評価「不良」）とした。再湿現象の評価については、図３の装置による水分含有量データと、図４の装置による同データの差において、両者の差が０．５％未満のものは再湿現象を生じないものとした（評価「良」）。一方、この両者の差が０．５％以上１．０％未満のものは、やや再湿現象が生じているとし（評価「可」）、１．０％以上のものは再湿現象が生じているとした（評価「不良」）。

（繰返し圧縮疲労試験）
１２０ｋｇ／ｃｍ^２で５Ｈｚパルス荷重を繰返し３０万回与え、圧縮疲労試験を行なった。圧縮疲労性を（試験後の密度／仕上がり密度）比で表し、１．３０未満を「優」、１．３０以上１．３９以下のものを「良」、１．４０以上のもの「不良」とした。

（テーパー脱毛・摩耗試験）
ＪＩＳ１０２３−１９９２に基づくテーパー研磨試験機により、抄紙用フェルトから脱落した繊維量を測ることにより、耐脱毛・摩耗性の評価を行なった。回転するターンテーブル上に円盤状の試験片を載置し、さらに試験片上に抵抗の大きい回転ロールを当接させて、繊維の脱落量（脱毛・摩耗量）を測った。（荷重：０．５ｋｇ、ホイール：ＣＳ−１７、回転数：３０００回、単位：ｍｇ）
脱毛・摩耗量が４０ｍｇ以下のものを「良」、４０ｍｇを超えたものを「不良」とした。

（表面粗さの測定）
テーパー脱毛・摩耗試験前の、仕上がりフェルトの十点平均粗さＲｚ（μｍ）（ＪＩＳ−Ｂ０６０１）を測定し、フェルト表面の平滑性の評価を行なった。
表面粗さ６０μｍ未満のものを「優」、６０μｍ以上９９μｍ以下のものを「良」、１００μｍ以上のものを「不良」とした。
各試験の測定結果及び評価を表３に示す。

表３の実施例１〜７に示されるように、本発明の抄紙用プレスフェルトは、再湿現象を抑制すると同時に、耐圧縮疲労性、耐脱毛・摩耗性、平滑性及び搾水性の機能をバランス良く具備することが確認された。

第１バット層を芯鞘複合繊維で構成した比較例１は、耐圧縮疲労性と耐脱毛・摩耗性は良いが、フェルト表面の平滑性には劣ることが分かる。
また、湿紙接触側バット層の芯鞘複合繊維の含有量が２５％未満である比較例３や比較例４及び芯鞘繊維を含まない比較例２では、耐圧縮疲労性の機能は果たしているが、再湿現象が抑制されないことが分かる。
また、湿紙接触側バット層のプレス側から湿紙側に向かって、芯鞘複合繊維の含有量を段階的に減少させた比較例５は、耐圧縮疲労性・再湿性の機能を果たしているが、平滑性が悪い。これは芯鞘複合繊維をより少なく含む芯鞘複合繊維層（第２層）がフェルト表面を構成するためと考えられる。
また、芯鞘複合繊維の芯成分に中分子量ナイロンを用いた比較例６は、高分子量ナイロンを用いた実施例１と比較して、耐圧縮疲労性・耐脱毛・摩耗性が悪くなることが分かる。さらに、実施例７は、基層にモノフィラメント単糸で織成された織布を基層Ｂとして使用しているので、基層Ａのモノフィラメント撚糸で織成された織布を使用した実施例１よりもプレス出口での水分（１及び２）が何れも低く、搾水性が優れることが確認された。

本発明のプレスフェルトの実施形態の断面図。 本発明のプレスフェルトの別の実施形態の断面図。 本発明のプレスフェルトの効果を確認するための装置の概要図。 本発明のプレスフェルトの効果を確認するための装置の概要図。 製紙機械のプレス装置の概略説明図。

符号の説明

１０：抄紙用プレスフェルト
２１：湿紙接触側バット層（芯鞘複合繊維層）
２１ａ，２１ｂ：湿紙接触側バット層（芯鞘複合繊維層）
２２：第１バット層
２３：第２バット層
３０：基層
３１：整経糸
３２：打ち込み糸
４１：芯鞘複合繊維
４２：ナイロン繊維

Claims (3)

1. 基層と、基層の湿紙側の表面に形成された第１バット層と、プレス側の表面に形成された第２バット層と、前記第１バット層の湿紙側の表面に形成された湿紙接触繊維層とを備え、
   前記湿紙接触繊維層が絶対粘度が８０ｍＰａ・ｓ以上である高分子量ナイロンからなる芯成分と、該芯成分よりも低融点のナイロンからなる鞘成分とから構成される芯鞘複合繊維を２５％〜７５％含み、
   前記第１バット層が、前記芯鞘複合繊維を含まないナイロンの層からなることを特徴とする、
   抄紙用プレスフェルト。
2. 前記湿紙接触繊維層を多層構造とし、前記第１バット層のプレス側から湿紙側に向かって、前記芯鞘複合繊維の含有量を段階的に増加させた、請求項１の抄紙用プレスフェルト。
3. 前記基層が、モノフィラメント単糸の整経糸と打ち込み糸とから織成された織布である、請求項１又は２の抄紙用プレスフェルト。

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