JP3526267B2 - 安定化電源回路 - Google Patents
安定化電源回路Info
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Classifications
-
- G—PHYSICS
- G05—CONTROLLING; REGULATING
- G05F—SYSTEMS FOR REGULATING ELECTRIC OR MAGNETIC VARIABLES
- G05F1/00—Automatic systems in which deviations of an electric quantity from one or more predetermined values are detected at the output of the system and fed back to a device within the system to restore the detected quantity to its predetermined value or values, i.e. retroactive systems
- G05F1/10—Regulating voltage or current
- G05F1/46—Regulating voltage or current wherein the variable actually regulated by the final control device is dc
- G05F1/56—Regulating voltage or current wherein the variable actually regulated by the final control device is dc using semiconductor devices in series with the load as final control devices
- G05F1/575—Regulating voltage or current wherein the variable actually regulated by the final control device is dc using semiconductor devices in series with the load as final control devices characterised by the feedback circuit
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Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、ドロッパ型の安定
化電源回路に係り、特にＰＮＰ型トランジスタを使用す
る低飽和型の安定化電源回路における出力側から入力側
への逆電流を防止する機構に関するものである。
化電源回路に係り、特にＰＮＰ型トランジスタを使用す
る低飽和型の安定化電源回路における出力側から入力側
への逆電流を防止する機構に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】図１５に、ドロッパ型の安定化電源回路
のうち、パワートランジスタにＰＮＰ型トランジスタを
使用した低飽和型のシリーズレギュレータ５１の基本構
成を示す。パワートランジスタ１１のエミッタはシリー
ズレギュレータ５１の入力端子ＩＮに接続され、コレク
タはシリーズレギュレータ５１の出力端子ＯＵＴに接続
されている。パワートランジスタ１１のベースには、Ｎ
ＰＮ型のトランジスタからなる駆動トランジスタ１２の
コレクタが接続されており、駆動トランジスタ１２のエ
ミッタはＧＮＤに接続されている。駆動トランジスタ１
２のベースには誤差増幅器１３の出力端子が接続されて
おり、誤差増幅器１３の反転入力端子は、シリーズレギ
ュレータ５１の出力端子ＯＵＴとＧＮＤとの間に直列に
設けられた分圧抵抗Ｒ１と分圧抵抗Ｒ２との接続点に接
続されている。誤差増幅器１３の非反転入力端子は、基
準電圧Ｖref1を発生する基準電圧回路１４に接続されて
いる。また、誤差増幅器１３および基準電圧回路１４の
電源電圧Ｖccはシリーズレギュレータ５１の入力側から
取っている。さらに、パワートランジスタ１１のエミッ
タとベースとの間に高温リーク補償抵抗ＲEBが接続され
ている。
のうち、パワートランジスタにＰＮＰ型トランジスタを
使用した低飽和型のシリーズレギュレータ５１の基本構
成を示す。パワートランジスタ１１のエミッタはシリー
ズレギュレータ５１の入力端子ＩＮに接続され、コレク
タはシリーズレギュレータ５１の出力端子ＯＵＴに接続
されている。パワートランジスタ１１のベースには、Ｎ
ＰＮ型のトランジスタからなる駆動トランジスタ１２の
コレクタが接続されており、駆動トランジスタ１２のエ
ミッタはＧＮＤに接続されている。駆動トランジスタ１
２のベースには誤差増幅器１３の出力端子が接続されて
おり、誤差増幅器１３の反転入力端子は、シリーズレギ
ュレータ５１の出力端子ＯＵＴとＧＮＤとの間に直列に
設けられた分圧抵抗Ｒ１と分圧抵抗Ｒ２との接続点に接
続されている。誤差増幅器１３の非反転入力端子は、基
準電圧Ｖref1を発生する基準電圧回路１４に接続されて
いる。また、誤差増幅器１３および基準電圧回路１４の
電源電圧Ｖccはシリーズレギュレータ５１の入力側から
取っている。さらに、パワートランジスタ１１のエミッ
タとベースとの間に高温リーク補償抵抗ＲEBが接続され
ている。
【０００３】上記の構成において、分圧抵抗Ｒ１・Ｒ２
の接続点からシリーズレギュレータ５１の出力電圧Ｖo
に応じたフィードバック電圧が誤差増幅器１３に入力さ
れ、誤差増幅器１３は該フィードバック電圧と基準電圧
回路１４の基準電圧Ｖref1とを比較し、その誤差に応じ
た電圧を出力して駆動トラジスタ１２のコレクタ電流、
すなわちパワートランジスタ１１のベース電流を調整す
る。これにより、入力電圧Ｖinから出力電圧Ｖo への電
圧降下分を担うパワートランジスタ１１のコレクタ電流
を増減して出力電圧Ｖo を安定化する。高温リーク補償
抵抗ＲEBは、高温時に駆動トランジスタ１２のリーク電
流が増加してパワートランジスタ１１のコレクタ電流が
増加し、出力電圧Ｖo が上昇するのを防止する。
の接続点からシリーズレギュレータ５１の出力電圧Ｖo
に応じたフィードバック電圧が誤差増幅器１３に入力さ
れ、誤差増幅器１３は該フィードバック電圧と基準電圧
回路１４の基準電圧Ｖref1とを比較し、その誤差に応じ
た電圧を出力して駆動トラジスタ１２のコレクタ電流、
すなわちパワートランジスタ１１のベース電流を調整す
る。これにより、入力電圧Ｖinから出力電圧Ｖo への電
圧降下分を担うパワートランジスタ１１のコレクタ電流
を増減して出力電圧Ｖo を安定化する。高温リーク補償
抵抗ＲEBは、高温時に駆動トランジスタ１２のリーク電
流が増加してパワートランジスタ１１のコレクタ電流が
増加し、出力電圧Ｖo が上昇するのを防止する。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、高温リ
ーク補償抵抗ＲEBを使用する上記シリーズレギュレータ
５１などの従来のドロッパ型の安定化電源回路では、接
続ミスなどによって安定化電源回路の出力端子（ＯＵ
Ｔ）に外部から入力電圧（Ｖin）よりも大きな電圧が印
加された場合に、出力側からパワートランジスタ（１
１）のコレクタ、パワートランジスタ（１１）のベー
ス、および高温リーク補償抵抗（ＲEB）を通して入力側
へ逆方向のベース電流が流れる。すると、パワートラン
ジスタ（１１）が逆方向にＯＮ状態となって出力側から
入力側に逆電流が流れてしまうという問題がある。
ーク補償抵抗ＲEBを使用する上記シリーズレギュレータ
５１などの従来のドロッパ型の安定化電源回路では、接
続ミスなどによって安定化電源回路の出力端子（ＯＵ
Ｔ）に外部から入力電圧（Ｖin）よりも大きな電圧が印
加された場合に、出力側からパワートランジスタ（１
１）のコレクタ、パワートランジスタ（１１）のベー
ス、および高温リーク補償抵抗（ＲEB）を通して入力側
へ逆方向のベース電流が流れる。すると、パワートラン
ジスタ（１１）が逆方向にＯＮ状態となって出力側から
入力側に逆電流が流れてしまうという問題がある。
【０００５】特開平５−３６７１１号公報には、パワー
トランジスタと並列に、出力側がアノード、入力側がカ
ソードとなるようにダイオードを設け、上記逆電流をダ
イオードに流すことにより、パワートランジスタを保護
するようにした安定化電源回路が記載されている。
トランジスタと並列に、出力側がアノード、入力側がカ
ソードとなるようにダイオードを設け、上記逆電流をダ
イオードに流すことにより、パワートランジスタを保護
するようにした安定化電源回路が記載されている。
【０００６】しかし、例えば、バッテリーを使用する携
帯機器において、安定化電源回路の出力が本体からオプ
ションなどの接続用端子などで取り出せるようになって
いる場合には、接続ミスなどにより安定化電源回路の出
力端子（ＯＵＴ）に入力電圧（Ｖin）以上の電圧が印加
される可能性がある。この場合、安定化電源回路の入力
がバッテリーからの供給によるため、逆電流によってバ
ッテリーが充電され、場合によっては過充電によりバッ
テリーが発火する虞がある。従って、シリーズレギュレ
ータ５１のように高温リーク補償抵抗ＲEBを備えた構成
に上記公報のようにバイパス用のダイオードを設けても
この問題は解決されない。
帯機器において、安定化電源回路の出力が本体からオプ
ションなどの接続用端子などで取り出せるようになって
いる場合には、接続ミスなどにより安定化電源回路の出
力端子（ＯＵＴ）に入力電圧（Ｖin）以上の電圧が印加
される可能性がある。この場合、安定化電源回路の入力
がバッテリーからの供給によるため、逆電流によってバ
ッテリーが充電され、場合によっては過充電によりバッ
テリーが発火する虞がある。従って、シリーズレギュレ
ータ５１のように高温リーク補償抵抗ＲEBを備えた構成
に上記公報のようにバイパス用のダイオードを設けても
この問題は解決されない。
【０００７】本発明は、上記従来の問題点に鑑みなされ
たものであり、その目的は、高温リーク補償抵抗が設け
られた状態で出力側の電圧が入力電圧より高くなって
も、出力側から入力側へ逆電流が流れるのを防止するこ
とのできるドロッパ型の安定化電源回路を提供すること
にある。
たものであり、その目的は、高温リーク補償抵抗が設け
られた状態で出力側の電圧が入力電圧より高くなって
も、出力側から入力側へ逆電流が流れるのを防止するこ
とのできるドロッパ型の安定化電源回路を提供すること
にある。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明の安定化電源回路
は、上記の課題を解決するために、パワートランジスタ
にＰＮＰ型トランジスタを使用し、上記パワートランジ
スタのエミッタとベースとの間に高温リーク補償抵抗が
設けられるドロッパ型の安定化電源回路において、上記
エミッタと上記ベースとの間で上記高温リーク補償抵抗
と直列に設けられる補償抵抗用スイッチと、出力端子の
電圧である出力電圧を検出して上記補償抵抗用スイッチ
の導通および非道通を制御する補償抵抗用スイッチ制御
手段とを有し、上記パワートランジスタにコレクタ電流
を流して上記エミッタへの入力電圧を降下させた結果得
られた上記出力電圧を出力する通常動作時には、上記補
償抵抗用スイッチ制御手段は上記補償抵抗用スイッチを
導通させることにより、上記エミッタ−上記ベース間を
上記高温リーク補償抵抗を介して導通させ、上記通常動
作時の上記出力電圧を越える所定値であって、かつ、上
記エミッタ−上記ベース間が上記高温リーク補償抵抗を
介して導通している場合に上記パワートランジスタのコ
レクタからベースに電流が流れ始める上記出力電圧の値
以下となる所定値が設定されており、上記出力電圧が上
記所定値以上になると、上記補償抵抗用スイッチ制御手
段は上記補償抵抗用スイッチを非導通とすることにより
上記エミッタ−上記ベース間の上記高温リーク補償抵抗
を介する経路を非導通とすることを特徴としている。
は、上記の課題を解決するために、パワートランジスタ
にＰＮＰ型トランジスタを使用し、上記パワートランジ
スタのエミッタとベースとの間に高温リーク補償抵抗が
設けられるドロッパ型の安定化電源回路において、上記
エミッタと上記ベースとの間で上記高温リーク補償抵抗
と直列に設けられる補償抵抗用スイッチと、出力端子の
電圧である出力電圧を検出して上記補償抵抗用スイッチ
の導通および非道通を制御する補償抵抗用スイッチ制御
手段とを有し、上記パワートランジスタにコレクタ電流
を流して上記エミッタへの入力電圧を降下させた結果得
られた上記出力電圧を出力する通常動作時には、上記補
償抵抗用スイッチ制御手段は上記補償抵抗用スイッチを
導通させることにより、上記エミッタ−上記ベース間を
上記高温リーク補償抵抗を介して導通させ、上記通常動
作時の上記出力電圧を越える所定値であって、かつ、上
記エミッタ−上記ベース間が上記高温リーク補償抵抗を
介して導通している場合に上記パワートランジスタのコ
レクタからベースに電流が流れ始める上記出力電圧の値
以下となる所定値が設定されており、上記出力電圧が上
記所定値以上になると、上記補償抵抗用スイッチ制御手
段は上記補償抵抗用スイッチを非導通とすることにより
上記エミッタ−上記ベース間の上記高温リーク補償抵抗
を介する経路を非導通とすることを特徴としている。
【０００９】上記の発明によれば、入力電圧を降下させ
て出力電圧を得る通常動作時には、補償抵抗用スイッチ
制御手段により、パワートランジスタのエミッタとベー
スとの間で高温リーク補償抵抗と直列に設けられる補償
抵抗用スイッチを導通させ、高温リーク補償抵抗を機能
可能な状態とする。一方、接続ミスなどで出力端子の電
圧が上昇し、通常動作時の出力電圧を越え、パワートラ
ンジスタのコレクタからベースに電流が流れ始める値以
下に設定される所定値以上になると、補償抵抗用スイッ
チ制御手段により補償抵抗用スイッチを非導通として、
高温リーク補償抵抗に電流が流れないようにする。
て出力電圧を得る通常動作時には、補償抵抗用スイッチ
制御手段により、パワートランジスタのエミッタとベー
スとの間で高温リーク補償抵抗と直列に設けられる補償
抵抗用スイッチを導通させ、高温リーク補償抵抗を機能
可能な状態とする。一方、接続ミスなどで出力端子の電
圧が上昇し、通常動作時の出力電圧を越え、パワートラ
ンジスタのコレクタからベースに電流が流れ始める値以
下に設定される所定値以上になると、補償抵抗用スイッ
チ制御手段により補償抵抗用スイッチを非導通として、
高温リーク補償抵抗に電流が流れないようにする。
【００１０】従って、出力端子の電圧がパワートランジ
スタのコレクタからベースに電流が流れ始める値以上に
なっても、パワートランジスタのコレクタからベースを
介して高温リーク補償抵抗に流れる電流はなくなる。ま
た、一般にドロッパ型の安定化電源回路では、出力電圧
が高くなるとパワートランジスタのベース電流が抑制さ
れるので、出力端子の電圧が入力電圧よりも高くなるよ
うな異常時にはパワートランジスタのベース電流が流れ
ないように制御される。従って、該異常時にはパワート
ランジスタのコレクタからベースを介して高温リーク補
償抵抗以外の経路へ流れる電流も充分に抑制される。こ
れにより、パワートランジスタが逆方向にＯＮ状態とな
ることが避けられる。
スタのコレクタからベースに電流が流れ始める値以上に
なっても、パワートランジスタのコレクタからベースを
介して高温リーク補償抵抗に流れる電流はなくなる。ま
た、一般にドロッパ型の安定化電源回路では、出力電圧
が高くなるとパワートランジスタのベース電流が抑制さ
れるので、出力端子の電圧が入力電圧よりも高くなるよ
うな異常時にはパワートランジスタのベース電流が流れ
ないように制御される。従って、該異常時にはパワート
ランジスタのコレクタからベースを介して高温リーク補
償抵抗以外の経路へ流れる電流も充分に抑制される。こ
れにより、パワートランジスタが逆方向にＯＮ状態とな
ることが避けられる。
【００１１】この結果、高温リーク補償抵抗が設けられ
た状態で出力側の電圧が入力電圧より高くなっても、出
力側から入力側へ逆電流が流れるのを防止することので
きるドロッパ型の安定化電源回路を提供することができ
る。
た状態で出力側の電圧が入力電圧より高くなっても、出
力側から入力側へ逆電流が流れるのを防止することので
きるドロッパ型の安定化電源回路を提供することができ
る。
【００１２】さらに本発明の安定化電源回路は、上記課
題を解決するために、上記所定値が上記入力電圧と等し
いことを特徴としている。
題を解決するために、上記所定値が上記入力電圧と等し
いことを特徴としている。
【００１３】上記の発明によれば、出力端子の電圧が入
力電圧以上となって初めて補償抵抗用スイッチ制御手段
が補償抵抗用スイッチを非導通とするので、出力側から
入力側へ逆電流が流れる出力端子の電圧異常時を容易に
判定することができる。
力電圧以上となって初めて補償抵抗用スイッチ制御手段
が補償抵抗用スイッチを非導通とするので、出力側から
入力側へ逆電流が流れる出力端子の電圧異常時を容易に
判定することができる。
【００１４】さらに本発明の安定化電源回路は、上記課
題を解決するために、上記補償抵抗用スイッチ制御手段
は、電圧安定化動作に用いる出力電圧フィードバック用
の分圧抵抗を利用して出力端子の電圧を検出することを
特徴としている。
題を解決するために、上記補償抵抗用スイッチ制御手段
は、電圧安定化動作に用いる出力電圧フィードバック用
の分圧抵抗を利用して出力端子の電圧を検出することを
特徴としている。
【００１５】上記の発明によれば、補償抵抗用スイッチ
制御手段による出力端子の電圧の検出に上記分圧抵抗を
利用するので、素子数を削減することができる。
制御手段による出力端子の電圧の検出に上記分圧抵抗を
利用するので、素子数を削減することができる。
【００１６】さらに本発明の安定化電源回路は、上記課
題を解決するために、出力端子の電圧が上記所定値以上
になると電圧安定化動作を停止させる動作停止手段をさ
らに有していることを特徴としている。
題を解決するために、出力端子の電圧が上記所定値以上
になると電圧安定化動作を停止させる動作停止手段をさ
らに有していることを特徴としている。
【００１７】上記の発明によれば、出力端子の電圧が所
定値以上になると、出力側から入力側へ逆電流が流れる
のを防止するとともに、動作停止手段により電圧安定化
動作を停止するので電圧安定化動作を行う回路の動作電
流が削減される。また、出力端子の電圧が所定値以上に
なるのは異常時であるので、電圧安定化動作を停止する
ことで問題を起こすことなく、安定化電源回路の消費電
力を削減することができる。
定値以上になると、出力側から入力側へ逆電流が流れる
のを防止するとともに、動作停止手段により電圧安定化
動作を停止するので電圧安定化動作を行う回路の動作電
流が削減される。また、出力端子の電圧が所定値以上に
なるのは異常時であるので、電圧安定化動作を停止する
ことで問題を起こすことなく、安定化電源回路の消費電
力を削減することができる。
【００１８】さらに本発明の安定化電源回路は、上記課
題を解決するために、上記動作停止手段は、上記通常動
作時には電圧安定化動作を行う回路へ電源供給を行うよ
う導通し、出力端子の電圧が上記所定値以上となると電
圧安定化動作を行う回路への電源供給を遮断するよう非
導通となる電源スイッチと、出力端子の電圧を検出して
上記電源スイッチの導通および非導通を制御する電源ス
イッチ制御手段とを有していることを特徴としている。
題を解決するために、上記動作停止手段は、上記通常動
作時には電圧安定化動作を行う回路へ電源供給を行うよ
う導通し、出力端子の電圧が上記所定値以上となると電
圧安定化動作を行う回路への電源供給を遮断するよう非
導通となる電源スイッチと、出力端子の電圧を検出して
上記電源スイッチの導通および非導通を制御する電源ス
イッチ制御手段とを有していることを特徴としている。
【００１９】上記の発明によれば、動作停止手段として
電源スイッチおよび電源スイッチ制御手段を用い、誤差
増幅器やその基準電圧回路といった電圧安定化動作を行
う回路への電源供給を遮断することによって電圧安定化
動作を停止する。従って、電圧安定化動作停止時におけ
る上記回路内の電流をマイクロアンペア以下といった小
さな値に抑制することができ、安定化電源回路の消費電
力を特に大きく削減することができる。
電源スイッチおよび電源スイッチ制御手段を用い、誤差
増幅器やその基準電圧回路といった電圧安定化動作を行
う回路への電源供給を遮断することによって電圧安定化
動作を停止する。従って、電圧安定化動作停止時におけ
る上記回路内の電流をマイクロアンペア以下といった小
さな値に抑制することができ、安定化電源回路の消費電
力を特に大きく削減することができる。
【００２０】さらに本発明の安定化電源回路は、上記課
題を解決するために、上記補償抵抗用スイッチ制御手段
が、上記電源スイッチ制御手段を兼ねていることを特徴
としている。
題を解決するために、上記補償抵抗用スイッチ制御手段
が、上記電源スイッチ制御手段を兼ねていることを特徴
としている。
【００２１】上記の発明によれば、補償抵抗用スイッチ
の導通および非導通を制御する補償抵抗用スイッチ制御
手段によって、電源スイッチの導通および非導通をも制
御する。補償抵抗用スイッチと電源スイッチとは導通と
非導通との切り替えタイミングが同期すればよく、補償
抵抗用スイッチ制御手段、すなわち電源スイッチ制御手
段の同じ出力を用いて制御を行うことができる。また、
出力端子の電圧検出回路は両スイッチの制御に共通とす
ることができる。従って、回路構成を簡素化することが
できるとともに、出力端子の電圧検出のばらつきを考慮
する必要がなくなる。
の導通および非導通を制御する補償抵抗用スイッチ制御
手段によって、電源スイッチの導通および非導通をも制
御する。補償抵抗用スイッチと電源スイッチとは導通と
非導通との切り替えタイミングが同期すればよく、補償
抵抗用スイッチ制御手段、すなわち電源スイッチ制御手
段の同じ出力を用いて制御を行うことができる。また、
出力端子の電圧検出回路は両スイッチの制御に共通とす
ることができる。従って、回路構成を簡素化することが
できるとともに、出力端子の電圧検出のばらつきを考慮
する必要がなくなる。
【００２２】さらに本発明の安定化電源回路は、上記課
題を解決するために、電圧安定化動作を行う回路への電
源供給ラインが上記パワートランジスタの入力側ライン
から取り出されており、上記電源供給ラインの途中と上
記パワートランジスタのベースとの間に上記高温リーク
補償抵抗が接続され、上記電源供給ラインと上記高温リ
ーク補償抵抗との接続点と、上記入力側ラインからの上
記電源供給ラインの取り出し点との間に、上記補償抵抗
用スイッチと上記電源スイッチとを兼ねるスイッチが設
けられていることを特徴としている。
題を解決するために、電圧安定化動作を行う回路への電
源供給ラインが上記パワートランジスタの入力側ライン
から取り出されており、上記電源供給ラインの途中と上
記パワートランジスタのベースとの間に上記高温リーク
補償抵抗が接続され、上記電源供給ラインと上記高温リ
ーク補償抵抗との接続点と、上記入力側ラインからの上
記電源供給ラインの取り出し点との間に、上記補償抵抗
用スイッチと上記電源スイッチとを兼ねるスイッチが設
けられていることを特徴としている。
【００２３】上記の発明によれば、電圧安定化動作を行
う回路への電源供給ラインをパワートランジスタの入力
側ラインから取り出し、高温リーク補償抵抗への経路と
共通箇所を設けて、そこに補償抵抗用スイッチと電源ス
イッチとを兼ねるスイッチを設ける。従って、回路構成
を簡素化することができるとともに、両スイッチの動作
タイミングずれを考慮する必要がなくなる。
う回路への電源供給ラインをパワートランジスタの入力
側ラインから取り出し、高温リーク補償抵抗への経路と
共通箇所を設けて、そこに補償抵抗用スイッチと電源ス
イッチとを兼ねるスイッチを設ける。従って、回路構成
を簡素化することができるとともに、両スイッチの動作
タイミングずれを考慮する必要がなくなる。
【００２４】さらに本発明の安定化電源回路は、上記課
題を解決するために、上記動作停止手段の動作信号を外
部から受け付ける端子をさらに有していることを特徴と
している。
題を解決するために、上記動作停止手段の動作信号を外
部から受け付ける端子をさらに有していることを特徴と
している。
【００２５】上記の発明によれば、出力端子の電圧異常
時に限らず電圧安定化動作を外部から停止させる場合
に、上記端子から動作信号を入力して動作停止手段を動
作させることにより行うことができる。従って、通常の
電源のＯＮ／ＯＦＦ用回路を別途設ける必要がなく、回
路を簡素化することができる。
時に限らず電圧安定化動作を外部から停止させる場合
に、上記端子から動作信号を入力して動作停止手段を動
作させることにより行うことができる。従って、通常の
電源のＯＮ／ＯＦＦ用回路を別途設ける必要がなく、回
路を簡素化することができる。
【００２６】
【発明の実施の形態】〔実施の形態１〕本発明の安定化
電源回路を具現する実施の一形態について図１ないし図
３を用いて説明すれば以下の通りである。なお、前記従
来の技術で述べた構成要素と同一の機能を有する構成要
素については同一の符号を付し、その説明を省略する。
電源回路を具現する実施の一形態について図１ないし図
３を用いて説明すれば以下の通りである。なお、前記従
来の技術で述べた構成要素と同一の機能を有する構成要
素については同一の符号を付し、その説明を省略する。
【００２７】図１に、本実施の形態に係る安定化電源回
路としてのシリーズレギュレータ１の構成を示す。シリ
ーズレギュレータ１は、パワートランジスタ１１、駆動
トランジスタ１２、誤差増幅器１３、基準電圧回路１
４、出力電圧検出回路１５、スイッチ駆動回路１６、分
圧抵抗Ｒ１・Ｒ２、高温リーク補償抵抗ＲEB、および補
償抵抗用スイッチＳＷ１を有している。
路としてのシリーズレギュレータ１の構成を示す。シリ
ーズレギュレータ１は、パワートランジスタ１１、駆動
トランジスタ１２、誤差増幅器１３、基準電圧回路１
４、出力電圧検出回路１５、スイッチ駆動回路１６、分
圧抵抗Ｒ１・Ｒ２、高温リーク補償抵抗ＲEB、および補
償抵抗用スイッチＳＷ１を有している。
【００２８】補償抵抗用スイッチＳＷ１は、パワートラ
ンジスタ１１のエミッタとベースとの間で高温リーク補
償抵抗ＲEBと直列に設けられており、導通すると高温リ
ーク補償抵抗ＲEBを含む電流経路を構成し、非導通にな
ると高温リーク補償抵抗ＲEBをパワートランジスタ１１
のエミッタ・ベース間から切り離す。出力電圧検出回路
１５は出力端子ＯＵＴの電圧を検出するものであって、
入力電圧Ｖinを降下させて出力電圧Ｖo を得るシリーズ
レギュレータ１の通常動作時には安定化された出力電圧
Ｖo を検出し、出力端子ＯＵＴに外部から電圧が印加さ
れた場合にはその印加電圧を含めた総合的な出力電圧Ｖ
o を検出する。そして検出結果をスイッチ駆動回路１６
に入力する。
ンジスタ１１のエミッタとベースとの間で高温リーク補
償抵抗ＲEBと直列に設けられており、導通すると高温リ
ーク補償抵抗ＲEBを含む電流経路を構成し、非導通にな
ると高温リーク補償抵抗ＲEBをパワートランジスタ１１
のエミッタ・ベース間から切り離す。出力電圧検出回路
１５は出力端子ＯＵＴの電圧を検出するものであって、
入力電圧Ｖinを降下させて出力電圧Ｖo を得るシリーズ
レギュレータ１の通常動作時には安定化された出力電圧
Ｖo を検出し、出力端子ＯＵＴに外部から電圧が印加さ
れた場合にはその印加電圧を含めた総合的な出力電圧Ｖ
o を検出する。そして検出結果をスイッチ駆動回路１６
に入力する。
【００２９】スイッチ駆動回路１６は、内部で発生させ
た、あるいは外部から与えられた所定値の電圧と、出力
電圧検出回路１５により検出された出力電圧Ｖo とを比
較し、その大小に応じて補償抵抗用スイッチＳＷ１の導
通あるいは非導通を決める制御信号を出力する。上記所
定値は、出力電圧Ｖo が通常動作時の値よりも高くなっ
てシリーズレギュレータ１の出力側から入力側へ逆電流
が流れ得る状態に近いか否かを判定するために用いられ
る。
た、あるいは外部から与えられた所定値の電圧と、出力
電圧検出回路１５により検出された出力電圧Ｖo とを比
較し、その大小に応じて補償抵抗用スイッチＳＷ１の導
通あるいは非導通を決める制御信号を出力する。上記所
定値は、出力電圧Ｖo が通常動作時の値よりも高くなっ
てシリーズレギュレータ１の出力側から入力側へ逆電流
が流れ得る状態に近いか否かを判定するために用いられ
る。
【００３０】補償抵抗用スイッチＳＷ１が導通している
場合に出力側から入力側へ逆電流が流れ始めるのは、出
力電圧Ｖo が入力電圧Ｖinよりもパワートランジスタ１
１のコレクタ・ベース間逆電圧（およそ０．７Ｖ）以上
高くなるときである。従って、出力電圧Ｖo の大小比較
基準となる前記所定値は、通常動作時の出力電圧Ｖo
（通常値）より大きく、逆電流が流れ始める値より確実
に低い出力電圧Ｖo （通常値）＋０．７Ｖ以下に設定さ
れる。また、所定値を出力電圧Ｖo （通常値）ぎりぎり
に設定すると、出力電圧Ｖo の温度変化などにより通常
動作時でも高温リーク補償抵抗ＲEBを切り離してしまう
虞がある。以上を考慮すると、所定値を出力電圧Ｖo
（通常値）＋０．５Ｖから、出力電圧Ｖo （通常値）＋
０．７Ｖまでの範囲内程度に設定するのが好ましい。
場合に出力側から入力側へ逆電流が流れ始めるのは、出
力電圧Ｖo が入力電圧Ｖinよりもパワートランジスタ１
１のコレクタ・ベース間逆電圧（およそ０．７Ｖ）以上
高くなるときである。従って、出力電圧Ｖo の大小比較
基準となる前記所定値は、通常動作時の出力電圧Ｖo
（通常値）より大きく、逆電流が流れ始める値より確実
に低い出力電圧Ｖo （通常値）＋０．７Ｖ以下に設定さ
れる。また、所定値を出力電圧Ｖo （通常値）ぎりぎり
に設定すると、出力電圧Ｖo の温度変化などにより通常
動作時でも高温リーク補償抵抗ＲEBを切り離してしまう
虞がある。以上を考慮すると、所定値を出力電圧Ｖo
（通常値）＋０．５Ｖから、出力電圧Ｖo （通常値）＋
０．７Ｖまでの範囲内程度に設定するのが好ましい。
【００３１】つまり、上記所定値は、通常動作時の出力
電圧Ｖo を越え、かつパワートランジスタ１１のコレク
タからベースに電流が流れ始める値以下に設定される。
通常動作時には出力電圧Ｖo は所定値より低く、スイッ
チ駆動回路１６は補償抵抗用スイッチＳＷ１を導通させ
る制御信号を出力する。一方、出力電圧Ｖo が上記所定
値以上になるとスイッチ駆動回路１６は補償抵抗用スイ
ッチＳＷ１を非導通とする制御信号を出力する。
電圧Ｖo を越え、かつパワートランジスタ１１のコレク
タからベースに電流が流れ始める値以下に設定される。
通常動作時には出力電圧Ｖo は所定値より低く、スイッ
チ駆動回路１６は補償抵抗用スイッチＳＷ１を導通させ
る制御信号を出力する。一方、出力電圧Ｖo が上記所定
値以上になるとスイッチ駆動回路１６は補償抵抗用スイ
ッチＳＷ１を非導通とする制御信号を出力する。
【００３２】このように、出力電圧検出回路１５および
スイッチ駆動回路１６は、シリーズレギュレータ１の出
力端子ＯＵＴの電圧を検出して、通常動作時には補償抵
抗用スイッチＳＷ１を導通させ、上記電圧が通常動作時
の出力電圧Ｖo を越え、かつパワートランジスタ１１の
コレクタからベースに電流が流れ始める値以下に設定さ
れる所定値以上になると補償抵抗用スイッチＳＷ１を非
導通とする補償抵抗用スイッチ制御手段を構成してい
る。
スイッチ駆動回路１６は、シリーズレギュレータ１の出
力端子ＯＵＴの電圧を検出して、通常動作時には補償抵
抗用スイッチＳＷ１を導通させ、上記電圧が通常動作時
の出力電圧Ｖo を越え、かつパワートランジスタ１１の
コレクタからベースに電流が流れ始める値以下に設定さ
れる所定値以上になると補償抵抗用スイッチＳＷ１を非
導通とする補償抵抗用スイッチ制御手段を構成してい
る。
【００３３】これにより、通常動作時には、補償抵抗用
スイッチ制御手段により補償抵抗用スイッチＳＷ１を導
通させ、高温リーク補償抵抗ＲEBを機能可能な状態とす
る。一方、接続ミスなどで出力端子ＯＵＴの電圧が上昇
して前記所定値以上になると、補償抵抗用スイッチ制御
手段により補償抵抗用スイッチＳＷ１を非導通として、
高温リーク補償抵抗ＲEBに電流が流れないようにする。
スイッチ制御手段により補償抵抗用スイッチＳＷ１を導
通させ、高温リーク補償抵抗ＲEBを機能可能な状態とす
る。一方、接続ミスなどで出力端子ＯＵＴの電圧が上昇
して前記所定値以上になると、補償抵抗用スイッチ制御
手段により補償抵抗用スイッチＳＷ１を非導通として、
高温リーク補償抵抗ＲEBに電流が流れないようにする。
【００３４】従って、出力端子ＯＵＴの電圧がパワート
ランジスタ１１のコレクタからベースに電流が流れ始め
る値以上になっても、パワートランジスタ１１のコレク
タからベースを介して高温リーク補償抵抗ＲEBに流れる
電流はなくなる。また、図１で出力端子ＯＵＴの電圧が
通常動作時の出力電圧Ｖo よりも高くなるときには駆動
トランジスタ１２がＯＦＦ状態となる方向に制御される
といったように、一般にドロッパ型の安定化電源回路で
は、出力電圧が高くなるとパワートランジスタのベース
電流が抑制されるので、出力端子の電圧が入力電圧より
も高くなるような異常時にはパワートランジスタのベー
ス電流が流れないように制御される。従って、該異常時
にはパワートランジスタのコレクタからベースを介して
高温リーク補償抵抗以外の経路へ流れる電流も充分に抑
制される。これにより、パワートランジスタが逆方向に
ＯＮ状態となることが避けられる。
ランジスタ１１のコレクタからベースに電流が流れ始め
る値以上になっても、パワートランジスタ１１のコレク
タからベースを介して高温リーク補償抵抗ＲEBに流れる
電流はなくなる。また、図１で出力端子ＯＵＴの電圧が
通常動作時の出力電圧Ｖo よりも高くなるときには駆動
トランジスタ１２がＯＦＦ状態となる方向に制御される
といったように、一般にドロッパ型の安定化電源回路で
は、出力電圧が高くなるとパワートランジスタのベース
電流が抑制されるので、出力端子の電圧が入力電圧より
も高くなるような異常時にはパワートランジスタのベー
ス電流が流れないように制御される。従って、該異常時
にはパワートランジスタのコレクタからベースを介して
高温リーク補償抵抗以外の経路へ流れる電流も充分に抑
制される。これにより、パワートランジスタが逆方向に
ＯＮ状態となることが避けられる。
【００３５】この結果、高温リーク補償抵抗が設けられ
た状態で出力側の電圧が入力電圧より高くなっても、出
力側から入力側へ逆電流が流れるのを防止することので
きるドロッパ型の安定化電源回路を提供することができ
る。
た状態で出力側の電圧が入力電圧より高くなっても、出
力側から入力側へ逆電流が流れるのを防止することので
きるドロッパ型の安定化電源回路を提供することができ
る。
【００３６】次に、前記補償抵抗用スイッチＳＷ１、出
力電圧検出回路１５、およびスイッチ駆動回路１６の具
体的構成例を図２に示す。同図のシリーズレギュレータ
１ａでは、補償抵抗用スイッチＳＷ１をトランジスタ２
１で、出力電圧検出回路１５を分圧抵抗Ｒ３・Ｒ４で、
スイッチ駆動回路１６をトランジスタ２２、抵抗
Ｒb 1 、比較器２３、および基準電圧回路２４で実現し
ている。
力電圧検出回路１５、およびスイッチ駆動回路１６の具
体的構成例を図２に示す。同図のシリーズレギュレータ
１ａでは、補償抵抗用スイッチＳＷ１をトランジスタ２
１で、出力電圧検出回路１５を分圧抵抗Ｒ３・Ｒ４で、
スイッチ駆動回路１６をトランジスタ２２、抵抗
Ｒb 1 、比較器２３、および基準電圧回路２４で実現し
ている。
【００３７】トランジスタ２１はＰＮＰ型のトランジス
タであり、エミッタがパワートランジスタ１１のエミッ
タ（入力端子ＩＮ）に、コレクタが高温リーク補償抵抗
ＲEBの、パワートランジスタ１１のベースとの接続点と
反対側の一端に接続されている。また、トランジスタ２
１のベースはトランジスタ２２のコレクタに接続されて
いる。トランジスタ２２はＮＰＮ型のトランジスタであ
り、コレクタが上述したようにトランジスタ２１のベー
スに、エミッタがＧＮＤに接続されている。また、トラ
ンジスタ２２のベースは抵抗Ｒb1の一端に接続されてい
る。抵抗Ｒb1の他端は比較器２３の出力端子に接続され
ている。
タであり、エミッタがパワートランジスタ１１のエミッ
タ（入力端子ＩＮ）に、コレクタが高温リーク補償抵抗
ＲEBの、パワートランジスタ１１のベースとの接続点と
反対側の一端に接続されている。また、トランジスタ２
１のベースはトランジスタ２２のコレクタに接続されて
いる。トランジスタ２２はＮＰＮ型のトランジスタであ
り、コレクタが上述したようにトランジスタ２１のベー
スに、エミッタがＧＮＤに接続されている。また、トラ
ンジスタ２２のベースは抵抗Ｒb1の一端に接続されてい
る。抵抗Ｒb1の他端は比較器２３の出力端子に接続され
ている。
【００３８】分圧抵抗Ｒ３・Ｒ４は出力端子ＯＵＴとＧ
ＮＤとの間に直列に接続されており、分圧抵抗Ｒ３と分
圧抵抗Ｒ４との接続点は比較器２３の反転入力端子に接
続されている。基準電圧回路２４は、前述した出力電圧
検出回路１５の所定値に対応する基準電圧Ｖref2を発生
しており、その出力端子は比較器２３の非反転入力端子
に接続されている。比較器２３は分圧抵抗Ｒ３・Ｒ４で
検出した出力電圧Ｖoの分圧と、基準電圧Ｖref2とを比
較して、前記所定値に対する出力電圧Ｖo の大小を判定
し、大小に応じた信号を出力する。比較器２３および基
準電圧回路２４への電源供給ラインはパワートランジス
タ１１の入力側ライン（入力端子ＩＮ）から取り出され
ている。
ＮＤとの間に直列に接続されており、分圧抵抗Ｒ３と分
圧抵抗Ｒ４との接続点は比較器２３の反転入力端子に接
続されている。基準電圧回路２４は、前述した出力電圧
検出回路１５の所定値に対応する基準電圧Ｖref2を発生
しており、その出力端子は比較器２３の非反転入力端子
に接続されている。比較器２３は分圧抵抗Ｒ３・Ｒ４で
検出した出力電圧Ｖoの分圧と、基準電圧Ｖref2とを比
較して、前記所定値に対する出力電圧Ｖo の大小を判定
し、大小に応じた信号を出力する。比較器２３および基
準電圧回路２４への電源供給ラインはパワートランジス
タ１１の入力側ライン（入力端子ＩＮ）から取り出され
ている。
【００３９】上記構成において、通常動作時には分圧抵
抗Ｒ３・Ｒ４で検出した出力電圧Ｖo の分圧が基準電圧
Ｖref2より低いので、比較器２３は出力電圧Ｖo が前記
所定値より低いと判定して“Ｈｉｇｈ”レベルの信号を
出力する。これによりトランジスタ２２がＯＮ状態とな
ってトランジスタ２１のベース電位が“Ｌｏｗ”レベル
となり、トランジスタ２１はＯＮ状態となる。すなわ
ち、スイッチ駆動回路１６が補償抵抗用スイッチＳＷ１
に“Ｌｏｗ”レベルの制御信号を出力し、補償抵抗用ス
イッチＳＷ１が導通して高温リーク補償抵抗ＲEBは機能
可能な状態となる。一方、出力電圧Ｖo の分圧が基準電
圧Ｖref2以上となると、比較器２３は出力電圧Ｖo が前
記所定値以上であると判定して“Ｌｏｗ”レベルの信号
を出力する。これによりトランジスタ２２がＯＦＦ状態
となってトランジスタ２１のベース電位が“Ｈｉｇｈ”
レベルとなり、トランジスタ２１はＯＦＦ状態となる。
すなわち、スイッチ駆動回路１６が補償抵抗用スイッチ
ＳＷ１に“Ｈｉｇｈ”レベルの制御信号を出力し、補償
抵抗用スイッチＳＷ１が非導通となって高温リーク補償
抵抗ＲEBはパワートランジスタ１１のエミッタ・ベース
間から切り離される。従って、シリーズレギュレータ１
ａの出力側から入力側へ逆電流が流れるのを防止するこ
とができる。
抗Ｒ３・Ｒ４で検出した出力電圧Ｖo の分圧が基準電圧
Ｖref2より低いので、比較器２３は出力電圧Ｖo が前記
所定値より低いと判定して“Ｈｉｇｈ”レベルの信号を
出力する。これによりトランジスタ２２がＯＮ状態とな
ってトランジスタ２１のベース電位が“Ｌｏｗ”レベル
となり、トランジスタ２１はＯＮ状態となる。すなわ
ち、スイッチ駆動回路１６が補償抵抗用スイッチＳＷ１
に“Ｌｏｗ”レベルの制御信号を出力し、補償抵抗用ス
イッチＳＷ１が導通して高温リーク補償抵抗ＲEBは機能
可能な状態となる。一方、出力電圧Ｖo の分圧が基準電
圧Ｖref2以上となると、比較器２３は出力電圧Ｖo が前
記所定値以上であると判定して“Ｌｏｗ”レベルの信号
を出力する。これによりトランジスタ２２がＯＦＦ状態
となってトランジスタ２１のベース電位が“Ｈｉｇｈ”
レベルとなり、トランジスタ２１はＯＦＦ状態となる。
すなわち、スイッチ駆動回路１６が補償抵抗用スイッチ
ＳＷ１に“Ｈｉｇｈ”レベルの制御信号を出力し、補償
抵抗用スイッチＳＷ１が非導通となって高温リーク補償
抵抗ＲEBはパワートランジスタ１１のエミッタ・ベース
間から切り離される。従って、シリーズレギュレータ１
ａの出力側から入力側へ逆電流が流れるのを防止するこ
とができる。
【００４０】また、補償抵抗用スイッチＳＷ１は、図３
に示すトランジスタ２１のように接続してもよい。同図
のシリーズレギュレータ１ｂでは、トランジスタ２１の
エミッタがパワートランジスタ１１のベースに、コレク
タが駆動トランジスタ１２のコレクタに接続されてい
る。トランジスタ２１のベースは図２と同様にトランジ
スタ２２のコレクタに接続されている。そして、高温リ
ーク補償抵抗ＲEBはパワートランジスタ１１のエミッタ
とトランジスタ２１のコレクタとの間に接続されてい
る。この場合でも、補償抵抗用スイッチＳＷ１は、パワ
ートランジスタ１１のエミッタとベースとの間で高温リ
ーク補償抵抗ＲEBと直列に設けられることとなり、シリ
ーズレギュレータ１ｂの出力側から入力側へ逆電流が流
れるのを防止することができる。
に示すトランジスタ２１のように接続してもよい。同図
のシリーズレギュレータ１ｂでは、トランジスタ２１の
エミッタがパワートランジスタ１１のベースに、コレク
タが駆動トランジスタ１２のコレクタに接続されてい
る。トランジスタ２１のベースは図２と同様にトランジ
スタ２２のコレクタに接続されている。そして、高温リ
ーク補償抵抗ＲEBはパワートランジスタ１１のエミッタ
とトランジスタ２１のコレクタとの間に接続されてい
る。この場合でも、補償抵抗用スイッチＳＷ１は、パワ
ートランジスタ１１のエミッタとベースとの間で高温リ
ーク補償抵抗ＲEBと直列に設けられることとなり、シリ
ーズレギュレータ１ｂの出力側から入力側へ逆電流が流
れるのを防止することができる。
【００４１】〔実施の形態２〕本発明の安定化電源回路
を具現する他の実施の形態について図４ないし図６を用
いて説明すれば以下の通りである。なお、前記実施の形
態１で述べた構成要素と同一の機能を有する構成要素に
ついては同一の符号を付し、その説明を省略する。
を具現する他の実施の形態について図４ないし図６を用
いて説明すれば以下の通りである。なお、前記実施の形
態１で述べた構成要素と同一の機能を有する構成要素に
ついては同一の符号を付し、その説明を省略する。
【００４２】図４に、本実施の形態に係る安定化電源回
路としてのシリーズレギュレータ２の構成を示す。シリ
ーズレギュレータ２は、パワートランジスタ１１、駆動
トランジスタ１２、誤差増幅器１３、出力電圧検出回路
１５、スイッチ駆動回路３１、基準電圧回路３２、分圧
抵抗Ｒ１・Ｒ２、高温リーク補償抵抗ＲEB、および補償
抵抗用スイッチＳＷ１を有している。基準電圧回路３２
は、シリーズレギュレータ２の入力端子ＩＮから入力電
圧Ｖinに対応する電圧を取り出し、スイッチ駆動回路３
１に入力する。スイッチ駆動回路３１は、基準電圧回路
３２から入力された電圧を基に、入力電圧Ｖinを実施の
形態１で述べた所定値として、出力電圧検出回路１５で
検出された出力電圧Ｖo と比較し、その大小に応じて補
償抵抗用スイッチＳＷ１の導通あるいは非導通を決める
制御信号を出力する。制御信号の出力動作は実施の形態
１と同様である。すなわち、出力電圧検出回路１５、ス
イッチ駆動回路３１、および基準電圧回路３２は、シリ
ーズレギュレータ２の出力端子ＯＵＴの電圧を検出し
て、通常動作時には補償抵抗用スイッチＳＷ１を導通さ
せ、上記電圧が入力電圧Ｖinと等しい所定値以上になる
と補償抵抗用スイッチＳＷ１を非導通とする補償抵抗用
スイッチ制御手段を構成している。
路としてのシリーズレギュレータ２の構成を示す。シリ
ーズレギュレータ２は、パワートランジスタ１１、駆動
トランジスタ１２、誤差増幅器１３、出力電圧検出回路
１５、スイッチ駆動回路３１、基準電圧回路３２、分圧
抵抗Ｒ１・Ｒ２、高温リーク補償抵抗ＲEB、および補償
抵抗用スイッチＳＷ１を有している。基準電圧回路３２
は、シリーズレギュレータ２の入力端子ＩＮから入力電
圧Ｖinに対応する電圧を取り出し、スイッチ駆動回路３
１に入力する。スイッチ駆動回路３１は、基準電圧回路
３２から入力された電圧を基に、入力電圧Ｖinを実施の
形態１で述べた所定値として、出力電圧検出回路１５で
検出された出力電圧Ｖo と比較し、その大小に応じて補
償抵抗用スイッチＳＷ１の導通あるいは非導通を決める
制御信号を出力する。制御信号の出力動作は実施の形態
１と同様である。すなわち、出力電圧検出回路１５、ス
イッチ駆動回路３１、および基準電圧回路３２は、シリ
ーズレギュレータ２の出力端子ＯＵＴの電圧を検出し
て、通常動作時には補償抵抗用スイッチＳＷ１を導通さ
せ、上記電圧が入力電圧Ｖinと等しい所定値以上になる
と補償抵抗用スイッチＳＷ１を非導通とする補償抵抗用
スイッチ制御手段を構成している。
【００４３】この結果、高温リーク補償抵抗が設けられ
た状態で出力側の電圧が入力電圧より高くなっても、出
力側から入力側へ逆電流が流れるのを防止することので
きるドロッパ型の安定化電源回路を提供することができ
る。さらには、出力端子の電圧が入力電圧以上となって
初めて補償抵抗用スイッチ制御手段が補償抵抗用スイッ
チを非導通とするので、出力側から入力側へ逆電流が流
れる出力端子の電圧異常時を容易に判定することができ
る。
た状態で出力側の電圧が入力電圧より高くなっても、出
力側から入力側へ逆電流が流れるのを防止することので
きるドロッパ型の安定化電源回路を提供することができ
る。さらには、出力端子の電圧が入力電圧以上となって
初めて補償抵抗用スイッチ制御手段が補償抵抗用スイッ
チを非導通とするので、出力側から入力側へ逆電流が流
れる出力端子の電圧異常時を容易に判定することができ
る。
【００４４】次に、補償抵抗用スイッチＳＷ１、出力電
圧検出回路１５、スイッチ駆動回路３１、および基準電
圧回路３２の具体的構成例を図５に示す。同図のシリー
ズレギュレータ２ａでは、補償抵抗用スイッチＳＷ１を
トランジスタ２１で、出力電圧検出回路１５を分圧抵抗
Ｒ５・Ｒ６で、スイッチ駆動回路３１をトランジスタ２
２、抵抗Ｒb1、および比較器２３で、基準電圧回路３２
を出力電圧検出回路１５と同じく分圧抵抗Ｒ５・Ｒ６で
実現している。トランジスタ２１・２２、抵抗Ｒb1、お
よび比較器２３は図２と同じものである。
圧検出回路１５、スイッチ駆動回路３１、および基準電
圧回路３２の具体的構成例を図５に示す。同図のシリー
ズレギュレータ２ａでは、補償抵抗用スイッチＳＷ１を
トランジスタ２１で、出力電圧検出回路１５を分圧抵抗
Ｒ５・Ｒ６で、スイッチ駆動回路３１をトランジスタ２
２、抵抗Ｒb1、および比較器２３で、基準電圧回路３２
を出力電圧検出回路１５と同じく分圧抵抗Ｒ５・Ｒ６で
実現している。トランジスタ２１・２２、抵抗Ｒb1、お
よび比較器２３は図２と同じものである。
【００４５】出力電圧検出回路１５の分圧抵抗Ｒ５・Ｒ
６は出力端子ＯＵＴとＧＮＤとの間に直列に接続されて
おり、分圧抵抗Ｒ５と分圧抵抗Ｒ６との接続点は比較器
２３の反転入力端子に接続されている。基準電圧回路３
２の分圧抵抗Ｒ５・Ｒ６は入力端子ＩＮとＧＮＤとの間
に直列に接続されており、分圧抵抗Ｒ５と分圧抵抗Ｒ６
との接続点は比較器２３の非反転入力端子に接続されて
いる。従って、比較器２３への入力電圧は、入力電圧Ｖ
inと出力電圧Ｖo とを同じ分圧比で分圧したものとなっ
ている。基準電圧回路３２による入力電圧Ｖinの分圧は
入力電圧Ｖinが変動するため一定ではないが、ある時刻
における基準電圧Ｖref3として出力電圧検出回路１５に
よる出力電圧Ｖo の分圧との比較基準となり、各時刻で
入力電圧Ｖinと出力電圧Ｖo との大小関係が判定され
る。
６は出力端子ＯＵＴとＧＮＤとの間に直列に接続されて
おり、分圧抵抗Ｒ５と分圧抵抗Ｒ６との接続点は比較器
２３の反転入力端子に接続されている。基準電圧回路３
２の分圧抵抗Ｒ５・Ｒ６は入力端子ＩＮとＧＮＤとの間
に直列に接続されており、分圧抵抗Ｒ５と分圧抵抗Ｒ６
との接続点は比較器２３の非反転入力端子に接続されて
いる。従って、比較器２３への入力電圧は、入力電圧Ｖ
inと出力電圧Ｖo とを同じ分圧比で分圧したものとなっ
ている。基準電圧回路３２による入力電圧Ｖinの分圧は
入力電圧Ｖinが変動するため一定ではないが、ある時刻
における基準電圧Ｖref3として出力電圧検出回路１５に
よる出力電圧Ｖo の分圧との比較基準となり、各時刻で
入力電圧Ｖinと出力電圧Ｖo との大小関係が判定され
る。
【００４６】上記構成において、通常動作時には出力電
圧検出回路１５による出力電圧Ｖoの分圧が、基準電圧
Ｖref3より低いので、比較器２３は出力電圧Ｖo が前記
所定値（入力電圧Ｖin）より低いと判定して“Ｈｉｇ
ｈ”レベルの信号を出力する。これにより実施の形態１
と同様にトランジスタ２１はＯＮ状態となる。すなわ
ち、スイッチ駆動回路３１が補償抵抗用スイッチＳＷ１
に“Ｌｏｗ”レベルの制御信号を出力し、補償抵抗用ス
イッチＳＷ１が導通して高温リーク補償抵抗ＲEBは機能
可能な状態となる。一方、出力電圧Ｖo の分圧が基準電
圧Ｖref3以上となると、比較器２３は出力電圧Ｖo が前
記所定値（入力電圧Ｖin）以上であると判定して“Ｌｏ
ｗ”レベルの信号を出力する。これにより実施の形態１
と同様にトランジスタ２１はＯＦＦ状態となる。すなわ
ち、スイッチ駆動回路３１が補償抵抗用スイッチＳＷ１
に“Ｈｉｇｈ”レベルの制御信号を出力し、補償抵抗用
スイッチＳＷ１が非導通となって高温リーク補償抵抗Ｒ
EBはパワートランジスタ１１のエミッタ・ベース間から
切り離される。従って、シリーズレギュレータ２ａの出
力側から入力側へ逆電流が流れるのを防止することがで
きる。
圧検出回路１５による出力電圧Ｖoの分圧が、基準電圧
Ｖref3より低いので、比較器２３は出力電圧Ｖo が前記
所定値（入力電圧Ｖin）より低いと判定して“Ｈｉｇ
ｈ”レベルの信号を出力する。これにより実施の形態１
と同様にトランジスタ２１はＯＮ状態となる。すなわ
ち、スイッチ駆動回路３１が補償抵抗用スイッチＳＷ１
に“Ｌｏｗ”レベルの制御信号を出力し、補償抵抗用ス
イッチＳＷ１が導通して高温リーク補償抵抗ＲEBは機能
可能な状態となる。一方、出力電圧Ｖo の分圧が基準電
圧Ｖref3以上となると、比較器２３は出力電圧Ｖo が前
記所定値（入力電圧Ｖin）以上であると判定して“Ｌｏ
ｗ”レベルの信号を出力する。これにより実施の形態１
と同様にトランジスタ２１はＯＦＦ状態となる。すなわ
ち、スイッチ駆動回路３１が補償抵抗用スイッチＳＷ１
に“Ｈｉｇｈ”レベルの制御信号を出力し、補償抵抗用
スイッチＳＷ１が非導通となって高温リーク補償抵抗Ｒ
EBはパワートランジスタ１１のエミッタ・ベース間から
切り離される。従って、シリーズレギュレータ２ａの出
力側から入力側へ逆電流が流れるのを防止することがで
きる。
【００４７】また、補償抵抗用スイッチＳＷ１は、図６
に示すトランジスタ２１のように接続してもよい。同図
のシリーズレギュレータ２ｂでは、トランジスタ２１と
高温リーク補償抵抗ＲEBとの位置関係が図３のシリーズ
レギュレータ１ｂと同じである。この場合も、補償抵抗
用スイッチＳＷ１は、パワートランジスタ１１のエミッ
タとベースとの間で高温リーク補償抵抗ＲEBと直列に設
けられることとなり、シリーズレギュレータ２ｂの出力
側から入力側へ逆電流が流れるのを防止することができ
る。
に示すトランジスタ２１のように接続してもよい。同図
のシリーズレギュレータ２ｂでは、トランジスタ２１と
高温リーク補償抵抗ＲEBとの位置関係が図３のシリーズ
レギュレータ１ｂと同じである。この場合も、補償抵抗
用スイッチＳＷ１は、パワートランジスタ１１のエミッ
タとベースとの間で高温リーク補償抵抗ＲEBと直列に設
けられることとなり、シリーズレギュレータ２ｂの出力
側から入力側へ逆電流が流れるのを防止することができ
る。
【００４８】〔実施の形態３〕本発明の安定化電源回路
を具現するさらに他の実施の形態について図７ないし図
１０を用いて説明すれば以下の通りである。なお、前記
実施の形態１および２で述べた構成要素と同一の機能を
有する構成要素については同一の符号を付し、その説明
を省略する。
を具現するさらに他の実施の形態について図７ないし図
１０を用いて説明すれば以下の通りである。なお、前記
実施の形態１および２で述べた構成要素と同一の機能を
有する構成要素については同一の符号を付し、その説明
を省略する。
【００４９】図７に、本実施の形態に係る安定化電源回
路としてのシリーズレギュレータ３の構成を示す。シリ
ーズレギュレータ３は、パワートランジスタ１１、駆動
トランジスタ１２、誤差増幅器１３、基準電圧回路１
４、出力電圧検出回路１５、スイッチ駆動回路１６、分
圧抵抗Ｒ１・Ｒ２、高温リーク補償抵抗ＲEB、補償抵抗
用スイッチＳＷ１、および電源スイッチＳＷ２を有して
いる。
路としてのシリーズレギュレータ３の構成を示す。シリ
ーズレギュレータ３は、パワートランジスタ１１、駆動
トランジスタ１２、誤差増幅器１３、基準電圧回路１
４、出力電圧検出回路１５、スイッチ駆動回路１６、分
圧抵抗Ｒ１・Ｒ２、高温リーク補償抵抗ＲEB、補償抵抗
用スイッチＳＷ１、および電源スイッチＳＷ２を有して
いる。
【００５０】電源スイッチＳＷ２は、パワートランジス
タ１１の入力側ラインから誤差増幅器１３および基準電
圧回路１４へと配設された電源供給ラインの途中に挿入
されており、出力電圧検出回路１５によって検出された
出力電圧Ｖo を基にスイッチ駆動回路１６から出力され
る補償抵抗用スイッチＳＷ１と共通の制御信号によっ
て、補償抵抗用スイッチＳＷ１とともに導通あるいは非
導通となる。すなわち、通常動作時には誤差増幅器１
３、基準電圧回路１４といった電圧安定化動作を行う回
路へ電源供給を行うよう導通し、出力端子ＯＵＴの電圧
が実施の形態１および２で述べた所定値以上となると電
圧安定化動作を行う回路への電源供給を遮断するよう非
導通となる。電源スイッチＳＷ２が非導通になると、誤
差増幅器１３および基準電圧回路１４の電圧安定化動作
は停止する。
タ１１の入力側ラインから誤差増幅器１３および基準電
圧回路１４へと配設された電源供給ラインの途中に挿入
されており、出力電圧検出回路１５によって検出された
出力電圧Ｖo を基にスイッチ駆動回路１６から出力され
る補償抵抗用スイッチＳＷ１と共通の制御信号によっ
て、補償抵抗用スイッチＳＷ１とともに導通あるいは非
導通となる。すなわち、通常動作時には誤差増幅器１
３、基準電圧回路１４といった電圧安定化動作を行う回
路へ電源供給を行うよう導通し、出力端子ＯＵＴの電圧
が実施の形態１および２で述べた所定値以上となると電
圧安定化動作を行う回路への電源供給を遮断するよう非
導通となる。電源スイッチＳＷ２が非導通になると、誤
差増幅器１３および基準電圧回路１４の電圧安定化動作
は停止する。
【００５１】このように、出力電圧検出回路１５、スイ
ッチ駆動回路１６、および電源スイッチＳＷ２は、出力
端子ＯＵＴの電圧が所定値以上になると電圧安定化動作
を停止させる動作停止手段を構成している。これによ
り、出力端子ＯＵＴの電圧が所定値以上になったとき
に、電圧安定化動作を行う回路の動作電流が削減され
る。また、出力端子ＯＵＴの電圧が所定値以上になるの
は異常時であるので、誤差増幅器１３および基準電圧回
路１４が電圧安定化動作を停止することで問題を起こす
ことなく、安定化電源回路の消費電力を削減することが
できる。
ッチ駆動回路１６、および電源スイッチＳＷ２は、出力
端子ＯＵＴの電圧が所定値以上になると電圧安定化動作
を停止させる動作停止手段を構成している。これによ
り、出力端子ＯＵＴの電圧が所定値以上になったとき
に、電圧安定化動作を行う回路の動作電流が削減され
る。また、出力端子ＯＵＴの電圧が所定値以上になるの
は異常時であるので、誤差増幅器１３および基準電圧回
路１４が電圧安定化動作を停止することで問題を起こす
ことなく、安定化電源回路の消費電力を削減することが
できる。
【００５２】また、出力電圧検出回路１５およびスイッ
チ駆動回路１６は電源スイッチＳＷ２の導通および非導
通を制御する電源スイッチ制御手段を構成しており、上
述したように動作停止手段は、出力電圧検出回路１５、
スイッチ駆動回路１６、および電源スイッチＳＷ２を有
することによって、電圧安定化動作を行う回路への電源
供給を遮断して電圧安定化動作を停止する。従って、電
圧安定化動作停止時における上記回路内の電流をマイク
ロアンペア以下といった小さな値に抑制することがで
き、安定化電源回路の消費電力を特に大きく削減するこ
とができる。
チ駆動回路１６は電源スイッチＳＷ２の導通および非導
通を制御する電源スイッチ制御手段を構成しており、上
述したように動作停止手段は、出力電圧検出回路１５、
スイッチ駆動回路１６、および電源スイッチＳＷ２を有
することによって、電圧安定化動作を行う回路への電源
供給を遮断して電圧安定化動作を停止する。従って、電
圧安定化動作停止時における上記回路内の電流をマイク
ロアンペア以下といった小さな値に抑制することがで
き、安定化電源回路の消費電力を特に大きく削減するこ
とができる。
【００５３】さらに、上記電源スイッチ制御手段と実施
の形態１および２で述べた出力電圧検出回路１５および
スイッチ駆動回路１６からなる補償抵抗用スイッチ制御
手段とは互いに独立した構成要素であっても構わない
が、図７に示すように補償抵抗用スイッチ制御手段が電
源スイッチ制御手段を兼ねるようにするのが好ましい。
この場合、補償抵抗用スイッチＳＷ１の導通および非導
通を制御する補償抵抗用スイッチ制御手段によって、電
源スイッチＳＷ２の導通および非導通をも制御するが、
補償抵抗用スイッチＳＷ１と電源スイッチＳＷ２とは導
通と非導通との切り替えタイミングが同期すればよく、
補償抵抗用スイッチ制御手段、すなわち電源スイッチ制
御手段の同じ出力を用いて制御を行うことができる。ま
た、出力端子ＯＵＴの電圧を検出する回路も出力電圧検
出回路１５のように、両スイッチの制御に共通とするこ
とができる。従って、回路構成を簡素化することができ
るとともに、出力端子ＯＵＴの電圧検出のばらつきを考
慮する必要がなくなる。なお、出力電圧検出回路１５と
スイッチ駆動回路１６との一方のみを、補償抵抗用スイ
ッチ制御手段と電源スイッチ制御手段とに共通としても
回路構成の簡素化を図ることはできる。
の形態１および２で述べた出力電圧検出回路１５および
スイッチ駆動回路１６からなる補償抵抗用スイッチ制御
手段とは互いに独立した構成要素であっても構わない
が、図７に示すように補償抵抗用スイッチ制御手段が電
源スイッチ制御手段を兼ねるようにするのが好ましい。
この場合、補償抵抗用スイッチＳＷ１の導通および非導
通を制御する補償抵抗用スイッチ制御手段によって、電
源スイッチＳＷ２の導通および非導通をも制御するが、
補償抵抗用スイッチＳＷ１と電源スイッチＳＷ２とは導
通と非導通との切り替えタイミングが同期すればよく、
補償抵抗用スイッチ制御手段、すなわち電源スイッチ制
御手段の同じ出力を用いて制御を行うことができる。ま
た、出力端子ＯＵＴの電圧を検出する回路も出力電圧検
出回路１５のように、両スイッチの制御に共通とするこ
とができる。従って、回路構成を簡素化することができ
るとともに、出力端子ＯＵＴの電圧検出のばらつきを考
慮する必要がなくなる。なお、出力電圧検出回路１５と
スイッチ駆動回路１６との一方のみを、補償抵抗用スイ
ッチ制御手段と電源スイッチ制御手段とに共通としても
回路構成の簡素化を図ることはできる。
【００５４】次に、電源スイッチＳＷ２、出力電圧検出
回路１５、およびスイッチ駆動回路１６の具体的構成例
を図８に示す。同図のシリーズレギュレータ３ａでは、
電源スイッチＳＷ２をトランジスタ４１で、出力電圧検
出回路１５を分圧抵抗Ｒ３・Ｒ４で、スイッチ駆動回路
１６をトランジスタ４２、抵抗Ｒb2、比較器２３、およ
び基準電圧回路２４で実現している。分圧抵抗Ｒ３・Ｒ
４、比較器２３、および基準電圧回路２４は図２と同じ
ものである。また、補償抵抗用スイッチＳＷ１と、比較
器２３から補償抵抗用スイッチＳＷ１までの回路とは、
図２と同じもので実現することができ、このうち上記ト
ランジスタ４２がトランジスタ２２を、また上記抵抗Ｒ
b2が抵抗Ｒb1を兼ねるようにすることもできる。図８は
少なくとも電源スイッチ制御手段について図示したもの
である。
回路１５、およびスイッチ駆動回路１６の具体的構成例
を図８に示す。同図のシリーズレギュレータ３ａでは、
電源スイッチＳＷ２をトランジスタ４１で、出力電圧検
出回路１５を分圧抵抗Ｒ３・Ｒ４で、スイッチ駆動回路
１６をトランジスタ４２、抵抗Ｒb2、比較器２３、およ
び基準電圧回路２４で実現している。分圧抵抗Ｒ３・Ｒ
４、比較器２３、および基準電圧回路２４は図２と同じ
ものである。また、補償抵抗用スイッチＳＷ１と、比較
器２３から補償抵抗用スイッチＳＷ１までの回路とは、
図２と同じもので実現することができ、このうち上記ト
ランジスタ４２がトランジスタ２２を、また上記抵抗Ｒ
b2が抵抗Ｒb1を兼ねるようにすることもできる。図８は
少なくとも電源スイッチ制御手段について図示したもの
である。
【００５５】トランジスタ４１はＰＮＰ型のトランジス
タであり、エミッタがパワートランジスタ１１の入力側
ライン（入力端子ＩＮ）に、コレクタが誤差増幅器１３
および基準電圧回路１４の各電源端子に接続されてい
る。また、トランジスタ４１のベースはトランジスタ４
２のコレクタに接続されている。トランジスタ４２はＮ
ＰＮ型のトランジスタであり、コレクタが上述したよう
にトランジスタ４１のベースに、エミッタがＧＮＤに接
続されている。また、トランジスタ４２のベースは抵抗
Ｒb2の一端に接続されている。抵抗Ｒb2の他端は比較器
２３の出力端子に接続されている。
タであり、エミッタがパワートランジスタ１１の入力側
ライン（入力端子ＩＮ）に、コレクタが誤差増幅器１３
および基準電圧回路１４の各電源端子に接続されてい
る。また、トランジスタ４１のベースはトランジスタ４
２のコレクタに接続されている。トランジスタ４２はＮ
ＰＮ型のトランジスタであり、コレクタが上述したよう
にトランジスタ４１のベースに、エミッタがＧＮＤに接
続されている。また、トランジスタ４２のベースは抵抗
Ｒb2の一端に接続されている。抵抗Ｒb2の他端は比較器
２３の出力端子に接続されている。
【００５６】上記構成において、通常動作時には分圧抵
抗Ｒ３・Ｒ４で検出した出力電圧Ｖo の分圧が基準電圧
Ｖref2より低いので、比較器２３は出力電圧Ｖo が前記
所定値より低いと判定して“Ｈｉｇｈ”レベルの信号を
出力する。これによりトランジスタ４２がＯＮ状態とな
ってトランジスタ４１のベース電位が“Ｌｏｗ”レベル
となり、トランジスタ４１はＯＮ状態となる。すなわ
ち、スイッチ駆動回路１６が電源スイッチＳＷ２に“Ｌ
ｏｗ”レベルの制御信号を出力し、電源スイッチＳＷ２
が導通して、立ち上げ時から行われている誤差増幅器１
３および基準電圧回路１４への電源供給が継続される。
またこのとき同時に補償抵抗用スイッチＳＷ１が導通し
て高温リーク補償抵抗ＲEBは機能可能な状態となる。一
方、出力電圧Ｖo の分圧が基準電圧Ｖref2以上となる
と、比較器２３は出力電圧Ｖo が前記所定値以上である
と判定して“Ｌｏｗ”レベルの信号を出力する。これに
よりトランジスタ４２がＯＦＦ状態となってトランジス
タ４１のベース電位が“Ｈｉｇｈ”レベルとなり、トラ
ンジスタ４１はＯＦＦ状態となる。すなわち、スイッチ
駆動回路１６が電源スイッチＳＷ２に“Ｈｉｇｈ”レベ
ルの制御信号を出力し、電源スイッチＳＷ２が非導通と
なって誤差増幅器１３および基準電圧回路１４への電源
供給が遮断される。またこのとき同時に補償抵抗用スイ
ッチＳＷ１が非導通となって高温リーク補償抵抗ＲEBは
パワートランジスタ１１のエミッタ・ベース間から切り
離される。従って、シリーズレギュレータ３ａの出力側
から入力側へ逆電流が流れるのを防止することができる
とともに、誤差増幅器１３および基準電圧回路１４の動
作電流を削減することができる。
抗Ｒ３・Ｒ４で検出した出力電圧Ｖo の分圧が基準電圧
Ｖref2より低いので、比較器２３は出力電圧Ｖo が前記
所定値より低いと判定して“Ｈｉｇｈ”レベルの信号を
出力する。これによりトランジスタ４２がＯＮ状態とな
ってトランジスタ４１のベース電位が“Ｌｏｗ”レベル
となり、トランジスタ４１はＯＮ状態となる。すなわ
ち、スイッチ駆動回路１６が電源スイッチＳＷ２に“Ｌ
ｏｗ”レベルの制御信号を出力し、電源スイッチＳＷ２
が導通して、立ち上げ時から行われている誤差増幅器１
３および基準電圧回路１４への電源供給が継続される。
またこのとき同時に補償抵抗用スイッチＳＷ１が導通し
て高温リーク補償抵抗ＲEBは機能可能な状態となる。一
方、出力電圧Ｖo の分圧が基準電圧Ｖref2以上となる
と、比較器２３は出力電圧Ｖo が前記所定値以上である
と判定して“Ｌｏｗ”レベルの信号を出力する。これに
よりトランジスタ４２がＯＦＦ状態となってトランジス
タ４１のベース電位が“Ｈｉｇｈ”レベルとなり、トラ
ンジスタ４１はＯＦＦ状態となる。すなわち、スイッチ
駆動回路１６が電源スイッチＳＷ２に“Ｈｉｇｈ”レベ
ルの制御信号を出力し、電源スイッチＳＷ２が非導通と
なって誤差増幅器１３および基準電圧回路１４への電源
供給が遮断される。またこのとき同時に補償抵抗用スイ
ッチＳＷ１が非導通となって高温リーク補償抵抗ＲEBは
パワートランジスタ１１のエミッタ・ベース間から切り
離される。従って、シリーズレギュレータ３ａの出力側
から入力側へ逆電流が流れるのを防止することができる
とともに、誤差増幅器１３および基準電圧回路１４の動
作電流を削減することができる。
【００５７】次に、電源スイッチＳＷ２、出力電圧検出
回路１５、およびスイッチ駆動回路１６の他の具体的構
成例を図９に示す。同図のシリーズレギュレータ３ｂで
は、電源スイッチＳＷ２をトランジスタ４１で、出力電
圧検出回路１５を分圧抵抗Ｒ３０・Ｒ４０で、スイッチ
駆動回路１６をトランジスタ４２・４３、および抵抗Ｒ
b3で実現している。トランジスタ４１・４２は図８と同
じものである。また、補償抵抗用スイッチＳＷ１と補償
抵抗用スイッチ制御手段とは図２と同じもので実現する
ことができる他、補償抵抗用スイッチＳＷ１に図２のト
ランジスタ２１を用いてトランジスタ２１のベースを図
９のトランジスタ４１のベースに接続し、トランジスタ
４２および抵抗Ｒb3を、補償抵抗用スイッチ制御手段と
電源スイッチ制御手段とに共通となるようにしてもよ
い。図８は少なくとも電源スイッチ制御手段について図
示したものである。
回路１５、およびスイッチ駆動回路１６の他の具体的構
成例を図９に示す。同図のシリーズレギュレータ３ｂで
は、電源スイッチＳＷ２をトランジスタ４１で、出力電
圧検出回路１５を分圧抵抗Ｒ３０・Ｒ４０で、スイッチ
駆動回路１６をトランジスタ４２・４３、および抵抗Ｒ
b3で実現している。トランジスタ４１・４２は図８と同
じものである。また、補償抵抗用スイッチＳＷ１と補償
抵抗用スイッチ制御手段とは図２と同じもので実現する
ことができる他、補償抵抗用スイッチＳＷ１に図２のト
ランジスタ２１を用いてトランジスタ２１のベースを図
９のトランジスタ４１のベースに接続し、トランジスタ
４２および抵抗Ｒb3を、補償抵抗用スイッチ制御手段と
電源スイッチ制御手段とに共通となるようにしてもよ
い。図８は少なくとも電源スイッチ制御手段について図
示したものである。
【００５８】分圧抵抗Ｒ３０・Ｒ４０は出力端子ＯＵＴ
とＧＮＤとの間に直列に接続されている。トランジスタ
４３はＮＰＮ型のトランジスタであり、ベースは分圧抵
抗Ｒ３０と分圧抵抗Ｒ４０との接続点に、コレクタはト
ランジスタ４２のベースに、エミッタはＧＮＤに接続さ
れている。抵抗Ｒb3はトランジスタ４１のエミッタとト
ランジスタ４２のベースとの間に接続されている。分圧
抵抗Ｒ３０・Ｒ４０の各抵抗値は、出力電圧Ｖo が前記
所定値となるときの分圧がトランジスタ４３のベース・
エミッタ間閾値電圧となるように定められている。
とＧＮＤとの間に直列に接続されている。トランジスタ
４３はＮＰＮ型のトランジスタであり、ベースは分圧抵
抗Ｒ３０と分圧抵抗Ｒ４０との接続点に、コレクタはト
ランジスタ４２のベースに、エミッタはＧＮＤに接続さ
れている。抵抗Ｒb3はトランジスタ４１のエミッタとト
ランジスタ４２のベースとの間に接続されている。分圧
抵抗Ｒ３０・Ｒ４０の各抵抗値は、出力電圧Ｖo が前記
所定値となるときの分圧がトランジスタ４３のベース・
エミッタ間閾値電圧となるように定められている。
【００５９】上記構成において、通常動作時には分圧抵
抗Ｒ３０・Ｒ４０で検出した出力電圧Ｖo の分圧がトラ
ンジスタ４３のベース・エミッタ間閾値電圧より低いの
で、トランジスタ４３がＯＦＦ状態となってトランジス
タ４２のベース電位が“Ｈｉｇｈ”レベルとなる。これ
によりトランジスタ４２がＯＮ状態となってトランジス
タ４１のベース電位が“Ｌｏｗ”レベルとなり、トラン
ジスタ４１はＯＮ状態となる。すなわち、スイッチ駆動
回路１６が電源スイッチＳＷ２に“Ｌｏｗ”レベルの制
御信号を出力し、電源スイッチＳＷ２が導通して、立ち
上げ時から行われている誤差増幅器１３および基準電圧
回路１４への電源供給が継続される。またこのとき同時
に補償抵抗用スイッチＳＷ１が導通して高温リーク補償
抵抗ＲEBは機能可能な状態となる。一方、出力電圧Ｖo
が前記所定値以上になると、分圧抵抗Ｒ３０・Ｒ４０で
検出した出力電圧Ｖo の分圧がトランジスタ４３のベー
ス・エミッタ間閾値電圧以上になるので、トランジスタ
４３がＯＮ状態となってトランジスタ４２のベース電位
が“Ｌｏｗ”レベルとなる。これによりトランジスタ４
２がＯＦＦ状態となってトランジスタ４１のベース電位
が“Ｈｉｇｈ”レベルとなり、トランジスタ４１はＯＦ
Ｆ状態となる。すなわち、スイッチ駆動回路１６が電源
スイッチＳＷ２に“Ｈｉｇｈ”レベルの制御信号を出力
し、電源スイッチＳＷ２が非導通となって誤差増幅器１
３および基準電圧回路１４への電源供給が遮断される。
またこのとき同時に補償抵抗用スイッチＳＷ１が非導通
となって高温リーク補償抵抗ＲEBはパワートランジスタ
１１のエミッタ・ベース間から切り離される。従って、
シリーズレギュレータ３ｂの出力側から入力側へ逆電流
が流れるのを防止することができるとともに、誤差増幅
器１３および基準電圧回路１４の動作電流を削減するこ
とができる。
抗Ｒ３０・Ｒ４０で検出した出力電圧Ｖo の分圧がトラ
ンジスタ４３のベース・エミッタ間閾値電圧より低いの
で、トランジスタ４３がＯＦＦ状態となってトランジス
タ４２のベース電位が“Ｈｉｇｈ”レベルとなる。これ
によりトランジスタ４２がＯＮ状態となってトランジス
タ４１のベース電位が“Ｌｏｗ”レベルとなり、トラン
ジスタ４１はＯＮ状態となる。すなわち、スイッチ駆動
回路１６が電源スイッチＳＷ２に“Ｌｏｗ”レベルの制
御信号を出力し、電源スイッチＳＷ２が導通して、立ち
上げ時から行われている誤差増幅器１３および基準電圧
回路１４への電源供給が継続される。またこのとき同時
に補償抵抗用スイッチＳＷ１が導通して高温リーク補償
抵抗ＲEBは機能可能な状態となる。一方、出力電圧Ｖo
が前記所定値以上になると、分圧抵抗Ｒ３０・Ｒ４０で
検出した出力電圧Ｖo の分圧がトランジスタ４３のベー
ス・エミッタ間閾値電圧以上になるので、トランジスタ
４３がＯＮ状態となってトランジスタ４２のベース電位
が“Ｌｏｗ”レベルとなる。これによりトランジスタ４
２がＯＦＦ状態となってトランジスタ４１のベース電位
が“Ｈｉｇｈ”レベルとなり、トランジスタ４１はＯＦ
Ｆ状態となる。すなわち、スイッチ駆動回路１６が電源
スイッチＳＷ２に“Ｈｉｇｈ”レベルの制御信号を出力
し、電源スイッチＳＷ２が非導通となって誤差増幅器１
３および基準電圧回路１４への電源供給が遮断される。
またこのとき同時に補償抵抗用スイッチＳＷ１が非導通
となって高温リーク補償抵抗ＲEBはパワートランジスタ
１１のエミッタ・ベース間から切り離される。従って、
シリーズレギュレータ３ｂの出力側から入力側へ逆電流
が流れるのを防止することができるとともに、誤差増幅
器１３および基準電圧回路１４の動作電流を削減するこ
とができる。
【００６０】さらに、本実施の形態では、図７のスイッ
チ駆動回路１６を図４のスイッチ駆動回路３１および基
準電圧回路３２で置き換えてもよい。この場合は、出力
電圧検出回路１５、スイッチ駆動回路３１、および基準
電圧回路３２が補償抵抗用スイッチ制御手段を構成し、
また電源スイッチ制御手段をも構成する。
チ駆動回路１６を図４のスイッチ駆動回路３１および基
準電圧回路３２で置き換えてもよい。この場合は、出力
電圧検出回路１５、スイッチ駆動回路３１、および基準
電圧回路３２が補償抵抗用スイッチ制御手段を構成し、
また電源スイッチ制御手段をも構成する。
【００６１】この場合の電源スイッチＳＷ２、出力電圧
検出回路１５、スイッチ駆動回路３１、および基準電圧
回路３２の具体的構成例を図１０に示す。同図のシリー
ズレギュレータ３ｃでは、電源スイッチＳＷ２をトラン
ジスタ４１で、出力電圧検出回路１５を分圧抵抗Ｒ５・
Ｒ６で、スイッチ駆動回路３１をトランジスタ４２、抵
抗Ｒb2、および比較器２３で、基準電圧回路３２を出力
電圧検出回路１５と同じく分圧抵抗Ｒ５・Ｒ６で実現し
ている。トランジスタ４１・４２、抵抗Ｒb2、および比
較器２３は図８と同じもの、分圧抵抗Ｒ５・Ｒ６は図５
と同じものである。また、補償抵抗用スイッチＳＷ１
と、比較器２３から補償抵抗用スイッチＳＷ１までの回
路とについては図８と同様である。
検出回路１５、スイッチ駆動回路３１、および基準電圧
回路３２の具体的構成例を図１０に示す。同図のシリー
ズレギュレータ３ｃでは、電源スイッチＳＷ２をトラン
ジスタ４１で、出力電圧検出回路１５を分圧抵抗Ｒ５・
Ｒ６で、スイッチ駆動回路３１をトランジスタ４２、抵
抗Ｒb2、および比較器２３で、基準電圧回路３２を出力
電圧検出回路１５と同じく分圧抵抗Ｒ５・Ｒ６で実現し
ている。トランジスタ４１・４２、抵抗Ｒb2、および比
較器２３は図８と同じもの、分圧抵抗Ｒ５・Ｒ６は図５
と同じものである。また、補償抵抗用スイッチＳＷ１
と、比較器２３から補償抵抗用スイッチＳＷ１までの回
路とについては図８と同様である。
【００６２】上記構成において、通常動作時には出力電
圧検出回路１５による出力電圧Ｖoの分圧が、基準電圧
Ｖref3より低いので、比較器２３は出力電圧Ｖo が前記
所定値（入力電圧Ｖin）より低いと判定して“Ｈｉｇ
ｈ”レベルの信号を出力する。これにより図８と同様に
トランジスタ４１はＯＮ状態となる。一方、出力電圧Ｖ
o の分圧が基準電圧Ｖref3以上となると、比較器２３は
出力電圧Ｖo が前記所定値（入力電圧Ｖin）以上である
と判定して“Ｌｏｗ”レベルの信号を出力する。これに
より図８と同様にトランジスタ４１はＯＦＦ状態とな
る。
圧検出回路１５による出力電圧Ｖoの分圧が、基準電圧
Ｖref3より低いので、比較器２３は出力電圧Ｖo が前記
所定値（入力電圧Ｖin）より低いと判定して“Ｈｉｇ
ｈ”レベルの信号を出力する。これにより図８と同様に
トランジスタ４１はＯＮ状態となる。一方、出力電圧Ｖ
o の分圧が基準電圧Ｖref3以上となると、比較器２３は
出力電圧Ｖo が前記所定値（入力電圧Ｖin）以上である
と判定して“Ｌｏｗ”レベルの信号を出力する。これに
より図８と同様にトランジスタ４１はＯＦＦ状態とな
る。
【００６３】〔実施の形態４〕本発明の安定化電源回路
を具現するさらに他の実施の形態について図１１および
図１２を用いて説明すれば以下の通りである。なお、前
記実施の形態１ないし３で述べた構成要素と同一の機能
を有する構成要素については同一の符号を付し、その説
明を省略する。
を具現するさらに他の実施の形態について図１１および
図１２を用いて説明すれば以下の通りである。なお、前
記実施の形態１ないし３で述べた構成要素と同一の機能
を有する構成要素については同一の符号を付し、その説
明を省略する。
【００６４】図１１に、本実施の形態に係る安定化電源
回路としてのシリーズレギュレータ４ａの構成を示す。
シリーズレギュレータ４ａは、図９のシリーズレギュレ
ータ３ｂにおける分圧抵抗Ｒ１・Ｒ２を分圧抵抗Ｒ１０
・Ｒ１１・Ｒ２で置き換え、分圧抵抗Ｒ３０・Ｒ４０の
機能を上記分圧抵抗Ｒ１０・Ｒ１１・Ｒ２に備えた構成
である。分圧抵抗Ｒ１０・Ｒ１１・Ｒ２は出力端子ＯＵ
ＴとＧＮＤとの間に直列に接続されている。分圧抵抗Ｒ
１１と分圧抵抗Ｒ２との接続点は誤差増幅器１３の反転
入力端子に接続されており、分圧抵抗Ｒ１０と分圧抵抗
Ｒ１１との接続点はトランジスタ４３のベースに接続さ
れている。分圧抵抗Ｒ１・Ｒ２・Ｒ１０・Ｒ１１・Ｒ３
０・Ｒ４０の各抵抗値ｒ１・ｒ２・ｒ１０・ｒ１１・ｒ
３０・ｒ４０の間にはｒ１＝ｒ１０＋ｒ１１、ｒ１０／
（ｒ１０＋ｒ１１＋ｒ２）＝ｒ３０／（ｒ３０＋ｒ４
０）の関係がある。
回路としてのシリーズレギュレータ４ａの構成を示す。
シリーズレギュレータ４ａは、図９のシリーズレギュレ
ータ３ｂにおける分圧抵抗Ｒ１・Ｒ２を分圧抵抗Ｒ１０
・Ｒ１１・Ｒ２で置き換え、分圧抵抗Ｒ３０・Ｒ４０の
機能を上記分圧抵抗Ｒ１０・Ｒ１１・Ｒ２に備えた構成
である。分圧抵抗Ｒ１０・Ｒ１１・Ｒ２は出力端子ＯＵ
ＴとＧＮＤとの間に直列に接続されている。分圧抵抗Ｒ
１１と分圧抵抗Ｒ２との接続点は誤差増幅器１３の反転
入力端子に接続されており、分圧抵抗Ｒ１０と分圧抵抗
Ｒ１１との接続点はトランジスタ４３のベースに接続さ
れている。分圧抵抗Ｒ１・Ｒ２・Ｒ１０・Ｒ１１・Ｒ３
０・Ｒ４０の各抵抗値ｒ１・ｒ２・ｒ１０・ｒ１１・ｒ
３０・ｒ４０の間にはｒ１＝ｒ１０＋ｒ１１、ｒ１０／
（ｒ１０＋ｒ１１＋ｒ２）＝ｒ３０／（ｒ３０＋ｒ４
０）の関係がある。
【００６５】すなわち、シリーズレギュレータ４ａにお
いては、出力電圧フィードバック用の分圧抵抗Ｒ１０・
Ｒ１１・Ｒ２が図７の出力電圧検出回路１５を兼ねた構
成であり、補償抵抗用スイッチ制御手段および電源スイ
ッチ制御手段は分圧抵抗Ｒ１０・Ｒ１１・Ｒ２を利用し
て出力端子ＯＵＴの電圧を検出する。従って、分圧回路
として出力端子ＯＵＴとＧＮＤとの間に設ける素子の数
を、図９の２つから図１１の１つへといったように削減
することができる。
いては、出力電圧フィードバック用の分圧抵抗Ｒ１０・
Ｒ１１・Ｒ２が図７の出力電圧検出回路１５を兼ねた構
成であり、補償抵抗用スイッチ制御手段および電源スイ
ッチ制御手段は分圧抵抗Ｒ１０・Ｒ１１・Ｒ２を利用し
て出力端子ＯＵＴの電圧を検出する。従って、分圧回路
として出力端子ＯＵＴとＧＮＤとの間に設ける素子の数
を、図９の２つから図１１の１つへといったように削減
することができる。
【００６６】また、図１２に、本実施の形態に係る他の
安定化電源回路としてのシリーズレギュレータ４ｂの構
成を示す。シリーズレギュレータ４ｂは、図１０のシリ
ーズレギュレータ３ｃにおける２組の分圧抵抗Ｒ５・Ｒ
６をそれぞれ分圧抵抗Ｒ１・Ｒ２０・Ｒ２１で置き換
え、出力電圧検出回路１５（図４）としての分圧抵抗の
機能と、電圧安定化動作に用いる出力電圧フィードバッ
ク用の分圧抵抗の機能とを、出力側の上記分圧抵抗Ｒ１
・Ｒ２０・Ｒ２１に備えた構成である。
安定化電源回路としてのシリーズレギュレータ４ｂの構
成を示す。シリーズレギュレータ４ｂは、図１０のシリ
ーズレギュレータ３ｃにおける２組の分圧抵抗Ｒ５・Ｒ
６をそれぞれ分圧抵抗Ｒ１・Ｒ２０・Ｒ２１で置き換
え、出力電圧検出回路１５（図４）としての分圧抵抗の
機能と、電圧安定化動作に用いる出力電圧フィードバッ
ク用の分圧抵抗の機能とを、出力側の上記分圧抵抗Ｒ１
・Ｒ２０・Ｒ２１に備えた構成である。
【００６７】出力電圧フィードバック用の回路および出
力電圧検出回路１５としての分圧抵抗Ｒ１・Ｒ２０・Ｒ
２１は出力端子ＯＵＴとＧＮＤとの間に直列に接続され
ている。分圧抵抗Ｒ１と分圧抵抗Ｒ２０との接続点は誤
差増幅器１３の反転入力端子に接続されており、分圧抵
抗Ｒ２０と分圧抵抗Ｒ２１との接続点は比較器２３の反
転入力端子に接続されている。基準電圧回路３２（図
４）としての分圧抵抗Ｒ１・Ｒ２０・Ｒ２１は出力端子
ＩＮとＧＮＤとの間に直列に接続されている。分圧抵抗
Ｒ２０と分圧抵抗Ｒ２１との接続点は比較器２３の非反
転入力端子に接続されている。分圧抵抗Ｒ１・Ｒ２・Ｒ
５・Ｒ６・Ｒ２０・Ｒ２１の各抵抗値ｒ１・ｒ２・ｒ５
・ｒ６・ｒ２０・ｒ２１の間にはｒ２＝ｒ２０＋ｒ２
１、（ｒ１＋ｒ２０）／（ｒ１＋ｒ２０＋ｒ２１）＝ｒ
５／（ｒ５＋ｒ６）の関係がある。
力電圧検出回路１５としての分圧抵抗Ｒ１・Ｒ２０・Ｒ
２１は出力端子ＯＵＴとＧＮＤとの間に直列に接続され
ている。分圧抵抗Ｒ１と分圧抵抗Ｒ２０との接続点は誤
差増幅器１３の反転入力端子に接続されており、分圧抵
抗Ｒ２０と分圧抵抗Ｒ２１との接続点は比較器２３の反
転入力端子に接続されている。基準電圧回路３２（図
４）としての分圧抵抗Ｒ１・Ｒ２０・Ｒ２１は出力端子
ＩＮとＧＮＤとの間に直列に接続されている。分圧抵抗
Ｒ２０と分圧抵抗Ｒ２１との接続点は比較器２３の非反
転入力端子に接続されている。分圧抵抗Ｒ１・Ｒ２・Ｒ
５・Ｒ６・Ｒ２０・Ｒ２１の各抵抗値ｒ１・ｒ２・ｒ５
・ｒ６・ｒ２０・ｒ２１の間にはｒ２＝ｒ２０＋ｒ２
１、（ｒ１＋ｒ２０）／（ｒ１＋ｒ２０＋ｒ２１）＝ｒ
５／（ｒ５＋ｒ６）の関係がある。
【００６８】この場合にも、図１１と同様に、分圧回路
として出力端子ＯＵＴとＧＮＤとの間に設ける素子の数
を削減することができる。
として出力端子ＯＵＴとＧＮＤとの間に設ける素子の数
を削減することができる。
【００６９】なお、上述の例のように、出力電圧フィー
ドバック用の分圧抵抗が出力電圧検出回路１５を兼ねる
構成は、前述の全てのシリーズレギュレータに適用する
ことができる。
ドバック用の分圧抵抗が出力電圧検出回路１５を兼ねる
構成は、前述の全てのシリーズレギュレータに適用する
ことができる。
【００７０】〔実施の形態５〕本発明の安定化電源回路
を具現するさらに他の実施の形態について図１３を用い
て説明すれば以下の通りである。なお、前記実施の形態
１ないし４で述べた構成要素と同一の機能を有する構成
要素については同一の符号を付し、その説明を省略す
る。
を具現するさらに他の実施の形態について図１３を用い
て説明すれば以下の通りである。なお、前記実施の形態
１ないし４で述べた構成要素と同一の機能を有する構成
要素については同一の符号を付し、その説明を省略す
る。
【００７１】図１３に、本実施の形態に係る安定化電源
回路としてのシリーズレギュレータ５ａの構成を示す。
シリーズレギュレータ５ａは、図１１のシリーズレギュ
レータ４ａにおける高温リーク補償抵抗ＲEBをパワート
ランジスタ１１のベースとトランジスタ４１のコレクタ
との間に接続するとともに、同図から補償抵抗用スイッ
チＳＷ１を取り去ったものである。この場合、図１３の
トランジスタ４１は補償抵抗用スイッチＳＷ１と電源ス
イッチＳＷ２とを兼ねるスイッチとして機能する。すな
わち、電圧安定化動作を行う回路への電源供給ラインを
パワートランジスタ１１の入力側ラインから取り出し、
高温リーク補償抵抗ＲEBへの経路と共通箇所を設けて、
そこに補償抵抗用スイッチＳＷ１と電源スイッチＳＷ２
とを兼ねるスイッチを設ける。補償抵抗用スイッチＳＷ
１と電源スイッチＳＷ２とは導通と非導通との切り替え
タイミングが同期すればよいので、このような構成が可
能となる。これにより、回路構成を簡素化することがで
きるとともに、補償抵抗用スイッチＳＷ１と電源スイッ
チＳＷ２との動作タイミングずれを考慮する必要がなく
なる。
回路としてのシリーズレギュレータ５ａの構成を示す。
シリーズレギュレータ５ａは、図１１のシリーズレギュ
レータ４ａにおける高温リーク補償抵抗ＲEBをパワート
ランジスタ１１のベースとトランジスタ４１のコレクタ
との間に接続するとともに、同図から補償抵抗用スイッ
チＳＷ１を取り去ったものである。この場合、図１３の
トランジスタ４１は補償抵抗用スイッチＳＷ１と電源ス
イッチＳＷ２とを兼ねるスイッチとして機能する。すな
わち、電圧安定化動作を行う回路への電源供給ラインを
パワートランジスタ１１の入力側ラインから取り出し、
高温リーク補償抵抗ＲEBへの経路と共通箇所を設けて、
そこに補償抵抗用スイッチＳＷ１と電源スイッチＳＷ２
とを兼ねるスイッチを設ける。補償抵抗用スイッチＳＷ
１と電源スイッチＳＷ２とは導通と非導通との切り替え
タイミングが同期すればよいので、このような構成が可
能となる。これにより、回路構成を簡素化することがで
きるとともに、補償抵抗用スイッチＳＷ１と電源スイッ
チＳＷ２との動作タイミングずれを考慮する必要がなく
なる。
【００７２】補償抵抗用スイッチＳＷ１と電源スイッチ
ＳＷ２とを兼ねるスイッチは、一般に、誤差増幅器１３
および基準電圧回路１４などの電圧安定化動作を行う回
路への電源供給ラインがパワートランジスタ１１の入力
側ラインから取り出されており、電源供給ラインの途中
とパワートランジスタ１１のベースとの間に高温リーク
補償抵抗ＲEBが接続されている構成において、電源供給
ラインと高温リーク補償抵抗ＲEBとの接続点と、入力側
ラインからの電源供給ラインの取り出し点との間に設け
られていればよい。
ＳＷ２とを兼ねるスイッチは、一般に、誤差増幅器１３
および基準電圧回路１４などの電圧安定化動作を行う回
路への電源供給ラインがパワートランジスタ１１の入力
側ラインから取り出されており、電源供給ラインの途中
とパワートランジスタ１１のベースとの間に高温リーク
補償抵抗ＲEBが接続されている構成において、電源供給
ラインと高温リーク補償抵抗ＲEBとの接続点と、入力側
ラインからの電源供給ラインの取り出し点との間に設け
られていればよい。
【００７３】〔実施の形態６〕本発明の安定化電源回路
を具現するさらに他の実施の形態について図１４を用い
て説明すれば以下の通りである。なお、前記実施の形態
１ないし５で述べた構成要素と同一の機能を有する構成
要素については同一の符号を付し、その説明を省略す
る。
を具現するさらに他の実施の形態について図１４を用い
て説明すれば以下の通りである。なお、前記実施の形態
１ないし５で述べた構成要素と同一の機能を有する構成
要素については同一の符号を付し、その説明を省略す
る。
【００７４】図１４に、本実施の形態に係る安定化電源
回路としてのシリーズレギュレータ６ａの構成を示す。
シリーズレギュレータ６ａは、図１３のシリーズレギュ
レータ５ａから抵抗Ｒb3を取り去ってトランジスタ４１
のエミッタとトランジスタ４２のベースとを切り離し、
トランジスタ４２のベースに抵抗Ｒb4を介して端子ＣＴ
ＲＬを設けた構成である。端子ＣＴＲＬは、トランジス
タ４２・４３および分圧抵抗Ｒ１０・Ｒ１１・Ｒ２を備
える動作停止手段の動作信号Ｖc を外部から受け付ける
端子である。
回路としてのシリーズレギュレータ６ａの構成を示す。
シリーズレギュレータ６ａは、図１３のシリーズレギュ
レータ５ａから抵抗Ｒb3を取り去ってトランジスタ４１
のエミッタとトランジスタ４２のベースとを切り離し、
トランジスタ４２のベースに抵抗Ｒb4を介して端子ＣＴ
ＲＬを設けた構成である。端子ＣＴＲＬは、トランジス
タ４２・４３および分圧抵抗Ｒ１０・Ｒ１１・Ｒ２を備
える動作停止手段の動作信号Ｖc を外部から受け付ける
端子である。
【００７５】通常動作時にはトランジスタ４３のベース
電位が“Ｌｏｗ”となってトランジスタ４３はＯＦＦ状
態となり、このとき動作信号Ｖc として端子ＣＴＲＬに
“Ｈｉｇｈ”レベルの電圧を与えることによってトラン
ジスタ４２がＯＮ状態、トランジスタ４１がＯＮ状態と
なる。抵抗Ｒb4の抵抗値は、端子ＣＴＲＬに“Ｈｉｇ
ｈ”レベルの電圧が印加されているときにトランジスタ
４２のベース・エミッタ間電圧が閾値以上となるように
設定されている。出力電圧Ｖo が前記所定値以上となる
とトランジスタ４３がＯＮ状態となることによって、ト
ランジスタ４２のベース電位が“Ｌｏｗ”レベルとなっ
てトランジスタ４２がＯＦＦ状態、トランジスタ４１が
ＯＦＦ状態となるが、通常動作時にも動作信号Ｖc とし
て端子ＣＴＲＬに“Ｌｏｗ”レベルの電圧を与えること
によって、トランジスタ４２がＯＦＦ状態、トランジス
タ４１がＯＦＦ状態となる。
電位が“Ｌｏｗ”となってトランジスタ４３はＯＦＦ状
態となり、このとき動作信号Ｖc として端子ＣＴＲＬに
“Ｈｉｇｈ”レベルの電圧を与えることによってトラン
ジスタ４２がＯＮ状態、トランジスタ４１がＯＮ状態と
なる。抵抗Ｒb4の抵抗値は、端子ＣＴＲＬに“Ｈｉｇ
ｈ”レベルの電圧が印加されているときにトランジスタ
４２のベース・エミッタ間電圧が閾値以上となるように
設定されている。出力電圧Ｖo が前記所定値以上となる
とトランジスタ４３がＯＮ状態となることによって、ト
ランジスタ４２のベース電位が“Ｌｏｗ”レベルとなっ
てトランジスタ４２がＯＦＦ状態、トランジスタ４１が
ＯＦＦ状態となるが、通常動作時にも動作信号Ｖc とし
て端子ＣＴＲＬに“Ｌｏｗ”レベルの電圧を与えること
によって、トランジスタ４２がＯＦＦ状態、トランジス
タ４１がＯＦＦ状態となる。
【００７６】このように、端子ＣＴＲＬを設けることに
より、出力端子ＯＵＴの電圧異常時に限らず電圧安定化
動作を外部から停止させる場合に、端子ＣＴＲＬから適
切な動作信号Ｖc を入力して動作停止手段を動作させる
ことにより行うことができる。従って、通常の電源のＯ
Ｎ／ＯＦＦ用回路を別途設ける必要がなく、回路を簡素
化することができる。ただし、出力端子ＯＵＴの電圧が
前記所定値以上となっているときには、図１４の構成の
ように、端子ＣＴＲＬから動作信号Ｖc を入力しても電
圧安定化動作を行うことができないようにするのが好ま
しい。
より、出力端子ＯＵＴの電圧異常時に限らず電圧安定化
動作を外部から停止させる場合に、端子ＣＴＲＬから適
切な動作信号Ｖc を入力して動作停止手段を動作させる
ことにより行うことができる。従って、通常の電源のＯ
Ｎ／ＯＦＦ用回路を別途設ける必要がなく、回路を簡素
化することができる。ただし、出力端子ＯＵＴの電圧が
前記所定値以上となっているときには、図１４の構成の
ように、端子ＣＴＲＬから動作信号Ｖc を入力しても電
圧安定化動作を行うことができないようにするのが好ま
しい。
【００７７】
【発明の効果】本発明の安定化電源回路は、以上のよう
に、パワートランジスタにＰＮＰ型トランジスタを使用
し、上記パワートランジスタのエミッタとベースとの間
に高温リーク補償抵抗が設けられるドロッパ型の安定化
電源回路において、上記エミッタと上記ベースとの間で
上記高温リーク補償抵抗と直列に設けられる補償抵抗用
スイッチと、出力端子の電圧である出力電圧を検出して
上記補償抵抗用スイッチの導通および非道通を制御する
補償抵抗用スイッチ制御手段とを有し、上記パワートラ
ンジスタにコレクタ電流を流して上記エミッタへの入力
電圧を降下させた結果得られた上記出力電圧を出力する
通常動作時には、上記補償抵抗用スイッチ制御手段は上
記補償抵抗用スイッチを導通させることにより、上記エ
ミッタ−上記ベース間を上記高温リーク補償抵抗を介し
て導通させ、上記通常動作時の上記出力電圧を越える所
定値であって、かつ、上記エミッタ−上記ベース間が上
記高温リーク補償抵抗を介して導通している場合に上記
パワートランジスタのコレクタからベースに電流が流れ
始める上記出力電圧の値以下となる所定値が設定されて
おり、上記出力電圧が上記所定値以上になると、上記補
償抵抗用スイッチ制御手段は上記補償抵抗用スイッチを
非導通とすることにより上記エミッタ−上記ベース間の
上記高温リーク補償抵抗を介する経路を非導通とする構
成である。
に、パワートランジスタにＰＮＰ型トランジスタを使用
し、上記パワートランジスタのエミッタとベースとの間
に高温リーク補償抵抗が設けられるドロッパ型の安定化
電源回路において、上記エミッタと上記ベースとの間で
上記高温リーク補償抵抗と直列に設けられる補償抵抗用
スイッチと、出力端子の電圧である出力電圧を検出して
上記補償抵抗用スイッチの導通および非道通を制御する
補償抵抗用スイッチ制御手段とを有し、上記パワートラ
ンジスタにコレクタ電流を流して上記エミッタへの入力
電圧を降下させた結果得られた上記出力電圧を出力する
通常動作時には、上記補償抵抗用スイッチ制御手段は上
記補償抵抗用スイッチを導通させることにより、上記エ
ミッタ−上記ベース間を上記高温リーク補償抵抗を介し
て導通させ、上記通常動作時の上記出力電圧を越える所
定値であって、かつ、上記エミッタ−上記ベース間が上
記高温リーク補償抵抗を介して導通している場合に上記
パワートランジスタのコレクタからベースに電流が流れ
始める上記出力電圧の値以下となる所定値が設定されて
おり、上記出力電圧が上記所定値以上になると、上記補
償抵抗用スイッチ制御手段は上記補償抵抗用スイッチを
非導通とすることにより上記エミッタ−上記ベース間の
上記高温リーク補償抵抗を介する経路を非導通とする構
成である。
【００７８】それゆえ、出力端子の電圧がパワートラン
ジスタのコレクタからベースに電流が流れ始める値以上
になっても、パワートランジスタのコレクタからベース
を介して高温リーク補償抵抗に流れる電流はなくなる。
また、一般にドロッパ型の安定化電源回路では、出力端
子の電圧が入力電圧よりも高くなるような異常時にはパ
ワートランジスタのベース電流が流れないように制御さ
れる。従って、該異常時にはパワートランジスタのコレ
クタからベースを介して高温リーク補償抵抗以外の経路
へ流れる電流も充分に抑制される。これにより、パワー
トランジスタが逆方向にＯＮ状態となることが避けられ
る。
ジスタのコレクタからベースに電流が流れ始める値以上
になっても、パワートランジスタのコレクタからベース
を介して高温リーク補償抵抗に流れる電流はなくなる。
また、一般にドロッパ型の安定化電源回路では、出力端
子の電圧が入力電圧よりも高くなるような異常時にはパ
ワートランジスタのベース電流が流れないように制御さ
れる。従って、該異常時にはパワートランジスタのコレ
クタからベースを介して高温リーク補償抵抗以外の経路
へ流れる電流も充分に抑制される。これにより、パワー
トランジスタが逆方向にＯＮ状態となることが避けられ
る。
【００７９】この結果、高温リーク補償抵抗が設けられ
た状態で出力側の電圧が入力電圧より高くなっても、出
力側から入力側へ逆電流が流れるのを防止することので
きるドロッパ型の安定化電源回路を提供することができ
るという効果を奏する。
た状態で出力側の電圧が入力電圧より高くなっても、出
力側から入力側へ逆電流が流れるのを防止することので
きるドロッパ型の安定化電源回路を提供することができ
るという効果を奏する。
【００８０】さらに本発明の安定化電源回路は、以上の
ように、上記所定値が上記入力電圧と等しい構成であ
る。
ように、上記所定値が上記入力電圧と等しい構成であ
る。
【００８１】それゆえ、出力端子の電圧が入力電圧以上
となって初めて補償抵抗用スイッチ制御手段が補償抵抗
用スイッチを非導通とするので、出力側から入力側へ逆
電流が流れる出力端子の電圧異常時を容易に判定するこ
とができるという効果を奏する。
となって初めて補償抵抗用スイッチ制御手段が補償抵抗
用スイッチを非導通とするので、出力側から入力側へ逆
電流が流れる出力端子の電圧異常時を容易に判定するこ
とができるという効果を奏する。
【００８２】さらに本発明の安定化電源回路は、以上の
ように、上記補償抵抗用スイッチ制御手段は、電圧安定
化動作に用いる出力電圧フィードバック用の分圧抵抗を
利用して出力端子の電圧を検出する構成である。
ように、上記補償抵抗用スイッチ制御手段は、電圧安定
化動作に用いる出力電圧フィードバック用の分圧抵抗を
利用して出力端子の電圧を検出する構成である。
【００８３】それゆえ、補償抵抗用スイッチ制御手段に
よる出力端子の電圧の検出に上記分圧抵抗を利用するの
で、素子数を削減することができるという効果を奏す
る。
よる出力端子の電圧の検出に上記分圧抵抗を利用するの
で、素子数を削減することができるという効果を奏す
る。
【００８４】さらに本発明の安定化電源回路は、以上の
ように、出力端子の電圧が上記所定値以上になると電圧
安定化動作を停止させる動作停止手段をさらに有してい
る構成である。
ように、出力端子の電圧が上記所定値以上になると電圧
安定化動作を停止させる動作停止手段をさらに有してい
る構成である。
【００８５】それゆえ、出力端子の電圧が所定値以上に
なると、出力側から入力側へ逆電流が流れるのを防止す
るとともに、動作停止手段により電圧安定化動作を停止
するので電圧安定化動作を行う回路の動作電流が削減さ
れる。また、出力端子の電圧が所定値以上になるのは異
常時であるので、電圧安定化動作を停止することで問題
を起こすことなく、安定化電源回路の消費電力を削減す
ることができるという効果を奏する。
なると、出力側から入力側へ逆電流が流れるのを防止す
るとともに、動作停止手段により電圧安定化動作を停止
するので電圧安定化動作を行う回路の動作電流が削減さ
れる。また、出力端子の電圧が所定値以上になるのは異
常時であるので、電圧安定化動作を停止することで問題
を起こすことなく、安定化電源回路の消費電力を削減す
ることができるという効果を奏する。
【００８６】さらに本発明の安定化電源回路は、以上の
ように、上記動作停止手段は、上記通常動作時には電圧
安定化動作を行う回路へ電源供給を行うよう導通し、出
力端子の電圧が上記所定値以上となると電圧安定化動作
を行う回路への電源供給を遮断するよう非導通となる電
源スイッチと、出力端子の電圧を検出して上記電源スイ
ッチの導通および非導通を制御する電源スイッチ制御手
段とを有している構成である。
ように、上記動作停止手段は、上記通常動作時には電圧
安定化動作を行う回路へ電源供給を行うよう導通し、出
力端子の電圧が上記所定値以上となると電圧安定化動作
を行う回路への電源供給を遮断するよう非導通となる電
源スイッチと、出力端子の電圧を検出して上記電源スイ
ッチの導通および非導通を制御する電源スイッチ制御手
段とを有している構成である。
【００８７】それゆえ、電圧安定化動作を行う回路への
電源供給を遮断することによって電圧安定化動作を停止
する。従って、安定化電源回路の消費電力を特に大きく
削減することができるという効果を奏する。
電源供給を遮断することによって電圧安定化動作を停止
する。従って、安定化電源回路の消費電力を特に大きく
削減することができるという効果を奏する。
【００８８】さらに本発明の安定化電源回路は、以上の
ように、上記補償抵抗用スイッチ制御手段が、上記電源
スイッチ制御手段を兼ねている構成である。
ように、上記補償抵抗用スイッチ制御手段が、上記電源
スイッチ制御手段を兼ねている構成である。
【００８９】それゆえ、補償抵抗用スイッチ制御手段、
すなわち電源スイッチ制御手段の同じ出力を用いて、補
償抵抗用スイッチと電源スイッチとの導通および非導通
を制御することができる。また、出力端子の電圧検出回
路は両スイッチの制御に共通とすることができる。従っ
て、回路構成を簡素化することができるとともに、出力
端子の電圧検出のばらつきを考慮する必要がなくなると
いう効果を奏する。
すなわち電源スイッチ制御手段の同じ出力を用いて、補
償抵抗用スイッチと電源スイッチとの導通および非導通
を制御することができる。また、出力端子の電圧検出回
路は両スイッチの制御に共通とすることができる。従っ
て、回路構成を簡素化することができるとともに、出力
端子の電圧検出のばらつきを考慮する必要がなくなると
いう効果を奏する。
【００９０】さらに本発明の安定化電源回路は、以上の
ように、電圧安定化動作を行う回路への電源供給ライン
が上記パワートランジスタの入力側ラインから取り出さ
れており、上記電源供給ラインの途中と上記パワートラ
ンジスタのベースとの間に上記高温リーク補償抵抗が接
続され、上記電源供給ラインと上記高温リーク補償抵抗
との接続点と、上記入力側ラインからの上記電源供給ラ
インの取り出し点との間に、上記補償抵抗用スイッチと
上記電源スイッチとを兼ねるスイッチが設けられている
構成である。
ように、電圧安定化動作を行う回路への電源供給ライン
が上記パワートランジスタの入力側ラインから取り出さ
れており、上記電源供給ラインの途中と上記パワートラ
ンジスタのベースとの間に上記高温リーク補償抵抗が接
続され、上記電源供給ラインと上記高温リーク補償抵抗
との接続点と、上記入力側ラインからの上記電源供給ラ
インの取り出し点との間に、上記補償抵抗用スイッチと
上記電源スイッチとを兼ねるスイッチが設けられている
構成である。
【００９１】それゆえ、回路構成を簡素化することがで
きるとともに、両スイッチの動作タイミングずれを考慮
する必要がなくなるという効果を奏する。
きるとともに、両スイッチの動作タイミングずれを考慮
する必要がなくなるという効果を奏する。
【００９２】さらに本発明の安定化電源回路は、以上の
ように、上記動作停止手段の動作信号を外部から受け付
ける端子をさらに有している構成である。
ように、上記動作停止手段の動作信号を外部から受け付
ける端子をさらに有している構成である。
【００９３】それゆえ、出力端子の電圧異常時に限らず
電圧安定化動作を外部から停止させる場合に、上記端子
から動作信号を入力して動作停止手段を動作させること
により行うことができる。従って、通常の電源のＯＮ／
ＯＦＦ用回路を別途設ける必要がなく、回路を簡素化す
ることができるという効果を奏する。
電圧安定化動作を外部から停止させる場合に、上記端子
から動作信号を入力して動作停止手段を動作させること
により行うことができる。従って、通常の電源のＯＮ／
ＯＦＦ用回路を別途設ける必要がなく、回路を簡素化す
ることができるという効果を奏する。
【図１】本発明の第１の実施の形態に係る安定化電源回
路の構成を示す回路ブロック図である。
路の構成を示す回路ブロック図である。
【図２】図１の安定化電源回路のより具体的な構成を示
す回路ブロック図である。
す回路ブロック図である。
【図３】図１の安定化電源回路の変形例の構成を示す回
路ブロック図である。
路ブロック図である。
【図４】本発明の第２の実施の形態に係る安定化電源回
路の構成を示す回路ブロック図である。
路の構成を示す回路ブロック図である。
【図５】図４の安定化電源回路のより具体的な構成を示
す回路ブロック図である。
す回路ブロック図である。
【図６】図４の安定化電源回路の変形例の構成を示す回
路ブロック図である。
路ブロック図である。
【図７】本発明の第３の実施の形態に係る安定化電源回
路の構成を示す回路ブロック図である。
路の構成を示す回路ブロック図である。
【図８】図７の安定化電源回路のより具体的な第１の構
成を示す回路ブロック図である。
成を示す回路ブロック図である。
【図９】図７の安定化電源回路のより具体的な第２の構
成を示す回路ブロック図である。
成を示す回路ブロック図である。
【図１０】図７の安定化電源回路のより具体的な第３の
構成を示す回路ブロック図である。
構成を示す回路ブロック図である。
【図１１】本発明の第４の実施の形態に係る安定化電源
回路の第１の構成を示す回路ブロック図である。
回路の第１の構成を示す回路ブロック図である。
【図１２】本発明の第４の実施の形態に係る安定化電源
回路の第２の構成を示す回路ブロック図である。
回路の第２の構成を示す回路ブロック図である。
【図１３】本発明の第５の実施の形態に係る安定化電源
回路の構成を示す回路ブロック図である。
回路の構成を示す回路ブロック図である。
【図１４】本発明の第６の実施の形態に係る安定化電源
回路の構成を示す回路ブロック図である。
回路の構成を示す回路ブロック図である。
【図１５】従来の安定化電源回路の構成を示す回路ブロ
ック図である。
ック図である。
１，１ａ，１ｂ シリーズレギュレータ（安定
化電源回路） ２，２ａ，２ｂ シリーズレギュレータ（安定
化電源回路） ３，３ａ，３ｂ，３ｃ シリーズレギュレータ（安定
化電源回路） ４ａ，４ｂ シリーズレギュレータ（安定
化電源回路） ５ａ シリーズレギュレータ（安定
化電源回路） ６ａ シリーズレギュレータ（安定
化電源回路） １１ パワートランジスタ ２１ トランジスタ（補償抵抗用ス
イッチ） ４１ トランジスタ（電源スイッ
チ、スイッチ） ＣＴＲＬ 端子 ＯＵＴ 出力端子 Ｒ２，Ｒ１０，Ｒ１１ 分圧抵抗 Ｒ１，Ｒ２０，Ｒ２１ 分圧抵抗 ＲEB 高温リーク補償抵抗 ＳＷ１ 補償抵抗用スイッチ ＳＷ２ 電源スイッチ Ｖc 動作信号 Ｖin 入力電圧 Ｖo 出力電圧
化電源回路） ２，２ａ，２ｂ シリーズレギュレータ（安定
化電源回路） ３，３ａ，３ｂ，３ｃ シリーズレギュレータ（安定
化電源回路） ４ａ，４ｂ シリーズレギュレータ（安定
化電源回路） ５ａ シリーズレギュレータ（安定
化電源回路） ６ａ シリーズレギュレータ（安定
化電源回路） １１ パワートランジスタ ２１ トランジスタ（補償抵抗用ス
イッチ） ４１ トランジスタ（電源スイッ
チ、スイッチ） ＣＴＲＬ 端子 ＯＵＴ 出力端子 Ｒ２，Ｒ１０，Ｒ１１ 分圧抵抗 Ｒ１，Ｒ２０，Ｒ２１ 分圧抵抗 ＲEB 高温リーク補償抵抗 ＳＷ１ 補償抵抗用スイッチ ＳＷ２ 電源スイッチ Ｖc 動作信号 Ｖin 入力電圧 Ｖo 出力電圧
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(58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名)
G05F 1/445,1/56
G05F 1/613,1/618
Claims (8)
- 【請求項１】パワートランジスタにＰＮＰ型トランジス
タを使用し、上記パワートランジスタのエミッタとベー
スとの間に高温リーク補償抵抗が設けられるドロッパ型
の安定化電源回路において、上記エミッタと上記ベースとの間で上記高温リーク補償
抵抗と直列に設けられる補償抵抗用スイッチと、出力端
子の電圧である出力電圧を検出して上記補償抵抗用スイ
ッチの導通および非道通を制御する補償抵抗用スイッチ
制御手段とを有し、 上記パワートランジスタにコレクタ電流を流して上記エ
ミッタへの 入力電圧を降下させた結果得られた上記出力
電圧を出力する通常動作時には、上記補償抵抗用スイッ
チ制御手段は上記補償抵抗用スイッチを導通させること
により、上記エミッタ−上記ベース間を上記高温リーク
補償抵抗を介して導通させ、 上記通常動作時の上記出力電圧を越える所定値であっ
て、かつ、上記エミッタ−上記ベース間が上記高温リー
ク補償抵抗を介して導通している場合に上記パワートラ
ンジスタのコレクタからベースに電流が流れ始める上記
出力電圧の値以下となる所定値が設定されており、 上記出力電圧が上記所定値以上になると、上記補償抵抗
用スイッチ制御手段は上記補償抵抗用スイッチを非導通
とすることにより上記エミッタ−上記ベース間の上記高
温リーク補償抵抗を介する経路を非導通とする ことを特
徴とする安定化電源回路。 - 【請求項２】上記所定値が上記入力電圧と等しいことを
特徴とする請求項１に記載の安定化電源回路。 - 【請求項３】上記補償抵抗用スイッチ制御手段は、電圧
安定化動作に用いる出力電圧フィードバック用の分圧抵
抗を利用して出力端子の電圧を検出することを特徴とす
る請求項１または２に記載の安定化電源回路。 - 【請求項４】出力端子の電圧が上記所定値以上になると
電圧安定化動作を停止させる動作停止手段をさらに有し
ていることを特徴とする請求項１ないし３のいずれかに
記載の安定化電源回路。 - 【請求項５】上記動作停止手段は、上記通常動作時には
電圧安定化動作を行う回路へ電源供給を行うよう導通
し、出力端子の電圧が上記所定値以上となると電圧安定
化動作を行う回路への電源供給を遮断するよう非導通と
なる電源スイッチと、出力端子の電圧を検出して上記電
源スイッチの導通および非導通を制御する電源スイッチ
制御手段とを有していることを特徴とする請求項４に記
載の安定化電源回路。 - 【請求項６】上記補償抵抗用スイッチ制御手段が、上記
電源スイッチ制御手段を兼ねていることを特徴とする請
求項５に記載の安定化電源回路。 - 【請求項７】電圧安定化動作を行う回路への電源供給ラ
インが上記パワートランジスタの入力側ラインから取り
出されており、上記電源供給ラインの途中と上記パワー
トランジスタのベースとの間に上記高温リーク補償抵抗
が接続され、上記電源供給ラインと上記高温リーク補償
抵抗との接続点と、上記入力側ラインからの上記電源供
給ラインの取り出し点との間に、上記補償抵抗用スイッ
チと上記電源スイッチとを兼ねるスイッチが設けられて
いることを特徴とする請求項６に記載の安定化電源回
路。 - 【請求項８】上記動作停止手段の動作信号を外部から受
け付ける端子をさらに有していることを特徴とする請求
項４ないし７のいずれかに記載の安定化電源回路。
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|---|---|---|---|
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| JP2002132358A JP2002132358A (ja) | 2002-05-10 |
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|---|---|---|---|
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| JP3394389B2 (ja) * | 1995-07-13 | 2003-04-07 | シャープ株式会社 | 直流安定化電源回路 |
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2001
- 2001-10-16 US US09/977,360 patent/US6667652B2/en not_active Expired - Fee Related
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