JP3319995B2 - 無段変速機用ベルト - Google Patents
無段変速機用ベルトInfo
- Publication number
- JP3319995B2 JP3319995B2 JP28009097A JP28009097A JP3319995B2 JP 3319995 B2 JP3319995 B2 JP 3319995B2 JP 28009097 A JP28009097 A JP 28009097A JP 28009097 A JP28009097 A JP 28009097A JP 3319995 B2 JP3319995 B2 JP 3319995B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- ring
- metal
- friction coefficient
- metal ring
- tension
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16G—BELTS, CABLES, OR ROPES, PREDOMINANTLY USED FOR DRIVING PURPOSES; CHAINS; FITTINGS PREDOMINANTLY USED THEREFOR
- F16G5/00—V-belts, i.e. belts of tapered cross-section
- F16G5/16—V-belts, i.e. belts of tapered cross-section consisting of several parts
- F16G5/163—V-belts, i.e. belts of tapered cross-section consisting of several parts with means allowing lubrication
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16G—BELTS, CABLES, OR ROPES, PREDOMINANTLY USED FOR DRIVING PURPOSES; CHAINS; FITTINGS PREDOMINANTLY USED THEREFOR
- F16G5/00—V-belts, i.e. belts of tapered cross-section
- F16G5/16—V-belts, i.e. belts of tapered cross-section consisting of several parts
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Transmissions By Endless Flexible Members (AREA)
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は，無端状の金属リン
グを複数枚積層した金属リング集合体に多数の金属ブロ
ックを支持してなる無段変速機用ベルトに関する。
グを複数枚積層した金属リング集合体に多数の金属ブロ
ックを支持してなる無段変速機用ベルトに関する。
【０００２】
【従来の技術】金属リング集合体および金属ブロックよ
りなる無段変速機用ベルトの耐久性を高めるべく，その
金属リング集合体を構成する金属リングの内周面にメッ
シュ状の突起を形成して摩擦係数を低減するものが，特
公平２−２２２５４号公報により公知である。また金属
リング集合体を構成する最内層の金属リングの内周面が
当接する金属ブロックのサドル面に，油膜を保持して摩
擦係数を低減するための油溝を形成したものが，実開昭
６２−９７３４４号公報により公知である。
りなる無段変速機用ベルトの耐久性を高めるべく，その
金属リング集合体を構成する金属リングの内周面にメッ
シュ状の突起を形成して摩擦係数を低減するものが，特
公平２−２２２５４号公報により公知である。また金属
リング集合体を構成する最内層の金属リングの内周面が
当接する金属ブロックのサドル面に，油膜を保持して摩
擦係数を低減するための油溝を形成したものが，実開昭
６２−９７３４４号公報により公知である。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】ところで，従来の金属
リング集合体を構成する複数枚の金属リングは，金属ブ
ロックのサドル面に当接する最内層のものと，それ以外
のもの（第２層目から外側のもの）とに同一物が使用さ
れていた。しかしながら，最内層の金属リングは金属ブ
ロックのサドル面に当接するのに対し，それ以外の金属
リングの内周面は他の金属リングの外周面に当接するた
め，両者の当接部の摩擦係数は異なった値になる。一般
的に，金属ブロックのサドル面に当接する最内層の金属
リングの内周面の摩擦係数は，それ以外の金属リングの
内周面の摩擦係数の約２倍になることが実測により判明
している。
リング集合体を構成する複数枚の金属リングは，金属ブ
ロックのサドル面に当接する最内層のものと，それ以外
のもの（第２層目から外側のもの）とに同一物が使用さ
れていた。しかしながら，最内層の金属リングは金属ブ
ロックのサドル面に当接するのに対し，それ以外の金属
リングの内周面は他の金属リングの外周面に当接するた
め，両者の当接部の摩擦係数は異なった値になる。一般
的に，金属ブロックのサドル面に当接する最内層の金属
リングの内周面の摩擦係数は，それ以外の金属リングの
内周面の摩擦係数の約２倍になることが実測により判明
している。
【０００４】後から詳述するように，ドライブプーリお
よびドリブンプーリに巻き掛けられた金属ベルトが循環
するとき，その金属ベルトの金属リング集合体に作用す
る張力は周期的に変化する。そのとき，全ての金属リン
グの内周面の摩擦係数が同一であれば，それぞれの金属
リングに作用する張力の変化量も同一になる。しかしな
がら，実際には最内層の金属リングの内周面の摩擦係数
が他の金属リングの内周面の摩擦係数よりも大きいた
め，その最内層の金属リングの張力変化量が他の金属リ
ングの張力変化量よりも大きくなってしまう。その結
果，最内層の金属リングは他の金属リングに比べて大き
な応力を受けて耐久性が低下してしまい，この最内層の
金属リングの耐久性によって金属ベルト全体の耐久性が
制限されてしまう問題がある。
よびドリブンプーリに巻き掛けられた金属ベルトが循環
するとき，その金属ベルトの金属リング集合体に作用す
る張力は周期的に変化する。そのとき，全ての金属リン
グの内周面の摩擦係数が同一であれば，それぞれの金属
リングに作用する張力の変化量も同一になる。しかしな
がら，実際には最内層の金属リングの内周面の摩擦係数
が他の金属リングの内周面の摩擦係数よりも大きいた
め，その最内層の金属リングの張力変化量が他の金属リ
ングの張力変化量よりも大きくなってしまう。その結
果，最内層の金属リングは他の金属リングに比べて大き
な応力を受けて耐久性が低下してしまい，この最内層の
金属リングの耐久性によって金属ベルト全体の耐久性が
制限されてしまう問題がある。
【０００５】本発明は前述の事情に鑑みてなされたもの
で，最内層の金属リングの張力変化量を小さくして金属
リング集合体全体としての耐久性を向上させることを目
的とする。
で，最内層の金属リングの張力変化量を小さくして金属
リング集合体全体としての耐久性を向上させることを目
的とする。
【０００６】
【０００７】
【課題を解決するための手段】 上記目的を達成するため
に，請求項１ に記載された発明は，無端状の金属リング
を複数枚積層した金属リング集合体に多数の金属ブロッ
クを支持してなる無段変速機用ベルトにおいて，前記金
属リングの内周面は，その移動方向に対して傾斜角を有
する多数の凸条を備えており，前記最内層の金属リング
の前記傾斜角が，それ以外の金属リングの前記傾斜角よ
りも大きく設定されていて，前記金属ブロックのサドル
面に接触する最内層の金属リングおよび前記サドル面間
の摩擦係数と，相互に接触する金属リング間の摩擦係数
との摩擦係数比が，２．０よりも小さく且つ０．６５よ
りも大きく設定されることを特徴とする。
に，請求項１ に記載された発明は，無端状の金属リング
を複数枚積層した金属リング集合体に多数の金属ブロッ
クを支持してなる無段変速機用ベルトにおいて，前記金
属リングの内周面は，その移動方向に対して傾斜角を有
する多数の凸条を備えており，前記最内層の金属リング
の前記傾斜角が，それ以外の金属リングの前記傾斜角よ
りも大きく設定されていて，前記金属ブロックのサドル
面に接触する最内層の金属リングおよび前記サドル面間
の摩擦係数と，相互に接触する金属リング間の摩擦係数
との摩擦係数比が，２．０よりも小さく且つ０．６５よ
りも大きく設定されることを特徴とする。
【０００８】
【作用】積層された複数枚の金属リングを全て同一物と
すると，金属ブロックのサドル面に接触する最内層の金
属リングの内周面の摩擦係数が，相互に接触する金属リ
ング間の摩擦係数の略２倍になるため，最内層の金属リ
ングの張力変化量がそれ以外の金属リングの張力変化量
よりも大きくなってしまい，これが金属リング集合体全
体としての耐久性を低下させる要因となる。
すると，金属ブロックのサドル面に接触する最内層の金
属リングの内周面の摩擦係数が，相互に接触する金属リ
ング間の摩擦係数の略２倍になるため，最内層の金属リ
ングの張力変化量がそれ以外の金属リングの張力変化量
よりも大きくなってしまい，これが金属リング集合体全
体としての耐久性を低下させる要因となる。
【０００９】
【００１０】しかしながら，請求項１の発明の上記特徴
のように金属リングの内周面に多数の凸条を備えるもの
では，その凸条の傾斜角を変化させることにより摩擦係
数を調整することができる。即ち，凸条の傾斜角を増加
させると摩擦係数が減少するため，請求項１の発明のよ
うに最内層の金属リングの凸条の傾斜角をそれ以外の金
属リングの凸条の傾斜角よりも大きく設定することで，
最内層の金属リングの張力変化量と他の金属リングの張
力変化量との差を減少させることができる。このように
して摩擦係数を調整して最内層の金属リングの内周面の
摩擦係数と他の金属リングの内周面の摩擦係数との摩擦
係数比が２．０より小さく且つ０．６５よりも大きくな
るようにすれば，前記両金属リングの張力変化量の差を
減少させて金属リング集合体全体としての耐久性を向上
させることができる。
のように金属リングの内周面に多数の凸条を備えるもの
では，その凸条の傾斜角を変化させることにより摩擦係
数を調整することができる。即ち，凸条の傾斜角を増加
させると摩擦係数が減少するため，請求項１の発明のよ
うに最内層の金属リングの凸条の傾斜角をそれ以外の金
属リングの凸条の傾斜角よりも大きく設定することで，
最内層の金属リングの張力変化量と他の金属リングの張
力変化量との差を減少させることができる。このように
して摩擦係数を調整して最内層の金属リングの内周面の
摩擦係数と他の金属リングの内周面の摩擦係数との摩擦
係数比が２．０より小さく且つ０．６５よりも大きくな
るようにすれば，前記両金属リングの張力変化量の差を
減少させて金属リング集合体全体としての耐久性を向上
させることができる。
【００１１】
【発明の実施の形態】以下，本発明の実施の形態を，添
付図面に示した本発明の実施例に基づいて説明する。
付図面に示した本発明の実施例に基づいて説明する。
【００１２】図１〜図８は本発明の一実施例を示すもの
で，図１は無段変速機を搭載した車両の動力伝達系のス
ケルトン図，図２は金属ベルト部分斜視図，図３は金属
リングの斜視図，図４はベルト式無段変速機の金属ベル
トの張力分布を示す図，図５は金属リングに作用する力
を説明する図，図６は摩擦係数比ξに対するΔＴ1 ／Δ
ＴALL の変化を示すグラフ，図７はリング−ブロック間
摩擦係数μS およびリング−リング間摩擦係数μSSの好
ましい組み合わせ領域を示すグラフ，図８はリング−ブ
ロック間摩擦係数μS に対する無段変速機の許容入力ト
ルクの変化を示すグラフである。
で，図１は無段変速機を搭載した車両の動力伝達系のス
ケルトン図，図２は金属ベルト部分斜視図，図３は金属
リングの斜視図，図４はベルト式無段変速機の金属ベル
トの張力分布を示す図，図５は金属リングに作用する力
を説明する図，図６は摩擦係数比ξに対するΔＴ1 ／Δ
ＴALL の変化を示すグラフ，図７はリング−ブロック間
摩擦係数μS およびリング−リング間摩擦係数μSSの好
ましい組み合わせ領域を示すグラフ，図８はリング−ブ
ロック間摩擦係数μS に対する無段変速機の許容入力ト
ルクの変化を示すグラフである。
【００１３】図１は自動車に搭載された金属ベルト式無
段変速機Ｔの概略構造を示すもので，エンジンＥのクラ
ンクシャフト１にダンパー２を介して接続されたインプ
ットシャフト３は発進用クラッチ４を介して金属ベルト
式無段変速機Ｔのドライブシャフト５に接続される。ド
ライブシャフト５に設けられたドライブプーリ６は，ド
ライブシャフト５に固着された固定側プーリ半体７と，
この固定側プーリ半体７に対して接離可能な可動側プー
リ半体８とを備えており，可動側プーリ半体８は油室９
に作用する油圧で固定側プーリ半体７に向けて付勢され
る。
段変速機Ｔの概略構造を示すもので，エンジンＥのクラ
ンクシャフト１にダンパー２を介して接続されたインプ
ットシャフト３は発進用クラッチ４を介して金属ベルト
式無段変速機Ｔのドライブシャフト５に接続される。ド
ライブシャフト５に設けられたドライブプーリ６は，ド
ライブシャフト５に固着された固定側プーリ半体７と，
この固定側プーリ半体７に対して接離可能な可動側プー
リ半体８とを備えており，可動側プーリ半体８は油室９
に作用する油圧で固定側プーリ半体７に向けて付勢され
る。
【００１４】ドライブシャフト５と平行に配置されたド
リブンシャフト１０に設けられたドリブンプーリ１１
は，ドリブンシャフト１０に固着された固定側プーリ半
体１２と，この固定側プーリ半体１２に対して接離可能
な可動側プーリ半体１３とを備えており，可動側プーリ
半体１３は油室１４に作用する油圧で固定側プーリ半体
１２に向けて付勢される。ドライブプーリ６およびドリ
ブンプーリ１１間に，左右の一対の金属リング集合体３
１，３１に多数の金属ブロック３２…を支持してなる金
属ベルト１５が巻き掛けられる（図２参照）。
リブンシャフト１０に設けられたドリブンプーリ１１
は，ドリブンシャフト１０に固着された固定側プーリ半
体１２と，この固定側プーリ半体１２に対して接離可能
な可動側プーリ半体１３とを備えており，可動側プーリ
半体１３は油室１４に作用する油圧で固定側プーリ半体
１２に向けて付勢される。ドライブプーリ６およびドリ
ブンプーリ１１間に，左右の一対の金属リング集合体３
１，３１に多数の金属ブロック３２…を支持してなる金
属ベルト１５が巻き掛けられる（図２参照）。
【００１５】それぞれの金属リング集合体３１は，１２
枚の金属リング３３…を積層してなる。図３は１枚の金
属リング３３を示すもので，その内周面には摩擦係数を
調整するための多数の凸条よりなるメッシュが形成され
る。それら凸条は，金属リング３３の移動方向に対して
左右に略４５°傾斜している。
枚の金属リング３３…を積層してなる。図３は１枚の金
属リング３３を示すもので，その内周面には摩擦係数を
調整するための多数の凸条よりなるメッシュが形成され
る。それら凸条は，金属リング３３の移動方向に対して
左右に略４５°傾斜している。
【００１６】ドリブンシャフト１０には前進用ドライブ
ギヤ１６および後進用ドライブギヤ１７が相対回転自在
に支持されており，これら前進用ドライブギヤ１６およ
び後進用ドライブギヤ１７はセレクタ１８により選択的
にドリブンシャフト１０に結合可能である。ドリブンシ
ャフト１０と平行に配置されたアウトプットシャフト１
９には，前記前進用ドライブギヤ１６に噛合する前進用
ドリブンギヤ２０と，前記後進用ドライブギヤ１７に後
進用アイドルギヤ２１を介して噛合する後進用ドリブン
ギヤ２２とが固着される。
ギヤ１６および後進用ドライブギヤ１７が相対回転自在
に支持されており，これら前進用ドライブギヤ１６およ
び後進用ドライブギヤ１７はセレクタ１８により選択的
にドリブンシャフト１０に結合可能である。ドリブンシ
ャフト１０と平行に配置されたアウトプットシャフト１
９には，前記前進用ドライブギヤ１６に噛合する前進用
ドリブンギヤ２０と，前記後進用ドライブギヤ１７に後
進用アイドルギヤ２１を介して噛合する後進用ドリブン
ギヤ２２とが固着される。
【００１７】アウトプットシャフト１９の回転はファイ
ナルドライブギヤ２３およびファイナルドリブンギヤ２
４を介してディファレンシャル２５に入力され，そこか
ら左右のアクスル２６，２６を介して駆動輪Ｗ，Ｗに伝
達される。
ナルドライブギヤ２３およびファイナルドリブンギヤ２
４を介してディファレンシャル２５に入力され，そこか
ら左右のアクスル２６，２６を介して駆動輪Ｗ，Ｗに伝
達される。
【００１８】而して，エンジンＥの駆動力はクランクシ
ャフト１，ダンパー２，インプットシャフト３，発進用
クラッチ４，ドライブシャフト５，ドライブプーリ６，
金属ベルト１５およびドリブンプーリ１１を介してドリ
ブンシャフト１０に伝達される。前進走行レンジが選択
されているとき，ドリブンシャフト１０の駆動力は前進
用ドライブギヤ１６および前進用ドリブンギヤ２０を介
してアウトプットシャフト１９に伝達され，車両を前進
走行させる。また後進走行レンジが選択されていると
き，ドリブンシャフト１０の駆動力は後進用ドライブギ
ヤ１７，後進用アイドルギヤ２１および後進用ドリブン
ギヤ２２を介してアウトプットシャフト１９に伝達さ
れ，車両を後進走行させる。
ャフト１，ダンパー２，インプットシャフト３，発進用
クラッチ４，ドライブシャフト５，ドライブプーリ６，
金属ベルト１５およびドリブンプーリ１１を介してドリ
ブンシャフト１０に伝達される。前進走行レンジが選択
されているとき，ドリブンシャフト１０の駆動力は前進
用ドライブギヤ１６および前進用ドリブンギヤ２０を介
してアウトプットシャフト１９に伝達され，車両を前進
走行させる。また後進走行レンジが選択されていると
き，ドリブンシャフト１０の駆動力は後進用ドライブギ
ヤ１７，後進用アイドルギヤ２１および後進用ドリブン
ギヤ２２を介してアウトプットシャフト１９に伝達さ
れ，車両を後進走行させる。
【００１９】このとき，金属ベルト式無段変速機Ｔのド
ライブプーリ６の油室９およびドリブンプーリ１１の油
室１４に作用する油圧を，電子制御ユニットＵ1 からの
指令で作動する油圧制御ユニットＵ2 で制御することに
より，その変速比が無段階に調整される。即ち，ドライ
ブプーリ６の油室９に作用する油圧に対してドリブンプ
ーリ１１の油室１４に作用する油圧を相対的に増加させ
れば，ドリブンプーリ１１の溝幅が減少して有効半径が
増加し，これに伴ってドライブプーリ６の溝幅が増加し
て有効半径が減少するため，金属ベルト式無段変速機Ｔ
の変速比はＬＯＷに向かって無段階に変化する。逆にド
リブンプーリ１１の油室１４に作用する油圧に対してド
ライブプーリ６の油室９に作用する油圧を相対的に増加
させれば，ドライブプーリ６の溝幅が減少して有効半径
が増加し，これに伴ってドリブンプーリ１１の溝幅が増
加して有効半径が減少するため，金属ベルト式無段変速
機Ｔの変速比はＯＤに向かって無段階に変化する。
ライブプーリ６の油室９およびドリブンプーリ１１の油
室１４に作用する油圧を，電子制御ユニットＵ1 からの
指令で作動する油圧制御ユニットＵ2 で制御することに
より，その変速比が無段階に調整される。即ち，ドライ
ブプーリ６の油室９に作用する油圧に対してドリブンプ
ーリ１１の油室１４に作用する油圧を相対的に増加させ
れば，ドリブンプーリ１１の溝幅が減少して有効半径が
増加し，これに伴ってドライブプーリ６の溝幅が増加し
て有効半径が減少するため，金属ベルト式無段変速機Ｔ
の変速比はＬＯＷに向かって無段階に変化する。逆にド
リブンプーリ１１の油室１４に作用する油圧に対してド
ライブプーリ６の油室９に作用する油圧を相対的に増加
させれば，ドライブプーリ６の溝幅が減少して有効半径
が増加し，これに伴ってドリブンプーリ１１の溝幅が増
加して有効半径が減少するため，金属ベルト式無段変速
機Ｔの変速比はＯＤに向かって無段階に変化する。
【００２０】図４はドライブプーリ６およびドリブンプ
ーリ１１に金属ベルト１５を巻き掛けた状態を示してお
り，同図における金属ベルトの厚さは該金属ベルトの張
力の大小を模式的に表している。金属ベルト１５のドラ
イブプーリ６からドリブンプーリ１１に送り出される往
き側の弦部において前記張力は一定のＴPUSHであり，金
属ベルト１５のドリブンプーリ１１からドライブプーリ
６に戻る戻り側の弦部において前記張力は一定のＴPULL
である。往き側の張力ＴPUSHは戻り側の張力ＴPULLより
も小さく，金属ベルト１５がドライブプーリ６に巻き付
く部分において，その入口側から出口側にかけて張力は
ＴPULLからＴPUSHまで減少し，金属ベルト１５がドリブ
ンプーリ１１に巻き付く部分において，その入口側から
出口側にかけて張力はＴPUSHからＴPULLまで増加する。
ーリ１１に金属ベルト１５を巻き掛けた状態を示してお
り，同図における金属ベルトの厚さは該金属ベルトの張
力の大小を模式的に表している。金属ベルト１５のドラ
イブプーリ６からドリブンプーリ１１に送り出される往
き側の弦部において前記張力は一定のＴPUSHであり，金
属ベルト１５のドリブンプーリ１１からドライブプーリ
６に戻る戻り側の弦部において前記張力は一定のＴPULL
である。往き側の張力ＴPUSHは戻り側の張力ＴPULLより
も小さく，金属ベルト１５がドライブプーリ６に巻き付
く部分において，その入口側から出口側にかけて張力は
ＴPULLからＴPUSHまで減少し，金属ベルト１５がドリブ
ンプーリ１１に巻き付く部分において，その入口側から
出口側にかけて張力はＴPUSHからＴPULLまで増加する。
【００２１】金属ベルト１５の張力は一対の金属リング
集合体３１，３１によって均等に分担され，かつ各金属
リング集合体３１の張力は，その金属リング集合体３１
を構成する１２枚の金属リング３３…により分担され
る。そのとき，金属ブロック３２のサドル面３２1 に接
触する最内層の金属リング３３を除く内側から２層目〜
１２層目の１１枚の金属リング３３の張力は相互に等し
くなるが，前記最内層の金属リング３３の張力は前記２
層目〜１２層目の金属リング３３の張力と異なった値に
なる。以下，その理由を図５を参照しながら説明する。
集合体３１，３１によって均等に分担され，かつ各金属
リング集合体３１の張力は，その金属リング集合体３１
を構成する１２枚の金属リング３３…により分担され
る。そのとき，金属ブロック３２のサドル面３２1 に接
触する最内層の金属リング３３を除く内側から２層目〜
１２層目の１１枚の金属リング３３の張力は相互に等し
くなるが，前記最内層の金属リング３３の張力は前記２
層目〜１２層目の金属リング３３の張力と異なった値に
なる。以下，その理由を図５を参照しながら説明する。
【００２２】先ず，簡易モデルとして，金属リング集合
体が３層の金属リングから構成される場合を考える。プ
ーリ巻き付き部における最外層の第３層リングおよびそ
の内側の第２層リング間に作用する垂直抗力をＮとする
と，第２層リングおよび第１層リング間に作用する垂直
抗力は２Ｎとなり，更に第１層リングおよび金属ブロッ
クのサドル面間に作用する垂直抗力は３Ｎとなる。ここ
で相互に接触する金属リング間の摩擦係数（以下，リン
グ−リング間摩擦係数という）をμSSとし，金属リング
および金属ブロック間の摩擦係数（以下，リング−ブロ
ック間摩擦係数という）をμS とし，第１層リング，第
２層リングおよび第３層リングの荷重をそれぞれＦ1 ，
Ｆ2 ，Ｆ3 とすると，各層の金属リングの張力変化量で
あるΔＴ1 ，ΔＴ2 ，ΔＴ3 は，以下の（１）〜（３）
式で与えられる。
体が３層の金属リングから構成される場合を考える。プ
ーリ巻き付き部における最外層の第３層リングおよびそ
の内側の第２層リング間に作用する垂直抗力をＮとする
と，第２層リングおよび第１層リング間に作用する垂直
抗力は２Ｎとなり，更に第１層リングおよび金属ブロッ
クのサドル面間に作用する垂直抗力は３Ｎとなる。ここ
で相互に接触する金属リング間の摩擦係数（以下，リン
グ−リング間摩擦係数という）をμSSとし，金属リング
および金属ブロック間の摩擦係数（以下，リング−ブロ
ック間摩擦係数という）をμS とし，第１層リング，第
２層リングおよび第３層リングの荷重をそれぞれＦ1 ，
Ｆ2 ，Ｆ3 とすると，各層の金属リングの張力変化量で
あるΔＴ1 ，ΔＴ2 ，ΔＴ3 は，以下の（１）〜（３）
式で与えられる。
【００２３】 ΔＴ3 ＝Ｆ3 ＝μSSＮ …（１） ΔＴ2 ＝Ｆ2 −Ｆ3 ＝２μSSＮ−μSSＮ＝μSSＮ …（２） ΔＴ1 ＝Ｆ1 −Ｆ2 ＝３μS Ｎ−２μSSＮ …（３） 即ち，内周面の摩擦係数がμSSが等しい第２層リングお
よび第３層リングの張力変化量ΔＴ2 ，ΔＴ3 は何れも
μSSＮに等しくなるが，内周面の摩擦係数がμS である
第１層リングに作用する張力変化量ΔＴ1 は，前記ΔＴ
2 ，ΔＴ3 と異なる３μS Ｎ−２μSSＮとなる。
よび第３層リングの張力変化量ΔＴ2 ，ΔＴ3 は何れも
μSSＮに等しくなるが，内周面の摩擦係数がμS である
第１層リングに作用する張力変化量ΔＴ1 は，前記ΔＴ
2 ，ΔＴ3 と異なる３μS Ｎ−２μSSＮとなる。
【００２４】ΔＴ1 とΔＴ2 との比は， ΔＴ1 ／ΔＴ2 ＝（３μS Ｎ−２μSSＮ）／μSSＮ …（４） で与えられ，この（４）式を金属リングの積層枚数がｎ
の場合に拡張すると， ΔＴ1 ／ΔＴ2 ＝｛ｎμS −（ｎ−１）μSS｝／μSS …（８） が得られる。
の場合に拡張すると， ΔＴ1 ／ΔＴ2 ＝｛ｎμS −（ｎ−１）μSS｝／μSS …（８） が得られる。
【００２５】ここで，リング−ブロック間摩擦係数μS
とリング−リング間摩擦係数μSSとの比である摩擦係数
比をξ（＝μS ／μSS）とすると，前記（８）式は次の
ように書き換えられる。
とリング−リング間摩擦係数μSSとの比である摩擦係数
比をξ（＝μS ／μSS）とすると，前記（８）式は次の
ように書き換えられる。
【００２６】 ΔＴ1 ／ΔＴ2 ＝ｎξ−（ｎ−１）＝ｎ（ξ−１）＋１ …（９） 金属リング集合体を構成するｎ枚の金属リングの張力変
化量ΔＴ1 〜ΔＴｎの総和ΔＴALL は， ΔＴALL ＝ΔＴ1 ＋ΔＴ2 ＋…＋ΔＴ12 ＝（ｎ−１）ΔＴ2 ＋ΔＴ1 ＝（ｎ−１）ΔＴ2 ＋｛ｎ（ξ−１）＋１｝ΔＴ2 ＝ｎξΔＴ2 …（１０） で与えられ，従って前記（９）式および（１０）式から
ΔＴ2 を消去すると， ΔＴ1 ／ΔＴALL ＝｛ｎ（ξ−１）＋１｝／ｎξ …（１１） が得られる。前記（１１）式は，金属リング集合体に含
まれる金属リングの積層枚数ｎが決まり，且つリング−
ブロック間摩擦係数μS とリング−リング間摩擦係数μ
SSとの比である摩擦係数比ξが決まれば，金属リング積
層体全体の張力変化量ΔＴALL に対する最内層金属リン
グの張力変化量ΔＴ1 の比率が決まることを示してい
る。
化量ΔＴ1 〜ΔＴｎの総和ΔＴALL は， ΔＴALL ＝ΔＴ1 ＋ΔＴ2 ＋…＋ΔＴ12 ＝（ｎ−１）ΔＴ2 ＋ΔＴ1 ＝（ｎ−１）ΔＴ2 ＋｛ｎ（ξ−１）＋１｝ΔＴ2 ＝ｎξΔＴ2 …（１０） で与えられ，従って前記（９）式および（１０）式から
ΔＴ2 を消去すると， ΔＴ1 ／ΔＴALL ＝｛ｎ（ξ−１）＋１｝／ｎξ …（１１） が得られる。前記（１１）式は，金属リング集合体に含
まれる金属リングの積層枚数ｎが決まり，且つリング−
ブロック間摩擦係数μS とリング−リング間摩擦係数μ
SSとの比である摩擦係数比ξが決まれば，金属リング積
層体全体の張力変化量ΔＴALL に対する最内層金属リン
グの張力変化量ΔＴ1 の比率が決まることを示してい
る。
【００２７】図６のグラフは，金属リング集合体が１２
枚の金属リングから構成される場合（即ち，ｎ＝１２）
における，ΔＴ1 ／ΔＴALL の値を，種々の摩擦係数比
ξについて計算した結果を示すものである。過去の経験
および実測した結果によれば，最内層の金属リングと，
その他の金属リングとに同じものを採用すると，リング
−リング間摩擦係数μSSはμSS＝０．０５程度の値にな
り，リング−ブロック間摩擦係数μS はμS ＝０．１０
程度の値になるため，摩擦係数比ξはξ＝２．０にな
る。図６のグラフにおいて，ξ＝２．０のときにΔＴ1
／ΔＴALL ＝０．５４になり，このことは最内層の金属
リングの張力変化量ΔＴ1 が，金属リング集合体全体の
張力変化量ΔＴALL の５４％を占めることを示してい
る。
枚の金属リングから構成される場合（即ち，ｎ＝１２）
における，ΔＴ1 ／ΔＴALL の値を，種々の摩擦係数比
ξについて計算した結果を示すものである。過去の経験
および実測した結果によれば，最内層の金属リングと，
その他の金属リングとに同じものを採用すると，リング
−リング間摩擦係数μSSはμSS＝０．０５程度の値にな
り，リング−ブロック間摩擦係数μS はμS ＝０．１０
程度の値になるため，摩擦係数比ξはξ＝２．０にな
る。図６のグラフにおいて，ξ＝２．０のときにΔＴ1
／ΔＴALL ＝０．５４になり，このことは最内層の金属
リングの張力変化量ΔＴ1 が，金属リング集合体全体の
張力変化量ΔＴALL の５４％を占めることを示してい
る。
【００２８】仮に，リング−リング間摩擦係数μSSおよ
びリング−ブロック間摩擦係数μSを一致させたとする
と，ξ＝１．０になってΔＴ1 ／ΔＴALL ＝０．０８に
なり，最内層の金属リングは他の１１枚の金属リングと
同じ張力変化量，即ち金属リング集合体全体の張力変化
量の総和ΔＴALL の１２分の１の約８％を受け持つこと
になる。リング−ブロック間摩擦係数μS を更に減少さ
せていくと，やがてξ＝０．９２のときにΔＴ1 ／ΔＴ
ALL ＝０になって最内層の金属リングの張力変化量はゼ
ロになり，その後にΔＴ1 ／ΔＴALL ＜０になると｜Δ
Ｔ1 ／ΔＴALL｜の増加に応じて再び増加する。尚，Δ
Ｔ1 ／ΔＴALL ＜０の状態は，最内層の金属リングの張
力が増加方向に変化するときに他の金属リングの張力が
減少方向に変化し，最内層の金属リングの張力が減少方
向に変化するときに他の金属リングの張力が増加方向に
変化することを示している。
びリング−ブロック間摩擦係数μSを一致させたとする
と，ξ＝１．０になってΔＴ1 ／ΔＴALL ＝０．０８に
なり，最内層の金属リングは他の１１枚の金属リングと
同じ張力変化量，即ち金属リング集合体全体の張力変化
量の総和ΔＴALL の１２分の１の約８％を受け持つこと
になる。リング−ブロック間摩擦係数μS を更に減少さ
せていくと，やがてξ＝０．９２のときにΔＴ1 ／ΔＴ
ALL ＝０になって最内層の金属リングの張力変化量はゼ
ロになり，その後にΔＴ1 ／ΔＴALL ＜０になると｜Δ
Ｔ1 ／ΔＴALL｜の増加に応じて再び増加する。尚，Δ
Ｔ1 ／ΔＴALL ＜０の状態は，最内層の金属リングの張
力が増加方向に変化するときに他の金属リングの張力が
減少方向に変化し，最内層の金属リングの張力が減少方
向に変化するときに他の金属リングの張力が増加方向に
変化することを示している。
【００２９】図７は，横軸にリング−リング間摩擦係数
μSSをとり，縦軸にリング−ブロック間摩擦係数μS を
とったもので，原点を通る５本の直線Ｌ2 ，Ｌ1 ，
Ｌ0 ，Ｌ1 ′，Ｌ2 ′の傾きは摩擦係数比ξに相当す
る。リング−リング間摩擦係数μSSおよびリング−ブロ
ック間摩擦係数μS の下限は金属ベルトのセンタリング
限界により規定され，また上限は金属ベルトの発熱量限
界により規定される。
μSSをとり，縦軸にリング−ブロック間摩擦係数μS を
とったもので，原点を通る５本の直線Ｌ2 ，Ｌ1 ，
Ｌ0 ，Ｌ1 ′，Ｌ2 ′の傾きは摩擦係数比ξに相当す
る。リング−リング間摩擦係数μSSおよびリング−ブロ
ック間摩擦係数μS の下限は金属ベルトのセンタリング
限界により規定され，また上限は金属ベルトの発熱量限
界により規定される。
【００３０】図２に示すように金属ブロック３２のサド
ル面３２1 は上方に円弧状に突出するクラウニングが施
されており，このサドル面３２1 に当接する最内層の金
属リングとの間に作用する摩擦力で，該金属リングをサ
ドル面３２1 上にセンタリングするようになっている。
また２層目以降の１１枚の金属リングも，それが当接す
る内側の金属リングが湾曲することによって順次センタ
リングされる。しかしながら，リング−ブロック間摩擦
係数μS が０．０５未満の領域では金属ブロック３２の
サドル面３２1 との間に作用する摩擦力が不足してセン
タリングが充分に行えなくなり，またリング−リング間
摩擦係数μSSが０．０４未満の領域では相互に接触する
金属リング間に作用する摩擦力が不足してセンタリング
が充分に行えなくなる。
ル面３２1 は上方に円弧状に突出するクラウニングが施
されており，このサドル面３２1 に当接する最内層の金
属リングとの間に作用する摩擦力で，該金属リングをサ
ドル面３２1 上にセンタリングするようになっている。
また２層目以降の１１枚の金属リングも，それが当接す
る内側の金属リングが湾曲することによって順次センタ
リングされる。しかしながら，リング−ブロック間摩擦
係数μS が０．０５未満の領域では金属ブロック３２の
サドル面３２1 との間に作用する摩擦力が不足してセン
タリングが充分に行えなくなり，またリング−リング間
摩擦係数μSSが０．０４未満の領域では相互に接触する
金属リング間に作用する摩擦力が不足してセンタリング
が充分に行えなくなる。
【００３１】一方，リング−ブロック間摩擦係数μS あ
るいはリング−リング間摩擦係数μSSが０．１２を越え
る領域では，接触の摩擦力による発熱量が増加して金属
リングの耐久性に悪影響が出る問題がある。而して，
０．０５≦μS ≦０．１２且つ０．０４≦μSS≦０．１
２で規定される矩形状の領域が設定され，その領域の外
側の斜線を施した部分は，センタリング性能の観点ある
いは発熱に対する耐久性の観点から不適切な領域とな
る。
るいはリング−リング間摩擦係数μSSが０．１２を越え
る領域では，接触の摩擦力による発熱量が増加して金属
リングの耐久性に悪影響が出る問題がある。而して，
０．０５≦μS ≦０．１２且つ０．０４≦μSS≦０．１
２で規定される矩形状の領域が設定され，その領域の外
側の斜線を施した部分は，センタリング性能の観点ある
いは発熱に対する耐久性の観点から不適切な領域とな
る。
【００３２】ラインＬ0 はξ＝０．９２に対応するもの
で，そのときΔＴ1 ／ΔＴALL ＝０，即ち最内層の金属
リングの張力変化量ΔＴ1 はゼロになる。またラインＬ
1 はξ＝１（μS ＝μSS）に対応するもので，そのとき
ΔＴ1 ／ΔＴALL ＝０．０８，即ち最内層の金属リング
の張力変化量ΔＴ1 は他の金属リングの張力変化量と等
しくなる。更に，ラインＬ1 ′はξ＝０．８５に対応す
るもので，そのときΔＴ1 ／ΔＴALL ＝−０．０８，即
ち最内層の金属リングの張力変化量ΔＴ1 は前述したξ
＝１の場合と同じになる。而して，リング−ブロック間
摩擦係数μS およびリング−リング間摩擦係数μSSを四
角形ＧＤＨＩで規定される最適領域内の値に設定すれ
ば，最内層の金属リングの張力変化量ΔＴ1 が他の金属
リングの張力変化量よりも大きくなるのを回避し，最も
切れ易い最内層の金属リングの耐久性を向上させること
ができる。
で，そのときΔＴ1 ／ΔＴALL ＝０，即ち最内層の金属
リングの張力変化量ΔＴ1 はゼロになる。またラインＬ
1 はξ＝１（μS ＝μSS）に対応するもので，そのとき
ΔＴ1 ／ΔＴALL ＝０．０８，即ち最内層の金属リング
の張力変化量ΔＴ1 は他の金属リングの張力変化量と等
しくなる。更に，ラインＬ1 ′はξ＝０．８５に対応す
るもので，そのときΔＴ1 ／ΔＴALL ＝−０．０８，即
ち最内層の金属リングの張力変化量ΔＴ1 は前述したξ
＝１の場合と同じになる。而して，リング−ブロック間
摩擦係数μS およびリング−リング間摩擦係数μSSを四
角形ＧＤＨＩで規定される最適領域内の値に設定すれ
ば，最内層の金属リングの張力変化量ΔＴ1 が他の金属
リングの張力変化量よりも大きくなるのを回避し，最も
切れ易い最内層の金属リングの耐久性を向上させること
ができる。
【００３３】ラインＬ2 はξ＝２．０，つまり最内層の
金属リングに他の金属リングと同じものを採用した場合
に対応するもので，そのときΔＴ1 ／ΔＴALL ＝０．５
４となって最内層の金属リングの張力変化量ΔＴ1 は金
属リング集合体全体の張力変化量の総和ΔＴALL の５４
％になる。従って，リング−ブロック間摩擦係数μSお
よびリング−リング間摩擦係数μSSを四角形ＡＢＣＤで
規定される好適領域内の値に設定すれば，最内層の金属
リングの張力変化量ΔＴ1 を従来のものよりも減少させ
て該最内層の金属リングの耐久性を向上させることがで
きる。またラインＬ2 ′はξ＝０．６５に対応するもの
で，そのときΔＴ1 ／ΔＴALL ＝−０．５４となって最
内層の金属リングの張力変化量ΔＴ1 は前記ξ＝２．０
の場合と同じ５４％になる。従って，リング−ブロック
間摩擦係数μS およびリング−リング間摩擦係数μSSを
四角形ＩＨＥＦで規定される好適領域内の値に設定すれ
ば，最内層の金属リングの張力変化量ΔＴ1 を従来のも
のよりも減少させて該最内層の金属リングの耐久性を向
上させることができる。
金属リングに他の金属リングと同じものを採用した場合
に対応するもので，そのときΔＴ1 ／ΔＴALL ＝０．５
４となって最内層の金属リングの張力変化量ΔＴ1 は金
属リング集合体全体の張力変化量の総和ΔＴALL の５４
％になる。従って，リング−ブロック間摩擦係数μSお
よびリング−リング間摩擦係数μSSを四角形ＡＢＣＤで
規定される好適領域内の値に設定すれば，最内層の金属
リングの張力変化量ΔＴ1 を従来のものよりも減少させ
て該最内層の金属リングの耐久性を向上させることがで
きる。またラインＬ2 ′はξ＝０．６５に対応するもの
で，そのときΔＴ1 ／ΔＴALL ＝−０．５４となって最
内層の金属リングの張力変化量ΔＴ1 は前記ξ＝２．０
の場合と同じ５４％になる。従って，リング−ブロック
間摩擦係数μS およびリング−リング間摩擦係数μSSを
四角形ＩＨＥＦで規定される好適領域内の値に設定すれ
ば，最内層の金属リングの張力変化量ΔＴ1 を従来のも
のよりも減少させて該最内層の金属リングの耐久性を向
上させることができる。
【００３４】以上のことから，リング−ブロック間摩擦
係数μS を減少させて摩擦係数比ξを２．０から減少さ
せることにより，最内層の金属リングの耐久性向上が可
能になることが分かる。金属リングのリング−ブロック
間摩擦係数μS あるいはリング−リング間摩擦係数μSS
の調整は，図３に示すメッシュの凸条の角度を変化させ
ることにより調整することができる。
係数μS を減少させて摩擦係数比ξを２．０から減少さ
せることにより，最内層の金属リングの耐久性向上が可
能になることが分かる。金属リングのリング−ブロック
間摩擦係数μS あるいはリング−リング間摩擦係数μSS
の調整は，図３に示すメッシュの凸条の角度を変化させ
ることにより調整することができる。
【００３５】
【表１】
【００３６】表１は，メッシュの凸条の高さを２μｍ〜
５μｍとし，凸条の幅を０．１ｍｍとしたものにおい
て，メッシュの一区画の面積を一定に保ちながら金属リ
ングの長手方向（移動方向）に対する凸条の傾斜角αを
変化させた場合の，リング−ブロック間摩擦係数μS お
よびリング−リング間摩擦係数μSSの変化を示すもので
ある。表１から，傾斜角αの増加に伴って摩擦係数が減
少していることが分かる。その理由は，凸条の傾斜角α
が増加すると，その凸条が油膜の上に乗り上げ易くなる
ために該凸条がその下の金属リングあるいはサドル面と
の接触する機会が減って摩擦係数が減少するためと考え
られる。
５μｍとし，凸条の幅を０．１ｍｍとしたものにおい
て，メッシュの一区画の面積を一定に保ちながら金属リ
ングの長手方向（移動方向）に対する凸条の傾斜角αを
変化させた場合の，リング−ブロック間摩擦係数μS お
よびリング−リング間摩擦係数μSSの変化を示すもので
ある。表１から，傾斜角αの増加に伴って摩擦係数が減
少していることが分かる。その理由は，凸条の傾斜角α
が増加すると，その凸条が油膜の上に乗り上げ易くなる
ために該凸条がその下の金属リングあるいはサドル面と
の接触する機会が減って摩擦係数が減少するためと考え
られる。
【００３７】
【表２】
【００３８】表２は，上記手法によりリング−ブロック
間摩擦係数μS あるいはリング−リング間摩擦係数μSS
を調整した実施例と，その調整を行わない従来例とにつ
いて，摩擦係数比ξおよびΔＴ1 ／ΔＴALL の値を示す
ものである。従来例のものは，前述したようにリング−
リング間摩擦係数μSS＝０．０５，リング−ブロック間
摩擦係数μS ＝０．１０であって，その結果，ξ＝２．
０，ΔＴ1 ／ΔＴALL＝０．５４となっている。
間摩擦係数μS あるいはリング−リング間摩擦係数μSS
を調整した実施例と，その調整を行わない従来例とにつ
いて，摩擦係数比ξおよびΔＴ1 ／ΔＴALL の値を示す
ものである。従来例のものは，前述したようにリング−
リング間摩擦係数μSS＝０．０５，リング−ブロック間
摩擦係数μS ＝０．１０であって，その結果，ξ＝２．
０，ΔＴ1 ／ΔＴALL＝０．５４となっている。
【００３９】実施例１は，リング−リング間摩擦係数μ
SSを従来どおりμSS＝０．０５に保ったまま，リング−
ブロック間摩擦係数μS をμS ＝０．０８に減少させた
ものである。
SSを従来どおりμSS＝０．０５に保ったまま，リング−
ブロック間摩擦係数μS をμS ＝０．０８に減少させた
ものである。
【００４０】実施例２は，リング−ブロック間摩擦係数
μS を従来どおりμS ＝０．１０に保ったまま，リング
−リング間摩擦係数μSSをμSS＝０．０６に増加させた
ものである。
μS を従来どおりμS ＝０．１０に保ったまま，リング
−リング間摩擦係数μSSをμSS＝０．０６に増加させた
ものである。
【００４１】実施例３は，リング−リング間摩擦係数μ
SSをμSS＝０．０６に増加させるとともに，リング−ブ
ロック間摩擦係数μS をμS ＝０．０８に減少させたも
のである。
SSをμSS＝０．０６に増加させるとともに，リング−ブ
ロック間摩擦係数μS をμS ＝０．０８に減少させたも
のである。
【００４２】これら従来例および実施例１〜実施例３の
ものの摩擦係数μSS，μS は，図７のグラフ上にプロッ
トされている。図７および表２から明らかなように，実
施例１〜実施例３は何れもΔＴ1 ／ΔＴALL が従来例
（ΔＴ1 ／ΔＴALL ＝５４．２％）に比べて減少してお
り，最内層の金属リングの張力変化量が減少したことが
確認される。特に，図７において四角形ＧＤＨＩで規定
される最適領域に最も近い位置にある実施例３のもの
は，ΔＴ1 ／ΔＴALL ＝３１．１％まで減少しており，
実施例１〜実施例３のうちで最も著しい改善が確認され
る。
ものの摩擦係数μSS，μS は，図７のグラフ上にプロッ
トされている。図７および表２から明らかなように，実
施例１〜実施例３は何れもΔＴ1 ／ΔＴALL が従来例
（ΔＴ1 ／ΔＴALL ＝５４．２％）に比べて減少してお
り，最内層の金属リングの張力変化量が減少したことが
確認される。特に，図７において四角形ＧＤＨＩで規定
される最適領域に最も近い位置にある実施例３のもの
は，ΔＴ1 ／ΔＴALL ＝３１．１％まで減少しており，
実施例１〜実施例３のうちで最も著しい改善が確認され
る。
【００４３】図８のグラフは，無段変速機をレシオ０．
６１，入力回転数６０００ｒｐｍ，余裕トルク２ｋｇｆ
−ｍで運転する場合に，リング−リング間摩擦係数μSS
を従来どおりμSS＝０．０５に固定したまま，リング−
ブロック間摩擦係数μS を従来のμS ＝０．１０から減
少させたとき，最内層の金属リングの張力変化量の減少
に伴って無段変速機の許容入力トルクがどのように変化
するかを示すものである。同図から明らかなように，リ
ング−ブロック間摩擦係数μS を従来のμS ＝０．１０
から０．０９に減少させると許容入力トルクは約２０％
増加し，０．０８に減少させると許容入力トルクは約４
０％増加することが分かる。
６１，入力回転数６０００ｒｐｍ，余裕トルク２ｋｇｆ
−ｍで運転する場合に，リング−リング間摩擦係数μSS
を従来どおりμSS＝０．０５に固定したまま，リング−
ブロック間摩擦係数μS を従来のμS ＝０．１０から減
少させたとき，最内層の金属リングの張力変化量の減少
に伴って無段変速機の許容入力トルクがどのように変化
するかを示すものである。同図から明らかなように，リ
ング−ブロック間摩擦係数μS を従来のμS ＝０．１０
から０．０９に減少させると許容入力トルクは約２０％
増加し，０．０８に減少させると許容入力トルクは約４
０％増加することが分かる。
【００４４】以上，本発明の実施例を詳述したが，本発
明はその要旨を逸脱しない範囲で種々の設計変更を行う
ことが可能である。
明はその要旨を逸脱しない範囲で種々の設計変更を行う
ことが可能である。
【００４５】
【００４６】
【００４７】
【発明の効果】 以上のように請求項１ に記載された発明
によれば，各金属リングの内周面が，その移動方向に対
して傾斜角を有する多数の凸条を備えており，金属ブロ
ックのサドル面に接触する最内層の金属リングの前記傾
斜角が，それ以外の金属リングの前記傾斜角よりも大き
く設定されるので，最内層の金属リングの内周面の摩擦
係数を減少させて両金属リングの張力変化量の差を減少
させることができる。そして，このようにして最内層の
金属リングおよびサドル面間の摩擦係数と，相互に接触
する金属リング間の摩擦係数の調整を行うことにより，
その両摩擦係数の比が２．０よりも小さく且つ０．６５
よりも大きく設定されるので，前記両金属リングの張力
変化量の差を減少させて金属リング集合体全体としての
耐久性を向上させることができる。
によれば，各金属リングの内周面が，その移動方向に対
して傾斜角を有する多数の凸条を備えており，金属ブロ
ックのサドル面に接触する最内層の金属リングの前記傾
斜角が，それ以外の金属リングの前記傾斜角よりも大き
く設定されるので，最内層の金属リングの内周面の摩擦
係数を減少させて両金属リングの張力変化量の差を減少
させることができる。そして，このようにして最内層の
金属リングおよびサドル面間の摩擦係数と，相互に接触
する金属リング間の摩擦係数の調整を行うことにより，
その両摩擦係数の比が２．０よりも小さく且つ０．６５
よりも大きく設定されるので，前記両金属リングの張力
変化量の差を減少させて金属リング集合体全体としての
耐久性を向上させることができる。
【図１】ベルト式無段変速機を搭載した車両の動力伝達
系のスケルトン図
系のスケルトン図
【図２】金属ベルト部分斜視図
【図３】金属リングの斜視図
【図４】ベルト式無段変速機の金属ベルトの張力分布を
示す図
示す図
【図５】金属リングに作用する力を説明する図
【図６】摩擦係数比ξに対するΔＴ1 ／ΔＴALL の変化
を示すグラフ
を示すグラフ
【図７】リング−ブロック間摩擦係数μS およびリング
−リング間摩擦係数μSSの好ましい組み合わせ領域を示
すグラフ
−リング間摩擦係数μSSの好ましい組み合わせ領域を示
すグラフ
【図８】リング−ブロック間摩擦係数μS に対する無段
変速機の許容入力トルクの変化を示すグラフ
変速機の許容入力トルクの変化を示すグラフ
３１ 金属リング集合体 ３２ 金属ブロック ３２1 サドル面 ３３ 金属リング μS 最内層の金属リングおよびサドル面間の摩
擦係数 μSS 相互に接触する金属リング間の摩擦係数 ξ 摩擦係数比
擦係数 μSS 相互に接触する金属リング間の摩擦係数 ξ 摩擦係数比
フロントページの続き (72)発明者 矢ケ崎 徹 埼玉県和光市中央１丁目４番１号 株式 会社本田技術研究所内 (72)発明者 藤井 透 京都府京都市左京区岩倉花園町541−110 (72)発明者 桑原 信也 和歌山県和歌山市小豆島188 (56)参考文献 特開 昭61−79041（ＪＰ，Ａ) 実開 昭59−180037（ＪＰ，Ｕ) 実開 昭60−54857（ＪＰ，Ｕ) 実開 平５−47586（ＪＰ，Ｕ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) F16G 1/00 - 17/00 F16H 9/00 - 9/26
Claims (1)
- 【請求項１】 無端状の金属リング（３３）を複数枚積
層した金属リング集合体（３１）に多数の金属ブロック
（３２）を支持してなる無段変速機用ベルトにおいて， 前記金属リング（３３）の内周面は，その移動方向に対
して傾斜角（α）を有する多数の凸条を備えており，前
記最内層の金属リング（３３）の前記傾斜角（α）が，
それ以外の金属リング（３３）の前記傾斜角（α）より
も大きく設定されていて，前記金属ブロック（３２）の
サドル面（３２1 ）に接触する最内層の金属リング（３
３）および前記サドル面（３２1 ）間の摩擦係数
（μS ）と，相互に接触する金属リング（３３，３３）
間の摩擦係数（μSS）との摩擦係数比（ξ）が，２．０
よりも小さく且つ０．６５よりも大きく設定されること
を特徴とする，無段変速機用ベルト。
Priority Applications (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP28009097A JP3319995B2 (ja) | 1997-10-14 | 1997-10-14 | 無段変速機用ベルト |
| US09/168,935 US6090004A (en) | 1997-10-14 | 1998-10-09 | Belt for a continuously variable transmission |
| DE69812833T DE69812833T2 (de) | 1997-10-14 | 1998-10-09 | Riemen für stufenloses regelbares Getriebe |
| EP98119122A EP0909907B1 (en) | 1997-10-14 | 1998-10-09 | Belt for a continuously variable transmission |
| TW087116908A TW392046B (en) | 1997-10-14 | 1998-10-12 | Belt for a continuously variable transmission |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP28009097A JP3319995B2 (ja) | 1997-10-14 | 1997-10-14 | 無段変速機用ベルト |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11117998A JPH11117998A (ja) | 1999-04-27 |
| JP3319995B2 true JP3319995B2 (ja) | 2002-09-03 |
Family
ID=17620185
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP28009097A Expired - Fee Related JP3319995B2 (ja) | 1997-10-14 | 1997-10-14 | 無段変速機用ベルト |
Country Status (5)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US6090004A (ja) |
| EP (1) | EP0909907B1 (ja) |
| JP (1) | JP3319995B2 (ja) |
| DE (1) | DE69812833T2 (ja) |
| TW (1) | TW392046B (ja) |
Families Citing this family (25)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP3901356B2 (ja) * | 1998-09-02 | 2007-04-04 | 本田技研工業株式会社 | 無段変速機用ベルト |
| JP3646004B2 (ja) * | 1998-04-17 | 2005-05-11 | 本田技研工業株式会社 | 無段変速機用ベルト |
| US6218122B1 (en) | 1998-06-19 | 2001-04-17 | Rosetta Inpharmatics, Inc. | Methods of monitoring disease states and therapies using gene expression profiles |
| JP3611968B2 (ja) * | 1998-06-26 | 2005-01-19 | 本田技研工業株式会社 | 金属ｖベルトの厚さ設定方法 |
| JP4229532B2 (ja) * | 1999-07-05 | 2009-02-25 | 本田技研工業株式会社 | 無段変速機用ベルト |
| JP3669680B2 (ja) | 2000-01-17 | 2005-07-13 | 本田技研工業株式会社 | 無段変速機用ベルト |
| JP3406283B2 (ja) * | 2000-08-11 | 2003-05-12 | 本田技研工業株式会社 | 無段変速機用ベルト |
| ATE450726T1 (de) * | 2000-12-28 | 2009-12-15 | Doornes Transmissie Bv | Metallisches druckband und ölspezifikation |
| EP2236857B1 (en) | 2000-12-28 | 2014-03-05 | Bosch Transmission Technology b.v. | Metal push belt and oil specification related thereto |
| JP3664088B2 (ja) * | 2001-03-12 | 2005-06-22 | 日産自動車株式会社 | 組立式伝動ｖベルト |
| JP4078126B2 (ja) * | 2002-06-11 | 2008-04-23 | 本田技研工業株式会社 | 無段変速機用ベルト |
| NL1023858C2 (nl) | 2003-07-08 | 2005-01-11 | Doornes Transmissie Bv | Drijfriem met dwarselementen en een bandpakket. |
| NL1024148C2 (nl) | 2003-08-22 | 2005-02-23 | Doornes Transmissie Bv | Drijfriem en werkwijze voor het ontwerp daarvan. |
| US7294077B2 (en) * | 2004-02-24 | 2007-11-13 | General Motors Corporation | CVT belt with chromium nitride coating |
| EP1828636B1 (en) * | 2004-11-23 | 2013-01-09 | Robert Bosch Gmbh | Drive belt with transverse elements and a band set |
| JP4582086B2 (ja) * | 2006-12-13 | 2010-11-17 | トヨタ自動車株式会社 | 無段変速機用ベルト |
| JP5258649B2 (ja) * | 2009-03-19 | 2013-08-07 | 株式会社豊田中央研究所 | 無段変速機 |
| DE112010004082T5 (de) * | 2010-01-27 | 2012-09-20 | Aisin Aw Co., Ltd. | Transmissionsriemen und dessen herstellungsverfahren |
| NL1039980C2 (en) * | 2012-12-28 | 2014-07-03 | Bosch Gmbh Robert | Transverse segment for a drive belt with a carrier ring and multiple transverse segments. |
| US9746056B2 (en) * | 2013-05-17 | 2017-08-29 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | Continuously variable transmission |
| JP6002842B2 (ja) * | 2013-05-28 | 2016-10-05 | 京セラドキュメントソリューションズ株式会社 | 金属ベルトを備える駆動機構 |
| JP6506062B2 (ja) * | 2015-03-24 | 2019-04-24 | 本田技研工業株式会社 | 無段変速機用金属エレメントの製造方法 |
| AT517952B1 (de) * | 2016-02-23 | 2017-06-15 | Berndorf Band Gmbh | Verfahren zur Herstellung endloser Metallbänder beliebiger Breite |
| CN109595295B (zh) * | 2017-10-03 | 2020-10-30 | 本田技研工业株式会社 | 无级变速器用金属带及其金属环的制造方法 |
| NL1043520B1 (en) * | 2019-12-24 | 2021-09-02 | Bosch Gmbh Robert | A flexible ring for a drive belt, a drive belt for a continuously variable transmission including a flexible ring and a method for manufacturing a flexible ring |
Family Cites Families (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3720113A (en) * | 1971-04-06 | 1973-03-13 | Doorne H Van | Flexible continuous power transmission means |
| NL167230C (nl) * | 1979-01-30 | 1981-11-16 | Doornes Transmissie Bv | Samengestelde drijfriem, alsmede eindloze metalen band voor een dergelijke drijfriem en werkwijze voor het bewerken van een dergelijke band. |
| NL8204379A (nl) * | 1982-11-12 | 1984-06-01 | Doornes Transmissie Bv | Drijfriem voorzien van dwarselementen en dwarselement voor een dergelijke drijfriem. |
| JPS6095234A (ja) * | 1983-10-27 | 1985-05-28 | Toyota Motor Corp | 面粗度を変えた無端金属ベルト製キヤリア |
| JPS6297344A (ja) * | 1985-10-23 | 1987-05-06 | Fujitsu Ltd | ミキサダイオ−ドの実装構造 |
| JPS6297344U (ja) | 1985-12-09 | 1987-06-20 | ||
| US4741727A (en) * | 1985-12-23 | 1988-05-03 | Honda Giken Kogyo Kabushiki Kaisha | Power transmission V belt |
| JPS62155350A (ja) * | 1985-12-27 | 1987-07-10 | Nhk Spring Co Ltd | Ｖベルト用ベルト要素とその製造方法 |
| JPH0222254A (ja) | 1989-06-02 | 1990-01-25 | Teikoku Hormone Mfg Co Ltd | ２，３―ジアミノプロピオン酸誘導体 |
| CA2047048C (en) * | 1990-07-25 | 1996-07-30 | Takashi Masuda | High load force transmission belt |
| NL9200537A (nl) * | 1992-03-24 | 1993-10-18 | Doornes Transmissie Bv | Dwarselement voor een drijfriem. |
-
1997
- 1997-10-14 JP JP28009097A patent/JP3319995B2/ja not_active Expired - Fee Related
-
1998
- 1998-10-09 DE DE69812833T patent/DE69812833T2/de not_active Expired - Lifetime
- 1998-10-09 US US09/168,935 patent/US6090004A/en not_active Expired - Lifetime
- 1998-10-09 EP EP98119122A patent/EP0909907B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1998-10-12 TW TW087116908A patent/TW392046B/zh not_active IP Right Cessation
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| EP0909907B1 (en) | 2003-04-02 |
| DE69812833T2 (de) | 2003-11-06 |
| EP0909907A1 (en) | 1999-04-21 |
| DE69812833D1 (de) | 2003-05-08 |
| US6090004A (en) | 2000-07-18 |
| TW392046B (en) | 2000-06-01 |
| JPH11117998A (ja) | 1999-04-27 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP3319995B2 (ja) | 無段変速機用ベルト | |
| EP1067311B1 (en) | Belt for continuously variable transmission | |
| JP3552411B2 (ja) | Ｖベルト式無段変速機 | |
| EP1184591B1 (en) | Endless metal belt | |
| CA2372245C (en) | Belt for continuously variable transmission | |
| EP1069343B1 (en) | Belt for continuously variable transmission | |
| JP3406283B2 (ja) | 無段変速機用ベルト | |
| EP0989325B1 (en) | Belt for continuously variable transmission | |
| EP1691108B1 (en) | Metal belt | |
| JP3611968B2 (ja) | 金属ｖベルトの厚さ設定方法 | |
| US6482117B1 (en) | Method of controlling speed changing rate for metal belt type non-stage transmissions | |
| EP1304503B1 (en) | Method for setting free-state diameter of metal ring | |
| EP1179691B1 (en) | Belt for continuously variable transmission | |
| JP3579981B2 (ja) | 変速比無限大無段変速機 | |
| JP2864722B2 (ja) | 車両用変速機の変速制御装置 | |
| JPH07122452B2 (ja) | Ｖベルト式無段変速機 | |
| JP3907261B2 (ja) | Ｖベルト式無段変速機 | |
| JP3282578B2 (ja) | Ｖベルト式無段変速機のプーリ推力制御方法 | |
| JP4592380B2 (ja) | ベルト式無段変速機 | |
| JP7449737B2 (ja) | 金属ベルト及びこれを備えたベルト式無段変速機 | |
| JP2022066414A (ja) | 無段変速機及び無端伝動帯 | |
| JP2003120758A (ja) | 無段変速機用ベルト | |
| JPS61175361A (ja) | 複列式無段変速装置 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20080621 Year of fee payment: 6 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090621 Year of fee payment: 7 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090621 Year of fee payment: 7 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100621 Year of fee payment: 8 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110621 Year of fee payment: 9 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110621 Year of fee payment: 9 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130621 Year of fee payment: 11 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130621 Year of fee payment: 11 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20140621 Year of fee payment: 12 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |