JP3316999B2 - 内燃機関の燃料噴射制御装置 - Google Patents
内燃機関の燃料噴射制御装置Info
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- Electrical Control Of Air Or Fuel Supplied To Internal-Combustion Engine (AREA)
- Combined Controls Of Internal Combustion Engines (AREA)
Description
装置に係り、特に回転センサの出力信号に基づいて電磁
スピル弁の開閉制御を行う内燃機関の燃料噴射制御装置
に関する。
ン)の燃料噴射装置のひとつとして、内燃機関の回転に
対応して回転すると共に基準位置を検出するための欠歯
と所定クランク角毎に形成された突起とが形成されたパ
ルサと、このパルサと対向配設されて上記欠歯及び突起
の通過を検知することにより回転信号を出力する発電式
(いわゆる電磁ピックアップ式)の回転センサとを備え
たものがある。
る原理であるため、低速回転時にはセンサ内の検出コイ
ルの起電力が小さくなる欠点がある。従って、例えば低
温時やバッテリ電圧低下時に内燃機関を始動した場合、
その回転が著しく低くなって回転センサからの回転信号
が検出できず、回転信号に応じた燃料噴射制御が実行さ
れずに始動不能になってしまう問題点が考えられる。
れており、この欠歯を基準として回転検出を行う構成の
回転センサでは、特に回転数が低下する上死点近傍にお
いては回転信号が検出できず、これを欠歯位置と誤検出
するおそれがあり、この欠歯位置の誤検出が発生した場
合には燃料噴射制御の精度が著しく低下してしまう。
いて実行される場合において、始動時には回転信号とは
関係なく常時電磁スピル弁をオン状態とし、燃料を常時
噴射状態とすることにより問題解決を図る方法が提案さ
れている。
制御方法では、始動時に電磁スピル弁を常時閉弁して燃
料ポンプ能力の最大限噴射を行っていたため、燃料噴射
量が過多となる場合が殆どであった。
始動時におけるスモークが大となり、またポンプ駆動ト
ルクも過大となるためクランキング回転数が低下し、最
悪の場合にはエンジンストールを引き起こしてしまうと
いう新たな問題点が生じてしまう。
あり、内燃機関の回転数が所定回転数以下である場合ま
た上死点近傍の所定角度範囲においては欠歯検出を禁止
することにより、始動不良や黒煙の発生を防止した内燃
機関の燃料噴射制御装置を提供することを目的とする。
ある。
るために本発明では、内燃機関(A1)の回転に対応して回
転すると共に基準位置を検出するための欠歯(A2)と所定
クランク角毎に形成された突起(A3)とが形成されたパル
サ(A4)と、このパルサ(A4)と対向配設されており上記欠
歯(A2)及び突起(A3)の通過を検知することにより回転信
号を出力する発電式センサ(A5)とにより構成される回転
検出手段(A6)と、該回転検出手段(A6)を含む内燃機関(A
1)の各種運転状態を検出する運転状態検出手段(A7)の検
出結果に基づき、内燃機関(A1)への燃料噴射量を演算す
る燃料噴射量演算手段(A8)と、この燃料噴射量演算手段
(A8)により演算された燃料噴射量及び回転検出手段(A6)
より出力される回転信号に基づき電磁スピル弁(A9)の開
閉制御を行い燃料噴射を実行する燃料噴射制御手段(A1
0) とを備えた内燃機関の燃料噴射制御装置において、
予め記憶してある正常時に出力された欠歯の最大パルス
周期と、現在出力されるパルス周期とを比較する比較手
段(A11)と、前記比較手段(A11)により前記1パルス周期
が前記最大値よりも長いと判定された場合、前記回転信
号の欠歯信号に基づく燃料噴射制御を禁止する禁止手段
(A12)とを設けたことを特徴とする内燃機関の燃料噴射
制御装置。
いては、上死点近傍において更に回転数が低下してしま
い、回転検出手段(A6)は回転信号を出力することができ
なくなってしまう。欠歯(A2)の検出を行っている状態に
おいても回転検出手段(A6)は回転信号を出力しないた
め、燃料噴射制御手段(A10) では回転信号が出力されな
い状態が回転数低下によるものか、或いは欠歯(A2)が検
出されたことによるものか判断することはできない。
り、1パルス周期が正規の欠歯が検出された時に出力さ
れるパルス周期の最大値よりも長いと判定された場合、
禁止手段(A12)により回転信号の欠歯信号に基づく燃料
噴射制御を禁止する。
出された状態と誤検出することを防止でき、始動時にお
いても回転検出手段(A6)により燃料噴射量制御を行うこ
とが可能となり、始動不良や黒煙の発生を防止すること
ができる。
する。
ゼルエンジンの燃料噴射制御装置を示す概略構成図であ
り、図3はその分配型燃料噴射ポンプ1を示す断面図で
ある。燃料噴射ポンプ1はディーゼルエンジン2のクラ
ンク軸40にベルト等を介して駆動連結されたドライブ
プーリ3を備えている。そして、そのドライブプーリ3
の回転によって燃料噴射ポンプ1が駆動され、ディーゼ
ルエンジン2の各気筒(この場合は4気筒)毎に設けら
れた各燃料噴射ノズル4に燃料が圧送されて燃料噴射を
行う。
リ3はドライブシャフト5の先端に取付けられている。
又、そのドライブシャフト5の途中には、ベーン式ポン
プよりなる燃料フィードポンプ(この図では90度展開
されている)6が設けられている。
板状のパルサ7が取付けられている。図5にパルサ7を
拡大して示す。このパルサ7の外周面には、ディーゼル
エンジン2の気筒数と同数の、即ち本実施例の場合4個
の欠歯7aが等角度間隔で形成され、更に各欠歯の間に
はクランク角度にして、例えば3.75°CA毎に突起
(歯)7bが等角度間隔で形成されている。そして、ド
ライブシャフト5の基端部は図示しないカップリングを
介してカムプレート8に接続されている。
ーラリング9が設けられ、同ローラリング9の円周に沿
ってカムプレート8のカムフェイス8aに対向する複数
のカムローラ10が取付けられている。カムフェイス8
aはディーゼルエンジン2の気筒数と同数だけ設けられ
ている。又、カムプレート8はスプリング11によって
常にカムローラ10に付勢係合されている。
12の基端が一体回転可能に取付けられ、よってカムプ
レート8及びプランジャ12がドライブシャフト5の回
転に連動して回転される。即ち、ドライブシャフト5の
回転力がカップリングを介してカムプレート8に伝達さ
れることにより、カムプレート8が回転しながらカムロ
ーラ10に係合して、気筒数と同数だけ図中左右方向へ
往復駆動される。又、この往復運動に伴ってプランジャ
12が回転しながら同方向へ往復駆動される。
aがローラリング9のカムローラ10に乗り上げる過程
でプランジャ12が往動(リフト)され、その逆にカム
フェイス8aがカムローラ10を乗り下げる過程でプラ
ンジャ12が復動される。
形成されたシリンダ14に嵌挿されており、プランジャ
12の先端面とシリンダ14の底面との間が高圧室15
となっている。又、プランジャ12の先端側外周には、
ディーゼルエンジン2の気筒数と同数の吸入溝16と分
配ポート17が形成されている。又、それら吸入溝16
及び分配ポート17に対応して、ポンプハウジング13
には分配通路18及び吸入ポート19が形成されてい
る。
燃料フィードポンプ6が駆動されることにより、図示し
ない燃料タンクから燃料供給ポート20を介して燃料室
21内へ燃料が供給される。又、プランジャ12が復動
されて高圧室15が減圧される吸入行程中に、吸入溝1
6の一つが吸入ポート19に連通することにより、燃料
室21から高圧室15へと燃料が導入される。一方、プ
ランジャ12が往動されて高圧室15が加圧される圧縮
行程中に、分配通路18から各気筒毎の燃料噴射ノズル
4へ燃料が圧送されて噴射される。
燃料室21とを連通させる燃料溢流(スピル)用のスピ
ル通路22が形成されている。このスピル通路22の途
中には、高圧室15からの燃料スピルを調整する溢流調
整弁としての電磁スピル弁23が設けられている。この
電磁スピル弁23は常開型の弁であり、コイル24が無
通電(オフ)の状態では弁体25が開放されて高圧室1
5内の燃料が燃料室21へスピルされる。又、コイル2
4が通電(オン)されることにより、弁体25が閉鎖さ
れて高圧室15から燃料室21への燃料のスピルが止め
られる。
御することにより、同弁23が閉弁・開弁制御され、高
圧室15から燃料室21への燃料のスピル調量が行われ
る。そして、プランジャ12の圧縮行程中に電磁スピル
弁23を開弁させることにより、高圧室15内における
燃料が減圧されて、燃料噴射ノズル4からの燃料噴射が
停止される。つまり、プランジャ12が往動しても、電
磁スピル弁23が開弁している間は高圧室15内の燃料
圧力が上昇せず、燃料噴射ノズル4からの燃料噴射が行
われない。又、プランジャ12の往動中に、電磁スピル
弁23の閉弁・開弁の時期を制御することにより、燃料
噴射ノズル4からの燃料噴射量が制御される。
射時期を調整するためのタイマ装置(この図では90度
展開されている)26が設けられている。このタイマ装
置26は、ドライブシャフト5の回転方向に対するロー
ラリング9の位置を変更することにより、カムフェイス
8aがカムローラ10に係合する時期、即ちカムプレー
ト8及びプランジャ12の往復駆動時期を変更するため
のものである。
るものであり、タイマハウジング27と、同ハウジング
27内に嵌装されたタイマピストン28と、同じくタイ
マハウジング27内一側の低圧室29にてタイマピスト
ン28を他側の加圧室30へ押圧付勢するタイマスプリ
ング31等とから構成されている。そして、タイマピス
トン28はスライドピン32を介してローラリング9に
接続されている。
燃料フィードポンプ6により加圧された燃料が導入され
るようになっている。そして、その燃料圧力とタイマス
プリング31の付勢力との釣り合い関係によってタイマ
ピストン28の位置が決定される。又、タイマピストン
28の位置が決定されることにより、ローラリング9の
位置が決定され、カムプレート8を介してプランジャ1
2の往復動タイミングが決定される。
を調整するために、タイマ装置26にはタイミングコン
トロールバルブ33が設けられている。即ち、タイマハ
ウジング27の加圧室30と低圧室29とは連通路34
によって連通されており、同連通路34の途中にタイミ
ングコントロールバルブ33が設けられている。このタ
イミングコントロールバルブ33は、デューティ制御さ
れた通電信号によって開閉制御される電磁弁であり、同
タイミングコントロールバルブ33の開閉制御によって
加圧室30内の燃料圧力が調整される。そして、その燃
料圧力調整によって、プランジャ12のリフトタイミン
グが制御され、各燃料噴射ノズル4からの燃料噴射時期
が調整される。
加え図5に示す如く、電磁ピックアップコイルよりなる
エンジン回転検出手段としての回転数センサ35がパル
サ7の外周面に対向して取付けられている。この回転数
センサ35は、パルサ7の欠歯7a或いは突起7bが横
切る際に変化する磁束の変化を検出してエンジン回転数
NEに相当するタイミング信号(即ち所定のクランク角
度毎の回転角度信号としてのエンジン回転パルス)、及
び欠歯信号を出力する。また、この回転数センサ35
は、ローラリング9と一体であるため、タイマ装置26
の制御動作に関わりなく、プランジャリフトに対して一
定のタイミングで基準となるタイミング信号を出力す
る。
ップ式であるため、低回転時にはセンサ内の検出コイル
の起電力が小さくなり、エンジン回転パルスが出力でき
なくなることは前記した通りである。
する。このディーゼルエンジン2ではシリンダ41、ピ
ストン42及びシリンダヘッド43によって各気筒毎に
対応する主燃焼室44がそれぞれ形成されている。又、
それら各主燃焼室44が、同じく各気筒毎に対応して設
けられた副燃料室45に連設されている。そして、各副
燃焼室45に各燃料噴射ノズル4から噴射される燃料が
供給される。又、各副燃焼室45には、始動補助装置と
しての周知のグロープラグ46がそれぞれ取付けらてい
る。
接続しうる構成とされており、始動時においてスタータ
モータ37は駆動されると共にクランク軸40と接続さ
れてモータ回転力によりクランク軸40を強制的に回転
付勢する構成とされている。また、始動時以外において
はクランク軸40とスタータモータ37との接続は解除
され、スタータモータ37によりクランク軸40の回転
負荷が増大するのを防止する構成とされている。このス
タータモータ37はイグニションスイッチ78を操作す
ることによりバッテリ38を電源として起動する構成と
されている。尚、ディーゼルエンジン2の停止時にもイ
グニションスイッチ78は操作される。
7及び排気管50がそれぞれ設けられ、その吸気管47
には過給機を構成するターボチャージャ48のコンプレ
ッサ49が設けられ、排気管50にはターボチャージ4
8のタービン51が設けられている。又、排気管50に
は、過給圧力PIMを調節するウェイストゲートバルブ
52が設けられている。
は、排気ガスのエネルギーを利用してタービン51を回
転させ、その同軸上にあるコンプレンサ49を回転させ
て吸入空気を昇圧させる。これによって、密度の高い混
合気を主燃焼室44へ送り込んで燃料を多量に燃焼さ
せ、ディーゼルエンジン2の出力を増大させるようにな
っている。
50内の排気の一部を吸気管47の吸入ポート53へ還
流させる還流管54が設けられている。そして、その還
流管54の途中には排気の還流量を調節するエキゾース
トガスリサキュレイションバルブ(EGRバルブ)55
が設けられている。このEGRバルブ55はバキューム
スイッチングバルブ(VSV)56の制御によって開閉
制御される。
ダル57の踏込量に連動して開閉されるスロットルバル
ブ58が設けられている。又、そのスロットルバルブ5
8に平行してバイパス路59が設けられ、同バイパス路
59にはバイパス絞り弁60が設けられている。
61,62の制御によって駆動される二段のダイヤフラ
ム室を有するアクチュエータ63によって開閉制御され
る。このバイパス絞り弁60は各種運転状態に応じて開
閉制御されるものである。例えば、アイドル運転時には
騒音振動等の低減のために半開状態に制御され、通常運
転時には全開状態に制御され、更に運転停止時には円滑
な停止のために全閉状態に制御される。
びディーゼルエンジン2に設けられた電磁スピル弁2
3、タイミングコントロールバルブ33、グロープラグ
46及び各VSV56,61,62は電子制御装置(以
下単に「ECU」という)71にそれぞれ電気的に接続
され,、同ECU71によってそれらの駆動タイミング
が制御される。
数センサ35に加えて以下の各種センサが設けられてい
る。即ち、吸気管47にはエアクリーナ64の近傍にお
ける吸気温度THAを検出する吸気温センサ72が設け
られている。又、スロットルバルブ58の開閉位置か
ら、ディーゼルエンジン2の負荷に相当するアクセル開
度ACCPを検出するアクセル開度センサ73が設けら
れている。吸入ポート53の近傍には、ターボチャージ
ャ48によって過給された後の吸入空気圧力、即ち過給
圧力PIMを検出する吸気圧センサ74が設けられてい
る。また、バッテリ38にはバッテリ電圧(B)を検出
するバッテリ電圧センサ39が接続されており、バッテ
リ電圧(B)の変化を検出できる構成とされている。
HWを検出する水温センサ75、ディーゼルエンジン2
のクランク軸40の回転基準位置(例えば特定気筒の上
死点)に対するクランク軸40の回転位置を検出するク
ランク角センサ76、図示しないトランスミッションに
設けられトランスミッション内のギアの回転によって回
されるマグネット77aによりリードスイッチ77bを
オン・オフさせて車両速度(車速)SPを検出する車速
センサ77等が設けられている。
72〜77、及び回転数センサ35,バッテリ電圧セン
サ39が夫々接続される。又、ECU71は各センサ3
5,39,72〜77から出力される信号に基づいて、
電磁スピル弁23、タイミングコントロールバルブ3
3、グロープラグ46及びVSV56,61,62等を
好適に制御する。
て、図4のブロック図に従って説明する。ECU71は
中央処理装置(CPU)81、所定の制御プログラム及
びマップ等を予め記憶した読み出し専用メモリ(RO
M)82、CPU81の演算結果等を一時記憶するラン
ダムアクセスメモリ(RAM)83、予め記憶されたデ
ータを保存するバックアップRAM84、所定のクロッ
ク信号を生成するクロック92等と、これら各部と入力
ポート85及び出力ポート86等とをバス87によって
接続した論理演算回路として構成されている。
圧センサ39、吸気温センサ72、アクセル角度センサ
73、吸気圧センサ74及び水温センサ75が、各バッ
ファ80,88〜91、マルチプレクサ93及びA/D
変換器94を介して接続されている。同じく、入力ポー
ト85には、前述した回転数センサ35、クランク角セ
ンサ76及び車速センサ77が、波形整形回路95を介
して接続されている。また、イグニションスイッチ78
も入力ポート85に接続されている。
て入力される各センサ35,39,72〜77等の検出
信号を入力値として読み込む。また、出力ポート86に
は各駆動回路96〜101を介して電磁スピル弁23、
タイミングコントロールバルブ33、グロープラグ46
及びVSV56,61,62等が接続されている。
9,72〜77から読み込んだ入力値に基づき、電磁ス
ピル弁23、タイミングコントロールバルブ33、グロ
ープラグ46及びVSV56,61,62等を好適に制
御する。前記した運転状態検出手段(A7),燃料噴射量演
算手段(A8),燃料噴射制御手段(A10),変動周期演算手段
(A8),欠歯検出禁止手段(A12) は、上記ECU71が実
行するソフトウェアプログラムとして構成される。
る燃料噴射制御処理について図6及び図7を用いて説明
する。尚、本実施例においては4気筒のディーゼルエン
ジン2を例に挙げて説明しているが、以下の説明におい
ては説明の便宜上、4つある気筒の内一つの気筒におけ
る燃料噴射制御を例に挙げて説明する。
により実行される本発明の特徴となる燃料噴射制御処理
を示している。また、図7(A)は回転数センサ35か
ら突起7b一つに対応する信号が入来する毎にインクリ
メントされるパルスカウンタ,同図(B)は欠歯を検出
するための欠歯信号,同図(C)は回転数センサ35か
らのセンサ出力信号を波形成形することにより得られる
回転数信号,同図(D)は回転数センサ35からのセン
サ出力信号,同図(E)はディーゼルエンジン2の回転
数変動を夫々示すタイミングチャートである。
理について説明する。
回転数は低くまたその回転変動は図7(E)に示される
ように大きいものとなる。従って、エンジン回転数を検
出する回転数センサ35から出力される回転数センサ出
力信号(図7(D)参照)も変動の大きな信号となる。
また、回転数センサ35は、上記のように電磁ピックア
ップコイルよりなる発電式センサであるため、エンジン
回転数が低い場合には回転数信号を出力することができ
なくなってしまう。図7において、時刻t1 〜時刻t2
の間はエンジン回転数が低いため、図7(D)に示す如
く時刻t1 〜時刻t2 の間は回転数センサ35から出力
はされておらず、よって図7(C)に示されるように回
転数信号はローレベル状態を維持した信号波形となる。
向している時は、回転数センサ35から回転数信号は出
力されないため、従来においては回転数センサ35から
所定時間にわたり回転数センサ出力信号が出力されない
場合は、これは欠歯7aと回転数センサ35とが対向し
たことによるものと判断して欠歯信号を出力する構成と
されていた。図7(B)に矢印Aで示すのは正常な欠歯
検出がされた時の欠歯信号を示している。
準信号として用いられるものであり、従ってこの欠歯信
号が適正に出力されない場合には、適正な燃料噴射量制
御を実施できなくなってしまう。
において回転数センサ35から所定時間にわたり回転数
センサ出力信号が出力されない場合、従来構成ではEC
U71はエンジン回転数が低くなったことに起因して回
転数センサ35から回転数センサ出力信号が出力されな
いにも拘わらず、これを欠歯7aによるものと誤って判
断し、図7(B)に矢印Bで示すように誤った欠歯信号
を出力していた。このように誤った欠歯信号が出力され
ると、上記のように適正な燃料噴射量制御を実施できな
くなる。
示される回転数信号を用い、矩形状のパルス信号である
回転数信号の1パルス周期(この1パルス周期をTNI
NTという)を演算し、このTNINTが正常な欠歯検
出がされた場合に比べて異常に長い場合には、回転数セ
ンサ35から回転数センサ出力信号が出力されない程度
にまでエンジン回転数が低くなったと判断して欠歯検出
を中止する構成とした。ここで、欠歯検出の中止とは、
欠歯信号がローレベルとなってもこれに基づき燃料噴射
量制御を行わないことをいう。
回転数センサ出力信号が出力されない状態は、クランク
軸40のクランク角が上死点近傍の所定各範囲において
も発生する。従って、クランク軸40の回転位置を検出
するクランク角センサ76の出力信号を用い、クランク
軸40のクランク角が上死点近傍の所定各範囲にある場
合には、回転数センサ35から回転数センサ出力信号が
出力されない程度にまでエンジン回転数が低くなるおそ
れがあるとして欠歯検出を中止する構成としてもよい。
おいては、同図に示される処理が所定時間毎或いは回転
数信号が入力する毎に割り込み処理される構成とされて
いるため、同図に示される燃料噴射量制御が実施される
度毎にTNINTを求め、今回のTNINT(k)と前
回のTNINT(k−1)との平均値AVTNINTを
求め、この平均値AVTNINTに基づき正常な欠歯信
号か誤った欠歯信号かの判断を行う構成とされている。
これにより、瞬間的なTNINTの変動に起因した誤検
出を防止でき、上記制御処理の精度の向上を図ることが
できる。
71により実行される燃料噴射量制御処理について図6
を用いて説明する。同図に示される燃料噴射量制御処理
は、エンジン起動後所定時間毎(例えば4ms毎)或い
は回転数センサ35から回転数センサ出力信号が出力さ
れる毎に割り込み処理されるルーチン処理である。
5から所定時間にわたり回転数センサ出力信号が出力さ
れない場合に、エンジン回転数が低くなったと判断して
欠歯検出を中止する構成とした制御処理を例に挙げて説
明する。
0において回転数センサ35から出力される回転数セン
サ出力信号に基づき今回のルーチン処理における回転数
信号の1パルス周期TNINT(k)を演算する。ま
た、ここで演算された1パルス周期TNINT(k)
は、ECU71のRAM83内に記憶される。
ルーチン処理によりRAM83内に記憶されている前回
の周期TNINT(k−1)と、ステップ10で演算さ
れた今回の周期TNINT(k)との平均値である平均
周期AVTNINT(k)を求める。具体的に、平均値
周期AVTNINT(k)は下式により求められる。
(k)+TNINT(k−1)}/2 上記ステップ12で平均値周期AVTNINT(k)が
求められると、続くステップ14で、平均値周期AVT
NINT(k)が所定値INTMAXよりも長いかどう
かを判定する。ここで、所定値INTMAXとは正常に
欠歯7aが検出される際に出力される回転数信号の周期
の最大値を実験等により求めておき、この回転数信号の
周期の最大値をINTMAXとしている。即ち、INT
MAXは、正常な欠歯検出される場合には出力されない
1パルス周期である。
ち平均周期AVTNINT(k)が所定値INTMAX
よりも短いと判断された場合には、欠歯検出処理を行っ
ても出力される欠歯信号は正常な欠歯信号であるため、
処理はステップ18に進み通常の燃料噴射量制御を行
う。ここで、通常の燃料噴射量制御とは、欠歯信号を基
準信号として燃料噴射開始時期及び燃料噴射終了時期等
を演算し、これに基づき燃料噴射制御を行う処理をい
う。
合、即ち平均周期AVTNINT(k)が所定値INT
MAXよりも長いと判断された場合には、欠歯検出処理
を行っても出力される欠歯信号は回転数センサ35の出
力不能に伴う誤った欠歯信号であるおそれがあるため、
この場合にはステップ16において欠歯判定を中止して
欠歯信号に基づく燃料噴射制御を行わない構成とした。
出力されないため、欠歯信号が出力されるのはディーゼ
ルエンジン2の状態がエンジン回転数の低下が発生して
いない、換言すれば回転数センサ35が正確な回転数信
号を出力することができる状態である。よって、エンジ
ン回転数が低下したことに起因して回転数センサ35が
出力不能となった状態を欠歯7aが検出された状態と誤
検出することを防止できる。これにより、始動時におい
ても回転数センサ35の出力信号に基づき燃料噴射量制
御を行うことが可能となり、始動不良や黒煙の発生を防
止することができる。
ル弁をオン状態(閉弁状態)にしておく構成に比べ、燃
料噴射をディーゼルエンジン2の機関状態に対応させて
間欠的に噴射することが可能となり、燃料噴射量の低減
及びスモークの低減を図ることができると共に、クラン
キングトルクの低下を防止することができる。
ェイスカム型の燃料噴射ポンプ1に代えて、燃料をより
高い圧力で加圧できるインナーカム型の燃料噴射ポンプ
を採用した場合、燃料圧力が上昇することにより電磁ス
ピル弁23のオン・オフ制御をより精度よく行う必要が
生じる。
料噴射ノズル4から噴射される単位時間当たりの噴射量
は増大し、電磁スピル弁23のオン・オフのタイミング
が所定のタイミングより若干ずれただけで、噴射される
燃料量は演算された既定の噴射量から大きく相違してし
まうことに起因する。従って、始動時において常時電磁
スピル弁23のオン状態とすると、燃料圧力が高いため
燃料供給過多の度合いは極めて大きくなり、スモークの
発生及びクランキング回転数の低下は深刻な問題とな
る。
置は始動時における燃料噴射量を機関状態に応じて間欠
的に噴射することが可能となり、燃料圧力が高い燃料噴
射ポンプを採用しても始動時における燃料噴射量制御を
確実に行うことができる。
回転変動を推定する手段としてエンジン回転変動に同期
して変動するバッテリ電圧を用いた例を示した。しかる
に、エンジン回転変動と同期して或いは相関関係をもっ
て変化する機関検出量としては、例えば吸気管圧力,燃
焼圧,背圧等がある。従って、ディーゼルエンジン2に
吸気管圧力センサ,燃焼圧センサ,背圧センサ等を設
け、これら各センサから出力される信号に基づきエンジ
ン回転変動を推定し、その値に基づき始動時における燃
料噴射制御を行う構成としてもよい。
ってもエンジン回転数が安定している状態に近い状態で
燃料噴射制御を行うことが可能となり、スモークの低減
を図ることができると共にクランキングトルクの低下を
防止することができる等の特長を有する。
ジンの燃料噴射量制御装置を説明する概略構成図であ
る。
大して示す断面図である。
ブロック図である。
すフローチャートである。
グチャートである。
Claims (1)
- 【請求項1】 内燃機関の回転に対応して回転すると共
に基準位置を検出するための欠歯と所定クランク角毎に
形成された突起とが形成されたパルサと、該パルサと対
向配設されており該欠歯及び該突起の通過を検知するこ
とにより回転信号を出力する発電式センサとにより構成
される回転検出手段と、 該回転検出手段を含む該内燃機関の各種運転状態を検出
する運転状態検出手段の検出結果に基づき、該内燃機関
への燃料噴射量を演算する燃料噴射量演算手段と、 該燃料噴射量演算手段により演算された燃料噴射量及び
該回転検出手段より出力される回転信号に基づき電磁ス
ピル弁の開閉制御を行い燃料噴射を実行する燃料噴射制
御手段と を備えた内燃機関の燃料噴射制御装置において、予め記憶してある正常時に出力された欠歯の最大パルス
周期と、現在出力されるパルス周期とを比較する 比較手
段と、 前記比較手段により前記1パルス周期が前記最大値より
も長いと判定された場合、前記回転信号の欠歯信号に基
づく燃料噴射制御を禁止する禁止手段と を設けたことを特徴とする内燃機関の燃料噴射制御装
置。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP03734094A JP3316999B2 (ja) | 1994-03-08 | 1994-03-08 | 内燃機関の燃料噴射制御装置 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP03734094A JP3316999B2 (ja) | 1994-03-08 | 1994-03-08 | 内燃機関の燃料噴射制御装置 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH07247883A JPH07247883A (ja) | 1995-09-26 |
JP3316999B2 true JP3316999B2 (ja) | 2002-08-19 |
Family
ID=12494891
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP03734094A Expired - Lifetime JP3316999B2 (ja) | 1994-03-08 | 1994-03-08 | 内燃機関の燃料噴射制御装置 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP3316999B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP5499973B2 (ja) * | 2010-07-23 | 2014-05-21 | トヨタ自動車株式会社 | 内燃機関の制御装置 |
-
1994
- 1994-03-08 JP JP03734094A patent/JP3316999B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH07247883A (ja) | 1995-09-26 |
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