JP3267737B2 - 製鋼スラグの処理方法 - Google Patents
製鋼スラグの処理方法Info
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- Y02W—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO WASTEWATER TREATMENT OR WASTE MANAGEMENT
- Y02W30/00—Technologies for solid waste management
- Y02W30/50—Reuse, recycling or recovery technologies
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- Curing Cements, Concrete, And Artificial Stone (AREA)
- Manufacture Of Iron (AREA)
- Furnace Details (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、固化した高温の製鋼ス
ラグを大量の冷却水に接触させて水和反応を促進し、且
つ破砕を行った製鋼スラグを、さらにエージング処理時
間を短縮するための製鋼スラグの処理方法に関する。
ラグを大量の冷却水に接触させて水和反応を促進し、且
つ破砕を行った製鋼スラグを、さらにエージング処理時
間を短縮するための製鋼スラグの処理方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来の製鋼スラグ処理においては、製鋼
工場から搬出したスラグは土場又は鉄板の上に放流され
一時破砕、一時冷却、二次冷却及び水没ピット冷却等の
種々の処理工程がなされる。これらの処理を施したスラ
グは、冷却ヤードに約１〜２日放置され自然冷却され、
その後二次破砕、磁選及び磨鉱が行われ、鉄分等は製鋼
工程へリサイクルされる。鉄分回収が完了したスラグは
エージングヤードに運搬され、土木建築材料等に使用可
能とするために野積みにより約１〜３年間放置されエー
ジング処理がなされる。この従来の処理方法は、多工
程、長時間処理及び大きなヤードが必要となり不経済で
ある。さらに、これらの一連の処理は、高温と粉塵を伴
う作業であるため安全と健康面からも問題がある。
工場から搬出したスラグは土場又は鉄板の上に放流され
一時破砕、一時冷却、二次冷却及び水没ピット冷却等の
種々の処理工程がなされる。これらの処理を施したスラ
グは、冷却ヤードに約１〜２日放置され自然冷却され、
その後二次破砕、磁選及び磨鉱が行われ、鉄分等は製鋼
工程へリサイクルされる。鉄分回収が完了したスラグは
エージングヤードに運搬され、土木建築材料等に使用可
能とするために野積みにより約１〜３年間放置されエー
ジング処理がなされる。この従来の処理方法は、多工
程、長時間処理及び大きなヤードが必要となり不経済で
ある。さらに、これらの一連の処理は、高温と粉塵を伴
う作業であるため安全と健康面からも問題がある。
【０００３】そこでこれらの問題を解決するため、スラ
グのエージング処理方法に関し種々の技術が開示されて
いる。その一つとして、特公昭５８−５５０９３号公報
に記載のスラグの安定化、冷却及び改質のための処理方
法は、溶融スラグを固化した後に破砕して得た高温状態
の小片スラグを密閉容器内に収容し、このスラグに散水
を行うことにより、発生した水蒸気の圧力及び高温雰囲
気を利用してスラグのエージングと冷却を行っている。
しかし、この技術には、散水方法に問題があるため、長
時間この技術による処理を行っても水和反応は十分に進
展せず、エージングは不十分である。また、この処理で
は破砕は全くされないため、土木建築等に使用可能とす
るため、破砕処理とエージング処理の後工程が必要であ
る。
グのエージング処理方法に関し種々の技術が開示されて
いる。その一つとして、特公昭５８−５５０９３号公報
に記載のスラグの安定化、冷却及び改質のための処理方
法は、溶融スラグを固化した後に破砕して得た高温状態
の小片スラグを密閉容器内に収容し、このスラグに散水
を行うことにより、発生した水蒸気の圧力及び高温雰囲
気を利用してスラグのエージングと冷却を行っている。
しかし、この技術には、散水方法に問題があるため、長
時間この技術による処理を行っても水和反応は十分に進
展せず、エージングは不十分である。また、この処理で
は破砕は全くされないため、土木建築等に使用可能とす
るため、破砕処理とエージング処理の後工程が必要であ
る。
【０００４】また、特開昭６１−１０１４４１号公報
は、製鋼スラグを道路用材、港湾工事用等に適したスラ
グに短期間のうちに改良する方法を開示している。この
方法は、製鋼スラグをヤードに山積み後、８０〜１００
℃の水蒸気で４８時間以上加熱後、７日間大気中で養生
することにより、スラグ中の遊離石灰分等の水和反応を
促進させ、短期間にエージングを終了するとしている。
この技術によっても、土木建築材料用の使用基準である
残存膨張率を２％以下を満足するには、４８時間以上の
水蒸気加熱後に７日間の大気暴露期間のエージングを必
要とする。また、この処理方法では、スラグの破砕はさ
れないため、事前に破砕処理工程が必要である。さら
に、大きなスラグ内部では、水和反応が起こらず、この
処理の後にこの大きいスラグの選別を必要とする。
は、製鋼スラグを道路用材、港湾工事用等に適したスラ
グに短期間のうちに改良する方法を開示している。この
方法は、製鋼スラグをヤードに山積み後、８０〜１００
℃の水蒸気で４８時間以上加熱後、７日間大気中で養生
することにより、スラグ中の遊離石灰分等の水和反応を
促進させ、短期間にエージングを終了するとしている。
この技術によっても、土木建築材料用の使用基準である
残存膨張率を２％以下を満足するには、４８時間以上の
水蒸気加熱後に７日間の大気暴露期間のエージングを必
要とする。また、この処理方法では、スラグの破砕はさ
れないため、事前に破砕処理工程が必要である。さら
に、大きなスラグ内部では、水和反応が起こらず、この
処理の後にこの大きいスラグの選別を必要とする。
【０００５】本出願人は特願平４−９７６９９号におい
て、粗破砕した高温のスラグを充填した密閉容器内の散
水速度、水蒸気圧及び処理時間を限定し、急冷却と水和
反応により自己破砕を生じさせ更に新しい破砕面で水和
反応を進展させるＳＱ処理（Ｓｌａｇ Ｑｕｅｎｃｈ
Ｐｒｏｃｅｓｓ）を開示している。この処理方法よる３
０分間の処理によって、平均スラグ粒径１１〜１８ｍ
ｍ、残存膨張率３〜１２％（平均８％）のスラグを得て
いる。
て、粗破砕した高温のスラグを充填した密閉容器内の散
水速度、水蒸気圧及び処理時間を限定し、急冷却と水和
反応により自己破砕を生じさせ更に新しい破砕面で水和
反応を進展させるＳＱ処理（Ｓｌａｇ Ｑｕｅｎｃｈ
Ｐｒｏｃｅｓｓ）を開示している。この処理方法よる３
０分間の処理によって、平均スラグ粒径１１〜１８ｍ
ｍ、残存膨張率３〜１２％（平均８％）のスラグを得て
いる。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、粗破砕した
高温の製鋼スラグに本出願人の前記ＳＱ処理を施してス
ラグを破砕し、且つ水和反応を促進させた後、さらに、
ＳＱ処理により発生する高温の製鋼スラグの熱及び水和
反応の熱を後工程の水蒸気によるエージング処理に有効
利用して、土木建築材料用に求められている２％残存膨
張率を非常に短期間の処理で達成し、製鋼スラグのエー
ジングを経済的且つ安全に処理することを目的とする。
高温の製鋼スラグに本出願人の前記ＳＱ処理を施してス
ラグを破砕し、且つ水和反応を促進させた後、さらに、
ＳＱ処理により発生する高温の製鋼スラグの熱及び水和
反応の熱を後工程の水蒸気によるエージング処理に有効
利用して、土木建築材料用に求められている２％残存膨
張率を非常に短期間の処理で達成し、製鋼スラグのエー
ジングを経済的且つ安全に処理することを目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】上記目的は、本発明によ
れば、スラグの破砕処理及びエージング処理を行う製鋼
スラグの処理方法において、機械的に粗破砕した高温の
スラグを圧力容器内の中子容器に充填し、前記圧力容器
を密閉した後、前記スラグ充填層の上方から、冷却水を
５〜３０ｔｏｎ／ｈｒｍ2の散水密度で散水し、冷却水
と高温のスラグの接触により発生した水蒸気によって前
記圧力容器の水蒸気圧力を高めて該水蒸気圧力と処理時
間との関係を下式（１）： ３．５０≧Ｐ0.6×Ｔ0.4≧１．４８・・・（１） 但し、Ｐ：水蒸気圧力（ｋｇ／ｃｍ2） Ｔ：処理時間
（ｈｒ） で規定した範囲内に維持して、前記粗破砕した高温のス
ラグのエージングを行い、且つ冷却水による急冷却及び
水和反応によるスラグ膨張とにより破砕を行い、次い
で、前記エージング及び破砕を行ったスラグを水蒸気に
より加熱しながら８０〜１００℃の状態で１２時間以上
曝して水蒸気によるエージングを行うことを特徴とする
製鋼スラグの処理方法によって達成される。
れば、スラグの破砕処理及びエージング処理を行う製鋼
スラグの処理方法において、機械的に粗破砕した高温の
スラグを圧力容器内の中子容器に充填し、前記圧力容器
を密閉した後、前記スラグ充填層の上方から、冷却水を
５〜３０ｔｏｎ／ｈｒｍ2の散水密度で散水し、冷却水
と高温のスラグの接触により発生した水蒸気によって前
記圧力容器の水蒸気圧力を高めて該水蒸気圧力と処理時
間との関係を下式（１）： ３．５０≧Ｐ0.6×Ｔ0.4≧１．４８・・・（１） 但し、Ｐ：水蒸気圧力（ｋｇ／ｃｍ2） Ｔ：処理時間
（ｈｒ） で規定した範囲内に維持して、前記粗破砕した高温のス
ラグのエージングを行い、且つ冷却水による急冷却及び
水和反応によるスラグ膨張とにより破砕を行い、次い
で、前記エージング及び破砕を行ったスラグを水蒸気に
より加熱しながら８０〜１００℃の状態で１２時間以上
曝して水蒸気によるエージングを行うことを特徴とする
製鋼スラグの処理方法によって達成される。
【０００８】さらに、上記目的は、本発明によれば、ス
ラグの破砕処理及びエージング処理を行う製鋼スラグの
処理方法において、冷却水と高温のスラグの接触により
発生した前記水蒸気を利用して水蒸気によるエージング
を行うことを特徴とする製鋼スラグの処理方法によって
達成される。
ラグの破砕処理及びエージング処理を行う製鋼スラグの
処理方法において、冷却水と高温のスラグの接触により
発生した前記水蒸気を利用して水蒸気によるエージング
を行うことを特徴とする製鋼スラグの処理方法によって
達成される。
【０００９】
【作用】本発明のＳＱ処理及び後工程の水蒸気処理とを
行う製鋼スラグの２段処理方法は、１段目のＳＱ処理に
よって水和反応が効果的に且つ迅速に促進するため、急
冷却と水和反応の膨張によりスラグを自己破砕し、且つ
スラグのエージングが大幅に進展する。さらに、ＳＱ処
理で回収されたスラグ自身の顕熱を利用して２段目の水
蒸気によるエージング処理を行うことで、スラグのエー
ジングはさらに進展し、土木建築材料として満足できる
製品となる。以上のＳＱ処理及び水蒸気処理方法は、従
来技術に比較して処理時間の大幅な短縮、処理工程の簡
素化、処理コスト及び設備投資額の低減等の経済性と安
全性に甚大な効果をもたらす。以下にその作用を説明す
る。
行う製鋼スラグの２段処理方法は、１段目のＳＱ処理に
よって水和反応が効果的に且つ迅速に促進するため、急
冷却と水和反応の膨張によりスラグを自己破砕し、且つ
スラグのエージングが大幅に進展する。さらに、ＳＱ処
理で回収されたスラグ自身の顕熱を利用して２段目の水
蒸気によるエージング処理を行うことで、スラグのエー
ジングはさらに進展し、土木建築材料として満足できる
製品となる。以上のＳＱ処理及び水蒸気処理方法は、従
来技術に比較して処理時間の大幅な短縮、処理工程の簡
素化、処理コスト及び設備投資額の低減等の経済性と安
全性に甚大な効果をもたらす。以下にその作用を説明す
る。
【００１０】製鋼スラグに存在する遊離ＣａＯは、水又
は水蒸気と反応し次式に示す水和（消化）反応を起こ
す。 ＣａＯ＋Ｈ2 Ｏ＝Ｃａ（ＯＨ）2 ＋１５．２Ｋｃａｌ この水和反応で生成された水酸化カルシウム（Ｃａ（Ｏ
Ｈ）2 ）は体積膨張するので、スラグ中に生成され水酸
化カルシウムによってスラグは自己破砕する。この水和
反応は、比較的低温度で反応が進み且つ発熱反応である
ため適度の冷却を必要とする。
は水蒸気と反応し次式に示す水和（消化）反応を起こ
す。 ＣａＯ＋Ｈ2 Ｏ＝Ｃａ（ＯＨ）2 ＋１５．２Ｋｃａｌ この水和反応で生成された水酸化カルシウム（Ｃａ（Ｏ
Ｈ）2 ）は体積膨張するので、スラグ中に生成され水酸
化カルシウムによってスラグは自己破砕する。この水和
反応は、比較的低温度で反応が進み且つ発熱反応である
ため適度の冷却を必要とする。
【００１１】１段目のスラグの急冷却と水和反応により
自己破砕とエージングを進展させるＳＱ処理は、機械的
に粗破砕した高温のスラグを圧力容器内の中子容器に充
填し、この圧力容器を密閉した後、スラグ充填層の上方
から冷却水を５〜３０ｔｏｎ／ｈｒｍ2 の散水密度で散
水する。この散水は、冷却と水和反応の状況に合わせて
時間をおいて間欠的に行ってもよい。５ｔｏｎ／ｈｒｍ
2 以上の散水密度であると、スラグ充填層に冷却水が均
一にかかり偏流を起こさずに容器内全てのスラグは水和
反応と急冷却がなされ、同時に急冷却による熱収縮と水
和反応による膨張で破砕され新しく出現した破砕面で水
和反応がさらに進展する。３０ｔｏｎ／ｈｒｍ2 を越え
た散水密度で散水しても、スラグの冷却速度は変わら
ず、圧力容器内の水蒸気が冷却されすぎて、圧力維持の
ため外部からの水蒸気の補給が必要となる。
自己破砕とエージングを進展させるＳＱ処理は、機械的
に粗破砕した高温のスラグを圧力容器内の中子容器に充
填し、この圧力容器を密閉した後、スラグ充填層の上方
から冷却水を５〜３０ｔｏｎ／ｈｒｍ2 の散水密度で散
水する。この散水は、冷却と水和反応の状況に合わせて
時間をおいて間欠的に行ってもよい。５ｔｏｎ／ｈｒｍ
2 以上の散水密度であると、スラグ充填層に冷却水が均
一にかかり偏流を起こさずに容器内全てのスラグは水和
反応と急冷却がなされ、同時に急冷却による熱収縮と水
和反応による膨張で破砕され新しく出現した破砕面で水
和反応がさらに進展する。３０ｔｏｎ／ｈｒｍ2 を越え
た散水密度で散水しても、スラグの冷却速度は変わら
ず、圧力容器内の水蒸気が冷却されすぎて、圧力維持の
ため外部からの水蒸気の補給が必要となる。
【００１２】このＳＱ処理は、冷却水と高温のスラグの
接触により発生した水蒸気及び外部より注入した水蒸気
によって前記圧力容器の水蒸気圧力を高めてこの水蒸気
圧力と処理時間との関係を下式（１）： ３．５０≧Ｐ0.6 ×Ｔ0.4 ≧１．４８・・・（１） 但し、Ｐ：水蒸気圧力（ｋｇ／ｃｍ2 ） Ｔ：処理時間
（ｈｒ） で規定した範囲内に維持する。水蒸気圧力（Ｐ）と処理
時間（Ｔ）を規定することで、自己破砕が起き、この自
己破砕により新しく出現した破砕面で水和反応が生じ、
従って、水和反応面積が広がるだけでなく、スラグ温度
を低下させるため、発熱を伴う水和反応をさらに促進さ
せる。この約３０分の短時間のＳＱ処理によって、スラ
グの水和未反応による残存膨張率は３〜１２％（平均８
％）程度となる。スラグの残存膨張率を販売に適した残
存膨張率（２％以下）までに低減するには、従来の野積
み方法では、１２〜３６か月の大気暴露のエージング期
間が必要であった。しかし、このＳＱ処理を行った状態
のスラグでは、６〜９か月の大気暴露のエージング期間
に短縮される。
接触により発生した水蒸気及び外部より注入した水蒸気
によって前記圧力容器の水蒸気圧力を高めてこの水蒸気
圧力と処理時間との関係を下式（１）： ３．５０≧Ｐ0.6 ×Ｔ0.4 ≧１．４８・・・（１） 但し、Ｐ：水蒸気圧力（ｋｇ／ｃｍ2 ） Ｔ：処理時間
（ｈｒ） で規定した範囲内に維持する。水蒸気圧力（Ｐ）と処理
時間（Ｔ）を規定することで、自己破砕が起き、この自
己破砕により新しく出現した破砕面で水和反応が生じ、
従って、水和反応面積が広がるだけでなく、スラグ温度
を低下させるため、発熱を伴う水和反応をさらに促進さ
せる。この約３０分の短時間のＳＱ処理によって、スラ
グの水和未反応による残存膨張率は３〜１２％（平均８
％）程度となる。スラグの残存膨張率を販売に適した残
存膨張率（２％以下）までに低減するには、従来の野積
み方法では、１２〜３６か月の大気暴露のエージング期
間が必要であった。しかし、このＳＱ処理を行った状態
のスラグでは、６〜９か月の大気暴露のエージング期間
に短縮される。
【００１３】さらに、短期間で残存膨張率を２％以下と
するため、本発明においてはＳＱ処理を行ったスラグを
さらに効果的に且つ経済的に処理するために、水蒸気に
より加熱しながら８０〜１００℃の状態で１２時間以上
曝す２段目の水蒸気によるエージング処理をする。この
水蒸気エージング処理は、好ましくは９０℃以上とし平
均９５℃の温度の水蒸気とする。この水蒸気によるエー
ジング処理は上記加圧容器内で行ってもよいが、この場
合、圧力容器の上部の開閉部又は排気バルブを開放して
ほぼ大気圧とする。また、別に設けたその他の任意の容
器又は土場で行ってもよい。この水蒸気によるエージン
グ処理は、ＳＱ処理時に発生する水蒸気を利用するか、
又は、外部から補給する水蒸気を使用しても良い。ＳＱ
処理時に発生する水蒸気を利用した場合、水蒸気コスト
をゼロにすることができ、エージング処理コストの低減
に大きな効果がある。
するため、本発明においてはＳＱ処理を行ったスラグを
さらに効果的に且つ経済的に処理するために、水蒸気に
より加熱しながら８０〜１００℃の状態で１２時間以上
曝す２段目の水蒸気によるエージング処理をする。この
水蒸気エージング処理は、好ましくは９０℃以上とし平
均９５℃の温度の水蒸気とする。この水蒸気によるエー
ジング処理は上記加圧容器内で行ってもよいが、この場
合、圧力容器の上部の開閉部又は排気バルブを開放して
ほぼ大気圧とする。また、別に設けたその他の任意の容
器又は土場で行ってもよい。この水蒸気によるエージン
グ処理は、ＳＱ処理時に発生する水蒸気を利用するか、
又は、外部から補給する水蒸気を使用しても良い。ＳＱ
処理時に発生する水蒸気を利用した場合、水蒸気コスト
をゼロにすることができ、エージング処理コストの低減
に大きな効果がある。
【００１４】ＳＱ処理後にさらに水蒸気処理を行う本発
明の２段処理方法により、製鋼スラグを非常に短時間に
破砕とエージングを行うことができ、広いヤードでの１
２〜３６か月にも及ぶエージング処理が不要となる。ま
た、従来の水蒸気のみによるエージング方法に比較して
エージング処理時間が非常に短いため、処理に用いるエ
ージング設備は小規模でよく、設備投資額を大幅に低減
できる。以下に、実施例により本発明をさらに詳細に説
明する。
明の２段処理方法により、製鋼スラグを非常に短時間に
破砕とエージングを行うことができ、広いヤードでの１
２〜３６か月にも及ぶエージング処理が不要となる。ま
た、従来の水蒸気のみによるエージング方法に比較して
エージング処理時間が非常に短いため、処理に用いるエ
ージング設備は小規模でよく、設備投資額を大幅に低減
できる。以下に、実施例により本発明をさらに詳細に説
明する。
【００１５】
【実施例】ＳＱ処理後にさらに水蒸気エージング処理を
行う本発明の２段処理方法、及び、従来技術の処理方法
によって処理した転炉滓、脱ＰＳ滓と造塊滓の結果を次
ぎに示す。図１に本発明の２段処理方法と従来技術の処
理方法により処理を行った転炉滓（ａ）、脱ＰＳ滓
（ｂ）及び造塊滓（ｃ）の水蒸気処理時間と残存膨張率
との関係を示す。本発明の２段処理方法により処理を行
った場合、転炉滓（ａ）、脱ＰＳ滓（ｂ）及び造塊滓
（ｃ）の販売可能となる２％残存膨張率は、１２時間以
下の処理時間で充分に達成された。本発明のＳＱ処理後
にさらに水蒸気処理を行う２段処理方法は、従来技術の
水蒸気のみによる処理方法より優れたエージング効果を
有する。
行う本発明の２段処理方法、及び、従来技術の処理方法
によって処理した転炉滓、脱ＰＳ滓と造塊滓の結果を次
ぎに示す。図１に本発明の２段処理方法と従来技術の処
理方法により処理を行った転炉滓（ａ）、脱ＰＳ滓
（ｂ）及び造塊滓（ｃ）の水蒸気処理時間と残存膨張率
との関係を示す。本発明の２段処理方法により処理を行
った場合、転炉滓（ａ）、脱ＰＳ滓（ｂ）及び造塊滓
（ｃ）の販売可能となる２％残存膨張率は、１２時間以
下の処理時間で充分に達成された。本発明のＳＱ処理後
にさらに水蒸気処理を行う２段処理方法は、従来技術の
水蒸気のみによる処理方法より優れたエージング効果を
有する。
【００１６】
【発明の効果】本発明の２段処理方法による製鋼スラグ
のエージングは、転炉滓、脱ＰＳ滓と造塊滓のいずれに
も１２時間以内で２％以下の残存膨張率を達成すること
ができ、販売に適するエージング効果が得られ。従っ
て、転炉滓、脱ＰＳ滓及び造塊滓については、ヤードに
おけるエージングが不要となり即販売可能となる。
のエージングは、転炉滓、脱ＰＳ滓と造塊滓のいずれに
も１２時間以内で２％以下の残存膨張率を達成すること
ができ、販売に適するエージング効果が得られ。従っ
て、転炉滓、脱ＰＳ滓及び造塊滓については、ヤードに
おけるエージングが不要となり即販売可能となる。
【図１】本発明の２段処理方法と従来技術の処理方法に
より処理を行った転炉滓（ａ）、脱ＰＳ滓（ｂ）及び造
塊滓（ｃ）の水蒸気処理時間と残存膨張率との関係を示
す。
より処理を行った転炉滓（ａ）、脱ＰＳ滓（ｂ）及び造
塊滓（ｃ）の水蒸気処理時間と残存膨張率との関係を示
す。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 松尾 慎二 大分県大分市大字西ノ洲１番地 新日本 製鐵株式会社 大分製鐵所内 (72)発明者 柏原 司 大分県大分市大字西ノ洲１番地 新日本 製鐵株式会社 大分製鐵所内 (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) F27D 15/00 - 15/02 C04B 5/00 - 5/02 C21B 3/06
Claims (2)
- 【請求項１】 スラグの破砕処理及びエージング処理を
行う製鋼スラグの処理方法において、 機械的に粗破砕した高温のスラグを圧力容器内の中子容
器に充填し、前記圧力容器を密閉した後、前記スラグ充
填層の上方から、冷却水を５〜３０ｔｏｎ／ｈｒｍ2の
散水密度で散水し、冷却水と高温のスラグの接触により
発生した水蒸気によって前記圧力容器の水蒸気圧力を高
めて該水蒸気圧力と処理時間との関係を下式（１）： ３．５０≧Ｐ0.6×Ｔ0.4≧１．４８・・・（１） 但し、Ｐ：水蒸気圧力（ｋｇ／ｃｍ2） Ｔ：処理時間
（ｈｒ） で規定した範囲内に維持して、前記粗破砕した高温のス
ラグのエージングを行い、且つ冷却水による急冷却及び
水和反応によるスラグ膨張とにより破砕を行い、次い
で、前記エージング及び破砕を行ったスラグを水蒸気に
より加熱しながら８０〜１００℃の状態で１２時間以上
曝して水蒸気によるエージングを行うことを特徴とする
製鋼スラグの処理方法。 - 【請求項２】 スラグの破砕処理及びエージング処理を
行う製鋼スラグの処理方法において、冷却水と高温のス
ラグの接触により発生した前記水蒸気を利用して水蒸気
によるエージングを行うことを特徴とする請求項１記載
の製鋼スラグの処理方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10453793A JP3267737B2 (ja) | 1993-04-30 | 1993-04-30 | 製鋼スラグの処理方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10453793A JP3267737B2 (ja) | 1993-04-30 | 1993-04-30 | 製鋼スラグの処理方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06316712A JPH06316712A (ja) | 1994-11-15 |
| JP3267737B2 true JP3267737B2 (ja) | 2002-03-25 |
Family
ID=14383248
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10453793A Expired - Fee Related JP3267737B2 (ja) | 1993-04-30 | 1993-04-30 | 製鋼スラグの処理方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3267737B2 (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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| CN102190450B (zh) * | 2010-03-08 | 2013-04-10 | 中冶建筑研究总院有限公司 | 一种钢渣余热有压自解装置及方法 |
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1993
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