JP3241161B2 - スラグの破砕処理及びエージング処理方法 - Google Patents
スラグの破砕処理及びエージング処理方法Info
- Publication number
- JP3241161B2 JP3241161B2 JP10453693A JP10453693A JP3241161B2 JP 3241161 B2 JP3241161 B2 JP 3241161B2 JP 10453693 A JP10453693 A JP 10453693A JP 10453693 A JP10453693 A JP 10453693A JP 3241161 B2 JP3241161 B2 JP 3241161B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- slag
- aging
- treatment
- crushing
- temperature
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02W—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO WASTEWATER TREATMENT OR WASTE MANAGEMENT
- Y02W30/00—Technologies for solid waste management
- Y02W30/50—Reuse, recycling or recovery technologies
Landscapes
- Manufacture Of Iron (AREA)
- Carbon Steel Or Casting Steel Manufacturing (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、固化した高温の製鋼ス
ラグを大量の冷却水に接触させことにより破砕と水和反
応を促進させた製鋼スラグを、さらにスラグの残存膨張
率を減少するためのスラグのエージング処理期間を短縮
するエージング処理方法に関する。
ラグを大量の冷却水に接触させことにより破砕と水和反
応を促進させた製鋼スラグを、さらにスラグの残存膨張
率を減少するためのスラグのエージング処理期間を短縮
するエージング処理方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来の製鋼スラグ処理においては、製鋼
工場から搬出したスラグは土場又は鉄板の上に放流され
一時破砕、一時冷却、二次冷却及びピット水没冷却等の
種々の処理工程がなされる。これらの処理を施したスラ
グは、冷却ヤードに約１日〜２日放置され自然冷却さ
れ、その後二次破砕、磁選及び磨鉱が行われ、鉄分等は
製鋼工程へリサイクルされる。鉄分回収が完了したスラ
グはエージングヤードに運搬され、土木建築材料等に使
用可能とするために野積みにより約１〜３年間放置され
エージング処理がなされる。この従来の処理方法は、多
工程、長時間処理及び大きなヤードが必要となり不経済
である。さらに、これらの一連の処理は、高温と粉塵を
伴う作業であるため安全と健康面からも問題がある。
工場から搬出したスラグは土場又は鉄板の上に放流され
一時破砕、一時冷却、二次冷却及びピット水没冷却等の
種々の処理工程がなされる。これらの処理を施したスラ
グは、冷却ヤードに約１日〜２日放置され自然冷却さ
れ、その後二次破砕、磁選及び磨鉱が行われ、鉄分等は
製鋼工程へリサイクルされる。鉄分回収が完了したスラ
グはエージングヤードに運搬され、土木建築材料等に使
用可能とするために野積みにより約１〜３年間放置され
エージング処理がなされる。この従来の処理方法は、多
工程、長時間処理及び大きなヤードが必要となり不経済
である。さらに、これらの一連の処理は、高温と粉塵を
伴う作業であるため安全と健康面からも問題がある。
【０００３】そこでこれらの問題を解決するため、スラ
グのエージング処理方法に関し種々の技術が開示されて
いる。その一つとして、特公昭５８−５５０９３号公報
に記載のスラグの安定化、冷却及び改質のための処理方
法は、溶融スラグを固化した後に破砕して得た高温状態
の小片スラグを密閉容器内に収容し、このスラグに散水
を行うことにより、発生した水蒸気の圧力及び高温雰囲
気を利用してスラグのエージングと冷却を行っている。
しかし、この技術には、散水方法に問題があるため、長
時間この技術による処理を行っても水和反応は十分に進
展せず、エージングは不十分である。また、この処理で
は破砕は全くされないため、土木建築等に使用可能とす
るため破砕処理とエージング処理の後工程が必要であ
る。
グのエージング処理方法に関し種々の技術が開示されて
いる。その一つとして、特公昭５８−５５０９３号公報
に記載のスラグの安定化、冷却及び改質のための処理方
法は、溶融スラグを固化した後に破砕して得た高温状態
の小片スラグを密閉容器内に収容し、このスラグに散水
を行うことにより、発生した水蒸気の圧力及び高温雰囲
気を利用してスラグのエージングと冷却を行っている。
しかし、この技術には、散水方法に問題があるため、長
時間この技術による処理を行っても水和反応は十分に進
展せず、エージングは不十分である。また、この処理で
は破砕は全くされないため、土木建築等に使用可能とす
るため破砕処理とエージング処理の後工程が必要であ
る。
【０００４】また、特公昭５９−１２６１３号公報は、
製鋼スラグを道路用材、港湾工事用等に適したスラグに
短期間のうちに改良する方法を開示している。この方法
は、製鋼スラグをヤードに排滓後、６０〜１００℃の温
水に１〜３週間浸漬することにより、スラグ中の遊離石
灰分等の水和反応を促進させ、短期間にエージングを終
了するとしている。この技術によっても、土木建築材料
用の使用基準である残存膨張率を２％以下を満足するに
は、約１〜３週間の期間のエージングを必要とする。そ
のため、この処理方法では、スラグ全量をこの処理方法
で処理するには広大な面積の温水ピットが必要となり、
用地確保、設備投資額が甚大であり実操業への適用は困
難である。さらに、大きなスラグ内部では、水和反応が
起こらず、この処理の後にこの大きいスラグの選別を必
要とする。
製鋼スラグを道路用材、港湾工事用等に適したスラグに
短期間のうちに改良する方法を開示している。この方法
は、製鋼スラグをヤードに排滓後、６０〜１００℃の温
水に１〜３週間浸漬することにより、スラグ中の遊離石
灰分等の水和反応を促進させ、短期間にエージングを終
了するとしている。この技術によっても、土木建築材料
用の使用基準である残存膨張率を２％以下を満足するに
は、約１〜３週間の期間のエージングを必要とする。そ
のため、この処理方法では、スラグ全量をこの処理方法
で処理するには広大な面積の温水ピットが必要となり、
用地確保、設備投資額が甚大であり実操業への適用は困
難である。さらに、大きなスラグ内部では、水和反応が
起こらず、この処理の後にこの大きいスラグの選別を必
要とする。
【０００５】本出願人は特願平４−９７６９９号におい
て、粗破砕した高温のスラグを充填した密閉容器内の散
水速度、水蒸気圧及び処理時間を限定し、急冷却と水和
反応により自己破砕を生じさせ更に新しい破砕面で水和
反応を進展させるＳＱ処理（Ｓｌａｇ Ｑｕｅｎｃｈ
Ｐｒｏｃｅｓｓ）を開示している。この処理方法の３０
分間の処理よって、平均スラグ粒径１１〜１８ｍｍ，残
存膨張率３〜１２％（平均８％）のスラグを得ている。
て、粗破砕した高温のスラグを充填した密閉容器内の散
水速度、水蒸気圧及び処理時間を限定し、急冷却と水和
反応により自己破砕を生じさせ更に新しい破砕面で水和
反応を進展させるＳＱ処理（Ｓｌａｇ Ｑｕｅｎｃｈ
Ｐｒｏｃｅｓｓ）を開示している。この処理方法の３０
分間の処理よって、平均スラグ粒径１１〜１８ｍｍ，残
存膨張率３〜１２％（平均８％）のスラグを得ている。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、粗破砕した
高温の製鋼スラグに本出願人の前記ＳＱ処理を施し、ス
ラグを破砕し、水和反応を促進させた後、ＳＱ処理によ
り発生する高温の製鋼のスラグの熱及び水和反応の熱を
後工程の温水によるエージング処理に有効利用して、土
木建築材料用に求められている２％残存膨張率を非常に
短期間の処理で達成し、製鋼スラグのエージングを経済
的且つ安全に処理することを目的とする。
高温の製鋼スラグに本出願人の前記ＳＱ処理を施し、ス
ラグを破砕し、水和反応を促進させた後、ＳＱ処理によ
り発生する高温の製鋼のスラグの熱及び水和反応の熱を
後工程の温水によるエージング処理に有効利用して、土
木建築材料用に求められている２％残存膨張率を非常に
短期間の処理で達成し、製鋼スラグのエージングを経済
的且つ安全に処理することを目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】上記目的は、本発明によ
れば、スラグの破砕処理及びエージング処理方法におい
て、機械的に粗破砕した高温のスラグを圧力容器内の中
子容器に充填し、前記圧力容器を密閉した後、前記スラ
グ充填層の上方から、冷却水を５〜３０ｔｏｎ／ｈｒｍ
2 の散水密度で散水し、冷却水と高温のスラグの接触に
より発生した水蒸気によって前記圧力容器の水蒸気圧力
を高めて該水蒸気圧力と処理時間との関係を下式
（１）： ３．５０≧Ｐ0.6 ×Ｔ0.4 ≧１．４８・・・（１） 但し、Ｐ：水蒸気圧力（ｋｇ／ｃｍ2 ） Ｔ：処理時間
（ｈｒ） で規定した範囲内に維持して、前記粗破砕した高温のス
ラグのエージングを行い、且つ冷却水による急冷却及び
水和反応によるスラグ膨張とにより破砕を行い、次いで
前記破砕及び前記エージングを行ったスラグを８０〜１
００℃の温度の温水に１２時間以上浸漬して、さらに温
水によるエージングを行うことを特徴とするスラグの破
砕処理及びエージング処理方法によって達成される。
れば、スラグの破砕処理及びエージング処理方法におい
て、機械的に粗破砕した高温のスラグを圧力容器内の中
子容器に充填し、前記圧力容器を密閉した後、前記スラ
グ充填層の上方から、冷却水を５〜３０ｔｏｎ／ｈｒｍ
2 の散水密度で散水し、冷却水と高温のスラグの接触に
より発生した水蒸気によって前記圧力容器の水蒸気圧力
を高めて該水蒸気圧力と処理時間との関係を下式
（１）： ３．５０≧Ｐ0.6 ×Ｔ0.4 ≧１．４８・・・（１） 但し、Ｐ：水蒸気圧力（ｋｇ／ｃｍ2 ） Ｔ：処理時間
（ｈｒ） で規定した範囲内に維持して、前記粗破砕した高温のス
ラグのエージングを行い、且つ冷却水による急冷却及び
水和反応によるスラグ膨張とにより破砕を行い、次いで
前記破砕及び前記エージングを行ったスラグを８０〜１
００℃の温度の温水に１２時間以上浸漬して、さらに温
水によるエージングを行うことを特徴とするスラグの破
砕処理及びエージング処理方法によって達成される。
【０００８】さらに、上記目的は、本発明によれば、ス
ラグの破砕処理及びエージング処理方法において、冷却
水と高温のスラグの接触により発生した前記水蒸気を利
用して前記温水の温度を８０〜１００℃に保持すること
を特徴とするスラグの破砕処理及びエージング処理方法
によって達成される。
ラグの破砕処理及びエージング処理方法において、冷却
水と高温のスラグの接触により発生した前記水蒸気を利
用して前記温水の温度を８０〜１００℃に保持すること
を特徴とするスラグの破砕処理及びエージング処理方法
によって達成される。
【０００９】
【作用】本発明のＳＱ処理及び後工程の温水処理とを行
う製鋼スラグの２段処理方法は、１段目のＳＱ処理によ
って水和反応を効果的に且つ迅速に促進するため、急冷
却と水和反応の膨張によりスラグを自己破砕し、且つス
ラグのエージングが大幅に進展する。さらに、ＳＱ処理
で回収された顕熱を利用して２段目の温水によりエージ
ング処理を行うことで、スラグのエージングはさらに進
展し、土木建築材料用として満足できる製品となる。以
上のＳＱ処理及び温水処理方法は、従来技術に比較して
処理時間の大幅な短縮、処理工程の簡素化、処理コスト
及び設備投資額の低減等の経済性と安全性に甚大な効果
をもたらす。以下にその作用を説明する。
う製鋼スラグの２段処理方法は、１段目のＳＱ処理によ
って水和反応を効果的に且つ迅速に促進するため、急冷
却と水和反応の膨張によりスラグを自己破砕し、且つス
ラグのエージングが大幅に進展する。さらに、ＳＱ処理
で回収された顕熱を利用して２段目の温水によりエージ
ング処理を行うことで、スラグのエージングはさらに進
展し、土木建築材料用として満足できる製品となる。以
上のＳＱ処理及び温水処理方法は、従来技術に比較して
処理時間の大幅な短縮、処理工程の簡素化、処理コスト
及び設備投資額の低減等の経済性と安全性に甚大な効果
をもたらす。以下にその作用を説明する。
【００１０】製鋼スラグに存在する遊離ＣａＯは、水又
は水蒸気と反応し次式に示す水和（消化）反応を起こ
す。 ＣａＯ＋Ｈ2 Ｏ＝Ｃａ（ＯＨ）2 ＋１５．２Ｋｃａｌ この水和反応で生成された水酸化カルシウム（Ｃａ（Ｏ
Ｈ）2 ）は体積膨張するので、スラグ中に生成され水酸
化カルシウムによってスラグは自己破砕する。この水和
反応は、比較的低温度で反応が進み且つ発熱反応である
ため適度の冷却を必要とする。
は水蒸気と反応し次式に示す水和（消化）反応を起こ
す。 ＣａＯ＋Ｈ2 Ｏ＝Ｃａ（ＯＨ）2 ＋１５．２Ｋｃａｌ この水和反応で生成された水酸化カルシウム（Ｃａ（Ｏ
Ｈ）2 ）は体積膨張するので、スラグ中に生成され水酸
化カルシウムによってスラグは自己破砕する。この水和
反応は、比較的低温度で反応が進み且つ発熱反応である
ため適度の冷却を必要とする。
【００１１】１段目のスラグの急冷却と水和反応により
自己破砕とエージングを進展させるＳＱ処理は、機械的
に粗破砕した高温のスラグを圧力容器内の中子容器に充
填し、この圧力容器を密閉した後、スラグ充填層の上方
から冷却水を５〜３０ｔｏｎ／ｈｒｍ2 の散水密度で散
水する。この散水は、冷却と水和反応の状況に合わせて
時間をおいて間欠的に行ってもよい。５ｔｏｎ／ｈｒｍ
2 以上の散水密度であると、スラグ充填層に冷却水が均
一にかかり偏流を起こさずに容器内全てのスラグは水和
反応と急冷却がなされ、同時に急冷却による熱収縮と水
和反応による膨張で破砕され新しく出現した破砕面で水
和反応がさらに進展する。３０ｔｏｎ／ｈｒｍ2 を越え
た散水密度で散水しても、スラグの冷却速度は変わら
ず、圧力容器内の水蒸気が冷却されすぎて、圧力維持の
ため外部からの水蒸気の補給が必要となる。
自己破砕とエージングを進展させるＳＱ処理は、機械的
に粗破砕した高温のスラグを圧力容器内の中子容器に充
填し、この圧力容器を密閉した後、スラグ充填層の上方
から冷却水を５〜３０ｔｏｎ／ｈｒｍ2 の散水密度で散
水する。この散水は、冷却と水和反応の状況に合わせて
時間をおいて間欠的に行ってもよい。５ｔｏｎ／ｈｒｍ
2 以上の散水密度であると、スラグ充填層に冷却水が均
一にかかり偏流を起こさずに容器内全てのスラグは水和
反応と急冷却がなされ、同時に急冷却による熱収縮と水
和反応による膨張で破砕され新しく出現した破砕面で水
和反応がさらに進展する。３０ｔｏｎ／ｈｒｍ2 を越え
た散水密度で散水しても、スラグの冷却速度は変わら
ず、圧力容器内の水蒸気が冷却されすぎて、圧力維持の
ため外部からの水蒸気の補給が必要となる。
【００１２】このＳＱ処理は、冷却水と高温のスラグの
接触により発生した水蒸気及び外部より注入した水蒸気
によって前記圧力容器の水蒸気圧力を高めてこの水蒸気
圧力と処理時間との関係を下式（１）： ３．５０≧Ｐ0.6 ×Ｔ0.4 ≧１．４８・・・（１） 但し、Ｐ：水蒸気圧力（ｋｇ／ｃｍ2 ） Ｔ：処理時間
（ｈｒ） で規定した範囲内に維持する。水蒸気圧力（Ｐ）と処理
時間（Ｔ）を規定することで、自己破砕が起き、この自
己破砕により新しく出現した破砕面でさらに水和反応が
生じ、従って、水和反応面積が広がるだけでなく、スラ
グ温度を低下させるため、発熱を伴う水和反応をさらに
促進させる。この約３０分の短時間のＳＱ処理によっ
て、スラグの水和未反応による残存膨張率は３〜１２％
（平均８％）程度となる。スラグの残存膨張率を販売に
適した２％以下に低減するには、従来の野積み方法では
スラグは、１２〜３６か月の大気暴露のエージング期間
が必要であった。しかし、このＳＱ処理方法を行った状
態のスラグは、６〜９か月の大気暴露のエージング期間
に短縮される。
接触により発生した水蒸気及び外部より注入した水蒸気
によって前記圧力容器の水蒸気圧力を高めてこの水蒸気
圧力と処理時間との関係を下式（１）： ３．５０≧Ｐ0.6 ×Ｔ0.4 ≧１．４８・・・（１） 但し、Ｐ：水蒸気圧力（ｋｇ／ｃｍ2 ） Ｔ：処理時間
（ｈｒ） で規定した範囲内に維持する。水蒸気圧力（Ｐ）と処理
時間（Ｔ）を規定することで、自己破砕が起き、この自
己破砕により新しく出現した破砕面でさらに水和反応が
生じ、従って、水和反応面積が広がるだけでなく、スラ
グ温度を低下させるため、発熱を伴う水和反応をさらに
促進させる。この約３０分の短時間のＳＱ処理によっ
て、スラグの水和未反応による残存膨張率は３〜１２％
（平均８％）程度となる。スラグの残存膨張率を販売に
適した２％以下に低減するには、従来の野積み方法では
スラグは、１２〜３６か月の大気暴露のエージング期間
が必要であった。しかし、このＳＱ処理方法を行った状
態のスラグは、６〜９か月の大気暴露のエージング期間
に短縮される。
【００１３】さらに短期間で残存膨張率を２％以下とす
るため、本発明においてはＳＱ処理を行ったスラグをさ
らに効果的に且つ経済的に処理するため、８０〜１００
℃の温度の温水に１２時間以上浸漬する２段目の温水に
よるエージング処理をする。この温水エージング処理
は、好ましくは９０℃以上とし平均温度は９５℃の温水
とする。この温水によるエージング処理は上記加圧容器
内で行ってもよいが、この場合、圧力容器の上部の開閉
部又は排気バルブを開放して大気圧とする。また、別に
設けたその他の任意の容器或いはプールのような浴漕で
行ってもよい。この温水によるエージング処理には、Ｓ
Ｑ処理時に発生する水蒸気又は外部から供給された水蒸
気を利用して温めた温水、又は、外部から補給する温水
を使用しても良い。ＳＱ処理時に発生する水蒸気を利用
して温めた温水を利用することにより、温水使用コスト
をゼロにすることができ、エージング処理コストの低減
に大きな効果がある。
るため、本発明においてはＳＱ処理を行ったスラグをさ
らに効果的に且つ経済的に処理するため、８０〜１００
℃の温度の温水に１２時間以上浸漬する２段目の温水に
よるエージング処理をする。この温水エージング処理
は、好ましくは９０℃以上とし平均温度は９５℃の温水
とする。この温水によるエージング処理は上記加圧容器
内で行ってもよいが、この場合、圧力容器の上部の開閉
部又は排気バルブを開放して大気圧とする。また、別に
設けたその他の任意の容器或いはプールのような浴漕で
行ってもよい。この温水によるエージング処理には、Ｓ
Ｑ処理時に発生する水蒸気又は外部から供給された水蒸
気を利用して温めた温水、又は、外部から補給する温水
を使用しても良い。ＳＱ処理時に発生する水蒸気を利用
して温めた温水を利用することにより、温水使用コスト
をゼロにすることができ、エージング処理コストの低減
に大きな効果がある。
【００１４】ＳＱ処理後にさらに温水処理を行う本発明
の２段処理方法により、製鋼スラグを非常に短時間に破
砕とエージングを行うことができ、広いヤードでの１２
〜３６か月にも及ぶエージング処理が不要となる。ま
た、従来の温水のみによるエージング方法に比較してエ
ージング処理時間が非常に短縮できるため、エージング
処理に必要な温水槽設備は小規模でよく、設備投資額を
大幅に削減できる。以下に、実施例により本発明を更に
詳細に説明する。
の２段処理方法により、製鋼スラグを非常に短時間に破
砕とエージングを行うことができ、広いヤードでの１２
〜３６か月にも及ぶエージング処理が不要となる。ま
た、従来の温水のみによるエージング方法に比較してエ
ージング処理時間が非常に短縮できるため、エージング
処理に必要な温水槽設備は小規模でよく、設備投資額を
大幅に削減できる。以下に、実施例により本発明を更に
詳細に説明する。
【００１５】
【実施例】ＳＱ処理後に更に温水処理を行う本発明の２
段処理方法、及び従来技術の処理方法によって処理した
転炉滓、脱ＰＳ滓と造塊滓の結果を次ぎに示す。図１に
本発明の２段処理方法と従来技術の温水のみによるエー
ジング処理方法により処理を行った転炉滓、脱ＰＳ滓及
び造塊滓の粒径加積曲線を示す。図１の（ａ）の転炉滓
において、本発明のＳＱ処理後に温水エージング処理を
２４（＋印）、４８（△印）、７２（▽印）時間施した
スラグの粒径加積曲線は、従来技術の温水のみのエージ
ング処理を２４（□印）、４８（◇印）、７２（×印）
時間施したスラグの粒径加積曲線より全て左側上方に位
置している。このことは、本発明による２段処理を受け
たスラグは、エージングによるスラグの細粒化が進行し
てることを示している。図１に示す脱ＰＳ滓（ｂ）と造
塊滓（ｃ）についても同様に、本発明による２段処理方
法の結果が、従来技術の処理方法の結果より優れている
ことを示している。
段処理方法、及び従来技術の処理方法によって処理した
転炉滓、脱ＰＳ滓と造塊滓の結果を次ぎに示す。図１に
本発明の２段処理方法と従来技術の温水のみによるエー
ジング処理方法により処理を行った転炉滓、脱ＰＳ滓及
び造塊滓の粒径加積曲線を示す。図１の（ａ）の転炉滓
において、本発明のＳＱ処理後に温水エージング処理を
２４（＋印）、４８（△印）、７２（▽印）時間施した
スラグの粒径加積曲線は、従来技術の温水のみのエージ
ング処理を２４（□印）、４８（◇印）、７２（×印）
時間施したスラグの粒径加積曲線より全て左側上方に位
置している。このことは、本発明による２段処理を受け
たスラグは、エージングによるスラグの細粒化が進行し
てることを示している。図１に示す脱ＰＳ滓（ｂ）と造
塊滓（ｃ）についても同様に、本発明による２段処理方
法の結果が、従来技術の処理方法の結果より優れている
ことを示している。
【００１６】図２に本発明の２段処理方法と従来技術の
処理方法により処理を行った転炉滓（ａ）、脱ＰＳ滓
（ｂ）及び造塊滓（ｃ）の温水処理時間と崩壊度ＤＰ５
０（スラグのふるい通過重量比が５０％となるときの粒
径で、スラグ平均粒径を表す）の粒径との関係を示す。
崩壊度ＤＰ５０の粒径に及ぼす温水処理時間の結果か
ら、本発明の２段処理方法においては２４時間の温水処
理で粒径がほぼ満足できる。本発明の２段処理方法によ
り破砕されたスラグの崩壊度は、転炉滓（ａ）、脱ＰＳ
滓（ｂ）と造塊滓（ｃ）のいずれの結果においても従来
技術の処理方法の結果より優れており、その効果は、転
炉滓（ａ）において最も大きかった。
処理方法により処理を行った転炉滓（ａ）、脱ＰＳ滓
（ｂ）及び造塊滓（ｃ）の温水処理時間と崩壊度ＤＰ５
０（スラグのふるい通過重量比が５０％となるときの粒
径で、スラグ平均粒径を表す）の粒径との関係を示す。
崩壊度ＤＰ５０の粒径に及ぼす温水処理時間の結果か
ら、本発明の２段処理方法においては２４時間の温水処
理で粒径がほぼ満足できる。本発明の２段処理方法によ
り破砕されたスラグの崩壊度は、転炉滓（ａ）、脱ＰＳ
滓（ｂ）と造塊滓（ｃ）のいずれの結果においても従来
技術の処理方法の結果より優れており、その効果は、転
炉滓（ａ）において最も大きかった。
【００１７】図３に本発明の２段処理方法と従来技術の
処理方法により処理を行った転炉滓（ａ）、脱ＰＳ滓
（ｂ）及び造塊滓（ｃ）の温水処理時間と残存膨張率と
の関係を示す。本発明の２段処理方法により処理を行っ
た場合、転炉滓（ａ）、脱ＰＳ滓（ｂ）及び造塊滓
（ｃ）の販売可能となる２％残存膨張率は、１２時間以
下の処理時間で充分に達成された。本発明のＳＱ処理後
にさらに温水処理を行う２段処理方法は、従来技術の温
水のみによる処理方法より優れたエージング効果を有す
る。
処理方法により処理を行った転炉滓（ａ）、脱ＰＳ滓
（ｂ）及び造塊滓（ｃ）の温水処理時間と残存膨張率と
の関係を示す。本発明の２段処理方法により処理を行っ
た場合、転炉滓（ａ）、脱ＰＳ滓（ｂ）及び造塊滓
（ｃ）の販売可能となる２％残存膨張率は、１２時間以
下の処理時間で充分に達成された。本発明のＳＱ処理後
にさらに温水処理を行う２段処理方法は、従来技術の温
水のみによる処理方法より優れたエージング効果を有す
る。
【００１８】
【発明の効果】本発明のＳＱ処理とその後のさらに温水
処理を行う２段処理方法による製鋼スラグの破砕は、転
炉滓に特に破砕効果が大きく、脱ＰＳ滓及び造塊滓にお
いても従来技術の処理よりも大きな効果が得られ、その
処理時間は２４時間以内で充分に達成される。
処理を行う２段処理方法による製鋼スラグの破砕は、転
炉滓に特に破砕効果が大きく、脱ＰＳ滓及び造塊滓にお
いても従来技術の処理よりも大きな効果が得られ、その
処理時間は２４時間以内で充分に達成される。
【００１９】本発明の２段処理による製鋼スラグのエー
ジングは、転炉滓、脱ＰＳ滓と造塊滓のいずれにおいて
も１２時間以内で約２％以下の残存膨張率を達成するこ
とができ、販売に適するエージング効果が得られる。従
って、転炉滓と造塊滓については、ヤードにおけるエー
ジングが不要となり即販売可能となる。
ジングは、転炉滓、脱ＰＳ滓と造塊滓のいずれにおいて
も１２時間以内で約２％以下の残存膨張率を達成するこ
とができ、販売に適するエージング効果が得られる。従
って、転炉滓と造塊滓については、ヤードにおけるエー
ジングが不要となり即販売可能となる。
【図１】本発明の２段処理方法と従来技術の処理方法に
より処理を行った転炉滓（ａ）、脱ＰＳ滓（ｂ）及び造
塊滓（ｃ）の粒径加積曲線を示す。
より処理を行った転炉滓（ａ）、脱ＰＳ滓（ｂ）及び造
塊滓（ｃ）の粒径加積曲線を示す。
【図２】本発明の２段処理方法と従来技術の温水のみに
よる処理方法により処理を行った転炉滓（ａ）、脱ＰＳ
滓（ｂ）及び造塊滓（ｃ）の温水エージング破砕処理時
間と崩壊度ＤＰ５０（スラグのふるい通過重量比が５０
％となるときの粒径で、スラグ平均粒径を表す）の粒径
との関係を示す。
よる処理方法により処理を行った転炉滓（ａ）、脱ＰＳ
滓（ｂ）及び造塊滓（ｃ）の温水エージング破砕処理時
間と崩壊度ＤＰ５０（スラグのふるい通過重量比が５０
％となるときの粒径で、スラグ平均粒径を表す）の粒径
との関係を示す。
【図３】本発明の２段処理方法と従来技術の処理方法に
より処理を行った転炉滓（ａ）、脱ＰＳ滓（ｂ）及び造
塊滓（ｃ）の温水処理時間と残存膨張率との関係を示
す。
より処理を行った転炉滓（ａ）、脱ＰＳ滓（ｂ）及び造
塊滓（ｃ）の温水処理時間と残存膨張率との関係を示
す。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 松尾 慎二 大分県大分市大字西ノ洲１番地 新日本 製鐵株式会社 大分製鐵所内 (72)発明者 柏原 司 大分県大分市大字西ノ洲１番地 新日本 製鐵株式会社 大分製鐵所内 (56)参考文献 特開 平５−295409（ＪＰ，Ａ) 特開 平６−256047（ＪＰ，Ａ) 特開 平６−247753（ＪＰ，Ａ) 特開 昭54−2295（ＪＰ，Ａ) 特開 平５−296673（ＪＰ，Ａ) 特公 昭58−55093（ＪＰ，Ｂ２) 特公 昭59−12613（ＪＰ，Ｂ２) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) C21C 5/28
Claims (2)
- 【請求項１】 スラグの破砕処理及びエージング処理方
法において、 機械的に粗破砕した高温のスラグを圧力容器内の中子容
器に充填し、前記圧力容器を密閉した後、前記スラグ充
填層の上方から、冷却水を５〜３０ｔｏｎ／ｈｒｍ2 の
散水密度で散水し、冷却水と高温のスラグの接触により
発生した水蒸気によって前記圧力容器の水蒸気圧力を高
めて該水蒸気圧力と処理時間との関係を下式（１）： ３．５０≧Ｐ0.6 ×Ｔ0.4 ≧１．４８・・・（１） 但し、Ｐ：水蒸気圧力（ｋｇ／ｃｍ2 ） Ｔ：処理時間
（ｈｒ） で規定した範囲内に維持して、前記粗破砕した高温のス
ラグのエージングを行い、且つ冷却水による急冷却及び
水和反応によるスラグ膨張とにより破砕を行い、次いで
前記破砕及び前記エージングを行ったスラグを８０〜１
００℃の温度の温水に１２時間以上浸漬して、さらに温
水によるエージングを行うことを特徴とするスラグの破
砕処理及びエージング処理方法。 - 【請求項２】 スラグの破砕処理及びエージング処理方
法において、冷却水と高温のスラグの接触により発生し
た前記水蒸気を利用して前記温水の温度を８０〜１００
℃に保持することを特徴とする請求項１記載のスラグの
破砕処理及びエージング処理方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10453693A JP3241161B2 (ja) | 1993-04-30 | 1993-04-30 | スラグの破砕処理及びエージング処理方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10453693A JP3241161B2 (ja) | 1993-04-30 | 1993-04-30 | スラグの破砕処理及びエージング処理方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06316711A JPH06316711A (ja) | 1994-11-15 |
| JP3241161B2 true JP3241161B2 (ja) | 2001-12-25 |
Family
ID=14383220
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10453693A Expired - Fee Related JP3241161B2 (ja) | 1993-04-30 | 1993-04-30 | スラグの破砕処理及びエージング処理方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3241161B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0718251A3 (en) * | 1994-12-12 | 1997-10-15 | Sumitomo Metal Ind | Process for the aging of steel slag and device to be used for such a process |
| JP4765535B2 (ja) * | 2005-10-13 | 2011-09-07 | 住友金属工業株式会社 | 製鋼スラグのエージング方法 |
-
1993
- 1993-04-30 JP JP10453693A patent/JP3241161B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH06316711A (ja) | 1994-11-15 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| TW550291B (en) | Method of solidifying steel-making slag and material produced by the method | |
| ATE152086T1 (de) | Verfahren zur herstellung von zement aus metallurgischen schlacken | |
| JP3238227B2 (ja) | 製鋼スラグの鉄分回収方法 | |
| CN114735954A (zh) | 一种转炉钢渣的热闷处理方法 | |
| JP3241161B2 (ja) | スラグの破砕処理及びエージング処理方法 | |
| JP3292758B2 (ja) | 製鋼スラグの鉄分回収方法およびスラグのリサイクル方法および装置 | |
| JP3267737B2 (ja) | 製鋼スラグの処理方法 | |
| JP4507298B2 (ja) | スラグ成分の溶出制御方法 | |
| CA2393511A1 (en) | Refining of metallurgical grade silicon | |
| JPH06158124A (ja) | 製鋼スラグの冷却処理方法 | |
| JP3021946B2 (ja) | 高温製鋼スラグの冷却処理方法 | |
| JP3107675B2 (ja) | 製鋼スラグの分別方法および装置 | |
| JPH0692697A (ja) | 製鋼スラグの改質方法 | |
| JP2865511B2 (ja) | 製鋼スラグの水和促進および破砕処理方法および装置 | |
| JP3103446B2 (ja) | 製鋼スラグの冷却処理方法 | |
| JPH06206743A (ja) | 製鋼スラグの改質方法 | |
| JPH0656487A (ja) | 転炉スラグの処理方法 | |
| JPH06184610A (ja) | 製鋼スラグの冷却処理方法 | |
| JPH06256046A (ja) | 製鋼スラグの水和促進および破砕処理方法および装置 | |
| JPH06256813A (ja) | スラグの冷却破砕処理設備の散水および発生蒸気処理装置 | |
| JP3190216B2 (ja) | スラグの強制エージング方法 | |
| JP3644330B2 (ja) | 還元期スラグの処理方法 | |
| JP2865514B2 (ja) | 高温製鋼スラグの水冷破砕処理装置 | |
| JPH04202034A (ja) | 製鋼スラグのエージング処理方法 | |
| JPS6335442A (ja) | 製鋼スラグの安定化処理方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20010904 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |