JP3231174B2 - 絞り性の良好な熱延高強度鋼板およびその製造方法 - Google Patents
絞り性の良好な熱延高強度鋼板およびその製造方法Info
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、絞り性に優れ、強度が
高い熱延鋼板およびその製造方法に関するもので、自動
車用あるいは産業機械用材料として加工性とともに強度
を有する冷延鋼板に替わる安価な熱延鋼板を提供するも
のである。
高い熱延鋼板およびその製造方法に関するもので、自動
車用あるいは産業機械用材料として加工性とともに強度
を有する冷延鋼板に替わる安価な熱延鋼板を提供するも
のである。
【０００２】
【従来の技術】従来、絞り用鋼板としては冷延鋼板が用
いられてきたが、板厚の厚い材料が必要な場合や、コス
ト低減・生産性向上を狙う場合には、熱延鋼板の使用が
検討されてきた。一般的に熱延鋼板は冷延鋼板と比べる
と深絞り性に劣っておりこれを補うために延性（伸び）
の向上が図られている。たとえば、特開平２−１４５７
４８号公報では、低炭素鋼板をフェライト再結晶温度域
での圧延を５０％以上含む熱間圧延を行うことで、強度
３５kgf/mm2 以上で４０％以上の高延性鋼板が得られる
ことを示している。しかし、この方法では製造された熱
延鋼板の絞り性が不十分で、また鋼板表面状態も冷延鋼
板と異なるため冷延鋼板の代替として使用するには範囲
が限られていた。
いられてきたが、板厚の厚い材料が必要な場合や、コス
ト低減・生産性向上を狙う場合には、熱延鋼板の使用が
検討されてきた。一般的に熱延鋼板は冷延鋼板と比べる
と深絞り性に劣っておりこれを補うために延性（伸び）
の向上が図られている。たとえば、特開平２−１４５７
４８号公報では、低炭素鋼板をフェライト再結晶温度域
での圧延を５０％以上含む熱間圧延を行うことで、強度
３５kgf/mm2 以上で４０％以上の高延性鋼板が得られる
ことを示している。しかし、この方法では製造された熱
延鋼板の絞り性が不十分で、また鋼板表面状態も冷延鋼
板と異なるため冷延鋼板の代替として使用するには範囲
が限られていた。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、上記の問題
を解決するため、鋼板強度の上昇とともに深絞り性に
優れた熱延鋼板、さらに冷延鋼板に匹敵する表面性状
を有する熱延鋼板、およびその製造方法を提供するもの
である。
を解決するため、鋼板強度の上昇とともに深絞り性に
優れた熱延鋼板、さらに冷延鋼板に匹敵する表面性状
を有する熱延鋼板、およびその製造方法を提供するもの
である。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明の構成は、重量％
で０．００３≦Ｃ≦０．０４％、Ｓｉ≦０．０３％、
１．５≦Ｍｎ≦３．０％、Ｐ≦０．１％、Ｓ≦０．０１
％、Ｎ≦０．００５％、０．０３≦Ｔｉ≦０．２％、か
つ４８（Ｃ／１２＋Ｎ／１４）≦Ｔｉを満足し、その他
不可避的元素を含む鋼片を９５０〜１１００℃で加熱し
た後、９００〜９５０℃で粗圧延を終了した後、６００
〜８００℃の間を各パス１５〜３０％で摩擦係数μ≦
０．１５となるように潤滑を施しながら圧延を行った
後、自己焼鈍または加熱処理によって６５０〜７５０℃
とした後に巻き取り、酸洗した後にスキンパスによって
１〜３％で圧下して巻き取ることによって表面粗度Ｒａ
≦２μｍで、組織はフェライト単相で結晶粒径≦２０μ
ｍである熱延高強度鋼板を得ることができる。また、粗
圧延と仕上圧延の間で９００℃以上で５分以上の温度保
持を行うことにより延性の向上も実現できる。
で０．００３≦Ｃ≦０．０４％、Ｓｉ≦０．０３％、
１．５≦Ｍｎ≦３．０％、Ｐ≦０．１％、Ｓ≦０．０１
％、Ｎ≦０．００５％、０．０３≦Ｔｉ≦０．２％、か
つ４８（Ｃ／１２＋Ｎ／１４）≦Ｔｉを満足し、その他
不可避的元素を含む鋼片を９５０〜１１００℃で加熱し
た後、９００〜９５０℃で粗圧延を終了した後、６００
〜８００℃の間を各パス１５〜３０％で摩擦係数μ≦
０．１５となるように潤滑を施しながら圧延を行った
後、自己焼鈍または加熱処理によって６５０〜７５０℃
とした後に巻き取り、酸洗した後にスキンパスによって
１〜３％で圧下して巻き取ることによって表面粗度Ｒａ
≦２μｍで、組織はフェライト単相で結晶粒径≦２０μ
ｍである熱延高強度鋼板を得ることができる。また、粗
圧延と仕上圧延の間で９００℃以上で５分以上の温度保
持を行うことにより延性の向上も実現できる。
【０００５】
【作用】鋼板の用途は、成形される部品によって使い分
けられる。一般的には、成形加工の程度が大きい場合に
は、加工性、すなわち伸びや絞り性が必要になるが、そ
の替わりに強度は低下してくる。また、高い強度を有す
る場合には、加工性が低下する。従来の加工用熱延鋼板
の製造では、鉄の純度を高めることで加工性を向上させ
る方法が多く、これをγ域やα域で圧延することで極軟
熱延鋼板が得られてきた。しかし、鉄本来の特性はある
程度の耐強度が必要である。したがって、強度が上昇し
てかつ、加工性を保った熱延鋼板ができればその用途が
拡大されてくる。
けられる。一般的には、成形加工の程度が大きい場合に
は、加工性、すなわち伸びや絞り性が必要になるが、そ
の替わりに強度は低下してくる。また、高い強度を有す
る場合には、加工性が低下する。従来の加工用熱延鋼板
の製造では、鉄の純度を高めることで加工性を向上させ
る方法が多く、これをγ域やα域で圧延することで極軟
熱延鋼板が得られてきた。しかし、鉄本来の特性はある
程度の耐強度が必要である。したがって、強度が上昇し
てかつ、加工性を保った熱延鋼板ができればその用途が
拡大されてくる。
【０００６】本発明者らは、これを目的として検討を重
ねた。その狙いは、強度アップ（ＴＳ≧３５kgf/m
m2 ）、絞り性の向上（ｒ平均値≧１．２）、表面
性状の向上（Ｒａ≦２μｍ）である。まず、熱延鋼板で
は特性値が低い、の絞り性の向上については、α域で
の潤滑圧延で向上させることを検討した。従来、極低炭
素鋼においてこの方法で高ｒ平均値が得られている。こ
れは、極表層に絞り性を劣化させる｛１１０｝面が生成
するが、潤滑圧延によってこの層は消滅し中心部と同じ
｛１１１｝面が生成して、絞り性を向上させるためであ
る。しかし、高強度側では加工性が劣化するため十分な
検討がなされていない。そこで、この方法をベースとし
て検討を行った。また延性については粗圧延と仕上圧延
の間で適当な温度範囲で保持することにより向上するこ
とが判明した。
ねた。その狙いは、強度アップ（ＴＳ≧３５kgf/m
m2 ）、絞り性の向上（ｒ平均値≧１．２）、表面
性状の向上（Ｒａ≦２μｍ）である。まず、熱延鋼板で
は特性値が低い、の絞り性の向上については、α域で
の潤滑圧延で向上させることを検討した。従来、極低炭
素鋼においてこの方法で高ｒ平均値が得られている。こ
れは、極表層に絞り性を劣化させる｛１１０｝面が生成
するが、潤滑圧延によってこの層は消滅し中心部と同じ
｛１１１｝面が生成して、絞り性を向上させるためであ
る。しかし、高強度側では加工性が劣化するため十分な
検討がなされていない。そこで、この方法をベースとし
て検討を行った。また延性については粗圧延と仕上圧延
の間で適当な温度範囲で保持することにより向上するこ
とが判明した。
【０００７】つぎに、の強度の上昇は、固溶Ｃをなく
すためにＴｉを添加してできる析出物による強化と、固
溶強化を検討した。この結果、ＰおよびＭｎで強化した
場合は、α域潤滑圧延によって得られる絞り性を損なわ
ずに強度上昇が可能であることが判明した。この場合の
組織は、フェライト単相かつ２０μｍ以下の細粒であ
り、加工性に適した鋼板となった。粒径については、図
４に示すように２０μｍを超えた場合は、部品に成形後
に肌荒れが発生し、商品価値が低下する。このため、鋼
板の結晶粒径は２０μｍ以下に抑える必要がある。
すためにＴｉを添加してできる析出物による強化と、固
溶強化を検討した。この結果、ＰおよびＭｎで強化した
場合は、α域潤滑圧延によって得られる絞り性を損なわ
ずに強度上昇が可能であることが判明した。この場合の
組織は、フェライト単相かつ２０μｍ以下の細粒であ
り、加工性に適した鋼板となった。粒径については、図
４に示すように２０μｍを超えた場合は、部品に成形後
に肌荒れが発生し、商品価値が低下する。このため、鋼
板の結晶粒径は２０μｍ以下に抑える必要がある。
【０００８】また、の表面性状は酸洗直後にスキンパ
スをかけることで、冷延鋼板並の２μｍ以下の粗度が得
られ、外観上も変わらない表面性状が得られることが判
明した。通常、酸洗した後のコイルをスキンパスして
も、このような表面性状は得られず、酸洗ラインの中で
スキンパスをかけることが重要である。この理由は明ら
かではないが、鋼板が酸洗されて新生面が表面に出て、
ただちに圧下するため表面酸化や汚れがない状態で圧下
することが影響していると考えられる。
スをかけることで、冷延鋼板並の２μｍ以下の粗度が得
られ、外観上も変わらない表面性状が得られることが判
明した。通常、酸洗した後のコイルをスキンパスして
も、このような表面性状は得られず、酸洗ラインの中で
スキンパスをかけることが重要である。この理由は明ら
かではないが、鋼板が酸洗されて新生面が表面に出て、
ただちに圧下するため表面酸化や汚れがない状態で圧下
することが影響していると考えられる。
【０００９】このような作用をもとにして決定された、
発明範囲の限定条件を以下に詳細に説明する。Ｃは、絞
り性向上のためには極力低下させたい元素であるが、強
度確保のためには必要な元素である。強度への寄与は、
Ｔｉとの間で形成される析出物による。下限を０．００
３％にしたのは、これより低いとＭｎ，Ｐの添加による
固溶強化によっても３５kgf/mm2 以上の強度が確保でき
なくなるためである。また、上限を０．０４％にしたの
は、これ以上では、固溶Ｃをなくすために添加するＴｉ
量が増加してコスト高となること、またＴｉＣの粗大化
のため、析出物強化代が停滞してしまうためである。
発明範囲の限定条件を以下に詳細に説明する。Ｃは、絞
り性向上のためには極力低下させたい元素であるが、強
度確保のためには必要な元素である。強度への寄与は、
Ｔｉとの間で形成される析出物による。下限を０．００
３％にしたのは、これより低いとＭｎ，Ｐの添加による
固溶強化によっても３５kgf/mm2 以上の強度が確保でき
なくなるためである。また、上限を０．０４％にしたの
は、これ以上では、固溶Ｃをなくすために添加するＴｉ
量が増加してコスト高となること、またＴｉＣの粗大化
のため、析出物強化代が停滞してしまうためである。
【００１０】Ｎは、絞り性向上のために極力低下させた
い元素であり、上限を０．００５％とした。Ｔｉ量は、
固溶Ｃ，Ｎを消滅させるためにはＣ，Ｎ量によりほぼ決
まり、４８（Ｃ／１２＋Ｎ／１４）≦Ｔｉを満たせば良
い。その下限値０．０３％は、析出強化分として最低限
必要量であり、また上限値０．２％以上は、コスト高か
つこれ以上の強度への効き代は期待できない。Ｓｉは強
化元素として使えるが、他方、ＳｉスケールやＭｎ−Ｓ
ｉ系介在物起因となり有害である。本発明では延性への
影響がなく有害介在物を生成しない条件としてＳｉ≦
０．０３％とした。
い元素であり、上限を０．００５％とした。Ｔｉ量は、
固溶Ｃ，Ｎを消滅させるためにはＣ，Ｎ量によりほぼ決
まり、４８（Ｃ／１２＋Ｎ／１４）≦Ｔｉを満たせば良
い。その下限値０．０３％は、析出強化分として最低限
必要量であり、また上限値０．２％以上は、コスト高か
つこれ以上の強度への効き代は期待できない。Ｓｉは強
化元素として使えるが、他方、ＳｉスケールやＭｎ−Ｓ
ｉ系介在物起因となり有害である。本発明では延性への
影響がなく有害介在物を生成しない条件としてＳｉ≦
０．０３％とした。
【００１１】Ｓも有害介在物を形成し易い元素であり、
延性への悪影響を防ぐために、Ｓ≦０．０１％に規制し
た。Ｍｎは本発明では、図１，２に示すように、絞り性
を損なわずに強度アップが可能な有効な強化元素であり
積極的に活用する。３５kgf/mm2 以上を得るためには、
Ｐや析出物の併用でも１．５％以上は必要である。しか
し、３．０％以上では、図２で明らかなように伸びの低
下が著しくまたコスト高になる。Ｐも絞り性を損なわず
に強度上昇が可能である。しかし、多量の添加は、靭性
劣化、溶接性への悪影響があるため、この影響を避ける
ために上限を０．１％に規制した。
延性への悪影響を防ぐために、Ｓ≦０．０１％に規制し
た。Ｍｎは本発明では、図１，２に示すように、絞り性
を損なわずに強度アップが可能な有効な強化元素であり
積極的に活用する。３５kgf/mm2 以上を得るためには、
Ｐや析出物の併用でも１．５％以上は必要である。しか
し、３．０％以上では、図２で明らかなように伸びの低
下が著しくまたコスト高になる。Ｐも絞り性を損なわず
に強度上昇が可能である。しかし、多量の添加は、靭性
劣化、溶接性への悪影響があるため、この影響を避ける
ために上限を０．１％に規制した。
【００１２】熱間圧延に際しては、再加熱スラブを用い
るか、直送圧延材を用いるかは重要でない。また、連続
鋳造する際に薄手ＣＣを使用しても良い。Ｃ，Ｎを析出
物として固着するために９５０〜１１００℃で加熱する
ことが有効である。析出させるための時間として１５分
以上は必要である。また、加熱後の粗圧延では、γ低温
域で圧延しておくことが必要で、これは、γの結晶粒を
細粒とし変態後のα域も細粒化するためα域圧延後に再
結晶する絞り性に有効な結晶方位｛１１１｝面を多く出
させるのに効果がある。したがってＡｒ3 直上の９００
〜９５０℃で粗圧延を終了させる。
るか、直送圧延材を用いるかは重要でない。また、連続
鋳造する際に薄手ＣＣを使用しても良い。Ｃ，Ｎを析出
物として固着するために９５０〜１１００℃で加熱する
ことが有効である。析出させるための時間として１５分
以上は必要である。また、加熱後の粗圧延では、γ低温
域で圧延しておくことが必要で、これは、γの結晶粒を
細粒とし変態後のα域も細粒化するためα域圧延後に再
結晶する絞り性に有効な結晶方位｛１１１｝面を多く出
させるのに効果がある。したがってＡｒ3 直上の９００
〜９５０℃で粗圧延を終了させる。
【００１３】その後仕上圧延を行うわけであるが、粗圧
延終了後すぐに仕上圧延を行っても良いが、粗圧延後９
００℃以上で５分以上保持することにより、延性の向上
も実現される。この温度保持はいわゆるコイルボックス
を用いることにより容易に達成される。仕上圧延はα域
で開始する必要があるが、このためには、生産効率を考
慮して、粗−仕上間で鋼板を冷却しても良い。仕上開始
をα域で行うのは、通常のタンデムの連続熱間圧延の
途中でγからαに変態すると、変形抵抗が大幅に変わる
ために圧延操業が不安定になり、トラブルの原因になり
易いためこれを防止することと、最初からα域圧延で
開始することで、α域の蓄積歪を増やして、フェライト
の再結晶を起こし易くするためである。また余り低すぎ
るとロール負荷が大きくなりすぎるため規制が必要とな
る。このために仕上圧延温度は、６００〜８００℃で行
う。
延終了後すぐに仕上圧延を行っても良いが、粗圧延後９
００℃以上で５分以上保持することにより、延性の向上
も実現される。この温度保持はいわゆるコイルボックス
を用いることにより容易に達成される。仕上圧延はα域
で開始する必要があるが、このためには、生産効率を考
慮して、粗−仕上間で鋼板を冷却しても良い。仕上開始
をα域で行うのは、通常のタンデムの連続熱間圧延の
途中でγからαに変態すると、変形抵抗が大幅に変わる
ために圧延操業が不安定になり、トラブルの原因になり
易いためこれを防止することと、最初からα域圧延で
開始することで、α域の蓄積歪を増やして、フェライト
の再結晶を起こし易くするためである。また余り低すぎ
るとロール負荷が大きくなりすぎるため規制が必要とな
る。このために仕上圧延温度は、６００〜８００℃で行
う。
【００１４】絞り性の向上のために、仕上圧延はロール
に油濃度の高い溶液を吹き付けたり、ロール表面への塗
油等の方法によって潤滑圧延を行う必要がある。この時
の摩擦係数がμ≦０．１５であれば、潤滑効果は十分で
表層の剪断層を除くことができる。しかし、摩擦係数が
低い場合は、噛み込みスリップ等のトラブルが生じるの
と、低摩擦係数での圧延を保つために、各圧延機での圧
下率は１５〜３０％で行う必要がある。
に油濃度の高い溶液を吹き付けたり、ロール表面への塗
油等の方法によって潤滑圧延を行う必要がある。この時
の摩擦係数がμ≦０．１５であれば、潤滑効果は十分で
表層の剪断層を除くことができる。しかし、摩擦係数が
低い場合は、噛み込みスリップ等のトラブルが生じるの
と、低摩擦係数での圧延を保つために、各圧延機での圧
下率は１５〜３０％で行う必要がある。
【００１５】α域圧延後の鋼板の組織は加工組織になっ
ている。このために、加工αを再結晶させる必要があ
る。したがって巻き取った状態で６５０〜８００℃の再
結晶温度以上にしてやれば良い。これは、仕上−巻き取
り間の加熱や、近接コイラーを利用した自己焼鈍法や、
コイルボックスによる再加熱を行う方法がある。
ている。このために、加工αを再結晶させる必要があ
る。したがって巻き取った状態で６５０〜８００℃の再
結晶温度以上にしてやれば良い。これは、仕上−巻き取
り間の加熱や、近接コイラーを利用した自己焼鈍法や、
コイルボックスによる再加熱を行う方法がある。
【００１６】つぎに、熱延で生成したスケールを酸洗ラ
インで剥離した後、そのままスキンパス圧下を行い巻き
取る。この工程は、冷延鋼板に匹敵する表面状態にする
ために重要である。この時の圧下率は、１％以上でロー
ル表面が転写され、図３で示すように冷延鋼板に匹敵す
る表面粗度状態が得られる。しかし、３％超では、伸び
の劣化が顕著になるため１〜３％の範囲内に規制した。
以上の製造により、表面粗度Ｒａ≦２μｍで、組織はフ
ェライト単相で結晶粒径≦２０μｍである３５kgf/mm2
以上の熱延高強度鋼板を得ることができる。
インで剥離した後、そのままスキンパス圧下を行い巻き
取る。この工程は、冷延鋼板に匹敵する表面状態にする
ために重要である。この時の圧下率は、１％以上でロー
ル表面が転写され、図３で示すように冷延鋼板に匹敵す
る表面粗度状態が得られる。しかし、３％超では、伸び
の劣化が顕著になるため１〜３％の範囲内に規制した。
以上の製造により、表面粗度Ｒａ≦２μｍで、組織はフ
ェライト単相で結晶粒径≦２０μｍである３５kgf/mm2
以上の熱延高強度鋼板を得ることができる。
【００１７】
【実施例】成分の影響を知るために、表１に示す成分の
鋼材を用いて、表２に示す条件で圧延を行った。潤滑圧
延油として、キュードル５１４９を用い、水と混合して
圧延ロール表面に噴射した。圧延終了後巻き取り処理を
行って、その後酸洗−スキンパスを行った後、サンプル
を採取し、材質調査を行った。調査は、表面粗度、引張
試験（ＪＩＳ５号）、結晶粒径測定を行った。その結果
を、表２に示す。
鋼材を用いて、表２に示す条件で圧延を行った。潤滑圧
延油として、キュードル５１４９を用い、水と混合して
圧延ロール表面に噴射した。圧延終了後巻き取り処理を
行って、その後酸洗−スキンパスを行った後、サンプル
を採取し、材質調査を行った。調査は、表面粗度、引張
試験（ＪＩＳ５号）、結晶粒径測定を行った。その結果
を、表２に示す。
【００１８】
【表１】
【００１９】
【表２】
【００２０】
【表３】
【００２１】
【表４】
【００２２】
【表５】
【００２３】サンプルNo．１，２，３，４，５はとも
に、熱延以降の条件は、本発明範囲に入っている。しか
し、Ｍｎ量が少ないＤ材を用いたNo．４のサンプルは強
度が低く、３５kgf/mm2 に届かなかった。また結晶粒径
も大きく２０μｍを超えた。
に、熱延以降の条件は、本発明範囲に入っている。しか
し、Ｍｎ量が少ないＤ材を用いたNo．４のサンプルは強
度が低く、３５kgf/mm2 に届かなかった。また結晶粒径
も大きく２０μｍを超えた。
【００２４】表３は、本発明の成分範囲である鋼種Ａ，
Ｃを用いて熱延条件を調べた結果である。サンプルNo．
１，２は、粗圧延温度が外れたため、仕上前の細粒フェ
ライトが得られず、製品板の結晶粒径が大きくなり、ま
たｒ平均値が低下した。No．３は、仕上開始温度が高す
ぎたため、フェライトに付加された歪量が少なく、再結
晶が起こりにくかったため、粗大な回復粒となり、強
度、伸び、ｒ平均値とも悪かった。
Ｃを用いて熱延条件を調べた結果である。サンプルNo．
１，２は、粗圧延温度が外れたため、仕上前の細粒フェ
ライトが得られず、製品板の結晶粒径が大きくなり、ま
たｒ平均値が低下した。No．３は、仕上開始温度が高す
ぎたため、フェライトに付加された歪量が少なく、再結
晶が起こりにくかったため、粗大な回復粒となり、強
度、伸び、ｒ平均値とも悪かった。
【００２５】No．４は、仕上圧下率設定が高く、潤滑圧
延で噛み込まず圧延できなかった。No．７は、酸洗後再
度巻き取って、スキンパスを行った例であるが、粗度が
やや粗く、冷延並の表面性状が得られなかった。また、
No．８は、スキンパス圧下率を高くとった場合、No．１
０は低すぎた場合であるが、高すぎると伸びの低下が著
しく、低すぎると粗度が粗かった。No．１２は、巻き取
り時の温度が低かった場合、No．１４は、潤滑が不十分
であった場合であるが、再結晶が不十分、或いは表層の
集合組織改善が不十分で、ｒ平均値が低かった。
延で噛み込まず圧延できなかった。No．７は、酸洗後再
度巻き取って、スキンパスを行った例であるが、粗度が
やや粗く、冷延並の表面性状が得られなかった。また、
No．８は、スキンパス圧下率を高くとった場合、No．１
０は低すぎた場合であるが、高すぎると伸びの低下が著
しく、低すぎると粗度が粗かった。No．１２は、巻き取
り時の温度が低かった場合、No．１４は、潤滑が不十分
であった場合であるが、再結晶が不十分、或いは表層の
集合組織改善が不十分で、ｒ平均値が低かった。
【００２６】No．１５は粗圧延と仕上圧延間で９５０℃
で８分保持したものであるがｒ平均値と延性の向上が同
時に達成されている。No．１６は薄手連続鋳造により鋳
片を製造し、ＤＲ工程（鋳片温度を９００℃以下に低下
させない）を経て圧延したものであり、粗圧延と仕上圧
延の間で９５０℃で５分の保持をしたものである。これ
もNo．１５と同様にｒ平均値と延性の向上が同時に達成
されている。その他本発明条件で製造した材料No．６，
９，１１，１３も、良好な材質特性が得られた。
で８分保持したものであるがｒ平均値と延性の向上が同
時に達成されている。No．１６は薄手連続鋳造により鋳
片を製造し、ＤＲ工程（鋳片温度を９００℃以下に低下
させない）を経て圧延したものであり、粗圧延と仕上圧
延の間で９５０℃で５分の保持をしたものである。これ
もNo．１５と同様にｒ平均値と延性の向上が同時に達成
されている。その他本発明条件で製造した材料No．６，
９，１１，１３も、良好な材質特性が得られた。
【００２７】
【発明の効果】本発明は、成分条件、圧延条件を規制す
ることにより、冷延鋼板に匹敵する絞り性が高く、強度
が高い熱延鋼板を得ることができるようになり、経済的
効果が非常に高い。
ることにより、冷延鋼板に匹敵する絞り性が高く、強度
が高い熱延鋼板を得ることができるようになり、経済的
効果が非常に高い。
【図１】Ｍｎ量がｒ平均値に及ぼす影響を示した図表。
【図２】ＴＳ，Ｅｌに及ぼすＭｎ量の影響を示した図
表。
表。
【図３】表面粗度に及ぼすスキンパス圧下率の影響を示
した図表。
した図表。
【図４】結晶粒径と肌荒れ発生の関係を示した図表。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) C22C 38/00 - 38/60 C21D 8/00 - 8/04 C21D 9/46 - 9/48
Claims (4)
- 【請求項１】 重量％で、 ０．００３≦Ｃ≦０．０４％、 Ｓｉ≦０．０３％、 １．５≦Ｍｎ≦３．０％、 Ｐ ≦０．１％、 Ｓ ≦０．０１％、 Ｎ ≦０．００５％、 ０．０３≦Ｔｉ≦０．２％、 かつ ４８（Ｃ／１２＋Ｎ／１４）≦Ｔｉ を満足し、その他不可避的元素を含み、表面粗度がＲａ
≦２μｍで、その組織がフェライト単相かつ、結晶粒径
≦２０μｍであることを特徴とする熱延高強度鋼板。 - 【請求項２】 重量％で、 ０．００３≦Ｃ≦０．０４％、 Ｓｉ≦０．０３％、 １．５≦Ｍｎ≦３．０％、 Ｐ ≦０．１％、 Ｓ ≦０．０１％、 Ｎ ≦０．００５％、 ０．０３≦Ｔｉ≦０．２％、 かつ ４８（Ｃ／１２＋Ｎ／１４）≦Ｔｉ を満足し、その他不可避的元素を含む鋼片を９５０〜１
１００℃で加熱した後、９００〜９５０℃で粗圧延を終
了した後、６００〜８００℃の間を各パス１５〜３０％
で摩擦係数μ≦０．１５となるように潤滑を施しながら
圧延を行った後、自己焼鈍または加熱処理によって６５
０〜７５０℃とした後に巻き取り、酸洗に引き続いてス
キンパスによって１〜３％で圧下して巻き取ることを特
徴とする熱延高強度鋼板の製造方法。 - 【請求項３】 重量％で、 ０．００３≦Ｃ≦０．０４％、 Ｓｉ≦０．０３％、 １．５≦Ｍｎ≦３．０％、 Ｐ ≦０．１％、 Ｓ ≦０．０１％、 Ｎ ≦０．００５％、 ０．０３≦Ｔｉ≦０．２％、 かつ ４８（Ｃ／１２＋Ｎ／１４）≦Ｔｉ を満足し、その他不可避的元素を含む鋼片を９５０〜１
１００℃で加熱した後、９００〜９５０℃で粗圧延を終
了した後、９００℃以上で５分以上保持した後、６００
〜８００℃の間を各パス１５〜３０％で摩擦係数μ≦
０．１５となるように潤滑を施しながら圧延を行った
後、自己焼鈍または加熱処理によって６５０〜７５０℃
とした後に巻き取り、酸洗に引き続いてスキンパスによ
って１〜３％で圧下して巻き取ることを特徴とする請求
項２に記載の熱延高強度鋼板の製造方法。 - 【請求項４】 重量％で、 ０．００３≦Ｃ≦０．０４％、 Ｓｉ≦０．０３％、 １．５≦Ｍｎ≦３．０％、 Ｐ ≦０．１％、 Ｓ ≦０．０１％、 Ｎ ≦０．００５％、 ０．０３≦Ｔｉ≦０．２％、 かつ ４８（Ｃ／１２＋Ｎ／１４）≦Ｔｉ を満足し、その他不可避的元素を含む鋼片を薄手連続鋳
造し、該鋼片を９００℃以下に温度を低下させることな
く９００〜９５０℃で粗圧延を終了した後、９００℃以
上で５分以上保持した後、６００〜８００℃の間を各パ
ス１５〜３０％で摩擦係数μ≦０．１５となるように潤
滑を施しながら圧延を行った後、自己焼鈍または加熱処
理によって６５０〜７５０℃とした後に巻き取り、酸洗
に引き続いてスキンパスによって１〜３％で圧下して巻
き取ることを特徴とする請求項２に記載の熱延高強度鋼
板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP04282294A JP3231174B2 (ja) | 1993-10-18 | 1994-03-14 | 絞り性の良好な熱延高強度鋼板およびその製造方法 |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5-260256 | 1993-10-18 | ||
| JP26025693 | 1993-10-18 | ||
| JP04282294A JP3231174B2 (ja) | 1993-10-18 | 1994-03-14 | 絞り性の良好な熱延高強度鋼板およびその製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07166292A JPH07166292A (ja) | 1995-06-27 |
| JP3231174B2 true JP3231174B2 (ja) | 2001-11-19 |
Family
ID=26382563
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP04282294A Expired - Fee Related JP3231174B2 (ja) | 1993-10-18 | 1994-03-14 | 絞り性の良好な熱延高強度鋼板およびその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3231174B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN101828122B (zh) * | 2007-10-19 | 2012-12-26 | 株式会社Lptex | 无关位提取方法 |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP5040090B2 (ja) * | 2005-09-29 | 2012-10-03 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 化成処理性に優れた冷延鋼板およびその製造方法 |
| KR20230142630A (ko) * | 2018-10-25 | 2023-10-11 | 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 | 페라이트계 스테인리스 열연 어닐링 강판 및 그 제조 방법 |
-
1994
- 1994-03-14 JP JP04282294A patent/JP3231174B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN101828122B (zh) * | 2007-10-19 | 2012-12-26 | 株式会社Lptex | 无关位提取方法 |
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|---|---|
| JPH07166292A (ja) | 1995-06-27 |
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