JP2840459B2 - 深絞り性に優れた熱延鋼板の製造方法 - Google Patents
深絞り性に優れた熱延鋼板の製造方法Info
- Publication number
- JP2840459B2 JP2840459B2 JP40168290A JP40168290A JP2840459B2 JP 2840459 B2 JP2840459 B2 JP 2840459B2 JP 40168290 A JP40168290 A JP 40168290A JP 40168290 A JP40168290 A JP 40168290A JP 2840459 B2 JP2840459 B2 JP 2840459B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- weight
- less
- rolling
- steel sheet
- rolled steel
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、自動車用鋼板等に使用
される深絞り性に優れた熱延鋼板の製造方法に関するも
のである。
される深絞り性に優れた熱延鋼板の製造方法に関するも
のである。
【０００２】
【従来の技術】従来、自動車用鋼板等に使用される深絞
り用薄鋼板には、その特性として高いランクフォード値
（ｒ値）と高い延性（Ｅｌ）が要求される。そのような
深絞り用薄鋼板は、Ａｒ3 変態点以上で熱間圧延を終了
した後、冷間圧延により最終板厚の薄板とし、しかる後
再結晶焼鈍を施して製造する冷延鋼板が一般に使用され
ていた。しかしながら近年、低コスト化を目的として、
従来冷延鋼板を使用していた部材を熱延鋼板で代替しよ
うする要求が高まってきた。
り用薄鋼板には、その特性として高いランクフォード値
（ｒ値）と高い延性（Ｅｌ）が要求される。そのような
深絞り用薄鋼板は、Ａｒ3 変態点以上で熱間圧延を終了
した後、冷間圧延により最終板厚の薄板とし、しかる後
再結晶焼鈍を施して製造する冷延鋼板が一般に使用され
ていた。しかしながら近年、低コスト化を目的として、
従来冷延鋼板を使用していた部材を熱延鋼板で代替しよ
うする要求が高まってきた。
【０００３】従来の加工用熱延鋼板は、加工性とくに延
性を確保するため、未再結晶フェライト組織ができるの
をさけ、Ａｒ3 変態点以上で圧延を終了していた。その
ため、一般には、γ→α変態時に集合組織がランダム化
するため、熱延鋼板の深絞り性は冷延鋼板に比べて著し
く劣っていた。深絞り性に優れた熱延鋼板の製造方法は
いくつか開示されている。例えば特開昭５２−２２６１
４９号公報では、Ｃ／０．００２％，Ｓｉ／０．０２
％，Ｍｎ／０．２３％，Ｐ／０．００９％，Ｓ／０．０
０８％，，Ａｌ／０．０２５％，Ｎ／０．００２１％，
Ｔｉ／０．１０％の低炭素Ａｌキルド鋼を５００〜９０
０℃で潤滑油を施しつつ７６％の圧延にて１．６ｍｍ板
厚の鋼帯とすることにより、ｒ値が１．２１の特性を有
する薄鋼板の製造例が示されている。しかしながら熱間
圧延時に強潤滑圧延を施さなければならないため、鋼板
の噛込み不良及びスリップ等の問題が生じる。これら潤
滑圧延時の問題を防止するにはコイルの先、後端部を無
潤滑にて圧延を行うことが必要となり、そのためコイル
の先、後端部において材質劣化が生じる。
性を確保するため、未再結晶フェライト組織ができるの
をさけ、Ａｒ3 変態点以上で圧延を終了していた。その
ため、一般には、γ→α変態時に集合組織がランダム化
するため、熱延鋼板の深絞り性は冷延鋼板に比べて著し
く劣っていた。深絞り性に優れた熱延鋼板の製造方法は
いくつか開示されている。例えば特開昭５２−２２６１
４９号公報では、Ｃ／０．００２％，Ｓｉ／０．０２
％，Ｍｎ／０．２３％，Ｐ／０．００９％，Ｓ／０．０
０８％，，Ａｌ／０．０２５％，Ｎ／０．００２１％，
Ｔｉ／０．１０％の低炭素Ａｌキルド鋼を５００〜９０
０℃で潤滑油を施しつつ７６％の圧延にて１．６ｍｍ板
厚の鋼帯とすることにより、ｒ値が１．２１の特性を有
する薄鋼板の製造例が示されている。しかしながら熱間
圧延時に強潤滑圧延を施さなければならないため、鋼板
の噛込み不良及びスリップ等の問題が生じる。これら潤
滑圧延時の問題を防止するにはコイルの先、後端部を無
潤滑にて圧延を行うことが必要となり、そのためコイル
の先、後端部において材質劣化が生じる。
【０００４】また特開昭６２−１９２５３９号公報に
は、Ｃ／０．００８％、Ｓｉ／０．０４％、Ｍｎ／１．
５３％、Ｐ／０．０１５％、Ｓ／０．００４％、Ｔｉ／
０．０６８％、Ｎｂ／０．０２４％の低炭素Ａｌキルド
鋼をＡｒ3 〜Ａｒ3 ＋１５０℃で９２％の圧延を施すこ
とにより、ｒ値が１．４１の特性を有する薄鋼板を製造
する例が開示されている。しかしながら上記方法は、γ
域にて熱延を終了し、その後のγ→α変態による変態集
合組織を利用しているため、必然的にｒ値の異方性は大
きくなり、Δｒ＝−１．２と非常に大きく、さらに得ら
れるｒ値にも限度がある。
は、Ｃ／０．００８％、Ｓｉ／０．０４％、Ｍｎ／１．
５３％、Ｐ／０．０１５％、Ｓ／０．００４％、Ｔｉ／
０．０６８％、Ｎｂ／０．０２４％の低炭素Ａｌキルド
鋼をＡｒ3 〜Ａｒ3 ＋１５０℃で９２％の圧延を施すこ
とにより、ｒ値が１．４１の特性を有する薄鋼板を製造
する例が開示されている。しかしながら上記方法は、γ
域にて熱延を終了し、その後のγ→α変態による変態集
合組織を利用しているため、必然的にｒ値の異方性は大
きくなり、Δｒ＝−１．２と非常に大きく、さらに得ら
れるｒ値にも限度がある。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】本発明では、鋼成分と
熱間仕上圧延条件、とくに仕上圧延機出側張力を規制す
ることにより、冷延工程または冷延−焼鈍工程を省略し
て、従来の冷延鋼板に比べて遜色のない深絞り性を有す
る熱延薄鋼板をコイル長手方向に均一に製造することを
目的とする。
熱間仕上圧延条件、とくに仕上圧延機出側張力を規制す
ることにより、冷延工程または冷延−焼鈍工程を省略し
て、従来の冷延鋼板に比べて遜色のない深絞り性を有す
る熱延薄鋼板をコイル長手方向に均一に製造することを
目的とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】発明者らは鋭意研究を重
ねた結果、以下のように製造条件を規制することによ
り、深絞り用熱延鋼板が製造可能となることを見出し
た。その技術手段は、 Ｃ ：０．０５重量％以下 Ｓｉ：１．０重量％以下 Ｍｎ：１．０重量％以下 Ｐ ：０．１５重量％以下 Ｓ ：０．０５重量％以下 Ａｌ：０．０１〜０．１５重量％ Ｎ ：０．０５重量％以下 を含み、さらに、 Ｔｉ：０．００１〜０．１０重量％ Ｎｂ：０．００１〜０．１０重量％ Ｂ ：０．０００１〜０．００５重量％ のうちの１種又は２種以上を含み、残部鉄及び不可避的
不純物よりなる鋼を、Ａｒ3 変態点未満５００℃以上の
温度域で仕上圧延機出側張力が１ｋｇｆ／ｍｍ2 以上と
なるように圧延素材を接続して連続圧延した後、巻取工
程又は焼鈍工程において再結晶処理することを特徴とす
る深絞り性に優れた熱延鋼板の製造方法である。
ねた結果、以下のように製造条件を規制することによ
り、深絞り用熱延鋼板が製造可能となることを見出し
た。その技術手段は、 Ｃ ：０．０５重量％以下 Ｓｉ：１．０重量％以下 Ｍｎ：１．０重量％以下 Ｐ ：０．１５重量％以下 Ｓ ：０．０５重量％以下 Ａｌ：０．０１〜０．１５重量％ Ｎ ：０．０５重量％以下 を含み、さらに、 Ｔｉ：０．００１〜０．１０重量％ Ｎｂ：０．００１〜０．１０重量％ Ｂ ：０．０００１〜０．００５重量％ のうちの１種又は２種以上を含み、残部鉄及び不可避的
不純物よりなる鋼を、Ａｒ3 変態点未満５００℃以上の
温度域で仕上圧延機出側張力が１ｋｇｆ／ｍｍ2 以上と
なるように圧延素材を接続して連続圧延した後、巻取工
程又は焼鈍工程において再結晶処理することを特徴とす
る深絞り性に優れた熱延鋼板の製造方法である。
【０００７】上記鋼成分に加え、Ｓｂ：０．００１〜
０．０５重量％を含有させると一層好ましく、また、Ａ
ｒ3 変態点未満の圧延を潤滑を施しつつ行うこと、連続
鋳造スラブを再加熱又は連続鋳造後Ａｒ3 変態点以下に
降温することなく直ちに若しくは保温処理を施して上記
処理をすれば工程の大幅な省略ができ、低コスト操業と
することができる。
０．０５重量％を含有させると一層好ましく、また、Ａ
ｒ3 変態点未満の圧延を潤滑を施しつつ行うこと、連続
鋳造スラブを再加熱又は連続鋳造後Ａｒ3 変態点以下に
降温することなく直ちに若しくは保温処理を施して上記
処理をすれば工程の大幅な省略ができ、低コスト操業と
することができる。
【０００８】
【作用】以下、本発明の数値限定の基礎となった研究結
果を述べる。 Ｃ：０．００２重量％、 Ｓｉ：０．０２重量％、 Ｍｎ：０．１１重量％、 Ｐ：０．００９重量％、 Ｓ：０．００８重量％、 Ａｌ：０．０５５重量％、 Ｎ：０．００２重量％、 Ｔｉ：０．０４２重量％、 Ｎｂ：０．０１２重量％ の組成の熱延鋼帯を７００℃で加熱し、均熱した後、１
パスで５０％の圧延を行い、引き続き７００℃、１ｈｒ
の巻取自己焼鈍処理を施した。なお熱間仕上圧延は無潤
滑圧延とした。この時、圧延機出側張力を０〜４ｋｇｆ
／ｍｍ2 と変化させた。熱延板のｒ値におよぼす出側張
力の影響を図１に示す。ｒ値は圧延機出側張力に依存
し、圧延機出側張力を１ｋｇｆ／ｍｍ2 以上とすること
により、無潤滑圧延でも著しく向上した。
果を述べる。 Ｃ：０．００２重量％、 Ｓｉ：０．０２重量％、 Ｍｎ：０．１１重量％、 Ｐ：０．００９重量％、 Ｓ：０．００８重量％、 Ａｌ：０．０５５重量％、 Ｎ：０．００２重量％、 Ｔｉ：０．０４２重量％、 Ｎｂ：０．０１２重量％ の組成の熱延鋼帯を７００℃で加熱し、均熱した後、１
パスで５０％の圧延を行い、引き続き７００℃、１ｈｒ
の巻取自己焼鈍処理を施した。なお熱間仕上圧延は無潤
滑圧延とした。この時、圧延機出側張力を０〜４ｋｇｆ
／ｍｍ2 と変化させた。熱延板のｒ値におよぼす出側張
力の影響を図１に示す。ｒ値は圧延機出側張力に依存
し、圧延機出側張力を１ｋｇｆ／ｍｍ2 以上とすること
により、無潤滑圧延でも著しく向上した。
【０００９】以上の実験結果をもとに、以下のように発
明を限定した。 （１）鋼成分 本発明においては鋼成分は重要であり、Ｃ：０．０５重
量％以下、Ｓｉ：１．０重量％以下、Ｍｎ：１．０重量
％以下、Ｐ：０．１５重量％以下、Ｓ：０．０５重量％
以下、Ａｌ：０．０１〜０．１５重量％、Ｎ：０．０５
重量％以下でかつ、Ｔｉ：０．００１〜０．１０重量
％、Ｎｂ：０．００１〜０．１０重量％、Ｂ：０．００
０１〜０．００５重量％のうちの１種又は２種以上を含
まなければならない。鋼成分がこれらの範囲でなければ
優れた深絞り性を得ることができない。さらに、箱型焼
鈍時の浸窒防止のためＳｂ：０．００１〜０．０５重量
％を含むことが好適である。以下、各々の成分について
限定理由を示す。
明を限定した。 （１）鋼成分 本発明においては鋼成分は重要であり、Ｃ：０．０５重
量％以下、Ｓｉ：１．０重量％以下、Ｍｎ：１．０重量
％以下、Ｐ：０．１５重量％以下、Ｓ：０．０５重量％
以下、Ａｌ：０．０１〜０．１５重量％、Ｎ：０．０５
重量％以下でかつ、Ｔｉ：０．００１〜０．１０重量
％、Ｎｂ：０．００１〜０．１０重量％、Ｂ：０．００
０１〜０．００５重量％のうちの１種又は２種以上を含
まなければならない。鋼成分がこれらの範囲でなければ
優れた深絞り性を得ることができない。さらに、箱型焼
鈍時の浸窒防止のためＳｂ：０．００１〜０．０５重量
％を含むことが好適である。以下、各々の成分について
限定理由を示す。
【００１０】（ａ）Ｃ：０．０５重量％以下 Ｃは少なければ少ないほど深絞り性が向上するので好ま
しいが、その含有量が０．０５重量％以下ではさほど悪
影響をおよぼさないので０．０５重量％以下と限定し
た。 （ｂ）Ｓｉ：１．０重量％以下 Ｓｉは鋼を強化する作用があり、所望の強度に応じて必
要量添加されるが、その添加量が１．０重量％を越える
と深絞り性及び表面性状に悪影響を与えるので１．０重
量％以下と限定した。
しいが、その含有量が０．０５重量％以下ではさほど悪
影響をおよぼさないので０．０５重量％以下と限定し
た。 （ｂ）Ｓｉ：１．０重量％以下 Ｓｉは鋼を強化する作用があり、所望の強度に応じて必
要量添加されるが、その添加量が１．０重量％を越える
と深絞り性及び表面性状に悪影響を与えるので１．０重
量％以下と限定した。
【００１１】（ｃ）Ｍｎ：１．０重量％以下 Ｍｎは鋼を強化する作用があり、所望の強度に応じて必
要量添加されるが、その添加量が１．０重量％を越える
と深絞り性に悪影響を与えるので１．０重量％以下と限
定した。 （ｄ）Ｐ：０．１５重量％以下 Ｐは鋼を強化する作用があり、所望の強度に応じて必要
量添加されるが、その添加量が０．１５重量％を越える
と深絞り性に悪影響を与えるので０．１５重量％以下と
限定した。
要量添加されるが、その添加量が１．０重量％を越える
と深絞り性に悪影響を与えるので１．０重量％以下と限
定した。 （ｄ）Ｐ：０．１５重量％以下 Ｐは鋼を強化する作用があり、所望の強度に応じて必要
量添加されるが、その添加量が０．１５重量％を越える
と深絞り性に悪影響を与えるので０．１５重量％以下と
限定した。
【００１２】（ｅ）Ｓ：０．０５重量％以下 Ｓは少なければ少ないほど深絞り性が向上するので好ま
しいが、その含有量が０．０５重量％以下ではさほど悪
影響をおよぼさないので０．０５重量％以下と限定し
た。 （ｆ）Ａｌ：０．０１〜０．１５重量％ Ａｌは脱酸を行い、炭窒化物形成元素の歩留向上のため
に必要量に応じて添加されるが、０．０１重量％未満で
は添加効果がなく、一方、０．０５重量％を越えて添加
してもより一層の脱酸効果は得られないため、０．０１
〜０．１５重量％と限定した。
しいが、その含有量が０．０５重量％以下ではさほど悪
影響をおよぼさないので０．０５重量％以下と限定し
た。 （ｆ）Ａｌ：０．０１〜０．１５重量％ Ａｌは脱酸を行い、炭窒化物形成元素の歩留向上のため
に必要量に応じて添加されるが、０．０１重量％未満で
は添加効果がなく、一方、０．０５重量％を越えて添加
してもより一層の脱酸効果は得られないため、０．０１
〜０．１５重量％と限定した。
【００１３】（ｇ）Ｎ：０．００５重量％以下 Ｎは少なければ少ないほど深絞り性が向上するので好ま
しいが、その含有量が０．０５重量％以下ではさほど悪
影響をおよぼさないので０．０５重量％以下と限定し
た。 （ｈ）Ｔｉ：０．００１〜０．１０重量％ Ｔｉは炭窒化物形成元素であり、鋼中の固溶Ｃ，固溶Ｎ
を低減させ、深絞り性に有利な｛１１１｝方位を優先的
に形成させる効果がある。その添加量が０．００１重量
％未満では添加効果がなく、一方０．１０重量％を越え
て添加してもそれ以上の効果は得られず、逆に鋼板表面
性状の劣化につながるので０．００１〜０．１０重量％
と限定した。
しいが、その含有量が０．０５重量％以下ではさほど悪
影響をおよぼさないので０．０５重量％以下と限定し
た。 （ｈ）Ｔｉ：０．００１〜０．１０重量％ Ｔｉは炭窒化物形成元素であり、鋼中の固溶Ｃ，固溶Ｎ
を低減させ、深絞り性に有利な｛１１１｝方位を優先的
に形成させる効果がある。その添加量が０．００１重量
％未満では添加効果がなく、一方０．１０重量％を越え
て添加してもそれ以上の効果は得られず、逆に鋼板表面
性状の劣化につながるので０．００１〜０．１０重量％
と限定した。
【００１４】 （ｉ）Ｎｂ：０．００１〜０．１０重量％ Ｎｂは炭化物形成元素であり、鋼中の固溶Ｃを低減させ
る効果があるとともに、仕上圧延前組織の微細化に有効
である。その添加量が０．００１重量％未満では効果が
なく、一方０．１０重量％を越えて添加してもそれ以上
の添加効果は得られないため０．００１〜０．１０重量
％と限定した。
る効果があるとともに、仕上圧延前組織の微細化に有効
である。その添加量が０．００１重量％未満では効果が
なく、一方０．１０重量％を越えて添加してもそれ以上
の添加効果は得られないため０．００１〜０．１０重量
％と限定した。
【００１５】（ｊ）Ｓｂ：０．００１〜０．０５重量％ Ｓｂは箱型焼鈍時の浸窒防止のために添加される。その
添加量が０．００１重量％未満では効果がなく、一方
０．０５重量％を越えて添加してもそれ以上の効果は得
られないため０．００１〜０．０５重量％と限定した。 （２）圧延工程 圧延工程は本発明においても最も重要であり、Ａｒ3 変
態点未満５００℃以上の温度域において、仕上圧延機出
側張力が１ｋｇｆ／ｍｍ2 以上となるように圧延素材を
接続して連続圧延することが必要である。仕上圧延機出
側張力が１ｋｇｆ／ｍｍ2 未満では、鋼板表面とロール
との間の摩擦力に起因する付加的剪断力により、鋼板表
層部に深絞り性に好ましくない集合組織が形成されるた
めｒ値が劣化する。一方、仕上圧延機出側張力を１ｋｇ
ｆ／ｍｍ2 以上とすることにより、鋼板表層部の付加的
剪断力が低減し、その結果高いｒ値が得られる。上限と
しては１０ｋｇｆ／ｍｍ2 も可能であるが、操業性等か
ら４ｋｇｆ／ｍｍ2 までが適当である。
添加量が０．００１重量％未満では効果がなく、一方
０．０５重量％を越えて添加してもそれ以上の効果は得
られないため０．００１〜０．０５重量％と限定した。 （２）圧延工程 圧延工程は本発明においても最も重要であり、Ａｒ3 変
態点未満５００℃以上の温度域において、仕上圧延機出
側張力が１ｋｇｆ／ｍｍ2 以上となるように圧延素材を
接続して連続圧延することが必要である。仕上圧延機出
側張力が１ｋｇｆ／ｍｍ2 未満では、鋼板表面とロール
との間の摩擦力に起因する付加的剪断力により、鋼板表
層部に深絞り性に好ましくない集合組織が形成されるた
めｒ値が劣化する。一方、仕上圧延機出側張力を１ｋｇ
ｆ／ｍｍ2 以上とすることにより、鋼板表層部の付加的
剪断力が低減し、その結果高いｒ値が得られる。上限と
しては１０ｋｇｆ／ｍｍ2 も可能であるが、操業性等か
ら４ｋｇｆ／ｍｍ2 までが適当である。
【００１６】さらにより一層の深絞り性を確保するため
には、Ａｒ3 変態点未満５００℃以上の温度域での圧延
を、潤滑を施しながら行うとよい。５００℃未満ではｒ
値が向上せず圧延荷重が上昇するのみであるから不可で
ある。また圧延素材については、連続鋳造スラブを再加
熱又は連続鋳造後Ａｒ3 変態点以下に降温することなく
直ちに、もしくは保温処理したものを粗圧延でシートバ
ーとしたものを使用する。粗圧延条件としては、仕上圧
延前組織の微細化を目的に、粗圧延仕上げ温度をＡｒ3
変態点以上９５０℃以下とすることが好ましい。
には、Ａｒ3 変態点未満５００℃以上の温度域での圧延
を、潤滑を施しながら行うとよい。５００℃未満ではｒ
値が向上せず圧延荷重が上昇するのみであるから不可で
ある。また圧延素材については、連続鋳造スラブを再加
熱又は連続鋳造後Ａｒ3 変態点以下に降温することなく
直ちに、もしくは保温処理したものを粗圧延でシートバ
ーとしたものを使用する。粗圧延条件としては、仕上圧
延前組織の微細化を目的に、粗圧延仕上げ温度をＡｒ3
変態点以上９５０℃以下とすることが好ましい。
【００１７】なお、ロール径、ロールの構造、潤滑剤の
種類ならびに圧延機の構造は任意でよい。 （３）再結晶処理工程 本発明鋼は、仕上圧延後に再結晶処理を施す必要があ
る。再結晶処理方法としては、コイラー巻取時の自己焼
鈍ならびに再結晶焼鈍がある。
種類ならびに圧延機の構造は任意でよい。 （３）再結晶処理工程 本発明鋼は、仕上圧延後に再結晶処理を施す必要があ
る。再結晶処理方法としては、コイラー巻取時の自己焼
鈍ならびに再結晶焼鈍がある。
【００１８】自己焼鈍について、コイラー取温温度を６
００℃以上にする必要がある。また再結晶焼鈍について
は箱型焼鈍炉、連続焼鈍炉ならびに連続溶融亜鉛めっき
ラインにおいて実施可能である。 （４）調質圧延 本発明鋼には５％以下の調質圧延を施すことが可能であ
る。
００℃以上にする必要がある。また再結晶焼鈍について
は箱型焼鈍炉、連続焼鈍炉ならびに連続溶融亜鉛めっき
ラインにおいて実施可能である。 （４）調質圧延 本発明鋼には５％以下の調質圧延を施すことが可能であ
る。
【００１９】本発明は深絞り用熱延鋼板、深絞り用溶融
亜鉛めっき鋼板、深絞り用電気めっき鋼板として使用可
能である。さらに本発明鋼を冷延素材としても使用で
き、その際には従来よりも格段に優れた深絞り性を有す
る冷延鋼板が製造可能となる。
亜鉛めっき鋼板、深絞り用電気めっき鋼板として使用可
能である。さらに本発明鋼を冷延素材としても使用で
き、その際には従来よりも格段に優れた深絞り性を有す
る冷延鋼板が製造可能となる。
【００２０】
【実施例】表１に示す組成鋼スラブを表２に示す条件で
粗圧延後、仕上げ圧延を行った。この時の仕上終了温度
（ＦＤＴ）、巻取温度（ＣＴ）、連続圧延の有無、仕上
圧延機出側張力、潤滑、再結晶処理条件及び最終製品の
ｒ値を表２に示す。ｒ値は１５％引張ひずみを与えた
後、３点法にて測定し、Ｌ方向（圧延方向）、Ｄ方向
（圧延方向に４５度方向）及びＣ方向（圧延方向に９０
度方向）の平均値 ｒ値（ｒL ＋２ｒD ＋ｒc ）／４ として求めた。
粗圧延後、仕上げ圧延を行った。この時の仕上終了温度
（ＦＤＴ）、巻取温度（ＣＴ）、連続圧延の有無、仕上
圧延機出側張力、潤滑、再結晶処理条件及び最終製品の
ｒ値を表２に示す。ｒ値は１５％引張ひずみを与えた
後、３点法にて測定し、Ｌ方向（圧延方向）、Ｄ方向
（圧延方向に４５度方向）及びＣ方向（圧延方向に９０
度方向）の平均値 ｒ値（ｒL ＋２ｒD ＋ｒc ）／４ として求めた。
【００２１】本発明範囲内にて製造した熱延鋼板は、比
較例に比べて優れた絞り性を有することが分かる。
較例に比べて優れた絞り性を有することが分かる。
【００２２】
【表１】
【００２３】
【表２】
【００２４】
【発明の効果】本発明では、冷延鋼板と同等の深絞り性
に優れた熱延鋼板がコイル長手方向に均一に製造可能と
なり、従来の冷延鋼板の製造に比べて大幅なコストダウ
ンが実現可能となる。
に優れた熱延鋼板がコイル長手方向に均一に製造可能と
なり、従来の冷延鋼板の製造に比べて大幅なコストダウ
ンが実現可能となる。
【図１】ｒ値におよぼす圧延機出側張力の影響を示す図
である。
である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 加藤 俊之 千葉市川崎町１番地 川崎製鉄株式会社 技術研究本部内 (56)参考文献 特開 昭63−195228（ＪＰ，Ａ) 特開 平１−258802（ＪＰ，Ａ) 特開 昭60−44106（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.6，ＤＢ名) C21D 9/48 C21D 8/04 B21B 1/26
Claims (4)
- 【請求項１】 Ｃ ：０．０５重量％以下 Ｓｉ：１．０重量％以下 Ｍｎ：１．０重量％以下 Ｐ ：０．１５重量％以下 Ｓ ：０．０５重量％以下 Ａｌ：０．０１〜０．１５重量％ Ｎ ：０．０５重量％以下 を含み、さらに、 Ｔｉ：０．００１〜０．１０重量％ Ｎｂ：０．００１〜０．１０重量％ Ｂ ：０．０００１〜０．００５重量％ のうちの１種又は２種以上を含み、残部鉄及び不可避的
不純物よりなる鋼を、Ａｒ3 変態点未満５００℃以上の
温度域で、仕上圧延機出側張力が１ｋｇｆ／ｍｍ2 以上
となるように圧延素材を接続して連続圧延した後、巻取
工程又は焼鈍工程において再結晶処理することを特徴と
する深絞り性に優れた熱延鋼板の製造方法。 - 【請求項２】 鋼成分にさらに Ｓｂ：０．００１〜０．０５重量％ を含むことを特徴とする請求項１記載の深絞り性に優れ
た熱延鋼板の製造方法。 - 【請求項３】 Ａｒ3 変態点未満の温度域における圧延
を潤滑を施しつつ行うことを特徴とする請求項１又は２
記載の深絞り性に優れた熱延鋼板の製造方法。 - 【請求項４】 連続鋳造スラブを再加熱又は連続鋳造後
Ａｒ3 変態点以下に降温することなく直ちにもしくは保
温処理を施して粗圧延した材料を用いることを特徴とす
る請求項１、２又は３記載の深絞り性に優れた熱延鋼板
の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP40168290A JP2840459B2 (ja) | 1990-12-12 | 1990-12-12 | 深絞り性に優れた熱延鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP40168290A JP2840459B2 (ja) | 1990-12-12 | 1990-12-12 | 深絞り性に優れた熱延鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04210427A JPH04210427A (ja) | 1992-07-31 |
| JP2840459B2 true JP2840459B2 (ja) | 1998-12-24 |
Family
ID=18511519
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP40168290A Expired - Fee Related JP2840459B2 (ja) | 1990-12-12 | 1990-12-12 | 深絞り性に優れた熱延鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2840459B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN103934282A (zh) * | 2014-04-18 | 2014-07-23 | 河北钢铁股份有限公司唐山分公司 | 一种深冲镀锌钢板的光整拉矫张力控制方法 |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE19701443A1 (de) * | 1997-01-17 | 1998-07-23 | Thyssen Stahl Ag | Stahl |
-
1990
- 1990-12-12 JP JP40168290A patent/JP2840459B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN103934282A (zh) * | 2014-04-18 | 2014-07-23 | 河北钢铁股份有限公司唐山分公司 | 一种深冲镀锌钢板的光整拉矫张力控制方法 |
| CN103934282B (zh) * | 2014-04-18 | 2016-06-01 | 河北钢铁股份有限公司唐山分公司 | 一种深冲镀锌钢板的光整拉矫张力控制方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH04210427A (ja) | 1992-07-31 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP2840459B2 (ja) | 深絞り性に優れた熱延鋼板の製造方法 | |
| JPH07310122A (ja) | 張り出し成形性に優れるフェライト系ステンレス鋼帯の製造方法 | |
| JPH0582458B2 (ja) | ||
| JPH10183255A (ja) | ｒ値の面内異方性の小さい熱延鋼板の製造方法 | |
| JP3735142B2 (ja) | 成形性に優れた熱延鋼板の製造方法 | |
| JP3383144B2 (ja) | 成形性の面内異方性の小さい加工用熱延鋼板の製造方法 | |
| JP3046366B2 (ja) | 深絞り用薄鋼板の製造方法 | |
| JP3046663B2 (ja) | 薄スラブを用いて深絞り性に優れた熱延鋼板を製造する方法 | |
| JPH10330844A (ja) | 成形性に優れた冷延鋼板の製造方法 | |
| JPH10330882A (ja) | 成形性に優れた冷延鋼板およびその製造方法 | |
| JP3043901B2 (ja) | 深絞り性に優れた高強度冷延鋼板及び亜鉛めっき鋼板の製造方法 | |
| JP3369619B2 (ja) | 深絞り性及び延性に優れる高強度冷延鋼板の製造方法及び溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 | |
| JPH07103424B2 (ja) | 深絞り性に優れた熱延鋼板の製造方法 | |
| JPH03150316A (ja) | 深絞り用冷延鋼板の製造方法 | |
| JP3544771B2 (ja) | 成形性に優れた冷延鋼板の製造方法 | |
| JPH07166292A (ja) | 絞り性の良好な熱延高強度鋼板およびその製造方法 | |
| JP3126851B2 (ja) | 深絞り性に優れた薄鋼板の製造方法 | |
| JP2908641B2 (ja) | 深絞り性に優れる薄鋼板の製造方法 | |
| JP3806983B2 (ja) | 冷延−焼鈍後の耐リジング性に優れる深絞り用冷延鋼板用素材 | |
| JP3544770B2 (ja) | 成形性に優れた冷延鋼板の製造方法 | |
| JP3843478B2 (ja) | 深絞り性に優れた薄鋼板の製造方法 | |
| JPH0225518A (ja) | 深絞り性に優れた熱延鋼板の製造方法 | |
| JP2712986B2 (ja) | 成形性と化成処理性の優れた深絞り用冷延鋼板の製造方法 | |
| JP2001316764A (ja) | 深絞り性に優れた鋼板およびその製造方法 | |
| JPH03199312A (ja) | 深絞り用高張力冷延鋼板の製造法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |