JP3198900B2 - 薄目付け溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 - Google Patents
薄目付け溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法Info
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Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、薄目付けの溶融亜
鉛めっき鋼板の製造方法に係わる。
鉛めっき鋼板の製造方法に係わる。
【０００２】
【従来の技術】従来、溶融亜鉛めっき鋼板の製造におい
て、めっき皮膜の付着量の制御は、鋼板を亜鉛浴に浸漬
してめっきした直後のガスワイピング（特開平０３−１
２０３４８号公報）あるいはワイピングロール（特開平
０４−２７５７号公報）により行われている。
て、めっき皮膜の付着量の制御は、鋼板を亜鉛浴に浸漬
してめっきした直後のガスワイピング（特開平０３−１
２０３４８号公報）あるいはワイピングロール（特開平
０４−２７５７号公報）により行われている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】近年、溶融亜鉛めっき
鋼板に対して、溶接性の向上、加工性の向上および価格
の低廉化への要求が強まったことから、片面当たりの付
着量が４０ｇ／ｍ2 以下ないしは３０ｇ／ｍ2 以下の溶
融亜鉛めっき鋼板を安定的にかつ生産性高く製造するこ
とが望まれている。しかし、上述のガスワイピング法と
ワイピングロール法は、めっき皮膜の付着量を薄く制御
するには、ライン速度を下げる必要があるり、生産性が
低くなる問題がある。
鋼板に対して、溶接性の向上、加工性の向上および価格
の低廉化への要求が強まったことから、片面当たりの付
着量が４０ｇ／ｍ2 以下ないしは３０ｇ／ｍ2 以下の溶
融亜鉛めっき鋼板を安定的にかつ生産性高く製造するこ
とが望まれている。しかし、上述のガスワイピング法と
ワイピングロール法は、めっき皮膜の付着量を薄く制御
するには、ライン速度を下げる必要があるり、生産性が
低くなる問題がある。
【０００４】本発明は、上記の課題を解決すべくなされ
たもので、薄目付けの溶融亜鉛めっき鋼板を安定的にか
つ生産性高く製造することができる方法を提供すること
を目的とする。
たもので、薄目付けの溶融亜鉛めっき鋼板を安定的にか
つ生産性高く製造することができる方法を提供すること
を目的とする。
【０００５】
【課題を解決するための手段】上記の問題点を解決する
ための第１の本発明は、鋼板を焼鈍後冷却し，冷却した
鋼板をＡｌを含有した亜鉛浴へ浸漬して鋼板表面に亜鉛
を付着する際に，鋼板の亜鉛浴への侵入温度及び亜鉛浴
のＡｌ含有量を制御して，亜鉛浴中で鋼板表面に形成さ
れる初期合金層を微細ζ相とし、亜鉛付着量を２３．４
ｇ／ｍ ２ 以下とすることを特徴とする薄目付け溶融亜鉛
めっき鋼板の製造方法である。
ための第１の本発明は、鋼板を焼鈍後冷却し，冷却した
鋼板をＡｌを含有した亜鉛浴へ浸漬して鋼板表面に亜鉛
を付着する際に，鋼板の亜鉛浴への侵入温度及び亜鉛浴
のＡｌ含有量を制御して，亜鉛浴中で鋼板表面に形成さ
れる初期合金層を微細ζ相とし、亜鉛付着量を２３．４
ｇ／ｍ ２ 以下とすることを特徴とする薄目付け溶融亜鉛
めっき鋼板の製造方法である。
【０００６】第２の発明は、重量％で、Ｃ：０．００１
〜０．００３５％、Ｓｉ：０．１０％以下（０重量％を
含む）、Ｍｎ：０．０８〜２．５％、Ｐ：０．００５〜
０．１５％、Ｓ：０．００１〜０．０２％、Sol.Ａｌ：
０．００５〜０．１％、Ｎ：０．００３５％以下（０重
量％を含む）、Ｔｉ：０．０３〜０．１５％を含有する
鋼板を、連続溶融亜鉛めっきライン内で焼鈍後、式(3)
に示す侵入板温Ｔ℃まで冷却する工程と、侵入板温Ｔ℃
まで冷却した鋼板を，式(2)に示す範囲でＡｌを含有し
た亜鉛浴へ浸漬して亜鉛を付着させる工程と，鋼板表面
に付着した亜鉛の付着量を制御する工程とを備え，亜鉛
浴中への侵入板温Ｔ℃を浴中Ａｌ含有量との関係から式
(1) の範囲で設定して、亜鉛浴中で鋼板表面に形成され
る初期合金層の相を微細ζ相に制御し、亜鉛付着量を２
３．４ｇ／ｍ ２ 以下とすることを特徴とする薄目付け溶
融亜鉛めっき鋼板の製造方法である。
〜０．００３５％、Ｓｉ：０．１０％以下（０重量％を
含む）、Ｍｎ：０．０８〜２．５％、Ｐ：０．００５〜
０．１５％、Ｓ：０．００１〜０．０２％、Sol.Ａｌ：
０．００５〜０．１％、Ｎ：０．００３５％以下（０重
量％を含む）、Ｔｉ：０．０３〜０．１５％を含有する
鋼板を、連続溶融亜鉛めっきライン内で焼鈍後、式(3)
に示す侵入板温Ｔ℃まで冷却する工程と、侵入板温Ｔ℃
まで冷却した鋼板を，式(2)に示す範囲でＡｌを含有し
た亜鉛浴へ浸漬して亜鉛を付着させる工程と，鋼板表面
に付着した亜鉛の付着量を制御する工程とを備え，亜鉛
浴中への侵入板温Ｔ℃を浴中Ａｌ含有量との関係から式
(1) の範囲で設定して、亜鉛浴中で鋼板表面に形成され
る初期合金層の相を微細ζ相に制御し、亜鉛付着量を２
３．４ｇ／ｍ ２ 以下とすることを特徴とする薄目付け溶
融亜鉛めっき鋼板の製造方法である。
【０００７】 ２９５＋９３０×Ａｌ≦Ｔ≦３３５＋９３０×Ａｌ …（１） Ａｌ≦０．２０ …（２） ３５０≦Ｔ …（３） Ｔ：侵入板温（℃）、Ａｌ：浴中Ａｌ含有量（重量％） 第３の本発明は、鋼中にさらに０．００３５％以下（０
重量％を含む）のＢを添加することを特徴とする薄目付
け溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法である。
重量％を含む）のＢを添加することを特徴とする薄目付
け溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法である。
【０００８】なお本発明の溶融亜鉛めっき鋼板の製造方
法は，鋼板を亜鉛浴へ浸漬して亜鉛付着量制御した後必
要により合金化処理や調質圧延を行なう方法も含まれ，
この方法で得られた合金化溶融亜鉛めっき鋼板も含まれ
る。
法は，鋼板を亜鉛浴へ浸漬して亜鉛付着量制御した後必
要により合金化処理や調質圧延を行なう方法も含まれ，
この方法で得られた合金化溶融亜鉛めっき鋼板も含まれ
る。
【０００９】また，微細ζ相とは、長径が３μｍ未満の
ζ結晶からなる相と定義される。ζ結晶の長径の測定方
法は実施例の項で述べる。侵入板温とは、浴へ侵入する
直前の板温を指すべきであるが、設備の構造上その板温
を測定することは困難である。そこで本発明ではスナウ
トに入る直前のロール一での板温（浴から１２ｍ前の位
置）を侵入板温とした。
ζ結晶からなる相と定義される。ζ結晶の長径の測定方
法は実施例の項で述べる。侵入板温とは、浴へ侵入する
直前の板温を指すべきであるが、設備の構造上その板温
を測定することは困難である。そこで本発明ではスナウ
トに入る直前のロール一での板温（浴から１２ｍ前の位
置）を侵入板温とした。
【００１０】
【発明の実施の形態】以下、本発明を詳細に説明する。
本発明は、以下に述べるような、溶融亜鉛めっき鋼板に
関する新しい知見に基づいている。
本発明は、以下に述べるような、溶融亜鉛めっき鋼板に
関する新しい知見に基づいている。
【００１１】第１の知見は、鋼板を亜鉛浴中に侵入させ
た時に鋼板と亜鉛浴の界面に形成されるＦｅ−Ａｌおよ
びＦｅ−Ｚｎ合金層、いわゆる初期合金層の形態は、亜
鉛浴のＡｌ濃度と亜鉛浴に侵入する際の鋼板の温度すな
わち侵入板温に依存するというものである。図１は、本
発明の成分を有する鋼（Ｔｉ系ＩＦ鋼）について、亜鉛
浴のＡｌ濃度と侵入板温と初期合金相との関係を調査し
た結果である。図１に示す通り、亜鉛浴のＡｌ濃度が低
く侵入板温が高いほど、下地鋼板の結晶粒界を起点にδ
１相が形成されたアウトバースト組織が形成される。ア
ウトバースト組織の発生領域よりも高Ａｌ濃度・低侵入
板温側の領域では、微細なζ相が形成される。更に高Ａ
ｌ濃度・低侵入板温側の領域では、粗大なζ相が形成さ
れ、更に高Ａｌ濃度・低侵入板温側の領域になると再び
微細なζ相およびＦｅＡｌ合金組織が出現する。
た時に鋼板と亜鉛浴の界面に形成されるＦｅ−Ａｌおよ
びＦｅ−Ｚｎ合金層、いわゆる初期合金層の形態は、亜
鉛浴のＡｌ濃度と亜鉛浴に侵入する際の鋼板の温度すな
わち侵入板温に依存するというものである。図１は、本
発明の成分を有する鋼（Ｔｉ系ＩＦ鋼）について、亜鉛
浴のＡｌ濃度と侵入板温と初期合金相との関係を調査し
た結果である。図１に示す通り、亜鉛浴のＡｌ濃度が低
く侵入板温が高いほど、下地鋼板の結晶粒界を起点にδ
１相が形成されたアウトバースト組織が形成される。ア
ウトバースト組織の発生領域よりも高Ａｌ濃度・低侵入
板温側の領域では、微細なζ相が形成される。更に高Ａ
ｌ濃度・低侵入板温側の領域では、粗大なζ相が形成さ
れ、更に高Ａｌ濃度・低侵入板温側の領域になると再び
微細なζ相およびＦｅＡｌ合金組織が出現する。
【００１２】第２の知見は、溶融亜鉛めっき鋼板のめっ
き付着量は、初期合金層の形態（相）に依存するという
ものである。粗大化したζ相から成る初期合金層が生成
する場合とアウトバースト組織が生成する場合は、鋼板
による溶融亜鉛の持ち上げ量が増し、ワイピング後のめ
っき付着量が増加する。これは、初期合金層が溶融亜鉛
を引き留めるアンカーの役割をしているためと推定され
る。一方、微細なζ相から成る初期合金層が生成されれ
ば、付着量は少なくなる。
き付着量は、初期合金層の形態（相）に依存するという
ものである。粗大化したζ相から成る初期合金層が生成
する場合とアウトバースト組織が生成する場合は、鋼板
による溶融亜鉛の持ち上げ量が増し、ワイピング後のめ
っき付着量が増加する。これは、初期合金層が溶融亜鉛
を引き留めるアンカーの役割をしているためと推定され
る。一方、微細なζ相から成る初期合金層が生成されれ
ば、付着量は少なくなる。
【００１３】以上の知見から、本発明者らは亜鉛浴のＡ
ｌ濃度と侵入板温を適宜設定することによって初期合金
層を制御しひいては付着量を制御することができ，特
に、上記（１），（２），（３）式を満たす範囲にＡｌ
濃度と侵入板温を設定すれば、初期合金層が微細なζ相
になり、付着量を安定的かつ効果的に小さくできること
を見出だした。
ｌ濃度と侵入板温を適宜設定することによって初期合金
層を制御しひいては付着量を制御することができ，特
に、上記（１），（２），（３）式を満たす範囲にＡｌ
濃度と侵入板温を設定すれば、初期合金層が微細なζ相
になり、付着量を安定的かつ効果的に小さくできること
を見出だした。
【００１４】そして，初期合金層の形態の亜鉛浴のＡｌ
濃度および侵入板温への依存性は、下地の鋼種成分によ
り異なるため、本発明では、下地鋼板を上記成分に限定
した。
濃度および侵入板温への依存性は、下地の鋼種成分によ
り異なるため、本発明では、下地鋼板を上記成分に限定
した。
【００１５】本発明の鋼は、ＴｉＩＦ鋼であり、深絞り
性に優れることを特徴としている。以下，各成分の添加
理由及び限定理由を説明する。 Ｃ：０．００１〜０．００３５％；Ｃは銑鉄中に含有さ
れ、深絞り性に悪影響を与える成分であるが、含有量を
下限未満にするためには、高度な脱炭処理が必要が必要
となり製造コストが上昇し、上限を越えると深絞り性が
悪化するため、いずれも不適当である。上限を越える場
合は、Ｃを固定するために多量のＴｉが必要となるが、
これも製造コストを上昇させる。
性に優れることを特徴としている。以下，各成分の添加
理由及び限定理由を説明する。 Ｃ：０．００１〜０．００３５％；Ｃは銑鉄中に含有さ
れ、深絞り性に悪影響を与える成分であるが、含有量を
下限未満にするためには、高度な脱炭処理が必要が必要
となり製造コストが上昇し、上限を越えると深絞り性が
悪化するため、いずれも不適当である。上限を越える場
合は、Ｃを固定するために多量のＴｉが必要となるが、
これも製造コストを上昇させる。
【００１６】Ｓｉ：０．１０％以下；Ｓｉは上限を越え
ると皮膜のめっき性を劣化させるため、不適当である。 Ｍｎ：０．０８〜２．５０％；Ｍｎは熱間加工性を確保
するための成分であるが、下限未満では熱間脆性による
表面キズを完全に防止できず、上限を越えると深絞り性
が劣化し、いずれも不適当である。
ると皮膜のめっき性を劣化させるため、不適当である。 Ｍｎ：０．０８〜２．５０％；Ｍｎは熱間加工性を確保
するための成分であるが、下限未満では熱間脆性による
表面キズを完全に防止できず、上限を越えると深絞り性
が劣化し、いずれも不適当である。
【００１７】Ｐ：０．００５〜０．１５％；Ｐは鋼板の
強度を確保するための成分であるが、下限未満では所望
の効果が得られず、上限を越えると深絞り性が劣化し、
いずれも不適当である。
強度を確保するための成分であるが、下限未満では所望
の効果が得られず、上限を越えると深絞り性が劣化し、
いずれも不適当である。
【００１８】Ｓ：０．００１〜０．０２％；Ｓは鋼中に
不可避不純物として含有され、熱間脆性の原因となる。
Ｔｉを添加することによってＴｉＳとして固定され、か
かる悪影響は抑制されるが、Ｔｉ添加量を減らす溜めに
は、Ｓ含有量も低い方が望ましい。上限を越えると加工
性が悪化し、下限未満にするためには高度な脱硫処理が
必要となり、製造コストが上昇するため、いずれも不適
当である。
不可避不純物として含有され、熱間脆性の原因となる。
Ｔｉを添加することによってＴｉＳとして固定され、か
かる悪影響は抑制されるが、Ｔｉ添加量を減らす溜めに
は、Ｓ含有量も低い方が望ましい。上限を越えると加工
性が悪化し、下限未満にするためには高度な脱硫処理が
必要となり、製造コストが上昇するため、いずれも不適
当である。
【００１９】Sol.Ａｌ：０．００５〜０．１％；Sol.Ａ
ｌは鋼の脱酸のための成分であるが、下限未満では所望
の効果が得られず、上限を越えると効果が飽和するた
め、いずれも不適当である。
ｌは鋼の脱酸のための成分であるが、下限未満では所望
の効果が得られず、上限を越えると効果が飽和するた
め、いずれも不適当である。
【００２０】Ｎ：０．００３５％以下；Ｎは上限を越え
ると加工性が劣化するため不適当である。 Ｔｉ：０．０３〜０．１５％；Ｔｉは鋼中のＮ，Ｓ，Ｃ
をそれぞれＴｉＮ，ＴｉＳ，ＴｉＣとして固定し、鋼の
熱間脆性を防ぐと共に、深絞り性を向上させるための成
分である。下限未満では所望の効果が得られず、上限を
越える場合は製造コストが上昇すると共にめっき性が劣
化するため、いずれも不適当である。
ると加工性が劣化するため不適当である。 Ｔｉ：０．０３〜０．１５％；Ｔｉは鋼中のＮ，Ｓ，Ｃ
をそれぞれＴｉＮ，ＴｉＳ，ＴｉＣとして固定し、鋼の
熱間脆性を防ぐと共に、深絞り性を向上させるための成
分である。下限未満では所望の効果が得られず、上限を
越える場合は製造コストが上昇すると共にめっき性が劣
化するため、いずれも不適当である。
【００２１】Ｂ：０．００３５％以下ＢはＴｉと同様に
鋼中のＮ，Ｓ，Ｃを固定し、鋼の熱間脆性を防ぐと共
に、深絞り性を向上させるための成分である。Ｔｉを補
うために添加するが、上限を越えると効果が飽和するた
め、不適当である。
鋼中のＮ，Ｓ，Ｃを固定し、鋼の熱間脆性を防ぐと共
に、深絞り性を向上させるための成分である。Ｔｉを補
うために添加するが、上限を越えると効果が飽和するた
め、不適当である。
【００２２】次に製造条件の限定理由を説明する。鋼板
の焼鈍温度は常法に従い、ＡC3点以下である。侵入板温
Ｔ（℃）を（３）式の範囲（３５０≦Ｔ）とする。
の焼鈍温度は常法に従い、ＡC3点以下である。侵入板温
Ｔ（℃）を（３）式の範囲（３５０≦Ｔ）とする。
【００２３】下地鋼板は、ライン内で焼鈍された後、冷
却され亜鉛浴に浸漬されるため、高い生産性を維持しな
がら侵入板温を低くすることは困難である。また、低温
の鋼板を亜鉛浴に浸漬すると、浴の熱エネルギーを奪う
ことになり、製造コストが増大する。さらに、侵入板温
を低くし過ぎると、初期合金層が十分形成されず、皮膜
密着性などの品質が劣化する。以下の理由から侵入板温
は３５０℃以上に限定した。
却され亜鉛浴に浸漬されるため、高い生産性を維持しな
がら侵入板温を低くすることは困難である。また、低温
の鋼板を亜鉛浴に浸漬すると、浴の熱エネルギーを奪う
ことになり、製造コストが増大する。さらに、侵入板温
を低くし過ぎると、初期合金層が十分形成されず、皮膜
密着性などの品質が劣化する。以下の理由から侵入板温
は３５０℃以上に限定した。
【００２４】さらに，侵入板温は（１）式の範囲内とす
る。（１）式の範囲よりも高い場合は、初期合金層がア
ウトバースト組織になり付着量が増大する。また（１）
式の範囲よりも低い場合は、初期合金層が粗大なζ相に
なり、やはり付着量が増大する。さらに侵入板温が低く
なれば、再び微細なζ相が出現するが、同時に不均一な
Ｆｅ−Ａｌ合金層も形成されるため、皮膜の密着性の劣
化と合金化のムラを招く。したがって、侵入板温は
（１）式の範囲に限定した。
る。（１）式の範囲よりも高い場合は、初期合金層がア
ウトバースト組織になり付着量が増大する。また（１）
式の範囲よりも低い場合は、初期合金層が粗大なζ相に
なり、やはり付着量が増大する。さらに侵入板温が低く
なれば、再び微細なζ相が出現するが、同時に不均一な
Ｆｅ−Ａｌ合金層も形成されるため、皮膜の密着性の劣
化と合金化のムラを招く。したがって、侵入板温は
（１）式の範囲に限定した。
【００２５】亜鉛浴には、（３）式の範囲（Ａｌ≦０．
２０）でＡｌを添加する。亜鉛浴中のＡｌ濃度が０．２
０重量％を越える場合は、Ｆｅ−Ｚｎの合金化反応が起
こり難く合金化処理が困難になるとともに、製造コスト
が増大する。したがって、亜鉛浴中のＡｌ濃度は０．２
０重量％以下に限定した。
２０）でＡｌを添加する。亜鉛浴中のＡｌ濃度が０．２
０重量％を越える場合は、Ｆｅ−Ｚｎの合金化反応が起
こり難く合金化処理が困難になるとともに、製造コスト
が増大する。したがって、亜鉛浴中のＡｌ濃度は０．２
０重量％以下に限定した。
【００２６】なお，本発明では侵入板温を限定している
ので亜鉛浴の温度は特に限定されず，常法に従って４５
０℃〜４８０℃とする。浸漬処理した後，鋼板表面に付
着した亜鉛の付着量を制御する。その制御方法は，鋼板
を亜鉛浴に浸漬してめっきした直後のガスワイピングあ
るいはワイピングロールなど公知の方法を適用できる。
なお、付着量を片面当たり２３．４ｇ／ｍ 2 以下と限定
した理由は、その範囲で本発明の効果が顕著に発揮され
るためである。
ので亜鉛浴の温度は特に限定されず，常法に従って４５
０℃〜４８０℃とする。浸漬処理した後，鋼板表面に付
着した亜鉛の付着量を制御する。その制御方法は，鋼板
を亜鉛浴に浸漬してめっきした直後のガスワイピングあ
るいはワイピングロールなど公知の方法を適用できる。
なお、付着量を片面当たり２３．４ｇ／ｍ 2 以下と限定
した理由は、その範囲で本発明の効果が顕著に発揮され
るためである。
【００２７】 このように、本発明によれば、ワイピン
グ時に鋼板とめっき皮膜の界面に形成されている初期合
金相を、微細なζ相になるように制御することにより、
ワイピングをより効果的に行えるようにし、結果とし
て、片面当たりの付着量が２３．４ｇ／ｍ 2 以下の薄目
付け溶融亜鉛めっき鋼板を、安定にかつ生産性高く製造
することが可能となる。
グ時に鋼板とめっき皮膜の界面に形成されている初期合
金相を、微細なζ相になるように制御することにより、
ワイピングをより効果的に行えるようにし、結果とし
て、片面当たりの付着量が２３．４ｇ／ｍ 2 以下の薄目
付け溶融亜鉛めっき鋼板を、安定にかつ生産性高く製造
することが可能となる。
【００２８】
【実施例】以下に本発明の実施例を示す。 （１）製造条件 表１に、本願の実施例および比較例に使用した下地鋼板
の成分を示す。表１に記載した鋼種を溶製後、熱延し、
巻き取り後に酸洗し、冷間圧延を施した後、溶融亜鉛め
っきライン内で焼鈍し、溶融亜鉛に浸漬することにより
亜鉛をめっきし、ガスワイピングを施した。その後、一
部は合金化処理を施し合金化溶融亜鉛めっき鋼板とし、
残りは合金化処理を施さずに溶融亜鉛めっき鋼板とし
た。表２に実施例および比較例に共通の製造条件を示
す。表３に本発明の実施例を示す。また、表４、表５に
比較例を示す。ここで、表３〜表５の初期合金層の相の
欄に記載の微細ζは微細ζ相（結晶の長径が３μｍ未
満），粗大ζは粗大ζ相（結晶の長径が３μｍ以上）、
ＯＢはアウトバースト組織を示している。
の成分を示す。表１に記載した鋼種を溶製後、熱延し、
巻き取り後に酸洗し、冷間圧延を施した後、溶融亜鉛め
っきライン内で焼鈍し、溶融亜鉛に浸漬することにより
亜鉛をめっきし、ガスワイピングを施した。その後、一
部は合金化処理を施し合金化溶融亜鉛めっき鋼板とし、
残りは合金化処理を施さずに溶融亜鉛めっき鋼板とし
た。表２に実施例および比較例に共通の製造条件を示
す。表３に本発明の実施例を示す。また、表４、表５に
比較例を示す。ここで、表３〜表５の初期合金層の相の
欄に記載の微細ζは微細ζ相（結晶の長径が３μｍ未
満），粗大ζは粗大ζ相（結晶の長径が３μｍ以上）、
ＯＢはアウトバースト組織を示している。
【００２９】表１に記載した鋼板成分の分析値はＩＣＰ
による分析値である。表３および表４、表５に記載した
浴中Ａｌ濃度は、浴から採取した試験片をＩＣＰで分析
した値である。
による分析値である。表３および表４、表５に記載した
浴中Ａｌ濃度は、浴から採取した試験片をＩＣＰで分析
した値である。
【００３０】（２）初期合金層の観察 表３および表４、表５に記載した実施例および比較例の
うち、合金化処理を施さないものについては、初期合金
層の観察を行った。初期合金層の観察は、ＳＥＭにより
行われた。作製した溶融亜鉛めっき鋼板の、幅方向に端
から４分の１、中央、４分の３の位置のそれぞれ表裏、
合計６ヶ所から試験片を切り出し、めっき皮膜を塩酸で
溶解させて初期合金層を露出させた後、ＳＥＭで真上か
ら１５００倍の倍率で観察し、最も大きな面積を占める
相をこのめっき鋼板の初期合金相とした。また、観察さ
れた範囲で最も大きな結晶の長径を初期合金層の結晶粒
径とした。
うち、合金化処理を施さないものについては、初期合金
層の観察を行った。初期合金層の観察は、ＳＥＭにより
行われた。作製した溶融亜鉛めっき鋼板の、幅方向に端
から４分の１、中央、４分の３の位置のそれぞれ表裏、
合計６ヶ所から試験片を切り出し、めっき皮膜を塩酸で
溶解させて初期合金層を露出させた後、ＳＥＭで真上か
ら１５００倍の倍率で観察し、最も大きな面積を占める
相をこのめっき鋼板の初期合金相とした。また、観察さ
れた範囲で最も大きな結晶の長径を初期合金層の結晶粒
径とした。
【００３１】（３）付着量の測定 付着量の測定は、皮膜を塩酸で溶解させ、その前後の重
量差を測定することによって行われた。表３および表
４、表５に記載した付着量の値は、試験片の幅方向に端
から４分の１、中央、４分の３の位置のそれぞれ表裏、
合計６ヶ所の平均値である。
量差を測定することによって行われた。表３および表
４、表５に記載した付着量の値は、試験片の幅方向に端
から４分の１、中央、４分の３の位置のそれぞれ表裏、
合計６ヶ所の平均値である。
【００３２】（４）比較例 比較例のＮｏ．１，２，５，６，９，１０，１３，１
４，１７，１８，２１，２２，２５，２６，２９，３
０，３３，３４は、侵入板温が（１）式の設定よりも低
いため、初期合金層が粗大なζ相になり、付着量が増大
する。
４，１７，１８，２１，２２，２５，２６，２９，３
０，３３，３４は、侵入板温が（１）式の設定よりも低
いため、初期合金層が粗大なζ相になり、付着量が増大
する。
【００３３】Ｎｏ．４３，４４，４７，４８，５１，５
２，５５，５６，５９，６０，６３，６４，６７，６
８，７１，７２，７５，７６も、めっき後に合金化して
いるため初期合金層は観察できないが、同じ理由で付着
量が増大すると考えられる。
２，５５，５６，５９，６０，６３，６４，６７，６
８，７１，７２，７５，７６も、めっき後に合金化して
いるため初期合金層は観察できないが、同じ理由で付着
量が増大すると考えられる。
【００３４】Ｎｏ．３，４，７，８，１１，１２，１
５，１６，１９，２０，２３，２４，２７，２８，３
１，３２，３５，３６は、侵入板温が（１）式の設定よ
りも高いため、初期合金層がアウトバースト組織になり
付着量が増大する。
５，１６，１９，２０，２３，２４，２７，２８，３
１，３２，３５，３６は、侵入板温が（１）式の設定よ
りも高いため、初期合金層がアウトバースト組織になり
付着量が増大する。
【００３５】Ｎｏ．４５，４６，４９，５０，５３，５
４，５７，５８，６１，６２，６５，６６，６９，７
０，７３，７４，７７，７８も、めっき後に合金化して
いるため初期合金層は観察できないが、同じ理由で付着
量が増大すると考えられる。Ｎｏ．３７〜４２，７９〜
８４は、下地鋼板の成分が本発明の限定範囲を外れてい
るため付着量が増大する。
４，５７，５８，６１，６２，６５，６６，６９，７
０，７３，７４，７７，７８も、めっき後に合金化して
いるため初期合金層は観察できないが、同じ理由で付着
量が増大すると考えられる。Ｎｏ．３７〜４２，７９〜
８４は、下地鋼板の成分が本発明の限定範囲を外れてい
るため付着量が増大する。
【００３６】
【表１】
【００３７】
【表２】
【００３８】
【表３】
【００３９】
【表４】
【００４０】
【表５】
【００４１】
【発明の効果】以上の結果から明らかなように、溶融亜
鉛めっきラインにおける鋼板の侵入板温を、浴中のＡｌ
濃度に応じて制御することにより、初期合金相を制御
し、ひいては付着量を制御することができる。特に、浴
中Ａｌ濃度と侵入板温を（１），（２），（３）式を満
たす範囲に設定した場合は、ワイピング条件が同じであ
れば、浴中Ａｌ濃度と侵入板温を他の範囲に設定した場
合に比べて、めっきの付着量を少なくすることができ
る。したがって、本発明により薄目付けの溶融亜鉛めっ
き鋼板を安定的にかつ生産性高く製造することができ
る。
鉛めっきラインにおける鋼板の侵入板温を、浴中のＡｌ
濃度に応じて制御することにより、初期合金相を制御
し、ひいては付着量を制御することができる。特に、浴
中Ａｌ濃度と侵入板温を（１），（２），（３）式を満
たす範囲に設定した場合は、ワイピング条件が同じであ
れば、浴中Ａｌ濃度と侵入板温を他の範囲に設定した場
合に比べて、めっきの付着量を少なくすることができ
る。したがって、本発明により薄目付けの溶融亜鉛めっ
き鋼板を安定的にかつ生産性高く製造することができ
る。
【図１】本発明の亜鉛浴のＡｌ濃度と侵入板温の範囲を
示す図。横軸が浴中Ａｌ含有量（重量％）、縦軸が侵入
板温（℃）で、斜線部が本発明の範囲である。
示す図。横軸が浴中Ａｌ含有量（重量％）、縦軸が侵入
板温（℃）で、斜線部が本発明の範囲である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 山下 敬士 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日本鋼管株式会社内 (56)参考文献 特開 平４−103749（ＪＰ，Ａ) 特開 平４−103748（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) C23C 2/00 - 2/40
Claims (3)
- 【請求項１】 鋼板を焼鈍後冷却し，冷却した鋼板をＡ
ｌを含有した亜鉛浴へ浸漬して鋼板表面に亜鉛を付着す
る際に，鋼板の亜鉛浴への侵入温度及び亜鉛浴のＡｌ含
有量を制御して，亜鉛浴中で鋼板表面に形成される初期
合金層を微細ζ相とし、亜鉛付着量を２３．４ｇ／ｍ ２
以下とすることを特徴とする薄目付け溶融亜鉛めっき鋼
板の製造方法。 - 【請求項２】 重量％で、Ｃ：０．００１〜０．００３
５％、Ｓｉ：０．１０％以下（０重量％を含む）、Ｍ
ｎ：０．０８〜２．５％、Ｐ：０．００５〜０．１５
％、Ｓ：０．００１〜０．０２％、Sol.Ａｌ：０．００
５〜０．１％、Ｎ：０．００３５％以下（０重量％を含
む）、Ｔｉ：０．０３〜０．１５％を含有する鋼板を、
連続溶融亜鉛めっきライン内で焼鈍後、式(3) に示す侵
入板温Ｔ℃まで冷却する工程と、侵入板温Ｔ℃まで冷却
した鋼板を，式(2) に示す範囲でＡｌを含有した亜鉛浴
へ浸漬して亜鉛を付着させる工程と，鋼板表面に付着し
た亜鉛の付着量を制御する工程とを備え，亜鉛浴中への
侵入板温Ｔ℃を浴中Ａｌ含有量との関係から式(1) の範
囲で設定して、亜鉛浴中で鋼板表面に形成される初期合
金層の相を微細ζ相に制御し、亜鉛付着量を２３．４ｇ
／ｍ ２ 以下とすることを特徴とする薄目付け溶融亜鉛め
っき鋼板の製造方法。 ２９５＋９３０×Ａｌ≦Ｔ≦３３５＋９３０×Ａｌ (1) Ａｌ≦０．２０ (2) ３５０≦Ｔ (3) Ｔ：侵入板温（℃）、Ａｌ：浴中Ａｌ含有量（重量％） - 【請求項３】 鋼中に０．００３５％以下（０重量％を
含む）のＢを添加することを特徴とする請求項２に記載
の薄目付け溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP32187295A JP3198900B2 (ja) | 1995-12-11 | 1995-12-11 | 薄目付け溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP32187295A JP3198900B2 (ja) | 1995-12-11 | 1995-12-11 | 薄目付け溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09157817A JPH09157817A (ja) | 1997-06-17 |
| JP3198900B2 true JP3198900B2 (ja) | 2001-08-13 |
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ID=18137351
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP32187295A Expired - Fee Related JP3198900B2 (ja) | 1995-12-11 | 1995-12-11 | 薄目付け溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 |
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| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3198900B2 (ja) |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP5632692B2 (ja) * | 2010-09-17 | 2014-11-26 | 株式会社神戸製鋼所 | 高熱伝導性鋼板 |
| CN103627957B (zh) * | 2013-10-14 | 2016-03-30 | 首钢总公司 | Cr4热镀锌汽车板用钢的生产方法 |
| CN104911522B (zh) * | 2015-06-09 | 2017-10-31 | 武汉钢铁有限公司 | 一种钢丝镀锌的方法 |
-
1995
- 1995-12-11 JP JP32187295A patent/JP3198900B2/ja not_active Expired - Fee Related
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|---|---|
| JPH09157817A (ja) | 1997-06-17 |
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