JP2917776B2 - 高周波用無方向性電磁鋼板 - Google Patents
高周波用無方向性電磁鋼板Info
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- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
- H01F1/00—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties
- H01F1/01—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials
- H01F1/03—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity
- H01F1/12—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials
- H01F1/14—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials metals or alloys
- H01F1/147—Alloys characterised by their composition
- H01F1/14766—Fe-Si based alloys
- H01F1/14775—Fe-Si based alloys in the form of sheets
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、高周波用無方向性電
磁鋼板に関し、特に鉄損が低く磁束密度が高い高周波用
無方向性電磁鋼板に関する。
磁鋼板に関し、特に鉄損が低く磁束密度が高い高周波用
無方向性電磁鋼板に関する。
【０００２】
【従来の技術】近年、省エネルギーの観点から電気機器
の高効率化が求められており、電気機器を高周波域で使
用することが多くなっている。このため、モーター等の
鉄心に用いられる電磁鋼板には優れた高周波磁気特性が
要求される。
の高効率化が求められており、電気機器を高周波域で使
用することが多くなっている。このため、モーター等の
鉄心に用いられる電磁鋼板には優れた高周波磁気特性が
要求される。
【０００３】しかし、電磁鋼板を高周波域で磁化する
と、渦電流損の増大に起因して、鉄損が急激に増大す
る。このため、鋼板の薄肉化及び鋼板の固有抵抗を上げ
ることにより渦電流損を減少させる試みがなされてき
た。すなわち、従来、高周波用途には、固有抵抗を上げ
る観点から、Ｓｉ＋Ａｌを重量％で１．７〜６．５％程
度添加し、板厚を０．１〜０．２５mmとした電磁鋼板が
用いられている。
と、渦電流損の増大に起因して、鉄損が急激に増大す
る。このため、鋼板の薄肉化及び鋼板の固有抵抗を上げ
ることにより渦電流損を減少させる試みがなされてき
た。すなわち、従来、高周波用途には、固有抵抗を上げ
る観点から、Ｓｉ＋Ａｌを重量％で１．７〜６．５％程
度添加し、板厚を０．１〜０．２５mmとした電磁鋼板が
用いられている。
【０００４】例えば、特開平３−２２３４４５号公報に
はＳｉ＋Ａｌ量を２．０〜４．０％とし、板厚を０．１
〜０．２５mmとした高周波用の無方向性電磁鋼板が開示
されている。
はＳｉ＋Ａｌ量を２．０〜４．０％とし、板厚を０．１
〜０．２５mmとした高周波用の無方向性電磁鋼板が開示
されている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】ところで、ＮＣ工作機
械や研削盤に自動車に用いられるモーターは、高周波で
駆動されるとはいっても、周波数は７００〜２０００Ｈ
ｚ程度である。このような用途に用いられる電磁鋼板は
低鉄損化による効率向上が重要であることはもちろんの
こと、高トルク化の観点から高磁束密度も要求されてい
る。このような用途に上述のＳｉ＋Ａｌが１．７〜６．
５％程度含まれた鋼板を用いると、低鉄損化は達成され
るものの、飽和磁束密度の低下に起因する磁束密度の低
下は避けられず、高磁束密度化による高トルク化という
要望は満たせない状況にある。
械や研削盤に自動車に用いられるモーターは、高周波で
駆動されるとはいっても、周波数は７００〜２０００Ｈ
ｚ程度である。このような用途に用いられる電磁鋼板は
低鉄損化による効率向上が重要であることはもちろんの
こと、高トルク化の観点から高磁束密度も要求されてい
る。このような用途に上述のＳｉ＋Ａｌが１．７〜６．
５％程度含まれた鋼板を用いると、低鉄損化は達成され
るものの、飽和磁束密度の低下に起因する磁束密度の低
下は避けられず、高磁束密度化による高トルク化という
要望は満たせない状況にある。
【０００６】この発明はかかる事情に鑑みてなされたも
のであって、高周波磁化領域において、鉄損が低くかつ
磁束密度が高い高周波用無方向性電磁鋼板を提供するこ
とを目的とする。
のであって、高周波磁化領域において、鉄損が低くかつ
磁束密度が高い高周波用無方向性電磁鋼板を提供するこ
とを目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段及び作用】鋼板の磁束密度
を低下させないためには、鋼板中のＳｉ，Ａｌ量を少な
くする必要があるが、Ｓｉ，Ａｌ量の低下は当然のこと
ながら渦電流損の増大に伴う全鉄損の増大につながる。
このように相反する特性を両立させるべく本願発明者ら
が検討を重ねた結果、以下の知見を得るに至った。
を低下させないためには、鋼板中のＳｉ，Ａｌ量を少な
くする必要があるが、Ｓｉ，Ａｌ量の低下は当然のこと
ながら渦電流損の増大に伴う全鉄損の増大につながる。
このように相反する特性を両立させるべく本願発明者ら
が検討を重ねた結果、以下の知見を得るに至った。
【０００８】板厚０．１〜０．２５mm程度の電磁鋼板を
１００〜２０００Ｈｚ程度で磁化した場合に、全鉄損中
ヒステリシス損の占める割合が３０〜７０％程度であ
る。従って、板厚０．１〜０．２５mm程度の薄物電磁鋼
板における高周波鉄損の低減のためには、渦電流損を下
げる以外に、ヒステリシス損を下げることが有効である
と考えられる。
１００〜２０００Ｈｚ程度で磁化した場合に、全鉄損中
ヒステリシス損の占める割合が３０〜７０％程度であ
る。従って、板厚０．１〜０．２５mm程度の薄物電磁鋼
板における高周波鉄損の低減のためには、渦電流損を下
げる以外に、ヒステリシス損を下げることが有効である
と考えられる。
【０００９】このヒステリシス損を下げるために、高周
波磁化時における板厚方向の磁束分布に着目した。すな
わち、高周波で鋼板を磁化した場合、磁束の表皮効果に
より、磁束の分布は鋼板板厚方向に均一にならず表層部
に集中する。このため、鋼板表層部の集合組織を制御す
ることにより磁束密度を向上させることができるのみな
らず、ヒステリシス損を低減することも可能となるので
ある。このようなヒステリシス損低減効果に起因して、
板厚０．１〜０．２５mm程度の薄物電磁鋼板において
は、従来の成分よりも低Ｓｉ、低Ａｌの電磁鋼板でも高
周波域で低鉄損の電磁鋼板を得ることができ、しかも低
Ｓｉ、低Ａｌであることによる飽和磁束密度の向上と、
特定の集合組織の形成により低鉄損であるだけでなく、
磁束密度が高くなることを見出したのである。この発明
は本願発明者らのこのような知見に基づいてなされたも
のである。
波磁化時における板厚方向の磁束分布に着目した。すな
わち、高周波で鋼板を磁化した場合、磁束の表皮効果に
より、磁束の分布は鋼板板厚方向に均一にならず表層部
に集中する。このため、鋼板表層部の集合組織を制御す
ることにより磁束密度を向上させることができるのみな
らず、ヒステリシス損を低減することも可能となるので
ある。このようなヒステリシス損低減効果に起因して、
板厚０．１〜０．２５mm程度の薄物電磁鋼板において
は、従来の成分よりも低Ｓｉ、低Ａｌの電磁鋼板でも高
周波域で低鉄損の電磁鋼板を得ることができ、しかも低
Ｓｉ、低Ａｌであることによる飽和磁束密度の向上と、
特定の集合組織の形成により低鉄損であるだけでなく、
磁束密度が高くなることを見出したのである。この発明
は本願発明者らのこのような知見に基づいてなされたも
のである。
【００１０】すなわち、本発明は、重量％で、Ｃ：０.
００５％以下、Ｓｉ：１．０％超え２．０％以下、Ａ
ｌ：０．００４％以下又は０．１〜０.５％、Ｎ：０．
００５％以下を含み、板厚ｔが０．１０〜０．２５ｍｍ
であり、熱延板調圧率または焼鈍条件を調整することに
より、その板面内での（２１１）、（２２２）、（３２
１）、（３３２）、（２００）、（１１０）及び（３１
０）面の各面についてのＸ線積分反射強度の理論強度に
対する比の値をＰ（ｈｋｌ）とした場合に、以下の式で
表されるＴＰ値が１.５以下となるような集合組織をそ
の各表面から板厚方向に板厚の３割以上含むことを特徴
とする高周波用無方向性電磁鋼板を提供するものであ
る。
００５％以下、Ｓｉ：１．０％超え２．０％以下、Ａ
ｌ：０．００４％以下又は０．１〜０.５％、Ｎ：０．
００５％以下を含み、板厚ｔが０．１０〜０．２５ｍｍ
であり、熱延板調圧率または焼鈍条件を調整することに
より、その板面内での（２１１）、（２２２）、（３２
１）、（３３２）、（２００）、（１１０）及び（３１
０）面の各面についてのＸ線積分反射強度の理論強度に
対する比の値をＰ（ｈｋｌ）とした場合に、以下の式で
表されるＴＰ値が１.５以下となるような集合組織をそ
の各表面から板厚方向に板厚の３割以上含むことを特徴
とする高周波用無方向性電磁鋼板を提供するものであ
る。
【００１１】 ＴＰ＝［Ｐ（２１１）＋Ｐ（２２２）＋Ｐ（３２１）＋Ｐ（３３２）］／ ［Ｐ（２００）＋Ｐ（１１０）＋Ｐ（３１０）］ また、重量％で、Ｃ：０.００５％以下、Ｓｉ：１．０
％超え２．０％以下、Ｍｎ：０.２〜１.０％、Ｐ：０．
２％以下、Ｓ：０．０１％以下、Ａｌ：０．００４％以
下又は０．１〜０.５％、Ｎ：０．００５％以下を含
み、板厚ｔが０．１０〜０．２５ｍｍであり、熱延板調
圧率または焼鈍条件を調整することにより、その板面内
での（２１１）、（２２２）、（３２１）、（３３
２）、（２００）、（１１０）及び（３１０）面の各面
についてのＸ線積分反射強度の理論強度に対する比の値
をＰ（ｈｋｌ）とした場合に、上記式で表されるＴＰ値
が１.５以下となるような集合組織をその各表面から板
厚方向に板厚の３割以上含むことを特徴とする高周波用
無方向性電磁鋼板を提供するものである。
％超え２．０％以下、Ｍｎ：０.２〜１.０％、Ｐ：０．
２％以下、Ｓ：０．０１％以下、Ａｌ：０．００４％以
下又は０．１〜０.５％、Ｎ：０．００５％以下を含
み、板厚ｔが０．１０〜０．２５ｍｍであり、熱延板調
圧率または焼鈍条件を調整することにより、その板面内
での（２１１）、（２２２）、（３２１）、（３３
２）、（２００）、（１１０）及び（３１０）面の各面
についてのＸ線積分反射強度の理論強度に対する比の値
をＰ（ｈｋｌ）とした場合に、上記式で表されるＴＰ値
が１.５以下となるような集合組織をその各表面から板
厚方向に板厚の３割以上含むことを特徴とする高周波用
無方向性電磁鋼板を提供するものである。
【００１２】さらに、上記いずれかの高周波用無方向性
電磁鋼板において、鋼板断面での平均結晶粒径Ｄが、
０．１ｔ≦Ｄ≦０．７ｔを満足することを特徴とする高
周波用無方向性電磁鋼板を提供するものである。
電磁鋼板において、鋼板断面での平均結晶粒径Ｄが、
０．１ｔ≦Ｄ≦０．７ｔを満足することを特徴とする高
周波用無方向性電磁鋼板を提供するものである。
【００１３】さらにまた、上記いずれかの高周波用無方
向性電磁鋼板において、周波数１００〜２０００Ｈｚに
おいて、Ｂ10≧１．５４Ｔ、Ｗ15/400≦３５Ｗ／ｋｇで
あることを特徴とする高周波用無方向性電磁鋼板を提供
するものである。
向性電磁鋼板において、周波数１００〜２０００Ｈｚに
おいて、Ｂ10≧１．５４Ｔ、Ｗ15/400≦３５Ｗ／ｋｇで
あることを特徴とする高周波用無方向性電磁鋼板を提供
するものである。
【００１４】以下、本発明について詳細に説明する。
（１）成分について各成分の限定理由は以下の通りであ
る。なお、以下％表示はいずれも重量％である。
（１）成分について各成分の限定理由は以下の通りであ
る。なお、以下％表示はいずれも重量％である。
【００１５】Ｓｉ： Ｓｉは鋼板の固有抵抗を上げるた
めに有効な元素であり、この効果が本発明が想定する周
波数域で十分に発揮されるためには１．０％を超えて含
有することが必要である。一方、Ｓｉの添加に伴って飽
和磁束密度が低下し、２．０％を超えるとその値が許容
範囲よりも低くなってしまう。従って、Ｓｉ量を１．０
％超え２．０％以下の範囲に規定する。
めに有効な元素であり、この効果が本発明が想定する周
波数域で十分に発揮されるためには１．０％を超えて含
有することが必要である。一方、Ｓｉの添加に伴って飽
和磁束密度が低下し、２．０％を超えるとその値が許容
範囲よりも低くなってしまう。従って、Ｓｉ量を１．０
％超え２．０％以下の範囲に規定する。
【００１６】Ａｌ： Ａｌは微量に添加した場合には微
細なＡｌＮを形成し、磁気特性を阻害するため、その恐
れが少ない０．００４％以下に規定する。一方、０．１
％を超えて添加した場合には、ＡｌＮが粗大になるため
磁気特性を劣化させず、固有抵抗の上昇に寄与するが、
０．５％以上になると、Ｓｉ同様磁束密度を低下させて
しまう。従って、Ａｌ量を０．００４％以下又は０．１
〜０．５％の範囲に規定する。
細なＡｌＮを形成し、磁気特性を阻害するため、その恐
れが少ない０．００４％以下に規定する。一方、０．１
％を超えて添加した場合には、ＡｌＮが粗大になるため
磁気特性を劣化させず、固有抵抗の上昇に寄与するが、
０．５％以上になると、Ｓｉ同様磁束密度を低下させて
しまう。従って、Ａｌ量を０．００４％以下又は０．１
〜０．５％の範囲に規定する。
【００１７】Ｃ： Ｃは磁気時効の問題があるため、そ
のような問題が生じない０．００５％以下に規定する。 Ｎ： Ｎは０．００５％以上となると磁気特性を劣化さ
せるため、０．００５％以下に規定する。
のような問題が生じない０．００５％以下に規定する。 Ｎ： Ｎは０．００５％以上となると磁気特性を劣化さ
せるため、０．００５％以下に規定する。
【００１８】以上がこの発明において重要な成分である
が、以下に示すＭｎ，Ｓ，Ｐを以下のように規定するこ
とにより、さらに良好な特性を得ることができる。 Ｍｎ： Ｍｎは熱間圧延時の赤熱脆性を防止するため
に、０．２％以上必要であるが、１．０％を超えると磁
気特性を劣化させる。従って、Ｍｎ量を０．２〜１．０
％の範囲に規定する。
が、以下に示すＭｎ，Ｓ，Ｐを以下のように規定するこ
とにより、さらに良好な特性を得ることができる。 Ｍｎ： Ｍｎは熱間圧延時の赤熱脆性を防止するため
に、０．２％以上必要であるが、１．０％を超えると磁
気特性を劣化させる。従って、Ｍｎ量を０．２〜１．０
％の範囲に規定する。
【００１９】Ｓ： Ｓは磁気特性を劣化させるＭｎＳ等
を形成するため、そのような恐れがない０．０１％を上
限とする。 Ｐ： Ｐは鋼板の打ち抜き性を改善するために必要な元
素であるが、０．２％を超えて添加すると磁束密度の低
下を招く。従って、Ｐ量を０．２％以下とした。
を形成するため、そのような恐れがない０．０１％を上
限とする。 Ｐ： Ｐは鋼板の打ち抜き性を改善するために必要な元
素であるが、０．２％を超えて添加すると磁束密度の低
下を招く。従って、Ｐ量を０．２％以下とした。
【００２０】なお、Ｓｂ、Ｓｎ、Ｂ、Ｃｕ、Ｚｒを磁気
特性向上のために添加することは何等さしつかえない。
また、これら元素以外の不可避不純物元素は通常の鋼に
含有される程度の量は許容される。
特性向上のために添加することは何等さしつかえない。
また、これら元素以外の不可避不純物元素は通常の鋼に
含有される程度の量は許容される。
【００２１】（２）板厚 次に板厚の限定理由について説明する。板厚を薄くする
ことは、高周波域での渦電流損の低減に非常に効果的で
ある。しかし、板厚が０．１０mm未満であると、冷間圧
延が困難となるだけでなく、モーターのローター、ステ
ーター組立時の鋼板の積層数の増大につながり、生産効
率が低下してしまう。また、０．２５mmを超えると渦電
流損が増大し、鉄損の増大につながる。従って、板厚を
０．１０〜０．２５mmとした。
ことは、高周波域での渦電流損の低減に非常に効果的で
ある。しかし、板厚が０．１０mm未満であると、冷間圧
延が困難となるだけでなく、モーターのローター、ステ
ーター組立時の鋼板の積層数の増大につながり、生産効
率が低下してしまう。また、０．２５mmを超えると渦電
流損が増大し、鉄損の増大につながる。従って、板厚を
０．１０〜０．２５mmとした。
【００２２】（３）集合組織 鋼板板面の集合組織は、鋼板を目標とする板厚まで減厚
した後、Ｘ線回折装置を用いて反射法に基づいてＸ線回
折パターンを測定し、（２１１）、（２２２）、（３２
１）、（３３２）、（２００）、（１１０）及び（３１
０）面のＸ線積分反射強度Ｉから、以下の（１）式で定
義されるＰ値を求め、さらにこのＰ値から（２）式で示
すＴＰ値を求め、このＴＰ値の大小で評価する。
した後、Ｘ線回折装置を用いて反射法に基づいてＸ線回
折パターンを測定し、（２１１）、（２２２）、（３２
１）、（３３２）、（２００）、（１１０）及び（３１
０）面のＸ線積分反射強度Ｉから、以下の（１）式で定
義されるＰ値を求め、さらにこのＰ値から（２）式で示
すＴＰ値を求め、このＴＰ値の大小で評価する。
【００２３】 Ｐ（ｈｋｌ）＝７×［Ｉ／Ｉ0 （ｈｋｌ）］／［ΣＩ／Ｉ0 （ｈｋｌ）］ Ｉ（ｈｋｌ） ： （ｈｋｌ）面におけるＸ線積分強度 Ｉ0 （ｈｋｌ）： （ｈｋｌ）面における理論強度 ………（１） ＴＰ＝［Ｐ（２１１）＋Ｐ（２２２）＋Ｐ（３２１）＋Ｐ（３３２）］／ ［Ｐ（２００）＋Ｐ（１１０）＋Ｐ（３１０）］ ………（２） すなわち、磁化容易軸である＜１００＞方向を含まない
（２１１）、（２２２）、（３２１）、及び（３３２）
面のＰ値の和と、＜１００＞方向を含む（２００）、
（１１０）、及び（３１０）面のＰ値の和との比である
ＴＰ値が低いほど鋼板の磁気特性上良好な集合組織が形
成されていることとなる。
（２１１）、（２２２）、（３２１）、及び（３３２）
面のＰ値の和と、＜１００＞方向を含む（２００）、
（１１０）、及び（３１０）面のＰ値の和との比である
ＴＰ値が低いほど鋼板の磁気特性上良好な集合組織が形
成されていることとなる。
【００２４】ところで、高周波で鋼板を磁化した場合、
磁束の表皮効果により、磁束の分布は鋼板板厚方向に均
一にならず表層部に集中する。例えば、１００Ｈｚでは
磁束の約７割が各表面から板厚の３割以内の部分に集中
する。この傾向は、周波数が高くなるにつれて顕著にな
り。１０００Ｈｚにおいては表面から板厚の３割以内の
部分に８〜９割の磁束が集中するようになる。このこと
から鋼板の表層部に好ましい集合組織を形成すれば、磁
束密度を向上させることができ、かつヒステリシス損を
効率良く低減できることが理解される。
磁束の表皮効果により、磁束の分布は鋼板板厚方向に均
一にならず表層部に集中する。例えば、１００Ｈｚでは
磁束の約７割が各表面から板厚の３割以内の部分に集中
する。この傾向は、周波数が高くなるにつれて顕著にな
り。１０００Ｈｚにおいては表面から板厚の３割以内の
部分に８〜９割の磁束が集中するようになる。このこと
から鋼板の表層部に好ましい集合組織を形成すれば、磁
束密度を向上させることができ、かつヒステリシス損を
効率良く低減できることが理解される。
【００２５】ここで、所望の集合組織を形成する方法は
特に限定されないが、本発明では、鋼板表層部の集合組
織を制御することが重要であるから、熱延板に調圧を加
えた後に熱延板焼鈍を行う方法を適用することが好まし
い。この方法では、調圧率又は焼鈍温度を調整すること
により、鋼板表層部の所望の集合組織の深さを任意に調
整することができる。
特に限定されないが、本発明では、鋼板表層部の集合組
織を制御することが重要であるから、熱延板に調圧を加
えた後に熱延板焼鈍を行う方法を適用することが好まし
い。この方法では、調圧率又は焼鈍温度を調整すること
により、鋼板表層部の所望の集合組織の深さを任意に調
整することができる。
【００２６】本発明においては、以上のことに基づい
て、上記ＴＰ値が１．５以下となるような集合組織を各
表面から板厚方向に板厚の３割以上含むことを要件とす
る。その理由について以下に説明する。
て、上記ＴＰ値が１．５以下となるような集合組織を各
表面から板厚方向に板厚の３割以上含むことを要件とす
る。その理由について以下に説明する。
【００２７】図１は、鋼種Ａ（Ｃ：０．０４０％、Ｓ
ｉ：１．０５％、Ｍｎ：０．２２％、Ｐ：０．１０％、
Ｓ：０．００４％、Ａｌ：ｔｒ、Ｎ：０．００３１
％）、鋼種Ｂ（Ｃ：０．０３１％、Ｓｉ：１．９０％、
Ｍｎ：０．６０％、Ｐ：０．０３％、Ｓ：０．００４
％、Ａｌ：０．４０％、Ｎ：０．００３０％）を用い、
熱延板調圧−焼鈍を行わない通常のプロセスを用いて作
製した電磁鋼板と、熱延板調圧−焼鈍条件を調整して集
合組織を制御した電磁鋼板とについて、鋼板表面から板
厚の３割の深さにおけるＴＰ値と磁束密度Ｂ10との関係
を示す図である。なお、鋼種Ａを用いて熱延板調圧−焼
鈍を行わない通常のプロセスで作製した鋼板は、板厚ｔ
＝０．２０ｍｍ、平均結晶粒径Ｄ＝５０μｍであり、熱
延板調圧−焼鈍を行ったものは、板厚ｔ＝０．２０ｍ
ｍ、平均結晶粒径Ｄ＝４８μｍであった。鋼種Ｂを用い
て通常のプロセスで作製した鋼板は、板厚ｔ＝０．２０
ｍｍ、結晶粒径Ｄ＝６０μｍであり、熱延板調圧−焼鈍
を行ったものは、板厚ｔ＝０．２０ｍｍ、結晶粒径Ｄ＝
５６μｍであった。ここで、鋼板表面から板厚の３割の
深さにおけるＴＰ値によって集合組織を評価したのは、
周波数１００〜２０００Ｈｚにおいては鋼板表面から板
厚の３割以内の領域に磁束の７〜９割が集中するためで
ある。また、Ｂ10で磁束密度を評価したのは、周波数１
００〜２０００Ｈｚで用いられる機器の励磁磁束密度が
高周波でありながら１．５Ｔ程度の比較的高磁束密度で
使用されることが多く、Ｂ10がほぼそれに相当するため
である。
ｉ：１．０５％、Ｍｎ：０．２２％、Ｐ：０．１０％、
Ｓ：０．００４％、Ａｌ：ｔｒ、Ｎ：０．００３１
％）、鋼種Ｂ（Ｃ：０．０３１％、Ｓｉ：１．９０％、
Ｍｎ：０．６０％、Ｐ：０．０３％、Ｓ：０．００４
％、Ａｌ：０．４０％、Ｎ：０．００３０％）を用い、
熱延板調圧−焼鈍を行わない通常のプロセスを用いて作
製した電磁鋼板と、熱延板調圧−焼鈍条件を調整して集
合組織を制御した電磁鋼板とについて、鋼板表面から板
厚の３割の深さにおけるＴＰ値と磁束密度Ｂ10との関係
を示す図である。なお、鋼種Ａを用いて熱延板調圧−焼
鈍を行わない通常のプロセスで作製した鋼板は、板厚ｔ
＝０．２０ｍｍ、平均結晶粒径Ｄ＝５０μｍであり、熱
延板調圧−焼鈍を行ったものは、板厚ｔ＝０．２０ｍ
ｍ、平均結晶粒径Ｄ＝４８μｍであった。鋼種Ｂを用い
て通常のプロセスで作製した鋼板は、板厚ｔ＝０．２０
ｍｍ、結晶粒径Ｄ＝６０μｍであり、熱延板調圧−焼鈍
を行ったものは、板厚ｔ＝０．２０ｍｍ、結晶粒径Ｄ＝
５６μｍであった。ここで、鋼板表面から板厚の３割の
深さにおけるＴＰ値によって集合組織を評価したのは、
周波数１００〜２０００Ｈｚにおいては鋼板表面から板
厚の３割以内の領域に磁束の７〜９割が集中するためで
ある。また、Ｂ10で磁束密度を評価したのは、周波数１
００〜２０００Ｈｚで用いられる機器の励磁磁束密度が
高周波でありながら１．５Ｔ程度の比較的高磁束密度で
使用されることが多く、Ｂ10がほぼそれに相当するため
である。
【００２８】この図１より、ＴＰ≦１．５とすることに
より、従来材よりも磁束密度が０．０３Ｔ以上高くな
り、明らかに磁束密度の向上が確認される。次に、集合
組織を制御することによる鉄損低減効果の周波数による
影響について示す。ここでは、鋼種Ｃ（Ｃ：０．０３７
％、Ｓｉ：１．１０％、Ｍｎ：０．１８％、Ｐ：０．１
１％、Ｓ：０．００５％、Ａｌ：０．３０％、Ｎ：０．
００３５％）、鋼種Ｄ（Ｃ：０．０４５％、Ｓｉ：１．
５０％、Ｍｎ：０．２５％、Ｐ：０．０９％、Ｓ：０．
００４％、Ａｌ：０．２０％、Ｎ：０．００３０％）を
用い、熱延板調圧−焼鈍を行わない通常のプロセスを用
いて作製した電磁鋼板と、熱延板調圧−焼鈍条件を調整
してＴＰ値が１．５以下となるような集合組織を表層か
ら板厚方向に板厚の３割以上含むようにした本発明の電
磁鋼板とについて、各周波数における鉄損Ｗ15の値を求
めた。なお、本発明材としては、鋼種Ｃについてはｔ＝
０．２ｍｍ、平均結晶粒径Ｄ＝３１μｍ、ＴＰ≦１．５
の領域深さ０．０８２ｍｍ（ｘ／ｔ＝４１％）、鋼種Ｄ
についてはｔ＝０．１ｍｍ、平均結晶粒径Ｄ＝２３μ
ｍ、ＴＰ≦１．５の領域深さ０．０３５ｍｍ（ｘ／ｔ＝
３５％）のものを用いた。また、従来材としては、鋼種
Ｃについてはｔ＝０．２ｍｍ、平均結晶粒径Ｄ＝３０μ
ｍ、鋼板表面から板厚の３割の深さにおけるＴＰ＝２．
７、鋼種Ｄについてはｔ＝０．１ｍｍ、平均結晶粒径Ｄ
＝２１μｍ、鋼板表面から板厚の３割の深さにおけるＴ
Ｐ＝２．６のものを用いた。図２は、本発明材のＷ15の
従来材のＷ15に対する比を周波数に対してプロットした
ものである。
より、従来材よりも磁束密度が０．０３Ｔ以上高くな
り、明らかに磁束密度の向上が確認される。次に、集合
組織を制御することによる鉄損低減効果の周波数による
影響について示す。ここでは、鋼種Ｃ（Ｃ：０．０３７
％、Ｓｉ：１．１０％、Ｍｎ：０．１８％、Ｐ：０．１
１％、Ｓ：０．００５％、Ａｌ：０．３０％、Ｎ：０．
００３５％）、鋼種Ｄ（Ｃ：０．０４５％、Ｓｉ：１．
５０％、Ｍｎ：０．２５％、Ｐ：０．０９％、Ｓ：０．
００４％、Ａｌ：０．２０％、Ｎ：０．００３０％）を
用い、熱延板調圧−焼鈍を行わない通常のプロセスを用
いて作製した電磁鋼板と、熱延板調圧−焼鈍条件を調整
してＴＰ値が１．５以下となるような集合組織を表層か
ら板厚方向に板厚の３割以上含むようにした本発明の電
磁鋼板とについて、各周波数における鉄損Ｗ15の値を求
めた。なお、本発明材としては、鋼種Ｃについてはｔ＝
０．２ｍｍ、平均結晶粒径Ｄ＝３１μｍ、ＴＰ≦１．５
の領域深さ０．０８２ｍｍ（ｘ／ｔ＝４１％）、鋼種Ｄ
についてはｔ＝０．１ｍｍ、平均結晶粒径Ｄ＝２３μ
ｍ、ＴＰ≦１．５の領域深さ０．０３５ｍｍ（ｘ／ｔ＝
３５％）のものを用いた。また、従来材としては、鋼種
Ｃについてはｔ＝０．２ｍｍ、平均結晶粒径Ｄ＝３０μ
ｍ、鋼板表面から板厚の３割の深さにおけるＴＰ＝２．
７、鋼種Ｄについてはｔ＝０．１ｍｍ、平均結晶粒径Ｄ
＝２１μｍ、鋼板表面から板厚の３割の深さにおけるＴ
Ｐ＝２．６のものを用いた。図２は、本発明材のＷ15の
従来材のＷ15に対する比を周波数に対してプロットした
ものである。
【００２９】この図２から、周波数１００〜２０００Ｈ
ｚの領域では鉄損の改善効果は大きいが、１００Ｈｚ未
満及び２０００Ｈｚ超えでは鉄損の改善効果は比較的小
さいことがわかる。これは、１００Ｈｚ未満においては
磁束の表皮効果が小さいために、板厚表層部の板厚の３
割程度の集合組織の調整では効果が少なく、また２００
０Ｈｚを超えた場合には、全鉄損中に占めるヒステリシ
ス損の割合が小さくなるため、集合組織の調整によりヒ
ステリシス損を低下させたとしても全鉄損に及ぼす効果
が小さいためである。なお、図２からわかるように、周
波数１００〜２０００Ｈｚの領域においては、本発明材
のＷ15の従来材のＷ15に対する比の値はほぼ一定であ
り、集合組織の調整による鉄損の改善効果はこの範囲に
おいて周波数によらないことがわかる。以上のことか
ら、本発明の電磁鋼板は１００〜２０００Ｈｚで使用す
ることが好ましいことがわかる。
ｚの領域では鉄損の改善効果は大きいが、１００Ｈｚ未
満及び２０００Ｈｚ超えでは鉄損の改善効果は比較的小
さいことがわかる。これは、１００Ｈｚ未満においては
磁束の表皮効果が小さいために、板厚表層部の板厚の３
割程度の集合組織の調整では効果が少なく、また２００
０Ｈｚを超えた場合には、全鉄損中に占めるヒステリシ
ス損の割合が小さくなるため、集合組織の調整によりヒ
ステリシス損を低下させたとしても全鉄損に及ぼす効果
が小さいためである。なお、図２からわかるように、周
波数１００〜２０００Ｈｚの領域においては、本発明材
のＷ15の従来材のＷ15に対する比の値はほぼ一定であ
り、集合組織の調整による鉄損の改善効果はこの範囲に
おいて周波数によらないことがわかる。以上のことか
ら、本発明の電磁鋼板は１００〜２０００Ｈｚで使用す
ることが好ましいことがわかる。
【００３０】図３は、上述の鋼種Ａ（板厚ｔ＝０．２０
ｍｍ、平均結晶粒径Ｄ＝６０μｍ）及び鋼種Ｅ（Ｃ：
０．０３６％、Ｓｉ：１．４０％、Ｍｎ：０．１７％、
Ｐ：０．１３％、Ｓ：０．００３％、Ａｌ：０．４０
％、Ｎ：０．００４０％、板厚ｔ＝０．２０ｍｍ、平均
結晶粒径Ｄ＝４１μｍ）について、ＴＰ≦１．５の領域
の鋼板表面からの深さと磁束密度Ｂ10及び鉄損Ｗ15/100
との関係を示す図である。ここでＴＰ≦１．５の領域の
深さは、鋼板表面から板厚方向に減厚しながら板面の集
合組織をＸ線回折によって測定していき、ＴＰ＝１．５
となった深さｘを用いた。なお、ここで周波数１００Ｈ
ｚでの鉄損を把握したのは、上記図２で示した結果に基
づく。
ｍｍ、平均結晶粒径Ｄ＝６０μｍ）及び鋼種Ｅ（Ｃ：
０．０３６％、Ｓｉ：１．４０％、Ｍｎ：０．１７％、
Ｐ：０．１３％、Ｓ：０．００３％、Ａｌ：０．４０
％、Ｎ：０．００４０％、板厚ｔ＝０．２０ｍｍ、平均
結晶粒径Ｄ＝４１μｍ）について、ＴＰ≦１．５の領域
の鋼板表面からの深さと磁束密度Ｂ10及び鉄損Ｗ15/100
との関係を示す図である。ここでＴＰ≦１．５の領域の
深さは、鋼板表面から板厚方向に減厚しながら板面の集
合組織をＸ線回折によって測定していき、ＴＰ＝１．５
となった深さｘを用いた。なお、ここで周波数１００Ｈ
ｚでの鉄損を把握したのは、上記図２で示した結果に基
づく。
【００３１】この図３より、磁束密度Ｂ10及び鉄損Ｗ15
/100のいずれも、ＴＰ≦１．５の領域が３０％までは鋼
板表面から内部に入るに従って急激に上昇し、それより
ＴＰ≦１．５の領域が深くなっても大きく変化しないこ
とが確認される。これは、前述したように、１００Ｈｚ
では磁束の約７割が鋼板表面から板厚の部分に集中する
ためである。この磁束密度の表皮効果は周波数が高くな
るほど顕著となり、磁束がより表層に集中するようにな
るため、これより高周波側でも板厚の３割以上をＴＰ≦
１．５とすれば十分である。
/100のいずれも、ＴＰ≦１．５の領域が３０％までは鋼
板表面から内部に入るに従って急激に上昇し、それより
ＴＰ≦１．５の領域が深くなっても大きく変化しないこ
とが確認される。これは、前述したように、１００Ｈｚ
では磁束の約７割が鋼板表面から板厚の部分に集中する
ためである。この磁束密度の表皮効果は周波数が高くな
るほど顕著となり、磁束がより表層に集中するようにな
るため、これより高周波側でも板厚の３割以上をＴＰ≦
１．５とすれば十分である。
【００３２】以上の結果により、本発明ではＴＰ値が
１．５以下となるような集合組織を各表面から板厚方向
に板厚の３割以上含むことを要件としている。 （４）結晶粒径 図４は、前述の鋼種Ｂ及び鋼種Ｃを用いて作製した電磁
鋼板の結晶粒径と板厚との比Ｄ／ｔの鉄損Ｗ15/400に及
ぼす影響を示す図である。ここで鋼種Ｂを用いて作製し
た鋼板は、ｔ＝０．１５ｍｍ、ＴＰ≦１．５の領域の鋼
板表面からの深さ０．０５ｍｍ以上鋼種Ｃを用いて作製
した鋼板は、ｔ＝０．２ｍｍ、ＴＰ≦１．５の領域の鋼
板表面からの深さ０．０７ｍｍ以上、とした。
１．５以下となるような集合組織を各表面から板厚方向
に板厚の３割以上含むことを要件としている。 （４）結晶粒径 図４は、前述の鋼種Ｂ及び鋼種Ｃを用いて作製した電磁
鋼板の結晶粒径と板厚との比Ｄ／ｔの鉄損Ｗ15/400に及
ぼす影響を示す図である。ここで鋼種Ｂを用いて作製し
た鋼板は、ｔ＝０．１５ｍｍ、ＴＰ≦１．５の領域の鋼
板表面からの深さ０．０５ｍｍ以上鋼種Ｃを用いて作製
した鋼板は、ｔ＝０．２ｍｍ、ＴＰ≦１．５の領域の鋼
板表面からの深さ０．０７ｍｍ以上、とした。
【００３３】この図４に示すように、Ｄ／ｔが０．１〜
０．７の範囲、すなわち結晶粒径Ｄが０．１ｔ〜０．７
ｔの範囲で鉄損がより低下している。これは、結晶粒径
Ｄが０．１ｔ〜０．７ｔの範囲である場合には鋼板表層
部に所望の集合組織が適度に発達するが、結晶粒径Ｄが
０．１ｔ未満であると所望の集合組織が得られても粒界
が磁壁移動を妨げるためにヒステリシス損が増大し、逆
に結晶粒径Ｄが０．７ｔを超えるとヒステリシス損は小
さくなるものの渦電流損が増大し、全鉄損が増大するた
めである。
０．７の範囲、すなわち結晶粒径Ｄが０．１ｔ〜０．７
ｔの範囲で鉄損がより低下している。これは、結晶粒径
Ｄが０．１ｔ〜０．７ｔの範囲である場合には鋼板表層
部に所望の集合組織が適度に発達するが、結晶粒径Ｄが
０．１ｔ未満であると所望の集合組織が得られても粒界
が磁壁移動を妨げるためにヒステリシス損が増大し、逆
に結晶粒径Ｄが０．７ｔを超えるとヒステリシス損は小
さくなるものの渦電流損が増大し、全鉄損が増大するた
めである。
【００３４】以上のことより結晶粒径Ｄは、０．１ｔ≦
Ｄ≦０．７ｔの範囲が好ましい。次に、本発明の無方向
性電磁鋼板を製造する方法について説明する。本発明に
おいては、鋼板表層部の集合組織を制御することが重要
であり、適宜の手法を用いて鋼板表層部の集合組織を調
整する必要があるが、その手法に関しては何等制約はな
く、前述した熱延調圧−焼鈍プロセスの他どのような手
法でも用いることができる。
Ｄ≦０．７ｔの範囲が好ましい。次に、本発明の無方向
性電磁鋼板を製造する方法について説明する。本発明に
おいては、鋼板表層部の集合組織を制御することが重要
であり、適宜の手法を用いて鋼板表層部の集合組織を調
整する必要があるが、その手法に関しては何等制約はな
く、前述した熱延調圧−焼鈍プロセスの他どのような手
法でも用いることができる。
【００３５】それ以外の工程に関しても、通常用いられ
るプロセスで良い。すなわち、製鋼に関しては、転炉で
吹錬した溶鋼を脱ガス処理して所定の成分に調整すれば
よい。また、熱間圧延も通常の条件でよい。冷間圧延に
関しては１回でも、中間焼鈍を挟んで２回以上行っても
いずれでもよく、最終的に所望の板厚となればよい。最
終焼鈍に関しても通常の焼鈍でよく、この最終焼鈍条件
を制御することにより、結晶粒径を所望のものとするこ
とが可能となる。
るプロセスで良い。すなわち、製鋼に関しては、転炉で
吹錬した溶鋼を脱ガス処理して所定の成分に調整すれば
よい。また、熱間圧延も通常の条件でよい。冷間圧延に
関しては１回でも、中間焼鈍を挟んで２回以上行っても
いずれでもよく、最終的に所望の板厚となればよい。最
終焼鈍に関しても通常の焼鈍でよく、この最終焼鈍条件
を制御することにより、結晶粒径を所望のものとするこ
とが可能となる。
【００３６】例えば、１．４％Ｓｉ−０．４％Ａｌ鋼に
おいては、熱延板調圧率を７．０％、熱延板焼鈍条件を
８５０℃×３時間とし、冷間圧延により板厚を０．２ｍ
ｍとした後、最終焼鈍を８５０℃×２分間行うことによ
り所望の集合組織を得ることが可能となる。なお、本発
明において、Ｓｂ、Ｓｎ、Ｂ、Ｃｕ、Ｚｒ等の添加によ
り本発明の集合組織を得ることは何等問題はない。
おいては、熱延板調圧率を７．０％、熱延板焼鈍条件を
８５０℃×３時間とし、冷間圧延により板厚を０．２ｍ
ｍとした後、最終焼鈍を８５０℃×２分間行うことによ
り所望の集合組織を得ることが可能となる。なお、本発
明において、Ｓｂ、Ｓｎ、Ｂ、Ｃｕ、Ｚｒ等の添加によ
り本発明の集合組織を得ることは何等問題はない。
【００３７】
【実施例】表１に示した鋼種１〜１３の組成を有する鋼
材を、板厚２．０ｍｍに熱間圧延した後酸洗し、表２に
示す熱延板調圧条件及び熱延板焼鈍条件で熱延板調圧−
焼鈍を行った。これら鋼板を引き続き板厚０．１〜０．
２５ｍｍまで冷間圧延し、表２に示す条件で最終焼鈍を
行った。なお、熱延板焼鈍は１００％Ｈ2 雰囲気で行
い、最終焼鈍は２５％Ｈ2 −７５％Ｎ2 雰囲気で行っ
た。
材を、板厚２．０ｍｍに熱間圧延した後酸洗し、表２に
示す熱延板調圧条件及び熱延板焼鈍条件で熱延板調圧−
焼鈍を行った。これら鋼板を引き続き板厚０．１〜０．
２５ｍｍまで冷間圧延し、表２に示す条件で最終焼鈍を
行った。なお、熱延板焼鈍は１００％Ｈ2 雰囲気で行
い、最終焼鈍は２５％Ｈ2 −７５％Ｎ2 雰囲気で行っ
た。
【００３８】磁気特性は、各鋼板から外径４５ｍｍ、内
径３３ｍｍのリング試験片を採取し、これら試験片につ
いて周波数４００Ｈｚで測定し、さらに結晶粒径を測定
した。
径３３ｍｍのリング試験片を採取し、これら試験片につ
いて周波数４００Ｈｚで測定し、さらに結晶粒径を測定
した。
【００３９】各鋼板板厚、平均結晶粒径、ＴＰ≦１．５
の領域の鋼板表面からの深さ、及び磁気特性を表３に示
す。なお、表１中、鋼種１〜１０は組成が本発明の範囲
内のものであり、鋼種１１〜１３は組成が本発明の範囲
外のものである。また、表２及び表３の番号１〜２９は
これら鋼種に対して種々の条件で熱延板調圧−焼鈍処理
して作製した鋼板の番号を示す。
の領域の鋼板表面からの深さ、及び磁気特性を表３に示
す。なお、表１中、鋼種１〜１０は組成が本発明の範囲
内のものであり、鋼種１１〜１３は組成が本発明の範囲
外のものである。また、表２及び表３の番号１〜２９は
これら鋼種に対して種々の条件で熱延板調圧−焼鈍処理
して作製した鋼板の番号を示す。
【００４０】
【表１】
【００４１】
【表２】
【００４２】
【表３】
【００４３】鋼の組成、板厚、及びＴＰ値が１．５以下
となるような集合組織を有する領域深さがいずれも本発
明を満たす番号１、２、４、７〜９、１１、１３、１５
〜２０、２３〜２５はいずれも高周波域において鉄損が
低くかつ磁束密度が高く、高周波用無方向性電磁鋼板と
して優れていることが確認された。
となるような集合組織を有する領域深さがいずれも本発
明を満たす番号１、２、４、７〜９、１１、１３、１５
〜２０、２３〜２５はいずれも高周波域において鉄損が
低くかつ磁束密度が高く、高周波用無方向性電磁鋼板と
して優れていることが確認された。
【００４４】それに対して、組成、ＴＰ≦１．５の領域
深さ、及び板厚の少なくとも１つが外れる番号３、５、
１０、１２、１４、２１、２７〜２９は、鉄損が高い
か、又は磁束密度が低い値となることが確認された。
深さ、及び板厚の少なくとも１つが外れる番号３、５、
１０、１２、１４、２１、２７〜２９は、鉄損が高い
か、又は磁束密度が低い値となることが確認された。
【００４５】
【発明の効果】この発明によれば、組成、板厚及び鋼板
表層部の集合組織を調整することにより、高周波磁化領
域において鉄損が低くかつ磁束密度が高い高周波用無方
向性電磁鋼が提供される。
表層部の集合組織を調整することにより、高周波磁化領
域において鉄損が低くかつ磁束密度が高い高周波用無方
向性電磁鋼が提供される。
【図１】熱延板調圧−焼鈍を行わない通常のプロセスを
用いて作製した電磁鋼板と、熱延板調圧−焼鈍条件を調
整して集合組織を制御した電磁鋼板とについて、鋼板表
面から板厚の３割の深さにおけるＴＰ値と磁束密度Ｂ10
との関係を示す図。
用いて作製した電磁鋼板と、熱延板調圧−焼鈍条件を調
整して集合組織を制御した電磁鋼板とについて、鋼板表
面から板厚の３割の深さにおけるＴＰ値と磁束密度Ｂ10
との関係を示す図。
【図２】本発明材のＷ15の従来材のＷ15に対する比を周
波数に対してプロットした図。
波数に対してプロットした図。
【図３】ＴＰ≦１．５の領域の鋼板表面からの深さと磁
束密度Ｂ10及び鉄損Ｗ15/100との関係を示す図。
束密度Ｂ10及び鉄損Ｗ15/100との関係を示す図。
【図４】鋼板の結晶粒径と板厚との比Ｄ／ｔの鉄損Ｗ15
/400に及ぼす影響を示す図。
/400に及ぼす影響を示す図。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 大北 智良 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日本鋼管株式会社内 (56)参考文献 特開 平５−140646（ＪＰ，Ａ) 特開 平５−5126（ＪＰ，Ａ) 特開 平２−310316（ＪＰ，Ａ) 特開 平２−141530（ＪＰ，Ａ) 特開 平４−107216（ＪＰ，Ａ) 特開 平４−325629（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.6，ＤＢ名) C22C 38/00 303 C22C 38/06 H01F 1/16
Claims (4)
- 【請求項１】 重量％で、Ｃ：０.００５％以下、Ｓ
ｉ：１．０％超え２．０％以下、Ａｌ：０．００４％以
下又は０．１〜０.５％、Ｎ：０．００５％以下を含
み、板厚ｔが０．１０〜０．２５ｍｍであり、熱延板調
圧率または焼鈍条件を調整することにより、その板面内
での（２１１）、（２２２）、（３２１）、（３３
２）、（２００）、（１１０）及び（３１０）面の各面
についてのＸ線積分反射強度の理論強度に対する比の値
をＰ（ｈｋｌ）とした場合に、以下の式で表されるＴＰ
値が１.５以下となるような集合組織をその各表面から
板厚方向に板厚の３割以上含むことを特徴とする高周波
用無方向性電磁鋼板。 ＴＰ＝［Ｐ（２１１）＋Ｐ（２２２）＋Ｐ（３２１）＋Ｐ（３３２）］／ ［Ｐ（２００）＋Ｐ（１１０）＋Ｐ（３１０）］ - 【請求項２】 重量％で、Ｃ：０.００５％以下、Ｓ
ｉ：１．０％超え２．０％以下、Ｍｎ：０.２〜１.０
％、Ｐ：０．２％以下、Ｓ：０．０１％以下、Ａｌ：
０．００４％以下又は０．１〜０.５％、Ｎ：０．００
５％以下を含み、板厚ｔが０．１０〜０．２５ｍｍであ
り、熱延板調圧率または焼鈍条件を調整することによ
り、その板面内での（２１１）、（２２２）、（３２
１）、（３３２）、（２００）、（１１０）及び（３１
０）面の各面についてのＸ線積分反射強度の理論強度に
対する比の値をＰ（ｈｋｌ）とした場合に、以下の式で
表されるＴＰ値が１.５以下となるような集合組織をそ
の各表面から板厚方向に板厚の３割以上含むことを特徴
とする高周波用無方向性電磁鋼板。 ＴＰ＝［Ｐ（２１１）＋Ｐ（２２２）＋Ｐ（３２１）＋Ｐ（３３２）］／ ［Ｐ（２００）＋Ｐ（１１０）＋Ｐ（３１０）］ - 【請求項３】 鋼板断面での平均結晶粒径Ｄが、０．１
ｔ≦Ｄ≦０.７ｔを満足することを特徴とする請求項１
又は２記載の高周波用無方向成電磁鋼板。 - 【請求項４】 周波数１００〜２０００Ｈｚにおいて、
Ｂ10≧１．５４Ｔ、Ｗ15/400≦３５Ｗ／ｋｇであること
を特徴とする請求項１乃至３いずれか１項記載の高周波
用無方向成電磁鋼板。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5295416A JP2917776B2 (ja) | 1993-11-25 | 1993-11-25 | 高周波用無方向性電磁鋼板 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5295416A JP2917776B2 (ja) | 1993-11-25 | 1993-11-25 | 高周波用無方向性電磁鋼板 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07150310A JPH07150310A (ja) | 1995-06-13 |
| JP2917776B2 true JP2917776B2 (ja) | 1999-07-12 |
Family
ID=17820327
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5295416A Expired - Fee Related JP2917776B2 (ja) | 1993-11-25 | 1993-11-25 | 高周波用無方向性電磁鋼板 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2917776B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100530047B1 (ko) * | 2001-03-05 | 2005-11-22 | 주식회사 포스코 | 응력제거소둔후 철손이 개선된 무방향성 전기강판 및 그제조방법 |
| CN104237274A (zh) * | 2014-09-28 | 2014-12-24 | 国家电网公司 | 一种测量高磁感取向电工钢宏观织构的方法 |
-
1993
- 1993-11-25 JP JP5295416A patent/JP2917776B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH07150310A (ja) | 1995-06-13 |
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