JP2861819B2 - 異種金属の抵抗溶接方法 - Google Patents
異種金属の抵抗溶接方法Info
- Publication number
- JP2861819B2 JP2861819B2 JP6201505A JP20150594A JP2861819B2 JP 2861819 B2 JP2861819 B2 JP 2861819B2 JP 6201505 A JP6201505 A JP 6201505A JP 20150594 A JP20150594 A JP 20150594A JP 2861819 B2 JP2861819 B2 JP 2861819B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- intermediate layer
- metal
- melting point
- welding
- metals
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
Landscapes
- Resistance Welding (AREA)
- Pressure Welding/Diffusion-Bonding (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、アルミニウムと鋼、鋼
とチタニウムのように、溶接を行った場合に接合界面に
脆弱な金属間化合物が形成され、高い継手強度を得るこ
とが難しい異種金属の抵抗溶接方法に関する。
とチタニウムのように、溶接を行った場合に接合界面に
脆弱な金属間化合物が形成され、高い継手強度を得るこ
とが難しい異種金属の抵抗溶接方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】アルミニウムと鋼、アルミニウムとチタ
ニウム、チタニウムと鋼のような異種金属の溶接では、
その接合界面に脆弱な金属間化合物が形成され、高い継
手強度が得られないことが知られている。なお、本明細
書で単にアルミニウムと称するときは、純アルミニウム
およびアルミニウム合金を意味し、同様にチタニウム等
はその純金属および合金を意味する。
ニウム、チタニウムと鋼のような異種金属の溶接では、
その接合界面に脆弱な金属間化合物が形成され、高い継
手強度が得られないことが知られている。なお、本明細
書で単にアルミニウムと称するときは、純アルミニウム
およびアルミニウム合金を意味し、同様にチタニウム等
はその純金属および合金を意味する。
【０００３】従来このような異種金属の接合法として
は、ネジ、ボルト、嵌め合わせなどの機械的な接合方法
や、爆着、熱間圧延、摩擦圧延などの固相接合法、更に
は接着による方法が検討されている。しかし、機械的な
接合や接着による接合では、信頼性、気密性、作業性等
に問題がある。また、固相接合法では、接合材の形状の
制約が大きいことや、作業性の低いことが問題である。
は、ネジ、ボルト、嵌め合わせなどの機械的な接合方法
や、爆着、熱間圧延、摩擦圧延などの固相接合法、更に
は接着による方法が検討されている。しかし、機械的な
接合や接着による接合では、信頼性、気密性、作業性等
に問題がある。また、固相接合法では、接合材の形状の
制約が大きいことや、作業性の低いことが問題である。
【０００４】このようなことから、より簡便で作業性の
高い異種金属の接合法の開発が期待されている。特に、
アルミニウムと鋼の接合は、自動車の軽量化に不可欠の
技術であることから、簡便で効率的な抵抗溶接を用いた
接合法の確立が待望されている。
高い異種金属の接合法の開発が期待されている。特に、
アルミニウムと鋼の接合は、自動車の軽量化に不可欠の
技術であることから、簡便で効率的な抵抗溶接を用いた
接合法の確立が待望されている。
【０００５】以下、車体の軽量化という観点から注目さ
れているアルミニウムと鋼のスポット溶接を取り上げ
て、異種金属の抵抗溶接の現状および問題点を説明す
る。
れているアルミニウムと鋼のスポット溶接を取り上げ
て、異種金属の抵抗溶接の現状および問題点を説明す
る。
【０００６】アルミニウムと鋼のスポット溶接では、そ
れぞれの融点、電気抵抗、熱伝導度等の物性値が大きく
異なることが問題となる。例えば、アルミニウムと鋼の
薄板を重ね合わせて単純にスポット溶接した場合には、
アルミニウムの融点が鋼の融点の１／２以下であり、し
かもアルミニウムの方が熱伝導度が大きいことから、抵
抗溶接による発熱が鋼側からアルミニウム側に伝導し、
アルミニウムの一方的な溶融が生じるため、アルミニウ
ム側の板表面の溶接による損傷が大きい。また、この過
程で接合界面に金属間化合物が形成され、ナゲットも偏
って形成される。そのため、高い継手強度が得られな
い。
れぞれの融点、電気抵抗、熱伝導度等の物性値が大きく
異なることが問題となる。例えば、アルミニウムと鋼の
薄板を重ね合わせて単純にスポット溶接した場合には、
アルミニウムの融点が鋼の融点の１／２以下であり、し
かもアルミニウムの方が熱伝導度が大きいことから、抵
抗溶接による発熱が鋼側からアルミニウム側に伝導し、
アルミニウムの一方的な溶融が生じるため、アルミニウ
ム側の板表面の溶接による損傷が大きい。また、この過
程で接合界面に金属間化合物が形成され、ナゲットも偏
って形成される。そのため、高い継手強度が得られな
い。
【０００７】この対策の一つとして、アルミニウムと鋼
の間に中間層を介在させることが考えられており、例え
ば特開平４−１４３０８３号公報には中間層としてＭｇ
箔を介在させる技術が開示されている。また、特開平４
−２５１６７６号や特開平６−３９５５８号公報にはア
ルミニウムと接する鋼表面にめっき層を設ける技術が開
示されている。
の間に中間層を介在させることが考えられており、例え
ば特開平４−１４３０８３号公報には中間層としてＭｇ
箔を介在させる技術が開示されている。また、特開平４
−２５１６７６号や特開平６−３９５５８号公報にはア
ルミニウムと接する鋼表面にめっき層を設ける技術が開
示されている。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】しかし、これらの従来
の技術は、高い継手強度を安定し得ることができない。
なぜなら、従来技術は、中間層をアルミニウムと鋼の間
に介在する単なるインサート材としており、中間層の設
計にあたってアルミニウムと鋼の物性値の大きな違いを
十分に考慮していないからである。
の技術は、高い継手強度を安定し得ることができない。
なぜなら、従来技術は、中間層をアルミニウムと鋼の間
に介在する単なるインサート材としており、中間層の設
計にあたってアルミニウムと鋼の物性値の大きな違いを
十分に考慮していないからである。
【０００９】すなわち、アルミニウムと鋼の融点差は３
００Ｋをはるかに超える。本発明者らの調査よると、こ
のように融点差が大きい異種金属の場合、１つの中間層
では安定な継手強度を得ることはできない。逆に、鋼と
チタニウムのように融点差が３００Ｋ以下の場合は、１
つの中間層でも安定な継手強度を得ることができる。
００Ｋをはるかに超える。本発明者らの調査よると、こ
のように融点差が大きい異種金属の場合、１つの中間層
では安定な継手強度を得ることはできない。逆に、鋼と
チタニウムのように融点差が３００Ｋ以下の場合は、１
つの中間層でも安定な継手強度を得ることができる。
【００１０】換言すれば、前述した従来技術は、鋼とチ
タニウムの接合には有効であるが、本来の接合対象であ
るアルミニウムと鋼の接合に用いた場合には、十分な効
果を発揮できないのである。
タニウムの接合には有効であるが、本来の接合対象であ
るアルミニウムと鋼の接合に用いた場合には、十分な効
果を発揮できないのである。
【００１１】本発明の目的は、接合材の種類にかかわら
ず、高い継手強度を安定して得ることができる異種金属
の抵抗溶接方法を提供することにある。
ず、高い継手強度を安定して得ることができる異種金属
の抵抗溶接方法を提供することにある。
【００１２】
【課題を解決するための手段】異種金属の抵抗溶接に中
間層は不可欠と考えられる。中間層の挙動を調査する過
程で、その理想的な働きが明らかになった。本発明者ら
が見出した中間層の理想的な働きを図１（Ａ）を用いて
説明する。
間層は不可欠と考えられる。中間層の挙動を調査する過
程で、その理想的な働きが明らかになった。本発明者ら
が見出した中間層の理想的な働きを図１（Ａ）を用いて
説明する。
【００１３】Ａ，Ｂは接合すべき異種の金属であり、金
属Ａの融点ＴA は金属Ｂの融点ＴBより低い。すなわ
ち、ＴA ＜ＴB である。Ｘは中間層であり、金属Ａ，Ｂ
間に介在している。金属Ａ，Ｂ間に中間層Ｘを挟み、そ
の金属Ａ，Ｂを電極間に挟んで加圧通電を行うことによ
り、金属Ａ，Ｂは抵抗溶接（ここではスポット溶接）さ
れる。
属Ａの融点ＴA は金属Ｂの融点ＴBより低い。すなわ
ち、ＴA ＜ＴB である。Ｘは中間層であり、金属Ａ，Ｂ
間に介在している。金属Ａ，Ｂ間に中間層Ｘを挟み、そ
の金属Ａ，Ｂを電極間に挟んで加圧通電を行うことによ
り、金属Ａ，Ｂは抵抗溶接（ここではスポット溶接）さ
れる。
【００１４】このとき、中間層Ｘの働きにより、金属
Ａ，Ｂの過剰な融点を抑え、溶接初期において金属Ａ，
Ｂの直接接触を妨げ、接合界面での金属間化合物の形成
を防止する。金属Ａ，Ｂの接合面が必要な温度に加熱さ
れた後、中間層Ｘを完全に溶融させ、加圧力により接合
界面から排出する。これらにより適正な温度に加熱され
た金属Ａ，Ｂの接合面を瞬間的に重ね合わせて直接接合
することができる。
Ａ，Ｂの過剰な融点を抑え、溶接初期において金属Ａ，
Ｂの直接接触を妨げ、接合界面での金属間化合物の形成
を防止する。金属Ａ，Ｂの接合面が必要な温度に加熱さ
れた後、中間層Ｘを完全に溶融させ、加圧力により接合
界面から排出する。これらにより適正な温度に加熱され
た金属Ａ，Ｂの接合面を瞬間的に重ね合わせて直接接合
することができる。
【００１５】これが中間層Ｘの理想的な働きである。つ
まり、中間層Ｘを単なるインサート材として用いるので
はなく、金属Ａ，Ｂの加熱溶融のタイミングを制御する
媒体として機能させる。更に詳しく説明すれば、中間層
Ｘの働きにより、金属Ａ，Ｂの接合面の加熱、溶融のタ
イミングを合わせ、各接合面が接合に最も適した状態に
なったときに、接合面間から中間層を排出して、金属
Ａ，Ｂを直接接合するのである。
まり、中間層Ｘを単なるインサート材として用いるので
はなく、金属Ａ，Ｂの加熱溶融のタイミングを制御する
媒体として機能させる。更に詳しく説明すれば、中間層
Ｘの働きにより、金属Ａ，Ｂの接合面の加熱、溶融のタ
イミングを合わせ、各接合面が接合に最も適した状態に
なったときに、接合面間から中間層を排出して、金属
Ａ，Ｂを直接接合するのである。
【００１６】そして、このような理想的な働きを中間層
Ｘにさせるためには、金属Ａ，Ｂの物性値の違いを中間
層Ｘの設計に反映させる必要があり、本発明者らによる
調査の結果、金属Ａ，Ｂの物性値に基づく一定の条件を
中間層Ｘに与えることにより、これが可能になることが
判明した。
Ｘにさせるためには、金属Ａ，Ｂの物性値の違いを中間
層Ｘの設計に反映させる必要があり、本発明者らによる
調査の結果、金属Ａ，Ｂの物性値に基づく一定の条件を
中間層Ｘに与えることにより、これが可能になることが
判明した。
【００１７】また、アルミニウムと鋼のように、金属
Ａ，Ｂの融点が大きく異なる場合に、中間層Ｘだけ用い
ると、金属Ａ，Ｂが反応し、脆弱な金属間化合物を形成
するため、高い接合強度が得られないことが判った。こ
れは、金属Ａ，Ｂの融点が大きく異なる場合には、融点
の高い金属Ｂが適正な温度に加熱される前に、中間層Ｘ
が溶融・排出されてしまい、その結果、溶融した金属
Ａ，Ｂが接合完了までの間接触し続け、脆弱な金属間化
合物を形成するからである。換言すれば、中間層Ｘのみ
を用いる方法は、金属Ａ，Ｂの融点差が小さい場合にの
み有効である。
Ａ，Ｂの融点が大きく異なる場合に、中間層Ｘだけ用い
ると、金属Ａ，Ｂが反応し、脆弱な金属間化合物を形成
するため、高い接合強度が得られないことが判った。こ
れは、金属Ａ，Ｂの融点が大きく異なる場合には、融点
の高い金属Ｂが適正な温度に加熱される前に、中間層Ｘ
が溶融・排出されてしまい、その結果、溶融した金属
Ａ，Ｂが接合完了までの間接触し続け、脆弱な金属間化
合物を形成するからである。換言すれば、中間層Ｘのみ
を用いる方法は、金属Ａ，Ｂの融点差が小さい場合にの
み有効である。
【００１８】そこで、種々の中間層の組み合わせについ
て調査した結果、金属Ａ，Ｂの融点が大きく異なる場合
には、図１（Ｂ）に示すように、物性が異なる別の中間
層Ｙを用いる必要のあることが判明した。
て調査した結果、金属Ａ，Ｂの融点が大きく異なる場合
には、図１（Ｂ）に示すように、物性が異なる別の中間
層Ｙを用いる必要のあることが判明した。
【００１９】本発明は以上の知見に基づきなされたもの
で、次の２つの異種金属の抵抗溶接方法を要旨とする。
で、次の２つの異種金属の抵抗溶接方法を要旨とする。
【００２０】１） 融点差が３００Ｋ以下である異種金
属Ａ，Ｂ（金属Ａの融点ＴＡ＜金属Ｂの融点ＴＢ）の抵
抗溶接において、融点が（ＴＡ−３００）Ｋ以上ＴＢ以
下である中間層Ｘを金属Ａ，Ｂ間に介在させることによ
り、抵抗溶接の際に抵抗加熱により中間層Ｘを瞬時に溶
融させると共に、その溶融した中間層Ｘを加圧力により
接合界面から排出して、金属Ａ，Ｂを直接接合する。
属Ａ，Ｂ（金属Ａの融点ＴＡ＜金属Ｂの融点ＴＢ）の抵
抗溶接において、融点が（ＴＡ−３００）Ｋ以上ＴＢ以
下である中間層Ｘを金属Ａ，Ｂ間に介在させることによ
り、抵抗溶接の際に抵抗加熱により中間層Ｘを瞬時に溶
融させると共に、その溶融した中間層Ｘを加圧力により
接合界面から排出して、金属Ａ，Ｂを直接接合する。
【００２１】２） 融点が異なる異種金属Ａ，Ｂ（金属
Ａの融点ＴA ＜金属Ｂの融点ＴB ）の抵抗溶接におい
て、融点が（ＴA −３００）Ｋ以上ＴA 以下である中間
層Ｘと、融点がＴA 以上ＴB 以下である中間層Ｙとを、
中間層Ｘが金属Ａ側に位置し中間層Ｙが金属Ｂ側に位置
するように金属Ａ，Ｂ間に介在させることにより、抵抗
溶接の際に抵抗加熱により中間層Ｘ，Ｙを瞬時に溶融さ
せる共に、その溶融した中間層Ｘ，Ｙを加圧力により接
合界面から排出して、金属Ａ，Ｂを直接接合する。
Ａの融点ＴA ＜金属Ｂの融点ＴB ）の抵抗溶接におい
て、融点が（ＴA −３００）Ｋ以上ＴA 以下である中間
層Ｘと、融点がＴA 以上ＴB 以下である中間層Ｙとを、
中間層Ｘが金属Ａ側に位置し中間層Ｙが金属Ｂ側に位置
するように金属Ａ，Ｂ間に介在させることにより、抵抗
溶接の際に抵抗加熱により中間層Ｘ，Ｙを瞬時に溶融さ
せる共に、その溶融した中間層Ｘ，Ｙを加圧力により接
合界面から排出して、金属Ａ，Ｂを直接接合する。
【００２２】中間層の厚さは、 ０＜ＲX ×ｄX 1/4 ＜ＲX ×0.５1/4 …(1) ＺAB×３５００＜ＲY ×ｄY 1/4 ＜ＲY ×0.５1/4 …(2) ＺAB＝（ＲA ／ＫA ）×（ＫB ／ＲB ）×（１／ＴB ） ０＜ｄA ，ｄB ≦３ ｄi ：厚さ（ｍｍ） Ｒi ：比抵抗（μΩ・ｍｍ） Ｋi ：熱伝導率（ｃａｌ／ｃｍ2 ／ｃｍ／ｓ／℃） であることが望ましい。ただし、中間層Ｙを用いない第
１法では、(2) の条件は不用である。
１法では、(2) の条件は不用である。
【００２３】溶接電流および溶接時間は、 ＩO ＝α×（ＺAB×ＴB ）×（１／ｔ1/2 ）＋９ …(3) ＺAB＝（ＲA ／ＫA ）×（ＫB ／ＲB ）×（１／ＴB ） ３５０＜α＜５５０ ０＜ｔO ＜１００ ＩO ：溶接電流（ｋＡ） ｔO ：溶接時間（ｍｓ） Ｒi ：比抵抗（μΩ・ｍｍ） Ｋi ：熱伝導率（ｃａｌ／ｃｍ2 ／ｃｍ／ｓ／℃） α ：定数 であることが望ましい。
【００２４】
【作用】第１法は、金属Ａ，Ｂの融点差が３００Ｋ以下
の場合にのみ有効であるので、この場合にのみ適用す
る。具体的には例えば金属Ａが鋼、金属Ｂがチタニウム
の場合である。金属Ａが鋼、金属Ｂがチタニウムの場
合、中間層Ｘとしては、例えばＮｉ−Ｚｎ，Ｚｎ，Ｔｉ
−Ｍｎ，Ａｌおよびその合金、Ｍｇおよびその合金等を
用いることができる。
の場合にのみ有効であるので、この場合にのみ適用す
る。具体的には例えば金属Ａが鋼、金属Ｂがチタニウム
の場合である。金属Ａが鋼、金属Ｂがチタニウムの場
合、中間層Ｘとしては、例えばＮｉ−Ｚｎ，Ｚｎ，Ｔｉ
−Ｍｎ，Ａｌおよびその合金、Ｍｇおよびその合金等を
用いることができる。
【００２５】第２法は、金属Ａ，Ｂの融点差が３００Ｋ
を超える場合に有効であるが、融点差が３００Ｋ以下の
場合（例えば鋼とチタニウムの接合）にも当然用いるこ
とができる。融点差が３００Ｋを超える金属Ａ，Ｂの組
み合わせとしては、例えば金属Ａがアルミニウム、金属
Ｂが鋼の場合がある。この場合、中間層ＸとしてはＡｌ
−Ｓｉ、Ｚｎ等を、また中間層ＹとしてはＡｌ−Ｍｎ、
Ｎｉ−Ｚｎ，Ｃｕ，Ｎｉ等を用いることができる。
を超える場合に有効であるが、融点差が３００Ｋ以下の
場合（例えば鋼とチタニウムの接合）にも当然用いるこ
とができる。融点差が３００Ｋを超える金属Ａ，Ｂの組
み合わせとしては、例えば金属Ａがアルミニウム、金属
Ｂが鋼の場合がある。この場合、中間層ＸとしてはＡｌ
−Ｓｉ、Ｚｎ等を、また中間層ＹとしてはＡｌ−Ｍｎ、
Ｎｉ−Ｚｎ，Ｃｕ，Ｎｉ等を用いることができる。
【００２６】図２は第１法（スポット溶接）において中
間層Ｘの材質および厚さを変えたときの接合部の引張試
験結果を、厚さをパラメータとして融点と比抵抗×（厚
さ）1/4 との関係により整理したものである。金属Ａは
鋼（厚さ1.０ｍｍ）、金属Ｂはチタニウム（厚さ1.０ｍ
ｍ）である。溶接条件は１ｍｓ−３２ｋＡ−１９６０Ｎ
とした。白抜きマークは母材破断、黒マークは界面剥離
である。
間層Ｘの材質および厚さを変えたときの接合部の引張試
験結果を、厚さをパラメータとして融点と比抵抗×（厚
さ）1/4 との関係により整理したものである。金属Ａは
鋼（厚さ1.０ｍｍ）、金属Ｂはチタニウム（厚さ1.０ｍ
ｍ）である。溶接条件は１ｍｓ−３２ｋＡ−１９６０Ｎ
とした。白抜きマークは母材破断、黒マークは界面剥離
である。
【００２７】図から分かるように、金属Ａ，Ｂの融点差
が３００Ｋ以下の場合は、中間層Ｘとして、その融点が
（金属Ａの融点ＴA −３００）Ｋ以上、金属Ｂの融点Ｔ
B 以下のものを用いる必要がある。適正な中間層Ｘは、
ここではＮｉ−Ｚｎ，Ｚｎ，Ｔｉ−Ｍｎの３種類であ
る。
が３００Ｋ以下の場合は、中間層Ｘとして、その融点が
（金属Ａの融点ＴA −３００）Ｋ以上、金属Ｂの融点Ｔ
B 以下のものを用いる必要がある。適正な中間層Ｘは、
ここではＮｉ−Ｚｎ，Ｚｎ，Ｔｉ−Ｍｎの３種類であ
る。
【００２８】中間層Ｘの融点が金属Ｂの融点Ｔ Ｂ を超え
ると、接合中に金属Ａの接合面が異常加熱される共に、
中間層Ｘよりもむしろ金属Ａが溶融し、接合後に中間層
Ｘが接合界面が残る。そのため、高い継手強度が得られ
ない。また、中間層Ｘの融点が（金属Ａの融点ＴＡ−３
００）Ｋ未満になると、接合初期に中間層Ｘが溶融して
接合面間から排出され、金属Ｂの接合面を十分に加熱す
ることができなくなると共に、金属Ａ，Ｂが接触し、接
合界面に金属間化合物を形成するため、やはり高い継手
強度が得られない。
ると、接合中に金属Ａの接合面が異常加熱される共に、
中間層Ｘよりもむしろ金属Ａが溶融し、接合後に中間層
Ｘが接合界面が残る。そのため、高い継手強度が得られ
ない。また、中間層Ｘの融点が（金属Ａの融点ＴＡ−３
００）Ｋ未満になると、接合初期に中間層Ｘが溶融して
接合面間から排出され、金属Ｂの接合面を十分に加熱す
ることができなくなると共に、金属Ａ，Ｂが接触し、接
合界面に金属間化合物を形成するため、やはり高い継手
強度が得られない。
【００２９】中間層Ｘの特に望ましい融点は、ＴA 以上
ＴB 以下である。
ＴB 以下である。
【００３０】図３は第２法（スポット溶接）において中
間層Ｘ，Ｙの材質および厚さを変えたときの接合部の引
張試験結果を、厚さをパラメータとして融点と比抵抗×
（厚さ）1/4 との関係により整理したものである。金属
Ａはアルミニウム（厚さ1.０ｍｍ）、金属Ｂは鋼（厚さ
1.０ｍｍ）である。溶接条件は１ｍｓ−５０ｋＡ−１９
６０Ｎとした。白抜きマークは母材破断、黒マークは界
面剥離である。
間層Ｘ，Ｙの材質および厚さを変えたときの接合部の引
張試験結果を、厚さをパラメータとして融点と比抵抗×
（厚さ）1/4 との関係により整理したものである。金属
Ａはアルミニウム（厚さ1.０ｍｍ）、金属Ｂは鋼（厚さ
1.０ｍｍ）である。溶接条件は１ｍｓ−５０ｋＡ−１９
６０Ｎとした。白抜きマークは母材破断、黒マークは界
面剥離である。
【００３１】図から分かるように、金属Ａ側の中間層Ｘ
として融点が（金属Ａの融点ＴA −３００）Ｋ以上、金
属Ａの融点ＴA 以下のもの、金属Ｂ側の中間層Ｙとして
融点が金属Ａの融点ＴA 以上、金属Ｂの融点ＴB 以下の
ものを用いることにより、金属Ａ，Ｂの融点差が３００
Ｋを超える場合も、高い継手強度を得ることができる。
適正な中間層は、ここではＸがＺｎ，Ａｌ−Ｓｉの２種
類、ＹがＡｌ−Ｍｎ，Ｃｕ，Ｎｉ−Ｚｎ，Ｎｉの４種類
である。
として融点が（金属Ａの融点ＴA −３００）Ｋ以上、金
属Ａの融点ＴA 以下のもの、金属Ｂ側の中間層Ｙとして
融点が金属Ａの融点ＴA 以上、金属Ｂの融点ＴB 以下の
ものを用いることにより、金属Ａ，Ｂの融点差が３００
Ｋを超える場合も、高い継手強度を得ることができる。
適正な中間層は、ここではＸがＺｎ，Ａｌ−Ｓｉの２種
類、ＹがＡｌ−Ｍｎ，Ｃｕ，Ｎｉ−Ｚｎ，Ｎｉの４種類
である。
【００３２】第２法においては、融点が最も低い中間層
Ｘが低融点側の金属Ａと接し、溶接初期にこの中間層Ｘ
の溶融が生じる。中間層Ｘが溶融した後、次に融点が高
い金属Ａの表面が溶融し、その表面の酸化層が破壊さ
れ、金属Ａの活性面が現れる。続いて、次に融点が高い
中間層Ｙが溶融し、金属Ｂの活性な面が現れる。そして
最後に、溶融した中間層Ｘ，Ｙと金属Ａの表面に存在し
ていた酸化膜が溶接用の加圧力により接合界面から押し
出され、活性な金属Ａと金属Ｂの面が固相状態で重ね合
わされて、高い強度を有した金属Ａ，Ｂの接合がなされ
る。
Ｘが低融点側の金属Ａと接し、溶接初期にこの中間層Ｘ
の溶融が生じる。中間層Ｘが溶融した後、次に融点が高
い金属Ａの表面が溶融し、その表面の酸化層が破壊さ
れ、金属Ａの活性面が現れる。続いて、次に融点が高い
中間層Ｙが溶融し、金属Ｂの活性な面が現れる。そして
最後に、溶融した中間層Ｘ，Ｙと金属Ａの表面に存在し
ていた酸化膜が溶接用の加圧力により接合界面から押し
出され、活性な金属Ａと金属Ｂの面が固相状態で重ね合
わされて、高い強度を有した金属Ａ，Ｂの接合がなされ
る。
【００３３】このように、中間層Ｘ，Ｙは抵抗溶接にお
ける発熱・溶融現象をコントロールすることにより、母
材の溶融抑制、アルミニウム表面の酸化膜の破壊、溶融
層および酸化膜の排出、活性面の接合というプロセスの
形成に寄与して、接合界面に高い強度を与える。
ける発熱・溶融現象をコントロールすることにより、母
材の溶融抑制、アルミニウム表面の酸化膜の破壊、溶融
層および酸化膜の排出、活性面の接合というプロセスの
形成に寄与して、接合界面に高い強度を与える。
【００３４】中間層Ｘ，Ｙの融点がいずれも金属Ａの融
点より高い場合には、溶融初期に金属Ａの表面が溶融
し、その後も、中間層Ｘ，Ｙより金属Ａの方が厚さが大
きいため、溶接熱量が金属Ａの溶融に主に消費され、そ
の結果、金属Ａの側に偏ったナゲットが形成される。し
かも、金属Ａよりも中間層Ｘ，Ｙの融点が高いために、
中間層Ｘ，Ｙの溶融が不十分となり、接合界面からの中
間層Ｘ，Ｙの排出も不完全となる。従って、接合を行っ
ても高い強度が得られない。
点より高い場合には、溶融初期に金属Ａの表面が溶融
し、その後も、中間層Ｘ，Ｙより金属Ａの方が厚さが大
きいため、溶接熱量が金属Ａの溶融に主に消費され、そ
の結果、金属Ａの側に偏ったナゲットが形成される。し
かも、金属Ａよりも中間層Ｘ，Ｙの融点が高いために、
中間層Ｘ，Ｙの溶融が不十分となり、接合界面からの中
間層Ｘ，Ｙの排出も不完全となる。従って、接合を行っ
ても高い強度が得られない。
【００３５】中間層Ｘ，Ｙの融点がいずれも金属Ａの融
点より低い場合は、特開平４−２５１６７６号公報に開
示されている方法の場合と同様に、溶接初期にその中間
層Ｘ，Ｙが溶融して排出され、中間層の効果が充分に与
えられないまま接合が完了するため、高い接合強度は得
られない。
点より低い場合は、特開平４−２５１６７６号公報に開
示されている方法の場合と同様に、溶接初期にその中間
層Ｘ，Ｙが溶融して排出され、中間層の効果が充分に与
えられないまま接合が完了するため、高い接合強度は得
られない。
【００３６】また、高融点金属Ｂ側の中間層Ｙの融点が
金属Ａの融点より低く、低融点金属側の中間層Ｘの融点
が金属Ａの融点より高い場合は、溶接初期に中間層Ｙが
溶融し、その溶融により中間層Ｘも接合界面から排出さ
れるため、皮膜の効果が得られない。
金属Ａの融点より低く、低融点金属側の中間層Ｘの融点
が金属Ａの融点より高い場合は、溶接初期に中間層Ｙが
溶融し、その溶融により中間層Ｘも接合界面から排出さ
れるため、皮膜の効果が得られない。
【００３７】すなわち、第２法は、低融点金属Ａの側に
位置する低融点の中間層Ｘにより、接合界面への発熱を
集中させ、その中間層Ｘが溶融した後、金属Ａの溶融に
より、金属Ａの接合面を活性化し、更に高融点金属Ｂの
側に位置する高融点の中間層Ｙが溶融することにより、
これらの溶融層の排出を効率的に行い、活性な金属Ａ，
Ｂの接合面を重ね合わせて直接接合するものである。従
って、金属Ａ，Ｂおよび中間層Ｘ，Ｙの溶融のタイミン
グが重要となり、前記の融点関係を有することが必要と
なる。中間層が１層の場合にこのような効果が得られな
いことは言うまでもない。
位置する低融点の中間層Ｘにより、接合界面への発熱を
集中させ、その中間層Ｘが溶融した後、金属Ａの溶融に
より、金属Ａの接合面を活性化し、更に高融点金属Ｂの
側に位置する高融点の中間層Ｙが溶融することにより、
これらの溶融層の排出を効率的に行い、活性な金属Ａ，
Ｂの接合面を重ね合わせて直接接合するものである。従
って、金属Ａ，Ｂおよび中間層Ｘ，Ｙの溶融のタイミン
グが重要となり、前記の融点関係を有することが必要と
なる。中間層が１層の場合にこのような効果が得られな
いことは言うまでもない。
【００３８】金属Ａ，Ｂの接合で最も懸念される接合界
面に形成される脆弱な金属間化合物については、前述し
たように、溶融層が接合界面から完全に排出され、活性
面が直接重ね合わされるために、その金属間化合物が形
成されることはない。
面に形成される脆弱な金属間化合物については、前述し
たように、溶融層が接合界面から完全に排出され、活性
面が直接重ね合わされるために、その金属間化合物が形
成されることはない。
【００３９】本発明では、低融点側金属Ａの表面の活性
化をより進める観点から、金属Ａの接合面に低融点の中
間層Ｚを設けることが有効である。この中間層Ｚとして
は、これまで述べてきた理由によりその融点が金属Ａよ
り低いことが必要となり、前述した低融点中間層Ｘと同
じ成分であっても充分な効果が得られる。
化をより進める観点から、金属Ａの接合面に低融点の中
間層Ｚを設けることが有効である。この中間層Ｚとして
は、これまで述べてきた理由によりその融点が金属Ａよ
り低いことが必要となり、前述した低融点中間層Ｘと同
じ成分であっても充分な効果が得られる。
【００４０】中間層Ｙの特に望ましい融点は、（ＴB −
１００）Ｋ以下、（ＴA ＋５０）Ｋ以上である。中間層
Ｙの融点が金属Ｂの融点ＴB に接近すると、金属Ｂの溶
融が大きくなり、金属Ａの融点ＴA に接近すると、金属
Ａの溶融が大きくなるために、いずれの場合も高い接合
強度が得られないおそれがある。
１００）Ｋ以下、（ＴA ＋５０）Ｋ以上である。中間層
Ｙの融点が金属Ｂの融点ＴB に接近すると、金属Ｂの溶
融が大きくなり、金属Ａの融点ＴA に接近すると、金属
Ａの溶融が大きくなるために、いずれの場合も高い接合
強度が得られないおそれがある。
【００４１】中間層Ｘの望ましい融点は、（ＴA −５
０）Ｋ以下、（ＴA −３００）Ｋ以上である。中間層Ｘ
の融点が金属Ａの融点ＴA に接近すると、金属Ａの溶融
が大きくなり、また金属Ａの融点ＴA から離れすぎると
溶接初期に中間層Ｘが溶融し排出されるために、いずれ
の場合も十分な効果が得られないおそれがある。
０）Ｋ以下、（ＴA −３００）Ｋ以上である。中間層Ｘ
の融点が金属Ａの融点ＴA に接近すると、金属Ａの溶融
が大きくなり、また金属Ａの融点ＴA から離れすぎると
溶接初期に中間層Ｘが溶融し排出されるために、いずれ
の場合も十分な効果が得られないおそれがある。
【００４２】本発明の溶接方法が適用可能な金属Ａ，Ｂ
の組み合わせ例および各組み合わせにおける適正な中間
層の代表的なものを表１に列記する。
の組み合わせ例および各組み合わせにおける適正な中間
層の代表的なものを表１に列記する。
【００４３】
【表１】
【００４４】本発明では、抵抗溶接であるために、金属
Ａ，Ｂおよび中間層の溶融には、融点と共に比抵抗およ
び厚さが関係する。
Ａ，Ｂおよび中間層の溶融には、融点と共に比抵抗およ
び厚さが関係する。
【００４５】例えば中間層の融点が前記条件を満たして
いたとしても、その融点が金属Ａの融点ＴA より高い場
合は、中間層での発熱が金属Ａに伝わり、中間層の溶融
が不十分となる。
いたとしても、その融点が金属Ａの融点ＴA より高い場
合は、中間層での発熱が金属Ａに伝わり、中間層の溶融
が不十分となる。
【００４６】具体的に説明すると、例えば第２法〔図１
（Ｂ）〕において金属Ｂ側の中間層ＹとしてＣｕを用い
た場合、その熱伝導率が大きく比抵抗が小さいために、
層厚が小さいと界面での発熱が小さくなり、中間層Ｙが
溶融しないために、金属Ｂの接合面の加熱が不足し、ま
た、その中間層Ｙが接合界面に残って、継手強度が低下
する（図３）。
（Ｂ）〕において金属Ｂ側の中間層ＹとしてＣｕを用い
た場合、その熱伝導率が大きく比抵抗が小さいために、
層厚が小さいと界面での発熱が小さくなり、中間層Ｙが
溶融しないために、金属Ｂの接合面の加熱が不足し、ま
た、その中間層Ｙが接合界面に残って、継手強度が低下
する（図３）。
【００４７】また、中間層の比抵抗や厚さが大きいと、
中間層が十分に溶融せず、その機能を果たせない。
中間層が十分に溶融せず、その機能を果たせない。
【００４８】これらの観点から実験結果を整理した結
果、(1)(2)の条件が得られた。この条件から得られる適
正な中間層の厚さを表２に具体的に示す。
果、(1)(2)の条件が得られた。この条件から得られる適
正な中間層の厚さを表２に具体的に示す。
【００４９】なお、Ｎｉ−Ｚｎ，Ｔｉ−Ｍｎ，Ａｌ−Ｓ
ｉ，Ａｌ−Ｍｎ等の合金は、その成分比を変えることに
より、融点を広範囲に調整することができる。
ｉ，Ａｌ−Ｍｎ等の合金は、その成分比を変えることに
より、融点を広範囲に調整することができる。
【００５０】
【表２】
【００５１】第１法において中間層Ｘの比抵抗・厚さが
過大になると、その溶融が不十分となり、接合界面から
の排出が困難になる。その下限については、中間層Ｘは
金属Ａ，Ｂの接触防止用バリヤとして機能すればよいの
で、特に限定しない。第２法においても中間層Ｘの比抵
抗・厚さは同じ理由から上限のみが必要となる。中間層
Ｙについては、その比抵抗・厚さが過大になると、溶融
が不十分になって接合界面からの排出が困難になり、過
小の場合は高融点側の金属Ｂの接合面が十分に加熱され
ないために、高い継手強度が得られない。
過大になると、その溶融が不十分となり、接合界面から
の排出が困難になる。その下限については、中間層Ｘは
金属Ａ，Ｂの接触防止用バリヤとして機能すればよいの
で、特に限定しない。第２法においても中間層Ｘの比抵
抗・厚さは同じ理由から上限のみが必要となる。中間層
Ｙについては、その比抵抗・厚さが過大になると、溶融
が不十分になって接合界面からの排出が困難になり、過
小の場合は高融点側の金属Ｂの接合面が十分に加熱され
ないために、高い継手強度が得られない。
【００５２】中間層Ｘ，Ｙは、粉末、箔、メッキ等のい
ずれでも十分な効果を挙げることができ、各中間層を異
種または同様の複層構造とすることもできる。
ずれでも十分な効果を挙げることができ、各中間層を異
種または同様の複層構造とすることもできる。
【００５３】金属Ａ，Ｂのいずれかの接合面に中間層
Ｘ，Ｙをまとめて形成した場合は、他方の金属の接合面
に中間層が不要となり、また接合では中間層Ｘ，Ｙの取
り扱いが不要になる。例えば鋼板の表面に中間層Ｘ，Ｙ
をメッキ等により形成した表面処理鋼板がそれである。
Ｘ，Ｙをまとめて形成した場合は、他方の金属の接合面
に中間層が不要となり、また接合では中間層Ｘ，Ｙの取
り扱いが不要になる。例えば鋼板の表面に中間層Ｘ，Ｙ
をメッキ等により形成した表面処理鋼板がそれである。
【００５４】金属Ａ，Ｂの厚さｄA ，ｄB を0.３ｍｍ以
下としたのは、溶接入熱の小さい抵抗溶接を行うためで
ある。
下としたのは、溶接入熱の小さい抵抗溶接を行うためで
ある。
【００５５】溶接方法としては、スポット溶接はもちろ
んのことシーム溶接、ＤＣバット溶接、プロジェクショ
ン溶接などの抵抗溶接も適用可能である。
んのことシーム溶接、ＤＣバット溶接、プロジェクショ
ン溶接などの抵抗溶接も適用可能である。
【００５６】本発明では又、溶接条件も重要である。適
正な中間層を用いても、溶接電流が多すぎる場合には、
金属Ａ，Ｂの反応により金属間化合物が形成されるため
に、高い継手強度が得られず、少なすぎる場合には、中
間層の溶融が不十分となり、かつ、高融点側の金属Ｂの
接合面が十分に加熱されないために、やはり高い継手強
度が得られない。
正な中間層を用いても、溶接電流が多すぎる場合には、
金属Ａ，Ｂの反応により金属間化合物が形成されるため
に、高い継手強度が得られず、少なすぎる場合には、中
間層の溶融が不十分となり、かつ、高融点側の金属Ｂの
接合面が十分に加熱されないために、やはり高い継手強
度が得られない。
【００５７】図４は第１法（スポット溶接）において金
属Ａが鋼（厚さ1.０ｍｍ）、金属Ｂがチタニウム（厚さ
1.０ｍｍ）である場合に、適正な中間層Ｘ（Ｎｉ，厚さ
0.１ｍｍ）を用い、このときの適正溶接条件を調べたも
のである。
属Ａが鋼（厚さ1.０ｍｍ）、金属Ｂがチタニウム（厚さ
1.０ｍｍ）である場合に、適正な中間層Ｘ（Ｎｉ，厚さ
0.１ｍｍ）を用い、このときの適正溶接条件を調べたも
のである。
【００５８】また、図５は第２法（スポット溶接）にお
いて金属Ａがアルミニウム（厚さ１ｍｍ）、金属Ｂが鋼
（厚さ１ｍｍ）である場合に、適正な中間層Ｘ（Ｚｎ，
厚さ0.１ｍｍ）および中間層Ｙ（Ａｌ−Ｍｎ，0.０１ｍ
ｍ）を用い、このときの適正溶接条件を調べたものであ
る。
いて金属Ａがアルミニウム（厚さ１ｍｍ）、金属Ｂが鋼
（厚さ１ｍｍ）である場合に、適正な中間層Ｘ（Ｚｎ，
厚さ0.１ｍｍ）および中間層Ｙ（Ａｌ−Ｍｎ，0.０１ｍ
ｍ）を用い、このときの適正溶接条件を調べたものであ
る。
【００５９】これらの実験結果を整理した結果、(3) の
条件が得られた。この条件から得られる適正な溶接電流
ＩO （溶接時間が１ｍｓのときの適正溶接電流）を表３
に示す。
条件が得られた。この条件から得られる適正な溶接電流
ＩO （溶接時間が１ｍｓのときの適正溶接電流）を表３
に示す。
【００６０】
【表３】
【００６１】溶接時間ｔO を１００ｍｓ以下としたの
は、短時間の接合を行うことにより、接合界面での金属
間化合物の形成を抑えるためである。
は、短時間の接合を行うことにより、接合界面での金属
間化合物の形成を抑えるためである。
【００６２】
【実施例】以下に本発明の実施例を示し、比較例と対比
することより、本発明の効果を明らかにする。
することより、本発明の効果を明らかにする。
【００６３】金属Ａ，Ｂの融点差が３００Ｋ以下の場合 金属Ａである厚さ１ｍｍの鋼板（ＳＰＣＤ）と金属Ｂで
ある厚さ１ｍｍのチタニウム板（ＴＰ２５）をスポット
溶接するにあたり、厚さ0.００５〜0.５ｍｍのＰｂ，Ｚ
ｎ，Ａｌ−Ｍｎ，Ｃｕ，Ｎｉ−Ｚｎ，Ｎｉ，Ｚｒ，Ｍｏ
からなる中間層を用いた。中間層の内訳を表４および表
５に示す。
ある厚さ１ｍｍのチタニウム板（ＴＰ２５）をスポット
溶接するにあたり、厚さ0.００５〜0.５ｍｍのＰｂ，Ｚ
ｎ，Ａｌ−Ｍｎ，Ｃｕ，Ｎｉ−Ｚｎ，Ｎｉ，Ｚｒ，Ｍｏ
からなる中間層を用いた。中間層の内訳を表４および表
５に示す。
【００６４】溶接時間１〜４００ｍｓ，溶接電流５〜８
０ｋＡ，加圧力１９６０Ｎの条件でスポット溶接を行
い、十字引張試験での破断位置から継手強度を評価し
た。結果を表６〜表９に示す。これらの結果のなかから
中間層の種類および厚さが継手強度に及ぼす影響を示す
ものを取り上げたのが図２、溶接電流の影響を示すもの
を取り上げたのが図４である。
０ｋＡ，加圧力１９６０Ｎの条件でスポット溶接を行
い、十字引張試験での破断位置から継手強度を評価し
た。結果を表６〜表９に示す。これらの結果のなかから
中間層の種類および厚さが継手強度に及ぼす影響を示す
ものを取り上げたのが図２、溶接電流の影響を示すもの
を取り上げたのが図４である。
【００６５】表６〜表９から分かるように、金属Ａ，Ｂ
の融点差が３００Ｋ以下の場合、第１法が有効であり、
第２法も無論有効である。
の融点差が３００Ｋ以下の場合、第１法が有効であり、
第２法も無論有効である。
【００６６】金属Ａ，Ｂの融点差が３００Ｋを超える場
合 金属Ａである厚さ１ｍｍのアルミニウム板（Ａ５０５
２）と金属Ｂである厚さ１ｍｍの鋼板（ＳＰＣＤ）をス
ポット溶接するにあたり、厚さ0.００５〜0.５ｍｍのＰ
ｂ，Ｚｎ，Ａｌ−Ｍｎ，Ｃｕ，Ｎｉ−Ｚｎ，Ｎｉ，Ｚ
ｒ，Ｍｏからなる中間層（表４および表５）を用いた。
合 金属Ａである厚さ１ｍｍのアルミニウム板（Ａ５０５
２）と金属Ｂである厚さ１ｍｍの鋼板（ＳＰＣＤ）をス
ポット溶接するにあたり、厚さ0.００５〜0.５ｍｍのＰ
ｂ，Ｚｎ，Ａｌ−Ｍｎ，Ｃｕ，Ｎｉ−Ｚｎ，Ｎｉ，Ｚ
ｒ，Ｍｏからなる中間層（表４および表５）を用いた。
【００６７】溶接時間１〜４００ｍｓ，溶接溶接電流５
〜８０ｋＡ，加圧力１９６０Ｎの条件でスポット溶接を
行い、十字引張試験での破断位置から継手強度を評価し
た。結果を表１０〜表１６に示す。これらの結果のなか
から中間層の種類および厚さが継手強度に及ぼす影響を
示すものを取り上げたのが図３、溶接電流の影響を示す
ものを取り上げたのが図５である。
〜８０ｋＡ，加圧力１９６０Ｎの条件でスポット溶接を
行い、十字引張試験での破断位置から継手強度を評価し
た。結果を表１０〜表１６に示す。これらの結果のなか
から中間層の種類および厚さが継手強度に及ぼす影響を
示すものを取り上げたのが図３、溶接電流の影響を示す
ものを取り上げたのが図５である。
【００６８】表１０〜表１６から分かるように、金属
Ａ，Ｂの融点差が３００Ｋ以下の場合、第２法は有効で
あるが、第１法は有効でない。
Ａ，Ｂの融点差が３００Ｋ以下の場合、第２法は有効で
あるが、第１法は有効でない。
【００６９】
【表４】
【００７０】
【表５】
【００７１】
【表６】
【００７２】
【表７】
【００７３】
【表８】
【００７４】
【表９】
【００７５】
【表１０】
【００７６】
【表１１】
【００７７】
【表１２】
【００７８】
【表１３】
【００７９】
【表１４】
【００８０】
【表１５】
【００８１】
【表１６】
【００８２】
【発明の効果】以上に説明した通り、本発明の異種金属
の抵抗溶接方法は、通常の溶接では接合することが難し
い異種金属についても、抵抗溶接による簡便で効率的な
溶接を可能にし、自動車や鉄道車両等の軽量化が要求さ
れる生産分野に工業上多大のメリットをもたらす。
の抵抗溶接方法は、通常の溶接では接合することが難し
い異種金属についても、抵抗溶接による簡便で効率的な
溶接を可能にし、自動車や鉄道車両等の軽量化が要求さ
れる生産分野に工業上多大のメリットをもたらす。
【図１】本発明の溶接方法を模式的に示す図である。
【図２】第１法の有効性を示す図である。
【図３】第１法における適正溶接条件を示す図である。
【図４】第２法の有効性を示す図である。
【図５】第２法における適正溶接条件を示す図である。
Ａ，Ｂ 接合する金属（Ａは低融点側、Ｂは高融点側） Ｘ，Ｙ 中間層
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 内田 淳一 大阪府大阪市中央区北浜４丁目５番33号 住友金属工業株式会社内 (56)参考文献 特開 昭64−48681（ＪＰ，Ａ) 特開 平４−55066（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.6，ＤＢ名) B23K 11/20
Claims (4)
- 【請求項１】 融点差が３００Ｋ以下である異種金属
Ａ，Ｂ（金属Ａの融点ＴＡ＜金属Ｂの融点ＴＢ）の抵抗
溶接において、融点が（ＴＡ−３００）Ｋ以上ＴＢ以下
である中間層Ｘを金属Ａ，Ｂ間に介在させることによ
り、抵抗溶接の際に抵抗加熱により中間層を瞬時に溶融
させる共に、その溶融した中間層を加圧力により接合界
面から排出して、金属Ａ，Ｂを直接接合することを特徴
とする異種金属の抵抗溶接方法。 - 【請求項２】 融点が異なる異種金属Ａ，Ｂ（金属Ａの
融点ＴＡ＜金属Ｂの融点ＴＢ）の抵抗溶接において、融
点が（ＴＡ−３００）Ｋ以上ＴＡ以下である中間層Ｘ
と、融点がＴＡ以上ＴＢ以下である中間層Ｙとを、中間
層Ｘが金属Ａ側に位置し中間層Ｙが金属Ｂ側に位置する
ように金属Ａ，Ｂ間に介在させることにより、抵抗溶接
の際に抵抗加熱により中間層を瞬時に溶融させる共に、
その溶融した中間層を加圧力により接合界面から排出し
て、金属Ａ，Ｂを直接接合することを特徴とする異種金
属の抵抗溶接方法。 - 【請求項３】 中間層Ｘ，Ｙの厚さが ０＜Ｒｘ×ｄｘ １／４＜Ｒｘ×０．５１／４ …（１） ＺＡＢ×３５００＜ＲＹ×ｄＹ １／４＜ＲＹ×０．５１／４ …（２） ＺＡＢ＝（ＲＡ／ＫＡ）×（ＫＢ／ＲＢ）×（１／ＴＢ） ０＜ｄＡ，ｄＢ≦３ ｄｉ：厚さ（ｍｍ） Ｒｉ：比抵抗（μΩ・ｍｍ） Ｋｉ：熱伝導率（ｃａｌ／ｃｍ２／ｃｍ／ｓ／℃） であることを特徴とする請求項１または２に記載の異種
金属の抵抗溶接方法。 - 【請求項４】 溶接電流が、 Ｉｏ＝α×（ＺＡＢ×ＴＢ）×（１／ｔ１／２）＋９ …（３） ＺＡＢ＝（ＲＡ／ＫＡ）×（ＫＢ／ＲＢ）×（１／ＴＢ） ３５０＜α＜５５０ ０＜ｔｏ＜１００ Ｉｏ：溶接電流（ｋＡ） ｔｏ：溶接時間（ｍｓ） Ｒｉ：比抵抗（μΩ・ｍｍ） Ｋｉ：熱伝導率（ｃａｌ／ｃｍ２／ｃｍ／ｓ／℃） α ：定数 であることを特徴とする請求項１，２または３に記載の
異種金属の抵抗溶接方法。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5-307565 | 1993-11-11 | ||
| JP30756593 | 1993-11-11 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07178565A JPH07178565A (ja) | 1995-07-18 |
| JP2861819B2 true JP2861819B2 (ja) | 1999-02-24 |
Family
ID=17970612
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6201505A Expired - Lifetime JP2861819B2 (ja) | 1993-11-11 | 1994-08-02 | 異種金属の抵抗溶接方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2861819B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US11351625B2 (en) | 2018-02-09 | 2022-06-07 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | Method for joining dissimilar metal plates |
| US11351624B2 (en) | 2018-01-24 | 2022-06-07 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | Method for joining dissimtilar metal plates |
Families Citing this family (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP4854920B2 (ja) * | 2003-08-29 | 2012-01-18 | 豊田鉄工株式会社 | スポット溶接方法およびスポット溶接された鋼板部材 |
| JP4656495B2 (ja) * | 2005-02-22 | 2011-03-23 | 日産自動車株式会社 | 酸化皮膜形成材料の接合方法及び接合構造 |
| JP5077615B2 (ja) * | 2005-05-24 | 2012-11-21 | 日産自動車株式会社 | 異種金属の抵抗シーム溶接方法及び溶接構造 |
| JP5071752B2 (ja) * | 2005-05-24 | 2012-11-14 | 日産自動車株式会社 | 抵抗シーム溶接による異種金属の接合方法 |
| KR101032839B1 (ko) | 2006-02-23 | 2011-05-06 | 가부시키가이샤 고베 세이코쇼 | 강재와 알루미늄재의 접합체, 그 스폿 용접 방법 및 그것에이용하는 전극 팁 |
| JP5051608B2 (ja) * | 2006-05-12 | 2012-10-17 | 日産自動車株式会社 | 抵抗スポット溶接による異種金属の接合方法 |
-
1994
- 1994-08-02 JP JP6201505A patent/JP2861819B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US11351624B2 (en) | 2018-01-24 | 2022-06-07 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | Method for joining dissimtilar metal plates |
| US11351625B2 (en) | 2018-02-09 | 2022-06-07 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | Method for joining dissimilar metal plates |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH07178565A (ja) | 1995-07-18 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US8020749B2 (en) | Dissimilar metal joining method | |
| EP1974847B1 (en) | Bonding method of dissimilar materials made from metals and bonding structure thereof | |
| EP0654320B1 (en) | Aluminum weldment and method of welding aluminum workpieces | |
| JP2861819B2 (ja) | 異種金属の抵抗溶接方法 | |
| JP2012152789A (ja) | 異種金属板の重ね電気抵抗ろう付による接合方法およびそれによるろう付継手 | |
| JPH07328774A (ja) | アルミニウム系材と鋼系材との異材接合方法 | |
| JP3296649B2 (ja) | アルミニウム合金の抵抗溶接法 | |
| JP3767147B2 (ja) | 異種金属板のシーム溶接方法 | |
| JP2006224147A (ja) | 異材接合用溶加材及び異材接合方法 | |
| US20190363328A1 (en) | Robust Reaction Metallurgical Joining | |
| JPH0811302B2 (ja) | 異種金属の接合方法 | |
| JP3941001B2 (ja) | 異種金属材料の接合方法 | |
| JPH0724581A (ja) | アルミニウムと鋼の抵抗溶接方法 | |
| JP7255652B2 (ja) | ウェルドボンド継手の製造方法 | |
| JPS63278679A (ja) | アルミニウム系材の抵抗溶接方法 | |
| JP3555698B2 (ja) | アルミニウム材の抵抗溶接方法及びｔ字型アルミニウム構造体 | |
| JP2531052B2 (ja) | 異種金属の抵抗溶接方法 | |
| JP2636516B2 (ja) | 異種金属の接合方法 | |
| JPH031106B2 (ja) | ||
| CN114535766B (zh) | 异种金属的电容放电焊接 | |
| JPH0810963A (ja) | アルミ材の抵抗スポット溶接方法 | |
| JP7269191B2 (ja) | スポット溶接方法 | |
| JPH07136773A (ja) | アルミニウム材の抵抗溶接法 | |
| JP2001225176A (ja) | ベリリウムと銅合金のｈｉｐ接合体の製造方法およびｈｉｐ接合体 | |
| JP2000169976A (ja) | 高張力鋼板及び溶接方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20071211 Year of fee payment: 9 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20081211 Year of fee payment: 10 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20091211 Year of fee payment: 11 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20101211 Year of fee payment: 12 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20101211 Year of fee payment: 12 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20111211 Year of fee payment: 13 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20111211 Year of fee payment: 13 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20121211 Year of fee payment: 14 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20131211 Year of fee payment: 15 |
|
| S111 | Request for change of ownership or part of ownership |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313111 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20131211 Year of fee payment: 15 |
|
| R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |
|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |