JP2679258B2 - 鉄基軟磁性鋼材 - Google Patents
鉄基軟磁性鋼材Info
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Description
【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は、電磁石磁芯材料、磁気遮蔽材料など高い直
流磁化特性を要求される鉄基軟磁性鋼材に関するもので
ある。
流磁化特性を要求される鉄基軟磁性鋼材に関するもので
ある。
直流電磁石鉄芯材料、或いは近年特に進歩・普及のめ
ざましい医療機器や各種物理機器、電子部品および機器
等の磁気遮蔽材料として、比較的安価に得られる軟鉄や
純鉄および非常に高価なパーマロイ或いはスーパーマロ
イが使用されている。ところで、軟鉄や純鉄の1Oeにお
ける磁束密度（以下B1値）値は概ね3000〜11000G程度で
あり、これらはMRI（核磁気共鳴による断層像撮影診断
装置）の磁気遮蔽等、数ガウス程度までの磁気遮蔽材料
として、或いは電磁石鉄芯用材料として使用されてい
る。
ざましい医療機器や各種物理機器、電子部品および機器
等の磁気遮蔽材料として、比較的安価に得られる軟鉄や
純鉄および非常に高価なパーマロイ或いはスーパーマロ
イが使用されている。ところで、軟鉄や純鉄の1Oeにお
ける磁束密度（以下B1値）値は概ね3000〜11000G程度で
あり、これらはMRI（核磁気共鳴による断層像撮影診断
装置）の磁気遮蔽等、数ガウス程度までの磁気遮蔽材料
として、或いは電磁石鉄芯用材料として使用されてい
る。
直流磁化特性が重要となる用途のうち、磁気遮蔽を例
として従来技術の問題点を示す。すなわち、現在、MRI
の磁気遮蔽には比較的安価で且つ飽和磁化の高い純鉄が
使用されているが、軟鉄、純鉄を対象とする電磁軟鉄を
規定するJIS規格のうち最も厳しい特性を要求するＯ種
（具体的にJIS C2504 SUYP0）ですらB1値の下限値を800
0Gと規定しており、この特性は地磁気程度の磁気遮蔽は
困難であり、しかも数Ｇ程度以下の磁気遮蔽を行うため
の遮蔽システムの重厚化をもたらしている。より良い遮
蔽を行うための遮蔽材料として、パーマロイ或いはスー
パーマロイ等のFe−Ni合金を使用する場合もあるが、こ
れらの材料は地磁気程度以下の遮蔽が可能である反面、
非常に高価であり、また、飽和磁化が純鉄と比べて1/3
〜2/3と低く、したがって高磁界を遮蔽するにあたって
は肉厚を極端に増やさなければならない等の欠点もあ
り、いずれにしても大量に使用することは経済的に困難
である。
として従来技術の問題点を示す。すなわち、現在、MRI
の磁気遮蔽には比較的安価で且つ飽和磁化の高い純鉄が
使用されているが、軟鉄、純鉄を対象とする電磁軟鉄を
規定するJIS規格のうち最も厳しい特性を要求するＯ種
（具体的にJIS C2504 SUYP0）ですらB1値の下限値を800
0Gと規定しており、この特性は地磁気程度の磁気遮蔽は
困難であり、しかも数Ｇ程度以下の磁気遮蔽を行うため
の遮蔽システムの重厚化をもたらしている。より良い遮
蔽を行うための遮蔽材料として、パーマロイ或いはスー
パーマロイ等のFe−Ni合金を使用する場合もあるが、こ
れらの材料は地磁気程度以下の遮蔽が可能である反面、
非常に高価であり、また、飽和磁化が純鉄と比べて1/3
〜2/3と低く、したがって高磁界を遮蔽するにあたって
は肉厚を極端に増やさなければならない等の欠点もあ
り、いずれにしても大量に使用することは経済的に困難
である。
これらのことを踏まえて、純鉄系材料の持つ高飽和磁
化を損なうことなく、透磁率を高める検討が既にいくつ
かなされている。例えば、特公昭63−45443号、特開昭6
2−77420号、或いは日本金属学会第23巻第５号（1984年
発行）『極厚電磁鋼板の開発』に示されている方法はい
ずれもフェライト結晶粒の粗大化に伴う透磁率向上を狙
ったものであるが、これらの技術は、対象が比較的板厚
の薄い熱延板に限定される技術であったり、或いは本発
明のように、さらに厳しい直流磁化特性を評価する0.5O
eにおける磁束密度（以下Ｂ0.5値）で11000G以上を達成
することができない技術であり、いずれにせよ優れた直
流磁化特性を得るための技術として十分なものではな
い。
化を損なうことなく、透磁率を高める検討が既にいくつ
かなされている。例えば、特公昭63−45443号、特開昭6
2−77420号、或いは日本金属学会第23巻第５号（1984年
発行）『極厚電磁鋼板の開発』に示されている方法はい
ずれもフェライト結晶粒の粗大化に伴う透磁率向上を狙
ったものであるが、これらの技術は、対象が比較的板厚
の薄い熱延板に限定される技術であったり、或いは本発
明のように、さらに厳しい直流磁化特性を評価する0.5O
eにおける磁束密度（以下Ｂ0.5値）で11000G以上を達成
することができない技術であり、いずれにせよ優れた直
流磁化特性を得るための技術として十分なものではな
い。
このように現状では、飽和磁化が高く、且つ地磁気程
度に相当する低い磁場で高い磁束密度を示す、つまり透
磁率が高い材料は提供されていない。本発明の目的は、
このような材料を提供することにある。
度に相当する低い磁場で高い磁束密度を示す、つまり透
磁率が高い材料は提供されていない。本発明の目的は、
このような材料を提供することにある。
上述した問題点を解決するため、本発明者らはまず、
直流磁場用軟磁性材料の基本である工業用純鉄の検討を
行ってその欠点を明らかにし、さらに特性改善を図るべ
く検討を行い、以下の知見を得た。
直流磁場用軟磁性材料の基本である工業用純鉄の検討を
行ってその欠点を明らかにし、さらに特性改善を図るべ
く検討を行い、以下の知見を得た。
すなわち、高透磁率を得るという観点から、Alを添加
することにより、効果的な脱酸が可能となって酸素量
および酸化物系介在物の低減に伴う透磁率向上につなが
るばかりでなく、透磁率に悪影響を及ぼす固溶ＮをAlN
粒子の形成により低減できること、また、ある必要量
添加することにより、微細分散しているAlN粒子の凝集
化を図ることが可能となり、AlN粒子そのものの悪影響
を極力低く抑え得ると同時に、格子歪を取り除く手段で
ある焼鈍によりフェライト結晶粒の粗粒化を著しく促進
する効果も得られ、いずれも透磁率向上に有効であるこ
と、特に、0.5％を超えて添加することにより、変態
温度を著しく高め、若しくはフェライト単相とすること
が可能となり、したがって変態による歪が導入されるこ
となく900℃を超える温度で焼鈍を行うことも可能とな
ること、そして、この焼鈍は効果的な格子歪の除去とフ
ェライト結晶粒の粗大化をもたらし、固溶Alそのものの
透磁率向上効果も考えられるが、これらの相乗効果によ
り極めて優れた透磁率を得ることにつながること、ま
た、必要に応じてTiを適量添加することにより、これら
が固溶Ｎを優先的に固定して特性向上に寄与し、特に敢
えてＮ含有量を減ずる努力を要しなくて済むこと、また
材料の飽和磁化を高く保つという観点から、2.5％を
超えるAlの添加は避けるべきであり、さらに、Ｃ、Ｎ
含有量が多いと変態温度の低下もしくは必要なAl添加量
の増大に加えて、固溶Ｃ、Ｎの増加による格子歪の増大
または炭化物、窒化物の生成等により特性を劣化させる
ことがあるので、これらを避けるための、Ｃ、Ｎ量の上
限が存在すること、を見い出し、本発明を完成させたも
のである。
することにより、効果的な脱酸が可能となって酸素量
および酸化物系介在物の低減に伴う透磁率向上につなが
るばかりでなく、透磁率に悪影響を及ぼす固溶ＮをAlN
粒子の形成により低減できること、また、ある必要量
添加することにより、微細分散しているAlN粒子の凝集
化を図ることが可能となり、AlN粒子そのものの悪影響
を極力低く抑え得ると同時に、格子歪を取り除く手段で
ある焼鈍によりフェライト結晶粒の粗粒化を著しく促進
する効果も得られ、いずれも透磁率向上に有効であるこ
と、特に、0.5％を超えて添加することにより、変態
温度を著しく高め、若しくはフェライト単相とすること
が可能となり、したがって変態による歪が導入されるこ
となく900℃を超える温度で焼鈍を行うことも可能とな
ること、そして、この焼鈍は効果的な格子歪の除去とフ
ェライト結晶粒の粗大化をもたらし、固溶Alそのものの
透磁率向上効果も考えられるが、これらの相乗効果によ
り極めて優れた透磁率を得ることにつながること、ま
た、必要に応じてTiを適量添加することにより、これら
が固溶Ｎを優先的に固定して特性向上に寄与し、特に敢
えてＮ含有量を減ずる努力を要しなくて済むこと、また
材料の飽和磁化を高く保つという観点から、2.5％を
超えるAlの添加は避けるべきであり、さらに、Ｃ、Ｎ
含有量が多いと変態温度の低下もしくは必要なAl添加量
の増大に加えて、固溶Ｃ、Ｎの増加による格子歪の増大
または炭化物、窒化物の生成等により特性を劣化させる
ことがあるので、これらを避けるための、Ｃ、Ｎ量の上
限が存在すること、を見い出し、本発明を完成させたも
のである。
すなわち本願第１の発明は、重量％で、Al:0.5〜2.5
％、Si:1.0％以下、Ｃ＋N:0.007％以下、Mn:0.5％以
下、酸素:0.005％以下、残部Feおよび不可避不純物の組
成からなり、且つ、フェライト結晶粒径が0.5mm以上で
あり、格子歪を十分取り除いた状態で、0.5Oeにおける
磁束密度値11000G以上、25Oeにおける磁束密度値15500G
以上、保磁力0.4Oe以下を示すことを特徴とする鉄基軟
磁性鋼材を提供するものである。
％、Si:1.0％以下、Ｃ＋N:0.007％以下、Mn:0.5％以
下、酸素:0.005％以下、残部Feおよび不可避不純物の組
成からなり、且つ、フェライト結晶粒径が0.5mm以上で
あり、格子歪を十分取り除いた状態で、0.5Oeにおける
磁束密度値11000G以上、25Oeにおける磁束密度値15500G
以上、保磁力0.4Oe以下を示すことを特徴とする鉄基軟
磁性鋼材を提供するものである。
また、本願第２の発明は、Al:0.5〜2.5％、Si:1.0％
以下、Ｃ＋N:0.014％以下、Mn:0.5％以下、酸素:0.005
％以下、Ti:0.005〜1.0％、残部Feおよび不可避不純物
の組成からなり、且つ、フェライト結晶粒径が0.5mm以
上であり、格子歪を十分取り除いた状態で0.5Oeにおけ
る磁束密度値11000G以上、25Oeにおける磁束密度値1550
0G以上、保磁力0.4Oe以下を示すことを特徴とする鉄基
軟磁性鋼材を提供するものである。
以下、Ｃ＋N:0.014％以下、Mn:0.5％以下、酸素:0.005
％以下、Ti:0.005〜1.0％、残部Feおよび不可避不純物
の組成からなり、且つ、フェライト結晶粒径が0.5mm以
上であり、格子歪を十分取り除いた状態で0.5Oeにおけ
る磁束密度値11000G以上、25Oeにおける磁束密度値1550
0G以上、保磁力0.4Oe以下を示すことを特徴とする鉄基
軟磁性鋼材を提供するものである。
以下本発明における組成の限定理由について説明す
る。
る。
ＣおよびＮは優れた直流磁化特性を確保するためにも
可能な限り低減することが望ましいが、工業的に製造す
るうえで極限的な低減は困難であり、結果的に極端なコ
スト高を招く。また、Al添加により変態温度を高めるた
めにも、Ｃ、Ｎ添加量を低く抑えないとAlの必要添加量
が多くなってしまうおそれがあり、これは結果的に飽和
磁化を低下することにつながり、本発明の意図に反す
る。第２図は1000〜1100℃の通常の条件で焼鈍すること
により格子歪を除去した後、直流磁化特性の変化をＢ
0.5値の変化として捉え、Ｃ＋Ｎ量の影響を検討したも
のである。これによれば、良好な特性を得るためにはＣ
＋Ｎ量を0.007％以下とする必要があることが判る。こ
のため本発明ではＣ＋N:0.007％以下とする。
可能な限り低減することが望ましいが、工業的に製造す
るうえで極限的な低減は困難であり、結果的に極端なコ
スト高を招く。また、Al添加により変態温度を高めるた
めにも、Ｃ、Ｎ添加量を低く抑えないとAlの必要添加量
が多くなってしまうおそれがあり、これは結果的に飽和
磁化を低下することにつながり、本発明の意図に反す
る。第２図は1000〜1100℃の通常の条件で焼鈍すること
により格子歪を除去した後、直流磁化特性の変化をＢ
0.5値の変化として捉え、Ｃ＋Ｎ量の影響を検討したも
のである。これによれば、良好な特性を得るためにはＣ
＋Ｎ量を0.007％以下とする必要があることが判る。こ
のため本発明ではＣ＋N:0.007％以下とする。
本発明では、後述するように強力な窒化物生成元素で
あるTiを必要に応じて添加する。Tiは敢えてコスト高に
つながるＮ量の厳しい上限規定を行うことなく、上述し
たＮの弊害を減することを目的として添加するものであ
り、したがってこの場合にはＣ＋Ｎ量の上限を0.014％
とする。
あるTiを必要に応じて添加する。Tiは敢えてコスト高に
つながるＮ量の厳しい上限規定を行うことなく、上述し
たＮの弊害を減することを目的として添加するものであ
り、したがってこの場合にはＣ＋Ｎ量の上限を0.014％
とする。
Siは透磁率向上に寄与するが、本発明ではAl添加によ
り適当な焼鈍の後0.5mm以上の粗大なフェライト結晶粒
を得ることができるので、むしろ敢えて多量に添加する
ことによる飽和磁化の低下、コスト高を懸念してその上
限を1.0％とした。
り適当な焼鈍の後0.5mm以上の粗大なフェライト結晶粒
を得ることができるので、むしろ敢えて多量に添加する
ことによる飽和磁化の低下、コスト高を懸念してその上
限を1.0％とした。
Mnは直流磁化特性を劣化させる元素であるため低減す
ることが望ましいが、極端な低減はコスト高およびＮ含
有量の増加を招く。また、Ｓを固定することにより熱間
脆性を防止する効果もあることから、Mn/Sが10を下回ら
ない範囲で、0.50％を上限に含有しても良い。
ることが望ましいが、極端な低減はコスト高およびＮ含
有量の増加を招く。また、Ｓを固定することにより熱間
脆性を防止する効果もあることから、Mn/Sが10を下回ら
ない範囲で、0.50％を上限に含有しても良い。
Alは上述したように本発明の要となる添加元素であ
り、固溶Ｎの固定およびAlN粒子の凝集化、変態温度の
上昇をもたらし、フェライト域を拡大させることによっ
て、焼鈍によるフェライト結晶粒の粗大化および格子歪
の低減を達成し、さらには固溶Al自身の直流磁化特性向
上効果も考えられ、本発明においては優れた直流磁化特
性を得るために添加しなくてはならない元素である。第
１図に示すように、このAlの効果はSol.Alの状態で0.5
％以上添加すことにより得られるが、一方、2.5％を超
えて添加すると飽和磁化の低下によりもたらされるB25
値の低下を招き好ましくないので、Alの添加量範囲はSo
l.Alの状態で0.5〜2.5％とした。
り、固溶Ｎの固定およびAlN粒子の凝集化、変態温度の
上昇をもたらし、フェライト域を拡大させることによっ
て、焼鈍によるフェライト結晶粒の粗大化および格子歪
の低減を達成し、さらには固溶Al自身の直流磁化特性向
上効果も考えられ、本発明においては優れた直流磁化特
性を得るために添加しなくてはならない元素である。第
１図に示すように、このAlの効果はSol.Alの状態で0.5
％以上添加すことにより得られるが、一方、2.5％を超
えて添加すると飽和磁化の低下によりもたらされるB25
値の低下を招き好ましくないので、Alの添加量範囲はSo
l.Alの状態で0.5〜2.5％とした。
Tiは上述したように強力な窒化物生成元素であり、0.
005〜1.0％の範囲で添加することにより、Ｎ含有量が十
分に低減されていないつまり安価な素材においても、固
溶Ｎの固定効果により直流磁化特性を著しく損なうこと
を回避することができる。また、Ｎ含有量が比較的低い
場合は、窒化物粒子の生成量も少なく直流磁化特性の若
干の構造をも期待することができる。一方、上記上限値
を超えて添加すると直流磁化特性の劣化をもたらす。
005〜1.0％の範囲で添加することにより、Ｎ含有量が十
分に低減されていないつまり安価な素材においても、固
溶Ｎの固定効果により直流磁化特性を著しく損なうこと
を回避することができる。また、Ｎ含有量が比較的低い
場合は、窒化物粒子の生成量も少なく直流磁化特性の若
干の構造をも期待することができる。一方、上記上限値
を超えて添加すると直流磁化特性の劣化をもたらす。
以上のように本発明により化学成分を限定することに
より、Ｂ0.5値およびB25値の高い、すなわち直流磁界で
の軟磁気特性に優れた鋼材を得ることができる。
より、Ｂ0.5値およびB25値の高い、すなわち直流磁界で
の軟磁気特性に優れた鋼材を得ることができる。
以上のような本発明の対象とする鋼材は、熱間加工鋼
材、冷間または温間加工鋼材を含み、また鋼材の種類と
して、厚板、薄板、条材（形鋼等）、鍛造材等を含むも
のである。
材、冷間または温間加工鋼材を含み、また鋼材の種類と
して、厚板、薄板、条材（形鋼等）、鍛造材等を含むも
のである。
以上のような本発明の鋼材は、鋳片を熱間加工する方
法、鋳片をそのまま温間または冷間加工する方法、熱間
加工後冷間または温間加工する方法、直圧熱延する方
法、これらの方法の加工間で焼鈍（通常450℃以上）を
行う方法等、種々の方法により製造することができる
が、いずれの場合でも最終焼鈍が施される。この最終焼
鈍は通常900℃以上、好ましくは1000〜1300℃の温度で
実施される。
法、鋳片をそのまま温間または冷間加工する方法、熱間
加工後冷間または温間加工する方法、直圧熱延する方
法、これらの方法の加工間で焼鈍（通常450℃以上）を
行う方法等、種々の方法により製造することができる
が、いずれの場合でも最終焼鈍が施される。この最終焼
鈍は通常900℃以上、好ましくは1000〜1300℃の温度で
実施される。
第１表は本発明および比較例に用いた鋼の化学成分を
示したものである。
示したものである。
鋼Ｂ〜Ｇ、Ｊ、Ｌ、Ｎ〜Ｔ、Ｖ〜Ｘ、Ｚが本発明の組
成に適合するものであり、鋼Ａ、Ｈ、Ｉ、Ｋ、Ｍ、Ｕ、
Ｙ、ａは比較鋼種である。第２表は第１表に示した鋼を
溶製後、厚さ110mmの鋼塊となし、これを1200℃加熱に
よる熱間圧延により板厚15mmに成形し、焼鈍後、直流磁
化特性およびフェライト結晶粒径を測定した結果をまと
めたものである。なお、焼鈍は加熱保持時間が１〜３時
間、冷却速度が約100℃/hr〜500℃/hrという通常の条件
で行った。
成に適合するものであり、鋼Ａ、Ｈ、Ｉ、Ｋ、Ｍ、Ｕ、
Ｙ、ａは比較鋼種である。第２表は第１表に示した鋼を
溶製後、厚さ110mmの鋼塊となし、これを1200℃加熱に
よる熱間圧延により板厚15mmに成形し、焼鈍後、直流磁
化特性およびフェライト結晶粒径を測定した結果をまと
めたものである。なお、焼鈍は加熱保持時間が１〜３時
間、冷却速度が約100℃/hr〜500℃/hrという通常の条件
で行った。
第２表において、No.1〜９、No.21はSol.Al量の影響
を調べたものである。なおNo.21は純鉄の比較例であ
る。第１図はこれらの結果をまとめたものである。
を調べたものである。なおNo.21は純鉄の比較例であ
る。第１図はこれらの結果をまとめたものである。
No.10〜13、No.25はＣ＋Ｎ量の影響を調べたものであ
り、第２図はこれらの結果にNo.4の結果を加えて整理し
たものである。これによれば、Ti無添加ではＣ＋Ｎ量が
0.007％を超えるとＢ0.5値の劣化が認められる。
り、第２図はこれらの結果にNo.4の結果を加えて整理し
たものである。これによれば、Ti無添加ではＣ＋Ｎ量が
0.007％を超えるとＢ0.5値の劣化が認められる。
No.14〜16はMn量を影響を調べたもので、Mn量の増加
に伴い直流磁化特性の劣化傾向が認められるが、0.5％
を超えない範囲であれば、良好な特性を確保し得るもの
と推定される。
に伴い直流磁化特性の劣化傾向が認められるが、0.5％
を超えない範囲であれば、良好な特性を確保し得るもの
と推定される。
No.17〜20はSi量の影響を調べたものであり、Si量の
増加に伴い飽和磁化の低下による磁束密度（Ｂ0.5値、B
1値、B25値）の低下が認められるが、依然良好な特性は
確保されている。また、Siの添加はAlと同様に鋼材に固
有抵抗を増加させることが周知であるので、冷間圧延等
により薄板とし、交流磁場で用いる軟磁性鋼材に適用さ
せる場合、鉄損を減少させる効果を期待できる。
増加に伴い飽和磁化の低下による磁束密度（Ｂ0.5値、B
1値、B25値）の低下が認められるが、依然良好な特性は
確保されている。また、Siの添加はAlと同様に鋼材に固
有抵抗を増加させることが周知であるので、冷間圧延等
により薄板とし、交流磁場で用いる軟磁性鋼材に適用さ
せる場合、鉄損を減少させる効果を期待できる。
No.22〜24、No.26、No.27はTi添加の影響を調べたも
のであり、Ti添加によりＮの固定が図られ、良好な特性
が認められる。特に、No.23はNo.11（比較例）に相当す
る鋼にTiを添加した本発明例、またNo.26はNo.25（比較
例）に相当する鋼にTiを添加した本発明例であり、いず
れもＣ＋Ｎ＞0.007％であるにもかかわらず、Tiにより
十分なＮの固定がなされ、No.11、No.25の比較例と比べ
て大幅な特性改善が認められる。
のであり、Ti添加によりＮの固定が図られ、良好な特性
が認められる。特に、No.23はNo.11（比較例）に相当す
る鋼にTiを添加した本発明例、またNo.26はNo.25（比較
例）に相当する鋼にTiを添加した本発明例であり、いず
れもＣ＋Ｎ＞0.007％であるにもかかわらず、Tiにより
十分なＮの固定がなされ、No.11、No.25の比較例と比べ
て大幅な特性改善が認められる。
また、第３表は第１表中のいくつかの鋼について、熱
間圧延後、冷間圧延により薄板となし、通常の焼鈍の
後、第２表の実施例と同様に直流磁化特性を調べた結果
を示すものである。なお、これらの本発明例および比較
例に示した冷間圧延材の冷間圧下量は50〜80％である。
間圧延後、冷間圧延により薄板となし、通常の焼鈍の
後、第２表の実施例と同様に直流磁化特性を調べた結果
を示すものである。なお、これらの本発明例および比較
例に示した冷間圧延材の冷間圧下量は50〜80％である。
第３表中、No.1、No.2は鋼Ｕによる比較例である。一
方、No.3〜６は本発明の実施例である。これらの本発明
例はNo.1、No.2の比較例と比べて良好な直流磁化特性を
示している。
方、No.3〜６は本発明の実施例である。これらの本発明
例はNo.1、No.2の比較例と比べて良好な直流磁化特性を
示している。
なお、以上のような良好な磁化特性を示す本発明例
は、いずれもフェライト結晶粒径が0.5mm以上となって
いる。
は、いずれもフェライト結晶粒径が0.5mm以上となって
いる。
〔発明の効果〕 以上のように、本発明による軟磁性鋼材は優れた直流
磁化特性を有しており、このため極めて弱い磁界でも容
易に磁化させることができ、高機能鉄芯材料或いは高機
能磁気遮蔽材料等として極めて有用なものである。
磁化特性を有しており、このため極めて弱い磁界でも容
易に磁化させることができ、高機能鉄芯材料或いは高機
能磁気遮蔽材料等として極めて有用なものである。
第１図はSol.Al添加量と直流磁化特性（Ｂ0.5値、B
25値）との関係を示した図、第２図はＣ＋Ｎ含有量と直
流磁化特性（Ｂ0.5値）との関係を示した図である。
25値）との関係を示した図、第２図はＣ＋Ｎ含有量と直
流磁化特性（Ｂ0.5値）との関係を示した図である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 国定 泰信 東京都千代田区丸の内１丁目１番２号 日本鋼管株式会社内 (72)発明者 高野 俊夫 東京都千代田区丸の内１丁目１番２号 日本鋼管株式会社内 (56)参考文献 特開 昭60−208417（ＪＰ，Ａ) 特開 昭60−208418（ＪＰ，Ａ) 特開 平２−179856（ＪＰ，Ａ) 特開 平２−213421（ＪＰ，Ａ) 特開 平２−305920（ＪＰ，Ａ)
Claims (2)
- 【請求項１】重量％で、Al:0.5〜2.5％、Si:1.0％以
下、Ｃ＋N:0.007％以下、Mn:0.5％以下、酸素:0.005％
以下、残部Feおよび不可避不純物の組成からなり、且
つ、フェライト結晶粒径が0.5mm以上であり、格子歪を
十分取り除いた状態で0.5Oeにおける磁束密度値11000G
以上、25Oeにおける磁束密度値15500G以上、保磁力0.4O
e以下を示すことを特徴とする鉄基軟磁性鋼材。 - 【請求項２】重量％で、Al:0.5〜2.5％、Si:1.0％以
下、Ｃ＋N:0.014％以下、Mn:0.5％以下、酸素:0.005％
以下、Ti:0.005〜1.0％、残部Feおよび不可避不純物の
組成からなり、且つ、フェライト結晶粒径が0.5mm以上
であり、格子歪を十分取り除いた状態で、0.5Oeにおけ
る磁束密度値11000G以上、25Oeにおける磁束密度値1550
0G以上、保磁力0.4Oe以下を示すことを特徴とする鉄基
軟磁性鋼材。
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