JP2000064000A - 軟磁性ステンレス鋼板およびその製造方法 - Google Patents
軟磁性ステンレス鋼板およびその製造方法Info
- Publication number
- JP2000064000A JP2000064000A JP10233768A JP23376898A JP2000064000A JP 2000064000 A JP2000064000 A JP 2000064000A JP 10233768 A JP10233768 A JP 10233768A JP 23376898 A JP23376898 A JP 23376898A JP 2000064000 A JP2000064000 A JP 2000064000A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- less
- stainless steel
- soft magnetic
- steel sheet
- finish rolling
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Landscapes
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
- Soft Magnetic Materials (AREA)
- Shielding Devices Or Components To Electric Or Magnetic Fields (AREA)
Abstract
の製造方法を提案する。 【解決手段】 C:0.02%以下、N:0.02%以下、Mn:
1.0 %以下、Cr:9.0 〜17.0%を含むステンレス鋼素材
を、熱間仕上圧延の圧下率90%以上、仕上圧延終了温度
FDT760 ℃以上とする熱間仕上圧延を施し2.0mm 厚以
下の熱延薄鋼板とする。これにより表層の結晶面強度比
Kが10以上となり最大透磁率μmax :2000emu 以上の優
れた軟磁特性を示す。
Description
ンレス鋼熱延板に係り、とくに磁気シールド材として好
適な軟磁性ステンレス鋼薄鋼板に関する。
気や、他の機器から発生した磁場の影響を受け、誤作動
等正常な機能からのずれが発生する場合がある。このよ
うな磁場の影響を排除するため、近年、磁気シールド材
の使用が増加している。磁気シールド材に要求される特
性としては、飽和磁化が大きいこと、透磁率が高
く、印加された磁場で速やかに磁化されること、が重要
な特性として挙げられている。
以下のSiを含有する珪素鋼板や、耐食性を要求される場
合には亜鉛めっきを施された低炭素亜鉛めっき鋼板が知
られている。しかし、珪素鋼板では、腐食性の環境下で
耐食性が劣る問題があり、亜鉛めっき鋼板では、珪素鋼
板にくらべ、軟磁性特性が劣るうえ、めっき厚やめっき
張力により軟磁性特性がばらつくという問題があった。
そこで、最近では、亜鉛めっき鋼板に代わり、マルテン
サイト系ステンレス鋼板やフェライト系ステンレス鋼板
が磁気シールド材として使用されるようになってきた。
は、例えば、特開平5-171369号公報には、C:0.08〜0.
20wt%、Cr:11.5〜18.0wt%を含有し、炭化物密度を5
×10 5 個/mm2 以上と析出物分布を制御し、フェライト
粒径を7μm 以上とする磁性用マルテンサイト系ステン
レス鋼が提案されている。また、特開平6-13220 号公報
には、C:0.08〜0.20wt%、Cr:11.5〜18.0wt%を含有
し、さらにMo:0.05〜1.30wt%またはW:0.05〜0.80wt
%の1種または2種を含有する磁性用マルテンサイト系
ステンレス鋼が提案されている。
〜13wt%、Mn:0.1 〜1.0wt %、Ti:0.05〜0.5wt %を
含み、C、N、S、O量を低減し、冷間圧延、焼鈍条件
を調整し、表層および中心層の(111 )面強度の和が10
以下として最大比透磁率を4000以上とする磁気特性に優
れたフェライト系ステンレス鋼板が提案されている。
5-171369号公報、特開平6-13220 号公報に記載されたマ
ルテンサイト系ステンレス鋼では、耐食性の面では珪素
鋼板や亜鉛めっき鋼板にくらべ優れているが、マルテン
サイト系ステンレス鋼は、格子歪の影響によりフェライ
ト系ステンレス鋼に比べ軟磁性特性が劣るという問題が
あった。また、特開平10-46295号公報に記載された技術
では、最適な製造条件の調整が難しく、しかも{111 }
面強度を低減しても軟磁性特性の向上が得られない場合
があり、品質が安定しないうえ、製造コストが高いとい
う問題があった。
に解決し、耐食性に優れ、しかも優れた軟磁性特性を安
定して有する軟磁性ステンレス鋼板およびその製造方法
を提案することを目的とする。
重視し、従来から磁気シールド材として供給されていた
冷延板に代えて、熱延板あるいは熱延板を焼鈍した熱延
焼鈍板で上記した課題を達成することを目標として、ス
テンレス鋼熱延板の軟磁特性に影響する因子について種
々研究した。その結果、ステンレス鋼熱延板の軟磁特性
と、X線回折により測定される結晶面強度とは密接な関
係があること、および優れた軟磁特性を得ることができ
る最適な熱延条件が存在すること、を見いだした。
について説明する。表1に示す化学組成のステンレス鋼
を真空溶解により溶製し、小型鋼塊(100kg )とした。
この鋼塊を熱間圧延により30mm厚のシートバーとし、つ
いで仕上圧延として圧延終了温度を700 〜950 ℃の範囲
で変化した熱間圧延により2.0mm 厚の熱延板とした。こ
れらの熱延板について、板面内の結晶面分布を測定し
た。結晶面分布は、X線回折による1/5t(t:板厚)の位
置における結晶面強度の測定により求めた。また、これ
ら熱延板にさらに磁性焼鈍を想定した焼鈍を施したの
ち、磁気測定により直流磁化による最大透磁率μmax を
求めた。磁気焼鈍は、プレス成形や打ち抜きによる残留
歪の消去を目的として行い、800 ℃×5min とした。
大透磁率は、X線回折により測定される結晶面強度と密
接な関係があり、本発明者らは、結晶面強度として下記
式で表される結晶面強度比Kを用いると、最大透磁率μ
max と結晶面強度比Kとがよい相関を示すことを見いだ
した。 K=(I200 +I110 )/I222 ここで、I200 は、1/5t(t:板厚)の位置の板面におい
てX線回折で測定された{200 }面の強度であり、I
110 は{110 }面の強度、I222 は{222 }面の強度で
ある。
Kとの関係を示す。図1から、Kが9以上でμmax が20
00emu 以上、ばらつきを考慮するとKが10以上で安定し
てμmax が2000emu 以上となることがわかる。つぎに、
表2に示す組成のステンレス鋼溶鋼を、転炉および真空
脱ガス装置を用いて溶製し、連続鋳造法で200mm 厚のス
ラブとした。これらスラブを、加熱温度1100〜1200℃の
範囲で加熱したのち、熱間圧延を行った。粗圧延を、10
00〜1050℃の範囲で終了したのち、仕上圧延圧下率と仕
上圧延終了温度を変化して仕上圧延を施し、1.8mm 厚の
熱延板とした。これら熱延板について、X線回折により
1/5t(t:板厚)の位置における結晶面強度を測定した。
また、これら熱延板にさらに磁性焼鈍を想定した焼鈍を
施したのち、磁気測定により直流磁化による最大透磁率
μmax を求めた。磁気焼鈍は、プレス成形や打ち抜きに
よる残留歪の消去を目的として行い、800 ℃×5min と
した。
におよぼす仕上圧延圧下率と仕上圧延終了温度FDTと
の関係、および(b)最大透磁率μmax におよぼす仕上
圧延圧下率と仕上圧延終了温度FDTとの関係を図2に
示す。
く、また仕上圧下率が高いほど結晶面強度比Kは大きく
なり、仕上圧延終了温度が760 ℃以上、かつ仕上圧延圧
下率が90%以上とすることにより、結晶面強度比Kが10
以上を安定して確保することができることがわかる。K
が10以上となる、仕上圧延終了温度が760 ℃以上、かつ
仕上圧延圧下率が90%以上とした熱延板は、図2(b)
から、最大透磁率μmax:2000emu 以上の優れた軟磁性
を安定して確保できることがわかる。
れたものである。すなわち、本発明は、重量%で、C:
0.02%以下、N:0.02%以下、Mn:1.0%以下、Cr:9.0
〜17.0%を含み、残部Feおよび不可避的不純物からな
る組成を有し、次式 K=(I200 +I110 )/I222 (ここで、I200 :{200 }面強度、I110 :{110 }
面強度、I222 :{222}面強度である。)で表される
結晶面強度比Kが10以上で、最大透磁率μmax :2000em
u 以上を有することを特徴とする板厚2.0mm 以下の軟磁
性ステンレス鋼薄鋼板である。
らに重量%で、次A〜C群 A群:Ti:1.0 %以下、Nb:1.0 %以下、V:0.5 %以
下、Zr:0.5%以下、Ta:0.5 %以下 B群:Si:3.0 %以下、Al:1.0 %以下 C群:Ni:1.0 %以下 のうちから選ばれた1群または2群以上の各群における
1種または2種以上を含有してもよい。
で、C:0.02%以下、N:0.02%以下、Mn:1.0 %以
下、Cr:9.0 〜17.0%を含み、さらに、Ti:1.0 %以
下、Nb:1.0 %以下、V:0.5 %以下、Zr:0.5 %以
下、Ta:0.5 %以下のうちから選ばれた1種または2種
以上を含有し、残部Feおよび不可避的不純物からなる組
成とするのが好適である。また、本発明鋼板の組成は、
重量%で、C:0.02%以下、N:0.02%以下、Mn:1.0
%以下、Cr:9.0 〜17.0%を含み、さらに、Si:3.0 %
以下、Al:1.0 %以下のうちから選ばれた1種または2
種を含有し、残部Feおよび不可避的不純物からなる組成
とするのが好適である。また、本発明鋼板の組成は、重
量%で、C:0.02%以下、N:0.02%以下、Mn:1.0 %
以下、Cr:9.0 〜17.0%を含み、さらに、Ni:1.0 %以
下を含有し、残部Feおよび不可避的不純物からなる組成
とするのが好適である。また、本発明鋼板の組成は、重
量%で、C:0.02%以下、N:0.02%以下、Mn:1.0 %
以下、Cr:9.0 〜17.0%を含み、さらに、Ti:1.0 %以
下、Nb:1.0 %以下、V:0.5 %以下、Zr:0.5 %以
下、Ta:0.5 %以下のうちから選ばれた1種または2種
以上、およびSi:3.0 %以下、Al:1.0 %以下のうちか
ら選ばれた1種または2種を含有し、残部Feおよび不可
避的不純物からなる組成とするのが好適である。また、
本発明鋼板の組成は、重量%で、C:0.02%以下、N:
0.02%以下、Mn:1.0 %以下、Cr:9.0 〜17.0%を含
み、さらに、Ti:1.0 %以下、Nb:1.0 %以下、V:0.
5 %以下、Zr:0.5%以下、Ta:0.5 %以下のうちから
選ばれた1種または2種以上、およびNi:1.0 %以下を
含有し、残部Feおよび不可避的不純物からなる組成とす
るのが好適である。また、本発明鋼板の組成は、重量%
で、C:0.02%以下、N:0.02%以下、Mn:1.0 %以
下、Cr:9.0 〜17.0%を含み、さらに、Si:3.0 %以
下、Al:1.0 %以下のうちから選ばれた1種または2
種、およびNi:1.0 %以下を含有し、残部Feおよび不可
避的不純物からなる組成とするのが好適である。また、
本発明鋼板の組成は、重量%で、C:0.02%以下、N:
0.02%以下、Mn:1.0 %以下、Cr:9.0 〜17.0%を含
み、さらに、Ti:1.0 %以下、Nb:1.0 %以下、V:0.
5%以下、Zr:0.5 %以下、Ta:0.5 %以下のうちから
選ばれた1種または2種以上、Si:3.0 %以下、Al:1.
0 %以下のうちから選ばれた1種または2種、およびN
i:1.0 %以下を含有し、残部Feおよび不可避的不純物
からなる組成とするのが好適である。
下、N:0.02%以下、Mn:1.0 %以下、Cr:9.0 〜17.0
%を含むステンレス鋼素材を、粗圧延と仕上圧延からな
る熱間圧延を施し、熱延板とするステンレス鋼板の製造
方法において、前記仕上圧延の圧下率を90%以上とし、
前記仕上圧延の終了温度FDTを760 ℃以上とすること
を特徴とする最大透磁率μmax :2000emu 以上を有する
板厚2.0mm 以下の軟磁性ステンレス鋼薄鋼板の製造方法
である。
定理由について説明する。 C:0.02%以下 Cは、含有量が多くなりすぎると、加工性を劣化させる
とともに、使用環境下での時効により軟磁特性を劣化さ
せる。このため、Cは0.02%以下に限定した。なお、好
ましくは0.01%以下である。
劣化させるとともに、使用環境下での時効により軟磁特
性を劣化させる。このため、Nは0.02%以下に限定し
た。なお、好ましくは0.01%以下である。 Mn:1.0 %以下 Mnは、熱間脆性を抑制する元素であるが、含有量が多く
なりすぎると、熱間圧延温度域でオーステナイト相を生
成し集合組織がランダム化して軟磁特性が劣化する。こ
のため、Mnは1.0 %以下に限定した。なお、好ましくは
0.1 〜 0.6%である。
%未満ではその効果が十分でなく、一方、17%を越える
と、飽和磁化が低下し磁気シールド材として不適とな
る。このため、Crは9.0 〜17.0%の範囲に限定した。 A群:Ti:1.0 %以下、Nb:1.0 %以下、V:0.5 %以
下、Zr:0.5 %以下、Ta:0.5 %以下のうちから選ばれ
た1種または2種以上 A群のTi、Nb、V、Zr、Taは、いずれも炭窒化物を形成
し、固溶C、固溶Nを低減し、加工性、溶接性を向上さ
せる作用を有しており、必要に応じA群の中から1種ま
たは2種以上を含有できる。しかし、含有量が多くなる
と、加工性および軟磁特性が劣化する。このため、Ti:
1.0 %以下、Nb:1.0 %以下、V:0.5%以下、Zr:0.5
%以下、Ta:0.5 %以下にそれぞれ限定するのが望ま
しい。なお、好ましくは、Ti:0.1 〜0.5 %、Nb:0.1
〜 0.5%、V:0.05〜0.4 %、Zr:0.05〜0.4 %、Ta:
0.05〜0.4 %である。
うちから選ばれた1種または2種 B群のSi、Alは、いずれも比抵抗を増加させ、軟磁特性
を向上させる元素であり、必要に応じ、B群の中から1
種または2種含有できる。しかし、含有量が多くなる
と、硬さが増加し、加工性が劣化する。このようなこと
から、Si:3.0 %以下、Al:1.0 %以下に限定するのが
望ましい。なお、好ましくは、Si:0.1 〜2.0 %、Al:
0.05〜 0.7%である。なお、Si、Alは0.05%以下、0.01
%以下がそれぞれ不可避的不純物として許容される。
じ添加できる。しかし、含有量が多くなりすぎると、熱
間圧延温度域でオーステナイト相を生成し集合組織がラ
ンダム化して軟磁特性が劣化する。このため、Niは1.0
%以下に限定するのが望ましい。なお、好ましくは、N
i:0.1 〜0.5 %である。なお、0.1 %以下は不可避的
に含有される範囲である。
うちから1群または2群以上を選び、各群の中から1種
または2種以上を含有できる。上記した化学成分以外
は、残部Feおよび不可避的不純物である。不可避的不純
物としては、P:0.05%以下、S:0.01%以下、O:0.
01%以下が許容できる。P、Sは焼鈍時の回復および再
結晶を遅らせ軟磁特性を劣化させるため、できるだけ低
減するのが望ましい。
度比Kが10以上であり、最大透磁率μmax :2000emu 以
上を有する。本発明においては、結晶面強度比Kは、X
線回折装置により、表層から1/5t(t:板厚)深さの位置
における板面の結晶面強度を、{200 }面、{110 }
面、{222 }面について測定し、次式 K=(I200 +I110 )/I222 (ここで、I200 :{200 }面強度、I110 :{110 }
面強度、I222 :{222}面強度である。)を用いて求
めるものとする。また、最大透磁率μmax は、JIS C 25
50の規定に準拠する直流磁化による磁気測定により求め
るものとする。
大透磁率に代表される軟磁特性が向上する原因について
は、現在のところ詳細には不明であるが、以下のように
考えられる。BCC結晶構造をとるフェライト系ステン
レス鋼では、磁化容易方向は<100>軸、ついで<110
>軸であり、<111 >軸は磁化されにくい方向であるこ
とは知られている。圧延により発達し易い{111 }面
は、板面に平行な<100 >軸を持たないため、軟磁特性
には不利な結晶方位である。
に有利な{110 }面および{100 }面を多く発達させた
配向とすると同時に{111 }面を減ずることが軟磁特性
向上に有効であるという考えをもとに、鋼板の組成と圧
延条件を適切に制御し、表層で{110 }面を発達させ、
結晶面強度比Kを10以上として最大透磁率を向上させた
のである。
板である。板厚が2.0mm を超えると、μmax のばらつき
が大きくなり、Kが10以上の熱延板であっても、軟磁特
性が良好とならない。これは、板厚が厚くなると全板厚
に対する表層部の占める割合が低下するためと考えられ
る。このようなことから、本発明鋼板は、2.0mm 厚以下
の熱延薄鋼板とした。
明する。上記した組成のステンレス鋼溶鋼を、転炉、電
気炉等通常公知の溶製方法で溶製し、連続鋳造法、造塊
法で凝固し、ステンレス鋼素材とするのが望ましい。溶
製に際しては真空脱ガスを行ってよいのは言うまでもな
い。ステンレス鋼素材は、加熱炉に装入され1000〜1250
℃に加熱され、あるいは鋼素材が高温であれば加熱せず
そのまま、あるいは加熱炉に装入しわずかに昇温された
のち、粗圧延および仕上圧延からなる熱間圧延を施され
所定の板厚の熱延板とされる。本発明では、仕上圧延の
圧下率を90%以上、かつ仕上圧延の終了温度FDTを76
0 ℃以上に規制する。これにより、板表層部で剪断応力
が大きくなり、{110 }面の発達が著しくなり、上記し
た結晶面強度比K10以上が安定して確保でき、最大透磁
率μmax 2000emu 以上の軟磁特性に優れたステンレス鋼
熱延板が得られる。
層部に与える剪断応力が不十分であり、軟磁特性に有効
な結晶面強度が得られず、結晶面強度比Kが10未満と低
くなる。また、仕上圧延の終了温度FDTが760 ℃未満
では、圧延ロールと鋼板との摩擦係数が低下し、剪断応
力の発生が少なく、このため板表面部で、圧縮応力によ
る{111 }面の生成が顕著となり、軟磁特性に有効な
{110 }面の発達が不十分となり、結晶面強度比Kが10
未満と低くなり、最大透磁率が低下する。このようなこ
とから、仕上圧延の圧下率を90%以上、かつ仕上圧延の
終了温度FDTが760 ℃以上に規制した。なお、好まし
くは、仕上圧延の圧下率を92%以上97%以下、かつ仕上
圧延の終了温度FDTが800 ℃以上970 ℃以下である。
圧下率が97%を超えると、板厚、板幅等の形状不良が出
やすく歩留を低下させる。また、FDTが 970℃を超え
ると、高温のため剛性が低下し、巻取りまでの間に形状
不良が発生し、歩留の低下を招く。
れる。熱延板は、巻取り後の自己焼鈍や、磁性焼鈍等に
より、表層近傍から優先的に回復再結晶し、軟磁特性は
さらに向上する。また、熱延板焼鈍や酸洗によるスケー
ル除去は本発明の効果を損なうことはなく、表面性状や
機械的特性の要求に応じ、通常公知の方法で、本発明鋼
板に熱延板焼鈍や酸洗を施すことができる。
および真空脱ガス装置を用いて溶製し、連続鋳造法で20
0mm 厚のスラブとした。これらスラブを、加熱温度1100
〜1200℃の範囲で加熱したのち、熱間圧延を行った。粗
圧延を、1000〜1050℃の範囲で終了したのち、表4に示
す条件で仕上圧延を行い、板厚2.4 〜1.2mm の熱延板と
した。なお、一部の仕上圧延は、先行シートバーと後行
シートバーを接合し、連続圧延とした。なお、仕上圧延
は表4に示す条件で仕上圧延を行い、板厚2.4 〜1.2mm
の熱延板とした。
測定した。結晶面強度比Kはつぎのようにして求めた。
熱延板から、試験片を採取し、表面から板厚tの1/5 ま
で機械的に研削した。その後、試験片は、研削による歪
を除去するため王水でエッチング処理を施され、測定に
供した。結晶面強度の測定は、X線回折装置(反転極点
図測定装置:Cr管球、管電圧50kV、管電流35mA、Ge半導
体検出器使用)を用いて、各試験片について各結晶面の
強度を測定し、結晶面強度比Kを求めた。
焼鈍(800 ℃×5min )を施したのち、JIS C 2550の規
定に準拠する直流磁化による磁気測定を行い、最大透磁
率μ max を求めた。これらの結果を表4に示す。
く、最大透磁率μmax が2000emu 以上と優れた軟磁特性
を有しているのに対し、本発明の範囲を外れる比較例
は、結晶面強度比Kが低く、μmax が2000emu 未満と軟
磁特性が低下している。
し、しかも耐食性に優れたステンレス鋼熱延薄鋼板を安
定して製造でき、安価な磁気シールド材を安定して供給
できるという産業上格段の効果を奏する。
示すグラフである。
上圧延終了温度FDTとの関係(a)、および最大透磁
率μmax におよぼす仕上圧延圧下率と仕上圧延終了温度
FDTとの関係(b)を示すグラフである。
Claims (3)
- 【請求項1】 重量%で、 C:0.02%以下、 N:0.02%以下、 Mn:1.0 %以下、 Cr:9.0 〜17.0% を含み、残部Feおよび不可避的不純物からなる組成を有
し、下記式で表される結晶面強度比Kが10以上で、最大
透磁率μmax :2000emu 以上を有することを特徴とする
板厚2.0mm 以下の軟磁性ステンレス鋼薄鋼板。 記 K=(I200 +I110 )/I222 ここで、I200 :{200 }面強度、 I110 :{110 }面強度、 I222 :{222 }面強度 - 【請求項2】 前記組成に加えて、さらに重量%で、下
記A〜C群のうちから選ばれた1群または2群以上の各
群における1種または2種以上を含有することを特徴と
する請求項1に記載の軟磁性ステンレス鋼薄鋼板。 記 A群:Ti:1.0 %以下、Nb:1.0 %以下、V:0.5 %以
下、Zr:0.5%以下、Ta:0.5 %以下 B群:Si:3.0 %以下、Al:1.0 %以下 C群:Ni:1.0 %以下 - 【請求項3】 重量%で、 C:0.02%以下、 N:0.02%以下、 Mn:1.0 %以下、 Cr:9.0 〜17.0% を含むステンレス鋼素材を、粗圧延と仕上圧延からなる
熱間圧延を施し、熱延板とするステンレス鋼板の製造方
法において、前記仕上圧延の圧下率を90%以上とし、前
記仕上圧延の終了温度FDTを760 ℃以上とすることを
特徴とする最大透磁率μmax :2000emu 以上を有する板
厚2.0mm 以下の軟磁性ステンレス鋼薄鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP23376898A JP3968883B2 (ja) | 1998-08-20 | 1998-08-20 | 軟磁性ステンレス鋼板およびその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP23376898A JP3968883B2 (ja) | 1998-08-20 | 1998-08-20 | 軟磁性ステンレス鋼板およびその製造方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP2000064000A true JP2000064000A (ja) | 2000-02-29 |
JP3968883B2 JP3968883B2 (ja) | 2007-08-29 |
Family
ID=16960279
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP23376898A Expired - Fee Related JP3968883B2 (ja) | 1998-08-20 | 1998-08-20 | 軟磁性ステンレス鋼板およびその製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP3968883B2 (ja) |
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2017028177A (ja) * | 2015-07-24 | 2017-02-02 | 大日本印刷株式会社 | 電磁波シールド積層材および電磁波シールド回路基板 |
KR20210060789A (ko) * | 2019-11-19 | 2021-05-27 | 주식회사 포스코 | 고투자율 페라이트계 스테인리스강 |
KR20210079670A (ko) * | 2019-12-20 | 2021-06-30 | 주식회사 포스코 | 자화특성이 향상된 페라이트계 스테인리스강 및 그 제조 방법 |
WO2022124215A1 (ja) * | 2020-12-08 | 2022-06-16 | 日鉄ステンレス株式会社 | フェライト系ステンレス鋼板および製造方法 |
Families Citing this family (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
KR20130018544A (ko) * | 2011-08-02 | 2013-02-25 | 히타치 긴조쿠 가부시키가이샤 | 전자 스테인리스강 및 그의 제조방법 |
-
1998
- 1998-08-20 JP JP23376898A patent/JP3968883B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (15)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2017028177A (ja) * | 2015-07-24 | 2017-02-02 | 大日本印刷株式会社 | 電磁波シールド積層材および電磁波シールド回路基板 |
CN114829662A (zh) * | 2019-11-19 | 2022-07-29 | 株式会社Posco | 高磁导率的铁素体基不锈钢 |
KR20210060789A (ko) * | 2019-11-19 | 2021-05-27 | 주식회사 포스코 | 고투자율 페라이트계 스테인리스강 |
WO2021101007A1 (ko) * | 2019-11-19 | 2021-05-27 | 주식회사 포스코 | 고투자율 페라이트계 스테인리스강 |
JP7422225B2 (ja) | 2019-11-19 | 2024-01-25 | ポスコホールディングス インコーポレーティッド | 高透磁率フェライト系ステンレス鋼 |
KR102279909B1 (ko) * | 2019-11-19 | 2021-07-22 | 주식회사 포스코 | 고투자율 페라이트계 스테인리스강 |
CN114829662B (zh) * | 2019-11-19 | 2023-10-10 | 株式会社Posco | 高磁导率的铁素体基不锈钢 |
JP2023503079A (ja) * | 2019-11-19 | 2023-01-26 | ポスコホールディングス インコーポレーティッド | 高透磁率フェライト系ステンレス鋼 |
JP2023502232A (ja) * | 2019-12-20 | 2023-01-23 | ポスコホールディングス インコーポレーティッド | 磁化特性が向上したフェライト系ステンレス鋼及びその製造方法 |
CN114746569A (zh) * | 2019-12-20 | 2022-07-12 | 株式会社Posco | 具有改善的磁化强度的铁素体不锈钢及其制造方法 |
KR102326044B1 (ko) * | 2019-12-20 | 2021-11-15 | 주식회사 포스코 | 자화특성이 향상된 페라이트계 스테인리스강 및 그 제조 방법 |
CN114746569B (zh) * | 2019-12-20 | 2023-11-07 | 株式会社Posco | 具有改善的磁化强度的铁素体不锈钢及其制造方法 |
KR20210079670A (ko) * | 2019-12-20 | 2021-06-30 | 주식회사 포스코 | 자화특성이 향상된 페라이트계 스테인리스강 및 그 제조 방법 |
JP7465965B2 (ja) | 2019-12-20 | 2024-04-11 | ポスコホールディングス インコーポレーティッド | 磁化特性が向上したフェライト系ステンレス鋼板及びその製造方法 |
WO2022124215A1 (ja) * | 2020-12-08 | 2022-06-16 | 日鉄ステンレス株式会社 | フェライト系ステンレス鋼板および製造方法 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP3968883B2 (ja) | 2007-08-29 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
KR101598312B1 (ko) | 무방향성 전자 강판 및 그 제조 방법 | |
EP2796585B1 (en) | Non-magnetic high manganese steel sheet with high strength and manufacturing method thereof | |
JP4979904B2 (ja) | 電磁鋼板の製造方法 | |
US20020068007A1 (en) | Fe-Ni based permalloy and method of producing the same and cast slab | |
EP3865600A1 (en) | High-strength nonmagnetic austenitic stainless steel and manufacturing method therefor | |
KR20170032429A (ko) | 자기 특성이 우수한 무방향성 전기 강판 | |
JP5200376B2 (ja) | 無方向性電磁鋼板およびその製造方法 | |
KR102271303B1 (ko) | 무방향성 전기강판 및 그 제조방법 | |
RU2731570C1 (ru) | Нетекстурированная электротехническая листовая сталь, демонстрирующая превосходную пригодность к переработке для вторичного использования | |
JP2000064000A (ja) | 軟磁性ステンレス鋼板およびその製造方法 | |
EP3940104A2 (en) | Non-oriented electrical steel sheet and method for producing same | |
JPH0713266B2 (ja) | 鉄損の優れた薄手高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方法 | |
JP3162782B2 (ja) | 磁気特性の優れた軟磁性鉄板及びその製造方法 | |
JP3939568B2 (ja) | 加工性に優れた非磁性ステンレス鋼 | |
JP2004225082A (ja) | 高強度低透磁率オーステナイト系ステンレス鋼板および製造方法並びにボルト締結用座金の製造方法 | |
JPH055126A (ja) | 無方向性電磁鋼板の製造方法 | |
JP2002206114A (ja) | 無方向性電磁鋼板の製造方法 | |
JP2021161469A (ja) | フェライト系ステンレス鋼 | |
JP4047502B2 (ja) | 磁気シールド構造用鋼板およびその製造方法 | |
JP4192403B2 (ja) | 直流偏磁下で使用される電磁鋼板 | |
JPH09157743A (ja) | 磁気シールド用電磁鋼板とその製造方法 | |
JPH07268471A (ja) | 磁束密度が高い方向性電磁薄鋼板の製造方法 | |
JP3561922B2 (ja) | 軟磁性ステンレス鋼の製造方法 | |
JP2948454B2 (ja) | 磁気特性の優れた一方向性電磁鋼板の安定製造方法 | |
JP2017128759A (ja) | 無方向性電磁鋼板及びその製造方法 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20050322 |
|
A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20061205 |
|
A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20070202 |
|
TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20070515 |
|
A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20070528 |
|
R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |