JPH0320447A - 鉄基軟磁性鋼材 - Google Patents
鉄基軟磁性鋼材Info
- Publication number
- JPH0320447A JPH0320447A JP1155026A JP15502689A JPH0320447A JP H0320447 A JPH0320447 A JP H0320447A JP 1155026 A JP1155026 A JP 1155026A JP 15502689 A JP15502689 A JP 15502689A JP H0320447 A JPH0320447 A JP H0320447A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- iron
- soft magnetic
- flux density
- less
- magnetic steel
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 30
- 239000010959 steel Substances 0.000 title claims abstract description 30
- 239000000463 material Substances 0.000 claims abstract description 32
- 230000004907 flux Effects 0.000 claims abstract description 15
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 claims abstract description 13
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 7
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 claims abstract description 7
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 claims abstract description 7
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims abstract description 5
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N iron Substances [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 42
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims description 17
- 239000013078 crystal Substances 0.000 claims description 9
- 230000001747 exhibiting effect Effects 0.000 claims description 3
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 2
- 230000005415 magnetization Effects 0.000 abstract description 30
- 239000011162 core material Substances 0.000 abstract description 4
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 abstract description 2
- 238000000137 annealing Methods 0.000 description 12
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 12
- 230000035699 permeability Effects 0.000 description 10
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 9
- 239000006104 solid solution Substances 0.000 description 7
- 238000000034 method Methods 0.000 description 6
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 5
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 4
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 4
- 238000005097 cold rolling Methods 0.000 description 3
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 3
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 description 3
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 2
- 230000008859 change Effects 0.000 description 2
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 2
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 2
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 2
- 150000004767 nitrides Chemical class 0.000 description 2
- 229910000889 permalloy Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910000976 Electrical steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000005481 NMR spectroscopy Methods 0.000 description 1
- 229910000990 Ni alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 1
- 230000000996 additive effect Effects 0.000 description 1
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 1
- 238000005054 agglomeration Methods 0.000 description 1
- 230000002776 aggregation Effects 0.000 description 1
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 1
- 230000005358 geomagnetic field Effects 0.000 description 1
- 238000003384 imaging method Methods 0.000 description 1
- JEIPFZHSYJVQDO-UHFFFAOYSA-N iron(III) oxide Inorganic materials O=[Fe]O[Fe]=O JEIPFZHSYJVQDO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000000696 magnetic material Substances 0.000 description 1
- 230000005389 magnetism Effects 0.000 description 1
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 1
- 150000001247 metal acetylides Chemical class 0.000 description 1
- 230000001737 promoting effect Effects 0.000 description 1
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 1
- 239000002436 steel type Substances 0.000 description 1
- 238000005482 strain hardening Methods 0.000 description 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 1
- 229910000815 supermalloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000002195 synergetic effect Effects 0.000 description 1
Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
- H01F1/00—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties
- H01F1/01—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials
- H01F1/03—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity
- H01F1/12—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials
- H01F1/14—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials metals or alloys
- H01F1/16—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials metals or alloys in the form of sheets
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
- H01F1/00—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties
- H01F1/01—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials
- H01F1/03—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity
- H01F1/12—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials
- H01F1/14—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials metals or alloys
- H01F1/147—Alloys characterised by their composition
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Dispersion Chemistry (AREA)
- Power Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Electromagnetism (AREA)
- Soft Magnetic Materials (AREA)
- Manufacturing Of Steel Electrode Plates (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、電磁石磁芯材料、磁気遮蔽材科など高い直流
磁化特性を要求される鉄基軟磁性鋼材に関するものであ
る。
磁化特性を要求される鉄基軟磁性鋼材に関するものであ
る。
直流電磁石鉄芯材料、或いは近年特に進歩・普及のめざ
ましい医療機器や各種物理機器、電子部品および機器等
の磁気遮蔽材料として、比較的安価に得られる軟鉄や純
鉄および非常に高価なパーマロイ或いはスーパーマロイ
が使用されている。ところで、軟鉄や純鉄の1 Oeに
おける磁束密度(以下B1値)は概ね3000〜110
00 G程度あり、これらはMHI(核磁気共鳴による
断層像撮影診断装置)の磁気遮蔽等、数ガウス程度まで
の磁気遮蔽材料として、或いは電磁石鉄芯用材料として
使用されている。
ましい医療機器や各種物理機器、電子部品および機器等
の磁気遮蔽材料として、比較的安価に得られる軟鉄や純
鉄および非常に高価なパーマロイ或いはスーパーマロイ
が使用されている。ところで、軟鉄や純鉄の1 Oeに
おける磁束密度(以下B1値)は概ね3000〜110
00 G程度あり、これらはMHI(核磁気共鳴による
断層像撮影診断装置)の磁気遮蔽等、数ガウス程度まで
の磁気遮蔽材料として、或いは電磁石鉄芯用材料として
使用されている。
直流磁化特性が重要となる用途のうち、磁気遮蔽を例と
して従来技術の問題点を示す。すなわち,現在.MRI
の磁気遮蔽には比較的安価で且つ飽和磁化の高い純鉄が
使用されているが、軟鉄,純鉄を対象とする電磁軟鉄を
規定するJIS規格のうち最も厳しい特性を要求する0
種(具体的にJIS C2504 SUYPO)ですら
B1値の下限値を8000 Gと規定しており、この特
性では地磁気程度の磁気遮蔽は困難であり,しかも数G
程度以下の磁気遮蔽を行うための遮蔽システムの重厚化
をもたらしている。より良い遮蔽を行うための遮蔽材料
として,パーマロイ或いはスーパーマロイ等のFe −
Ni合金を使用する場合もあるが、これらの材料は地
磁気程度以下の遮蔽が可能である反面、非常に高価であ
り、また、飽和磁化が純鉄と比べて173〜2/3と低
く、したがって高磁界を遮蔽するにあたっては肉厚を極
端に増やさなければならない等の欠点もあり、いずれに
しても大量に使用することは経済的に困難である. これらのことを踏まえて,純鉄系材料の持つ高飽和磁化
を損なうことなく、透磁率を高める検討が既にいくつか
なされている。例えば、特公昭63−45443号、特
開昭62−77420号、或いは日本金属学会第23巻
第5号(1984年発行)li′極厚電磁鋼板の間発』
に示されている方法はいずれもフェライト結晶粒の粗大
化に伴う透磁率向上を狙ったものであるが、これらの技
術は、対象が比較的板厚の薄い熱延板に限定される技術
であったり、或いは本発明のように、さらに厳しい直流
磁化特性を評価するo.5Oeにおける磁束密度(以下
B0.,値)で1 1000G以上を達或することがで
きない技術であり、いずれにせよ優れた直流磁化特性を
得るための技術として十分なものではない。
して従来技術の問題点を示す。すなわち,現在.MRI
の磁気遮蔽には比較的安価で且つ飽和磁化の高い純鉄が
使用されているが、軟鉄,純鉄を対象とする電磁軟鉄を
規定するJIS規格のうち最も厳しい特性を要求する0
種(具体的にJIS C2504 SUYPO)ですら
B1値の下限値を8000 Gと規定しており、この特
性では地磁気程度の磁気遮蔽は困難であり,しかも数G
程度以下の磁気遮蔽を行うための遮蔽システムの重厚化
をもたらしている。より良い遮蔽を行うための遮蔽材料
として,パーマロイ或いはスーパーマロイ等のFe −
Ni合金を使用する場合もあるが、これらの材料は地
磁気程度以下の遮蔽が可能である反面、非常に高価であ
り、また、飽和磁化が純鉄と比べて173〜2/3と低
く、したがって高磁界を遮蔽するにあたっては肉厚を極
端に増やさなければならない等の欠点もあり、いずれに
しても大量に使用することは経済的に困難である. これらのことを踏まえて,純鉄系材料の持つ高飽和磁化
を損なうことなく、透磁率を高める検討が既にいくつか
なされている。例えば、特公昭63−45443号、特
開昭62−77420号、或いは日本金属学会第23巻
第5号(1984年発行)li′極厚電磁鋼板の間発』
に示されている方法はいずれもフェライト結晶粒の粗大
化に伴う透磁率向上を狙ったものであるが、これらの技
術は、対象が比較的板厚の薄い熱延板に限定される技術
であったり、或いは本発明のように、さらに厳しい直流
磁化特性を評価するo.5Oeにおける磁束密度(以下
B0.,値)で1 1000G以上を達或することがで
きない技術であり、いずれにせよ優れた直流磁化特性を
得るための技術として十分なものではない。
このように現状では、飽和磁化が高く,且つ地磁気程度
に相当する低い磁場で高い磁束密度を示す、つまり透磁
率が高い材料は提供されていない.本発明の目的は、こ
のような材料を提供することにある。
に相当する低い磁場で高い磁束密度を示す、つまり透磁
率が高い材料は提供されていない.本発明の目的は、こ
のような材料を提供することにある。
上述した問題点を解決するため、本発明者らはまず,直
流磁場用軟磁性材料の基本である工業用純鉄の検討を行
ってその欠点を明らかにし、さらに特性改善を図るべく
検討を行い、以下の知見を得た。
流磁場用軟磁性材料の基本である工業用純鉄の検討を行
ってその欠点を明らかにし、さらに特性改善を図るべく
検討を行い、以下の知見を得た。
すなわち、高透磁率を得るという観点から,脚を添加す
ることにより,■効果的な脱酸が可能となって酸素量お
よび酸化物系介在物の低減に伴う透磁率向上につながる
ばかりでなく、透磁率に悪影響を及ぼす固溶NをAII
N粒子の形或により低減できること、■また,ある必要
量添加することにより、微細分散しているAIN粒子の
凝集化を図ることが可能となり、AfiN粒子そのもの
の悪影響を極力低く抑え得ると同時に、格子歪を取り除
く手段である焼鈍によりフェライト結晶粒の粗粒化を著
しく促進する効果も得られ、いずれも透磁率向上に有効
であること、■特に、0.5%を超えて添加することに
より、変態温度を著しく高め,若しくはフェライト単相
とすることが可能となり、したがって変態による歪が導
入されることな<900℃を超える温度で焼鈍を行うこ
とも可能となること、そして,この焼鈍は効果的な格子
歪の除去とフェライト結晶粒の粗大化をもたらし、固溶
Al1そのものの透磁率向上効果も考えられるが、これ
らの相乗効果により極めて優れた透磁率を得ることにつ
ながること、■また,必要に応じてTiを適量添加する
ことにより、これらが固溶Nを優先的に固定して特性向
上に寄与し、特に敢えてN含有量を減ずる努力を要しな
くて済むこと、また材料の飽和磁化を高く保つという観
点から,■2.5%を超えるAtの添加は避けるべきで
あり、さらに、■C.N含有量が多′いと変態温度の低
下もしくは必要なAll添加量の増大に加えて、固溶C
, Nの増加による格子歪の増大または炭化物、窒化物
の生或等により特性を劣化させることがあるので、これ
らを避けるための、C, N量の上限が存在すること,
を見い出し、本発明を完威させたものである。
ることにより,■効果的な脱酸が可能となって酸素量お
よび酸化物系介在物の低減に伴う透磁率向上につながる
ばかりでなく、透磁率に悪影響を及ぼす固溶NをAII
N粒子の形或により低減できること、■また,ある必要
量添加することにより、微細分散しているAIN粒子の
凝集化を図ることが可能となり、AfiN粒子そのもの
の悪影響を極力低く抑え得ると同時に、格子歪を取り除
く手段である焼鈍によりフェライト結晶粒の粗粒化を著
しく促進する効果も得られ、いずれも透磁率向上に有効
であること、■特に、0.5%を超えて添加することに
より、変態温度を著しく高め,若しくはフェライト単相
とすることが可能となり、したがって変態による歪が導
入されることな<900℃を超える温度で焼鈍を行うこ
とも可能となること、そして,この焼鈍は効果的な格子
歪の除去とフェライト結晶粒の粗大化をもたらし、固溶
Al1そのものの透磁率向上効果も考えられるが、これ
らの相乗効果により極めて優れた透磁率を得ることにつ
ながること、■また,必要に応じてTiを適量添加する
ことにより、これらが固溶Nを優先的に固定して特性向
上に寄与し、特に敢えてN含有量を減ずる努力を要しな
くて済むこと、また材料の飽和磁化を高く保つという観
点から,■2.5%を超えるAtの添加は避けるべきで
あり、さらに、■C.N含有量が多′いと変態温度の低
下もしくは必要なAll添加量の増大に加えて、固溶C
, Nの増加による格子歪の増大または炭化物、窒化物
の生或等により特性を劣化させることがあるので、これ
らを避けるための、C, N量の上限が存在すること,
を見い出し、本発明を完威させたものである。
すなわち本願第1の発明は、重量%で、ハ:0.5〜2
.5%、Si : 1.0%以下、C十N : 0.0
07%以下、Mn : 0.5%以下、酸素: 0,0
05%以下、残部Feおよび不可避不純物の組或からな
り、且つ、フェライト結晶粒径が0.5mmn以上であ
り、格子歪を十分取り除いた状態で0.5 Oeにおけ
る磁束密度値11000G以上、25Oeにおける磁束
密度値15500 G以上、保磁力0.4 Oe以下を
示すことを特徴とする鉄基軟磁性鋼材を提供するもので
ある。
.5%、Si : 1.0%以下、C十N : 0.0
07%以下、Mn : 0.5%以下、酸素: 0,0
05%以下、残部Feおよび不可避不純物の組或からな
り、且つ、フェライト結晶粒径が0.5mmn以上であ
り、格子歪を十分取り除いた状態で0.5 Oeにおけ
る磁束密度値11000G以上、25Oeにおける磁束
密度値15500 G以上、保磁力0.4 Oe以下を
示すことを特徴とする鉄基軟磁性鋼材を提供するもので
ある。
また、本願第2の発明は、AQ : 0.5〜2.5%
、Si:1.0%以下、C+N : 0.014%以下
、Mn : 0.5%以下,酸素: 0.005%以下
, Ti : 0.005〜1.0%、残部Feおよび
不可避不純物の組或からなり、且つ、フェライト結晶粒
径が0.5箇以上であり、格子歪を十分取り除いた状態
で0.5Oeにおける磁束密度値11000 G以上、
25Oeにおける磁束密度値15500 G以上、保磁
力0.4 0s以下を示すことを特徴とする鉄基軟磁性
鋼材を提供するものである. 以下本発明における組或の限定理由について説明する。
、Si:1.0%以下、C+N : 0.014%以下
、Mn : 0.5%以下,酸素: 0.005%以下
, Ti : 0.005〜1.0%、残部Feおよび
不可避不純物の組或からなり、且つ、フェライト結晶粒
径が0.5箇以上であり、格子歪を十分取り除いた状態
で0.5Oeにおける磁束密度値11000 G以上、
25Oeにおける磁束密度値15500 G以上、保磁
力0.4 0s以下を示すことを特徴とする鉄基軟磁性
鋼材を提供するものである. 以下本発明における組或の限定理由について説明する。
CおよびNは優れた直流磁化特性を確保するためにも可
能な限り低減することが望ましいが、工業的に製造する
うえで極限的な低減は困難であり、結果的に極端なコス
ト高を招く.また、AQ添加により変態温度を高めるた
めにも、C, N添加量を低く抑えないとAfiの必要
添加量が多くなってしまうおそれがあり、これは結果的
に飽和磁化を低下することにつながり、本発明の意図に
反する。第l図は1000〜1100℃の通常の条件で
焼鈍することにより格子歪を除去した後、直流磁化特性
の変化を13o.s値の変化として捉え、C+N量の影
響を検討したものである.これによれば、良好な特性を
得るためにはC+N量を0.007%以下とする必要が
あることが判る.このため本発明ではC+N : 0.
007%以下とする. 本発明では、後述するように強力な窒化物生戒元素であ
るTiを必要に応じて添加する。Tiは敢えてコスト高
につながるN量の厳しい上限規定を行うことなく、上述
したNの弊害を減ずることを目的として添加するもので
あり、したがってこの場合にはC+N量の上限を0.0
14%とする。
能な限り低減することが望ましいが、工業的に製造する
うえで極限的な低減は困難であり、結果的に極端なコス
ト高を招く.また、AQ添加により変態温度を高めるた
めにも、C, N添加量を低く抑えないとAfiの必要
添加量が多くなってしまうおそれがあり、これは結果的
に飽和磁化を低下することにつながり、本発明の意図に
反する。第l図は1000〜1100℃の通常の条件で
焼鈍することにより格子歪を除去した後、直流磁化特性
の変化を13o.s値の変化として捉え、C+N量の影
響を検討したものである.これによれば、良好な特性を
得るためにはC+N量を0.007%以下とする必要が
あることが判る.このため本発明ではC+N : 0.
007%以下とする. 本発明では、後述するように強力な窒化物生戒元素であ
るTiを必要に応じて添加する。Tiは敢えてコスト高
につながるN量の厳しい上限規定を行うことなく、上述
したNの弊害を減ずることを目的として添加するもので
あり、したがってこの場合にはC+N量の上限を0.0
14%とする。
Siは透磁率向上に寄与するが、本発明ではAll添加
により適当な焼鈍の後0.5m以上の粗大なフェライト
結晶粒を得ることができるので、むしろ敢えて多量に添
加することによる飽和磁化の低下、コスト高を懸念して
その上限を1.0%とした。
により適当な焼鈍の後0.5m以上の粗大なフェライト
結晶粒を得ることができるので、むしろ敢えて多量に添
加することによる飽和磁化の低下、コスト高を懸念して
その上限を1.0%とした。
旧は直流磁化特性を劣化させる元素であるため低減すこ
とが望ましいが、極端な低減はコスト高およびN含有量
の増加を招く.また、Sを固定することにより熱間脆性
を防止する効果もあることから、Mn/Sが10を下回
らない範囲で. O.SO%を上限に含有しても良い.
Anは上述したように本発明の要となる添加元素であり
、固溶Nの固定およびAIN粒子の凝集化、変態温度の
上昇をもたらし、フェライト域を拡大させることによっ
て、焼鈍によるフェライト結晶粒の粗大化および格子歪
の低減を達威し、さらには固溶A2自身の直流磁化特性
向上効果も考えられ、本発明においては優れた直流磁化
特性を得るために添加しなくてはならない元素である.
第2図に示すように,このAllの効果はSol!.A
lの状態で0.5%以上添加すことにより得られるが、
一方,2.5%を超えて添加すると飽和磁化の低下によ
りもたらされるB.値の低下を招き好ましくないので、
Allの添加量範囲はSol.A+lの状態で0.5〜
2.5%とした。
とが望ましいが、極端な低減はコスト高およびN含有量
の増加を招く.また、Sを固定することにより熱間脆性
を防止する効果もあることから、Mn/Sが10を下回
らない範囲で. O.SO%を上限に含有しても良い.
Anは上述したように本発明の要となる添加元素であり
、固溶Nの固定およびAIN粒子の凝集化、変態温度の
上昇をもたらし、フェライト域を拡大させることによっ
て、焼鈍によるフェライト結晶粒の粗大化および格子歪
の低減を達威し、さらには固溶A2自身の直流磁化特性
向上効果も考えられ、本発明においては優れた直流磁化
特性を得るために添加しなくてはならない元素である.
第2図に示すように,このAllの効果はSol!.A
lの状態で0.5%以上添加すことにより得られるが、
一方,2.5%を超えて添加すると飽和磁化の低下によ
りもたらされるB.値の低下を招き好ましくないので、
Allの添加量範囲はSol.A+lの状態で0.5〜
2.5%とした。
Tiは上述したように強力な窒化物生成元素であり、0
.005〜1.0%の範囲で添加することにより、N含
有量が十分に低減されていないつまり安価な素材におい
ても、固溶Nの固定効果により直流磁化特性を著しく損
なうことを回避することができる。また,N含有量が比
較的低い場合は、窒化物粒子の生或量も少なく直流磁化
特性の若干の向上をも期待することができる.一方、上
記上限値を超えて添加すると直流磁化特性の劣化をもた
らす。
.005〜1.0%の範囲で添加することにより、N含
有量が十分に低減されていないつまり安価な素材におい
ても、固溶Nの固定効果により直流磁化特性を著しく損
なうことを回避することができる。また,N含有量が比
較的低い場合は、窒化物粒子の生或量も少なく直流磁化
特性の若干の向上をも期待することができる.一方、上
記上限値を超えて添加すると直流磁化特性の劣化をもた
らす。
以上のように本発明により化学成分を限定すことにより
、B..,値およびLs値の高い、すなわち直流磁界で
の軟磁気特性に優れた鋼材を得ることができる. 以上のような本発明の対象とする鋼材は、熱間加工鋼材
、冷間または温間加工鋼材を含み、また鋼材の種類とし
て、厚板、薄板、条材(形鋼等)、鍛造材等を含むもの
である。
、B..,値およびLs値の高い、すなわち直流磁界で
の軟磁気特性に優れた鋼材を得ることができる. 以上のような本発明の対象とする鋼材は、熱間加工鋼材
、冷間または温間加工鋼材を含み、また鋼材の種類とし
て、厚板、薄板、条材(形鋼等)、鍛造材等を含むもの
である。
以上のような本発明の鋼材は、鋳片を熱間加工する方法
、鋳片をそのまま温間または冷間加工する方法,熱間加
工後冷間または温間加工する方法、直圧熱延する方法、
これらの方法の加工間で焼鈍(通常450℃以上)を行
う方法等、種々の方法により製造することができるが、
いずれの場合でも最終焼鈍が施される.この最終焼鈍は
通常900℃以上、好ましくは1000〜l300℃の
温度で実施される. 〔実施例〕 第1表は本発明および比較例に用いた鋼の化?或分を示
したものである. 鋼B−G.J.L,N−T、■〜X,Zが本発明の組成
に適合するものであり、鋼A.H、I.K.M,U.Y
,aは比較鋼種である。第2表は第1表に示した鋼を溶
製後、厚さ110smの錆塊となし、これを1200℃
加熱による熱間圧延により板厚15mに或形し,焼鈍後
,直流磁化特性を測定した結果をまとめたものである。
、鋳片をそのまま温間または冷間加工する方法,熱間加
工後冷間または温間加工する方法、直圧熱延する方法、
これらの方法の加工間で焼鈍(通常450℃以上)を行
う方法等、種々の方法により製造することができるが、
いずれの場合でも最終焼鈍が施される.この最終焼鈍は
通常900℃以上、好ましくは1000〜l300℃の
温度で実施される. 〔実施例〕 第1表は本発明および比較例に用いた鋼の化?或分を示
したものである. 鋼B−G.J.L,N−T、■〜X,Zが本発明の組成
に適合するものであり、鋼A.H、I.K.M,U.Y
,aは比較鋼種である。第2表は第1表に示した鋼を溶
製後、厚さ110smの錆塊となし、これを1200℃
加熱による熱間圧延により板厚15mに或形し,焼鈍後
,直流磁化特性を測定した結果をまとめたものである。
なお、焼鈍は加熱保持時間が1〜3時間、冷却速度が約
100℃/hr〜500℃/hrという通常の条件で行
った。
100℃/hr〜500℃/hrという通常の条件で行
った。
第2表において、Ha 1〜9、Na21はSon.A
ll量の影響を調べたものである。なおNa21は純鉄
の比較例である。第2図はこれらの結果をまとめたもの
である。
ll量の影響を調べたものである。なおNa21は純鉄
の比較例である。第2図はこれらの結果をまとめたもの
である。
&10〜13、&25はC+N量の影響を調べたもので
あり、第1図はこれらの結果に&4の結果を加えて整理
したものである.これによれば,Ti無添加ではC+N
量が0.007%を超えるとB■値の劣化が認められる
. &14〜16はKn量の影響を調べたもので、Mn量の
増加に伴い直流磁化特性の劣化傾向が認められるが、0
.5%を超えない範囲であれば,良好な特性を確保し得
るものと推定される。
あり、第1図はこれらの結果に&4の結果を加えて整理
したものである.これによれば,Ti無添加ではC+N
量が0.007%を超えるとB■値の劣化が認められる
. &14〜16はKn量の影響を調べたもので、Mn量の
増加に伴い直流磁化特性の劣化傾向が認められるが、0
.5%を超えない範囲であれば,良好な特性を確保し得
るものと推定される。
Na 1 7〜20はSi量の影響を調べたものであり
、Si量の増加に伴い飽和磁化の低下による磁束密度(
B−.S値,B,値,B2,値)の低下が認められるが
、依然良好な特性は確保されている。
、Si量の増加に伴い飽和磁化の低下による磁束密度(
B−.S値,B,値,B2,値)の低下が認められるが
、依然良好な特性は確保されている。
また、Siの添加はAlと同様に鋼材の固有抵抗を増加
させることが周知であるので、冷間圧延等により薄板と
し,交流磁場で用いる軟磁性鋼材に適用させる場合、鉄
損を減少させる効果を期待できる. NQ2 2〜24、Nα26、Ha 2 7はTi添加
の影響を調べたものであり、Ti添加によりNの固定が
図られ、良好な特性が認められる。特に、423はNQ
II(比較例)に相当鋼にTiを添加した本発明例、ま
たNo 2 6はNa25(比較例)に相当する鋼にT
iを添加した本発明例であり、いずれもC十N>0.0
07%であるにもかかわらず、Tiにより十分なNの固
定がなされ,Hull、&25の比較例と比べて大幅な
特性改善が認められる. また.第3表は第1表中のいくつかの鋼について、熱間
圧延後、冷間圧延により薄板となし、通常の焼鈍の後、
第2表の実施例と同様に直流磁化特性を調べた結果を示
すものである。なお、これらの本発明例および比較例に
示した冷間圧延材の冷間圧下量は50〜80%である。
させることが周知であるので、冷間圧延等により薄板と
し,交流磁場で用いる軟磁性鋼材に適用させる場合、鉄
損を減少させる効果を期待できる. NQ2 2〜24、Nα26、Ha 2 7はTi添加
の影響を調べたものであり、Ti添加によりNの固定が
図られ、良好な特性が認められる。特に、423はNQ
II(比較例)に相当鋼にTiを添加した本発明例、ま
たNo 2 6はNa25(比較例)に相当する鋼にT
iを添加した本発明例であり、いずれもC十N>0.0
07%であるにもかかわらず、Tiにより十分なNの固
定がなされ,Hull、&25の比較例と比べて大幅な
特性改善が認められる. また.第3表は第1表中のいくつかの鋼について、熱間
圧延後、冷間圧延により薄板となし、通常の焼鈍の後、
第2表の実施例と同様に直流磁化特性を調べた結果を示
すものである。なお、これらの本発明例および比較例に
示した冷間圧延材の冷間圧下量は50〜80%である。
第3表中、Nα1、Nα2は鋼Uによる比較例である.
一方,Nα3〜6は本発明の実施例である.これらの本
発明例はNα1.Nα2の比較例と比べて良好な直流磁
化特性を示している。
一方,Nα3〜6は本発明の実施例である.これらの本
発明例はNα1.Nα2の比較例と比べて良好な直流磁
化特性を示している。
以上のように、本発明による軟磁性鋼材は優れた直流磁
化特性を有しており,このため極めて弱い磁界でも容易
に磁化させることができ、高機能鉄芯材料或いは高機能
磁気遮蔽材料等として極めて有用なものである。
化特性を有しており,このため極めて弱い磁界でも容易
に磁化させることができ、高機能鉄芯材料或いは高機能
磁気遮蔽材料等として極めて有用なものである。
第1図はC+N含有量と直流磁化特性( Bo.s値)
との関係を示した図、第2図はSoll.An添加量と
直流磁化特性(B,,,値、a2S値)との関係を示し
た図である。 Styl,.AI (Wtc/′.) 手続補正書(自劃 補正内容 平或2年7月20日 l.事件の表示 平或1年特許願第155026号 2.発明の名称 鉄基軟磁性鋼材 3.補正をする者 事件との関係 特許出願人(412)
日本鋼管株式会社 4.代理人 5.補正の対象 1.本願明細書中、第8頁10行目を以下のように訂正
する. 「発明の意図に反する.第2図は1000〜1100℃
」2.本願明細書中、第10頁5行目を以下のように訂
正する. 『ない元素である.第1図に示すように,この」3.本
願明細書中、第12頁14行目を以下のように訂正する
. 「は純鉄の比較例である.第1図はこれらの結果」 4.本願明細書中、第l2頁17行目を以下のように訂
正する. 「べたものであり,第2図はこれらの結果にNo.4」 5.本願明細書中、第18頁8行目から1l行目までを
以下のように訂正する. r第1図はSol.AI添゛加量と直流磁化特性(Bo
.s値,BSS値)とめ関係を示した図、第2図はC+
N含有量と直流磁化特性(8.4値)との関係を示した
図である.』 平成2年9月 6日
との関係を示した図、第2図はSoll.An添加量と
直流磁化特性(B,,,値、a2S値)との関係を示し
た図である。 Styl,.AI (Wtc/′.) 手続補正書(自劃 補正内容 平或2年7月20日 l.事件の表示 平或1年特許願第155026号 2.発明の名称 鉄基軟磁性鋼材 3.補正をする者 事件との関係 特許出願人(412)
日本鋼管株式会社 4.代理人 5.補正の対象 1.本願明細書中、第8頁10行目を以下のように訂正
する. 「発明の意図に反する.第2図は1000〜1100℃
」2.本願明細書中、第10頁5行目を以下のように訂
正する. 『ない元素である.第1図に示すように,この」3.本
願明細書中、第12頁14行目を以下のように訂正する
. 「は純鉄の比較例である.第1図はこれらの結果」 4.本願明細書中、第l2頁17行目を以下のように訂
正する. 「べたものであり,第2図はこれらの結果にNo.4」 5.本願明細書中、第18頁8行目から1l行目までを
以下のように訂正する. r第1図はSol.AI添゛加量と直流磁化特性(Bo
.s値,BSS値)とめ関係を示した図、第2図はC+
N含有量と直流磁化特性(8.4値)との関係を示した
図である.』 平成2年9月 6日
Claims (2)
- (1)重量%で、Al:0.5〜2.5%、Si:1.
0%以下、C+N:0.007%以下、Mn:0.5%
以下、酸素:0.005%以下、残部Feおよび不可避
不純物の組成からなり、且つ、フェライト結晶粒径が0
.5mm以上であり、格子歪を十分取り除いた状態で0
.5Oeにおける磁束密度値11000G以上、25O
eにおける磁束密度値15500G以上、保磁力0.4
Oe以下を示すことを特徴とする鉄基軟磁性鋼材。 - (2)重量%で、Al:0.5〜2.5%、Si:1.
0%以下、C+N:0.014%以下、Mn:0.5%
以下、酸素:0.005%以下、Ti:0.005〜1
.0%、残部Feおよび不可避不純物の組成からなり、
且つ、フェライト結晶粒径が0.5mm以上であり、格
子歪を十分取り除いた状態で0.5Oeにおける磁束密
度値11000G以上、25Oeにおける磁束密度値1
5500G以上、保磁力0.4Oe以下を示すことを特
徴とする鉄基軟磁性鋼材。
Priority Applications (7)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP1155026A JP2679258B2 (ja) | 1989-06-17 | 1989-06-17 | 鉄基軟磁性鋼材 |
KR1019910700178A KR970004566B1 (ko) | 1989-06-17 | 1989-12-08 | 철기연자성강재 |
CN89109231A CN1026597C (zh) | 1989-06-17 | 1989-12-08 | 铁基软磁性钢材 |
EP90900342A EP0429651B1 (en) | 1989-06-17 | 1989-12-08 | Iron base, soft magnetic steel material |
DE68913544T DE68913544T2 (de) | 1989-06-17 | 1989-12-08 | Weiches magnetisches stahlmaterial mit eisenbasis. |
PCT/JP1989/001232 WO1990016076A1 (en) | 1989-06-17 | 1989-12-08 | Iron base, soft magnetic steel material |
CA002020464A CA2020464A1 (en) | 1989-06-17 | 1990-06-18 | Soft magnetic steel materials of iron base |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP1155026A JP2679258B2 (ja) | 1989-06-17 | 1989-06-17 | 鉄基軟磁性鋼材 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH0320447A true JPH0320447A (ja) | 1991-01-29 |
JP2679258B2 JP2679258B2 (ja) | 1997-11-19 |
Family
ID=15597047
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP1155026A Expired - Fee Related JP2679258B2 (ja) | 1989-06-17 | 1989-06-17 | 鉄基軟磁性鋼材 |
Country Status (7)
Country | Link |
---|---|
EP (1) | EP0429651B1 (ja) |
JP (1) | JP2679258B2 (ja) |
KR (1) | KR970004566B1 (ja) |
CN (1) | CN1026597C (ja) |
CA (1) | CA2020464A1 (ja) |
DE (1) | DE68913544T2 (ja) |
WO (1) | WO1990016076A1 (ja) |
Cited By (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH04265580A (ja) * | 1991-02-20 | 1992-09-21 | Fujitsu Ltd | 磁気ディスク装置 |
JPH04333520A (ja) * | 1991-05-09 | 1992-11-20 | Nippon Steel Corp | 良電磁厚板の製造方法 |
JPH04333519A (ja) * | 1991-05-09 | 1992-11-20 | Nippon Steel Corp | 良電磁厚板の製造法 |
JPH0770715A (ja) * | 1993-09-01 | 1995-03-14 | Nkk Corp | 耐歪み性に優れた軟磁性鋼材およびその製造方法 |
JPH0790505A (ja) * | 1993-09-27 | 1995-04-04 | Nkk Corp | 軟磁性鋼材およびその製造方法 |
US5411605A (en) * | 1991-10-14 | 1995-05-02 | Nkk Corporation | Soft magnetic steel material having excellent DC magnetization properties and corrosion resistance and a method of manufacturing the same |
Families Citing this family (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN100334246C (zh) * | 2004-05-28 | 2007-08-29 | 宝山钢铁股份有限公司 | 防伪造币钢及其生产方法 |
CN103789609A (zh) * | 2014-02-13 | 2014-05-14 | 山西太钢不锈钢股份有限公司 | 一种电磁纯铁制造方法 |
CN104294150B (zh) * | 2014-10-30 | 2016-05-18 | 武汉钢铁(集团)公司 | 屏蔽线用钢及其生产方法 |
KR101977507B1 (ko) * | 2017-12-22 | 2019-05-10 | 주식회사 포스코 | 자기장 차폐용 강판 및 그 제조방법 |
Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS60207418A (ja) * | 1984-03-30 | 1985-10-19 | 株式会社東芝 | 主回路の保護装置 |
JPS60208417A (ja) * | 1984-03-30 | 1985-10-21 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 高透磁率熱間圧延鉄板の製造方法 |
Family Cites Families (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS60208418A (ja) * | 1984-03-30 | 1985-10-21 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 高透磁率構造部材用厚鋼板の製造方法 |
-
1989
- 1989-06-17 JP JP1155026A patent/JP2679258B2/ja not_active Expired - Fee Related
- 1989-12-08 CN CN89109231A patent/CN1026597C/zh not_active Expired - Fee Related
- 1989-12-08 DE DE68913544T patent/DE68913544T2/de not_active Expired - Fee Related
- 1989-12-08 WO PCT/JP1989/001232 patent/WO1990016076A1/ja active IP Right Grant
- 1989-12-08 KR KR1019910700178A patent/KR970004566B1/ko not_active IP Right Cessation
- 1989-12-08 EP EP90900342A patent/EP0429651B1/en not_active Expired - Lifetime
-
1990
- 1990-06-18 CA CA002020464A patent/CA2020464A1/en not_active Abandoned
Patent Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS60207418A (ja) * | 1984-03-30 | 1985-10-19 | 株式会社東芝 | 主回路の保護装置 |
JPS60208417A (ja) * | 1984-03-30 | 1985-10-21 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 高透磁率熱間圧延鉄板の製造方法 |
Cited By (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH04265580A (ja) * | 1991-02-20 | 1992-09-21 | Fujitsu Ltd | 磁気ディスク装置 |
JPH04333520A (ja) * | 1991-05-09 | 1992-11-20 | Nippon Steel Corp | 良電磁厚板の製造方法 |
JPH04333519A (ja) * | 1991-05-09 | 1992-11-20 | Nippon Steel Corp | 良電磁厚板の製造法 |
JP2503124B2 (ja) * | 1991-05-09 | 1996-06-05 | 新日本製鐵株式会社 | 良電磁厚板の製造法 |
US5411605A (en) * | 1991-10-14 | 1995-05-02 | Nkk Corporation | Soft magnetic steel material having excellent DC magnetization properties and corrosion resistance and a method of manufacturing the same |
DE4293604C2 (de) * | 1991-10-14 | 1997-04-03 | Nippon Kokan Kk | Weichmagnetisches Stahlmaterial und Verfahren zu seiner Herstellung |
JPH0770715A (ja) * | 1993-09-01 | 1995-03-14 | Nkk Corp | 耐歪み性に優れた軟磁性鋼材およびその製造方法 |
JPH0790505A (ja) * | 1993-09-27 | 1995-04-04 | Nkk Corp | 軟磁性鋼材およびその製造方法 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
EP0429651B1 (en) | 1994-03-02 |
WO1990016076A1 (en) | 1990-12-27 |
KR920700458A (ko) | 1992-02-19 |
EP0429651A1 (en) | 1991-06-05 |
CA2020464A1 (en) | 1990-12-18 |
JP2679258B2 (ja) | 1997-11-19 |
CN1048237A (zh) | 1991-01-02 |
KR970004566B1 (ko) | 1997-03-29 |
DE68913544T2 (de) | 1994-07-21 |
CN1026597C (zh) | 1994-11-16 |
DE68913544D1 (de) | 1994-04-07 |
EP0429651A4 (en) | 1991-12-04 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JPH11264058A (ja) | 鉄―コバルト合金 | |
JPH0320447A (ja) | 鉄基軟磁性鋼材 | |
EP0049141B1 (en) | Iron-chromium-base spinodal decomposition-type magnetic (hard or semi-hard) alloy | |
US4948434A (en) | Method for manufacturing Ni-Fe alloy sheet having excellent DC magnetic property and excellent AC magnetic property | |
JP2682144B2 (ja) | 軟磁性鋼材の製造方法 | |
JP3162782B2 (ja) | 磁気特性の優れた軟磁性鉄板及びその製造方法 | |
JPH0517823A (ja) | 磁気シールド特性に優れた厚板電磁軟鉄の製造方法 | |
JPH0499819A (ja) | 軟磁性鋼材の製造方法 | |
JPH0611903B2 (ja) | 磁気シールド用電磁鋼板およびその製造方法 | |
JPH06104866B2 (ja) | 直流磁化用電磁厚板の製造方法 | |
JPH0711026B2 (ja) | 磁束密度の高い無方向性電磁厚板の製造法 | |
JPH09157743A (ja) | 磁気シールド用電磁鋼板とその製造方法 | |
JPH0545648B2 (ja) | ||
JP2503113B2 (ja) | 無方向性電磁厚板の製造法 | |
JP2650506B2 (ja) | 直流磁気シールド用電磁厚鋼板とその製造法 | |
JP2619571B2 (ja) | 透磁率、保磁力共に優れた一方向性電磁鋼板およびその製造方法 | |
JPH0765103B2 (ja) | 磁気シールド用熱延鋼板の製造方法 | |
JPH0653903B2 (ja) | Ni―Fe系高透磁率磁性合金 | |
JPH04268020A (ja) | 磁気特性の優れた無方向性電磁厚板の製造方法 | |
JP2002129294A (ja) | 高飽和磁束密度複合磁性部材及び該部材を用いて成るモータ | |
JPH0765102B2 (ja) | 磁気シールド用熱延鋼板の製造方法 | |
JP2955438B2 (ja) | 超電導材コンジット用ステンレス鋼 | |
JP2503112B2 (ja) | 良電磁厚板の製造方法 | |
JPH02170949A (ja) | 厚板用電磁軟鉄 | |
JPH04268021A (ja) | 磁気特性の優れた無方向性電磁厚板の製造法 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |