JP2580403B2 - 一方向性電磁鋼板用連続鋳造スラブの熱間圧延方法 - Google Patents
一方向性電磁鋼板用連続鋳造スラブの熱間圧延方法Info
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、一方向性電磁鋼板を製
造する工程において、連続鋳造により製造した一方向性
電磁鋼用スラブの熱間圧延方法に関し、特に、表面欠陥
が良好で、磁気特性に優れた一方向性電磁鋼板を得よう
とする熱間圧延方法に係わるものである。
造する工程において、連続鋳造により製造した一方向性
電磁鋼用スラブの熱間圧延方法に関し、特に、表面欠陥
が良好で、磁気特性に優れた一方向性電磁鋼板を得よう
とする熱間圧延方法に係わるものである。
【０００２】
【従来の技術】周知の如く、方向性電磁鋼板は、高い磁
束密度と低い鉄損を持つ優れた磁気特性により変圧器な
どの鉄芯材料として広く用いられている。その製造方法
の特徴として、〔１１０〕＜００１＞のいわゆるゴス方
位が高度に集積した二次再結晶粒を得るために、Ｍｎ
Ｓ、ＡｌＮといった粒方向性を制御するインヒビター元
素が用いられている。このインヒビター元素が適性に意
図した作用をもたらすためには、熱間圧延に先立つスラ
ブ加熱時に充分に解離固溶（以下溶体化と呼ぶ）させた
後、適切な条件での熱間圧延と次いで行う冷却によって
微細かつ均一分散析出させることが非常に重要であり、
かかるインヒビター元素の溶体化には、例えば１３００
℃以上のスラブ高温加熱を行っている。
束密度と低い鉄損を持つ優れた磁気特性により変圧器な
どの鉄芯材料として広く用いられている。その製造方法
の特徴として、〔１１０〕＜００１＞のいわゆるゴス方
位が高度に集積した二次再結晶粒を得るために、Ｍｎ
Ｓ、ＡｌＮといった粒方向性を制御するインヒビター元
素が用いられている。このインヒビター元素が適性に意
図した作用をもたらすためには、熱間圧延に先立つスラ
ブ加熱時に充分に解離固溶（以下溶体化と呼ぶ）させた
後、適切な条件での熱間圧延と次いで行う冷却によって
微細かつ均一分散析出させることが非常に重要であり、
かかるインヒビター元素の溶体化には、例えば１３００
℃以上のスラブ高温加熱を行っている。
【０００３】このスラブ高温加熱を行う方法として、ガ
ス燃焼型加熱炉を用いた場合には、加熱炉内で多量の溶
融スケールが発生し、歩留の悪化が生じるだけでなく、
加熱炉の安定した操業性を損なうと共に、成品表面欠陥
や幅方向端部のいわゆる耳割れ欠陥の発生原因となる。
加えて、この種の加熱炉で目標とする温度まで到達させ
るには極めて長時間を要することから、その間にスラブ
組織の粗大化が生じ、その後の圧延で巨大延伸粒を発現
させることになり、その結果成品磁気特性を不安定にさ
せる原因にもなっている。
ス燃焼型加熱炉を用いた場合には、加熱炉内で多量の溶
融スケールが発生し、歩留の悪化が生じるだけでなく、
加熱炉の安定した操業性を損なうと共に、成品表面欠陥
や幅方向端部のいわゆる耳割れ欠陥の発生原因となる。
加えて、この種の加熱炉で目標とする温度まで到達させ
るには極めて長時間を要することから、その間にスラブ
組織の粗大化が生じ、その後の圧延で巨大延伸粒を発現
させることになり、その結果成品磁気特性を不安定にさ
せる原因にもなっている。
【０００４】上記の問題点に対して、特開昭６２−１０
３３２２号公報や特開昭６２−１０２１４号公報等で
は、スラブを１２３０℃程度までガス燃焼型加熱炉で予
備加熱し、その後の高温加熱を、不活性雰囲気に制御さ
れた誘導加熱炉で短時間行うことが提案されている。特
に、前者は、誘導加熱における周波数を調整して中心部
温度（この温度はＭｎＳ，Ｓｅ，Ａｌ量によって決まる
と記述している。）と表面部温度が均一になるようにし
ており、一方、後者では、スラブ表面と中心部の温度差
を一定範囲にする誘導加熱法が開示されている。しかし
ながら、これらの方法によれば、誘導加熱を１２５０℃
或いは１３００℃以上から１４００℃近傍範囲でのいず
れの温度に加熱しても良く、前記（ＭｎＳ，Ｓｅ，Ａｌ
量によって決まる）の記述も具体的指定温度はない。こ
の様な加熱方法によるときは、スラブに過剰加熱が行わ
れることがあり、そのためスラブの内部溶融スラブ割
れ、結晶粒粗大化による磁気特性の劣化やエネルギー原
単位の増加によるコストアップ、或いは加熱不足による
磁気特性の低下が起こるという問題が生じる。
３３２２号公報や特開昭６２−１０２１４号公報等で
は、スラブを１２３０℃程度までガス燃焼型加熱炉で予
備加熱し、その後の高温加熱を、不活性雰囲気に制御さ
れた誘導加熱炉で短時間行うことが提案されている。特
に、前者は、誘導加熱における周波数を調整して中心部
温度（この温度はＭｎＳ，Ｓｅ，Ａｌ量によって決まる
と記述している。）と表面部温度が均一になるようにし
ており、一方、後者では、スラブ表面と中心部の温度差
を一定範囲にする誘導加熱法が開示されている。しかし
ながら、これらの方法によれば、誘導加熱を１２５０℃
或いは１３００℃以上から１４００℃近傍範囲でのいず
れの温度に加熱しても良く、前記（ＭｎＳ，Ｓｅ，Ａｌ
量によって決まる）の記述も具体的指定温度はない。こ
の様な加熱方法によるときは、スラブに過剰加熱が行わ
れることがあり、そのためスラブの内部溶融スラブ割
れ、結晶粒粗大化による磁気特性の劣化やエネルギー原
単位の増加によるコストアップ、或いは加熱不足による
磁気特性の低下が起こるという問題が生じる。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、一方向性電
磁鋼板の製造過程で、上記した従来技術の問題点を解消
するものであって、雰囲気制御型で且つ内部発熱型の電
気式加熱によって、インヒビター元素の成分値から決定
される適切な温度でスラブのを加熱を行い、これにより
スラブの内部溶融等の欠陥が無く、磁気特性および生産
性に優れた一方向性電磁鋼板用連続鋳造スラブの熱間圧
延方法を提供することを目的とする。
磁鋼板の製造過程で、上記した従来技術の問題点を解消
するものであって、雰囲気制御型で且つ内部発熱型の電
気式加熱によって、インヒビター元素の成分値から決定
される適切な温度でスラブのを加熱を行い、これにより
スラブの内部溶融等の欠陥が無く、磁気特性および生産
性に優れた一方向性電磁鋼板用連続鋳造スラブの熱間圧
延方法を提供することを目的とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するた
め、本発明は以下の通りの構成とする。即ち、Ｃ：０．
０２〜０．０８５％、Ｓｉ：２〜４．５％を含む連続鋳
造により製造した一方向性電磁鋼板用スラブを、ガス燃
焼型加熱炉で９００〜１２５０℃に予備加熱し、その
後、非酸化性ガス雰囲気にした電気式加熱炉に挿入して
１３００〜１４５０℃の温度範囲に加熱する方法におい
て、予備加熱後のスラブに幅大圧下圧延を行った後、圧
延率４０％未満の予備圧延をし、次いで行う電気式加熱
炉での均熱温度が、スラブに含有するＭｎ，Ｓの成分値
に基づいて下記（１）式の範囲になるように処理し、次
いで、粗圧延及び仕上圧延することを特徴とする一方向
性電磁鋼板用連続鋳造スラブの熱間圧延方法である。 （４３７５０×｛Ｍｎ×Ｓ｝）＋１２３１≦均熱温度 ≦（４３７５０×｛Ｍｎ×Ｓ｝）＋１２５１‥‥（１）
め、本発明は以下の通りの構成とする。即ち、Ｃ：０．
０２〜０．０８５％、Ｓｉ：２〜４．５％を含む連続鋳
造により製造した一方向性電磁鋼板用スラブを、ガス燃
焼型加熱炉で９００〜１２５０℃に予備加熱し、その
後、非酸化性ガス雰囲気にした電気式加熱炉に挿入して
１３００〜１４５０℃の温度範囲に加熱する方法におい
て、予備加熱後のスラブに幅大圧下圧延を行った後、圧
延率４０％未満の予備圧延をし、次いで行う電気式加熱
炉での均熱温度が、スラブに含有するＭｎ，Ｓの成分値
に基づいて下記（１）式の範囲になるように処理し、次
いで、粗圧延及び仕上圧延することを特徴とする一方向
性電磁鋼板用連続鋳造スラブの熱間圧延方法である。 （４３７５０×｛Ｍｎ×Ｓ｝）＋１２３１≦均熱温度 ≦（４３７５０×｛Ｍｎ×Ｓ｝）＋１２５１‥‥（１）
【０００７】以下に本発明の内容を詳細に説明する。連
続鋳造された一方向性電磁鋼板用スラブの中心部には、
Ｓ、Ｐ等の不純物の濃厚偏析帯が生じる。これは一方向
性電磁鋼板用スラブの熱伝達係数が小さいために生じる
避けられない現象である。
続鋳造された一方向性電磁鋼板用スラブの中心部には、
Ｓ、Ｐ等の不純物の濃厚偏析帯が生じる。これは一方向
性電磁鋼板用スラブの熱伝達係数が小さいために生じる
避けられない現象である。
【０００８】一方向性電磁鋼板の磁気特性向上のために
は、スラブ段階で高温の溶体化処理を行うが、この様な
濃厚偏析帯を持つスラブ内部に１３００〜１４５０℃と
いう高温加熱を施した場合に、Ｓ濃化部が低融点である
ために粒界溶融が生じ、これがその後の加工段階で内部
開孔となって、鋼板にフクレ欠陥を発生させる原因にな
る。
は、スラブ段階で高温の溶体化処理を行うが、この様な
濃厚偏析帯を持つスラブ内部に１３００〜１４５０℃と
いう高温加熱を施した場合に、Ｓ濃化部が低融点である
ために粒界溶融が生じ、これがその後の加工段階で内部
開孔となって、鋼板にフクレ欠陥を発生させる原因にな
る。
【０００９】特に、生産性向上のためにスラブ幅を集約
し、幅大圧下圧延を行う場合には、この内部開孔が助長
される。これは、水平方向の大きな圧下に因って中心偏
析に対して押し広げの力がより大きく働く事によるもの
である。従って、１パスを軽圧下とし、これを多パス化
すれば、応力は分散されフクレ状欠陥を抑制することが
できるので１パスの圧下量を５０mm以下にすることが好
ましい。
し、幅大圧下圧延を行う場合には、この内部開孔が助長
される。これは、水平方向の大きな圧下に因って中心偏
析に対して押し広げの力がより大きく働く事によるもの
である。従って、１パスを軽圧下とし、これを多パス化
すれば、応力は分散されフクレ状欠陥を抑制することが
できるので１パスの圧下量を５０mm以下にすることが好
ましい。
【００１０】幅大圧下圧延されたスラブは、速かに予備
圧延を行う。即ちこの圧延で板厚方向に熱間変形を加え
れば、その後高温加熱してもフクレ状欠陥が生じない。
これは歪を加えたことで、中心偏析帯部分の再結晶が促
進され粒界強度が増加したものと推測できる。そのため
の圧下率は４０％未満で十分である。又、幅大圧下圧延
されたスラブは、いわゆるドッグボーン形状を呈する
が、この予備圧延のよりドッグボーンを消去すると共に
加熱効率の良い形状にし、後工程の誘導加熱炉への装入
を容易に、且つ安定にする役割も果たす。
圧延を行う。即ちこの圧延で板厚方向に熱間変形を加え
れば、その後高温加熱してもフクレ状欠陥が生じない。
これは歪を加えたことで、中心偏析帯部分の再結晶が促
進され粒界強度が増加したものと推測できる。そのため
の圧下率は４０％未満で十分である。又、幅大圧下圧延
されたスラブは、いわゆるドッグボーン形状を呈する
が、この予備圧延のよりドッグボーンを消去すると共に
加熱効率の良い形状にし、後工程の誘導加熱炉への装入
を容易に、且つ安定にする役割も果たす。
【００１１】本発明では、幅大圧下圧延を行う前に、連
続鋳造スラブを、ガス燃焼型加熱炉で９００〜１２５０
℃という比較的低温での予備加熱を行う。
続鋳造スラブを、ガス燃焼型加熱炉で９００〜１２５０
℃という比較的低温での予備加熱を行う。
【００１２】予備加熱したスラブは直ちに圧延ラインに
搬出し、上記した幅大圧下圧延および予備圧延を経て、
Ｎ2 やＡｒガス等の非酸化性雰囲気にした誘導加熱等の
電気式加熱炉に装入し、ここで高温溶体化処理する。
搬出し、上記した幅大圧下圧延および予備圧延を経て、
Ｎ2 やＡｒガス等の非酸化性雰囲気にした誘導加熱等の
電気式加熱炉に装入し、ここで高温溶体化処理する。
【００１３】本発明におけるこの高温溶体化処理は、ス
ラブに含有されているＭｎＳやＡｌＮ等の固溶を図り、
冷延、仕上焼鈍等を経た最終成品に優れた磁気特性を付
与するために、１３００〜１４５０℃の温度範囲に加熱
するのであるが、この温度範囲において、以下に説明す
るようにスラブに含有するインヒビター形成元素として
のＭｎとＳの成分値に応じて、該加熱温度を変化させる
ことに特色がある。
ラブに含有されているＭｎＳやＡｌＮ等の固溶を図り、
冷延、仕上焼鈍等を経た最終成品に優れた磁気特性を付
与するために、１３００〜１４５０℃の温度範囲に加熱
するのであるが、この温度範囲において、以下に説明す
るようにスラブに含有するインヒビター形成元素として
のＭｎとＳの成分値に応じて、該加熱温度を変化させる
ことに特色がある。
【００１４】Ｍｎ、Ｓの成分値により電気式加熱炉での
スラブ加熱温度を変化させる理由は以下の通りである。
先ず第一に、必要以上の高温加熱を行うことにより、 Ｓ、Ｐ等の濃厚偏析帯低融点領域の内部溶融によるフ
クレ状表面欠陥の発生率が高まること、 結晶粒粗大化による熱延板の耳割れが悪化し、歩留の
低下や後に続く工程での通板性が悪化すること、といっ
た中間品位や成品品位の劣化をもたらす。
スラブ加熱温度を変化させる理由は以下の通りである。
先ず第一に、必要以上の高温加熱を行うことにより、 Ｓ、Ｐ等の濃厚偏析帯低融点領域の内部溶融によるフ
クレ状表面欠陥の発生率が高まること、 結晶粒粗大化による熱延板の耳割れが悪化し、歩留の
低下や後に続く工程での通板性が悪化すること、といっ
た中間品位や成品品位の劣化をもたらす。
【００１５】第二に必要以上の高温加熱を行うことによ
りエネルギー原単位の増加、即ちコストの増加をもたら
すからである。
りエネルギー原単位の増加、即ちコストの増加をもたら
すからである。
【００１６】また、インヒビター形成元素であるＭｎ、
Ｓ、Ａｌ、ＮのうちＭｎとＳの成分値により加熱温度を
変化させる理由は以下の通りである。
Ｓ、Ａｌ、ＮのうちＭｎとＳの成分値により加熱温度を
変化させる理由は以下の通りである。
【００１７】即ち、ＭｎＳとＡｌＮの溶体化温度を鋼中
における熱平衡式から計算により求めると図１、２のよ
うになる。図から明らかのように、方向性電磁鋼板のイ
ンヒビター形成元素の成分範囲において、ＭｎＳの計算
溶体化温度は１３０５〜１３３５℃である。一方、Ａｌ
Ｎの計算溶体化温度は１１６５〜１２９５℃であり、Ｍ
ｎＳと比較すると低温である。従って、Ｍｎ、Ｓ、Ａ
ｌ、Ｎをインヒビター成分とする方向性電磁鋼板のスラ
ブ加熱において、最も重要な項目であるインヒビター形
成元素の溶体化はＭｎＳにより律速されているからであ
る。
における熱平衡式から計算により求めると図１、２のよ
うになる。図から明らかのように、方向性電磁鋼板のイ
ンヒビター形成元素の成分範囲において、ＭｎＳの計算
溶体化温度は１３０５〜１３３５℃である。一方、Ａｌ
Ｎの計算溶体化温度は１１６５〜１２９５℃であり、Ｍ
ｎＳと比較すると低温である。従って、Ｍｎ、Ｓ、Ａ
ｌ、Ｎをインヒビター成分とする方向性電磁鋼板のスラ
ブ加熱において、最も重要な項目であるインヒビター形
成元素の溶体化はＭｎＳにより律速されているからであ
る。
【００１８】図３は下記の方法で製造した成品につい
て、スラブに含有する［Ｍｎ］×［Ｓ］値と電気式加熱
炉（誘導加熱炉）における均熱温度との関係で得られた
特性を示したものである。即ち、重量％で、Ｃ：０．０
８％、Ｓｉ：３．２５％、Ａｌ：０．０２７％、Ｎ：
０．００９０％、Ｓｎ：０．１０％、Ｃｕ：０．０５％
を含み、且つＭｎ：０．０６５〜０．０９０％とＳ：
０．０２０〜０．０３０％を組み合わせＭｎ×Ｓを０．
００１３〜０．００２７の範囲にし、残部実質的にＦｅ
よりなる連続鋳造スラブの各試片を、ガス加熱炉にて平
均温度１２００℃に加熱した後、竪型粗圧延機にて１５
０mmの幅圧下圧延を行い、更に粗圧延機にてドッグボー
ン矯正および２０％の圧下後、Ｎ2 雰囲気に制御された
誘導加熱炉を用いてスラブ内温度最冷点を１３００〜１
３５０℃の多水準の温度で２０分間均熱保持を行い、こ
のように加熱したスラブを加熱炉から抽出し、直ちに粗
圧延と、仕上圧延を行って、２．３mm厚のホットコイル
として巻取った。これらの熱延条件の異なるホットコイ
ルを酸洗した後１．５mmの板厚に予備冷延してからホッ
トコイル焼鈍を施し、次いで最終冷延により０．２２mm
厚の鋼帯とした。この冷延鋼帯に更に８３５℃での脱炭
焼鈍を施し焼鈍分離剤を塗布した後、１２００℃での仕
上焼鈍を行い、張力コーティングを施して高磁束密度方
向性電磁鋼板を製造したものである。この様にして得た
各成品について磁気特性（鉄損・Ｗ17/50)、表面欠陥
（フクレ）及びホットコイルの耳われ深さを測定し、図
に付記した凡例のごとく、これらの測定結果を評価して
マーク毎に分け、図３に示している。
て、スラブに含有する［Ｍｎ］×［Ｓ］値と電気式加熱
炉（誘導加熱炉）における均熱温度との関係で得られた
特性を示したものである。即ち、重量％で、Ｃ：０．０
８％、Ｓｉ：３．２５％、Ａｌ：０．０２７％、Ｎ：
０．００９０％、Ｓｎ：０．１０％、Ｃｕ：０．０５％
を含み、且つＭｎ：０．０６５〜０．０９０％とＳ：
０．０２０〜０．０３０％を組み合わせＭｎ×Ｓを０．
００１３〜０．００２７の範囲にし、残部実質的にＦｅ
よりなる連続鋳造スラブの各試片を、ガス加熱炉にて平
均温度１２００℃に加熱した後、竪型粗圧延機にて１５
０mmの幅圧下圧延を行い、更に粗圧延機にてドッグボー
ン矯正および２０％の圧下後、Ｎ2 雰囲気に制御された
誘導加熱炉を用いてスラブ内温度最冷点を１３００〜１
３５０℃の多水準の温度で２０分間均熱保持を行い、こ
のように加熱したスラブを加熱炉から抽出し、直ちに粗
圧延と、仕上圧延を行って、２．３mm厚のホットコイル
として巻取った。これらの熱延条件の異なるホットコイ
ルを酸洗した後１．５mmの板厚に予備冷延してからホッ
トコイル焼鈍を施し、次いで最終冷延により０．２２mm
厚の鋼帯とした。この冷延鋼帯に更に８３５℃での脱炭
焼鈍を施し焼鈍分離剤を塗布した後、１２００℃での仕
上焼鈍を行い、張力コーティングを施して高磁束密度方
向性電磁鋼板を製造したものである。この様にして得た
各成品について磁気特性（鉄損・Ｗ17/50)、表面欠陥
（フクレ）及びホットコイルの耳われ深さを測定し、図
に付記した凡例のごとく、これらの測定結果を評価して
マーク毎に分け、図３に示している。
【００１９】図から明らかのように、均熱温度が低い場
合においては磁気特性の劣化が見られ、逆に均熱温度が
高い場合には表面欠陥或いは耳われ深さの悪化が見られ
る。そして、磁気特性及び表面欠陥共に目標値を超える
良好な領域が存在する。即ち２重丸印のある線Ａ及びＢ
以内の領域であり、この線Ａ及びＢを回帰式で求めると
下記（１）式のようになる。この領域は［Ｍｎ］×
［Ｓ］の値により、この値が低い場合は低温側に、高い
場合は高温側に変化する。 （４３７５０×｛Ｍｎ×Ｓ｝）＋１２３１≦均熱温度 ≦（４３７５０×｛Ｍｎ×Ｓ｝）＋１２５１‥‥（１）
合においては磁気特性の劣化が見られ、逆に均熱温度が
高い場合には表面欠陥或いは耳われ深さの悪化が見られ
る。そして、磁気特性及び表面欠陥共に目標値を超える
良好な領域が存在する。即ち２重丸印のある線Ａ及びＢ
以内の領域であり、この線Ａ及びＢを回帰式で求めると
下記（１）式のようになる。この領域は［Ｍｎ］×
［Ｓ］の値により、この値が低い場合は低温側に、高い
場合は高温側に変化する。 （４３７５０×｛Ｍｎ×Ｓ｝）＋１２３１≦均熱温度 ≦（４３７５０×｛Ｍｎ×Ｓ｝）＋１２５１‥‥（１）
【００２０】この様に本発明は、スラブ中のＭｎＳを十
分に固溶するのに，［Ｍｎ］と［Ｓ］の値に応じた適正
な溶体化均熱温度を見出だしたものであり、非酸化性雰
囲気での短時間加熱であるためにノロの発生がなく、し
かも前述したような過不足加熱に基づく特性上及び表面
状の劣化を解消できると共に加熱操業における生産性を
向上することができる。
分に固溶するのに，［Ｍｎ］と［Ｓ］の値に応じた適正
な溶体化均熱温度を見出だしたものであり、非酸化性雰
囲気での短時間加熱であるためにノロの発生がなく、し
かも前述したような過不足加熱に基づく特性上及び表面
状の劣化を解消できると共に加熱操業における生産性を
向上することができる。
【００２１】尚、本発明において、前記溶体化処理にお
ける加熱手段として、例えば誘導コイル内にスラブを竪
形に装入し、雰囲気を非酸化性にできる短時間加熱炉
（電気式加熱炉）を、オンライン或いはオンライン近傍
に、しかも予備圧延機能を持つ粗圧延機に近接して設置
することが好ましい。
ける加熱手段として、例えば誘導コイル内にスラブを竪
形に装入し、雰囲気を非酸化性にできる短時間加熱炉
（電気式加熱炉）を、オンライン或いはオンライン近傍
に、しかも予備圧延機能を持つ粗圧延機に近接して設置
することが好ましい。
【００２２】高温加熱されたスラブは、速やかに粗圧延
機に噛み込まれこれ以降常法に従って粗−仕上圧延さ
れ、コイルに巻取って一方向性電磁鋼板用熱延鋼板とな
る。そして、この熱延鋼板を冷延、焼鈍等通常の一方向
性電磁鋼板の製造法で処理し、表面性状及び磁気特性の
優れた最終成品を安定して得ることができる。
機に噛み込まれこれ以降常法に従って粗−仕上圧延さ
れ、コイルに巻取って一方向性電磁鋼板用熱延鋼板とな
る。そして、この熱延鋼板を冷延、焼鈍等通常の一方向
性電磁鋼板の製造法で処理し、表面性状及び磁気特性の
優れた最終成品を安定して得ることができる。
【００２３】
【実施例】重量％で、Ｃ：０．０８％、Ｓｉ：３．２０
％、Ａｌ：０．０２６％、Ｎ：０．００８０％、Ｓｎ：
０．１２％、Ｃｕ：０．０５％、Ｍｎ：０．０８％、
Ｓ：０．０２５％を含み、残部実質的にＦｅよりなる連
続鋳造スラブの各試片を、ガス加熱炉にて平均温度１２
００℃に加熱した後、竪型粗圧延機にて１５０mmの幅圧
下圧延を行い、非酸化性雰囲気に制御された誘導加熱炉
を用いてスラブ内温度最冷点１３００、１３１０、１３
２０、１３３０、１３４０、１３５０℃の６水準の温度
で２０分間均熱保持を行い、このように加熱したスラブ
を誘導加熱炉から抽出し、直ちに粗圧延、仕上圧延を行
って２．３mm厚のホットコイルを得た。
％、Ａｌ：０．０２６％、Ｎ：０．００８０％、Ｓｎ：
０．１２％、Ｃｕ：０．０５％、Ｍｎ：０．０８％、
Ｓ：０．０２５％を含み、残部実質的にＦｅよりなる連
続鋳造スラブの各試片を、ガス加熱炉にて平均温度１２
００℃に加熱した後、竪型粗圧延機にて１５０mmの幅圧
下圧延を行い、非酸化性雰囲気に制御された誘導加熱炉
を用いてスラブ内温度最冷点１３００、１３１０、１３
２０、１３３０、１３４０、１３５０℃の６水準の温度
で２０分間均熱保持を行い、このように加熱したスラブ
を誘導加熱炉から抽出し、直ちに粗圧延、仕上圧延を行
って２．３mm厚のホットコイルを得た。
【００２４】これらの圧延条件の異なるホットコイルを
酸洗した後、１．５５mmの板厚に予備冷延した後、ホッ
トコイル焼鈍を施し、次いで最終冷延により０．２２mm
厚の鋼帯とした。この冷延鋼帯に更に８３５℃で脱酸焼
鈍を施し、焼鈍分離剤を塗布した後、１２００℃での仕
上焼鈍を行い、張力コーティングを施して高磁束密度方
向性電磁鋼板を得た。
酸洗した後、１．５５mmの板厚に予備冷延した後、ホッ
トコイル焼鈍を施し、次いで最終冷延により０．２２mm
厚の鋼帯とした。この冷延鋼帯に更に８３５℃で脱酸焼
鈍を施し、焼鈍分離剤を塗布した後、１２００℃での仕
上焼鈍を行い、張力コーティングを施して高磁束密度方
向性電磁鋼板を得た。
【００２５】これら最終成品の磁気特性、表面欠陥及び
ホットコイル耳割れ深さを表１に示す。本発明の温度領
域で加熱したものは、磁気特性、成品表面欠陥、ホット
コイル耳割れ深さ全てにおいて良好である。
ホットコイル耳割れ深さを表１に示す。本発明の温度領
域で加熱したものは、磁気特性、成品表面欠陥、ホット
コイル耳割れ深さ全てにおいて良好である。
【００２６】
【表１】
【００２７】
【発明の効果】以上のように、本発明法によれば、雰囲
気制御可能な電機式加熱炉でのスラブ加熱を、インヒビ
ター形成元素であるＭｎ、Ｓの成分値に応じて得られる
適切な温度で行うことにより、表面性状、磁気特性およ
び生産性に優れた方向性電磁鋼板を得ることができる。
気制御可能な電機式加熱炉でのスラブ加熱を、インヒビ
ター形成元素であるＭｎ、Ｓの成分値に応じて得られる
適切な温度で行うことにより、表面性状、磁気特性およ
び生産性に優れた方向性電磁鋼板を得ることができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】スラブに含有する［Ｍｎ］×［Ｓ］値と電気式
加熱炉（誘導加熱炉）における均熱温度との関係で得ら
れた特性を示す図。
加熱炉（誘導加熱炉）における均熱温度との関係で得ら
れた特性を示す図。
【図２】［Ｍｎ］×［Ｓ］と計算溶体化との関係を示す
図。
図。
【図３】［Ａｌ］×［Ｎ］と計算溶体化温度との関係を
示す図。
示す図。
Claims (1)
- 【請求項１】 Ｃ：０．０２〜０．０８５％、Ｓｉ：２
〜４．５％を含む連続鋳造により製造した一方向性電磁
鋼板用スラブを、ガス燃焼型加熱炉で９００〜１２５０
℃に予備加熱し、その後、非酸化性ガス雰囲気にした電
気式加熱炉に挿入して１３００〜１４５０℃の温度範囲
に加熱する方法において、予備加熱後のスラブに幅大圧
下圧延を行った後、圧延率４０％未満の予備圧延をし、
次いで行う電気式加熱炉での均熱温度が、スラブに含有
するＭｎ，Ｓの成分値に基づいて下記（１）式の範囲に
なるように処理し、次いで、粗圧延及び仕上圧延するこ
とを特徴とする一方向性電磁鋼板用連続鋳造スラブの熱
間圧延方法。 （４３７５０×｛Ｍｎ×Ｓ｝）＋１２３１≦均熱温度 ≦（４３７５０×｛Ｍｎ×Ｓ｝）＋１２５１‥‥（１）
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3113286A JP2580403B2 (ja) | 1991-05-17 | 1991-05-17 | 一方向性電磁鋼板用連続鋳造スラブの熱間圧延方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3113286A JP2580403B2 (ja) | 1991-05-17 | 1991-05-17 | 一方向性電磁鋼板用連続鋳造スラブの熱間圧延方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05117751A JPH05117751A (ja) | 1993-05-14 |
| JP2580403B2 true JP2580403B2 (ja) | 1997-02-12 |
Family
ID=14608334
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3113286A Expired - Lifetime JP2580403B2 (ja) | 1991-05-17 | 1991-05-17 | 一方向性電磁鋼板用連続鋳造スラブの熱間圧延方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2580403B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP5001611B2 (ja) | 2006-09-13 | 2012-08-15 | 新日本製鐵株式会社 | 高磁束密度方向性珪素鋼板の製造方法 |
| CN103667881B (zh) * | 2013-12-19 | 2015-06-17 | 武汉钢铁(集团)公司 | 高磁感取向硅钢的生产方法 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH03170615A (ja) * | 1989-11-29 | 1991-07-24 | Kawasaki Steel Corp | 方向性けい素鋼用スラブの加熱方法 |
-
1991
- 1991-05-17 JP JP3113286A patent/JP2580403B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH03170615A (ja) * | 1989-11-29 | 1991-07-24 | Kawasaki Steel Corp | 方向性けい素鋼用スラブの加熱方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH05117751A (ja) | 1993-05-14 |
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