JP3498978B2 - 極めて低い鉄損をもつ一方向性電磁鋼板の製造方法 - Google Patents
極めて低い鉄損をもつ一方向性電磁鋼板の製造方法Info
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、２．５〜７．０％のＳ
ｉを含み、低い鉄損をもつ一方向性電磁鋼板の製造方法
を提供するものである。
ｉを含み、低い鉄損をもつ一方向性電磁鋼板の製造方法
を提供するものである。
【０００２】
【従来の技術】一般に、一方向性電磁鋼板の磁気特性は
鉄損特性と励磁特性の両方で評価される。励磁特性を高
めることは設計磁束密度を高める機器の小型化に有効で
ある。一方鉄損特性を少なくすることは、電気機器とし
て使用する際、熱エネルギーとして失われるものを少な
くし、消費電力を節約できる点で有効である。さらに、
製品の結晶粒の〈１００〉軸を圧延方向に揃えること
は、磁化特性を高め、鉄損特性も低くすることができ、
近年特にこの面で多くの研究が重ねられ、様々な製造技
術が開発された。たとえば、特公昭４０−１５６４４号
公報に高い磁束密度を得るために、方向性電磁鋼板の製
造方法が開示されている。これは、ＡｌＮ＋ＭｎＳをイ
ンヒビターとして機能させ、最終冷延工程における圧下
率が８０％を超える強圧下とする製造である。この方法
により二次再結晶粒の（１１０）〈００１〉方位の集積
度が高く、Ｂ8 が１．８７０Ｔ以上の高磁束密度を有す
る方向性電磁鋼板が得られる。しかし、この製造方法は
ある程度の鉄損の低減は図れるのであるが、未だに二次
再結晶マクロの粒径が１０mmオーダと大きく、鉄損に影
響する因子である渦電流損を減らすことができず、良好
な鉄損値が得られていなかった。これを改善するため
に、特公昭５７−２２５２号公報に開示されている鋼板
にレーザ処理を施す方法、さらに特公昭５８−２５６９
号公報に鋼板に機械的な歪みを加える方法など、磁区を
細分化する様々な方法が開示されている。
鉄損特性と励磁特性の両方で評価される。励磁特性を高
めることは設計磁束密度を高める機器の小型化に有効で
ある。一方鉄損特性を少なくすることは、電気機器とし
て使用する際、熱エネルギーとして失われるものを少な
くし、消費電力を節約できる点で有効である。さらに、
製品の結晶粒の〈１００〉軸を圧延方向に揃えること
は、磁化特性を高め、鉄損特性も低くすることができ、
近年特にこの面で多くの研究が重ねられ、様々な製造技
術が開発された。たとえば、特公昭４０−１５６４４号
公報に高い磁束密度を得るために、方向性電磁鋼板の製
造方法が開示されている。これは、ＡｌＮ＋ＭｎＳをイ
ンヒビターとして機能させ、最終冷延工程における圧下
率が８０％を超える強圧下とする製造である。この方法
により二次再結晶粒の（１１０）〈００１〉方位の集積
度が高く、Ｂ8 が１．８７０Ｔ以上の高磁束密度を有す
る方向性電磁鋼板が得られる。しかし、この製造方法は
ある程度の鉄損の低減は図れるのであるが、未だに二次
再結晶マクロの粒径が１０mmオーダと大きく、鉄損に影
響する因子である渦電流損を減らすことができず、良好
な鉄損値が得られていなかった。これを改善するため
に、特公昭５７−２２５２号公報に開示されている鋼板
にレーザ処理を施す方法、さらに特公昭５８−２５６９
号公報に鋼板に機械的な歪みを加える方法など、磁区を
細分化する様々な方法が開示されている。
【０００３】これに対し、特開平１−２９０７１６号公
報では、常温圧延された鋼板に１００℃／秒以上の加熱
速度で６５７℃以上の温度へ超急速焼きなまし処理を施
し、該ストリップを脱炭素処理し、最終高温焼きなまし
処理を施して二次成長を行い、それによって前記ストリ
ップが低減した寸法の二次粒子および応力除去焼きなま
し処理後も有意の変化なしに持続する改善された鉄損を
もつことを特徴とする方法が開示されている。しかし、
この製造方法により単に二次再結晶粒径を微細化するだ
けでは、フォルステライト皮膜上に絶縁皮膜を塗布した
際、従来の磁区の細分化並みの鉄損特性を得ることは困
難であった。
報では、常温圧延された鋼板に１００℃／秒以上の加熱
速度で６５７℃以上の温度へ超急速焼きなまし処理を施
し、該ストリップを脱炭素処理し、最終高温焼きなまし
処理を施して二次成長を行い、それによって前記ストリ
ップが低減した寸法の二次粒子および応力除去焼きなま
し処理後も有意の変化なしに持続する改善された鉄損を
もつことを特徴とする方法が開示されている。しかし、
この製造方法により単に二次再結晶粒径を微細化するだ
けでは、フォルステライト皮膜上に絶縁皮膜を塗布した
際、従来の磁区の細分化並みの鉄損特性を得ることは困
難であった。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】以上の従来の製造方法
では、十分に低い鉄損をもつ一方向性電磁鋼板を得るこ
とは困難であり、本発明はそれを解決する製造方法を提
供するものである。
では、十分に低い鉄損をもつ一方向性電磁鋼板を得るこ
とは困難であり、本発明はそれを解決する製造方法を提
供するものである。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明は、上記課題を解
決すべく検討を重ねた結果、重量で、 Ｃ ：０．１０％以下、 Ｓｉ：２．５〜７．０％、 Ｍｎ：０．０２〜０．１５％、 Ｓ ：０．００１〜０．０５％、 酸可溶性Ａｌ：０．０１〜０．０４％、 Ｎ ：０．００３〜０．０２％、 Ｃｕ，Ｓｎ，Ｓｂ，Ｃｒ，Ｂｉの少なくとも１種を１．０％以下 含有し、残余はＦｅおよび不可避的不純物よりなる一方
向性電磁鋼熱延板に熱延板焼鈍を施し、１回の冷間圧延
を実施し、脱炭焼鈍した後、最終仕上焼鈍を施して一方
向性電磁鋼板を製造する方法において、上記冷間圧延に
際し、冷延圧下率を８９％超とし、かつ最終板厚０．２
７ mm 以下に圧延されたストリップを、脱炭焼鈍する直前
に２９０℃／秒以上の加熱速度で７００℃超の温度へ加
熱処理することにより、粒径５ mm 以下の二次再結晶粒を
有する極めて低い鉄損をもつ一方向性電磁鋼板の製造方
法が得られることを見い出した。
決すべく検討を重ねた結果、重量で、 Ｃ ：０．１０％以下、 Ｓｉ：２．５〜７．０％、 Ｍｎ：０．０２〜０．１５％、 Ｓ ：０．００１〜０．０５％、 酸可溶性Ａｌ：０．０１〜０．０４％、 Ｎ ：０．００３〜０．０２％、 Ｃｕ，Ｓｎ，Ｓｂ，Ｃｒ，Ｂｉの少なくとも１種を１．０％以下 含有し、残余はＦｅおよび不可避的不純物よりなる一方
向性電磁鋼熱延板に熱延板焼鈍を施し、１回の冷間圧延
を実施し、脱炭焼鈍した後、最終仕上焼鈍を施して一方
向性電磁鋼板を製造する方法において、上記冷間圧延に
際し、冷延圧下率を８９％超とし、かつ最終板厚０．２
７ mm 以下に圧延されたストリップを、脱炭焼鈍する直前
に２９０℃／秒以上の加熱速度で７００℃超の温度へ加
熱処理することにより、粒径５ mm 以下の二次再結晶粒を
有する極めて低い鉄損をもつ一方向性電磁鋼板の製造方
法が得られることを見い出した。
【０００６】以下に本発明を詳細に説明する。一方向性
電磁鋼板は、その製造工程の最終焼鈍中に二次再結晶を
十分に起こさせ、所謂ゴス集合組織を得ることにより製
造できる。このゴス集合組織を得るためには、一次再結
晶粒の成長粗大化を抑制し、圧延方向に揃った（１１
０）〈００１〉方位の再結晶粒のみをある温度範囲で選
択的に成長させる。つまり、二次再結晶させるような素
地を作ってやることが必要である。そのためには、素材
にＭｎＳ，ＡｌＮ，Ｃｕ2 Ｓなどの微細な介在物が一次
再結晶粒の成長の抑制材（インヒビター）として、均一
に分散していなければならない。さらに、一次再結晶の
段階で、（１１０）面方位再結晶粒をできるだけ増やし
てやる必要がある。
電磁鋼板は、その製造工程の最終焼鈍中に二次再結晶を
十分に起こさせ、所謂ゴス集合組織を得ることにより製
造できる。このゴス集合組織を得るためには、一次再結
晶粒の成長粗大化を抑制し、圧延方向に揃った（１１
０）〈００１〉方位の再結晶粒のみをある温度範囲で選
択的に成長させる。つまり、二次再結晶させるような素
地を作ってやることが必要である。そのためには、素材
にＭｎＳ，ＡｌＮ，Ｃｕ2 Ｓなどの微細な介在物が一次
再結晶粒の成長の抑制材（インヒビター）として、均一
に分散していなければならない。さらに、一次再結晶の
段階で、（１１０）面方位再結晶粒をできるだけ増やし
てやる必要がある。
【０００７】しかし、従来での製造方法は、数mm以上の
ある程度大きな粒径の二次再結晶粒は圧延方向に揃った
（１１０）〈００１〉方位をもつことができるのである
が、数mm以下の小さな粒径になると圧延方向から大きく
ずれた二次再結晶になるという問題点があった。この傾
向は特に、特開平１−２９０７１６号公報のような平均
二次再結晶粒径を低減することにより磁区幅を小さくし
て目標の低鉄損を得る方策をとる場合、どうしても（１
１０）〈００１〉方位が圧延方向からずれた微細な二次
再結晶粒の比率が多くなり、後の鋼板表面にフォルステ
ライトや絶縁皮膜などの皮膜を付与した際の鉄損値の向
上率が余り大きくならないという問題点があった。
ある程度大きな粒径の二次再結晶粒は圧延方向に揃った
（１１０）〈００１〉方位をもつことができるのである
が、数mm以下の小さな粒径になると圧延方向から大きく
ずれた二次再結晶になるという問題点があった。この傾
向は特に、特開平１−２９０７１６号公報のような平均
二次再結晶粒径を低減することにより磁区幅を小さくし
て目標の低鉄損を得る方策をとる場合、どうしても（１
１０）〈００１〉方位が圧延方向からずれた微細な二次
再結晶粒の比率が多くなり、後の鋼板表面にフォルステ
ライトや絶縁皮膜などの皮膜を付与した際の鉄損値の向
上率が余り大きくならないという問題点があった。
【０００８】 そこで、結晶粒径が小さな二次再結晶粒
においても圧延方向に揃った（１１０）〈００１〉方位
を得るため、一次再結晶組織の改善について検討を重ね
た結果、冷間圧延の圧延条件と脱炭焼鈍する直前あるい
は昇温段階の条件が、結晶粒径が小さな二次再結晶粒の
方位に大きな影響を及ぼすことを見い出した。すなわ
ち、冷延圧下率を８９％超とすることにより、一次再結
晶の段階で、二次再結晶の核となる（１１０）面方位再
結晶粒の圧延方向に対する集積度を高め、かつ脱炭焼鈍
する直前に２９０℃／秒以上の加熱速度で７００℃超の
温度へ加熱処理することにより、 （１１０）〈００
１〉方位が圧延方向に揃った５mm以下の微細な二次再結
晶粒が得られることを見い出した。これにより後の鋼板
表面に皮膜を付与した際の鉄損値の向上代が大きく、低
鉄損を得ることが可能となる。
においても圧延方向に揃った（１１０）〈００１〉方位
を得るため、一次再結晶組織の改善について検討を重ね
た結果、冷間圧延の圧延条件と脱炭焼鈍する直前あるい
は昇温段階の条件が、結晶粒径が小さな二次再結晶粒の
方位に大きな影響を及ぼすことを見い出した。すなわ
ち、冷延圧下率を８９％超とすることにより、一次再結
晶の段階で、二次再結晶の核となる（１１０）面方位再
結晶粒の圧延方向に対する集積度を高め、かつ脱炭焼鈍
する直前に２９０℃／秒以上の加熱速度で７００℃超の
温度へ加熱処理することにより、 （１１０）〈００
１〉方位が圧延方向に揃った５mm以下の微細な二次再結
晶粒が得られることを見い出した。これにより後の鋼板
表面に皮膜を付与した際の鉄損値の向上代が大きく、低
鉄損を得ることが可能となる。
【０００９】図１に冷延圧下率と製品板厚０．２２５mm
の鉄損の関係を、脱炭焼鈍の加熱速度をパラメータとし
て示す。急速加熱材では圧下率を８９％超で良好な磁気
特性が得られている。図２に粒径５mm以下の微細な二次
再結晶粒の（１００）極点図を示す。（ａ）は従来の製
造方法で冷延圧下率が８０％の場合、（ｂ）は本発明例
で圧下率が９０％の場合の微細二次再結晶粒の方位であ
る。脱炭焼鈍での昇温はいずれの場合も３００℃／秒の
加熱速度で実施した。本発明により微細な二次再結晶粒
でも圧延方向に揃った（１１０）〈００１〉方位が得ら
れている。これにより、二次再結晶した鋼板表面のフォ
ルステライトや、絶縁皮膜などにより皮膜張力を付与す
ることにより、大きな鉄損の向上率があり、極めて低い
鉄損値を得ることができる。
の鉄損の関係を、脱炭焼鈍の加熱速度をパラメータとし
て示す。急速加熱材では圧下率を８９％超で良好な磁気
特性が得られている。図２に粒径５mm以下の微細な二次
再結晶粒の（１００）極点図を示す。（ａ）は従来の製
造方法で冷延圧下率が８０％の場合、（ｂ）は本発明例
で圧下率が９０％の場合の微細二次再結晶粒の方位であ
る。脱炭焼鈍での昇温はいずれの場合も３００℃／秒の
加熱速度で実施した。本発明により微細な二次再結晶粒
でも圧延方向に揃った（１１０）〈００１〉方位が得ら
れている。これにより、二次再結晶した鋼板表面のフォ
ルステライトや、絶縁皮膜などにより皮膜張力を付与す
ることにより、大きな鉄損の向上率があり、極めて低い
鉄損値を得ることができる。
【００１０】
【作用】次に本発明において、鋼組成および製造条件を
前記のように限定した理由を、詳細に説明する。この鋼
成分の限定理由は下記のとおりである。Ｃについての上
限０．１０％は、これ以上多くなると脱炭所要時間が長
くなり、経済的に不利となるので限定した。Ｓｉは鉄損
をよくするために下限を２．５％とするが、多すぎると
冷間圧延の際に割れ易く加工が困難となるので上限を
７．０％とする。
前記のように限定した理由を、詳細に説明する。この鋼
成分の限定理由は下記のとおりである。Ｃについての上
限０．１０％は、これ以上多くなると脱炭所要時間が長
くなり、経済的に不利となるので限定した。Ｓｉは鉄損
をよくするために下限を２．５％とするが、多すぎると
冷間圧延の際に割れ易く加工が困難となるので上限を
７．０％とする。
【００１１】さらに、一方向性電磁鋼板を製造するため
に、通常のインヒビター成分として以下の成分元素を添
加することが好ましい。インヒビターとしてＭｎＳを利
用する場合は、ＭｎとＳを添加する。Ｍｎは、ＭｎＳの
適当な分散状態を得るため、０．０２〜０．１５％が望
ましい。ＳはＭｎＳ，（Ｍｎ・Ｆｅ）Ｓを形成するため
に必要な元素で、適当な分散状態を得るため、０．００
１〜０．０５％が望ましい。さらに、インヒビターとし
てＡｌＮを利用する場合は、酸可溶性ＡｌとＮを添加す
る。酸可溶性Ａｌは、ＡｌＮの適正な分散状態を得るた
め０．０１〜０．０４％が望ましい。Ｎも、ＡｌＮを得
るため０．００３〜０．０２％が望ましい。その他、Ｃ
ｕ，Ｓｎ，Ｓｂ，Ｃｒ，Ｂｉはインヒビターを強くする
目的で１．０％以下において少なくとも１種添加しても
よい。
に、通常のインヒビター成分として以下の成分元素を添
加することが好ましい。インヒビターとしてＭｎＳを利
用する場合は、ＭｎとＳを添加する。Ｍｎは、ＭｎＳの
適当な分散状態を得るため、０．０２〜０．１５％が望
ましい。ＳはＭｎＳ，（Ｍｎ・Ｆｅ）Ｓを形成するため
に必要な元素で、適当な分散状態を得るため、０．００
１〜０．０５％が望ましい。さらに、インヒビターとし
てＡｌＮを利用する場合は、酸可溶性ＡｌとＮを添加す
る。酸可溶性Ａｌは、ＡｌＮの適正な分散状態を得るた
め０．０１〜０．０４％が望ましい。Ｎも、ＡｌＮを得
るため０．００３〜０．０２％が望ましい。その他、Ｃ
ｕ，Ｓｎ，Ｓｂ，Ｃｒ，Ｂｉはインヒビターを強くする
目的で１．０％以下において少なくとも１種添加しても
よい。
【００１２】次に、上記の溶鋼を通常の鋳塊鋳造法また
は連続鋳造法、熱間圧延により中間厚のストリップを得
る。この時ストリップ鋳造法も本発明に適用することも
可能である。さらに、インヒビターとして窒化物を必要
とする場合は、ＡｌＮなどの析出のために９５０〜１２
００℃で３０秒〜３０分の中間焼鈍を行うことが望まし
い。次に、１回の圧延により最終製品厚のストリップを
得る。冷間圧延は（１１０）〈００１〉方位が圧延方向
に高い集積度をもつ数mm以下の微細な二次再結晶粒を得
るため、圧下率８９％超で実施する。下限８９％超は、
これ以下では（１１０）〈００１〉方位が圧延方向に高
い集積度をもつゴス核が得られないからである。
は連続鋳造法、熱間圧延により中間厚のストリップを得
る。この時ストリップ鋳造法も本発明に適用することも
可能である。さらに、インヒビターとして窒化物を必要
とする場合は、ＡｌＮなどの析出のために９５０〜１２
００℃で３０秒〜３０分の中間焼鈍を行うことが望まし
い。次に、１回の圧延により最終製品厚のストリップを
得る。冷間圧延は（１１０）〈００１〉方位が圧延方向
に高い集積度をもつ数mm以下の微細な二次再結晶粒を得
るため、圧下率８９％超で実施する。下限８９％超は、
これ以下では（１１０）〈００１〉方位が圧延方向に高
い集積度をもつゴス核が得られないからである。
【００１３】 なお、この時の冷間圧延方法として、冷
間圧延中に複数回のパスにより各板厚段階を経て最終板
厚となるが、磁気特性を向上させるため、その少なくと
も１回以上の途中板厚段階において鋼板に１００℃以上
の温度範囲で１分以上の時間保持する熱効果を与えても
構わない。以上、最終製品厚まで圧延されたストリップ
に加熱処理を施す。まず、ストリップを２９０℃／秒以
上の加熱速度で７００℃超の温度へ急速加熱する。この
時の加熱速度の下限２９０℃／秒は、これ以下では二次
再結晶の核となる一次再結晶後での（１１０）〈００
１〉方位粒が減少し、微細な二次再結晶粒が得られない
ので限定した。また、下限７００℃超は、これ以下では
再結晶が開始されないので限定した。なお、この急速加
熱処理は皮膜形成などの問題から、できるだけ還元雰囲
気、あるいは非酸化雰囲気中で実施することが望まし
い。
間圧延中に複数回のパスにより各板厚段階を経て最終板
厚となるが、磁気特性を向上させるため、その少なくと
も１回以上の途中板厚段階において鋼板に１００℃以上
の温度範囲で１分以上の時間保持する熱効果を与えても
構わない。以上、最終製品厚まで圧延されたストリップ
に加熱処理を施す。まず、ストリップを２９０℃／秒以
上の加熱速度で７００℃超の温度へ急速加熱する。この
時の加熱速度の下限２９０℃／秒は、これ以下では二次
再結晶の核となる一次再結晶後での（１１０）〈００
１〉方位粒が減少し、微細な二次再結晶粒が得られない
ので限定した。また、下限７００℃超は、これ以下では
再結晶が開始されないので限定した。なお、この急速加
熱処理は皮膜形成などの問題から、できるだけ還元雰囲
気、あるいは非酸化雰囲気中で実施することが望まし
い。
【００１４】 なお、上記の急速加熱処理は、次に施さ
れる脱炭焼鈍前に行われても、脱炭焼鈍の加熱段階とし
て脱炭焼鈍工程に組み込むことも可能であるが、後者の
方が工程が少ないので望ましい。この後は、湿水素雰囲
気中で脱炭焼鈍を行う、この時製品での磁気特性を劣化
させないため炭素は０．００５％以下に低減されなけれ
ばならない。ここで、熱延でのスラブ加熱温度が低く、
ＡｌＮのみをインヒビターとして利用する場合は、アン
モニア雰囲気中で窒化処理を付加することもある。さら
に、ＭｇＯなどの焼鈍分離剤を塗布して、二次再結晶と
純化のため１１００℃以上の仕上焼鈍を行うことで、フ
ォルステライトなどの皮膜を鋼板表面に形成した直径５
mm 以下の微細な二次再結晶粒を得る。
れる脱炭焼鈍前に行われても、脱炭焼鈍の加熱段階とし
て脱炭焼鈍工程に組み込むことも可能であるが、後者の
方が工程が少ないので望ましい。この後は、湿水素雰囲
気中で脱炭焼鈍を行う、この時製品での磁気特性を劣化
させないため炭素は０．００５％以下に低減されなけれ
ばならない。ここで、熱延でのスラブ加熱温度が低く、
ＡｌＮのみをインヒビターとして利用する場合は、アン
モニア雰囲気中で窒化処理を付加することもある。さら
に、ＭｇＯなどの焼鈍分離剤を塗布して、二次再結晶と
純化のため１１００℃以上の仕上焼鈍を行うことで、フ
ォルステライトなどの皮膜を鋼板表面に形成した直径５
mm 以下の微細な二次再結晶粒を得る。
【００１５】これに対して、フォルステライトなどの皮
膜の上に、さらに絶縁皮膜を塗布することにより極めて
低い鉄損特性を有する一方向性電磁鋼板が製造される。
以上の磁気特性は、後の歪み取り焼鈍を施しても、変化
しない低鉄損を保持している。なお、得られた製品で、
さらに鉄損を良好にするため、上記一方向性電磁鋼板
に、磁区を細分化するための処理を施すことも可能であ
る。
膜の上に、さらに絶縁皮膜を塗布することにより極めて
低い鉄損特性を有する一方向性電磁鋼板が製造される。
以上の磁気特性は、後の歪み取り焼鈍を施しても、変化
しない低鉄損を保持している。なお、得られた製品で、
さらに鉄損を良好にするため、上記一方向性電磁鋼板
に、磁区を細分化するための処理を施すことも可能であ
る。
【００１６】
【実施例】（実施例１）
表１に示す化学成分を含み、３．２mm、２．８mm、２．
０mmの３条件の厚さにまで熱間圧延させた熱延板に１１
００℃で１分間焼鈍を施した。この後、冷間圧延により
最終板厚０．２７mmにまで圧延した。さらに、得られた
ストリップを脱炭焼鈍する際、加熱段階で２０℃／秒、
８５℃／秒、３００℃／秒の３条件で８４０℃まで加熱
し、その後、同じ８４０℃の均一温度、湿潤水素中で脱
炭焼鈍し、ＭｇＯ粉を塗布した後、１２００℃に１０時
間、水素ガス雰囲気中で高温焼鈍を行った。得られた鋼
板の余剰ＭｇＯを除去し、形成されたフォルステライト
皮膜上に、絶縁皮膜を塗布した。表２に、得られた製品
の磁気特性を示す。本発明により、鉄損特性に優れた一
方向性電磁鋼板が得られている。
０mmの３条件の厚さにまで熱間圧延させた熱延板に１１
００℃で１分間焼鈍を施した。この後、冷間圧延により
最終板厚０．２７mmにまで圧延した。さらに、得られた
ストリップを脱炭焼鈍する際、加熱段階で２０℃／秒、
８５℃／秒、３００℃／秒の３条件で８４０℃まで加熱
し、その後、同じ８４０℃の均一温度、湿潤水素中で脱
炭焼鈍し、ＭｇＯ粉を塗布した後、１２００℃に１０時
間、水素ガス雰囲気中で高温焼鈍を行った。得られた鋼
板の余剰ＭｇＯを除去し、形成されたフォルステライト
皮膜上に、絶縁皮膜を塗布した。表２に、得られた製品
の磁気特性を示す。本発明により、鉄損特性に優れた一
方向性電磁鋼板が得られている。
【００１７】
【表１】
【００１８】
【表２】
【００１９】（実施例２）
表３に示す成分組成を含む溶鋼を鋳造し、スラブ加熱
後、熱間圧延を行い、２．４mmの熱延鋼板を得た。これ
を１１００℃で５分間焼鈍を行い、さらに酸洗した後、
冷間圧延を行い０．２２mm厚にした。この時の冷延圧下
率は９０．８％である。圧延された鋼板を二対の直接通
電加熱ロールにより２９０℃／秒の加熱速度で８４５℃
まで加熱した。この後、同じ８４５℃の均一温度、湿潤
水素中で脱炭焼鈍した。次にＭｇＯ粉を塗布した後、１
２００℃に１０時間、水素ガス雰囲気中で高温焼鈍を行
った。得られた鋼板の余剰ＭｇＯを除去し、形成された
フォルステライト皮膜上に、絶縁皮膜を塗布した。これ
により得られた製品の磁気特性は、Ｂ8 ＝１．９４Ｔ、
Ｗ17/50 ＝０．７６w/kgの低い鉄損をもつ一方向性電磁
鋼板が得られた。
後、熱間圧延を行い、２．４mmの熱延鋼板を得た。これ
を１１００℃で５分間焼鈍を行い、さらに酸洗した後、
冷間圧延を行い０．２２mm厚にした。この時の冷延圧下
率は９０．８％である。圧延された鋼板を二対の直接通
電加熱ロールにより２９０℃／秒の加熱速度で８４５℃
まで加熱した。この後、同じ８４５℃の均一温度、湿潤
水素中で脱炭焼鈍した。次にＭｇＯ粉を塗布した後、１
２００℃に１０時間、水素ガス雰囲気中で高温焼鈍を行
った。得られた鋼板の余剰ＭｇＯを除去し、形成された
フォルステライト皮膜上に、絶縁皮膜を塗布した。これ
により得られた製品の磁気特性は、Ｂ8 ＝１．９４Ｔ、
Ｗ17/50 ＝０．７６w/kgの低い鉄損をもつ一方向性電磁
鋼板が得られた。
【００２０】
【表３】
【００２１】
【発明の効果】本発明によれば、良好な鉄損特性を有す
る一方向性電磁鋼板を製造することができるので、産業
上の貢献するところが極めて大である。
る一方向性電磁鋼板を製造することができるので、産業
上の貢献するところが極めて大である。
【図１】冷延圧下率と鉄損の関係の図表である。
【図２】（ａ），（ｂ）は冷間圧延方法による粒径５mm
以下の二次再結晶粒方位の変化を示す極点図である。
以下の二次再結晶粒方位の変化を示す極点図である。
─────────────────────────────────────────────────────
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(72)発明者 切山 忠夫
姫路市広畑区富士町１番地 新日本製鐵
株式会社 広畑製鐵所内
(56)参考文献 特開 平４−160114（ＪＰ，Ａ)
特開 平２−77524（ＪＰ，Ａ)
特開 平３−72026（ＪＰ，Ａ)
特開 平３−219021（ＪＰ，Ａ)
(58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名)
C21D 8/12
C21D 9/46 501
C22C 38/00 - 38/60
H01F 1/16
Claims (2)
- 【請求項１】 重量で、 Ｃ ：０．１０％以下、 Ｓｉ：２．５〜７．０％、 Ｍｎ：０．０２〜０．１５％、 Ｓ ：０．００１〜０．０５％、 酸可溶性Ａｌ：０．０１〜０．０４％、 Ｎ ：０．００３〜０．０２％、 Ｃｕ，Ｓｎ，Ｓｂ，Ｃｒ，Ｂｉの少なくとも１種を１．０％以下 含有し、残余はＦｅおよび不可避的不純物よりなる一方
向性電磁鋼熱延板に熱延板焼鈍を施し、１回の冷間圧延
を実施し、脱炭焼鈍した後、最終仕上焼鈍を施して一方
向性電磁鋼板を製造する方法において、上記冷間圧延に
際し、冷延圧下率を８９％超とし、かつ最終板厚０．２
７ mm 以下に圧延されたストリップを、脱炭焼鈍する直前
に２９０℃／秒以上の加熱速度で７００℃超の温度へ加
熱処理することを特徴とする、粒径５ mm 以下の二次再結
晶粒を有する極めて低い鉄損をもつ一方向性電磁鋼板の
製造方法。 - 【請求項２】 急速加熱処理が脱炭焼鈍の加熱段階とし
て行われる請求項１記載の方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20957793A JP3498978B2 (ja) | 1993-08-24 | 1993-08-24 | 極めて低い鉄損をもつ一方向性電磁鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20957793A JP3498978B2 (ja) | 1993-08-24 | 1993-08-24 | 極めて低い鉄損をもつ一方向性電磁鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0762438A JPH0762438A (ja) | 1995-03-07 |
| JP3498978B2 true JP3498978B2 (ja) | 2004-02-23 |
Family
ID=16575143
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP20957793A Expired - Lifetime JP3498978B2 (ja) | 1993-08-24 | 1993-08-24 | 極めて低い鉄損をもつ一方向性電磁鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3498978B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP6004183B2 (ja) * | 2013-02-28 | 2016-10-05 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 方向性電磁鋼板の製造方法 |
| MX2016002484A (es) * | 2013-08-27 | 2016-05-31 | Ak Steel Properties Inc | Acero electrico de grano orientado con caracteristicas mejoradas de revestimiento de forsterita. |
-
1993
- 1993-08-24 JP JP20957793A patent/JP3498978B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0762438A (ja) | 1995-03-07 |
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