JP2533356Y2 - 緩衝器のバルブ機構 - Google Patents
緩衝器のバルブ機構Info
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- JP2533356Y2 JP2533356Y2 JP1989082337U JP8233789U JP2533356Y2 JP 2533356 Y2 JP2533356 Y2 JP 2533356Y2 JP 1989082337 U JP1989082337 U JP 1989082337U JP 8233789 U JP8233789 U JP 8233789U JP 2533356 Y2 JP2533356 Y2 JP 2533356Y2
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Description
【考案の詳細な説明】 (産業上の利用分野) 本考案は緩衝器のバルブ機構に関する。
(従来の技術) 第6図(A),(B)は従来の円形ラウンド面を備え
たバルブ機構を有する緩衝器の要部断面図である。
たバルブ機構を有する緩衝器の要部断面図である。
(A)に示す通り、緩衝器はシリンダ51、ピストンロッ
ド52及びピストン53とからなり、このピストン53に圧縮
側油路54と伸び側油路55とを形成し、ピストン53の両側
には圧縮側油路54を開閉する圧縮側バルブ56及び伸び側
油路55を開閉する伸び側バルブ57を設け、圧縮側油路54
は小径の固定油路54aを介して、伸び側バルブ57をバイ
パスして、油室S2に臨み、又、伸び側油路55は小径の固
定油路55aを介して、圧縮側バルブ56をバイパスして、
油室S1に臨む構成としたものである。
ド52及びピストン53とからなり、このピストン53に圧縮
側油路54と伸び側油路55とを形成し、ピストン53の両側
には圧縮側油路54を開閉する圧縮側バルブ56及び伸び側
油路55を開閉する伸び側バルブ57を設け、圧縮側油路54
は小径の固定油路54aを介して、伸び側バルブ57をバイ
パスして、油室S2に臨み、又、伸び側油路55は小径の固
定油路55aを介して、圧縮側バルブ56をバイパスして、
油室S1に臨む構成としたものである。
ピストン53の伸び側バルブ57側ラウンド面58は、
(B)に示す通り、円形ラウンド面である。
(B)に示す通り、円形ラウンド面である。
この円形ラウンド面58を備えたバルブ機構において、
伸び行程では下部油室S1の作動油が伸び側通路55を通じ
て伸び側バルブ57を押上げて上部油室S2内に流入して減
衰力を発生する。このときの減衰特性は、例えば実開昭
63−99046号公報の第3頁7行〜12行に記載の通り、2/3
乗曲線の非リニアな特性となる。圧縮行程では上部油室
S2の作動油が圧縮側油路54を通じて圧縮側バルブ56を押
上げて下部油室S1内に流入して減衰力を発生する。この
ときの減衰特性も、2/3乗曲線の非リニアな特性とな
る。
伸び行程では下部油室S1の作動油が伸び側通路55を通じ
て伸び側バルブ57を押上げて上部油室S2内に流入して減
衰力を発生する。このときの減衰特性は、例えば実開昭
63−99046号公報の第3頁7行〜12行に記載の通り、2/3
乗曲線の非リニアな特性となる。圧縮行程では上部油室
S2の作動油が圧縮側油路54を通じて圧縮側バルブ56を押
上げて下部油室S1内に流入して減衰力を発生する。この
ときの減衰特性も、2/3乗曲線の非リニアな特性とな
る。
第7図(A),(B)は従来の異形ラウンド面を備え
たバルブ機構を有する緩衝器の要部断面図である。
たバルブ機構を有する緩衝器の要部断面図である。
(A)に示す通り、緩衝器はシリンダ61、ピストンロ
ッド62及びピストン63とからなり、このピストン63に圧
縮側油路64と伸び側油路65とを形成し、ピストン63の両
側には圧縮側油路64を開閉する圧縮側バルブ66及び伸び
側油路65を開閉する伸び側バルブ67を設けたものであ
る。
ッド62及びピストン63とからなり、このピストン63に圧
縮側油路64と伸び側油路65とを形成し、ピストン63の両
側には圧縮側油路64を開閉する圧縮側バルブ66及び伸び
側油路65を開閉する伸び側バルブ67を設けたものであ
る。
ピストン63の伸び側バルブ67側ラウンド面68は、
(B)に示す通り、異形ラウンド面である。
(B)に示す通り、異形ラウンド面である。
この異形ラウンド面を備えたバルブ機構において、伸
び行程では下部油室S1の作動油が伸び側油路65を通じて
伸び側バルブ67を押上げて上部油室S2内に流入して減衰
力を発生する。このときの減衰特性は、周知に通りリニ
アな特性となる。圧縮行程では上部油室S2の作動油が圧
縮側油路64を通じて圧縮側バルブ66を押上げて下部油室
S1内に流入して減衰力を発生する。このとき減衰の特性
も、リニアな特性となる。
び行程では下部油室S1の作動油が伸び側油路65を通じて
伸び側バルブ67を押上げて上部油室S2内に流入して減衰
力を発生する。このときの減衰特性は、周知に通りリニ
アな特性となる。圧縮行程では上部油室S2の作動油が圧
縮側油路64を通じて圧縮側バルブ66を押上げて下部油室
S1内に流入して減衰力を発生する。このとき減衰の特性
も、リニアな特性となる。
(考案が解決しようとする課題) 上述した第6図に示すバルブ機構においては、ピスト
ン53の固定油路54a,55aと円形ラウンドに臨むバルブ56,
57とによって減衰力特性を出す。
ン53の固定油路54a,55aと円形ラウンドに臨むバルブ56,
57とによって減衰力特性を出す。
極低速から低速にかけては、固定油路54a,55aの依存
度が高いので減衰力が小さくなる。併せてキャビテーシ
ョンの発生率も高くない減衰力不足となる。その結果、
極低速時及び低速時の応答性は悪くなる。
度が高いので減衰力が小さくなる。併せてキャビテーシ
ョンの発生率も高くない減衰力不足となる。その結果、
極低速時及び低速時の応答性は悪くなる。
また、中速から高速にかけては、円形ラウンドに臨む
バルブ56,57の依存度が高くなって2/3乗曲線の非リニア
な特性となるが、固定油路依存からバルブ依存に変る変
化点で、大きな特性の変化が発生する。
バルブ56,57の依存度が高くなって2/3乗曲線の非リニア
な特性となるが、固定油路依存からバルブ依存に変る変
化点で、大きな特性の変化が発生する。
そのために、第6図のバルブ機構では極低速から高速
まで連続的で滑らかな特性を得ることができなかった。
まで連続的で滑らかな特性を得ることができなかった。
一方、第7図に示すバルブ機構は、全行程においてバ
ルブ66,67に依存して減衰力を発生するものであり、且
つラウンド面68が異形ラウンド面であるため、全行程に
亘って連続的で滑らかなリニアな減衰特性が得られる。
リニアな特性であるため、バルブがほとんど開かない極
低速では減衰力はごく小さい。しかし、極低速でもある
程度以上の大きな減衰力が必要である。
ルブ66,67に依存して減衰力を発生するものであり、且
つラウンド面68が異形ラウンド面であるため、全行程に
亘って連続的で滑らかなリニアな減衰特性が得られる。
リニアな特性であるため、バルブがほとんど開かない極
低速では減衰力はごく小さい。しかし、極低速でもある
程度以上の大きな減衰力が必要である。
そこで、本考案の目的は、極低速から高速までの連
続的で滑らかなリニア特性が発揮でき、極低速での減
衰力特性を高めに設定することのできるバルブ機構を提
供することにある。
続的で滑らかなリニア特性が発揮でき、極低速での減
衰力特性を高めに設定することのできるバルブ機構を提
供することにある。
(課題を解決するための手段) 上記課題を解決するために本考案は、ピストン3に形
成した圧縮側油路6と、ピストン3の伸び行程前面3aに
形成した異形ラウンド面13と、この異形ラウンド面13に
接離し一定圧以上の開放圧で開き始める圧縮側バルブ10
と、ピストン3に形成した伸び側油路7と、ピストン3
の圧縮行程前面3bに形成した円形ラウンド面15と、この
円形ラウンド面15の径内方位置においてピストン3側に
取付けた円板バルブシート18と、圧縮行程において円板
バルブシート18との間で流路を形成し伸び行程において
前記円形ラウンド面15との間で流路を形成するサブバル
ブ12と、ピストン3の圧縮行程前面3bに付設したサブピ
ストン4と、前記伸び側油路7に連通させてサブピスト
ン4に開けた第2油路8と、サブピストン4の圧縮行程
前面4bに形成した異形ラウンド面14と、この異形ラウン
ド面14に臨み閉時にもリークする形式の伸び側バルブ11
と、からなる緩衝器のバルブ機構を構成する。
成した圧縮側油路6と、ピストン3の伸び行程前面3aに
形成した異形ラウンド面13と、この異形ラウンド面13に
接離し一定圧以上の開放圧で開き始める圧縮側バルブ10
と、ピストン3に形成した伸び側油路7と、ピストン3
の圧縮行程前面3bに形成した円形ラウンド面15と、この
円形ラウンド面15の径内方位置においてピストン3側に
取付けた円板バルブシート18と、圧縮行程において円板
バルブシート18との間で流路を形成し伸び行程において
前記円形ラウンド面15との間で流路を形成するサブバル
ブ12と、ピストン3の圧縮行程前面3bに付設したサブピ
ストン4と、前記伸び側油路7に連通させてサブピスト
ン4に開けた第2油路8と、サブピストン4の圧縮行程
前面4bに形成した異形ラウンド面14と、この異形ラウン
ド面14に臨み閉時にもリークする形式の伸び側バルブ11
と、からなる緩衝器のバルブ機構を構成する。
(作用) 伸び側行程、極低速時: 伸び側バルブ11はリーク弁であって、少量の作動油の
流れを妨げないので、極低速時には、サブバルブ12が絞
り作用をなす。上記した通り、サブバルブ12は円形ラウ
ンド面15との間で流路を形成して作動油を流すため、2/
3乗曲線の減衰特性を発揮する。
流れを妨げないので、極低速時には、サブバルブ12が絞
り作用をなす。上記した通り、サブバルブ12は円形ラウ
ンド面15との間で流路を形成して作動油を流すため、2/
3乗曲線の減衰特性を発揮する。
伸び側行程、低速時: 低速時には、作動油の流量が少し増加し、サブバルブ
12の絞り作用に伸び側バルブ11のリーク部の絞り作用が
加わり、減衰特性を発揮する。
12の絞り作用に伸び側バルブ11のリーク部の絞り作用が
加わり、減衰特性を発揮する。
伸び側行程、中高速時: さらに作動油の流量が増加すると、サブバルブ12/円
形ラウンド面15の絞り作用に、伸び側バルブ11/異形ラ
ウンド面14の絞り作用が加わる。伸び側バルブ11/異形
ラウンド面14はリニアな減衰特性を発揮する。中高速域
では非リニア特性にリニア特性が加わるが、前者に比べ
後者の方が絶対数値が大きいため、複合特性としてもほ
ぼリニア特性成分となる。
形ラウンド面15の絞り作用に、伸び側バルブ11/異形ラ
ウンド面14の絞り作用が加わる。伸び側バルブ11/異形
ラウンド面14はリニアな減衰特性を発揮する。中高速域
では非リニア特性にリニア特性が加わるが、前者に比べ
後者の方が絶対数値が大きいため、複合特性としてもほ
ぼリニア特性成分となる。
伸び側の全行程: サブバルブ12と伸び側バルブ11とを直列に配置したた
め、極低速時ではサブバルブ12/円形ラウンド面15の絞
り作用による2/3乗曲線の減衰特性を発揮し、中高速時
においては伸び側バルブ11/異形ラウンド面14の絞り作
用によりリニアな減衰特性を発揮することができる。こ
のことにより伸び側行程において、極低速時と中高速時
の異なる特性を独立して設定することが可能となり、全
行程で連続的で滑らかな良好なリニアな減衰特性が得ら
れる。
め、極低速時ではサブバルブ12/円形ラウンド面15の絞
り作用による2/3乗曲線の減衰特性を発揮し、中高速時
においては伸び側バルブ11/異形ラウンド面14の絞り作
用によりリニアな減衰特性を発揮することができる。こ
のことにより伸び側行程において、極低速時と中高速時
の異なる特性を独立して設定することが可能となり、全
行程で連続的で滑らかな良好なリニアな減衰特性が得ら
れる。
圧縮側行程、極低速時: 圧縮側バルブ10は少量の作動油では開かない。一方、
リーク弁である伸び側バルブ11から進入した少量の作動
油は、サブバルブ12の内周部を押し下げ、サブバルブ12
の内縁と円板状バルブシート18下面との間の流路を通っ
て、伸び側流路7に流入し、下部油室S1に至る。
リーク弁である伸び側バルブ11から進入した少量の作動
油は、サブバルブ12の内周部を押し下げ、サブバルブ12
の内縁と円板状バルブシート18下面との間の流路を通っ
て、伸び側流路7に流入し、下部油室S1に至る。
円板状バルブシート18下面は円形ラウンド面に相当す
るので、サブバルブ12の内縁/円板状バルブシート18下
面で、2/3乗曲線の減衰特性を発生することができる。
るので、サブバルブ12の内縁/円板状バルブシート18下
面で、2/3乗曲線の減衰特性を発生することができる。
圧縮側行程、低速時: 低速時には、作動油の流量が少し増加してサブバルブ
12の内周側絞り作用に伸び側バルブ11のリーク部の絞り
作用が加わり、減衰特性を発揮する。
12の内周側絞り作用に伸び側バルブ11のリーク部の絞り
作用が加わり、減衰特性を発揮する。
圧縮側行程、中高時: さらに作動油の流量が増加すると、サブバルブ12/バ
ルブシート18の絞り作用に、圧縮側バルブ10/異形ラウ
ンド面13の絞り作用が加わる。圧縮側バルブ10/異形ラ
ウンド面13の絞り作用はリニアな減衰特性を発揮する。
中高速域では非リニア特性にリニア特性が加わるが、前
者に比べ後者の方が絶対数値が大きいため、複合特性と
してもほぼリニア特性成分となる。
ルブシート18の絞り作用に、圧縮側バルブ10/異形ラウ
ンド面13の絞り作用が加わる。圧縮側バルブ10/異形ラ
ウンド面13の絞り作用はリニアな減衰特性を発揮する。
中高速域では非リニア特性にリニア特性が加わるが、前
者に比べ後者の方が絶対数値が大きいため、複合特性と
してもほぼリニア特性成分となる。
圧縮側の全行程: サブバルブ12と圧縮側バルブ10とを並列に配置して
も、極低速時ではサブバルブ12/円板バルブシート18の
絞り作用による2/3乗曲線の減衰特性を発揮し、中高速
時においては圧縮側バルブ10/異形ラウンド面13の絞り
作用によりリニアな減衰特性を発揮することができる。
このことにより伸び側行程において、極低速時と中高速
時の異なる特性を独立して設定することが可能となる。
も、極低速時ではサブバルブ12/円板バルブシート18の
絞り作用による2/3乗曲線の減衰特性を発揮し、中高速
時においては圧縮側バルブ10/異形ラウンド面13の絞り
作用によりリニアな減衰特性を発揮することができる。
このことにより伸び側行程において、極低速時と中高速
時の異なる特性を独立して設定することが可能となる。
すなわち、圧縮行程においてサブバルブ12と円板バル
ブシート18との間で流路を形成し、伸び行程においてサ
ブバルブ12と円形ラウンド面15との間で流路を形成する
ようにしたので、構造簡単にして伸び側・圧縮側両行程
における極低速時と中高速時の異なる特性を独立して設
定することが可能となり、全行程で連続的に滑らかなリ
ニアな減衰特性が得られる。
ブシート18との間で流路を形成し、伸び行程においてサ
ブバルブ12と円形ラウンド面15との間で流路を形成する
ようにしたので、構造簡単にして伸び側・圧縮側両行程
における極低速時と中高速時の異なる特性を独立して設
定することが可能となり、全行程で連続的に滑らかなリ
ニアな減衰特性が得られる。
(実施例) 以下に本考案の実施例を添付図面に基づいて説明す
る。
る。
第1図は本考案に係るバルブ機構を備えた緩衝器の要
部断面図であり、緩衝器は、シリンダ1、ピストンロッ
ド2、ピストン3及びこのピストン3の一端に付設した
サブピストン4とからなる。
部断面図であり、緩衝器は、シリンダ1、ピストンロッ
ド2、ピストン3及びこのピストン3の一端に付設した
サブピストン4とからなる。
5はピストンリング、6はピストン3に開けた圧縮側
油路、7はピストン3に開けた伸び側油路であり、この
伸び側油路7に連続する第2油路8をサブピストン4に
設けたものである。
油路、7はピストン3に開けた伸び側油路であり、この
伸び側油路7に連続する第2油路8をサブピストン4に
設けたものである。
次にバルブ類の配置を説明すると、10は圧縮側バルブ
であり、圧縮側油路6の図下方開口を開閉する弁であ
る。
であり、圧縮側油路6の図下方開口を開閉する弁であ
る。
11は伸び側バルブであり、伸び側油路7に連続する第
2油路8の図上方開口を開閉する弁である。ただし、こ
の伸び側バルブ11は後述のラウンド面14との間に隙間が
あって、弁閉時でも作動油は少量であるが流れるとろこ
のリーク弁である。
2油路8の図上方開口を開閉する弁である。ただし、こ
の伸び側バルブ11は後述のラウンド面14との間に隙間が
あって、弁閉時でも作動油は少量であるが流れるとろこ
のリーク弁である。
12はサブバルブであり、伸び側油路7と第2油路8と
の境目において、伸び側油路7の図上方開口を開閉する
弁であるが、このサブバルブ12は外周部が円形ラウンド
面15によって下降が妨げられるが上昇は自在であり、内
周部が円板バルブシート18によって上昇が妨げられるが
下降は自在であるところの「両効き弁」である。
の境目において、伸び側油路7の図上方開口を開閉する
弁であるが、このサブバルブ12は外周部が円形ラウンド
面15によって下降が妨げられるが上昇は自在であり、内
周部が円板バルブシート18によって上昇が妨げられるが
下降は自在であるところの「両効き弁」である。
16,17はバルブシートであり、また、20,21はバルブス
トッパ、22はナットであり、これらで、ピストンロッド
2の所定位置にピストン3、サブピストン4及びバルブ
10〜12を固定することができる。
トッパ、22はナットであり、これらで、ピストンロッド
2の所定位置にピストン3、サブピストン4及びバルブ
10〜12を固定することができる。
第2図は第1図の2−2矢視図(ただしチューブ1は
不図示)であり、サブピストン4の上面、すなわちサブ
ピストン4の圧縮行程前面4bに異形ラウンド面14を形成
したことを示す。圧縮行程前面4bとは、圧縮行程の際に
進行方向前部となる面である。以下同様。
不図示)であり、サブピストン4の上面、すなわちサブ
ピストン4の圧縮行程前面4bに異形ラウンド面14を形成
したことを示す。圧縮行程前面4bとは、圧縮行程の際に
進行方向前部となる面である。以下同様。
第3図は第1図の3−3矢視図(ただしチューブ1は
不図示)であり、ピストン3の上面、すなわちピストン
3の圧縮行程前面3bに円形ラウンド面15を形成したこと
を示す。
不図示)であり、ピストン3の上面、すなわちピストン
3の圧縮行程前面3bに円形ラウンド面15を形成したこと
を示す。
第4図は第1図の4−4矢視図(ただしチューブ1は
不図示)であり、ピストン3の下面、すなわちピストン
3の伸び行程前面3aに異形ラウンド面13を形成したこと
を示す。
不図示)であり、ピストン3の下面、すなわちピストン
3の伸び行程前面3aに異形ラウンド面13を形成したこと
を示す。
以上の構成からなる本考案のバルブ機構の作用を説明
する。
する。
緩衝器の伸び行程を第1図で説明すると、ピストン3
及びサブピストン4が下降すると、下部油室S1の作動油
は、矢印で示したとおりに、伸び側油路7に流入し、サ
ブバルブ12の外周部を押上げて円形ラウンド面15との間
で流路を形成し、この流路から更に第2油路8に至り、
この作動油が伸び側バルブ11を押上げて、上部油室S2に
至る。この間に、サブバルブ12/円形ラウンド面15及び
伸び側バルブ11/異形ラウンド面14は次に述べる減衰作
用をなす。
及びサブピストン4が下降すると、下部油室S1の作動油
は、矢印で示したとおりに、伸び側油路7に流入し、サ
ブバルブ12の外周部を押上げて円形ラウンド面15との間
で流路を形成し、この流路から更に第2油路8に至り、
この作動油が伸び側バルブ11を押上げて、上部油室S2に
至る。この間に、サブバルブ12/円形ラウンド面15及び
伸び側バルブ11/異形ラウンド面14は次に述べる減衰作
用をなす。
伸び側行程、極低速時: 伸び側バルブ11はリーク弁であって、少量の作動油の
流れを妨げないので、極低速時には、サブバルブ12が絞
り作用をなす。上記した通り、サブバルブ12は円形ラウ
ンド面15との間で流路を形成して作動油を流すため、2/
3乗曲線の減衰特性を発揮する。
流れを妨げないので、極低速時には、サブバルブ12が絞
り作用をなす。上記した通り、サブバルブ12は円形ラウ
ンド面15との間で流路を形成して作動油を流すため、2/
3乗曲線の減衰特性を発揮する。
伸び側行程、低速時: 低速時には、作動油の流量が少し増加し、サブバルブ
12の絞り作用に伸び側バルブ11のリーク部の絞り作用が
加わり、減衰特性を発揮する。
12の絞り作用に伸び側バルブ11のリーク部の絞り作用が
加わり、減衰特性を発揮する。
伸び側行程、中高速時: さらに作動油の流量が増加すると、サブバルブ12/円
形ラウンド面15の絞り作用に、伸び側バルブ11/異形ラ
ウンド面14の絞り作用が加わる。伸び側バルブ11/異形
ラウンド面14はリニアな減衰特性を発揮する。すなわ
ち、中高速域では非リニア特性にリニア特性が加わる
が、前者に比べ後者の方が絶対数値が大きいため、複合
特性としてもほぼリニア特性成分となる。
形ラウンド面15の絞り作用に、伸び側バルブ11/異形ラ
ウンド面14の絞り作用が加わる。伸び側バルブ11/異形
ラウンド面14はリニアな減衰特性を発揮する。すなわ
ち、中高速域では非リニア特性にリニア特性が加わる
が、前者に比べ後者の方が絶対数値が大きいため、複合
特性としてもほぼリニア特性成分となる。
伸び側の全行程: サブバルブ12と伸び側バルブ11とを直列に配置したた
め、極低速時ではサブバルブ12/円形ラウンド面15の絞
り作用による2/3乗曲線の減衰特性を発揮し、中高速時
においては伸び側バルブ11/異形ラウンド面14の絞り作
用によりリニアな減衰特性を発揮することができる。こ
のことにより伸び側行程において、極低速時と中高速時
の異なる特性を独立して設定することが可能となり、全
行程で連続的で滑らかで良好なリニアな減衰特性が得ら
れる。
め、極低速時ではサブバルブ12/円形ラウンド面15の絞
り作用による2/3乗曲線の減衰特性を発揮し、中高速時
においては伸び側バルブ11/異形ラウンド面14の絞り作
用によりリニアな減衰特性を発揮することができる。こ
のことにより伸び側行程において、極低速時と中高速時
の異なる特性を独立して設定することが可能となり、全
行程で連続的で滑らかで良好なリニアな減衰特性が得ら
れる。
第5図は本考案の圧縮行程説明図である。
圧縮側行程、極低速時: 圧縮側バルブ10は少量の作動油では開かない。一方、
リーク弁である伸び側バルブ11から進入した少量の作動
油は、サブバルブ12の内周部を押し下げ、サブバルブ12
の内縁と円板状バルブシート18下面との間に流路を通っ
て、伸び側流路7に流入し、下部油室S1に至る。
リーク弁である伸び側バルブ11から進入した少量の作動
油は、サブバルブ12の内周部を押し下げ、サブバルブ12
の内縁と円板状バルブシート18下面との間に流路を通っ
て、伸び側流路7に流入し、下部油室S1に至る。
円板状バルブシート18下面は円形ラウンド面に相当す
るので、サブバルブ12の内縁/円板状バルブシート18下
面で、2/3乗曲線の減衰特性を発生することができる。
るので、サブバルブ12の内縁/円板状バルブシート18下
面で、2/3乗曲線の減衰特性を発生することができる。
圧縮側行程、低速時: 低速時には、作動油の流量が少し増加してサブバルブ
12の内周側絞り作用に伸び側バルブ11のリーク部の絞り
作用が加わり、減衰特性を発揮する。
12の内周側絞り作用に伸び側バルブ11のリーク部の絞り
作用が加わり、減衰特性を発揮する。
圧縮側行程、中高時: さらに作動油の流量が増加すると、サブバルブ12/バ
ルブシート18の絞り作用に、圧縮側バルブ10/異形ラウ
ンド面13の絞り作用が加わる。圧縮側バルブ10/異形ラ
ウンド面13の絞り作用はリニアな減衰特性を発揮する。
すなわち中高速域では非リニア特性にリニア特性が加わ
るが、前者に比べ後者の方が絶対数値が大きいため、複
合特性としてもほぼリニア特性成分となる。
ルブシート18の絞り作用に、圧縮側バルブ10/異形ラウ
ンド面13の絞り作用が加わる。圧縮側バルブ10/異形ラ
ウンド面13の絞り作用はリニアな減衰特性を発揮する。
すなわち中高速域では非リニア特性にリニア特性が加わ
るが、前者に比べ後者の方が絶対数値が大きいため、複
合特性としてもほぼリニア特性成分となる。
圧縮側の全行程: サブバルブ12と圧縮側バルブ10とを並列に配置してい
ても、極低速時ではサブバルブ12/円形バルブシート18
の絞り作用による2/3乗曲線の減衰特性を発揮し、中高
速時においては圧縮側バルブ10/異形ラウンド面13の絞
り作用によりリニアな減衰特性を発揮することができ
る。このことにより伸び側行程において、極低速時と中
高速時の異なる特性を独立して設定することが可能とな
る。
ても、極低速時ではサブバルブ12/円形バルブシート18
の絞り作用による2/3乗曲線の減衰特性を発揮し、中高
速時においては圧縮側バルブ10/異形ラウンド面13の絞
り作用によりリニアな減衰特性を発揮することができ
る。このことにより伸び側行程において、極低速時と中
高速時の異なる特性を独立して設定することが可能とな
る。
すなわち、圧縮行程においてサブバルブ12と円板バル
ブシート18との間で流路を形成し、伸び行程においてサ
ブバルブ12と円形ラウンド面15との間で流路を形成する
ようにしたので、構造簡単で伸び側・圧縮側両行程にお
ける極低速時と中高速時の異なる特性を独立して設定す
ることが可能となり、全行程で連続的で滑らかなリニア
な減衰特性が得られる。
ブシート18との間で流路を形成し、伸び行程においてサ
ブバルブ12と円形ラウンド面15との間で流路を形成する
ようにしたので、構造簡単で伸び側・圧縮側両行程にお
ける極低速時と中高速時の異なる特性を独立して設定す
ることが可能となり、全行程で連続的で滑らかなリニア
な減衰特性が得られる。
一般に車両のサスペンションでは、操縦安定性・乗り
心地などの観点から、車体の振動及び姿勢変化における
緩衝器に要求される減衰特性は厳しくなり、特に、極低
速時の設定は高めを要求される傾向にある。この点、本
考案のバルブ機構は円形ラウンド面に臨む両効きのサブ
バルブを介在することによって伸び行程及び圧縮行程の
極低速を高めに且つ低速と高速とを独立して設定できる
ことから、要求特性を容易に達成することができる。
心地などの観点から、車体の振動及び姿勢変化における
緩衝器に要求される減衰特性は厳しくなり、特に、極低
速時の設定は高めを要求される傾向にある。この点、本
考案のバルブ機構は円形ラウンド面に臨む両効きのサブ
バルブを介在することによって伸び行程及び圧縮行程の
極低速を高めに且つ低速と高速とを独立して設定できる
ことから、要求特性を容易に達成することができる。
本実施例では、サブピストン4がピストン3と別部品
であるため、サブピストン4を変更することでも、減衰
特性を調整することができる。
であるため、サブピストン4を変更することでも、減衰
特性を調整することができる。
(考案の効果) 以上に述べた通り、本考案は、ピストンとサブピスト
ンの間にこれらの円形ラウンド面に臨む両効きのサブバ
ルブを介在し、且つ圧縮側バルブ、伸び側バルブをピス
トンとサブピストンの各異形ラウンドに臨ますことによ
り、構造簡単にして伸び側・圧縮側両行程において極低
速の減衰力を高めに且つ低速から高速までの減衰力とを
独立して設定することが可能となり、全行程で連続で滑
らかなリニアな減衰特性が得られる。
ンの間にこれらの円形ラウンド面に臨む両効きのサブバ
ルブを介在し、且つ圧縮側バルブ、伸び側バルブをピス
トンとサブピストンの各異形ラウンドに臨ますことによ
り、構造簡単にして伸び側・圧縮側両行程において極低
速の減衰力を高めに且つ低速から高速までの減衰力とを
独立して設定することが可能となり、全行程で連続で滑
らかなリニアな減衰特性が得られる。
さらに、サブピストンがピストンと別部品であるた
め、サブピストンの設計自由度が増し且つサブピストン
を変更することでも、減衰特性の設定自由度を増すこと
ができる。
め、サブピストンの設計自由度が増し且つサブピストン
を変更することでも、減衰特性の設定自由度を増すこと
ができる。
第1図は本考案に係るバルブ機構を備えた緩衝器の要部
断面図、第2図は第1図の2−2矢視図、第3図は第1
図の3−3矢視図、第4図は第1図の4−4矢視図、第
5図は本考案の圧縮行程説明図、第6図は従来の円形ラ
ウンド面を備えたバルブ機構を有する緩衝器の要部断面
図、第7図は従来の異形ラウンド面を備えたバルブ機構
を有する緩衝器の要部断面図である。 なお、図面中、1はチューブ、2はピストンロッド、3
はピストン、3aはピストン3の伸び行程前面、3bはピス
トン3の圧縮行程前面、4はサブピストン、4bはサブピ
ストン4の圧縮行程前面、6は圧縮側油路、7は伸び側
油路、8は第2油路、10は圧縮側バルブ、11は伸び側バ
ルブ、12はサブバルブ、13,14は異形ラウンド面、15は
円形ラウンド面、18は円板バルブシート。
断面図、第2図は第1図の2−2矢視図、第3図は第1
図の3−3矢視図、第4図は第1図の4−4矢視図、第
5図は本考案の圧縮行程説明図、第6図は従来の円形ラ
ウンド面を備えたバルブ機構を有する緩衝器の要部断面
図、第7図は従来の異形ラウンド面を備えたバルブ機構
を有する緩衝器の要部断面図である。 なお、図面中、1はチューブ、2はピストンロッド、3
はピストン、3aはピストン3の伸び行程前面、3bはピス
トン3の圧縮行程前面、4はサブピストン、4bはサブピ
ストン4の圧縮行程前面、6は圧縮側油路、7は伸び側
油路、8は第2油路、10は圧縮側バルブ、11は伸び側バ
ルブ、12はサブバルブ、13,14は異形ラウンド面、15は
円形ラウンド面、18は円板バルブシート。
Claims (1)
- 【請求項1】ピストン3に形成した圧縮側油路6と、ピ
ストン3の伸び行程前面3aに形成した異形ラウンド面13
と、この異形ラウンド面13に接離し一定圧以上の開放圧
で開き始める圧縮側バルブ10と、ピストン3に形成した
伸び側油路7と、ピストン3の圧縮行程前面3bに形成し
た円形ラウンド面15と、この円形ラウンド面15の径内方
位置においてピストン3側に取付けた円板バルブシート
18と、圧縮行程において円板バルブシート18との間で流
路を形成し伸び行程において前記円形ラウンド面15との
間で流路を形成するサブバルブ12と、ピストン3の圧縮
行程前面3bに付設したサブピストン4と、前記伸び側油
路7に連通させてサブピストン4に開けた第2油路8
と、サブピストン4の圧縮行程前面4bに形成した異形ラ
ウンド面14と、この異形ラウンド面14に臨み閉時にもリ
ークする形式の伸び側バルブ11と、からなる緩衝器のバ
ルブ機構。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP1989082337U JP2533356Y2 (ja) | 1989-07-13 | 1989-07-13 | 緩衝器のバルブ機構 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP1989082337U JP2533356Y2 (ja) | 1989-07-13 | 1989-07-13 | 緩衝器のバルブ機構 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH0322149U JPH0322149U (ja) | 1991-03-06 |
JP2533356Y2 true JP2533356Y2 (ja) | 1997-04-23 |
Family
ID=31629055
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP1989082337U Expired - Lifetime JP2533356Y2 (ja) | 1989-07-13 | 1989-07-13 | 緩衝器のバルブ機構 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP2533356Y2 (ja) |
Families Citing this family (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US8297418B2 (en) * | 2008-06-05 | 2012-10-30 | Tenneco Automotive Operating Company Inc. | Nested check high speed valve |
JP5949789B2 (ja) * | 2014-01-10 | 2016-07-13 | トヨタ自動車株式会社 | ショックアブソーバ |
JP2017096453A (ja) * | 2015-11-26 | 2017-06-01 | 日立オートモティブシステムズ株式会社 | 緩衝器 |
JP2021169829A (ja) * | 2020-04-14 | 2021-10-28 | 日立Astemo株式会社 | 緩衝器 |
Family Cites Families (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5850132Y2 (ja) * | 1975-12-10 | 1983-11-15 | カヤバ工業株式会社 | 油圧緩衝器 |
JPH0438112Y2 (ja) * | 1985-06-29 | 1992-09-07 |
-
1989
- 1989-07-13 JP JP1989082337U patent/JP2533356Y2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH0322149U (ja) | 1991-03-06 |
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