JP2022532347A

JP2022532347A - 超高強度アルミニウム合金製品及びその作製方法

Info

Publication number: JP2022532347A
Application number: JP2021567852A
Authority: JP
Inventors: クマールダス，サゾル; ジーカマット，ラジーブ; ロバートワグスタッフ，サミュエル; ウィリアムバーカー，サイモン; タラ，ラジャセカル; ピロティーラ，テューダー
Original assignee: Novelis Inc Canada
Current assignee: Novelis Inc Canada
Priority date: 2019-06-03
Filing date: 2020-05-08
Publication date: 2022-07-14
Also published as: KR20210113350A; WO2021029925A1; CA3125048A1; US20200377976A1; CN114144536A; US11746400B2; KR102578370B1; EP3887560A1; BR112021024430A2; MX2021010324A

Abstract

本明細書で提供されるのは、超高強度アルミニウム合金及びそれから調製される製品、ならびに超高強度アルミニウム合金の加工方法である。本明細書に記載のアルミニウム合金は高溶質合金であり、アルミニウムに加えて相当量の亜鉛（Ｚｎ）、マグネシウム（Ｍｇ）、銅（Ｃｕ）、及び他の元素を含む。本明細書に記載のアルミニウム合金は、割れのない時効後加工に適用可能である。【選択図】なし

Description

関連出願の相互参照
本出願は、２０１９年６月３日出願の米国仮特許出願第６２／８５６，２０４号の利益を主張するものであり、この仮特許出願は、その全体が参照により本明細書に組み込まれる。

本開示は、概して冶金に関し、より具体的には、アルミニウム合金の製造及びアルミニウム合金製品の生産に関する。

アルミニウム合金製品は、自動車、輸送、及び電子機器用途をはじめとする様々な用途で鋼鉄製品から急速に置き換わりつつある。アルミニウム合金製品は、多くの用途で鋼鉄から適切に置き換わるために必要な強度及び成形性を示し得る。しかし、一部の用途では、超高張力鋼（例えば、１５０～１７０ＭＰａ／（ｇ／ｃｍ^３）の範囲の比強度値を示す鋼鉄）が入手可能であるため、鋼鉄が好ましく使用される。このような場合、相手先ブランド製造業者は、アルミニウム合金製品を使用すると実現不可能であると考えられる強度要件を理由として、通常の場合鋼鉄を使用する。鋼鉄に匹敵する強度レベルを示すアルミニウム合金製品が求められている。

包含される本発明の実施形態は、この発明の概要ではなく、特許請求の範囲によって定義される。この発明の概要は、本発明の様々な態様の高次の概要であり、以下の発明を実施するための形態のセクションでさらに説明されるいくつかの概念を紹介している。この発明の概要は、特許請求された主題の重要な、または本質的な特徴を特定することを意図しておらず、また、特許請求された主題の範囲を決定するために単独で使用されることも意図されていない。本発明の主題は、明細書全体、任意のまたはすべての図面、及び各特許請求の範囲の適切な部分を参照することによって理解されるべきである。

本明細書に記載されるのは、超高強度アルミニウム合金及びそれから作られる製品、ならびに超高強度アルミニウム合金の加工方法である。本明細書に記載のアルミニウム合金は、最大３００ＭＰａ／（ｇ／ｃｍ^３）の比降伏強度を実現することができ、これは、１５０～１７０ＭＰａ／（ｇ／ｃｍ^３）の範囲であり得る超高張力鋼によって実現される比降伏強度よりも大幅に高い。アルミニウム合金組成物中の合金元素とアルミニウム合金組成物の加工方法の独自の組み合わせにより、以前は鋼鉄ベースの製品でのみ実現可能であった強度に匹敵し、それを超えるアルミニウム合金製品が得られる。

本明細書に記載のアルミニウム合金は、約５．５～１１．０重量％のＺｎ、２．０～３．０重量％のＭｇ、１．０～２．５重量％のＣｕ、０．１０重量％未満のＭｎ、最大０．２５重量％のＣｒ、最大０．２０重量％のＳｉ、０．０５～０．３０重量％のＦｅ、最大０．１０重量％のＴｉ、０．０５～０．２５重量％のＺｒ、最大０．２５重量％のＳｃ、最大０．１５重量％の不純物、及びＡｌを含む。いくつかの非限定的な例では、アルミニウム合金は、約７．１～１１．０重量％のＺｎ、２．０～３．０重量％のＭｇ、１．６～２．５重量％のＣｕ、０～０．０９重量％のＭｎ、最大０．２５重量％のＣｒ、最大０．２０重量％のＳｉ、０．０５～０．３０重量％のＦｅ、最大０．１０重量％のＴｉ、０．０５～０．２５重量％のＺｒ、最大０．２０重量％のＳｃ、最大０．１５重量％の不純物、及びＡｌを含む。いくつかの非限定的な例では、アルミニウム合金は、約８．３～１０．７重量％のＺｎ、２．０～２．６重量％のＭｇ、２．０～２．５重量％のＣｕ、０．０１～０．０９重量％のＭｎ、０．０１～０．２０重量％のＣｒ、０．０１～０．２０重量％のＳｉ、０．０５～０．２５重量％のＦｅ、０．０１～０．０５重量％のＴｉ、０．０５～０．２０重量％のＺｒ、最大０．１０重量％のＳｃ、最大０．１５重量％の不純物、及びＡｌを含む。いくつかの非限定的な例では、アルミニウム合金は、約８．５～１０．５重量％のＺｎ、２．０～２．５重量％のＭｇ、２．０～２．４重量％のＣｕ、０．０２～０．０６重量％のＭｎ、０．０３～０．１５重量％のＣｒ、０．０１～０．１０重量％のＳｉ、０．０８～０．２０重量％のＦｅ、０．０２～０．０５重量％のＴｉ、０．１０～０．１５重量％のＺｒ、最大０．１０重量％のＳｃ、最大０．１５重量％の不純物、及びＡｌを含む。

任意選択で、Ｚｎ、Ｍｇ、及びＣｕの合計量は、約９．５～１６重量％である。いくつかの非限定的な例では、Ｃｕ対Ｍｇ比は約１：１～約１：２．５、Ｃｕ対Ｚｎ比は約１：３～約１：８、及び／またはＭｇ対Ｚｎ比は約１：２～約１：６である。いくつかの非限定的な例では、Ｍｎ及びＣｒの合計量は少なくとも約０．０６重量％であり、及び／またはＺｒ及びＳｃの合計量は、少なくとも約０．０６重量％である。アルミニウム合金は、任意選択で、Ｓｃ含有分散質、Ｚｒ含有分散質、またはＳｃとＺｒとを含有する分散質を含み得る。いくつかの場合では、アルミニウム合金は、最大約０．１重量％のＥｒをさらに含み、合金は、Ｅｒ含有分散質を含み得る。特定の例では、アルミニウム合金は、最大約０．１重量％のＨｆをさらに含み、合金は、Ｈｆ含有分散質を含み得る。

本明細書に記載のアルミニウム合金を含むアルミニウム合金製品もまた、本明細書に記載される。アルミニウム合金製品は、任意選択でシートであり得、このシートは、任意選択で、約４ｍｍ未満（例えば、約０．１ｍｍ～約３．２ｍｍ）の板厚を有し得る。アルミニウム合金製品は、任意選択で、Ｔ９質別の場合において約７００ＭＰａ以上の降伏強度を、及び／またはＴ６質別の場合において約６００ＭＰａ以上の降伏強度を有し得る。任意選択で、アルミニウム合金製品は、Ｔ９質別の場合において少なくとも約２％の全伸びを、及び／またはＴ６質別の場合において少なくとも約７％の全伸びを有し得る。アルミニウム合金製品には、自動車車体部品、輸送車体部品、航空宇宙機機体部品、船舶用構造部品もしくは非構造部品、または電子デバイス筐体が含まれ得る。

本明細書にさらに記載されるのは、アルミニウム合金製品の製造方法である。本方法は、本明細書に記載のアルミニウム合金を鋳造して鋳造アルミニウム合金製品を製造すること、鋳造アルミニウム合金製品を均質化して均質化鋳造アルミニウム合金製品を製造すること、均質化鋳造アルミニウム合金製品を熱間圧延及び冷間圧延して圧延アルミニウム合金製品を製造すること、圧延アルミニウム合金製品を溶体化熱処理すること、圧延アルミニウム合金製品を時効させて時効アルミニウム合金製品を製造すること、ならびに時効アルミニウム合金製品を１つ以上の時効後加工工程に供することであって、この１つ以上の時効後加工工程により時効アルミニウム合金製品の板厚減少が生じる、供することを含む。任意選択で、１つ以上の時効後加工工程は、時効後冷間圧延工程、さらなる人工時効工程、及び時効後温間圧延工程のうちの１つ以上を含む。

いくつかの非限定的な例では、１つ以上の時効後加工工程は、室温または約－１００℃～約０℃の範囲の温度で実施される時効後冷間圧延工程を含む。任意選択で、１つ以上の時効後加工工程は、約６５℃～約２５０℃の範囲の温度で実施される時効後温間圧延工程を含む。時効後温間圧延工程により、場合によっては約１０％～約６０％の板厚減少が生じ得る。任意選択で、１つ以上の時効後加工工程は、約２５０℃～約４００℃の温度で実施される温間成形工程、０℃～約－２００℃の温度で実施される極低温成形工程、及び／または概ね室温～約４００℃の温度で実施されるロール成形工程をさらに含み得る。

本明細書に記載の加工方法を示す模式図である。本明細書に記載の加工方法を示す模式図である。本明細書に記載の加工方法を示す模式図である。図４Ａ～４Ｃは、本明細書に記載の３つの加工方法を示す模式図である。本明細書に記載のアルミニウム合金の算出された固相線温度及び固溶度線温度を示すグラフである。本明細書に記載のアルミニウム合金の算出された析出物の質量分率を示すグラフである。Ｔ６質別での本明細書に記載の合金Ａ、Ｂ、Ｃ、Ｄ、Ｅ、Ｆ、Ｇ、及びＨの降伏強度及び全伸びの測定値を示すグラフである。Ｔ９質別での本明細書に記載の合金Ａ、Ｄ、Ｅ、及びＧの降伏強度及び全伸びの測定値を示すグラフである。温間圧延後の本明細書に記載の合金Ａ、Ｄ、Ｅ、Ｆ、Ｇ、及びＨの降伏強度及び全伸びの測定値を示すグラフである。様々な時効及び圧延加工後の、本明細書に記載の合金Ｄの降伏強度及び全伸びの測定値を示すグラフである。様々な溶体化熱処理温度の後の、本明細書に記載の合金Ｅの降伏強度及び全伸びの測定値を示すグラフである。様々な溶体化熱処理時間の後の、本明細書に記載の合金Ｅの降伏強度及び全伸びの測定値を示すグラフである。様々な溶体化熱処理温度の後の、本明細書に記載の合金Ｇの降伏強度及び全伸びの測定値を示すグラフである。様々な溶体化熱処理時間の後の、本明細書に記載の合金Ｇの降伏強度及び全伸びの測定値を示すグラフである。様々な時効プロセス後の、本明細書に記載の合金Ｇの降伏強度及び全伸びの測定値を示すグラフである。本明細書に記載の合金Ａ、Ｂ、Ｃ、Ｄ、Ｅ、Ｆ、Ｇ、及びＨの析出物含有量を示す顕微鏡写真を掲載する。本明細書に記載の合金Ａ、Ｂ、Ｃ、Ｄ、Ｅ、Ｆ、Ｇ、及びＨの粒子構造を示す顕微鏡写真を掲載する。

本明細書で提供されるのは、超高強度アルミニウム合金及びそれから作られる製品、ならびに超高強度アルミニウム合金の加工方法である。以下でさらに詳述するように、本明細書に記載のアルミニウム合金は高溶質合金であり、これは、合金がアルミニウムに加えて相当量の亜鉛（Ｚｎ）、マグネシウム（Ｍｇ）、銅（Ｃｕ）、及び他の元素を含むことを意味する。このような高溶質合金は、鋳造及び鋳造後の加工が困難な場合がある。例えば、いくつかの場合では、ダイレクトチル鋳造は高溶質合金の鋳造には適していない。さらに、人工時効後の高溶質合金の冷間圧延は困難である場合があり、割れが生じることが多い。これらの障害は、本明細書に記載の合金及び方法により克服され、これにより、割れのない高溶質合金の時効後加工（例えば、圧延）が可能になる。合金組成及び加工方法については、以下でさらに詳述する。

定義及び説明
本明細書で使用される場合、「発明（ｉｎｖｅｎｔｉｏｎ）」、「発明（ｔｈｅｉｎｖｅｎｔｉｏｎ）」、「本発明（ｔｈｉｓｉｎｖｅｎｔｉｏｎ）」及び「本発明（ｔｈｅｐｒｅｓｅｎｔｉｎｖｅｎｔｉｏｎ）」という用語は、本特許出願のすべての主題及び以下の特許請求の範囲を広く指すことを意図している。これらの用語を含む記述は、本明細書で説明されている主題を制限するもの、または以下の特許請求の範囲の意味もしくは範囲を制限するものではないと理解されるべきである。

この説明では、「シリーズ」または「６ｘｘｘ」などのアルミニウム業界の呼称で識別される合金を参照している。アルミニウム及びその合金の命名及び識別に最も一般的に使用されている番号指定システムの理解のためには、いずれもアルミニウム協会によって発行されている「ＩｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌＡｌｌｏｙＤｅｓｉｇｎａｔｉｏｎｓａｎｄＣｈｅｍｉｃａｌＣｏｍｐｏｓｉｔｉｏｎＬｉｍｉｔｓｆｏｒＷｒｏｕｇｈｔＡｌｕｍｉｎｕｍａｎｄＷｒｏｕｇｈｔＡｌｕｍｉｎｕｍＡｌｌｏｙｓ」または「ＲｅｇｉｓｔｒａｔｉｏｎＲｅｃｏｒｄｏｆＡｌｕｍｉｎｕｍＡｓｓｏｃｉａｔｉｏｎＡｌｌｏｙＤｅｓｉｇｎａｔｉｏｎｓａｎｄＣｈｅｍｉｃａｌＣｏｍｐｏｓｉｔｉｏｎｓＬｉｍｉｔｓｆｏｒＡｌｕｍｉｎｕｍＡｌｌｏｙｓｉｎｔｈｅＦｏｒｍｏｆＣａｓｔｉｎｇｓａｎｄＩｎｇｏｔ」を参照されたい。

本明細書で使用される場合、「ａ」、「ａｎ」、または「ｔｈｅ」の意味は、文脈が明確に別途指示しない限り、単数形及び複数形の言及を含む。

本明細書で使用される場合、プレートは一般に、約１５ｍｍを超える厚さを有する。例えば、プレートは、約１５ｍｍを超える、約２０ｍｍを超える、約２５ｍｍを超える、約３０ｍｍを超える、約３５ｍｍを超える、約４０ｍｍを超える、約４５ｍｍを超える、約５０ｍｍを超える、または約１００ｍｍを超える厚さを有するアルミニウム製品を指し得る。

本明細書で使用される場合、シェート（シートプレートとも称される）は一般に、約４ｍｍ～約１５ｍｍの厚さを有する。例えば、シェートは、約４ｍｍ、約５ｍｍ、約６ｍｍ、約７ｍｍ、約８ｍｍ、約９ｍｍ、約１０ｍｍ、約１１ｍｍ、約１２ｍｍ、約１３ｍｍ、約１４ｍｍ、または約１５ｍｍの厚さを有し得る。

本明細書で使用される場合、シートは一般に、約４ｍｍ未満の厚さを有するアルミニウム製品を指す。例えば、シートは、約４ｍｍ未満、約３ｍｍ未満、約２ｍｍ未満、約１ｍｍ未満、約０．５ｍｍ未満、約０．３ｍｍ未満、または約０．１ｍｍ未満の厚さを有し得る。

本出願では、合金の質別または調質に対する言及がなされる。最も一般的に使用されている合金質別の記述を理解するためには、「ＡｍｅｒｉｃａｎＮａｔｉｏｎａｌＳｔａｎｄａｒｄｓ（ＡＮＳＩ）Ｈ３５ｏｎＡｌｌｏｙａｎｄＴｅｍｐｅｒＤｅｓｉｇｎａｔｉｏｎＳｙｓｔｅｍｓ」を参照されたい。Ｆ調質または質別は、製作されたままのアルミニウム合金を指す。Ｏ調質または質別は、焼なまし後のアルミニウム合金を指す。Ｔ１調質または質別は、熱間加工から冷却され、（例えば、室温で）自然時効されたアルミニウム合金を指す。Ｔ２調質または質別は、熱間加工から冷却され、冷間加工され、自然時効されたアルミニウム合金を指す。Ｔ３調質または質別は、溶体化熱処理され、冷間加工され、自然時効されたアルミニウム合金を指す。Ｔ４調質または質別は、溶体化熱処理され、自然時効されたアルミニウム合金を指す。Ｔ５調質または質別は、熱間加工から冷却され、（高温で）人工時効されたアルミニウム合金を指す。Ｔ６調質または質別は、溶体化熱処理され人工時効されたアルミニウム合金を指す。Ｔ７調質または質別は、溶体化熱処理され人工過剰時効されたアルミニウム合金を指す。Ｔ８ｘ調質または質別は、溶体化熱処理され、冷間加工され、人工時効されたアルミニウム合金を指す。Ｔ９調質または質別は、溶体化熱処理され、人工時効され、冷間加工されたアルミニウム合金を指す。

本明細書で使用される場合、「室温」の意味は、約１５℃～約３０℃の温度、例えば、約１５℃、約１６℃、約１７℃、約１８℃、約１９℃、約２０℃、約２１℃、約２２℃、約２３℃、約２４℃、約２５℃、約２６℃、約２７℃、約２８℃、約２９℃、または約３０℃を含み得る。

本明細書で使用される場合、「鋳造アルミニウム合金製品」、「鋳造金属製品」、「鋳造製品」などの用語は、互換性があり、ダイレクトチル鋳造（ダイレクトチル同時鋳造を含む）または半連続鋳造、連続鋳造（例えば、双ベルト鋳造機、双ロール鋳造機、ブロック鋳造機、もしくは他の任意の鋳造機の使用によるものを含む）、電磁鋳造、ホットトップ鋳造、または他の任意の鋳造法、あるいはこれらの任意の組み合わせにより製造された製品を指す。

本明細書に開示の範囲はすべて、両方の終点、及びそれらに包含されるありとあらゆる部分範囲を包含すると理解されるべきである。例えば、記載された範囲「１～１０」は、最小値１と最大値１０の間の（かつこれらを含む）ありとあらゆる部分範囲を含むと考えられるべきであり、すなわち、すべての部分範囲は、１以上の最小値、例えば、１～６．１から始まり、かつ、１０以下の最大値、例えば、５．５～１０で終わる。

以下のアルミニウム合金は、合金の総重量に基づく重量パーセント（重量％）での元素組成の観点から説明される。各合金の特定の例では、残部はアルミニウムであり、不純物の合計の最大重量％が、０．１５％である。

合金組成
本明細書に記載されているのは、時効後に（例えば、Ｔ６またはＴ９質別において）非常に高い強度を示す新規アルミニウム合金である。本明細書に記載のアルミニウム合金は、超高張力鋼が示す降伏強度を超える降伏強度を実現することができる。本明細書に記載のアルミニウム合金は高溶質合金であり、これは、以下でさらに詳述するように、合金がアルミニウムに加えて相当量の亜鉛（Ｚｎ）、マグネシウム（Ｍｇ）、銅（Ｃｕ）、及び／または他の元素を含むことを意味する。いくつかの場合では、本明細書に記載のアルミニウム合金は、ジルコニウム（Ｚｒ）及びスカンジウム（Ｓｃ）の一方または両方を含み、これらは、アルミニウム合金組成中に存在する他の元素と相互作用して、以下でさらに説明するようにアルミニウム合金製品の強化を補助する分散質を形成する。いくつかの例では、アルミニウム合金は、エルビウム（Ｅｒ）及びハフニウム（Ｈｆ）の一方または両方を含むことができ、これらは、組成中に存在する他の元素と相互作用して、以下でさらに説明するようにアルミニウム合金製品の強化を補助する分散質（例えば、Ｅｒ含有分散質及び／またはＨｆ含有分散質）を形成する。

いくつかの場合では、本明細書に記載のアルミニウム合金は、表１に示される通りの以下の元素組成を有し得る。

いくつかの例では、本明細書に記載のアルミニウム合金は、表２に示される通りの以下の元素組成を有し得る。

いくつかの例では、本明細書に記載のアルミニウム合金は、表３に示される通りの以下の元素組成を有し得る。

いくつかの例では、本明細書に記載のアルミニウム合金は、表４に示される通りの以下の元素組成を有し得る。

いくつかの例では、本明細書に記載のアルミニウム合金は、合金の総重量に基づいて、約５．５％～約１１．０％（例えば、約６．０％～約１１．０％、約６．５％～約１１．０％、約７．０％～約１１．０％、約７．５％～約１１．０％、約８．０％～約１１．０％、約８．１％～約１１．０％、約８．１％～約１０．９％、約８．１％～約１０．８％、約８．１％～約１０．７％、約８．１％～約１０．６％、約８．１～約１０．５％、約８．２％～約１１．０％、約８．２％～約１０．９％、約８．２％～約１０．８％、約８．２％～約１０．７％、約８．２％～約１０．６％、約８．２％～約１０．５％、約８．３％～約１１．０％、約８．３％～約１０．９％、約８．３％～約１０．８％、約８．３％～約１０．７％、約８．３％～約１０．６％、約８．３～約１０．５％、約８．４％～約１１．０％、約８．４％～約１０．９％、約８．４％～約１０．８％、約８．４％～約１０．７％、約８．４％～約１０．６％、約８．４～約１０．５％、約８．５％～約１１．０％、約８．５％～約１０．９％、約８．５％～約１０．８％、約８．５％～約１０．７％、約８．５％～約１０．６％、または約８．５～約１０．５％）の量の亜鉛（Ｚｎ）を含む。例えば、アルミニウム合金は、５．５％、５．６％、５．７％、５．８％、５．９％、６．０％、６．１％、６．２％、６．３％、６．４％、６．５％、６．６％、６．７％、６．８％、６．９％、７．０％、７．１％、７．２％、７．３％、７．４％、７．５％、７．６％、７．７％、７．８％、７．９％、８．０％、８．１％、８．２％、８．３％、８．４％、８．５％、８．６％、８．７％、８．８％、８．９％、９．０％、９．１％、９．２％、９．３％、９．４％、９．５％、９．６％、９．７％、９．８％、９．９％、１０．０％、１０．１％、１０．２％、１０．３％、１０．４％、１０．５％、１０．６％、１０．７％、１０．８％、１０．９％、または１１．０％のＺｎを含み得る。すべて重量％で表示されている。

いくつかの例では、本明細書に記載のアルミニウム合金は、合金の総重量に基づいて、約２．０％～約３．０％（例えば、約２．０％～約２．９％、約２．０％～約２．８％、約２．０％～約２．７％、約２．０％～約２．６％、約２．０％～約２．５％、約２．１％～約３．０％、約２．１％～約２．９％、約２．１％～約２．８％、約２．１％～約２．７％、約２．１％～約２．６％、約２．１％～約２．５％、約２．２％～約３．０％、約２．２％～約２．９％、約２．２％～約２．８％、約２．２％～約２．７％、約２．２％～約２．６％、約２．２％～約２．５％、約２．３％～約３．０％、約２．３％～約２．９％、約２．３％～約２．８％、約２．３％～約２．７％、約２．３％～約２．６％、または約２．３％～約２．５％）の量のマグネシウム（Ｍｇ）を含む。例えば、合金は、２．０％、２．０５％、２．１％、２．１５％、２．２％、２．２５％、２．３％、２．３５％、２．４％、２．４５％、２．５％、２．５５％、２．６％、２．６５％、２．７％、２．７５％、２．８％、２．８５％、２．９％、２．９５％、または３．０％のＭｇを含み得る。すべて重量％で表示されている。

いくつかの例では、本明細書に記載のアルミニウム合金は、合金の総重量に基づいて、約１．０％～約２．５％（例えば、約１．１％～約２．４％、約１．２％～約２．３％、約１．３％～約２．２％、約１．４％～約２．１％、約１．５％～約２．０％、約１．６％～約１．９％、約１．７％～約１．８％、約１．６％～約２．５％、約１．８％～約２．１％、約２．０％～約２．５％、約２．０％～約２．４％、または約２．０％～約２．３％）の量の銅（Ｃｕ）を含む。例えば、合金は、１．０％、１．０５％、１．１％、１．１５％、１．２％、１．２５％、１．３％、１．３５％、１．４％、１．４５％、１．５％、１．５５％、１．６％、１．６５％、１．７％、１．７５％、１．８％、１．８５％、１．９％、１．９５％、２．０％、２．０５％、２．１％、２．１５％、２．２％、２．２５％、２．３％、２．３５％、２．４％、２．４５％、または２．５％のＣｕを含み得る。すべて重量％で表示されている。

前述のアルミニウム合金は、相当量のＺｎ、Ｍｇ、及びＣｕを含み得る。本明細書で使用される場合、相当量のＺｎ、Ｍｇ、及びＣｕは、アルミニウム合金中に存在するＺｎ、Ｍｇ、及びＣｕの合計量が約９．３％～約１６．５％の範囲であり得ることを意味する。例えば、Ｚｎ、Ｍｇ、及びＣｕの合計量は、約９．５％～約１６％、約１０％～約１６％、または約１１％～約１６％の範囲であり得る。いくつかの例では、Ｚｎ、Ｍｇ、及びＣｕの合計量は、約９．３％、９．４％、９．５％、９．６％、９．７％、９．８％、９．９％、１０．０％、１０．１％、１０．２％、１０．３％、１０．４％、１０．５％、１０．６％、１０．７％、１０．８％、１０．９％、１１．０％、１１．１％、１１．２％、１１．３％、１１．４％、１１．５％、１１．６％、１１．７％、１１．８％、１１．９％、１２．０％、１２．１％、１２．２％、１２．３％、１２．４％、１２．５％、１２．６％、１２．７％、１２．８％、１２．９％、１３．０％、１３．１％、１３．２％、１３．３％、１３．４％、１３．５％、１３．６％、１３．７％、１３．８％、１３．９％、１４．０％、１４．１％、１４．２％、１４．３％、１４．４％、１４．５％、１４．６％、１４．７％、１４．８％、１４．９％、１５．０％、１５．１％、１５．２％、１５．３％、１５．４％、１５．５％、１５．６％、１５．７％、１５．８％、１５．９％、または１６．０％であり得る。

確実に適切なレベルの強化を実現するために、アルミニウム合金においては、Ｚｎ、Ｍｇ、及びＣｕの相対量が慎重に制御されている。いくつかの例では、Ｃｕ対Ｍｇ比は、約１：１～約１：２．５（例えば、約１：１～約１：２）である。例えば、Ｃｕ対Ｍｇ比は、約１：１、１：１．０５、１：１．１、１：１．１５、１：１．２、１：１．２５、１：１．３、１：１．３５、１：１．４、１：１．４５、１：１．５、１：１．５５、１：１．６、１：１．６５、１：１．７、１：１．７５、１：１．８、１：１．８５、１：１．９、１：１．９５、１：２、１：２．０５、１：２．１、１：２．１５、１：２．２、１：２．２５、１：２．３、１：２．３５、１：２．４、１：２．４５、または１：２．５であり得る。

いくつかの例では、Ｃｕ対Ｚｎ比は、約１：３～約１：８（例えば、約１：３．５～約１：７または約１：３．６～１：６．９）である。例えば、Ｃｕ対Ｚｎ比は、約１：３．５、１：３．６、１：３．７、１：３．８、１：３．９、１：４、１：４．１、１：４．２、１：４．３、１：４．４、１：４．５、１：４．６、１：４．７、１：４．８、１：４．９、１：５、１：５．１、１：５．２、１：５．３、１：５．４、１：５．５、１：５．６、１：５．７、１：５．８、１：５．９、１：６、１：６．１、１：６．２、１：６．３、１：６．４、１：６．５、１：６．６、１：６．７、１：６．８、１：６．９、１：７、１：７．１、１：７．２、１：７．３、１：７．４、１：７．５、１：７．６、１：７．７、１：７．８、１：７．９、または１：８であり得る。

いくつかの例では、Ｍｇ対Ｚｎ比は、約１：２～約１：６（例えば、約１：２．１～約１：５．５または約１：２．２～１：５．２）である。例えば、Ｍｇ対Ｚｎ比は、約１：２、１：２．１、１：２．２、１：２．３、１：２．４、１：２．５、１：２．６、１：２．７、１：２．８、１：２．９、１：３、１：３．１、１：３．２、１：３．３、１：３．４、１：３．５、１：３．６、１：３．７、１：３．８、１：３．９、１：４、１：４．１、１：４．２、１：４．３、１：４．４、１：４．５、１：４．６、１：４．７、１：４．８、１：４．９、１：５、１：５．１、１：５．２、１：５．３、１：５．４、１：５．５、１：５．６、１：５．７、１：５．８、１：５．９、または１：６であり得る。

いくつかの例では、本明細書に記載のアルミニウム合金は、合金の総重量に基づいて、約０．１０％未満（例えば、約０．００１％～約０．０９％、約０．０１％～約０．０９％、約０．０１％～約０．０８％、約０．０１％～約０．０７％、約０．０１％～約０．６％、約０．０２％～約０．１０％、約０．０２％～約０．０９％、約０．０２％～約０．０８％、約０．０２％～約０．０７％、または約０．０２％～約０．０６％）の量のマンガン（Ｍｎ）を含む。例えば、合金は、０．００１％、０．００２％、０．００３％、０．００４％、０．００５％、０．００６％、０．００７％、０．００８％、０．００９％、０．０１％、０．０２％、０．０３％、０．０４％、０．０５％、０．０６％、０．０７％、０．０８％、または０．０９％のＭｎを含み得る。いくつかの場合では、Ｍｎは合金中に存在しない（すなわち、０％である）。すべて重量％で表示されている。

いくつかの例では、本明細書に記載のアルミニウム合金は、合金の総重量に基づいて、最大約０．２５％（例えば、約０．０１％～約０．２５％、約０．０１％～約０．２０％、約０．０１％～約０．１５％、約０．０２％～約０．２５％、約０．０２％～約０．２０％、約０．０２％～約０．１５％、約０．０３％～約０．２５％、約０．０３％～約０．２０％、または約０．０３％～約０．１５％）の量のクロム（Ｃｒ）を含む。例えば、合金は、０．０１％、０．０２％、０．０３％、０．０４％、０．０５％、０．０６％、０．０７％、０．０８％、０．０９％、０．１０％、０．１１％、０．１２％、０．１３％、０．１４％、０．１５％、０．１６％、０．１７％、０．１８％、０．１９％、０．２０％、０．２１％、０．２２％、０．２３％、０．２４％、または０．２５％のＣｒを含み得る。いくつかの場合では、Ｃｒは合金中に存在しない（すなわち、０％である）。すべて重量％で表示されている。

いくつかの場合では、本明細書に記載のアルミニウム合金は、Ｍｎ及びＣｒを合わせて少なくとも約０．０６％含む。例えば、本明細書に記載のアルミニウム合金中のＭｎ及びＣｒの合計含有量は、約０．０７％～約０．５％、約０．０８％～約０．４％、約０．０９％～約０．３％、または約０．１％～約０．２５％であり得る。すべて重量％で表示されている。本明細書で使用される場合、「Ｍｎ及びＣｒの合計含有量」または「Ｍｎ及びＣｒを合わせて」は、合金中の元素の総量を指すが、両方の元素が必要であることを意味するものではない。いくつかの例では、Ｍｎ及びＣｒの両方がアルミニウム合金中に存在し、合計含有量は合金中の両方の元素の総量に基づく。いくつかの例では、ＭｎまたはＣｒのうちの１つのみが存在するため、合計含有量は、合金中に存在する元素の量に基づく。特定の態様では、Ｍｎ及びＣｒの合計含有量は、アルミニウム合金マトリックス中の各元素の溶解度の観点から考慮される。例えば、Ｍｎは１．８％を超える濃度でアルミニウム合金に混合させることができ、Ｃｒは最大約０．３％の濃度でアルミニウム合金に混合させることができる。Ｍｎは、Ｃｒよりもアルミニウム合金マトリックスへの高い溶解度を示す。

特定の態様では、Ｍｎ及びＣｒは、アルミニウム合金マトリックス中で分散質を形成し得る。分散質は二次析出物であり、再結晶を遅延させるかもしくは防止し、及び／またはアルミニウム合金の破壊靱性を向上させることができる。いくつかの場合では、分散質は、約１０ｎｍ～約５００ｎｍ（例えば、約２５ｎｍ～約４５０ｎｍ、約５０ｎｍ～約４００ｎｍ、約７５ｎｍ～約３５０ｎｍ、約１００ｎｍ～約３００ｎｍ、または約１５０ｎｍ～約２５０ｎｍ）の範囲の直径を有し得る。例えば、分散質は、約１０ｎｍ、約２０ｎｍ、約３０ｎｍ、約４０ｎｍ、約５０ｎｍ、約６０ｎｍ、約７０ｎｍ、約８０ｎｍ、約９０ｎｍ、約１００ｎｍ、約１１０ｎｍ、約１２０ｎｍ、約１３０ｎｍ、約１４０ｎｍ、約１５０ｎｍ、約１６０ｎｍ、約１７０ｎｍ、約１８０ｎｍ、約１９０ｎｍ、約２００ｎｍ、約２１０ｎｍ、約２２０ｎｍ、約２３０ｎｍ、約２４０ｎｍ、約２５０ｎｍ、約２６０ｎｍ、約２７０ｎｍ、約２８０ｎｍ、約２９０ｎｍ、約３００ｎｍ、約３１０ｎｍ、約３２０ｎｍ、約３３０ｎｍ、約３４０ｎｍ、約３５０ｎｍ、約３６０ｎｍ、約３７０ｎｍ、約３８０ｎｍ、約３９０ｎｍ、約４００ｎｍ、約４１０ｎｍ、約４２０ｎｍ、約４３０ｎｍ、約４４０ｎｍ、約４５０ｎｍ、約４６０ｎｍ、約４７０ｎｍ、約４８０ｎｍ、約４９０ｎｍ、または約５００ｎｍの直径を有し得る。

いくつかの例では、本明細書に記載のアルミニウム合金は、合金の総重量に基づいて、最大約０．２％（例えば、約０．０１％～約０．２０％、約０．０１％～約０．１５％、約０．０１％～約０．１０％、約０．０２％～約０．２０％、約０．０２％～約０．１５％、約０．０２％～約０．１０％、約０．０４％～約０．２０％、約０．０４％～約０．１５％、または約０．０４％～約０．１０％）の量のケイ素（Ｓｉ）を含む。例えば、合金は、０．０１％、０．０２％、０．０３％、０．０４％、０．０５％、０．０６％、０．０７％、０．０８％、０．０９％、０．１％、０．１１％、０．１２％、０．１３％、０．１４％、０．１５％、０．１６％、０．１７％、０．１８％、０．１９％、または０．２％のＳｉを含み得る。いくつかの場合では、Ｓｉは合金中に存在しない（すなわち、０％である）。すべて重量％で表示されている。

いくつかの例では、本明細書に記載のアルミニウム合金は、合金の総重量に基づいて、約０．０５％～約０．３０％（例えば、約０．０５％～約０．２５％、約０．０５％～約０．２０％、約０．０８％～約０．３０％、約０．０８％～約０．２５％、約０．０８％～約０．２０％、約０．１％～約０．３０％、約０．１％～約０．２５％、または約０．１％～約０．２０％）の量の鉄（Ｆｅ）を含む。例えば、合金は、０．０５％、０．０６％、０．０７％、０．０８％、０．０９％、０．１０％、０．１１％、０．１２％、０．１３％、０．１４％、０．１５％、０．１６％、０．１７％、０．１８％、０．１９％、０．２０％、０．２１％、０．２２％、０．２３％、０．２４％、０．２５％、０．２６％、０．２７％、０．２８％、０．２９％、または０．３０％のＦｅを含み得る。すべて重量％で表示されている。

いくつかの例では、本明細書に記載のアルミニウム合金は、チタン（Ｔｉ）を含む。いくつかの例では、本明細書に記載のアルミニウム合金は、合金の総重量に基づいて、最大０．１％（例えば、約０．００１％～約０．１％、約０．００５％～約０．１％、約０．０１％～約０．１％、または約０．０１％～約０．０５％）の量のＴｉを含む。例えば、合金は、０．００１％、０．００２％、０．００３％、０．００４％、０．００５％、０．００６％、０．００７％、０．００８％、０．００９％、０．０１％、０．０２％、０．０３％、０．０４％、０．０５％、０．０６％、０．０７％、０．０８％、０．０９％、または０．１％のＴｉを含み得る。いくつかの場合では、Ｔｉは合金中に存在しない（すなわち、０％である）。すべて重量％で表示されている。

いくつかの例では、本明細書に記載のアルミニウム合金は、合金の総重量に基づいて、約０．０５％～約０．２５％（例えば、約０．０５％～約０．２０％、約０．０５％～約０．１５％、約０．０８％～約０．２５％、約０．０８％～約０．２０％、約０．０８％～約０．１５％、約０．１％～約０．２５％、約０．１％～約０．２０％、または約０．１％～約０．１５％）の量のジルコニウム（Ｚｒ）を含む。例えば、合金は、０．０５％、０．０６％、０．０７％、０．０８％、０．０９％、０．１０％、０．１１％、０．１２％、０．１３％、０．１４％、０．１５％、０．１６％、０．１７％、０．１８％、０．１９％、０．２０％、０．２１％、０．２２％、０．２３％、０．２４％、または０．２５％のＺｒを含み得る。すべて重量％で表示されている。

いくつかの例では、本明細書に記載のアルミニウム合金は、スカンジウム（Ｓｃ）を含む。いくつかの例では、本明細書に記載のアルミニウム合金は、合金の総重量に基づいて、最大約０．２５％（例えば、最大約０．１０％、約０．００１％～約０．２５％、約０．００５％～約０．２５％、約０．０１％～約０．２５％、約０．００１％～約０．２０％、約０．００５％～約０．２０％、約０．０１％～約０．２０％、約０．００１％～約０．１５％、約０．００５％～約０．１５％、約０．０１％～約０．１５％、約０．００１％～約０．１０％、約０．００５％～約０．１０％、約０．０１％～約０．１０％、または約０．０１％～約０．０５％）の量のＳｃを含む。例えば、合金は、０．００１％、０．００２％、０．００３％、０．００４％、０．００５％、０．００６％、０．００７％、０．００８％、０．００９％、０．０１％、０．０２％、０．０３％、０．０４％、０．０５％、０．０６％、０．０７％、０．０８％、０．０９％、０．１０％、０．１１％、０．１２％、０．１３％、０．１４％、０．１５％、０．１６％、０．１７％、０．１８％、０．１９％、０．２％、０．２１％、０．２２％、０．２３％、０．２４％、または０．２５％のＳｃを含み得る。すべて重量％で表示されている。

いくつかの例では、本明細書に記載のアルミニウム合金は、エルビウム（Ｅｒ）を含む。いくつかの例では、本明細書に記載のアルミニウム合金は、合金の総重量に基づいて、最大０．１％（例えば、約０．００１％～約０．１％、約０．００５％～約０．１％、約０．０１％～約０．１％、約０．０５％～約０．１％、または約０．０１％～約０．０５％）の量のＥｒを含む。例えば、合金は、０．００１％、０．００２％、０．００３％、０．００４％、０．００５％、０．００６％、０．００７％、０．００８％、０．００９％、０．０１％、０．０２％、０．０３％、０．０４％、０．０５％、０．０６％、０．０７％、０．０８％、０．０９％、または０．１％のＥｒを含み得る。いくつかの場合では、Ｅｒは合金中に存在しない（すなわち、０％である）。すべて重量％で表示されている。

いくつかの例では、本明細書に記載のアルミニウム合金は、ハフニウム（Ｈｆ）を含む。いくつかの例では、本明細書に記載のアルミニウム合金は、合金の総重量に基づいて、最大０．１％（例えば、約０．００１％～約０．１％、約０．００５％～約０．１％、約０．０１％～約０．１％、約０．０５％～約０．１％、または約０．０１％～約０．０５％）の量のＨｆを含む。例えば、合金は、０．００１％、０．００２％、０．００３％、０．００４％、０．００５％、０．００６％、０．００７％、０．００８％、０．００９％、０．０１％、０．０２％、０．０３％、０．０４％、０．０５％、０．０６％、０．０７％、０．０８％、０．０９％、または０．１％のＨｆを含み得る。いくつかの場合では、Ｈｆは合金中に存在しない（すなわち、０％である）。すべて重量％で表示されている。

いくつかの場合では、本明細書に記載のアルミニウム合金は、Ｚｎ及びＳｃを合わせて少なくとも約０．０６％含む。例えば、本明細書に記載のアルミニウム合金中のＺｎ及びＳｃの合計含有量は、約０．０７％～約０．５％、約０．０８％～約０．４％、約０．０９％～約０．３％、または約０．１％～約０．２５％であり得る。すべて重量％で表示されている。本明細書で使用される場合、「Ｚｒ及びＳｒの合計含有量」または「Ｚｎ及びＳｃを合わせて」は、合金中の元素の総量を指すが、両方の元素が必要であることを意味するものではない。いくつかの例では、Ｚｎ及びＳｃの両方がアルミニウム合金中に存在し、合計含有量は合金中の両方の元素の総量に基づく。いくつかの例では、ＺｒまたはＳｃのうちの１つのみが存在するため、合計含有量は、合金中に存在する元素の量に基づく。アルミニウム合金は、任意選択で、スカンジウム含有分散質、ジルコニウム含有分散質、スカンジウムとジルコニウムとを含有する分散質、スカンジウム－ジルコニウム－エルビウム分散質、ハフニウム含有分散質、他の任意の適切な分散質、またはこれらの任意の組み合わせを含み得る。

任意選択で、本明細書に記載のアルミニウム合金は、０．０５％以下、０．０４％以下、０．０３％以下、０．０２％以下、または０．０１％以下の量の、不純物と呼ばれる場合がある他の微量元素をさらに含み得る。これらの不純物としては、Ｖ、Ｎｉ、Ｓｃ、Ｚｒ、Ｓｎ、Ｇａ、Ｃａ、Ｂｉ、Ｎａ、Ｐｂまたはこれらの組み合わせを挙げることができるが、これらに限定されない。したがって、Ｖ、Ｎｉ、Ｓｃ、Ｚｒ、Ｓｎ、Ｇａ、Ｃａ、Ｂｉ、Ｎａ、またはＰｂは、０．０５％以下、０．０４％以下、０．０３％以下、０．０２％以下、または０．０１％以下の量で合金中に存在してもよい。全不純物の合計は、０．１５％（例えば０．１％）を超えない。すべて重量％で表示されている。各合金の残りの割合はアルミニウムである。

アルミニウム合金を調製するための方法
アルミニウム合金の特性は、合金調製時の微細構造の形成によって部分的に決定される。特定の態様において、合金組成物の調製方法は、合金が所望の用途に適切な特性を有するか否かに影響を与え得るか、または決定さえし得る。

鋳造
本明細書に記載のアルミニウム合金は、任意の適切な鋳造法を使用して鋳造アルミニウム合金製品に鋳造することができる。例えば、鋳造プロセスは、ダイレクトチル（ＤＣ）鋳造プロセスまたは連続鋳造（ＣＣ）プロセスを含み得る。いくつかの例では、金属を、双ベルト鋳造機、双ロール鋳造機、またはブロック鋳造機の使用を含むがこれらに限定されないＣＣプロセスを使用して鋳造し、ビレット、スラブ、シェート、ストリップなどの形態の鋳造製品を形成することができる。

次に、鋳造アルミニウム合金製品をさらなる加工工程に供することができる。例えば、本明細書に記載の加工方法は、アルミニウム合金製品を形成するための、均質化、熱間圧延、冷間圧延、溶体化熱処理、及び／または人工時効の工程を含み得る。加工方法は、冷間圧延、さらなる人工時効、及び／または温間圧延などの１つ以上の時効後加工工程をさらに含み得る。

均質化
均質化工程は、鋳造アルミニウム合金製品を、最大約５５０℃（例えば、最大５５０℃、最大５４０℃、最大５３０℃、最大５２０℃、最大５１０℃、最大５００℃、最大４９０℃、最大４８０℃、最大４７０℃、または最大４６０℃）の温度に達するように加熱することを含み得る。例えば、鋳造アルミニウム合金製品を、約４５０℃～約５５０℃（例えば、約４５５℃～約５５０℃、約４６０℃～約５３５℃、または約４６５℃～約５２５℃）の温度まで加熱することができる。いくつかの場合では、加熱速度は、約１００℃／時以下、７５℃／時以下、５０℃／時以下、４０℃／時以下、３０℃／時以下、２５℃／時以下、２０℃／時以下、または１５℃／時以下であり得る。他の場合では、加熱速度は、約１０℃／分～約１００℃／分（例えば、約１０℃／分～約９０℃／分、約１０℃／分～約７０℃／分、約１０℃／分～約６０℃／分、約２０℃／分～約９０℃／分、約３０℃／分～約８０℃／分、約４０℃／分～約７０℃／分、または約５０℃／分～約６０℃／分）であり得る。鋳造アルミニウム合金製品は、空気炉、トンネル炉、または誘導炉などの加熱に適した任意の装置を使用して加熱することができる。特定の態様では、均質化は１工程のプロセスである。いくつかの例では、均質化は以下に記載される２工程のプロセスである。

次いで、鋳造アルミニウム合金製品を一定時間ソーキングさせる。１つの非限定的な例によれば、鋳造アルミニウム合金製品を、最大約３０時間（例えば、約２０分～約３０時間または約５時間～約２０時間（これらの値を含む））ソーキングさせる。例えば、鋳造アルミニウム合金製品は、約４５０℃～約５５０℃の温度で、約２０分、約３０分、約４５分、約１時間、約１．５時間、約２時間、約３時間、約４時間、約５時間、約６時間、約７時間、約８時間、約９時間、約１０時間、約１１時間、約１２時間、約１３時間、約１４時間、約１５時間、約１６時間、約１７時間、約１８時間、約１９時間、約２０時間、約２１時間、約２２時間、約２３時間、約２４時間、約２５時間、約２６時間、約２７時間、約２８時間、約２９時間、約３０時間、またはこれらの間の任意の時間ソーキングされ得る。

熱間圧延
均質化工程に続いて、熱間圧延工程が実施され得る。特定の場合では、鋳造アルミニウム合金製品は横向きに配置され、約３５０℃～４５０℃（例えば、約３６０℃～約４５０℃、約３７５℃～約４４０℃、または約４００℃～約４３０℃）の範囲の入口温度で熱間圧延される。入口温度は、例えば、約３５０℃、３５５℃、３６０℃、３６５℃、３７０℃、３７５℃、３８０℃、３８５℃、３９０℃、３９５℃、４００℃、４０５℃、４１０℃、４１５℃、４２０℃、４２５℃、４３０℃、４３５℃、４４０℃、４４５℃、４５０℃またはこれらの間の任意の温度であり得る。いくつかの実施形態では、鋳造アルミニウム合金製品は、均質化温度から熱間圧延入口温度まで冷却される。特定の場合では、熱間圧延出口温度は、約２００℃～約２９０℃（例えば、約２１０℃～約２８０℃または約２２０℃～約２７０℃）の範囲であり得る。例えば、熱間圧延出口温度は、約２００℃、２０５℃、２１０℃、２１５℃、２２０℃、２２５℃、２３０℃、２３５℃、２４０℃、２４５℃、２５０℃、２５５℃、２６０℃、２６５℃、２７０℃、２７５℃、２８０℃、２８５℃、２９０℃、またはこれらの間の任意の温度であり得る。

特定の場合では、鋳造アルミニウム合金製品は、約３ｍｍ～約１５ｍｍ板厚（例えば、約５ｍｍ～約１２ｍｍ板厚）に熱間圧延され、これは、ホットバンドと称される。例えば、鋳造製品は、１５ｍｍ板厚、１４ｍｍ板厚、１３ｍｍ板厚、１２ｍｍ板厚、１１ｍｍ板厚、１０ｍｍ板厚、９ｍｍ板厚、８ｍｍ板厚、７ｍｍ板厚、６ｍｍ板厚、５ｍｍ板厚、４ｍｍ板厚、または３ｍｍ板厚に熱間圧延される。熱間圧延の結果としての鋳造アルミニウム合金製品の板厚換算の減少率は、約５０％～約８０％の範囲であり得る（例えば、約５０％、約５５％、約６０％、約６５％、約７０％、約７５％、または約８０％の板厚減少）。圧延されたままのホットバンドの質別は、Ｆ質別と称される。

任意選択で、熱間圧延に続いて、圧延されたままのホットバンドを２工程の均質化プロセスの第２工程に供することができる。例えば、第１の均質化工程は、ＤＣ鋳造またはＣＣ後の鋳造アルミニウム合金製品を、最大約４００℃（例えば、最大約３９５℃、最大約３９０℃、最大約３８５℃、最大約３８０℃、最大約３７５℃、最大約３７０℃、最大約３６５℃、または最大約３６０℃）の温度に達するように加熱することを含み得る。鋳造アルミニウム合金製品は、第１の均質化温度で最大約４時間（例えば、最大約３．５時間、最大約３時間、最大約２．５時間、または最大約２時間）ソーキングされ得る。熱間圧延後、第２の均質化工程は、圧延されたままのホットバンドを、最大約４９０℃（例えば、最大約４８５℃、最大約４８０℃、最大約４７５℃、最大約４７０℃、最大約４６５℃、最大約４６０℃、最大約４５５℃、または最大約４５０℃）の温度に達するように加熱することを含み得る。圧延されたままのホットバンドを、第２の均質化温度で最大約２時間（例えば、最大約１．５時間、または最大約１時間）ソーキングして、均質化ホットバンドを得ることができる。特定の場合では、均質化ホットバンドを、最終板厚まで（例えば、ホットミルまたは仕上げミルで）さらに熱間圧延することができる。いくつかの例では、均質化ホットバンドをさらに熱間圧延して５０％減少させ、続いて最終板厚まで冷間圧延することができる（以下で説明する）。

コイル冷却
任意選択で、ホットバンドを、ホットミルから出る際に、ホットバンドコイル（すなわち、中間板厚のアルミニウム合金製品コイル）に巻くことができる。いくつかの例では、ホットバンドは、ホットミルから出る際にホットバンドコイルにコイル状に巻かれ、Ｆ質別となる。いくつかのさらなる例では、ホットバンドコイルは空気中で冷却される。空冷工程は、約１２．５℃／時（℃／ｈ）～約３６００℃／ｈの速度で実施され得る。例えば、コイル冷却工程は、約１２．５℃／ｈ、２５℃／ｈ、５０℃／ｈ、１００℃／ｈ、２００℃／ｈ、４００℃／ｈ、８００℃／ｈ、１６００℃／ｈ、３２００℃／ｈ、３６００℃／ｈ、またはこれらの間の任意の速度で実施され得る。いくつかのなおさらなる例では、空冷コイルは、一定時間保管される。いくつかの例では、ホットバンドコイルは、約１００℃～約３５０℃（例えば、約２００℃または約３００℃）の温度に維持される。

冷間圧延
冷間圧延工程は、任意選択で、溶体化熱処理工程の前に実施され得る。特定の態様では、ホットバンドは、アルミニウム合金製品（例えば、シート）に冷間圧延される。いくつかの例では、アルミニウム合金シートは、４ｍｍ以下、３ｍｍ以下、２ｍｍ以下、１ｍｍ以下、０．９ｍｍ以下、０．８ｍｍ以下、０．７ｍｍ以下、０．６ｍｍ以下、０．５ｍｍ以下、０．４ｍｍ以下、０．３ｍｍ以下、０．２ｍｍ以下、または０．１ｍｍの厚さを有する。冷間圧延の結果として、アルミニウム合金シートに達するまでのホットバンドの板厚換算の減少率は、約４０％～約８０％（例えば、約４０％、約４５％、約５０％、約５５％、約６０％、約６５％、約７０％、約７５％、または約８０％）の板厚減少の範囲であり得る。

任意選択の中間焼なまし
いくつかの非限定的な例では、任意選択の中間焼なまし工程が、冷間圧延中に実施され得る。例えば、ホットバンドは、中間冷間圧延板厚に冷間圧延され、焼なましされ、その後、より低い板厚に冷間圧延され得る。いくつかの態様では、任意選択の中間焼なましは、バッチプロセス（すなわち、バッチ中間焼なまし工程）で実施され得る。中間焼なまし工程は、約３００℃～約４５０℃（例えば、約３１０℃、約３２０℃、約３３０℃、約３４０℃、約３５０℃、約３６０℃、約３７０℃、約３８０℃、約３９０℃、約４００℃、約４１０℃、約４２０℃、約４３０℃、約４４０℃、または約４５０℃）の温度で実施され得る。

溶体化熱処理
溶体化熱処理工程は、アルミニウム合金製品を室温からピーク金属温度まで加熱することを含む。任意選択で、ピーク金属温度は、約４６０℃～約５５０℃（例えば、約４６５℃～約５４５℃、約４７０℃～約５４０℃、約４７５℃～約５３５℃、約４８０℃～約５３０℃、または約４６５℃～約５００℃）であり得る。アルミニウム合金製品は、一定時間、ピーク金属温度でソーキングされ得る。特定の態様では、アルミニウム合金製品を、最大およそ６０分間（例えば、約１０秒間～約６０分間（これらの値を含む））ソーキングさせる。例えば、アルミニウム合金製品は、約４６０℃～約５５０℃のピーク金属温度で、１０秒間、１５秒間、２０秒間、２５秒間、３０秒間、３５秒間、４０秒間、４５秒間、５０秒間、５５秒間、６０秒間、６５秒間、７０秒間、７５秒間、８０秒間、８５秒間、９０秒間、９５秒間、１００秒間、１０５秒間、１１０秒間、１１５秒間、１２０秒間、５分間、１０分間、１５分間、２０分間、２５分間、３０分間、３５分間、４０分間、４５分間、５０分間、５５分間、６０分間、またはこれらの間の任意の時間、ソーキングされ得る。溶体化熱処理後、アルミニウム合金製品は、以下に記載の通りにピーク金属温度から焼入れされ得る。

焼入れ
次いで任意選択で、アルミニウム合金製品は、室温の水での溶体化熱処理後に、約５０℃／ｓ～約８００℃／ｓ（例えば、約７５℃／ｓ～約７５０℃／ｓ、約１００℃／ｓ～約７００℃／ｓ、約１５０℃／ｓ～約６５０℃／ｓ、約２００℃／ｓ～約６００℃／ｓ、約２５０℃／ｓ～約５５０℃／ｓ、約３００℃／ｓ～約５００℃／ｓ、または約３５０℃／ｓ～約４５０℃／ｓ）の焼入れ速度で焼入れされ得る。例えば、アルミニウム合金製品は、約５０℃／ｓ、約７５℃／ｓ、約１００℃／ｓ、約１２５℃／ｓ、約１５０℃／ｓ、約１７５℃／ｓ、約２００℃／ｓ、約２２５℃／ｓ、約２５０℃／ｓ、約２７５℃／ｓ、約３００℃／ｓ、約３２５℃／ｓ、約３５０℃／ｓ、約３７５℃／ｓ、約４００℃／ｓ、約４２５℃／ｓ、約４５０℃／ｓ、約４７５℃／ｓ、約５００℃／ｓ、約５２５℃／ｓ、約５５０℃／ｓ、約５７５℃／ｓ、約６００℃／ｓ、約６２５℃／ｓ、約６５０℃／ｓ、約６７５℃／ｓ、約７００℃／ｓ、約７２５℃／ｓ、約７５０℃／ｓ、約７７５℃／ｓ、または約８００℃／ｓの速度で焼入れされ得る。

時効
任意選択で、アルミニウム合金製品は、次いで、（例えば、溶体化熱処理及び／または焼入れ後に）自然時効及び／または人工時効され得る。いくつかの非限定的な例では、アルミニウム合金製品は、室温（例えば、約１５℃、約２０℃、約２５℃、または約３０℃）で少なくとも７２時間保管することにより、Ｔ４質別に自然時効され得る。例えば、アルミニウム合金製品は、７２時間、８４時間、９６時間、１０８時間、１２０時間、１３２時間、１４４時間、１５６時間、１６８時間、１８０時間、１９２時間、２０４時間、２１６時間、２４０時間、２６４時間、２８８時間、３１２時間、３３６時間、３６０時間、３８４時間、４０８時間、４３２時間、４５６時間、４８０時間、５０４時間、５２８時間、５５２時間、５７６時間、６００時間、６２４時間、６４８時間、６７２時間またはこれらの間の任意の時間、自然時効され得る。

いくつかの非限定的な例では、アルミニウム合金製品は、製品を約１２０℃～約１６０℃の温度で一定時間加熱することにより、Ｔ６質別に人工時効され得る。例えば、アルミニウム合金製品は、約１２５℃、約１３０℃、約１３５℃、約１４０℃、約１４５℃、約１５０℃、約１５５℃、または約１６０℃の温度で加熱することにより、人工時効され得る。アルミニウム合金製品は、最大３６時間（例えば、１時間～３６時間、５時間～３０時間、または８時間～２４時間）の期間、加熱され得る。例えば、アルミニウム合金製品は、１時間、２時間、３時間、４時間、５時間、６時間、７時間、８時間、９時間、１０時間、１１時間、１２時間、１３時間、１４時間、１５時間、１６時間、１７時間、１８時間、１９時間、２０時間、２１時間、２２時間、２３時間、２４時間、２５時間、２６時間、２７時間、２８時間、２９時間、３０時間、３１時間、３２時間、３３時間、３４時間、３５時間、または３６時間、加熱され得る。

時効プロセス（複数可）に続いて、アルミニウム合金製品を、任意選択で、１つ以上の時効後プロセス（例えば、時効後冷間圧延、時効後温間圧延、及び／またはさらなる人工時効）におけるさらなる加工に供することができる。任意選択で、さらなる加工により、Ｔ９質別のアルミニウム合金製品を得ることができる。さらなる加工はまた、アルミニウム合金製品に、析出強化及びひずみ硬化の両方の効果をもたらす。

時効後冷間圧延
時効後冷間圧延工程は、任意選択で、時効後のアルミニウム合金製品（本明細書では時効アルミニウム合金製品と称される）に対して実施され得る。冷間圧延は、約－１３０℃～室温（例えば、約－１３０℃～約３０℃、約－１００℃～約２０℃、または約－５０℃～約１５℃）の範囲の温度で実施され得る。例えば、氷、ドライアイス、もしくは液体窒素を単独で、または溶媒（例えば、有機溶媒）と組み合わせて使用することにより、時効後冷間圧延を実施するための低温を実現することができる。０℃未満の温度での圧延は、本明細書では極低温圧延（ｃｒｙｏ－ｒｏｌｌｉｎｇ）または極低温圧延（ｃｒｙｏｇｅｎｉｃｒｏｌｌｉｎｇ）とも称される。同様に、０℃未満の温度は、本明細書では極低温度と称される。特定の態様では、時効アルミニウム合金製品は冷間圧延され、約１０％～約５０％の板厚減少（例えば、約１０％、約１５％、約２０％、約２５％、約３０％、約３５％、約４０％、約４５％、または約５０％の板厚減少）が生じる。得られた冷間圧延された時効アルミニウム合金製品は、３．６ｍｍ以下、３ｍｍ以下、２ｍｍ以下、１ｍｍ以下、０．９ｍｍ以下、０．８ｍｍ以下、０．７ｍｍ以下、０．６ｍｍ以下、０．５ｍｍ以下、０．４ｍｍ以下、０．３ｍｍ以下、０．２ｍｍ以下、または０．１ｍｍの厚さを有し得る。

さらなる人工時効
任意選択で、冷間圧延された時効アルミニウム合金製品は、次いで、さらに時効され得る（例えば、さらに人工時効されるか、またはさらに予備時効される）。いくつかの非限定的な例では、冷間圧延された時効アルミニウム合金製品は、アルミニウム合金製品を約８０℃～約１６０℃の温度で一定時間加熱することにより、Ｔ６質別に人工時効され得る。例えば、冷間圧延された時効アルミニウム合金製品は、約８０℃、約８５℃、約９０℃、約９５℃、約１００℃、約１０５℃、約１１０℃、約１１５℃、約１２０℃、約１２５℃、約１３０℃、約１３５℃、約１４０℃、約１４５℃、約１５０℃、約１５５℃、または約１６０℃の温度で加熱することにより、人工時効され得る。冷間圧延された時効アルミニウム合金製品は、最大３６時間（例えば、１０分～３６時間、１時間～３０時間、または８時間～２４時間）の期間、加熱され得る。例えば、冷間圧延された時効アルミニウム合金製品は、１０分間、２０分間、３０分間、４０分間、５０分間、１時間、２時間、３時間、４時間、５時間、６時間、７時間、８時間、９時間、１０時間、１１時間、１２時間、１３時間、１４時間、１５時間、１６時間、１７時間、１８時間、１９時間、２０時間、２１時間、２２時間、２３時間、２４時間、２５時間、２６時間、２７時間、２８時間、２９時間、３０時間、３１時間、３２時間、３３時間、３４時間、３５時間、または３６時間、加熱され得る。

時効後温間圧延
任意選択の時効後冷間圧延及び任意選択のさらなる人工時効後に、時効後温間圧延工程が実施され得る。時効後温間圧延は、約６５℃～約２５０℃（例えば、約６５℃～約２４０℃、約７０℃～約２３０℃、約７０℃～約２２０℃、約７０℃～約２１０℃、約７０℃～約２００℃、約７０℃～約１９０℃、約７０℃～約１８０℃、約７０℃～約１７０℃、約７０℃～約１６０℃、約８０℃～約１５０℃、約９０℃～約１４０℃、約１００℃～約１３０℃、または約１１０℃～約１２５℃）の範囲の温度で実施され得る。時効後温間圧延は、析出物の粗大化及び／または溶解を抑制または防止するように設計された温度で実施される。例えば、エータ相の析出物（例えば、ＭｇＺｎ_２）は、７ｘｘｘシリーズのアルミニウム合金で形成される場合があり、本明細書に記載の方法は、ＭｇＺｎ_２析出物の形成を防止することができる。さらに、ケイ化マグネシウム（Ｍｇ_２Ｓｉ）析出物は、６ｘｘｘシリーズのアルミニウム合金で形成される場合があり、本明細書に記載の方法は、Ｍｇ_２Ｓｉ析出物の形成を防止することができる。

特定の態様では、時効後温間圧延が実施され、約１０％～約６０％の材料の板厚減少（例えば、約１０％、約１５％、約２０％、約２５％、約３０％、約３５％、約４０％、約４５％、約５０％、約５５％、または約６０％の板厚減少）が生じる。得られたアルミニウム合金製品は、３．２ｍｍ以下、３ｍｍ以下、２ｍｍ以下、１ｍｍ以下、０．９ｍｍ以下、０．８ｍｍ以下、０．７ｍｍ以下、０．６ｍｍ以下、０．５ｍｍ以下、０．４ｍｍ以下、０．３ｍｍ以下、０．２ｍｍ以下、または０．１ｍｍの厚さを有し得る。本明細書に記載の通りに実施される時効後温間圧延は、材料の冶金学的な逆行（ｍｅｔａｌｌｕｒｇｉｃａｌｒｅｔｒｏｇｒｅｓｓｉｏｎ）を開始させ軟化状態を達成し、これにより、アルミニウム合金製品で実施される成形技術が可能になる。時効後温間圧延材料は、成形アルミニウム合金製品を提供するための様々な変形技術に適用可能であり、それらとしては、熱間成形（例えば、約４００℃～約６００℃の温度でのアルミニウム合金製品の成形）、温間成形（例えば、約２５０℃～約４００℃の温度でのアルミニウム合金製品の成形）、極低温成形（例えば、約０℃～約－２００℃の温度でのアルミニウム合金製品の成形）、ロール成形（例えば、概ね室温～約４００℃の温度でのアルミニウム合金製品のロール成形）、及び／または室温成形（例えば、室温でのアルミニウム合金製品の成形）が挙げられる。変形は、当業者に公知のように二次元または三次元形状を作り出すことができる、切断、スタンピング、プレス、プレス成形、引抜、または他のプロセスを含み得る。このような非平面アルミニウム合金製品は、「スタンピングされた」、「プレスされた」、「プレス成形された」、「引抜された」、「三次元成形された」、「ロール成形された」と、または他の類似の用語と称される場合がある。

合金の微細構造及び特性
本明細書に記載のアルミニウム合金及びアルミニウム合金製品は、分散質を含み得る。スカンジウム及び／またはジルコニウムを含有する例では、元素の一方または両方を含む分散質が形成され得る。いくつかの例では、アルミニウム合金及びそれから作られるアルミニウム合金製品は、スカンジウム含有分散質、ジルコニウム含有分散質、またはスカンジウムとジルコニウムとを含有する分散質を含み得る。本明細書に記載の分散質は、約５ｎｍ～約３０ｎｍ（例えば、約６ｎｍ～約２９ｎｍ、約７ｎｍ～約２８ｎｍ、約８ｎｍ～約２７ｎｍ、約９ｎｍ～約２６ｎｍ、約１０ｎｍ～約２５ｎｍ、約１１ｎｍ～約２４ｎｍ、約１２ｎｍ～約２３ｎｍ、約１３ｎｍ～約２２ｎｍ、約１４ｎｍ～約２１ｎｍ、約１５ｎｍ～約２０ｎｍ、約１６ｎｍ～約１９ｎｍ、または約１７ｎｍ～約１８ｎｍ）の範囲の任意の直径を有し得る。例えば、分散質は、約５ｎｍ、約６ｎｍ、約７ｎｍ、約８ｎｍ、約９ｎｍ、約１０ｎｍ、約１１ｎｍ、約１２ｎｍ、約１３ｎｍ、約１４ｎｍ、約１５ｎｍ、約１６ｎｍ、約１７ｎｍ、約１８ｎｍ、約１９ｎｍ、約２０ｎｍ、約２１ｎｍ、約２２ｎｍ、約２３ｎｍ、約２４ｎｍ、約２５ｎｍ、約２６ｎｍ、約２７ｎｍ、約２８ｎｍ、約２９ｎｍ、または約３０ｎｍの直径を有し得る。

上記の通り、本明細書に記載のアルミニウム合金及びそれから作られるアルミニウム合金製品は、極めて高い強度値を示す。いくつかの例では、アルミニウム合金製品は、例えば、Ｔ９質別の場合において、約７００ＭＰａ以上の降伏強度を有する。例えば、アルミニウム合金製品は、７０５ＭＰａ以上、７１０ＭＰａ以上、７１５ＭＰａ以上、７２０ＭＰａ以上、７２５ＭＰａ以上、７３０ＭＰａ以上、７３５ＭＰａ以上、７４０ＭＰａ以上、７４５ＭＰａ以上、７５０ＭＰａ以上、７５５ＭＰａ以上、７６０ＭＰａ以上、７６５ＭＰａ以上、７７０ＭＰａ以上、７７５ＭＰａ以上、７８０ＭＰａ以上、７８５ＭＰａ以上、７９０ＭＰａ以上、７９５ＭＰａ以上、８００ＭＰａ以上、８１０ＭＰａ以上、８１５ＭＰａ以上、８２０ＭＰａ以上、８２５ＭＰａ以上、８３０ＭＰａ以上、８３５ＭＰａ以上、８４０ＭＰａ以上、８４５ＭＰａ以上、８５０ＭＰａ以上、８５５ＭＰａ以上、８６０ＭＰａ以上、８６５ＭＰａ以上、８７０ＭＰａ以上、８７５ＭＰａ以上、８８０ＭＰａ以上、８８５ＭＰａ以上、８９０ＭＰａ以上、８９５ＭＰａ以上、または９００ＭＰａ以上の降伏強度を有し得る。いくつかの場合では、降伏強度は、約７００ＭＰａ～約１０００ＭＰａ（例えば、約７０５ＭＰａ～約９５０ＭＰａ、約７１０ＭＰａ～約９００ＭＰａ、約７１５ＭＰａ～約８５０、または約７２０ＭＰａ～約８００ＭＰａ）である。

いくつかの例では、アルミニウム合金製品は、例えば、Ｔ６質別の場合において、約６００ＭＰａ以上の降伏強度を有する。例えば、アルミニウム合金製品は、６００ＭＰａ以上、６０５ＭＰａ以上、６１０ＭＰａ以上、６１５ＭＰａ以上、６２０ＭＰａ以上、６２５ＭＰａ以上、６３０ＭＰａ以上、６３５ＭＰａ以上、または６４０ＭＰａ以上の降伏強度を有し得る。いくつかの場合では、アルミニウム合金製品は、約６００ＭＰａ～約６５０ＭＰａ（例えば、約６０５ＭＰａ～約６４５ＭＰａ、約６１０ＭＰａ～約６４０ＭＰａ、または約６１５ＭＰａ～約６４０ＭＰａ）の降伏強度を有し得る。

いくつかの場合では、アルミニウム合金製品は、例えば、Ｔ９質別の場合において、少なくとも約２％かつ最大約５％の全伸びを有し得る。例えば、アルミニウム合金製品は、約２％、３％、４％、もしくは５％、またはこれらの間の任意の数値の全伸びを有し得る。

いくつかの場合では、アルミニウム合金製品は、例えば、Ｔ６質別の場合において、少なくとも約７％かつ最大約１５％の全伸びを有し得る。例えば、アルミニウム合金製品は、約７％、８％、９％、１０％、１１％、１２％、１３％、１４％、１５％、またはこれらの間の任意の数値の全伸びを有し得る。

使用方法
本明細書に記載の合金及び方法は、自動車、航空機、及び鉄道用途を含む自動車及び／または輸送用途、または任意の他の所望の用途で使用することができる。いくつかの例では、合金及び方法は、自動車の車体部品製品、例えばセーフティケージ、ホワイトボディ、クラッシュレール、バンパー、サイドビーム、ルーフビーム、クロスビーム、ピラー強化材（例えばＡピラー、Ｂピラー、及びＣピラー）、内部パネル、外部パネル、サイドパネル、内部フード、外部フード、またはトランクリッドパネルを作るために使用され得る。本明細書に記載のアルミニウム合金及び方法は、航空機または鉄道車両の用途にも、例えば、外部及び内部パネルを作るためにも使用され得る。

本明細書に記載の合金及び方法は、電子機器用途にも、例えば外部及び内部容器を作るためにも使用され得る。例えば、本明細書に記載の合金及び方法は、携帯電話及びタブレットコンピュータを含む電子デバイスの筐体を作るためにも使用され得る。いくつかの例では、合金は、携帯電話（例えばスマートフォン）の外部ケーシング用の筐体及びタブレットのボトムシャーシ用の筐体を作るために使用され得る。

特定の態様では、製品及び方法は、航空宇宙機機体部品製品を作るために使用され得る。例えば、開示された製品及び方法は、航空機の機体部品、例えばスキン合金を作るために使用され得る。いくつかの例では、製品及び方法は、船舶用構造部品または非構造部品を作るために使用され得る。

いくつかの場合では、製品及び方法は、建築用部品を作るために使用され得る。例えば、開示された製品及び方法は、建築用パネル、審美的部品、屋根用パネル、日除け、ドア、窓枠などを作るために使用され得る。

製品及び方法は、他の任意の所望の用途に使用され得る。

好適な合金、製品及び方法の例示
例示１は、約５．５～１１．０重量％のＺｎ、２．０～３．０重量％のＭｇ、１．０～２．５重量％のＣｕ、０．１０重量％未満のＭｎ、最大０．２５重量％のＣｒ、最大０．２０重量％のＳｉ、０．０５～０．３０重量％のＦｅ、最大０．１０重量％のＴｉ、０．０５～０．２５重量％のＺｒ、最大０．２５重量％のＳｃ、最大０．１５重量％の不純物、及びＡｌを含むアルミニウム合金である。

例示２は、約７．１～１１．０重量％のＺｎ、２．０～３．０重量％のＭｇ、１．６～２．５重量％のＣｕ、０～０．０９重量％のＭｎ、最大０．２５重量％のＣｒ、最大０．２０重量％のＳｉ、０．０５～０．３０重量％のＦｅ、最大０．１０重量％のＴｉ、０．０５～０．２５重量％のＺｒ、最大０．２０重量％のＳｃ、最大０．１５重量％の不純物、及びＡｌを含む、先行または後続するいずれかの例示のアルミニウム合金である。

例示３は、約８．３～１０．７重量％のＺｎ、２．０～２．６重量％のＭｇ、２．０～２．５重量％のＣｕ、０．０１～０．０９重量％のＭｎ、０．０１～０．２０重量％のＣｒ、０．０１～０．２０重量％のＳｉ、０．０５～０．２５重量％のＦｅ、０．０１～０．０５重量％のＴｉ、０．０５～０．２０重量％のＺｒ、最大０．１０重量％のＳｃ、最大０．１５重量％の不純物、及びＡｌを含む、先行または後続するいずれかの例示のアルミニウム合金である。

例示４は、約８．５～１０．５重量％のＺｎ、２．０～２．５重量％のＭｇ、２．０～２．４重量％のＣｕ、０．０２～０．０６重量％のＭｎ、０．０３～０．１５重量％のＣｒ、０．０１～０．１０重量％のＳｉ、０．０８～０．２０重量％のＦｅ、０．０２～０．０５重量％のＴｉ、０．１０～０．１５重量％のＺｒ、最大０．１０重量％のＳｃ、最大０．１５重量％の不純物、及びＡｌを含む、先行または後続するいずれかの例示のアルミニウム合金である。

例示５は、Ｚｎ、Ｍｇ、及びＣｕの合計量が約９．５～１６％である、先行または後続するいずれかの例示のアルミニウム合金である。

例示６は、Ｃｕ対Ｍｇ比が約１：１～約１：２．５である、先行または後続するいずれかの例示のアルミニウム合金である。

例示７は、Ｃｕ対Ｚｎ比が約１：３～約１：８である、先行または後続するいずれかの例示のアルミニウム合金である。

例示８は、Ｍｇ対Ｚｎ比が約１：２～約１：６である、先行または後続するいずれかの例示のアルミニウム合金である。

例示９は、Ｍｎ及びＣｒの合計量が少なくとも約０．０６重量％である、先行または後続するいずれかの例示のアルミニウム合金である。

例示１０は、Ｚｎ及びＳｃの合計量が少なくとも約０．０６重量％である、先行または後続するいずれかの例示のアルミニウム合金である。

例示１１は、アルミニウム合金が、Ｓｃ含有分散質、Ｚｒ含有分散質、またはＳｃとＺｒとを含有する分散質を含む、先行または後続するいずれかの例示のアルミニウム合金である。

例示１２は、最大約０．１重量％のＥｒをさらに含む、先行または後続するいずれかの例示のアルミニウム合金である。

例示１３は、アルミニウム合金が、Ｅｒ含有分散質を含む、先行または後続するいずれかの例示のアルミニウム合金である。

例示１４は、最大約０．１重量％のＨｆをさらに含む、先行または後続するいずれかの例示のアルミニウム合金である。

例示１５は、アルミニウム合金が、Ｈｆ含有分散質を含む、先行または後続するいずれかの例示のアルミニウム合金である。

例示１６は、先行例示のいずれかに記載のアルミニウム合金を含む、アルミニウム合金製品である。

例示１７は、アルミニウム合金製品が、シートを含む、先行または後続するいずれかの例示のアルミニウム合金製品である。

例示１８は、シートの板厚が約４ｍｍ未満である、先行または後続するいずれかの例示のアルミニウム合金製品である。

例示１９は、シートの板厚が約０．１ｍｍ～約３．２ｍｍである、先行または後続するいずれかの例示のアルミニウム合金製品である。

例示２０は、アルミニウム合金製品が、Ｔ９質別の場合において約７００ＭＰａ以上の降伏強度を有する、先行または後続するいずれかの例示のアルミニウム合金製品である。

例示２１は、アルミニウム合金製品が、Ｔ６質別の場合において約６００ＭＰａ以上の降伏強度を有する、先行または後続するいずれかの例示のアルミニウム合金製品である。

例示２２は、アルミニウム合金製品が、Ｔ９質別の場合において少なくとも約２％の全伸びを有する、先行または後続するいずれかの例示のアルミニウム合金製品である。

例示２３は、アルミニウム合金製品が、Ｔ６質別の場合において少なくとも約７％の全伸びを有する、先行または後続するいずれかの例示のアルミニウム合金製品である。

例示２４は、アルミニウム合金製品が、自動車車体部品、輸送車体部品、航空宇宙機機体部品、船舶用構造部品もしくは非構造部品、または電子デバイス筐体を含む、先行または後続するいずれかの例示のアルミニウム合金製品である。

例示２５は、先行例示のいずれかに記載のアルミニウム合金を鋳造して鋳造アルミニウム合金製品を製造すること、鋳造アルミニウム合金製品を均質化して均質化鋳造アルミニウム合金製品を製造すること、均質化鋳造アルミニウム合金製品を熱間圧延及び冷間圧延して圧延アルミニウム合金製品を製造すること、圧延アルミニウム合金製品を溶体化熱処理すること、圧延アルミニウム合金製品を時効させて時効アルミニウム合金製品を製造すること、ならびに時効アルミニウム合金製品を１つ以上の時効後加工工程に供することであって、この１つ以上の時効後加工工程により時効アルミニウム合金製品の板厚減少が生じる、供することを含む、アルミニウム合金製品の製造方法である。

例示２６は、１つ以上の時効後加工工程が、時効後冷間圧延工程、さらなる人工時効工程、及び時効後温間圧延工程のうちの１つ以上を含む、先行または後続するいずれかの例示の方法である。

例示２７は、１つ以上の時効後加工工程が、室温で実施される時効後冷間圧延工程を含む、先行または後続するいずれかの例示の方法である。

例示２８は、１つ以上の時効後加工工程が、約－１００℃～約０℃の範囲の温度で実施される時効後冷間圧延工程を含む、先行または後続するいずれかの例示の方法である。

例示２９は、１つ以上の時効後加工工程が、約６５℃～約２５０℃の範囲の温度で実施される時効後温間圧延工程を含む、先行または後続するいずれかの例示の方法である。

例示３０は、時効後温間圧延工程により約１０％～約６０％の板厚減少が生じる、先行または後続するいずれかの例示の方法である。

例示３１は、約２５０℃～約４００℃の温度で実施される温間成形工程をさらに含む、先行または後続するいずれかの例示のアルミニウム合金である。

例示３２は、０℃～約－２００℃の温度で実施される極低温成形工程をさらに含む、先行または後続するいずれかの例示のアルミニウム合金である。

例示３３は、概ね室温～約４００℃の温度で実施されるロール成形工程をさらに含む、先行または後続するいずれかの例示のアルミニウム合金である。

以下の実施例は、本発明をさらに説明するのに役立つが、しかしながら、そのいかなる限定も構成しない。それとは逆に、その様々な実施形態、改変、及び等価物に頼ることができ、これらは、本明細書の説明を読んだ後に、本発明の趣旨から逸脱することなく当業者にそれら自体を示唆し得ることを明確に理解されたい。

実施例１：合金の組成、加工、及び特性
以下の表５に示す組成を有するアルミニウム合金を、本明細書に記載の方法に従い、連続鋳造、続いて均質化、熱間圧延、冷間圧延、溶体化熱処理、焼入れ、及び人工時効により調製して、Ｔ６質別を得た。この合金を、本明細書に記載の方法に従って、Ｔ９質別に達するように時効後加工工程によりさらに加工した。以下でさらに詳述するように、溶体化熱処理温度、溶体化熱処理ソーキング時間、時効後圧延条件、及びさらなる時効条件を含む、特定のパラメータを変化させた。

表５において、すべての値は全体の重量パーセント（重量％）である。合金は全体で最大０．１５重量％の不純物を含むことができ、残部はアルミニウムである。合金Ａは、比較用の７０７５アルミニウム合金である。以下の表６は、比較用合金Ａ及び合金Ｂ～ＨのＭｇ、Ｃｕ、及びＺｎの合計溶質含有量を示す。さらに、表６は、Ｚｎ対Ｍｇ、Ｍｇ対Ｃｕ、及びＺｒ対Ｓｃの溶質比を示す。

表６において、すべての値は全体の重量パーセント（重量％）である。

本明細書に記載の加工方法を、図１、２、３及び４Ａ～４Ｃに示す。プロセスフローパスＡ（図１を参照されたい）の例では、本明細書に記載のアルミニウム合金を、約４００℃～約４５０℃の鋳造機出口温度で双ベルト鋳造機により１０．０ｍｍの板厚を有するスラブとして連続鋳造した。鋳造したままのスラブをトンネル炉において約４００℃～約４５０℃で均質化した。均質化スラブを均質化温度から約４００℃～約４１０℃に冷却し、熱間圧延した。熱間圧延を、（例えば、ホットミルでの１回以上の熱間圧延パスを使用して）５０％～８０％の減少となるように実施し、続いて材料を、約２００℃～約２３０℃のホットミル（図１では「ＨＭ」と称す）出口温度からコイル冷却した。熱間圧延後、アルミニウム合金をコールドミル（図１では「ＣＭ」と称す）で５０％～８０％の減少まで冷間圧延した。冷間圧延したアルミニウム合金をコイル状に巻いて冷却させ、続いて約４８０℃のピーク金属温度（ＰＭＴ）で溶体化熱処理（図１では「ＳＨＴ」と称す）し、ＰＭＴで約５分間保持した。溶体化熱処理後、アルミニウム合金を室温の水中で約５０℃／ｓ～約８００℃／ｓの焼入れ速度で焼入れした。溶体化熱処理したアルミニウム合金を、空気炉中、約１２０℃のＰＭＴで約２４時間人工時効した。

プロセスフローパスＢ（図２を参照されたい）の例では、本明細書に記載のアルミニウム合金を、約４００℃～約４５０℃の鋳造機出口温度で双ベルト鋳造機により１０．０ｍｍの板厚を有するスラブとして連続鋳造した。鋳造したままのスラブをトンネル炉において約４００℃～約４５０℃で均質化した。均質化スラブを約４００℃～約４１０℃に冷却し、熱間圧延した。熱間圧延を、５０％～８０％の減少となるように実施し、続いて材料を、約２００℃～約２３０℃のホットミル（図２では「ＨＭ」と称す）出口温度からコイル冷却した。熱間圧延後、アルミニウム合金を組成に応じた様々な方法により均質化した（すなわち、組成別の均質化）。合金Ａ、Ｂ、Ｄ、Ｅ、及びＧ（例えば、組成中にＳｃを添加していない合金）を、約４６５℃の１工程の均質化に２時間供した。合金Ｃ、Ｆ、及びＨ（例えば、組成中にＳｃを含む合金）を、２工程の均質化プロセスに供した。合金Ｃ、Ｆ、及びＨを、まず約３６５℃で約４時間均質化し、次に約４６５℃で約２時間均質化した。組成別の均質化後、比較用合金Ａ及び合金Ｂ～Ｈを、ホットミル（図２では「ＨＭ」と称す）で最終板厚に圧延するか、またはコールドミル（図２では「ＣＭ」と称す）で５０％～８０％の減少まで冷間圧延するかのいずれかとした。冷間圧延したアルミニウム合金をコイル状に巻いて冷却させ、続いて約４８０℃のピーク金属温度（ＰＭＴ）で溶体化熱処理（図２では「ＳＨＴ」と称す）し、ＰＭＴで約５分間保持した。溶体化熱処理後、アルミニウム合金を室温の水中で約５０℃／ｓ～約８００℃／ｓの焼入れ速度で焼入れした。溶体化熱処理したアルミニウム合金を、空気炉中、約１２０℃のＰＭＴで約２４時間人工時効した。

比較用合金Ａ及び合金Ｂ～Ｈをさらに熱処理及び圧延に供し、Ｔ８ｘ質別の比較用合金Ａ及び合金Ｂ～Ｈを得た。図３の例では、溶体化熱処理後（上記の図１及び図２の例の通り）、比較用合金Ａ及び合金Ｂ～Ｈを、約８０℃～約１６０℃の温度で約１０分～約６０分間予備時効した。予備時効した比較用合金Ａ及び合金Ｂ～Ｈを冷間圧延または温間圧延（図３では「ＷＲ」と称す）のいずれかで５％～２０％減少させ、空気炉中、約１２０℃のＰＭＴで約２４時間人工時効した。

人工時効後（例えば、上記の図１、図２、または図３の例における）、比較用合金Ａ及び合金Ｂ～Ｈをさらに熱処理及び圧延に供し、Ｔ９質別の比較用合金Ａ及び合金Ｂ～Ｈを得た。図４Ａ～Ｃの例では、３つのプロセスを使用して、Ｔ９質別の比較用合金Ａ及び合金Ｂ～Ｈを得た。極低温プロセス（図４Ａの例における）には、０℃～約－２００℃（例えば、約－５０℃～約－１２０℃）の金属温度に達するように、比較用合金Ａ及び合金Ｂ～Ｈを液体窒素に浸漬することを含めた。液体窒素浸漬後、比較用合金Ａ及び合金Ｂ～Ｈを、１０％～５０％の減少まで冷間圧延した。－５０℃～－１２０℃の温度での冷間圧延は、以下でさらに論じる合金の最大転位密度を固定することにより、より高い強度（例えば、約１００ＭＰａの降伏強度の増加）をもたらした。あるいは、冷間圧延プロセス（図４Ｂの例における）には、人工時効した比較用合金Ａ及び合金Ｂ～Ｈを、１０％～５０％の減少まで冷間圧延することを含めた。極低温プロセスと同様に、人工時効後の冷間圧延プロセスは、合金の最大転位密度を捕捉することにより、より高い強度をもたらした。最後に、温間圧延プロセス（図４Ｃの例における）には、比較用合金Ａ及び合金Ｂ～Ｈを、約８０℃～約１６０℃の温度で約１０分～約６０分間再加熱し、次いで１０％～８０％の減少まで温間圧延することを含めた。温間圧延により、より大きな減少（すなわち、より薄い板厚のアルミニウム合金）がもたらされ、変形構造を介してより高い強度がもたらされた。

熱力学的計算を使用して、図１～４Ｃの例に記載されている加工方法に使用される溶体化熱処理温度を決定した。図５は、Ｃｕ、Ｍｇ、及びＺｎを含有するアルミニウム合金の固相線温度に対する溶質含有量の影響を示す。図５に示すように、アルミニウム合金の固相線温度は、溶質含有量が増加するにつれて低下する。熱力学的計算により、比較用合金Ａ及び合金Ｂ～Ｈの溶体化熱処理温度を決定するための基礎が得られた。

熱力学的計算をさらに使用して、強化析出物ＭｇＺｎ_２の生成に対する溶質含有量の影響を判定した。図６は、Ｃｕ、Ｍｇ及びＺｎの溶質含有量が増加した場合に予期されるＭｇＺｎ_２相の増加を示す。さらに、図６は、約１３重量％の溶質含有量（例えば、Ｃｕ＋Ｍｇ＋Ｚｎ）が、アルミニウム合金に最大のＭｇＺｎ_２相をもたらすことが予期されることを示す。

比較用合金Ａ及び合金Ｂ～Ｈを、前述のプロセスに従って加工後に機械的特性試験に供した。比較用合金Ａ及び合金Ｂ～Ｈの引張特性を、図７～１５に示す。比較例として、図７は、（例えば、本明細書に記載のＴ８ｘ及びＴ９質別で得られる合金と比較した）Ｔ６質別の比較用合金Ａ及び合金Ｂ～Ｈの引張特性を示す。さらに、図７は、アルミニウム合金中の溶質含有量の増加に関する影響を示す。比較用合金Ａは、９．９２重量％のＭｇ＋Ｃｕ＋Ｚｎ合計含有量を有しており、合金Ｂ～Ｈは、少なくとも１１．８重量％のＭｇ＋Ｃｕ＋Ｚｎ合計含有量を有していた（表６を参照されたい）。図７に示すように、溶質含有量が多いほど降伏強度が高くなり、前述の熱力学的計算が立証された。加えて、Ｓｃの添加により、合金Ｃ、Ｆ、及びＨに示されるように、さらにより高い降伏強度がもたらされた（例えば、降伏強度は約５０ＭＰａ～約７０ＭＰａから、約６００ＭＰａ～約７００ＭＰａの範囲に増加する）。さらに、比較用合金Ａ及び合金Ｂ～Ｈの伸びは、約８％～約１４％の範囲であった。

合金Ａ、Ｄ、Ｅ、及びＧを、前述の極低温加工後に引張試験に供し、Ｔ９質別の合金Ａ、Ｄ、Ｅ、及びＧを得た。図８は、極低温プロセスによる加工後の合金Ａ、Ｄ、Ｅ、及びＧの降伏強度及び伸びを示す。図８に示すように、極低温プロセスにより、１０％の圧延減少後に降伏強度が約１００ＭＰａ増加したアルミニウム合金が得られた。

合金Ａ、Ｄ、Ｅ、Ｆ、Ｇ及びＨを、前述の温間圧延加工後に引張試験に供し、Ｔ９質別の合金Ａ、Ｄ、Ｅ、Ｆ、Ｇ及びＨを得た。図９は、図４Ｃの例の温間圧延プロセスによる加工後の、合金Ａ、Ｄ、Ｅ、Ｆ、Ｇ、及びＨの降伏強度及び伸びを示す。図９に示すように、温間圧延プロセスにより、様々な圧延減少後（図９では「温間での減少％」と称す）に降伏強度が約１００ＭＰａ増加したアルミニウム合金が得られた。

比較用合金Ａ（比較用のＡＡ７０７５アルミニウム合金）及び合金Ｂ～Ｈ（すべてＴ６質別）をさらに、前述の通りの、極低温度での圧延（「極低温圧延」と称し、本実施例では－１００℃の温度で実施した）、冷間圧延（本実施例では室温で実施した）、及び温間圧延（本実施例では１２０℃で実施した）を含む様々な加工方法に供し、比較用合金Ａ及び合金Ｂ～Ｈを、すべてＴ９質別で得た。Ｔ９質別の比較用合金Ａ及び合金Ｂ～Ｈを、後続の引張試験に供した。様々な圧延条件の引張特性に対する影響を以下の表７に要約する。

合金Ｄを、様々な時効及び圧延条件の後に引張試験に供した。図１０は、４８０℃で５分間の溶体化熱処理、様々な時効プロセス（図１０では「時効条件」と称す）、様々な圧延温度（図１０では「圧延温度」と示し、「ＲＴ」は室温を意味する）、及び様々な圧延減少（図１０では「ＣＲ／ＷＲ％」と称す）の後の、合金Ｄの降伏強度及び伸びを示す。図１０に示すように、冷間での減少は転位密度を捕捉し、冷間圧延による減少の任意量に対するより高い降伏強度をもたらした。さらに、図１０は、温間圧延プロセスの一部としての加熱工程でＭｇＺｎ_２強化析出物の一部が溶解することにより、冷間圧延プロセスでもたらされる降伏強度の増加よりも少ない増加がもたらされたことを示す。さらに、より高い圧延温度（例えば、１６０℃）は、１４０℃での圧延よりも低い降伏強度をもたらし、ＭｇＺｎ_２強化析出物の溶解が実証された。

図１１に示すように、合金Ｅを、Ｔ６質別の合金Ｅを提供する様々な溶体化熱処理プロセスの後に引張試験に供した。興味深いことに、より高いＰＭＴでの溶体化熱処理は降伏強度にほとんど影響を及ぼさなかったが、伸びは溶体化熱処理温度の上昇とともに低下した。さらに、合金Ｅは、約４７０℃～約４９０℃の範囲の温度で溶体化熱処理される能力を示した。さらに、図１２は、合金Ｅの溶体化熱処理中のソーキング時間の影響を示す。図１２に示すように、ソーキング時間は降伏強度及び伸びのいずれにもほとんど影響を及ぼさなかったため、合金Ｅを短い（例えば、５分）ソーキング時間に供して、高強度及び高い伸びを実現することができる。

図１３に示すように、合金Ｇを、Ｔ６質別の合金Ｇを提供する様々な溶体化熱処理プロセスの後に引張試験に供した。興味深いことに、より高いＰＭＴでの溶体化熱処理は、降伏強度及び伸びのいずれにもほとんど影響を及ぼさなかった。合金Ｇは、約４６０℃～約５００℃の範囲の温度で溶体化熱処理される能力を示した。さらに、図１４は、合金Ｇの溶体化熱処理中のソーキング時間の影響を示す。図１４に示すように、ソーキング時間は降伏強度及び伸びのいずれにもほとんど影響を及ぼさなかったため、合金Ｇを短い（例えば、５分）ソーキング時間に供して、高強度及び高い伸びを実現することができる。さらに、合金Ｇを、様々な人工時効プロセス（例えば、８０℃、１００℃、１２０℃、及び１５０℃で０．５時間、１時間、２時間、４時間、８時間、１６時間、及び２４時間の人工時効）の後に引張試験に供した。

合金Ｇを、様々な人工時効プロセスの後、Ｔ８ｘ質別で得た。図１５の例では、様々な時効時間にわたる降伏強度の変化を実線曲線で示す。様々な時効時間にわたる伸びの変化を、点線曲線で示す。図１５に示すように、１５０℃での人工時効により、０．５時間の人工時効後に過剰時効した合金Ｇが得られた。それ以外の場合、降伏強度及び伸びは影響を受けなかった。

比較用合金Ａ及び合金Ｂ～Ｈの微細構造を評価し、図１６～図１７に示す。図１６は、合金Ａ、Ｂ、Ｄ、Ｅ、及びＧのＡｌ_３Ｚｒ分散質含有量、ならびに合金Ｃ、Ｆ、及びＨのＡｌ_３Ｓｃ分散質含有量を示す（顕微鏡写真中に暗点として示す）。Ａｌ_３Ｚｒ及びＡｌ_３Ｓｃの分散質は、直径５ｎｍ～直径１０ｎｍの範囲であった。図１７は、比較用合金Ａ及び合金Ｂ～Ｈの再結晶を示す。合金Ｃ、Ｆ、及びＨ（すなわち、Ｓｃ含有合金）は再結晶していなかった。合金Ｂ、Ｄ、Ｅ、及びＧは、Ａｌ_３Ｚｒの分散質形成に起因して部分的に再結晶した。合金Ａは、合金にＺｒまたはＳｃが含まれていないため、完全に再結晶した。本明細書に記載の方法に従って合金Ｂ～ＨにＺｒ及びＳｃを添加し、合金Ｂ～Ｈを加工することにより、７００ＭＰａを超える降伏強度を有するアルミニウム合金が得られた。

上記で引用したすべての特許、刊行物、及び抄録は、それらの全体が参照により本明細書に組み込まれる。本発明の様々な実施形態は、本発明の様々な目的の達成において記載されている。これらの実施形態は、本発明の原理を例示するに過ぎないことが認識されるべきである。それらの多数の改変及び改造は、以下の特許請求の範囲で定義されるような本発明の趣旨及び範囲から逸脱することなく当業者に容易に明らかになる。

Claims

５．５～１１．０重量％のＺｎ、２．０～３．０重量％のＭｇ、１．０～２．５重量％のＣｕ、０．１０重量％未満のＭｎ、最大０．２５重量％のＣｒ、最大０．２０重量％のＳｉ、０．０５～０．３０重量％のＦｅ、最大０．１０重量％のＴｉ、０．０５～０．２５重量％のＺｒ、最大０．２５重量％のＳｃ、最大０．１５重量％の不純物、及びＡｌを含む、アルミニウム合金。
７．１～１１．０重量％のＺｎ、２．０～３．０重量％のＭｇ、１．６～２．５重量％のＣｕ、０～０．０９重量％のＭｎ、最大０．２５重量％のＣｒ、最大０．２０重量％のＳｉ、０．０５～０．３０重量％のＦｅ、最大０．１０重量％のＴｉ、０．０５～０．２５重量％のＺｒ、最大０．２０重量％のＳｃ、最大０．１５重量％の不純物、及びＡｌを含む、請求項１に記載のアルミニウム合金。
８．３～１０．７重量％のＺｎ、２．０～２．６重量％のＭｇ、２．０～２．５重量％のＣｕ、０．０１～０．０９重量％のＭｎ、０．０１～０．２０重量％のＣｒ、０．０１～０．２０重量％のＳｉ、０．０５～０．２５重量％のＦｅ、０．０１～０．０５重量％のＴｉ、０．０５～０．２０重量％のＺｒ、最大０．１０重量％のＳｃ、最大０．１５重量％の不純物、及びＡｌを含む、請求項１または２に記載のアルミニウム合金。
８．５～１０．５重量％のＺｎ、２．０～２．５重量％のＭｇ、２．０～２．４重量％のＣｕ、０．０２～０．０６重量％のＭｎ、０．０３～０．１５重量％のＣｒ、０．０１～０．１０重量％のＳｉ、０．０８～０．２０重量％のＦｅ、０．０２～０．０５重量％のＴｉ、０．１０～０．１５重量％のＺｒ、最大０．１０重量％のＳｃ、最大０．１５重量％の不純物、及びＡｌを含む、請求項１～３のいずれか１項に記載のアルミニウム合金。
Ｚｎ、Ｍｇ、及びＣｕの合計量が９．５～１６％である、請求項１～４のいずれか１項に記載のアルミニウム合金。
前記アルミニウム合金が、約１：１～約１：２．５のＣｕ対Ｍｇ比、約１：３～約１：８のＣｕ対Ｚｎ比、及び／または約１：２～約１：６のＭｇ対Ｚｎ比を有する、請求項１～５のいずれか１項に記載のアルミニウム合金。
Ｍｎ及びＣｒの合計量が少なくとも０．０６重量％である、請求項１～６のいずれか１項に記載のアルミニウム合金。
Ｚｒ及びＳｃの合計量が少なくとも０．０６重量％である、請求項１～７のいずれか１項に記載のアルミニウム合金。
前記アルミニウム合金が、Ｓｃ含有分散質、Ｚｒ含有分散質、またはＳｃとＺｒとを含有する分散質を含む、請求項１～８のいずれか１項に記載のアルミニウム合金。
最大０．１重量％のＥｒをさらに含む請求項１～９のいずれか１項に記載のアルミニウム合金であって、Ｅｒ含有分散質を含む、前記アルミニウム合金。
最大０．１重量％のＨｆをさらに含む請求項１～１０のいずれか１項に記載のアルミニウム合金であって、Ｈｆ含有分散質を含む、前記アルミニウム合金。
請求項１～１１のいずれか１項に記載のアルミニウム合金を含む、アルミニウム合金製品。
前記アルミニウム合金製品が、約４ｍｍ未満の板厚を有するシートを含む、請求項１２に記載のアルミニウム合金製品。
前記アルミニウム合金製品が、Ｔ９質別の場合において約７００ＭＰａ以上の降伏強度を有し、及び／またはＴ９質別の場合において少なくとも約２％の全伸びを有する、請求項１２または１３に記載のアルミニウム合金製品。
前記アルミニウム合金製品が、Ｔ６質別の場合において約６００ＭＰａ以上の降伏強度を有し、及び／またはＴ６質別の場合において少なくとも約７％の全伸びを有する、請求項１２～１４のいずれか１項に記載のアルミニウム合金製品。
アルミニウム合金製品の製造方法であって、
アルミニウム合金を鋳造して鋳造アルミニウム合金製品を製造することであって、前記アルミニウム合金が約５．５～１１．０重量％のＺｎ、２．０～３．０重量％のＭｇ、１．０～２．５重量％のＣｕ、０．１０重量％未満のＭｎ、最大０．２５重量％のＣｒ、最大０．２０重量％のＳｉ、０．０５～０．３０重量％のＦｅ、最大０．１０重量％のＴｉ、０．０５～０．２５重量％のＺｒ、最大０．２５重量％のＳｃ、最大０．１５重量％の不純物、及びＡｌを含む、前記製造すること、
前記鋳造アルミニウム合金製品を均質化して均質化鋳造アルミニウム合金製品を製造すること、
前記均質化鋳造アルミニウム合金製品を熱間圧延及び冷間圧延して圧延アルミニウム合金製品を製造すること、
前記圧延アルミニウム合金製品を溶体化熱処理すること、
前記圧延アルミニウム合金製品を時効させて時効アルミニウム合金製品を製造すること、ならびに
前記時効アルミニウム合金製品を１つ以上の時効後加工工程に供することであって、前記１つ以上の時効後加工工程により前記時効アルミニウム合金製品の板厚減少が生じる、前記供すること
を含む、前記方法。
前記１つ以上の時効後加工工程が、時効後冷間圧延工程、さらなる人工時効工程、及び時効後温間圧延工程のうちの１つ以上を含む、請求項１６に記載の方法。
前記１つ以上の時効後加工工程が、室温で実施されるか、または約－１００℃～約０℃の範囲の温度で実施される時効後冷間圧延工程を含む、請求項１６または１７に記載の方法。
前記１つ以上の時効後加工工程が、約６５℃～約２５０℃の範囲の温度で実施される時効後温間圧延工程を含み、前記時効後温間圧延工程により約１０％～約６０％の板厚減少が生じる、請求項１６または１７に記載の方法。
前記１つ以上の時効後加工工程が、約２５０℃～約４００℃の温度で実施される温間成形工程、０℃～約－２００℃の温度で実施される極低温成形工程、または概ね室温～約４００℃の温度で実施されるロール成形工程を含む、請求項１６に記載の方法。