JP2021069222A - 電源装置及び通報モジュール - Google Patents

Abstract

【課題】ｅ−ｃａｌｌシステム用の電源装置を低コスト且つ高精度に構成する。【解決手段】電源装置１ａは、第１電圧源ＶＳ１からの電圧を降圧する降圧動作を実行可能な降圧電源回路１０と、第２電圧源ＶＳ２からの電圧を昇圧する昇圧動作を実行可能な昇圧電源回路２０と、各電圧回路の出力端子が共通接続され、降圧電源回路の出力又は昇圧電源回路の出力に基づく主電源電圧ＶＭが加わる主電源ラインＬＮ１と、降圧出力電圧の目標となる降圧目標電圧及び昇圧出力電圧の目標となる昇圧目標電圧を設定する制御部６２と、を備える。制御部は、降圧目標電圧を昇圧目標電圧より高く設定する通常モード又は昇圧目標電圧を降圧目標電圧より高く設定する診断モードにて動作可能であり、診断モードにおいて昇圧電源回路の異常の有無を診断する。【選択図】図３

Description

本発明は、電源装置及び通報モジュールに関する。

自動車等の車両に対する車両緊急通報システムの適用が拡大している。車両緊急通報システムはｅ−ｃａｌｌシステムとも称される。車両緊急通報システムでは、車両事故等の緊急事態の発生時に、車両に搭載されたｅ−ｃａｌｌシステム用のＥＣＵから緊急通報信号が外部装置（サーバ装置等）に送信される。ｅ−ｃａｌｌシステム用のＥＣＵは、基本的に、車両に搭載されたバッテリ（鉛蓄電池等）から駆動電力を受け取って動作するが、車両事故等に起因してバッテリ及びＥＣＵ間が断線した場合でも緊急通報信号の発信が可能となるように、リチウムイオン等から成る予備バッテリを搭載している。

特開２０１８−１４８６０９号公報

予備バッテリを搭載したｅ−ｃａｌｌシステム用のＥＣＵとして、図１５に示すようなＥＣＵ９０１が検討される。図１５には参考構成に係るＥＣＵ９０１の概略構成が示されている。ＥＣＵ９０１は、主バッテリである電圧源９５１の出力電圧（例えば１２Ｖ）を降圧することで降圧出力電圧を生成可能な降圧電源回路９１０と、予備バッテリである電圧源９５２の出力電圧（例えば３Ｖ）を昇圧することで昇圧出力電圧を生成可能な昇圧電源回路９２０と、を備える。降圧電源回路９１０は降圧スイッチングレギュレータ（降圧ＤＣ／ＤＣコンバータ）として構成され、昇圧電源回路９２０は昇圧スイッチングレギュレータ（昇圧ＤＣ／ＤＣコンバータ）として構成される。

電源回路９１０の出力端子は主電源ライン９７１に接続され、電源回路９２０の出力端子はトランジスタＭ９００を介して主電源ライン９７１に接続される。車両緊急通報システムの機能を実現するための回路ブロックを構成するＣＡＮトランシーバ９６１、ＭＰＵ９６２、通信モジュール９６３及びＧＰＳ処理部９６４は、主電源ライン９７１での主電源電圧Ｖｍに基づいて駆動する。

主バッテリ（電圧源９５１）が降圧電源回路９１０に接続されている状態では予備バッテリ（電圧源９５２）の蓄電エネルギが消費されないようにしつつも、主バッテリ及び降圧電源回路９１０間の配線が断線した場合には直ちに予備バッテリからの電力供給を行う必要がある。このため、システム起動後には昇圧電源回路９２０を常にイネーブル状態としておく（信号ＥＮをアサート状態にしておく）と共に、トランジスタＭ９００をオンとし、且つ、昇圧電源回路９２０の出力の目標を降圧電源回路９１０のそれよりも低く設定しておく必要がある。例えば、主電源電圧Ｖｍが“５Ｖ±５％”になることが要求される場合、電源回路９１０、９２０の出力の目標を、夫々、５．１４Ｖ、４．８５Ｖに設定しておく。

上記断線等が生じたときに昇圧電源回路９２０が異常無く動作できることを常に担保しておく必要がある。但し、断線等が生じない限り、出力の目標の高低関係から昇圧電源回路９２０は実際には昇圧動作を行わない。これらを考慮し、昇圧電源回路９２０の異常検出（故障検出）をどのように行うべきかについて検討しておく必要がある。

この点、図１５の構成では、異常診断時において、トランジスタＭ９００をオフとして昇圧電源回路９２０の出力を主電源ライン９７１から一時的に切り離しつつ昇圧電源回路９２０に昇圧動作を行わせる。このときの昇圧電源回路９２０の出力電圧をＭＰＵ９６２のＡ／Ｄコンバータでモニタすることで、正常な昇圧電圧が出力されているかを確認できる（即ち昇圧電源回路９２０に異常が無いかを確認できる）。

但し、図１５の構成では、低オン抵抗の高価なトランジスタＭ９００（図１５ではＰチャネル型ＭＯＳＦＥＴ）が必要となる。また、昇圧電源回路９２０の出力にて主電源電圧Ｖｍを生成する際の電圧精度が、トランジスタＭ９００の電圧降下分だけ悪化する（例えば、主電源電圧Ｖｍへの要求“５Ｖ±５％”を満たしつつ、昇圧電源回路９２０の出力の目標を降圧電源回路９１０のそれよりも低く設定しておくことが必要となるが、その要求を満たすことが難しくなる）。

本発明は、低コスト且つ簡素な構成で電源回路の異常有無診断を可能とする電源装置及び通報モジュールを提供することを目的とする。

本発明に係る電源装置は、降圧出力端子を有し、第１電圧源からの電圧を降圧することによって前記降圧出力端子から降圧出力電圧を出力可能な降圧電源回路と、昇圧出力端子を有し、第２電圧源からの電圧を昇圧することによって前記昇圧出力端子から昇圧出力電圧を出力可能な昇圧電源回路と、前記降圧出力端子及び前記昇圧出力端子が共通に接続され、前記降圧電源回路の出力又は前記昇圧電源回路の出力に基づく主電源電圧が加わる主電源ラインと、前記降圧出力電圧の目標となる降圧目標電圧及び前記昇圧出力電圧の目標となる昇圧目標電圧を設定する制御部と、を備え、前記制御部は、前記降圧目標電圧を前記昇圧目標電圧より高く設定する通常モード又は前記昇圧目標電圧を前記降圧目標電圧より高く設定する診断モードにて動作可能であり、前記診断モードにおいて前記昇圧電源回路の異常の有無を診断する構成（第１の構成）である。

上記第１の構成に係る電源装置において、前記制御部は、前記通常モードを基準に前記降圧目標電圧を低下させるとともに前記昇圧目標電圧を上昇させることで、前記診断モードにおいて前記昇圧目標電圧を前記降圧目標電圧より高く設定する構成（第２の構成）であっても良い。

上記第１又は第２の構成に係る電源装置において、前記降圧電源回路は、降圧用トランジスタを有し、前記降圧用トランジスタのスイッチングを伴う降圧動作により前記降圧出力電圧を生成する降圧スイッチングレギュレータであって、前記主電源電圧と前記降圧目標電圧との関係に応じて前記降圧動作を実行又は停止し、前記昇圧電源回路は、昇圧用トランジスタを有し、前記昇圧用トランジスタのスイッチングを伴う昇圧動作により前記昇圧出力電圧を生成する昇圧スイッチングレギュレータであって、前記主電源電圧と前記昇圧目標電圧との関係に応じて前記昇圧動作を実行又は停止する構成（第３の構成）であっても良い。

上記第３の構成に係る電源装置において、複数の分圧抵抗の直列回路から成り、前記主電源電圧を分圧することで降圧用帰還電圧を生成する降圧用分圧回路と、他の複数の分圧抵抗の直列回路から成り、前記主電源電圧を分圧することで昇圧用帰還電圧を生成する昇圧用分圧回路と、を更に備え、前記降圧電源回路は、前記降圧用帰還電圧が所定の降圧用基準電圧に一致又は近づくよう前記降圧動作を実行又は停止し、前記昇圧電源回路は、前記昇圧用帰還電圧が所定の昇圧用基準電圧に一致又は近づくよう前記昇圧動作を実行又は停止し、前記降圧用分圧回路及び前記昇圧用分圧回路は、夫々に、分圧比が可変となるように構成され、前記制御部は、前記降圧用分圧回路における分圧比の可変設定を通じて前記降圧目標電圧を可変設定し、前記昇圧用分圧回路における分圧比の可変設定を通じて前記昇圧目標電圧を可変設定する構成（第４の構成）であっても良い。

上記第３の構成に係る電源装置において、複数の分圧抵抗の直列回路から成り、前記主電源電圧を互いに異なる分圧比で分圧することで降圧用帰還電圧及び昇圧用帰還電圧を生成する分圧回路を更に備え、前記降圧電源回路は、前記降圧用帰還電圧が所定の降圧用基準電圧に一致又は近づくよう前記降圧動作を実行又は停止し、前記昇圧電源回路は、前記昇圧用帰還電圧が所定の昇圧用基準電圧に一致又は近づくよう前記昇圧動作を実行又は停止し、前記分圧回路は、前記主電源電圧から前記降圧用帰還電圧を得るための分圧比及び前記主電源電圧から前記昇圧用帰還電圧を得るための分圧比が可変となるよう構成され、前記制御部は、これらの分圧比を前記通常モード及び前記診断モード間の切り替わりにおいて同時に変化させることで、前記降圧目標電圧と前記昇圧目標電圧を同時に変化させる構成（第５の構成）であっても良い。

上記第５の構成に係る電源装置において、前記複数の分圧抵抗の直列回路は前記主電源ラインとグランドとの間に挿入され、前記分圧回路において、前記複数の分圧抵抗の一部の分圧抵抗に対しバイパス回路が並列接続され、前記直列回路における互いに異なる第１ノード及び第２ノードに前記降圧用帰還電圧及び前記昇圧用帰還電圧が発生し、前記バイパス回路が並列接続される前記一部の分圧抵抗は前記第１ノードと前記第２ノードとの間に介在し、前記制御部は、前記バイパス回路の状態の制御により、前記一部の分圧抵抗と前記バイパス回路との並列回路の抵抗値を可変とし、前記通常モード及び前記診断モード間の切り替わりにおいて前記並列回路の抵抗値を変化させることで前記主電源電圧から前記降圧用帰還電圧を得るための分圧比及び前記主電源電圧から前記昇圧用帰還電圧を得るための分圧比を同時に変化させ、これによって前記降圧目標電圧と前記昇圧目標電圧を同時に変化させる構成（第６の構成）であっても良い。

上記第１〜第６の構成の何れかに係る電源装置において、前記制御部は、前記診断モードにおいて、前記主電源電圧に基づき前記昇圧電源回路の異常の有無を診断する構成（第７の構成）であっても良い。

上記第７の構成に係る電源装置において、前記制御部は、前記診断モードにおいて、前記主電源電圧が、前記診断モードでの前記昇圧目標電圧に対応する所定の正常電圧範囲内に収まっているか否かを検出することで、前記昇圧電源回路の異常の有無を診断する構成（第８の構成）であっても良い。

上記第３〜第６の構成の何れかに係る電源装置において、前記昇圧用トランジスタに接続され、前記昇圧動作が実行されているとき、前記第２電圧源からの電圧を昇圧した電圧であって且つ前記昇圧出力端子での電圧と異なる電圧を所定のモニタ用ラインに発生させるモニタ回路を更に備え、前記制御部は、前記診断モードにおいて、前記モニタ用ラインの電圧に基づいて前記昇圧電源回路の異常の有無を診断する構成（第９の構成）であっても良い。

上記第９の構成に係る電源装置において、前記制御部は、前記通常モードにおいて通常モード診断処理を実行可能であり、前記通常モード診断処理において、前記モニタ用ラインの電圧に基づき前記昇圧動作が実行されているか否かを監視し、前記昇圧動作が実行されていると判断したとき、当該電源装置に異常があると判定する構成（第１０の構成）であっても良い。

上記第９又は第１０の構成に係る電源装置において、前記昇圧電源回路は、前記昇圧用トランジスタと、前記昇圧用トランジスタに直列接続されたインダクタと、前記インダクタと前記昇圧用トランジスタの接続ノードにアノードが接続された還流ダイオードと、前記還流ダイオードのカソードとグランドとの間に挿入された平滑コンデンサと、を有して、前記還流ダイオードのカソードが前記主電源ラインに接続され、前記インダクタと前記昇圧用トランジスタとの直列回路に対して前記第２電圧源からの電圧が加わり、前記モニタ回路は、前記インダクタと前記昇圧用トランジスタとの接続ノードにアノードが接続され且つカソードが前記モニタ用ラインに接続されたモニタ用還流ダイオードと、前記モニタ用ラインとグランドとの間に挿入されたモニタ用平滑コンデンサと、を備えた構成（第５０の構成）であっても良い。

上記第１〜第１０及び第５０の構成の何れかに係る電源装置において、前記主電源電圧が所定電圧範囲内に収まることを要求する電圧精度仕様が前記主電源電圧に対して定められており、前記通常モードにおける前記降圧目標電圧及び前記昇圧目標電圧、並びに、前記診断モードにおける前記降圧目標電圧及び前記昇圧目標電圧は、全て、前記所定電圧範囲内に収まる構成（第１１の構成）であっても良い。

本発明に係る通報モジュールは、上記第１〜第１１及び第５０の構成の何れかに係る電源装置を備え、車両に搭載される通報モジュールであって、前記車両の位置を表す位置情報を取得する位置情報取得装置と、所定の通報条件が成立したときに前記位置情報を含む所定の緊急通報信号を無線にて外部装置に送信可能な外部通信装置と、前記車両に搭載された他の回路と通信を行う車両内通信装置と、を備え、前記位置情報取得装置、前記外部通信装置及び前記車両内通信装置、並びに、前記電源装置における前記制御部は、前記主電源電圧に基づいて駆動する構成（第１２の構成）である。

本発明によれば、低コスト且つ簡素な構成で電源回路の異常有無診断を可能とする電源装置及び通報モジュールを提供することが可能となる。

本発明の実施形態に係り、車両にＥＣＵが搭載される様子を概略的に示した図である。 本発明の実施形態に係り、ＥＣＵ及びサーバ装置間の双方向通信が可能となる様子を示した図である。 本発明の第１実施形態に係るＥＣＵの構成図である。 図３の降圧電源回路の回路図である。 図３の昇圧電源回路の回路図である。 本発明の第１実施形態に係り、通常モード及び診断モードにおける降圧目標電圧及び昇圧目標電圧の関係を示す図である。 本発明の第１実施形態に係り、通常モード及び診断モードにおける降圧目標電圧及び昇圧目標電圧の関係を示す図である。 本発明の第１実施形態に係り、通常モード及び診断モードにおける降圧目標電圧及び昇圧目標電圧の変動範囲を示す図である。 本発明の第１実施形態に係るＥＣＵの動作フローチャートである。 本発明の第１実施形態に係り、正常ケースにおける主電源電圧の波形図である。 本発明の第１実施形態に係り、昇圧異常ケースにおける主電源電圧の波形図である。 本発明の第２実施形態に係るＥＣＵの構成図である。 本発明の第３実施形態に係るＥＣＵの構成図である。 本発明の第３実施形態に係る昇圧電源回路及びモニタ回路の回路図である。 参考構成に係るＥＣＵの構成図である。

以下、本発明の実施形態の例を、図面を参照して具体的に説明する。参照される各図において、同一の部分には同一の符号を付し、同一の部分に関する重複する説明を原則として省略する。尚、本明細書では、記述の簡略化上、情報、信号、物理量、素子又は部位等を参照する記号又は符号を記すことによって、該記号又は符号に対応する情報、信号、物理量、素子又は部位等の名称を省略又は略記することがある。例えば、後述の“１０”によって参照される降圧電源回路は（図３参照）、降圧電源回路１０と表記されることもあるし、電源回路１０と略記されることもあり得るが、それらは全て同じものを指す。

まず、本発明の実施形態の記述にて用いられる幾つかの用語について説明を設ける。回路においてラインと配線は同義である。グランドとは、基準となる０Ｖ（ゼロボルト）の電位を有する導電部を指す又は０Ｖの電位そのものを指す。０Ｖの電位をグランド電位と称することもある。本発明の実施形態において、特に基準を設けずに示される電圧は、グランドから見た電位を表す。レベルとは電位のレベルを指し、任意の信号又は電圧についてハイレベルはローレベルよりも高い電位を有する。任意の信号又は電圧について、信号又は電圧がハイレベルにあるとは信号又は電圧のレベルがハイレベルにあることを意味し、信号又は電圧がローレベルにあるとは信号又は電圧のレベルがローレベルにあることを意味する。信号についてのレベルは信号レベルと表現されることがあり、電圧についてのレベルは電圧レベルと表現されることがある。

ＭＯＳＦＥＴを含むＦＥＴ（電界効果トランジスタ）として構成された任意のトランジスタについて、オン状態とは、当該トランジスタのドレイン及びソース間が導通状態となっていることを指し、オフ状態とは、当該トランジスタのドレイン及びソース間が非導通状態（遮断状態）となっていることを指す。ＦＥＴに分類されないトランジスタについても同様である。ＭＯＳＦＥＴは、特に記述無き限り、エンハンスメント型のＭＯＳＦＥＴであると解して良い。ＭＯＳＦＥＴは“metal-oxide-semiconductor field-effect transistor”の略称である。

任意のスイッチを１以上のＦＥＴ（電界効果トランジスタ）にて構成することができ、或るスイッチがオン状態のときには当該スイッチの両端間が導通する一方で或るスイッチがオフ状態のときには当該スイッチの両端間が非導通となる。以下、任意のトランジスタ又はスイッチについて、オン状態、オフ状態を、単に、オン、オフと表現することもある。任意のトランジスタ又はスイッチについて、オフ状態からオン状態への切り替わりをターンオンと表現し、オン状態からオフ状態への切り替わりをターンオフと表現する。また、任意のトランジスタ又はスイッチについて、トランジスタ又はスイッチがオン状態となっている区間をオン区間と称することがあり、トランジスタ又はスイッチがオフ状態となっている区間をオフ区間と称することがある。

＜＜第１実施形態＞＞
本発明の第１実施形態を説明する。図１は、車両ＣＣにＥＣＵ１が搭載される様子を概略的に示した図である。電圧源ＶＳ１は車両ＣＣに搭載されたバッテリであり、鉛蓄電池等の任意の二次電池にて構成される。電圧源ＶＳ１はＥＣＵ１に対して外部接続される。図１では、車両ＣＣとして乗用車が示されているが、車両ＣＣは任意の車両（特に例えば路上を走行可能な車両）であって良い。ＥＣＵ１は、いわゆる車両緊急通報システムの機能を実現するために車両ＣＣに搭載されるＥＣＵ（(Electronic Control Unit)であり、通報モジュール（車両緊急通報モジュール）として機能する。車両緊急通報システムはｅ−ｃａｌｌシステムとも称される。

図２に示す如く、車両緊急通報システムは、ＥＣＵ１と、車両ＣＣの外部に存在する外部装置ＳＶとを備えて構成される。外部装置ＳＶは、例えば、インターネット網などの通信網に接続されたサーバ装置である。ＥＣＵ１は、所定の移動体通信網を介して外部装置ＳＶと双方向通信が可能である。

また、車両ＣＣには、通報モジュールとしてのＥＣＵ１を含む複数のＥＣＵが搭載されており、複数のＥＣＵは、車両ＣＣに設けられた通信網であるＣＡＮ（Controller Area Network）を介して相互に各種の情報を送受信できる。

図３に第１実施系形態に係るＥＣＵ１ａの構成を示す。第１実施形態では、図１のＥＣＵ１として図３のＥＣＵ１ａが用いられる。ＥＣＵ１ａは、電圧源ＶＳ１とは異なる電圧源ＶＳ２を備えると共に、降圧電源回路１０と、昇圧電源回路２０と、分圧回路ＤＩＶ１、ＤＩＶ２及びＤＩＶ３と、ＣＡＮトランシーバ６１と、ＭＰＵ（Micro-processing unit）６２と、通信モジュール６３と、ＧＰＳ処理部６４と、備える。

電圧源ＶＳ２はリチウムイオン電池等にて構成される直流電圧源である。ＥＣＵ１（ここではＥＣＵ１ａ）は、電圧源ＶＳ１を主たる電圧源として駆動し、電圧源ＶＳ２は、電圧源ＶＳ１に基づく電力供給が途絶えたときなどに有効に機能する予備バッテリとして機能する。電圧源ＶＳ２は一次電池であっても良いし、二次電池であっても良い。電圧源ＶＳ２の容量は電圧源ＶＳ１の容量よりも小さい。また、電圧源ＶＳ１の出力電圧の公称電圧値（例えば１２Ｖ）は、電圧源ＶＳ２の出力電圧の公称電圧値（例えば３Ｖ）よりも大きい。以下では、電圧源ＶＳ１の出力電圧を電圧ＶＡで表し、電圧源ＶＳ２の出力電圧を電圧ＶＢで表す。

降圧電源回路１０は、電圧源ＶＳ１の出力電圧ＶＡを受ける入力端子１０_ＩＮと、出力端子１０_ＯＵＴを備え、入力端子１０_ＩＮへの入力電圧（従って電圧ＶＡ）を降圧することにより出力端子１０_ＯＵＴから自身の出力電圧（降圧出力電圧）を出力可能である。降圧電源回路１０には分圧回路ＤＩＶ１から帰還電圧ＶｆｂＡが入力されており、降圧電源回路１０は帰還電圧ＶｆｂＡに基づいて降圧出力電圧の生成動作（後述の降圧動作に相当）を行う。

昇圧電源回路２０は、電圧源ＶＳ２の出力電圧ＶＢを受ける入力端子２０_ＩＮと、出力端子２０_ＯＵＴを備え、入力端子２０_ＩＮへの入力電圧（従って電圧ＶＢ）を昇圧することにより出力端子２０_ＯＵＴから自身の出力電圧（昇圧出力電圧）を出力可能である。昇圧電源回路２０には分圧回路ＤＩＶ２から帰還電圧ＶｆｂＢが入力されており、昇圧電源回路２０は帰還電圧ＶｆｂＢに基づいて昇圧出力電圧の生成動作（後述の昇圧動作に相当）を行う。

但し、降圧電源回路１０の出力端子１０_ＯＵＴと昇圧電源回路２０の出力端子２０_ＯＵＴとは主電源ラインＬＮ１にて互いに共通接続されているため、降圧出力電圧の生成動作と昇圧出力電圧の生成動作の内、一方の生成動作のみが実行されることになる。ＥＣＵ１ａに設けられた主電源ラインＬＮ１に加わる電圧を、主電源電圧ＶＭと称する。

分圧回路ＤＩＶ１は、分圧抵抗Ｒ１、Ｒ２及びＲ３と、Ｎチャネル型のＭＯＳＦＥＴとして構成されたトランジスタＭ１と、備える。分圧抵抗Ｒ１〜Ｒ３の直列回路が主電源ラインＬＮ１とグランドとの間に配置され、この際、主電源ラインＬＮ１からグランドに向けて、分圧抵抗Ｒ１、Ｒ２、Ｒ３が、この順番で配置される。より具体的には、分圧抵抗Ｒ１の一端は主電源ラインＬＮ１に接続され、分圧抵抗Ｒ１の他端は分圧抵抗Ｒ２の一端に接続され、分圧抵抗Ｒ２の他端は分圧抵抗Ｒ３の一端に接続され、分圧抵抗Ｒ３の他端はグランドに接続される。トランジスタＭ１のドレインは分圧抵抗Ｒ１及びＲ２間の接続ノードに接続され、トランジスタＭ１のソースは分圧抵抗Ｒ２及びＲ３間の接続ノードに接続される。分圧抵抗Ｒ２及びＲ３間の接続ノードに帰還電圧ＶｆｂＡが生じる。

分圧回路ＤＩＶ１は、主電源電圧ＶＭを分圧することで降圧電源回路１０への帰還電圧ＶｆｂＡを生成する降圧用分圧回路として機能するが、主電源電圧ＶＭから帰還電圧ＶｆｂＡを生成する際の分圧比は可変となっている。つまり、トランジスタＭ１のオン／オフによって当該分圧比が可変とされる。

より具体的には、分圧抵抗Ｒ１、Ｒ２、Ｒ３の抵抗値を、夫々、記号“Ｒ１”、“Ｒ２”、“Ｒ３”で表した場合、主電源電圧ＶＭを分圧することで帰還電圧ＶｆｂＡを生成する際の分圧比は、トランジスタＭ１がオフであるにおいて“Ｒ３／（Ｒ１＋Ｒ２＋Ｒ３）”となる一方、トランジスタＭ１がオンであるにおいて“Ｒ３／（Ｒ１＋Ｒ３）”となる。但し、ここでは、トランジスタＭ１のオン抵抗が十分に低いとしてゼロと仮定としている。

分圧回路ＤＩＶ２は、分圧抵抗Ｒ４、Ｒ５及びＲ６と、Ｎチャネル型のＭＯＳＦＥＴとして構成されたトランジスタＭ２と、備える。分圧抵抗Ｒ４〜Ｒ６の直列回路が主電源ラインＬＮ１とグランドとの間に配置され、この際、主電源ラインＬＮ１からグランドに向けて、分圧抵抗Ｒ４、Ｒ５、Ｒ６が、この順番で配置される。より具体的には、分圧抵抗Ｒ４の一端は主電源ラインＬＮ１に接続され、分圧抵抗Ｒ４の他端は分圧抵抗Ｒ５の一端に接続され、分圧抵抗Ｒ５の他端は分圧抵抗Ｒ６の一端に接続され、分圧抵抗Ｒ６の他端はグランドに接続される。トランジスタＭ２のドレインは分圧抵抗Ｒ５及びＲ６間の接続ノードに接続され、トランジスタＭ２のソースはグランドに接続される。分圧抵抗Ｒ４及びＲ５間の接続ノードに帰還電圧ＶｆｂＢが生じる。

分圧回路ＤＩＶ２は、主電源電圧ＶＭを分圧することで昇圧電源回路２０への帰還電圧ＶｆｂＢを生成する昇圧用分圧回路として機能するが、主電源電圧ＶＭから帰還電圧ＶｆｂＢを生成する際の分圧比は可変となっている。つまり、トランジスタＭ２のオン／オフによって当該分圧比が可変とされる。

より具体的には、分圧抵抗Ｒ４、Ｒ５、Ｒ６の抵抗値を、夫々、記号“Ｒ４”、“Ｒ５”、“Ｒ６”で表した場合、主電源電圧ＶＭを分圧することで帰還電圧ＶｆｂＢを生成する際の分圧比は、トランジスタＭ２がオフであるにおいて“（Ｒ５＋Ｒ６）／（Ｒ４＋Ｒ５＋Ｒ６）”となる一方、トランジスタＭ２がオンであるにおいて“Ｒ５／（Ｒ４＋Ｒ５）”となる。但し、ここでは、トランジスタＭ２のオン抵抗が十分に低いとしてゼロと仮定としている。

分圧回路ＤＩＶ３は、分圧抵抗Ｒ７及びＲ８の直列回路から成る。具体的には、分圧抵抗Ｒ７の一端は主電源ラインＬＮ１に接続され、分圧抵抗Ｒ７の他端は分圧抵抗Ｒ８の一端に接続され、分圧抵抗Ｒ８の他端はグランドに接続される。分圧抵抗Ｒ７及びＲ８間の接続ノードに、主電源電圧ＶＭの分圧である電圧Ｖｄｅｔが生じる。

主電源ラインＬＮ１には、主電源電圧ＶＭを駆動源として動作する複数の負荷装置が接続される。ここでは、複数の負荷装置として、ＣＡＮトランシーバ６１、ＭＰＵ６２、通信モジュール６３及びＧＰＳ処理部６４を挙げているが、これら以外の負荷装置も、主電源ラインＬＮ１に接続され得る。

ＣＡＮトランシーバ６１は、ＥＣＵ１ａと異なるＥＣＵであって且つ車両ＣＣに搭載された各ＥＣＵと、ＣＡＮを介して、任意の情報の双方向通信を実現する。

ＭＰＵ６２は、信号ＦＥＴ＿ＥＮ及びＢｏｏｓｔ＿ＥＮを出力する機能及び電圧Ｖｄｅｔを評価する機能を有すると共に、ＥＣＵ１ａ内の各部位の動作を統括的に制御する。信号ＦＥＴ＿ＥＮ及びＢｏｏｓｔ＿ＥＮの夫々は、ローレベル又はハイレベルの信号レベルをとる二値信号である。ＥＣＵ１ａでは、信号ＦＥＴ＿ＥＮがトランジスタＭ１及びＭ２の各ゲートに供給されている。信号ＦＥＴ＿ＥＮがハイレベルであるときにトランジスタＭ１及びＭ２がオンとなり、信号ＦＥＴ＿ＥＮがローレベルであるときにトランジスタＭ１及びＭ２がオフとなる。信号Ｂｏｏｓｔ＿ＥＮは昇圧電源回路２０のイネーブル信号であり、ここでは、信号Ｂｏｏｓｔ＿ＥＮがハイレベルであるときに限り昇圧電源回路２０が起動するものとする。

通信モジュール６３は、外部装置ＳＶ（図２参照）との間で任意の情報の双方向通信を実現する。

ＧＰＳ処理部６４は、ＧＰＳ（Global Positioning System）を形成する複数のＧＰＳ衛星からの信号を受信することで車両ＣＣの現在位置を検出し、車両ＣＣの現在位置を示す車両位置情報を生成する。車両位置情報では、車両ＣＣの現在位置が、地球上における経度及び緯度によって表現される。

ＥＣＵ１ａにより実現される車両緊急通報機能では、所定の緊急通報条件が成立したときに、ＭＰＵ６２の制御の下、所定の緊急通報信号が通信モジュール６３を用いて外部装置ＳＶに送信される。緊急通報信号は、ＧＰＳ処理部６４にて生成された最新の車両位置情報を含み、その他、各種の登録情報（車両ＣＣの車種や車両ＣＣの所有者情報等）も含みうる。例えば、車両ＣＣには、エアバッグとエアバッグの展開制御を行うエアバッグＥＣＵが設けられており、エアバッグの展開が行われたときエアバッグＥＣＵからＣＡＮトランシーバ６１に対し所定のエアバック展開通知信号が送信される。ＣＡＮトランシーバ６１でのエアバック展開通知信号の受信により緊急通報条件が成立する。この他、車両ＣＣに搭載された衝撃センサが一定値以上の衝撃を検出したときなどにおいても、緊急通報条件が成立しうる。

図４に降圧電源回路１０の具体的な構成例を示す。降圧電源回路１０は、降圧用トランジスタ（降圧用のスイッチングトランジスタ）を有する降圧スイッチングレギュレータ（降圧ＤＣ／ＤＣコンバータ）であって、降圧用トランジスタのスイッチングを伴う降圧動作により電圧ＶＡに基づく降圧出力電圧を出力端子１０_ＯＵＴに発生させる。

図４の降圧電源回路１０は、Ｎチャネル型のＭＯＳＦＥＴとして構成されたトランジスタ１１と、還流ダイオード（整流ダイオード）として機能するダイオード１２と、インダクタ１３と、平滑コンデンサ１４と、基準電圧源１５と、制御回路１６と、を備える。

トランジスタ１１において、ドレインは入力端子１０_ＩＮに接続され、ソースはダイオード１２のカソード及びインダクタ１３の一端に共通接続される。インダクタ１３の他端は出力端子１０_ＯＵＴに接続される。平滑コンデンサ１４の一端は出力端子１０_ＯＵＴに接続され、平滑コンデンサ１４の他端はグランドに接続される。ダイオード１２のアノードはグランドに接続される。基準電圧源１５は、電圧ＶＡに基づき所定の正の直流電圧値を有する基準電圧ＶｒｅｆＡを生成する。

制御回路１６は、帰還電圧ＶｆｂＡ及び基準電圧ＶｒｅｆＡに基づき、帰還電圧ＶｆｂＡが基準電圧ＶｒｅｆＡと一致するように又は近づくように、トランジスタ１１をスイッチングさせる又はトランジスタ１１をオフ状態に維持する。具体的には例えば、制御回路１６は、帰還電圧ＶｆｂＡ及び基準電圧ＶｒｅｆＡ間の差に応じた誤差信号を生成するエラーアンプ１６ａと、誤差信号を所定のＰＷＭ周波数を有する三角波信号と比較するＰＷＭコンパレータ１６ｂと、ＰＷＭコンパレータの出力信号に応じトランジスタ１１のゲート電位を制御することによりトランジスタ１１をオン又はオンとするドライバ１６ｃと、を備える。

図３のトランジスタＭ１及びＭ２の状態によって、トランジスタ１１のスイッチングが停止されることもあるが（詳細は後述）、トランジスタ１１のスイッチングが行われる降圧動作について説明を補足する。降圧動作では、所定のＰＷＭ周期でトランジスタ１１が交互にオン、オフされ、帰還電圧ＶｆｂＡが基準電圧ＶｒｅｆＡと一致するように、トランジスタ１１のオンデューティが制御されることで出力端子１０_ＯＵＴに降圧出力電圧が生じる。降圧動作において、トランジスタ１１のオンデューティとは、トランジスタ１１のオン区間とオフ区間との和に対するトランジスタ１１のオン区間の割合を指す。

降圧動作が行われるとき、出力端子１０_ＯＵＴに生じる降圧出力電圧は主電源電圧ＶＭとなる。降圧動作において、帰還電圧ＶｆｂＡが基準電圧ＶｒｅｆＡと一致するとき、出力端子１０_ＯＵＴに生じる降圧出力電圧（主電源電圧ＶＭ）は、降圧出力電圧の目標である降圧目標電圧と一致する。故に、降圧動作では、降圧出力電圧が降圧目標電圧と一致するようトランジスタ１１のオンデューティが制御されることになる。降圧目標電圧は、基準電圧ＶｒｅｆＡと、分圧回路ＤＩＶ１の分圧比（主電源電圧ＶＭを分圧することで帰還電圧ＶｆｂＡを得る際の分圧比）とで定まるので、トランジスタＭ１の状態に依存して変化する。

制御回路１６は、電圧ＶＡの値が一定値以上となると起動して上述の降圧動作を実行可能な状態となる。車両ＣＣの事故等の発生により電圧源ＶＳ１及び入力端子１０_ＩＮ間の配線が断線して電圧ＶＡの値が一定値未満となることもあるが、以下では、特に記述なき限り、電圧ＶＡの値が一定値以上であって、制御回路１６は降圧動作を実行可能な状態にあるとする。

図５に昇圧電源回路２０の具体的な構成例を示す。昇圧電源回路２０は、昇圧用トランジスタ（昇圧用のスイッチングトランジスタ）を有する昇圧スイッチングレギュレータ（昇圧ＤＣ／ＤＣコンバータ）であって、昇圧用トランジスタのスイッチングを伴う昇圧動作により電圧ＶＢに基づく昇圧出力電圧を出力端子２０_ＯＵＴに発生させる。

図５の昇圧電源回路２０は、Ｎチャネル型のＭＯＳＦＥＴとして構成されたトランジスタ２１と、還流ダイオード（整流ダイオード）として機能するダイオード２２と、インダクタ２３と、平滑コンデンサ２４と、基準電圧源２５と、制御回路２６と、を備える。

トランジスタ２１のドレインと入力端子２０_ＩＮとの間にインダクタ２３が挿入される。即ち、インダクタ２３の一端は入力端子２０_ＩＮに接続され、インダクタ２３の他端はトランジスタ２１のドレインに接続される。トランジスタ２１のソースはグランドに接続される。故に、インダクタ２３とトランジスタ２１の直列回路に対して電圧源ＶＳ２からの電圧ＶＢが加わることになる。ダイオード２２のアノードはトランジスタ２１のドレインに接続され、ダイオード２２のカソードは出力端子２０_ＯＵＴに接続される。平滑コンデンサ２４の一端は出力端子２０_ＯＵＴに接続され、平滑コンデンサ２４の他端はグランドに接続される。基準電圧源２５は、電圧ＶＢに基づき所定の正の直流電圧値を有する基準電圧ＶｒｅｆＢを生成する。

制御回路２６は、帰還電圧ＶｆｂＢ及び基準電圧ＶｒｅｆＢに基づき、帰還電圧ＶｆｂＢが基準電圧ＶｒｅｆＢと一致するように又は近づくように、トランジスタ２１をスイッチングさせる又はトランジスタ２１をオフ状態に維持する。具体的には例えば、制御回路２６は、帰還電圧ＶｆｂＢ及び基準電圧ＶｒｅｆＢ間の差に応じた誤差信号を生成するエラーアンプ２６ａと、誤差信号を所定のＰＷＭ周波数を有する三角波信号と比較するＰＷＭコンパレータ２６ｂと、ＰＷＭコンパレータの出力信号に応じトランジスタ２１のゲート電位を制御することによりトランジスタ２１をオン又はオンとするドライバ２６ｃと、を備える。但し、制御回路２６は信号Ｂｏｏｓｔ＿ＥＮがハイレベルであるときに限り動作し、信号Ｂｏｏｓｔ＿ＥＮがローレベルであるときには制御回路２６が動作せずにトランジスタ２１がオフ状態に維持される。

図３のトランジスタＭ１及びＭ２の状態によって又は信号Ｂｏｏｓｔ＿ＥＮのレベルによって、トランジスタ２１のスイッチングが停止されることもあるが、トランジスタ２１のスイッチングが行われる昇圧動作について説明を補足する。昇圧動作では、所定のＰＷＭ周期でトランジスタ２１が交互にオン、オフされ、帰還電圧ＶｆｂＢが基準電圧ＶｒｅｆＢと一致するように、トランジスタ２１のオンデューティが制御されることで出力端子２０_ＯＵＴに昇圧出力電圧が生じる。昇圧動作において、トランジスタ２１のオンデューティとは、トランジスタ２１のオン区間とオフ区間との和に対するトランジスタ２１のオン区間の割合を指す。

昇圧動作が行われるとき、出力端子２０_ＯＵＴに生じる昇圧出力電圧は主電源電圧ＶＭとなる。昇圧動作において、帰還電圧ＶｆｂＢが基準電圧ＶｒｅｆＢと一致するとき、出力端子２０_ＯＵＴに生じる昇圧出力電圧（主電源電圧ＶＭ）は、昇圧出力電圧の目標である昇圧目標電圧と一致する。故に、昇圧動作では、昇圧出力電圧が昇圧目標電圧と一致するようトランジスタ２１のオンデューティが制御されることになる。昇圧目標電圧は、基準電圧ＶｒｅｆＢと、分圧回路ＤＩＶ２の分圧比（主電源電圧ＶＭを分圧することで帰還電圧ＶｆｂＢを得る際の分圧比）とで定まるので、トランジスタＭ２の状態に依存して変化する。

尚、図４及び図５に示した電源回路１０及び２０の構成は例示に過ぎず、様々な変形が可能である。例えば、降圧電源回路１０又は昇圧電源回路２０にて同期整流方式が採用されても良い。また、単一のコンデンサが平滑コンデンサ１４及び２４として兼用されても良い。

［通常モードと診断モード］
ＭＰＵ６２は通常モード又は診断モードにて動作することができる。ＭＰＵ６２は通常モード及び診断モードの何れとも異なる動作モードにて動作することがあり得ても良いが、ここでは、通常モードと診断モードにのみ注目する。尚、ＥＣＵ１ａが通常モード及び診断モードにて動作し、ＭＰＵ６２がＥＣＵ１ａの動作モードを切り替え制御する、という考え方を採用することもできる。

ＭＰＵ６２は、通常モードにおいて信号ＦＥＴ＿ＥＮをローレベルとすることでトランジスタＭ１及びＭ２をオフ状態とし、診断モードにおいて信号ＦＥＴ＿ＥＮをハイレベルとすることでトランジスタＭ１及びＭ２をオン状態とする。

図６及び図７に、通常モード及び診断モードにおける降圧目標電圧及び昇圧目標電圧の関係を示す。以下では、降圧目標電圧、昇圧目標電圧を、夫々、記号“ＶｔｇＡ”、 “ＶｔｇＢ”で参照する。尚、図７では、図示の便宜上、降圧目標電圧ＶｔｇＡを表す実線波形と、昇圧目標電圧ＶｔｇＢを表す破線波形と、を左右方向に若干ずらして示している。更に、通常モードにおける降圧目標電圧、昇圧目標電圧を、夫々、記号“ＶｔｇＡ＿Ｎ”、“ＶｔｇＢ＿Ｎ”にて表し、且つ、診断モードにおける降圧目標電圧、昇圧目標電圧を、夫々、記号“ＶｔｇＡ＿Ｓ”、“ＶｔｇＢ＿Ｓ”にて表す。

トランジスタＭ１及びＭ２の状態制御を通じ、分圧回路ＤＩＶ１及びＤＩＶ２の各分圧比は通常モードと診断モードとの間で変化する。この際、まず、
第１不等式“ＶｔｇＡ＿Ｎ＞ＶｔｇＡ＿Ｓ”、且つ、
第２不等式“ＶｔｇＢ＿Ｎ＜ＶｔｇＢ＿Ｓ”、が成立する。また、
第３不等式“ＶｔｇＡ＿Ｎ＞ＶｔｇＢ＿Ｎ”、且つ、
第４不等式“ＶｔｇＡ＿Ｓ＜ＶｔｇＢ＿Ｓ”、が成立するよう、分圧抵抗Ｒ１〜Ｒ６の各抵抗値並びに基準電圧ＶｒｅｆＡ及びＶｒｅｆＢの値が定められている。つまり、通常モードを基準に降圧目標電圧を低下させるとともに昇圧目標電圧を上昇させることで、診断モードにおいて昇圧目標電圧を降圧目標電圧より高く設定する。

更に、４つの目標電圧ＶｔｇＡ＿Ｎ、ＶｔｇＡ＿Ｓ、ＶｔｇＢ＿Ｎ及びＶｔｇＢ＿Ｓが、全て、所定の仕様電圧範囲ＲＮＧ内に収まるよう、分圧抵抗Ｒ１〜Ｒ６の各抵抗値並びに基準電圧ＶｒｅｆＡ及びＶｒｅｆＢの値が定められている。主電源電圧ＶＭが所定電圧範囲内に収まることを要求する電圧精度仕様が主電源電圧ＶＭに対して（換言すればＥＣＵ１ａに対して）定められており、その所定電圧範囲が仕様電圧範囲ＲＮＧである。仕様電圧範囲ＲＮＧは所定の下限電圧Ｖ_ＬＬから所定の上限電圧Ｖ_ＨＬまでの電圧範囲である（０＜Ｖ_ＬＬ＜Ｖ_ＨＬ）。上限電圧Ｖ_ＨＬの値は、電圧源ＶＳ１の出力電圧ＶＡの公称電圧値（例えば１２Ｖ）よりも低く、下限電圧Ｖ_ＬＬの値は、電圧源ＶＳ２の出力電圧ＶＢの公称電圧値（例えば３Ｖ）よりも高い。

通常モードで降圧電源回路１０が降圧動作を行ったときに出力端子１０_ＯＵＴ及び主電源ラインＬＮ１に現れると想定される電圧を、通常降圧想定電圧と称する。通常降圧想定電圧は一定の電圧幅を持つ。通常降圧想定電圧がとりうる設計上の上限電圧、下限電圧を、夫々、記号“ＶｔｇＡ＿Ｎ＿Ｈ”、“ＶｔｇＡ＿Ｎ＿Ｌ”にて表す（図８（ａ）参照）。“ＶｔｇＡ＿Ｎ＿Ｈ＞ＶｔｇＡ＿Ｎ＿Ｌ”が成立する。電圧ＶｔｇＡ＿Ｎ＿Ｈ及びＶｔｇＡ＿Ｎ＿Ｌの各値を、ＥＣＵ１ａの設計段階で、分圧抵抗Ｒ１〜Ｒ３及び基準電圧ＶｒｅｆＡの各値の精度などに基づき見積もることができる。上限電圧ＶｔｇＡ＿Ｎ＿Ｈから下限電圧ＶｔｇＡ＿Ｎ＿Ｌまでの電圧範囲は、通常モードにおける降圧目標電圧ＶｔｇＡ＿Ｎの変動範囲を表すといえる。

通常モードで昇圧電源回路２０が昇圧動作を行ったときに出力端子２０_ＯＵＴ及び主電源ラインＬＮ１に現れると想定される電圧を、通常昇圧想定電圧と称する。通常昇圧想定電圧は一定の電圧幅を持つ。通常昇圧想定電圧がとりうる設計上の上限電圧、下限電圧を、夫々、記号“ＶｔｇＢ＿Ｎ＿Ｈ”、“ＶｔｇＢ＿Ｎ＿Ｌ”にて表す（図８（ａ）参照）。“ＶｔｇＢ＿Ｎ＿Ｈ＞ＶｔｇＢ＿Ｎ＿Ｌ”が成立する。電圧ＶｔｇＢ＿Ｎ＿Ｈ及びＶｔｇＢ＿Ｎ＿Ｌの各値を、ＥＣＵ１ａの設計段階で、分圧抵抗Ｒ４〜Ｒ６及び基準電圧ＶｒｅｆＢの各値の精度などに基づき見積もることができる。上限電圧ＶｔｇＢ＿Ｎ＿Ｈから下限電圧ＶｔｇＢ＿Ｎ＿Ｌまでの電圧範囲は、通常モードにおける昇圧目標電圧ＶｔｇＢ＿Ｎの変動範囲を表すといえる。

診断モードで降圧電源回路１０が降圧動作を行ったときに出力端子１０_ＯＵＴ及び主電源ラインＬＮ１に現れると想定される電圧を、診断降圧想定電圧と称する。診断降圧想定電圧は一定の電圧幅を持つ。診断降圧想定電圧がとりうる設計上の上限電圧、下限電圧を、夫々、記号“ＶｔｇＡ＿Ｓ＿Ｈ”、“ＶｔｇＡ＿Ｓ＿Ｌ”にて表す（図８（ｂ）参照）。“ＶｔｇＡ＿Ｓ＿Ｈ＞ＶｔｇＡ＿Ｓ＿Ｌ”が成立する。電圧ＶｔｇＡ＿Ｓ＿Ｈ及びＶｔｇＡ＿Ｓ＿Ｌの各値を、ＥＣＵ１ａの設計段階で、分圧抵抗Ｒ１〜Ｒ３及び基準電圧ＶｒｅｆＡの各値の精度などに基づき見積もることができる。上限電圧ＶｔｇＡ＿Ｓ＿Ｈから下限電圧ＶｔｇＡ＿Ｓ＿Ｌまでの電圧範囲は、診断モードにおける降圧目標電圧ＶｔｇＡ＿Ｓの変動範囲を表すといえる。

診断モードで昇圧電源回路２０が昇圧動作を行ったときに出力端子２０_ＯＵＴ及び主電源ラインＬＮ１に現れると想定される電圧を、診断昇圧想定電圧と称する。診断昇圧想定電圧は一定の電圧幅を持つ。診断昇圧想定電圧がとりうる設計上の上限電圧、下限電圧を、夫々、記号“ＶｔｇＢ＿Ｓ＿Ｈ”、“ＶｔｇＢ＿Ｓ＿Ｌ”にて表す（図８（ｂ）参照）。“ＶｔｇＢ＿Ｓ＿Ｈ＞ＶｔｇＢ＿Ｓ＿Ｌ”が成立する。電圧ＶｔｇＢ＿Ｓ＿Ｈ及びＶｔｇＢ＿Ｓ＿Ｌの各値を、ＥＣＵ１ａの設計段階で、分圧抵抗Ｒ４〜Ｒ６及び基準電圧ＶｒｅｆＢの各値の精度などに基づき見積もることができる。上限電圧ＶｔｇＢ＿Ｓ＿Ｈから下限電圧ＶｔｇＢ＿Ｓ＿Ｌまでの電圧範囲は、診断モードにおける昇圧目標電圧ＶｔｇＢ＿Ｓの変動範囲を表すといえる。

図８（ａ）及び（ｂ）には、通常降圧想定電圧、通常昇圧想定電圧、診断降圧想定電圧及び診断昇圧想定電圧の夫々における上限電圧及び下限電圧と、仕様電圧範囲ＲＮＧにおける上限電圧Ｖ_ＨＬ及び下限電圧Ｖ_ＬＬとの関係が示されている。

通常モードに関して、
“Ｖ_ＨＬ＞ＶｔｇＡ＿Ｎ＿Ｈ”、
“ＶｔｇＡ＿Ｎ＿Ｌ＞ＶｔｇＢ＿Ｎ＿Ｈ”、及び、
“ＶｔｇＢ＿Ｎ＿Ｌ＞Ｖ_ＬＬ”が成立するように、且つ、
診断モードに関して、
“Ｖ_ＨＬ＞ＶｔｇＢ＿Ｓ＿Ｈ”、
“ＶｔｇＢ＿Ｓ＿Ｌ＞ＶｔｇＡ＿Ｓ＿Ｈ”、及び、
“ＶｔｇＡ＿Ｓ＿Ｌ＞Ｖ_ＬＬ”が成立するように、ＥＣＵ１ａが形成されている。

つまり、分圧抵抗Ｒ１〜Ｒ６の抵抗値並びに基準電圧ＶｒｅｆＡ及びＶｒｅｆＢの各値などの誤差を含めたとしても、図８（ａ）及び（ｂ）に示す如く、通常モードに関しては通常降圧想定電圧の方が常に通常昇圧想定電圧よりも高く、診断モードに関しては診断昇圧想定電圧の方が常に診断降圧想定電圧よりも高い。更に、通常モードに関して、上記誤差を含めたとしても、図８（ａ）に示す如く、通常降圧想定電圧よりも仕様電圧範囲ＲＮＧの上限電圧Ｖ_ＨＬの方が高く、通常昇圧想定電圧よりも仕様電圧範囲ＲＮＧの下限電圧Ｖ_ＬＬの方が低い。同様に、診断モードに関して、上記誤差を含めたとしても、図８（ｂ）に示す如く、診断昇圧想定電圧よりも仕様電圧範囲ＲＮＧの上限電圧Ｖ_ＨＬの方が高く、診断降圧想定電圧よりも仕様電圧範囲ＲＮＧの下限電圧Ｖ_ＬＬの方が低い。

具体的な数値例を挙げる。ここでは、主電源電圧ＶＭ（例えばＣＡＮトランシーバ６１の電源電圧）を“５Ｖ±５％”の範囲内に収められることが要求されていると想定する。そうすると、下限電圧Ｖ_ＬＬ、上限電圧Ｖ_ＨＬは、夫々、４．７５Ｖ、５．２５Ｖに設定されることになる。この場合例えば、通常モードにおける降圧目標電圧ＶｔｇＡ＿Ｎは５．１４Ｖに設定され、通常モードにおける昇圧目標電圧ＶｔｇＢ＿Ｎは４．８５Ｖに設定され、診断モードにおける降圧目標電圧ＶｔｇＡ＿Ｓは４．８５Ｖに設定され、診断モードにおける昇圧目標電圧ＶｔｇＢ＿Ｓは５．１４Ｖに設定される。更に、
通常モードにおける降圧目標電圧ＶｔｇＡ＿Ｎ（ここでは５．１４Ｖ）を中心とした通常降圧想定電圧の変動幅、
通常モードにおける昇圧目標電圧ＶｔｇＢ＿Ｎ（ここでは４．８５Ｖ）を中心とした通常昇圧想定電圧の変動幅、
診断モードにおける降圧目標電圧ＶｔｇＡ＿Ｓ（ここでは４．８５Ｖ）を中心とした診断降圧想定電圧の変動幅、及び、
診断モードにおける昇圧目標電圧ＶｔｇＢ＿Ｓ（ここでは５．１４Ｖ）を中心とした診断昇圧想定電圧の変動幅は、全て、中心の電圧に対して±２％とされる。

これにより、図８（ａ）及び（ｂ）に示したような各電圧間の高低関係が担保される。本数値例では、“ＶｔｇＡ＿Ｎ＝ＶｔｇＢ＿Ｓ”及び“ＶｔｇＢ＿Ｎ＝ＶｔｇＡ＿Ｓ”となっているが、電圧ＶｔｇＡ＿Ｎ及びＶｔｇＢ＿Ｓ間の一致、不一致は問わず、電圧ＶｔｇＢ＿Ｎ及びＶｔｇＡ＿Ｓ間の一致、不一致は問わない。

尚、通常モード及び診断モードの夫々における上述の降圧目標電圧及び昇圧目標電圧の関係が満たされる限り、分圧回路ＤＩＶ１及びＤＩＶ２に構成は任意である。

例えば、トランジスタＭ１は分圧抵抗Ｒ２に並列接続されたバイパス回路を構成し、図３の分圧回路ＤＩＶ１では、トランジスタＭ１がオンとされたときに、分圧抵抗Ｒ２とバイパス回路との並列回路の抵抗値が実質的にゼロとなるが、トランジスタＭ１がオフである時と比べてトランジスタＭ１がオンである時に、分圧抵抗Ｒ２とバイパス回路との並列回路の抵抗値が小さくなるのであれば、分圧回路ＤＩＶ１のバイパス回路の構成は任意である。例えば、分圧回路ＤＩＶ１のバイパス回路は、トランジスタＭ１と抵抗との直列回路であっても良い。

同様に例えば、トランジスタＭ２は分圧抵抗Ｒ６に並列接続されたバイパス回路を構成し、図３の分圧回路ＤＩＶ２では、トランジスタＭ２がオンとされたときに、分圧抵抗Ｒ６とバイパス回路との並列回路の抵抗値が実質的にゼロとなるが、トランジスタＭ２がオフである時と比べてトランジスタＭ２がオンである時に、分圧抵抗Ｒ６とバイパス回路との並列回路の抵抗値が小さくなるのであれば、分圧回路ＤＩＶ２のバイパス回路の構成は任意である。例えば、分圧回路ＤＩＶ２のバイパス回路は、トランジスタＭ２と抵抗との直列回路であっても良い。

［動作フローチャート］
図９はＥＣＵ１ａの動作フローチャートである。図９の動作フローチャートに沿って、ＥＣＵ１ａの動作の流れを説明する。まず、ステップＳ１１において、電圧源ＶＳ１としてのバッテリが車両ＣＣに装着される。するとステップＳ１２にて降圧電源回路１０が起動して降圧動作を行い、降圧動作により得られた降圧出力電圧が主電源ラインＬＮ１に主電源電圧ＶＭとして加わって、ステップＳ１３にてＭＰＵ６２が起動する。

ところで、信号ＦＥＴ＿ＥＮ及びＢｏｏｓｔ＿ＥＮが加わる各ライン（配線）は、ＭＰＵ６２内又はＭＰＵ６２外に設けられたプルダウン抵抗にてグランドにプルダウンされている。故に、ＭＰＵ６２の起動前において、信号ＦＥＴ＿ＥＮ及びＢｏｏｓｔ＿ＥＮはローレベルであり、降圧電源回路１０は、自身の起動後において、降圧出力電圧（主電源電圧ＶＭ）が通常モードでの降圧目標電圧ＶｔｇＡ＿Ｎ（例えば５．１４Ｖ）に一致するよう降圧動作を行い、一方で昇圧電源回路２０は昇圧動作を停止している。

ＭＰＵ６２は、自身の起動後、原則として通常モードにて動作し、後述のステップＳ１６の昇圧診断処理を実行するときに限り診断モードにて動作する。通常モードでは、上述したように信号ＦＥＴ＿ＥＮがローレベルとされる。

車両ＣＣにはイグニッションキー（不図示）が設けられている。イグニッションキーは、操作者（例えば車両ＣＣの運転手）の操作を受けて、オフ状態又はオン状態となる。イグニッションキーがオン状態であるとき車両ＣＣのエンジンが始動し、イグニッションキーがオフ状態であるとき車両ＣＣのエンジンは始動しない。

ステップＳ１３にてＭＰＵ６２が起動した後、ステップＳ１４にてイグニッションキーがオン状態となっているか否かがチェックされ、イグニッションキーがオン状態となると、その旨を示すエンジン始動信号がＥＣＵ１ａに送信される。ＥＣＵ１ａにてエンジン始動信号が受信されるとステップＳ１５に進む。エンジン始動信号は、ＥＣＵ１ａと異なる、イグニッションキーの状態検出を行うＥＣＵからＥＣＵ１ａに対して伝達される（後述のエンジン停止信号についても同様）。

ステップＳ１５において、ＭＰＵ６２は、信号Ｂｏｏｓｔ＿ＥＮをローレベルからハイレベルに切り替える。以後、イグニッションキーがオフ状態とされるまで信号Ｂｏｏｓｔ＿ＥＮはハイレベルに維持される。ステップＳ１５の後、ステップＳ１６に進む。

ステップＳ１６において、ＭＰＵ６２は、動作モードを通常モードから診断モードに切り替えて所定の昇圧診断処理を行う。診断モードでは、上述したように信号ＦＥＴ＿ＥＮがハイレベルとされる。昇圧診断処理では昇圧電源回路２０の異常の有無が診断される（診断方法について後述）。例えば、トランジスタ２１（図５参照）のゲート電位に関わらずトランジスタ２１がオフ状態に固定されるような故障は、昇圧電源回路２０の異常の一態様である。ステップＳ１６の昇圧診断処理の終了後、ステップＳ１７に進む。

ステップＳ１７において、ＭＰＵ６２は、動作モードを診断モードから通常モードに戻す。従って、ステップＳ１７にて信号ＦＥＴ＿ＥＮがハイレベルからローレベルに戻され、以後、診断モードへの再度の移行がない限り、信号ＦＥＴ＿ＥＮはローレベルに維持される。ステップＳ１７の後、ステップＳ１８に進む。

ステップＳ１８では、ステップＳ１６の昇圧診断処理の診断結果が確認され、昇圧電源回路２０に異常が無いと判断された場合（換言すれば異常があると判断されなかった場合）にはステップＳ１９に進み、昇圧電源回路２０に異常があると判断された場合にはステップＳ３０に進む。

ステップＳ１９にてイグニッションキーがオフ状態となっているか否かがチェックされ、イグニッションキーがオフ状態となると、その旨を示すエンジン停止信号がＥＣＵ１ａに送信される。ＥＣＵ１ａにてエンジン停止信号が受信されるとステップＳ２０に進む。

ステップＳ２０において、ＭＰＵ６２は、信号Ｂｏｏｓｔ＿ＥＮをハイレベルからローレベルに切り替える。その後、ステップＳ１４に戻り、ステップＳ１４以降の上述の処理が繰り返される。

ステップＳ３０において、ＭＰＵ６２は所定のエラー処理を行う。エラー処理において、ＭＰＵ６２は、ＥＣＵ１ａと異なるＥＣＵに対し所定のエラー信号を送信する。エラー信号を受信したＥＣＵは、例えば、車両ＣＣに設けられた表示装置に所定の警告表示を行う。ＭＰＵ６２は、エラー処理の後、信号Ｂｏｏｓｔ＿ＥＮをハイレベルからローレベルに切り替えてステップＳ１９に進む。

尚、電圧源ＶＳ２の負側出力端子とグランドとの間に、又は、電圧源ＶＳ２の正側出力端子と入力端子２０_ＩＮとの間に、ＭＯＳＦＥＴ等にて構成されるスイッチを挿入しておいても良い。この場合、ＭＰＵ６２は、信号Ｂｏｏｓｔ＿ＥＮのハイレベルへの切り替えに同期して当該スイッチをターンオンし、信号Ｂｏｏｓｔ＿ＥＮのローレベルへの切り替えに同期して当該スイッチをターンオフすると良い。以下では、特に記述なき限り、信号Ｂｏｏｓｔ＿ＥＮはハイレベルであるとする。

［正常ケース］
図１０に、正常ケースにおける主電源電圧ＶＭの波形６１０を示す。正常ケースは、電源回路１０及び２０の双方が異常無く、設計通りに動作するケースである。

図１０の正常ケースでは、イグニッションキーの操作を経てタイミングＴａ１にて通常モードから診断モードへの遷移が発生し、その後、タイミングＴａ１及びＴａ２間で昇圧診断処理が行われ、タイミングＴａ２にて診断モードから通常モードへの遷移が発生する。

昇圧電源回路２０は、自身の起動後、帰還電圧ＶｆｂＢが基準電圧ＶｒｅｆＢよりも高い状態では、昇圧動作を停止する。つまり、昇圧電源回路２０は、自身の起動後、主電源電圧ＶＭが昇圧目標電圧ＶｔｇＢよりも高いとき、昇圧動作を停止する。昇圧電源回路２０において、制御回路２６は、帰還電圧ＶｆｂＢが基準電圧ＶｒｅｆＢと一致するように又は近づくようにトランジスタ２１の状態制御を行うが、帰還電圧ＶｆｂＢが基準電圧ＶｒｅｆＢよりも高い状態で昇圧動作を行うと電圧ＶｆｂＢ及びＶｒｅｆＢ間の誤差が増大するからである。昇圧動作の停止とは、トランジスタ２１のスイッチングを行わずにトランジスタ２１をオフ状態に維持することを意味する。

タイミングＴａ１より前の通常モードでは、降圧目標電圧ＶｔｇＡ（ＶｔｇＡ＿Ｎ）の方が昇圧目標電圧ＶｔｇＢ（ＶｔｇＢ＿Ｎ）よりも高い（図６及び図７参照）。これは、それらの変動範囲を考慮しても成り立つ（図８（ａ）参照）。故に、タイミングＴａ１より前の通常モードでは、主電源電圧ＶＭが降圧目標電圧ＶｔｇＡ（ＶｔｇＡ＿Ｎ）と一致するように降圧電源回路１０にて降圧動作が行われる一方で、昇圧電源回路２０では昇圧動作が停止される。

降圧電源回路１０は、自身の起動後、帰還電圧ＶｆｂＡが基準電圧ＶｒｅｆＡよりも高い状態では、降圧動作を停止する。つまり、降圧電源回路１０は、自身の起動後、主電源電圧ＶＭが降圧目標電圧ＶｔｇＡよりも高いとき、降圧動作を停止する。降圧電源回路１０において、制御回路１６は、帰還電圧ＶｆｂＡが基準電圧ＶｒｅｆＡと一致するように又は近づくようにトランジスタ１１の状態制御を行うが、帰還電圧ＶｆｂＡが基準電圧ＶｒｅｆＡよりも高い状態で降圧動作を行うと電圧ＶｆｂＡ及びＶｒｅｆＡ間の誤差が増大するからである。降圧動作の停止とは、トランジスタ１１のスイッチングを行わずにトランジスタ１１をオフ状態に維持することを意味する。

タイミングＴａ１及びＴａ２間の診断モードでは、昇圧目標電圧ＶｔｇＢ（ＶｔｇＢ＿Ｓ）の方が降圧目標電圧ＶｔｇＡ（ＶｔｇＡ＿Ｓ）よりも高い（図６及び図７参照）。これは、それらの変動範囲を考慮しても成り立つ（図８（ｂ）参照）。故に、タイミングＴａ１及びＴａ２間の診断モードでは、主電源電圧ＶＭが昇圧目標電圧ＶｔｇＢ（ＶｔｇＢ＿Ｓ）と一致するように昇圧電源回路２０にて昇圧動作が行われる一方で、降圧電源回路１０では降圧動作が停止される。

タイミングＴａ２にて通常モードに戻るが、タイミングＴａ２以降の通常モードの動作はタイミングＴａ１以前の通常モードの動作と同様である。つまり、タイミングＴａ２以降の通常モードでは、主電源電圧ＶＭが降圧目標電圧ＶｔｇＡ（ＶｔｇＡ＿Ｎ）と一致するように降圧電源回路１０にて降圧動作が行われる一方で、昇圧電源回路２０では昇圧動作が停止される。

尚、動作モードの切り替え直後では、降圧動作と昇圧動作が短時間だけ併存して実行されることがあり、また主電源電圧ＶＭに若干の乱れが生じうる。

タイミングＴａ１及びＴａ２間において、ステップＳ１６（図９参照）の昇圧診断処理が実行される。診断モードでは、昇圧動作に基づく電圧であって、昇圧目標電圧ＶｔｇＢ＿Ｓと一致することが期待される電圧が、主電源電圧ＶＭとして現れているはずである。故に、ＭＰＵ６２は、診断モードにおける電圧Ｖｄｅｔ（図３参照）を評価電圧Ｖｄｅｔとして取得する。この際、モード遷移に伴う主電源電圧ＶＭの変動の影響を除外すべく、通常モードから診断モードへ遷移してから所定の安定時間経過後の電圧Ｖｄｅｔを評価電圧Ｖｄｅｔとして取得する。例えば、タイミングＴａ２直前の電圧Ｖｄｅｔを評価電圧Ｖｄｅｔとして取得すれば良い。

そして、ＭＰＵ６２は、評価電圧Ｖｄｅｔに基づき、診断モードでの主電源電圧ＶＭが診断モードでの昇圧目標電圧ＶｔｇＢ＿Ｓの変動範囲内の電圧を有しているか否かを判断し、これによって昇圧電源回路２０の異常の有無を診断する。即ち、昇圧診断処理では、評価電圧Ｖｄｅｔに基づき、診断モードでの主電源電圧ＶＭが、電圧ＶｔｇＢ＿Ｓ＿Ｈ以下であって且つ電圧ＶｔｇＢ＿Ｓ＿Ｌ以上であるという昇圧正常条件が充足しているか否かを判断する（図８（ｂ）参照）。既知情報である分圧抵抗Ｒ７及びＲ８間の抵抗値比と、評価電圧Ｖｄｅｔとから、昇圧正常条件の成否判断が可能である。そして、昇圧正常条件が充足している場合には昇圧電源回路２０に異常は無いと判断し、昇圧正常条件が充足していない場合には昇圧電源回路２０に異常があると判断する。図１０の正常ケースでは昇圧正常条件が充足される。

ＭＰＵ６２にはＡ／Ｄコンバータが含まれている。ＭＰＵ６２は、アナログの評価電圧ＶｄｅｔをＡ／Ｄコンバータにてデジタルの電圧値に変換し、得られた電圧値に基づいて昇圧正常条件の充足／不充足を判断する。或いは、Ａ／Ｄコンバータの代わりに、ＥＣＵ１ａに複数のコンパレータから成るウィンドウコンパレータを設けておき、ウィンドウコンパレータを用いて昇圧正常条件の充足／不充足を判断しても良い。

仮に、タイミングＴａ２以降の何れかのタイミングにおいて、車両ＣＣの事故等に起因して電圧源ＶＳ１及び入力端子１０_ＯＵＴ間の断線等が生じた場合、降圧動作の停止に伴って主電源電圧ＶＭが降圧目標電圧ＶｔｇＡ＿Ｎ（例えば５．１４Ｖ）近辺から低下してくるが、主電源電圧ＶＭが昇圧目標電圧ＶｔｇＢ＿Ｎ（例えば４．８５Ｖ）近辺まで低下してくるとトランジスタ２１のスイッチングを伴う昇圧動作が開始されて主電源電圧ＶＭが昇圧目標電圧ＶｔｇＢ＿Ｎ近辺に保たれる。つまり、予備バッテリとしての電圧源ＶＳ２の出力電力に基づきＣＡＮトランシーバ６１及び通信モジュール６３等の動作継続が担保され、車両緊急通報システムの機能を有効に働かせることができる。

［昇圧異常ケース］
図１１に、昇圧異常ケースにおける主電源電圧ＶＭの波形６２０を示す。図１１にて例示される昇圧異常ケースにおいて、降圧電源回路１０は、異常無く、設計通りに動作するが、故障により昇圧電源回路２０の昇圧動作が不能となっている。

図１１の昇圧異常ケースでは、イグニッションキーの操作を経てタイミングＴｂ１にて通常モードから診断モードへの遷移が発生し、その後、タイミングＴｂ１及びＴｂ２間で昇圧診断処理が行われ、タイミングＴｂ２にて診断モードから通常モードへの遷移が発生する。

タイミングＴｂ１より前の通常モードでは、降圧目標電圧ＶｔｇＡ（ＶｔｇＡ＿Ｎ）の方が昇圧目標電圧ＶｔｇＢ（ＶｔｇＢ＿Ｎ）よりも高い（図６及び図７参照）。これは、それらの変動範囲を考慮しても成り立つ（図８（ａ）参照）。故に、タイミングＴｂ１より前の通常モードでは、主電源電圧ＶＭが降圧目標電圧ＶｔｇＡ（ＶｔｇＡ＿Ｎ）と一致するように降圧電源回路１０にて降圧動作が行われる一方で、昇圧電源回路２０では昇圧動作が停止される。

タイミングＴｂ１及びＴｂ２間の診断モードでは、昇圧目標電圧ＶｔｇＢ（ＶｔｇＢ＿Ｓ）の方が降圧目標電圧ＶｔｇＡ（ＶｔｇＡ＿Ｓ）よりも高い（図６及び図７参照）。しかしながら、図１１の昇圧異常ケースでは、故障により昇圧電源回路２０の昇圧動作が不能となっているため、タイミングＴｂ１及びＴｂ２間の診断モードにおいて昇圧動作が停止している。そうすると、タイミングＴｂ１及びＴｂ２間の診断モードにおいて、降圧電源回路１０が、主電源電圧ＶＭと降圧目標電圧ＶｔｇＡ（ＶｔｇＡ＿Ｓ）とが一致するように降圧動作を行うことになる。タイミングＴｂ２以降の通常モードでも、降圧電源回路１０が、主電源電圧ＶＭと降圧目標電圧ＶｔｇＡ（ＶｔｇＡ＿Ｎ）とが一致するように降圧動作を行うことになる。

モード切り替えに伴って降圧目標電圧ＶｔｇＡは変化するため、図１１の昇圧異常ケースでは、タイミングＴｂ１を起点に主電源電圧ＶＭが比較的高い降圧目標電圧ＶｔｇＡ＿Ｎから比較的低い降圧目標電圧ＶｔｇＡ＿Ｓに向けて低下した後、降圧目標電圧ＶｔｇＡ＿Ｓにて安定化し、その後、タイミングＴｂ２を起点に主電源電圧ＶＭが比較的低い降圧目標電圧ＶｔｇＡ＿Ｓから比較的高い降圧目標電圧ＶｔｇＡ＿Ｎに向けて上昇した後、降圧目標電圧ＶｔｇＡ＿Ｎにて安定化する。

タイミングＴｂ１及びＴｂ２間において、ステップＳ１６（図９参照）の昇圧診断処理が実行される。診断モードでは、昇圧動作に基づく電圧であって、昇圧目標電圧ＶｔｇＢ＿Ｓと一致することが期待される電圧が、主電源電圧ＶＭとして現れているはずである。故に、ＭＰＵ６２は、診断モードにおける電圧Ｖｄｅｔ（図３参照）を評価電圧Ｖｄｅｔとして取得する。この際、モード遷移に伴う主電源電圧ＶＭの変動の影響を除外すべく、通常モードから診断モードへ遷移してから所定の安定時間経過後の電圧Ｖｄｅｔを評価電圧Ｖｄｅｔとして取得する。例えば、タイミングＴｂ２直前の電圧Ｖｄｅｔを評価電圧Ｖｄｅｔとして取得すれば良い。

そして、ＭＰＵ６２は、評価電圧Ｖｄｅｔに基づき診断モードでの主電源電圧ＶＭが診断モードでの昇圧目標電圧ＶｔｇＢ＿Ｓの変動範囲内の電圧を有しているか否かを判断し、これによって昇圧電源回路２０の異常の有無を診断する。この判断及び診断の方法は図１０の正常ケースに関連して上述した通りである。図１１の昇圧異常ケースでは、降圧目標電圧ＶｔｇＡ＿Ｓに応じた比較的低い電圧が評価電圧Ｖｄｅｔとして取得されることになるので、昇圧正常条件が充足しない。このため、昇圧電源回路２０に異常があると判断される。

診断モードで昇圧電源回路２０が昇圧動作を行わなかったとしても、診断モードにおける降圧目標電圧ＶｔｇＡ＿Ｓは、主電源電圧ＶＭに要求される電圧精度を満たすため、問題は生じない。

本実施形態において具体化された本発明に係る電源装置Ｗについて考察する。ＥＣＵ１ａにおける電源装置Ｗは、降圧出力端子（１０_ＯＵＴ）を有し、第１電圧源（ＶＳ１）からの電圧を降圧することによって降圧出力端子から降圧出力電圧を出力可能な降圧電源回路（１０）と、昇圧出力端子（２０_ＯＵＴ）を有し、第２電圧源（ＶＳ２）からの電圧を昇圧することによって昇圧出力端子から昇圧出力電圧を出力可能な昇圧電源回路（２０）と、降圧出力端子及び昇圧出力端子が共通に接続され、降圧電源回路の出力又は昇圧電源回路の出力に基づく主電源電圧（ＶＭ）が加わる主電源ライン（ＬＮ１）と、降圧出力電圧の目標となる降圧目標電圧（ＶｔｇＡ）及び昇圧出力電圧の目標となる昇圧目標電圧（ＶｔｇＢ）を設定する制御部（６２）と、を備え、制御部は、降圧目標電圧（ＶｔｇＡ）を昇圧目標電圧（ＶｔｇＢ）より高く設定する通常モード又は昇圧目標電圧（ＶｔｇＢ）を降圧目標電圧（ＶｔｇＡ）より高く設定する診断モードにて動作可能であり、診断モードにおいて昇圧電源回路の異常の有無を診断することを特徴とする。

主たる第１電圧源が降圧電源回路に接続されている状態では予備バッテリとしての第２電圧源の蓄電エネルギが消費されないようにしつつも、第１電圧源及び降圧電源回路間の配線が断線した場合には直ちに予備バッテリからの電力供給を行うことが要請される。電源装置Ｗでは、基本的には通常モードで動作させることで、この要請に応えることができる。その上で、診断モードでの動作を可能しておくことで、昇圧電源回路の異常の有無を容易に診断することが可能となる。この際、図１５の構成では必要であった高価なトランジスタ（図１５のＭ９００に相当）は不要である。また、そのようなトランジスタの設置に伴う電圧精度の悪化が回避される。

電源装置Ｗにおいて（図６参照）、前記制御部は、前記通常モードを基準に前記降圧目標電圧を低下させるとともに前記昇圧目標電圧を上昇させることで、前記診断モードにおいて前記昇圧目標電圧を前記降圧目標電圧より高く設定すると良い。

これにより、主電源電圧に対して要求される電圧精度を、通常モード及び診断モードの双方において比較的容易に満たすことが可能となる。

より具体的には、電源装置Ｗにおいて、降圧電源回路（１０）は、降圧用トランジスタ（１１）を有し、降圧用トランジスタのスイッチングを伴う降圧動作により降圧出力電圧を生成する降圧スイッチングレギュレータであって、主電源電圧（ＶＭ）と降圧目標電圧（ＶｔｇＡ）との関係に応じて降圧動作を実行又は停止し、昇圧電源回路（２０）は、昇圧用トランジスタ（２１）を有し、昇圧用トランジスタのスイッチングを伴う昇圧動作により昇圧出力電圧を生成する昇圧スイッチングレギュレータであって、主電源電圧（ＶＭ）と昇圧目標電圧（ＶｔｇＢ）との関係に応じて昇圧動作を実行又は停止する。

これにより例えば、通常モードにおいて、降圧電源回路は主電源電圧が降圧目標電圧（ＶｔｇＡ＿Ｎ；例えば５．１４Ｖ）に一致するように降圧動作を行う一方、昇圧電源回路は“主電源電圧≒降圧目標電圧＞昇圧目標電圧”であるが故に昇圧動作を停止させる。診断モードにおいて、昇圧電源回路は主電源電圧が昇圧目標電圧（ＶｔｇＢ＿Ｓ；例えば５．１４Ｖ）に一致するように昇圧動作を行う一方、降圧電源回路は“主電源電圧≒昇圧目標電圧＞降圧目標電圧”であるが故に降圧動作を停止させる。

そして、第１実施形態に係る電源装置Ｗでは、複数の分圧抵抗の直列回路から成り、主電源電圧を分圧することで降圧用帰還電圧（ＶｆｂＡ）を生成する降圧用分圧回路（ＤＩＶ１）と、他の複数の分圧抵抗の直列回路から成り、主電源電圧を分圧することで昇圧用帰還電圧（ＶｆｂＢ）を生成する昇圧用分圧回路（ＤＩＶ２）と、を更に備え、降圧電源回路は、降圧用帰還電圧が所定の降圧用基準電圧（ＶｒｅｆＡ）に一致又は近づくよう降圧動作を実行又は停止し、昇圧電源回路は、昇圧用帰還電圧が所定の昇圧用基準電圧（ＶｒｅｆＢ）に一致又は近づくよう昇圧動作を実行又は停止し、降圧用分圧回路及び昇圧用分圧回路は、夫々に、分圧比が可変となるように構成され、制御部（６２）は、降圧用分圧回路における分圧比の可変設定を通じて降圧目標電圧（ＶｔｇＡ）を可変設定し、昇圧用分圧回路における分圧比の可変設定を通じて昇圧目標電圧（ＶｔｇＢ）を可変設定することができる。

第１実施形態に係る電源装置Ｗでは、制御部（６２）は、診断モードにおいて、主電源電圧（ＶＭ）に基づき昇圧電源回路の異常の有無を診断する。

診断モードでは昇圧電源回路の昇圧動作に基づく電圧が主電源電圧として現れているはずであるので、本構成により昇圧電源回路の異常の有無を正しく診断することができる。

より具体的には例えば、制御部（６２）は、診断モードにおいて、主電源電圧（ＶＭ）が、診断モードでの昇圧目標電圧（ＶｔｇＢ＿Ｓ）に対応する所定の正常電圧範囲内に収まっているか否かを検出することで、昇圧電源回路の異常の有無を診断して良い。ここにおける正常電圧範囲は、例えば、電圧ＶｔｇＢ＿Ｓ＿Ｈ以下且つ電圧ＶｔｇＢ＿Ｓ＿Ｌ以上の電圧範囲であって良い（図８（ｂ）参照）。

また、電源装置Ｗにおいて、主電源電圧（ＶＭ）が所定電圧範囲（ＲＮＧ）内に収まることを要求する電圧精度仕様が主電源電圧に対して定められており、前記通常モードにおける前記降圧目標電圧及び前記昇圧目標電圧、並びに、前記診断モードにおける前記降圧目標電圧及び前記昇圧目標電圧は、全て、前記所定電圧範囲内に収まると良い。

これにより、主電源電圧に対して要求される電圧精度を、通常モード及び診断モードの双方において満たすことが可能となる。

そして、上記電源装置Ｗを備えた本発明に係る通報モジュールは、車両（ＣＣ）に搭載される通報モジュール（１；第１実施形態では１ａ）であって、車両の位置を表す位置情報を取得する位置情報取得装置（６４）と、所定の通報条件が成立したときに前記位置情報を含む所定の緊急通報信号を無線にて外部装置に送信可能な外部通信装置（６３）と、車両に搭載された他の回路と通信を行う車両内通信装置（６１）と、を備え、位置情報取得装置、外部通信装置及び車両内通信装置、並びに、電源装置における制御部（６２）は、主電源電圧（ＶＭ）に基づいて駆動する構成であると良い。

これにより、電源装置Ｗの優位性を包含した通報モジュールを形成することができる。

＜＜第２実施形態＞＞
本発明の第２実施形態を説明する。第２実施形態並びに後述の第３及び第４実施形態は第１実施形態を基礎とする実施形態であり、第２〜第４実施形態において特に述べない事項に関しては、矛盾の無い限り、第１実施形態の記載が第２〜第４実施形態にも適用される。第２実施形態の記載を解釈するにあたり、第１及び第２実施形態間で矛盾する事項については第２実施形態の記載が優先されて良い（後述の第３及び第４実施形態についても同様）。矛盾の無い限り、第１〜第４実施形態の内、任意の複数の実施形態を組み合わせても良い。第１実施形態に記載の事項が第２実施形態に適用される際、第１実施形態中の記載“ＥＣＵ１ａ”は、第２実施形態において“ＥＣＵ１ｂ”に読み替えられる。

図１２に第２実施形態に係るＥＣＵ１ｂの構成を示す。第２実施形態では、図１のＥＣＵ１として図１２のＥＣＵ１ｂが用いられる。図１２のＥＣＵ１ｂは図３のＥＣＵ１ａの一部を変更したものである。即ち、図３のＥＣＵ１ａを基準として分圧回路ＤＩＶ１及びＤＩＶ２を削除し、代わりに、分圧回路ＤＩＶ４を設けることでＥＣＵ１ｂが形成される。その他の点において、ＥＣＵ１ａ及びＥＣＵ１ｂは互いに同じ構成を有するため、同じ部分についての重複する説明を省略する。

ＥＣＵ１ｂに設けられた分圧回路ＤＩＶ４は、分圧抵抗Ｒ１１〜Ｒ１４と、Ｎチャネル型のＭＯＳＦＥＴとして構成されたトランジスタＭ３と、備える。分圧抵抗Ｒ１１〜Ｒ１４の直列回路が主電源ラインＬＮ１とグランドとの間に配置され、この際、主電源ラインＬＮ１からグランドに向けて、分圧抵抗Ｒ１１、Ｒ１２、Ｒ１３、Ｒ１４が、この順番で配置される。より具体的には、分圧抵抗Ｒ１１の一端は主電源ラインＬＮ１に接続され、分圧抵抗Ｒ１１の他端はノードＮＤ１１にて分圧抵抗Ｒ１２の一端に接続され、分圧抵抗Ｒ１２の他端はノードＮＤ１２にて分圧抵抗Ｒ１３の一端に接続され、分圧抵抗Ｒ１３の他端はノードＮＤ１３にて分圧抵抗Ｒ１４の一端に接続され、分圧抵抗Ｒ１４の他端はグランドに接続される。トランジスタＭ３のドレインはノードＮＤ１２に接続され、トランジスタＭ３のソースはノードＮＤ１３に接続される。

ＥＣＵ１ｂでは、ノードＮＤ１３に生じる電圧が帰還電圧ＶｆｂＡとして降圧電源回路１０に入力され、ノードＮＤ１１に生じる電圧が帰還電圧ＶｆｂＢとして昇圧電源回路２０に入力される。このように、分圧回路ＤＩＶ４は、主電源電圧ＶＭを互いに異なる分圧比で分圧することで帰還電圧ＶｆｂＡ及びＶｆｂＢを生成する機能を持ち、主電源電圧ＶＭから帰還電圧ＶｆｂＡを生成する際の分圧比と、主電源電圧ＶＭから帰還電圧ＶｆｂＢを生成する際の分圧比とが、トランジスタＭ３のオン／オフによって同時に変更されるよう構成されている。

より具体的には、分圧抵抗Ｒ１１、Ｒ１２、Ｒ１３、Ｒ１４の抵抗値を、夫々、記号“Ｒ１１”、“Ｒ１２”、“Ｒ１３”、“Ｒ１４”で表した場合、主電源電圧ＶＭを分圧することで帰還電圧ＶｆｂＡを生成する際の分圧比は、トランジスタＭ３がオフであるにおいて“Ｒ１４／（Ｒ１１＋Ｒ１２＋Ｒ１３＋Ｒ１４）”となる一方、トランジスタＭ３がオンであるにおいて“Ｒ１４／（Ｒ１１＋Ｒ１２＋Ｒ１４）”となる。主電源電圧ＶＭを分圧することで帰還電圧ＶｆｂＢを生成する際の分圧比は、トランジスタＭ３がオフであるにおいて“（Ｒ１２＋Ｒ１３＋Ｒ１４）／（Ｒ１１＋Ｒ１２＋Ｒ１３＋Ｒ１４）”となる一方、トランジスタＭ３がオンであるにおいて“（Ｒ１２＋Ｒ１４）／（Ｒ１１＋Ｒ１２＋Ｒ１４）”となる。但し、ここでは、トランジスタＭ３のオン抵抗が十分に低いとしてゼロと仮定としている。

トランジスタＭ３のゲートにはＭＰＵ６２からの信号ＦＥＴ＿ＥＮが入力される。信号ＦＥＴ＿ＥＮがローレベルであるときトランジスタＭ３はオフであり、信号ＦＥＴ＿ＥＮがハイレベルであるときトランジスタＭ３はオンである。信号ＦＥＴ＿ＥＮのレベルの制御方法は第１実施形態で示した通りである。従って、通常モードでは信号ＦＥＴ＿ＥＮがローレベルとされ、診断モードでは信号ＦＥＴ＿ＥＮがハイレベルとされる。

故に、ＥＣＵ１ｂにおいて、帰還電圧ＶｆｂＡは通常モードよりも診断モードでの方が高くなり、帰還電圧ＶｆｂＢは通常モードよりも診断モードでの方が低くなる。結果、ＥＣＵ１ｂにおいて、降圧目標電圧ＶｔｇＡは通常モードよりも診断モードでの方が低くなり、昇圧目標電圧ＶｔｇＢは通常モードよりも診断モードでの方が高くなる。

上述の第１〜第４不等式が満たされること及び４つの目標電圧ＶｔｇＡ＿Ｎ、ＶｔｇＡ＿Ｓ、ＶｔｇＢ＿Ｎ及びＶｔｇＢ＿Ｓが全て所定の仕様電圧範囲ＲＮＧ内に収まることを含め、降圧目標電圧ＶｔｇＡ及び昇圧目標電圧ＶｔｇＢの特性は第１実施形態で述べた通りである（第１実施形態で述べた通りとなるように、分圧抵抗Ｒ１１〜Ｒ１４の各抵抗値並びに基準電圧ＶｒｅｆＡ及びＶｒｅｆＢの値が定められている）。

ＥＣＵ１ｂでは、降圧目標電圧及び昇圧目標電圧を設定するための分圧抵抗ラダーが共用されるため、電源回路ごとに分圧抵抗ラダーを設ける場合と比べ、降圧目標電圧及び昇圧目標電圧間の電位差の精度を高めることができる（図３の構成では発生する、分圧回路ＤＩＶ１の分圧抵抗ばらつきと分圧回路ＤＩＶ２の分圧抵抗ばらつきが、図１２の構成では相殺されたような恰好となる）。結果、図６、図７並びに図８（ａ）及び（ｂ）に示したような降圧目標電圧及び昇圧目標電圧に対する要求を容易に満たしやすくなる。また、分圧比の切り替えに用いられるトランジスタの個数を削減することができる（図３の構成では２つのトランジスタＭ１及びＭ２が必要である一方、図１２の構成では１つのトランジスタＭ３で足る）。

尚、通常モード及び診断モードの夫々における上述の降圧目標電圧及び昇圧目標電圧の関係が満たされる限り、分圧回路ＤＩＶ４に構成は任意である。

例えば、トランジスタＭ３は分圧抵抗Ｒ１３に並列接続されたバイパス回路を構成し、図１２の分圧回路ＤＩＶ４では、トランジスタＭ３がオンとされたときに、分圧抵抗Ｒ１３とバイパス回路との並列回路の抵抗値が実質的にゼロとなるが、トランジスタＭ３がオフである時と比べてトランジスタＭ３がオンである時に、分圧抵抗Ｒ１３とバイパス回路との並列回路の抵抗値が小さくなるのであれば、分圧回路ＤＩＶ４のバイパス回路の構成は任意である。例えば、分圧回路ＤＩＶ４のバイパス回路は、トランジスタＭ３と抵抗との直列回路であっても良い。

つまり、第２実施形態に係る電源装置Ｗでは、以下のような構成が採用されているといえる。電源装置Ｗは、複数の分圧抵抗の直列回路から成り、主電源電圧を互いに異なる分圧比で分圧することで降圧用帰還電圧（ＶｆｂＡ）及び昇圧用帰還電圧（ＶｆｂＢ）を生成する分圧回路（ＤＩＶ４）を更に備え、この分圧回路（ＤＩＶ４）において、複数の分圧抵抗の一部の分圧抵抗（図１２の例ではＲ１３）に対しバイパス回路（図１２の例ではＭ３）が並列接続され、制御部（６２）は、バイパス回路の状態の制御により、一部の分圧抵抗とバイパス回路との並列回路の抵抗値を可変とし、通常モード及び診断モード間の切り替わりにおいて並列回路の抵抗値を変化させることで主電源電圧から降圧用帰還電圧を得るための分圧比及び主電源電圧から昇圧用帰還電圧を得るための分圧比を同時に変化させ、これによって降圧目標電圧と昇圧目標電圧を同時に変化させる。

＜＜第３実施形態＞＞
本発明の第３実施形態を説明する。第１又は第２実施形態の記載を第３実施形態に適用可能であり、第１又は第２実施形態に記載の事項が第３実施形態に適用される際、第１実施形態中の記載“ＥＣＵ１ａ”又は第２実施形態中の記載“ＥＣＵ１ｂ”は、第３実施形態において“ＥＣＵ１ｃ”に読み替えられる。

図１３に第３実施形態に係るＥＣＵ１ｃの構成を示す。第３実施形態では、図１のＥＣＵ１として図１３のＥＣＵ１ｃが用いられる。図１３のＥＣＵ１ｃは図１２のＥＣＵ１ｂの一部を変更したものである。即ち、図１２のＥＣＵ１ｂを基準として分圧回路ＤＩＶ３を削除し、代わりにモニタ回路３０を設けることでＥＣＵ１ｃが形成される。その他の点において、ＥＣＵ１ｂ及びＥＣＵ１ｃは互いに同じ構成を有するため、同じ部分についての重複する説明を省略する。尚、図１３のＥＣＵ１ｃにおいて、第２実施形態における基準電圧ＶｒｅｆＡ及びＶｒｅｆＢの生成方法の代わりに、第１実施形態における基準電圧ＶｒｅｆＡ及びＶｒｅｆＢの生成方法を採用することも可能である（即ち、図３のＥＣＵ１ａを基準として分圧回路ＤＩＶ３を削除し、代わりにモニタ回路３０を設けることでＥＣＵ１ｃを形成しても良い）。

モニタ回路３０は昇圧電源回路２０に接続され、昇圧電源回路２０にて昇圧動作が行われているか否かに依存する電圧Ｖｄｅｔ２を導出する。

図１４に昇圧電源回路２０とモニタ回路３０の構成例を示す。図１４の昇圧電源回路２０は図５の昇圧電源回路２０と同じものである。モニタ回路３０は、還流ダイオード（整流ダイオード）として機能するダイオード３１と、平滑コンデンサ３２と、分圧抵抗３３及び３４と、を備える。ダイオード２２及びダイオード３１の各アノードはトランジスタ２１のドレインに共通接続される。ダイオード３１のカソードはモニタ用ラインＬＮ１’に接続される。平滑コンデンサ３２の一端はモニタ用ラインＬＮ１’に接続され、平滑コンデンサ３２の他端はグランドに接続される。分圧抵抗３３の一端はモニタ用ラインＬＮ１’に接続され、分圧抵抗３３の他端は分圧抵抗３４を介してグランドに接続される。モニタ用ラインＬＮ１’に加わる電圧を電圧ＶＭｄｍｙと称する。分圧抵抗３３及び３４間の接続ノードには電圧ＶＭｄｍｙの分圧である電圧Ｖｄｅｔ２が発生する。

以上の構成により、昇圧動作が行われていないとき、電圧ＶＭｄｍｙは、電圧源ＶＳ２の出力電圧ＶＢからダイオード３１の順方向電圧Ｖｆだけ低い電圧（ＶＢ−Ｖｆ）となる。昇圧動作が行われているときには、電圧ＶＢを昇圧した電圧であって出力端子２０_ＯＵＴでの電圧（即ち主電源電圧ＶＭ）とは異なる電圧が電圧ＶＭｄｍｙとして現れる。電圧ＶＭｄｍｙは主電源電圧ＶＭを模した電圧に相当し、昇圧動作が行われているとき、電圧ＶＭｄｍｙは実質的に出力端子２０_ＯＵＴでの電圧（即ち主電源電圧ＶＭ）と同じ電圧値を持つと期待される。このため、電圧ＶＭｄｍｙを観測すれば昇圧動作が正常に実行されているかなどの診断が可能となる。図１３及び図１４の構成では、電圧ＶＭｄｍｙの分圧である電圧Ｖｄｅｔ２を用いて電圧ＶＭｄｍｙが評価される。

［診断モードでのモニタ回路の利用］
モニタ回路３０を用いた診断モードでの昇圧診断処理を説明する。説明の具体化のため、図１０又は図１１を再度参照し、上述の正常ケース又は昇圧異常ケースにおける昇圧診断処理を説明する。図１０の正常ケースにおいて、タイミングＴａ１及びＴａ２間の診断モードでは、第１実施形態で述べたように、主電源電圧ＶＭが昇圧目標電圧ＶｔｇＢ（ＶｔｇＢ＿Ｓ）と一致するように昇圧電源回路２０にて昇圧動作が行われる一方で、降圧電源回路１０では降圧動作が停止される。図１１の昇圧異常ケースにおいて、タイミングＴｂ１及びＴｂ２間の診断モードでは、第１実施形態で述べたように、故障により昇圧動作が停止しており、主電源電圧ＶＭと降圧目標電圧ＶｔｇＡ（ＶｔｇＡ＿Ｓ）とが一致するように降圧電源回路１０が降圧動作を行うことになる。

正常ケースではタイミングＴａ１及びＴａ２間において、昇圧異常ケースではタイミングＴｂ１及びＴｂ２間において、ステップＳ１６（図９参照）の昇圧診断処理が実行される。診断モードでは、昇圧動作に基づく電圧であって、昇圧目標電圧ＶｔｇＢ＿Ｓと一致することが期待される電圧が主電源電圧ＶＭとして現れているはずであり、これに連動して、昇圧目標電圧ＶｔｇＢ＿Ｓと一致することが期待される電圧が電圧ＶＭｄｍｙとして現れているはずである。故に、ＭＰＵ６２は、診断モードにおける電圧Ｖｄｅｔ２を評価電圧Ｖｄｅｔ２として取得する。この際、モード遷移に伴う電圧ＶＭ及びＶＭｄｍｙの変動の影響を除外すべく、通常モードから診断モードへ遷移してから所定の安定時間経過後の電圧Ｖｄｅｔ２を評価電圧Ｖｄｅｔ２として取得する。例えば、タイミングＴａ２又はＴｂ２直前の電圧Ｖｄｅｔ２を評価電圧Ｖｄｅｔ２として取得すれば良い。

ＭＰＵ６２は、評価電圧Ｖｄｅｔ２に基づき所定の昇圧正常条件の充足／不充足を判断することで昇圧電源回路２０の異常の有無を診断する。そして、昇圧正常条件が充足している場合には昇圧電源回路２０に異常は無いと判断し、昇圧正常条件が充足していない場合には昇圧電源回路２０に異常があると判断する。

昇圧正常条件の成否判断（充足／不充足の判断）は、電圧ＶＭ及びＶＭｄｍｙが互いに同じ電圧値を有しているという仮定の下で実行される。昇圧正常条件は、診断モードでの電圧ＶＭｄｍｙが、所定の正常電圧範囲内に収まっているという条件である。ここにおける正常電圧範囲は、診断モードでの昇圧目標電圧（ＶｔｇＢ＿Ｓ）に対応する電圧範囲であり、故に、電圧ＶｔｇＢ＿Ｓ＿Ｌから電圧ＶｔｇＢ＿Ｓ＿Ｈまでの電圧範囲であって良い（図８（ｂ）参照）。但し、正常電圧範囲の下限を電圧ＶｔｇＢ＿Ｓ＿Ｌよりも低く設定することも可能であり（但し、少なくとも仕様電圧範囲ＲＮＧの下限電圧_ＬＬ以上とされる）、正常電圧範囲の上限を電圧ＶｔｇＢ＿Ｓ＿Ｈよりも高く設定することも可能である（但し、少なくとも仕様電圧範囲ＲＮＧの上限電圧_ＨＬ以下とされる）。

既知情報である分圧抵抗Ｒ７及びＲ８間の抵抗値比と、評価電圧Ｖｄｅｔ２とから、昇圧正常条件の成否判断が可能である。尚、仕様電圧範囲ＲＮＧの下限電圧Ｖ_ＬＬの値は、電圧源ＶＳ２の出力電圧ＶＢの公称電圧値（例えば３Ｖ）よりも高いため、仮に診断モードで昇圧動作が停止していたのであれば昇圧正常条件が充足することは無い。

図１０の正常ケースでは昇圧正常条件が充足される。図１１の昇圧異常ケースでは昇圧電源回路２０の故障により昇圧動作が停止しているので昇圧正常条件が充足しない。

第１又は第２実施形態の構成の如く、主電源電圧ＶＭを監視する場合、主電源電圧ＶＭが降圧動作に基づくものか昇圧動作に基づくものであるのかを区別すべく、各電源回路の出力電圧精度及び電圧Ｖｄｅｔの読み取り精度を高めることが要請される。第３実施形態では、直流的に主電源ラインＬＮ１と切り離されたモニタ用ラインＬＮ１’の電圧ＶＭｄｍｙを監視するため、そのような要請が緩和される。

ＭＰＵ６２にはＡ／Ｄコンバータが含まれている。ＭＰＵ６２は、アナログの評価電圧Ｖｄｅｔ２をＡ／Ｄコンバータにてデジタルの電圧値に変換し、得られた電圧値に基づいて昇圧正常条件の充足／不充足を判断する。或いは、Ａ／Ｄコンバータの代わりに、ＥＣＵ１ｃに複数のコンパレータから成るウィンドウコンパレータを設けておき、ウィンドウコンパレータを用いて昇圧正常条件の充足／不充足を判断しても良い。

［通常モードでのモニタ回路の利用（通常モード診断処理）］
モニタ回路３０は通常モードにおいても有効に機能させることができる。通常モードにおいて、ＭＰＵ６２がモニタ回路３０を用いて行うことのできる通常モード診断処理を説明する。

ＭＰＵ６２は、通常モード診断処理において、電圧ＶＭｄｍｙに基づき（実際には電圧Ｖｄｅｔ２に基づき）昇圧動作が実行されているか否かを監視し、昇圧動作が実行されていると判断したとき、ＥＣＵ１ｃに含まれる電源装置に異常（以下、便宜上、特定異常と称する）があると判定する。ＥＣＵ１ｃに含まれる電源装置は、電源回路１０及び２０を含む他、帰還電圧ＶｆｂＡ及びＶｆｂＢを生成する回路（図１３では分圧回路ＤＩＶ４）を含む。特定異常は、主に、電源回路１０及び２０の何れかにおける異常であるが、帰還電圧ＶｆｂＡ及びＶｆｂＢを生成する回路等における異常も、特定異常に属しうる。

基本的に通常モードでは昇圧動作は実行されず、電圧ＶＭｄｍｙは電圧源ＶＳ２の出力電圧ＶＢ未満の電圧となるはずである。しかしながら何らかの異常により、通常モードにて昇圧動作が実行されておれば、電圧ＶＭｄｍｙが昇圧動作の停止時よりも高まる。故に、ＭＰＵ６２は、通常モード診断処理において、電圧Ｖｄｅｔ２を所定の判定電圧Ｖｔｈと比較し、電圧Ｖｄｅｔ２が判定電圧Ｖｔｈ以上であれば特定異常があると判定すれば良い（電圧Ｖｄｅｔ２が判定電圧Ｖｔｈ未満であれば特定異常があると判定しない）。例えば、“ＶＭｄｍｙ≧Ｖ_ＬＬ”となるときに“Ｖｄｅｔ２≧Ｖｔｈ”となるよう、判定電圧Ｖｔｈを定めておけば良い。

特定異常が発生するケースとして、主に、以下の第１特定異常ケース及び第２特定異常ケースが想定される。
第１特定異常ケースは、通常モードにおいて、降圧電源回路１０の故障により降圧動作を停止しており、代わりに昇圧電源回路２０が昇圧動作を行うケースである。
第２特定異常ケースは、通常モードにおいて、降圧電源回路１０に故障は発生していないが、昇圧電源回路２０が昇圧動作を行うケースである。例えば、昇圧目標電圧ＶｔｇＢが設計値を超えて過剰に高まるようなケースが、第２特定異常ケースに当てはまる。仮に帰還電圧ＶｆｂＢが加わるべきノードがグランドに短絡するような異常が発生したならば、昇圧電源回路２０は主電源電圧ＶＭに関係なく昇圧動作を行うことになる。

特定異常があると判断した場合、ＭＰＵ６２は所定のエラー処理を行う。ここにおけるエラー処理は、ステップＳ３０（図９参照）のエラー処理と同一又は類似するものであって良い。

通常モード診断処理により、通常モードにおいても、電源装置の異常（主に電源回路１０又は２０の異常）の有無を監視することが可能となる。

但し、ＭＰＵ６２は、通常モードであっても、電圧ＶＡの低下時には通常モード診断処理を非実行とすると良い。電圧ＶＡの低下に伴って主電源電圧ＶＭが低下したときに昇圧動作が行われるのは、正しい挙動だからである。具体的には、ＥＣＵ１ｃに、電圧ＶＡを検出する電圧検出回路（不図示）を設けておき、電圧検出回路にて検出された電圧ＶＡが所定の低下判定電圧Ｖｔｈ２以下であるときには、通常モード診断処理を非実行とすると良い。降圧電源回路１０の特性を考慮しつつ、例えば、電圧ＶｔｇＢ＿Ｎ＿Ｈ以上の電圧が低下判定電圧Ｖｔｈ２に設定される。電圧ＶＡが所定の低下判定電圧Ｖｔｈ２以下となって通常モード診断処理が非実行とされている状態から、電圧ＶＡが回復して（上昇して）低下判定電圧Ｖｔｈ２を上回ったならば、通常モード診断処理を再開して良い。

＜＜第４実施形態＞＞
本発明の第４実施形態を説明する。第４実施形態では、第１〜第３実施形態に対する補足事項、変形技術等を説明する。

任意の信号又は電圧に関して、上述の主旨を損なわない形で、それらのハイレベルとローレベルの関係を逆にしても良い。

各実施形態に示されたＦＥＴ（電界効果トランジスタ）のチャネルの種類は例示であり、Ｎチャネル型のＦＥＴがＰチャネル型のＦＥＴに変更されるように、或いは、Ｐチャネル型のＦＥＴがＮチャネル型のＦＥＴに変更されるように、ＦＥＴを含む回路の構成は変形され得る。

上述の任意のトランジスタは、任意の種類のトランジスタであって良い。例えば、ＭＯＳＦＥＴとして上述された任意のトランジスタ（特に例えばスイッチングトランジスタＭ１）を、接合型ＦＥＴ、ＩＧＢＴ（Insulated Gate Bipolar Transistor）又はバイポーラトランジスタに置き換えることも可能である。任意のトランジスタは第１電極、第２電極及び制御電極を有する。ＦＥＴにおいては、第１及び第２電極の内の一方がドレインで他方がソースであり且つ制御電極がゲートである。ＩＧＢＴにおいては、第１及び第２電極の内の一方がコレクタで他方がエミッタであり且つ制御電極がゲートである。ＩＧＢＴに属さないバイポーラトランジスタにおいては、第１及び第２電極の内の一方がコレクタで他方がエミッタであり且つ制御電極がベースである。

本発明の実施形態は、特許請求の範囲に示された技術的思想の範囲内において、適宜、種々の変更が可能である。以上の実施形態は、あくまでも、本発明の実施形態の例であって、本発明ないし各構成要件の用語の意義は、以上の実施形態に記載されたものに制限されるものではない。上述の説明文中に示した具体的な数値は、単なる例示であって、当然の如く、それらを様々な数値に変更することができる。

１、１ａ、１ｂ、１ｃ ＥＣＵ
１０ 降圧電源回路
２０ 昇圧電源回路
３０ モニタ回路
６１ ＣＡＮトランシーバ
６２ ＭＰＵ
６３ 通信モジュール
６４ ＧＰＳ処理部
ＶＳ１ 電圧源（第１電圧源）
ＶＳ２ 電圧源（第２電圧源）
ＬＮ１ 主電源ライン
ＬＮ１’ モニタ用ライン
ＤＩＶ１〜ＤＩＶ４ 分圧回路

Claims (12)

1. 降圧出力端子を有し、第１電圧源からの電圧を降圧することによって前記降圧出力端子から降圧出力電圧を出力可能な降圧電源回路と、
   昇圧出力端子を有し、第２電圧源からの電圧を昇圧することによって前記昇圧出力端子から昇圧出力電圧を出力可能な昇圧電源回路と、
   前記降圧出力端子及び前記昇圧出力端子が共通に接続され、前記降圧電源回路の出力又は前記昇圧電源回路の出力に基づく主電源電圧が加わる主電源ラインと、
   前記降圧出力電圧の目標となる降圧目標電圧及び前記昇圧出力電圧の目標となる昇圧目標電圧を設定する制御部と、を備え、
   前記制御部は、前記降圧目標電圧を前記昇圧目標電圧より高く設定する通常モード又は前記昇圧目標電圧を前記降圧目標電圧より高く設定する診断モードにて動作可能であり、前記診断モードにおいて前記昇圧電源回路の異常の有無を診断する
   ことを特徴とする電源装置。
2. 前記制御部は、前記通常モードを基準に前記降圧目標電圧を低下させるとともに前記昇圧目標電圧を上昇させることで、前記診断モードにおいて前記昇圧目標電圧を前記降圧目標電圧より高く設定する
   ことを特徴とする請求項１に記載の電源装置。
3. 前記降圧電源回路は、降圧用トランジスタを有し、前記降圧用トランジスタのスイッチングを伴う降圧動作により前記降圧出力電圧を生成する降圧スイッチングレギュレータであって、前記主電源電圧と前記降圧目標電圧との関係に応じて前記降圧動作を実行又は停止し、
   前記昇圧電源回路は、昇圧用トランジスタを有し、前記昇圧用トランジスタのスイッチングを伴う昇圧動作により前記昇圧出力電圧を生成する昇圧スイッチングレギュレータであって、前記主電源電圧と前記昇圧目標電圧との関係に応じて前記昇圧動作を実行又は停止する
   ことを特徴とする請求項１又は２に記載の電源装置。
4. 複数の分圧抵抗の直列回路から成り、前記主電源電圧を分圧することで降圧用帰還電圧を生成する降圧用分圧回路と、
   他の複数の分圧抵抗の直列回路から成り、前記主電源電圧を分圧することで昇圧用帰還電圧を生成する昇圧用分圧回路と、を更に備え、
   前記降圧電源回路は、前記降圧用帰還電圧が所定の降圧用基準電圧に一致又は近づくよう前記降圧動作を実行又は停止し、
   前記昇圧電源回路は、前記昇圧用帰還電圧が所定の昇圧用基準電圧に一致又は近づくよう前記昇圧動作を実行又は停止し、
   前記降圧用分圧回路及び前記昇圧用分圧回路は、夫々に、分圧比が可変となるように構成され、
   前記制御部は、前記降圧用分圧回路における分圧比の可変設定を通じて前記降圧目標電圧を可変設定し、前記昇圧用分圧回路における分圧比の可変設定を通じて前記昇圧目標電圧を可変設定する
   ことを特徴とする請求項３に記載の電源装置。
5. 複数の分圧抵抗の直列回路から成り、前記主電源電圧を互いに異なる分圧比で分圧することで降圧用帰還電圧及び昇圧用帰還電圧を生成する分圧回路を更に備え、
   前記降圧電源回路は、前記降圧用帰還電圧が所定の降圧用基準電圧に一致又は近づくよう前記降圧動作を実行又は停止し、
   前記昇圧電源回路は、前記昇圧用帰還電圧が所定の昇圧用基準電圧に一致又は近づくよう前記昇圧動作を実行又は停止し、
   前記分圧回路は、前記主電源電圧から前記降圧用帰還電圧を得るための分圧比及び前記主電源電圧から前記昇圧用帰還電圧を得るための分圧比が可変となるよう構成され、
   前記制御部は、これらの分圧比を前記通常モード及び前記診断モード間の切り替わりにおいて同時に変化させることで、前記降圧目標電圧と前記昇圧目標電圧を同時に変化させる
   ことを特徴とする請求項３に記載の電源装置。
6. 前記複数の分圧抵抗の直列回路は前記主電源ラインとグランドとの間に挿入され、
   前記分圧回路において、前記複数の分圧抵抗の一部の分圧抵抗に対しバイパス回路が並列接続され、
   前記直列回路における互いに異なる第１ノード及び第２ノードに前記降圧用帰還電圧及び前記昇圧用帰還電圧が発生し、前記バイパス回路が並列接続される前記一部の分圧抵抗は前記第１ノードと前記第２ノードとの間に介在し、
   前記制御部は、前記バイパス回路の状態の制御により、前記一部の分圧抵抗と前記バイパス回路との並列回路の抵抗値を可変とし、前記通常モード及び前記診断モード間の切り替わりにおいて前記並列回路の抵抗値を変化させることで前記主電源電圧から前記降圧用帰還電圧を得るための分圧比及び前記主電源電圧から前記昇圧用帰還電圧を得るための分圧比を同時に変化させ、これによって前記降圧目標電圧と前記昇圧目標電圧を同時に変化させる
   ことを特徴とする請求項５に記載の電源装置。
7. 前記制御部は、前記診断モードにおいて、前記主電源電圧に基づき前記昇圧電源回路の異常の有無を診断する
   ことを特徴とする請求項１〜６の何れかに記載の電源装置。
8. 前記制御部は、前記診断モードにおいて、前記主電源電圧が、前記診断モードでの前記昇圧目標電圧に対応する所定の正常電圧範囲内に収まっているか否かを検出することで、前記昇圧電源回路の異常の有無を診断する
   ことを特徴とする請求項７に記載の電源装置。
9. 前記昇圧用トランジスタに接続され、前記昇圧動作が実行されているとき、前記第２電圧源からの電圧を昇圧した電圧であって且つ前記昇圧出力端子での電圧と異なる電圧を所定のモニタ用ラインに発生させるモニタ回路を更に備え、
   前記制御部は、前記診断モードにおいて、前記モニタ用ラインの電圧に基づいて前記昇圧電源回路の異常の有無を診断する
   ことを特徴とする請求項３〜６の何れかに記載の電源装置。
10. 前記制御部は、前記通常モードにおいて通常モード診断処理を実行可能であり、前記通常モード診断処理において、前記モニタ用ラインの電圧に基づき前記昇圧動作が実行されているか否かを監視し、前記昇圧動作が実行されていると判断したとき、当該電源装置に異常があると判定する
    ことを特徴とする請求項９に記載の電源装置。
11. 前記主電源電圧が所定電圧範囲内に収まることを要求する電圧精度仕様が前記主電源電圧に対して定められており、
    前記通常モードにおける前記降圧目標電圧及び前記昇圧目標電圧、並びに、前記診断モードにおける前記降圧目標電圧及び前記昇圧目標電圧は、全て、前記所定電圧範囲内に収まる
    ことを特徴とする請求項１〜１０の何れかに記載の電源装置。
12. 請求項１〜１１の何れかに記載の電源装置を備え、車両に搭載される通報モジュールであって、
    前記車両の位置を表す位置情報を取得する位置情報取得装置と、
    所定の通報条件が成立したときに前記位置情報を含む所定の緊急通報信号を無線にて外部装置に送信可能な外部通信装置と、
    前記車両に搭載された他の回路と通信を行う車両内通信装置と、を備え、
    前記位置情報取得装置、前記外部通信装置及び前記車両内通信装置、並びに、前記電源装置における前記制御部は、前記主電源電圧に基づいて駆動する
    ことを特徴とする通報モジュール。

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