JP2019198465A - マルチピースソリッドゴルフボール - Google Patents

Abstract

【課題】 上級者やプロのゴルファーが打撃した際の飛び性能に優れ、アイアン使用時にコントロール性能が良好であるゴルフボールを提供する。【解決手段】 コア、中間層及びカバーを具備し、中間層被覆球体の表面硬度がボール表面硬度より高く、コア硬度分布において、コア中心のＳｈｏｒｅ−Ｃ硬度（以下、「Ｃ硬度」という。）Ｃｃ、コア表面のＣ硬度Ｃｓとするとき、Ｃｓ−Ｃｃの値が２８以上であり、コアの中心と表面との中点ＭのＣ硬度ＣM、中点Ｍからコア表面側に２．５ｍｍ、５．０ｍｍ及び７．５ｍｍの位置のＣ硬度をそれぞれＣM+2.5、ＣM+5.0及びＣM+7.5とし、中点Ｍからコア中心側に２．５ｍｍ、５．０ｍｍ及び７．５ｍｍの位置のＣ硬度をそれぞれＣM-2.5、ＣM-5.0及びＣM-7.5とし、各位置硬度の差と各特定距離の差からなる面積Ａ〜Ｆを求め、これらの面積Ａ〜Ｆが特定の数式を満たすようにコア硬度分布を設計したゴルフボール。【選択図】 図１

Description

本発明は、コア、中間層及びカバーを具備する３層以上からなるマルチピースソリッドゴルフボールに関する。

従来より、ボールを多層構造に設計する工夫が多くなされており、プロや上級者のゴルファーが満足するボールが多く開発されている。例えば、コア、中間層及びカバー（最外層）の各層の表面硬度を適正化した機能的なマルチピースソリッドゴルフボールが普及している。

このような技術文献としては、例えば、特開２００２−７６５号公報（特許文献１）、特開２０１６−１１２３０８号公報（特許文献２）、特開２０１５−７７４０５号公報（特許文献３）、特開２０１５−４７５０２号公報（特許文献４）、特開２０１７−７７３５５号公報（特許文献５）、及び米国特許第９８５５４６６号明細書（特許文献６）に記載されたマルチピースソリッドゴルフボールが挙げられる。しかしながら、上記提案のゴルフボールは、コアの硬度分布や各被覆球体の表面硬度などを特定したものであるが、プロや上級者向けのゴルフボールとして、より一層改善された飛び性能やアプローチショット時のコントロール性能が良好になるうえで改良する余地が未だ残されている。

特開２００２−７６５号公報 特開２０１６−１１２３０８号公報 特開２０１５−７７４０５号公報 特開２０１５−４７５０２号公報 特開２０１７−７７３５５号公報 米国特許第９８５５４６６号明細書

本発明は、上記事情に鑑みなされたもので、ヘッドスピードが速い上級者やプロのゴルファーが打撃した際の飛び性能に優れるとともに、アイアン使用時のショートゲームにおけるコントロール性能が良好なプロや上級者向けのマルチピースソリッドゴルフボールを提供することを目的とする。

本発明者らは、上記目的を達成するため鋭意検討を行った結果、コア、中間層及びカバーを具備するマルチピースソリッドゴルフボールにおいて、コアを中間層で被覆した球体の表面硬度とボール表面硬度との関係を特定するとともに、コアの硬度分布について、コアの中心と表面との中点Ｍからコア表面側への特定距離の位置硬度及び中点Ｍからコア中心側への特定距離の位置硬度を定め、下記１に記載するように、各位置硬度の差と各特定距離の差からなる面積Ａ〜Ｆを求め、これらの面積Ａ〜Ｆが特定の数式を満たすようにコア硬度分布を設計することにより、ヘッドスピードが速い上級者やプロのゴルファーが打撃した際の飛び性能に優れるとともに、アイアン使用時のショートゲームにおけるコントロール性能が良好なゴルフボールを得ることができることを見出し、本発明をなすに至ったものである。

従って、本発明は、下記のマルチピースソリッドゴルフボールを提供する。
１．コア、中間層及びカバーを具備するマルチピースソリッドゴルフボールであって、上記中間層で被覆した球体（中間層被覆球体）の表面硬度がボールの表面硬度よりも高く、上記コアの硬度分布において、
上記コアの中心のＳｈｏｒｅ−Ｃ硬度をＣｃ、コアの表面のＳｈｏｒｅ−Ｃ硬度をＣｓとするとき、上記コアの中心と表面との硬度差（Ｃｓ−Ｃｃ）が、Ｓｈｏｒｅ−Ｃ硬度で２８以上であると共に、コアの中心と表面との中点ＭのＳｈｏｒｅ−Ｃ硬度をＣ_M、中点Ｍからコア表面側に２．５ｍｍ、５．０ｍｍ及び７．５ｍｍの位置のＳｈｏｒｅ−Ｃ硬度をそれぞれ、Ｃ_M+2.5、Ｃ_M+5.0及びＣ_M+7.5とし、中点Ｍからコア中心側に２．５ｍｍ、５．０ｍｍ及び７．５ｍｍの位置のＳｈｏｒｅ−Ｃ硬度をそれぞれ、Ｃ_M-2.5、Ｃ_M-5.0及びＣ_M-7.5としたとき、下記の面積Ａ〜Ｆ
・面積Ａ：１／２×２．５×（Ｃ_M-5.0−Ｃ_M-7.5）、
・面積Ｂ：１／２×２．５×（Ｃ_M-2.5−Ｃ_M-5.0）、
・面積Ｃ：１／２×２．５×（Ｃ_M−Ｃ_M-2.5）、
・面積Ｄ：１／２×２．５×（Ｃ_M+2.5−Ｃ_M）、
・面積Ｅ：１／２×２．５×（Ｃ_M+5−Ｃ_M+2.5）、及び
・面積Ｆ：１／２×２．５×（Ｃ_M+7.5−Ｃ_M+5）
について、（面積Ｄ＋面積Ｅ）−（面積Ａ＋面積Ｂ＋面積Ｃ）≧５を満たすことを特徴とするマルチピースソリッドゴルフボール。
２．上記コア硬度分布の面積Ａ〜Ｆについて、（面積Ｄ＋面積Ｅ＋面積Ｆ）−（面積Ａ＋面積Ｂ＋面積Ｃ）≧１０を満たす上記１記載のマルチピースソリッドゴルフボール。
３．上記コア硬度分布の面積Ａ〜Ｆについて、０．４０≦〔（面積Ｄ＋面積Ｅ＋面積Ｆ）−（面積Ａ＋面積Ｂ＋面積Ｃ）〕／（Ｃｓ−Ｃｃ）≦０．８５を満たす上記１又は２記載のマルチピースソリッドゴルフボール。
４．上記コア硬度分布の面積Ｂ〜Ｅについて、面積Ｂ≦面積Ｃ＜面積Ｄ＜面積Ｅを満たす上記１〜３のいずれかに記載のマルチピースソリッドゴルフボール。
５．上記コアはゴム材からなる単層である上記１〜４のいずれかに記載のマルチピースソリッドゴルフボール。
６．上記カバー表面には塗膜層が形成され、該塗膜層のＳｈｏｒｅ−Ｃ硬度をＨｃとするとき、上記コアの中心と表面との中点ＭのＳｈｏｒｅ−Ｃ硬度Ｃ_MとＨｃとの差（Ｃ_M−Ｈｃ）が０以上となる上記１〜５のいずれかに記載のマルチピースソリッドゴルフボール。
７．上記カバーの表面には多数のディンプルが形成され、曲線又は直線と曲線との組合せにより呈され、且つ下記（ｉ）〜（ｉｖ）の手順により特定される断面形状を有するディンプル（特定断面形状を有するディンプル）が少なくとも１個配置されていると共に、ディンプルの総数が２５０〜３８０個である上記１〜６のいずれかに記載のマルチピースソリッドゴルフボール。
（ｉ）ディンプルの最深点から該ディンプルの周縁で作られる仮想平面に下ろした垂線の足（垂足）をディンプル中心とし、該ディンプル中心と任意の１つのディンプルエッジとを通る直線を基準線とする。
（ｉｉ）上記基準線のうち上記ディンプルエッジから上記ディンプル中心までの線分において、１００点以上に分割し、該ディンプルエッジから該ディンプル中心までの距離を１００％とした際に、各点の距離の割合を算出する。
（ｉｉｉ）上記ディンプルエッジから上記ディンプル中心までの距離の０〜１００％の２０％毎のディンプル深さの割合を算出する。
（ｉｖ）上記ディンプルエッジから上記ディンプル中心までの距離の２０〜１００％のディンプル領域における深さの割合において、上記距離の２０％毎の深さの変化量ΔＨを求め、この変化量ΔＨが上記距離２０〜１００％に相当する全ての領域において６％以上２４％以下となるようにディンプルの断面形状を設計する。

本発明のマルチピースソリッドゴルフボールによれば、ヘッドスピードが速い上級者やプロのゴルファーが打撃した際のドライバーでのフルショット時の低スピン化を図ることができると同時にミドルアイアンでの飛距離も確実に得ることができ、飛び性能に優れるとともに、アイアン使用時のショートゲームにおけるコントロール性能が良好であり、プロや上級者向けのマルチピースソリッドゴルフボールとして好適である。

本発明の一実施態様であるマルチピースソリッドゴルフボールの概略断面図である。 コア硬度分布の面積Ａ〜Ｆを説明するために、実施例１のコア硬度分布データを用いて説明した概略図である。 実施例及び比較例で使用したディンプルの概略断面図であり、（Ａ）は特異形状のディンプルであり、（Ｂ）は断面円弧状のディンプルの断面図である。

以下、本発明につき、更に詳しく説明する。
本発明のマルチピースソリッドゴルフボールは、コア、中間層及びカバーを有するものであり、例えば、図１にその一例を示す。図１に示したゴルフボールＧは、コア１と、該コア１を被覆する中間層２と、該中間層２を被覆するカバー３を有している。このカバー３は、塗膜層を除き、ゴルフボールの層構造での最外層に位置するものである。本発明においては、中間層は、単層であっても２層以上に形成することもできる。なお、上記カバー（最外層）３の表面には、通常、空力特性の向上のためにディンプルＤが多数形成される。また、カバー３の表面には、塗膜層Ｈが形成される。以下、上記の各層について詳述する。

また、本発明におけるコアは、単層であっても、内層コア及び外層コアの２層であってもよいが、製造コストを低く抑えられる点から、単層であることが好適である。

コアの直径は、好ましくは３６．９ｍｍ以上、より好ましくは３７．７ｍｍ以上、更に好ましくは３８．５ｍｍ以上であり、上限としては、好ましくは４０．５ｍｍ以下、より好ましくは３９．８ｍｍ以下、更に好ましくは３９．３ｍｍ以下である。コアの直径が小さすぎると、ドライバー（Ｗ＃１）打撃時にスピンが多くなったり、ボールとしての反発が低くなり狙いの飛距離が得られなくなることがある。一方、コアの直径が大きすぎると、繰り返し打撃耐久性が悪くなったり、ドライバー（Ｗ＃１）打撃時にスピンが多くなり狙いの飛距離が得られなくなることがある。

コアに対して、初期荷重９８Ｎ（１０ｋｇｆ）から終荷重１，２７５Ｎ（１３０ｋｇｆ）を負荷したときまでのたわみ量（ｍｍ）は、特に制限はないが、好ましくは２．６ｍｍ以上であり、上限値として、好ましくは４．２ｍｍ以下である。上記コアのたわみ量が大きすぎる、即ち、コアが軟らかすぎると、打感が軟らかくなりすぎたり、繰り返し打撃した時の耐久性が悪くなったり、フルショット時の実打初速が低くなり狙いの飛距離が得られない場合がある。また、上記コアのたわみ量が小さすぎる、即ち、コアが硬すぎると、打感が硬くなりすぎたり、フルショット時のスピンが多くなり狙いの飛距離が得られない場合がある。

コアの材料としては、ゴム材を主材として用いることが好適である。具体的には、基材ゴムを主体とし、これに、共架橋剤、有機過酸化物、不活性充填剤、有機硫黄化合物等を配合させてゴム組成物を作成することができる。基材ゴムとしては、ポリブタジエンを用いることが好ましい。

ポリブタジエンの種類としては、市販品を用いることができ、例えば、ＢＲ０１．ＢＲ５１、ＢＲ７３０（ＪＳＲ社製）などが挙げられる。また、基材ゴム中のポリブタジエンの割合は、６０質量％以上であり、好ましくは８０質量％以上である。上記基材ゴムには、上記ポリブタジエン以外にも他のゴム成分を本発明の効果を損なわない範囲で配合し得る。上記ポリブタジエン以外のゴム成分としては、上記ポリブタジエン以外のポリブタジエン、その他のジエンゴム、例えばスチレンブタジエンゴム、天然ゴム、イソプレンゴム、エチレンプロピレンジエンゴム等を挙げることができる。

共架橋剤としては、例えば不飽和カルボン酸、不飽和カルボン酸の金属塩等が挙げられる。不飽和カルボン酸として具体的には、例えばアクリル酸、メタクリル酸、マレイン酸、フマル酸等を挙げることができ、特にアクリル酸、メタクリル酸が好適に用いられる。不飽和カルボン酸の金属塩としては特に限定されるものではないが、例えば上記不飽和カルボン酸を所望の金属イオンで中和したものが挙げられる。具体的にはメタクリル酸、アクリル酸等の亜鉛塩やマグネシウム塩等が挙げられ、特にアクリル酸亜鉛が好適に用いられる。

上記不飽和カルボン酸及び／又はその金属塩は、上記基材ゴム１００質量部に対し、通常５質量部以上、好ましくは１０質量部以上、更に好ましくは２０質量部以上、上限として通常６０質量部以下、好ましくは５０質量部以下、更に好ましくは４０質量部以下、最も好ましくは３０質量部以下配合する。配合量が多すぎると、硬くなりすぎて耐え難い打感になる場合があり、配合量が少なすぎると、反発性が低下してしまう場合がある。

上記有機過酸化物としては市販品を用いることができ、例えば、パークミルＤ（日本油脂（株）製）、パーヘキサＣ−４０、パーヘキサ３Ｍ（日本油脂（株）製）、Luperco 231XL（アトケム社製）等を好適に用いることができる。これらは１種を単独であるいは２種以上を併用してもよい。有機過酸化物の配合量は、上記基材ゴム１００質量部に対し、好ましくは０．１質量部以上、より好ましくは０．３質量部以上、更に好ましくは０．５質量部以上、最も好ましくは０．６質量部以上であり、上限として、好ましくは５質量部以下、より好ましくは４質量部以下、更に好ましくは３質量部以下、最も好ましくは２．５質量部以下配合する。配合量が多すぎたり、少なすぎたりすると好適な打感、耐久性及び反発性を得ることができない場合がある。

そのほか、基材ゴムに配合される配合剤として、不活性充填剤が挙げられ、例えば、酸化亜鉛、硫酸バリウム、炭酸カルシウム等を好適に用いることができる。これらは１種を単独で用いてもよいし、２種以上を併用してもよい。不活性充填剤の配合量は、上記基材ゴム１００質量部に対し、好ましくは１質量部以上、より好ましくは５質量部以上、上限として好ましくは５０質量部以下、より好ましくは４０質量部以下、更に好ましくは３５質量部以下とする。配合量が多すぎたり、少なすぎたりすると適正な質量、及び好適な反発性を得ることができない場合がある。

更に、必要に応じて老化防止剤を配合することができ、例えば、市販品としてはノクラックＮＳ−６、同ＮＳ−３０（大内新興化学工業（株）製）、ヨシノックス４２５（吉富製薬（株）製）等が挙げられる。これらは１種を単独で用いてもよいし、２種以上を併用してもよい。

該老化防止剤の配合量は上記基材ゴム１００質量部に対し、好ましくは０質量部以上、更に好ましくは０．０５質量部以上、特に好ましくは０．１質量部以上、上限として好ましくは３質量部以下、更に好ましくは２質量部以下、特に好ましくは１質量部以下、最も好ましくは０．５質量部以下とする。配合量が多すぎたり、少なすぎたりすると好適な反発性、耐久性を得ることができない場合がある。

また、上記コアには、良好な反発性付与させるために、有機硫黄化合物を配合することができる。有機硫黄化合物としては、ゴルフボールの反発性を向上させ得るものであれば特に制限されないが、例えばチオフェノール類、チオナフトール類、ハロゲン化チオフェノール類又はそれらの金属塩等が挙げられる。より具体的には、ペンタクロロチオフェノール、ペンタフルオロチオフェノール、ペンタブロモチオフェノール、パラクロロチオフェノール、ペンタクロロチオフェノールの亜鉛塩、ペンタフルオロチオフェノールの亜鉛塩、ペンタブロモチオフェノールの亜鉛塩、パラクロロチオフェノールの亜鉛塩、硫黄数が２〜４のジフェニルポリスルフィド、ジベンジルポリスルフィド、ジベンゾイルポリスルフィド、ジベンゾチアゾイルポリスルフィド、ジチオベンゾイルポリスルフィド等が挙げられ、特に、ペンタクロロチオフェノールの亜鉛塩が好適に用いられる。有機硫黄化合物の配合量は、上記基材ゴム１００質量部に対し、好ましくは０質量部以上、より好ましくは０．０５質量部以上、更に好ましくは０．１質量部以上、上限として、好ましくは５質量部以下、より好ましくは３質量部以下、更に好ましくは２．５質量部以下であることが推奨される。配合量が多すぎると、反発性（特に、Ｗ＃１による打撃）の改良効果がそれ以上期待できなくなり、コアが軟らかくなりすぎ、または打感が悪くなる場合がある。一方、配合量が少なすぎると、反発性の改善効果が期待できなくなる。

更に詳述すれば、上記のコア材料に直接的に水（水を含む材料）を配合することにより、コア配合中の有機過酸化物の分解を促進することができる。また、コア用ゴム組成物中の有機過酸化物は、温度によって分解効率が変化することが知られており、ある温度よりも高温になるほど分解効率が上がる。温度が高すぎると、分解したラジカル量が多くなりすぎてしまい、ラジカル同士で再結合や不活性化してしまうことになる。その結果、架橋に有効に働くラジカルが減ることになる。ここで、コア加硫の際に有機過酸化物が分解することで分解熱が発生するとき、コア表面付近は加硫モールドの温度とほぼ同程度を維持しているが、コア中心付近は外側から分解していった有機過酸化物の分解熱が蓄積されるため、モールド温度よりもかなり高温になる。コアに直接的に水（水を含む材料）を配合した場合、水は有機過酸化物の分解を助長する働きがあるため、上述したようなラジカル反応をコア中心とコア表面において変化させることができる。即ち、コア中心付近では有機過酸化物の分解が更に助長され、ラジカルの不活性化がより促されることで有効ラジカル量が更に減少するため、コア中心とコア表面との架橋密度が大きく異なるコアを得ることができ、且つ、コア中心部の動的粘弾性特性の異なるコアを得ることができる。

上記のコア材料に配合される水については、特に制限はなく、蒸留水であっても水道水であってもよいが、特には、不純物を含まない蒸留水を使用することが好適に採用される。水の配合量は、基材ゴム１００質量部に対して、０．１質量部以上配合することが好ましく、より好ましくは０．３質量部以上であり、上限としては、好ましくは５質量部以下であり、より好ましくは４質量部以下である。

上記コアは、上記各成分を含有するゴム組成物を加硫硬化させることにより製造することができる。例えば、バンバリーミキサーやロール等の混練機を用いて混練し、コア用金型を用いて圧縮成形又は射出成型し、有機過酸化物や共架橋剤が作用するのに十分な温度として、１００〜２００℃、好ましくは１４０〜１８０℃、１０〜４０分の条件にて成形体を適宜加熱することにより、該成形体を硬化させて製造することができる。

次に、上記コアの硬度分布については説明する。なお、以下に説明するコアの硬度はＳｈｏｒｅ−Ｃ硬度を意味する。このＳｈｏｒｅ−Ｃ硬度は、ＡＳＴＭ Ｄ２２４０規格に準拠したＳｈｏｒｅ−Ｃ硬度計にて計測した硬度値であり、測定値の読み取りのタイミングなどがＪＩＳ−Ｃ硬度の方式とは異なるが、測定値はＪＩＳ−Ｃの値とは大きくは異ならず近似している。

上記コアの中心硬度（Ｃｃ）は、好ましくは５１以上、より好ましくは５３以上、さらに好ましくは５５以上であり、その上限値は、好ましくは６７以下、より好ましくは６６以下、さらに好ましくは６５以下である。この値が大きすぎると、スピンが増えすぎて飛ばなくなることあり、あるいは打感が硬く感じられることがある。一方、上記値が小さすぎると、繰り返し打撃した時の割れ耐久性が悪くなることがあり、または打感が軟らかくなりすぎて好ましくないことがある。

上記コアの中心から２．５ｍｍ離れた位置硬度（Ｃ２．５）は、好ましくは５８以上、より好ましくは６２以上であり、上限値は、好ましくは７０以下、より好ましくは６６以下である。この値が小さいと、反発が低くなり飛びが低下し、または繰り返し打撃した時の割れ耐久性が悪くなることがある。一方、上記値が大きすぎると、打感が硬くなったり、フルショットでスピンが増えて狙いの飛距離が得られない場合がある。

上記コアの中心から５ｍｍ離れた位置硬度（Ｃ５）は、好ましくは６０以上、より好ましくは６４以上であり、上限値は、好ましくは７２以下、より好ましくは６８以下である。これらの硬度を逸脱した場合、上記コアの中心から２．５ｍｍ離れた位置硬度（Ｃ２．５）で説明したのと同様の不利な結果を招くおそれがある。

上記コアの中心から７．５ｍｍ離れた位置硬度（Ｃ７．５）は、好ましくは６０以上、より好ましくは６４以上であり、上限値は、好ましくは７２以下、より好ましくは６８以下である。これらの硬度を逸脱した場合、上記コアの中心から２．５ｍｍ離れた位置硬度（Ｃ２．５）で説明したのと同様の不利な結果を招くおそれがある。

上記コアの中心から１０ｍｍ離れた位置硬度（Ｃ１０）は、好ましくは６０以上、より好ましくは６４以上であり、上限値は、好ましくは７３以下、より好ましくは６９以下である。これらの硬度を逸脱した場合、上記コアの中心から２．５ｍｍ離れた位置硬度（Ｃ２．５）で説明したのと同様の不利な結果を招くおそれがある。

上記コアの中心から１２．５ｍｍ離れた位置硬度（Ｃ１２．５）は、好ましくは６５以上、より好ましくは６９以上であり、上限値は、好ましくは７６以下、より好ましくは７２以下である。これらの硬度を逸脱した場合、上記コアの中心から２．５ｍｍ離れた位置硬度（Ｃ２．５）で説明したのと同様の不利な結果を招くおそれがある。

上記コアの中心から１５ｍｍ離れた位置硬度（Ｃ１５）は、好ましくは７２以上、より好ましくは７６以上であり、上限値は、好ましくは８３以下、より好ましくは７９以下である。これらの硬度を逸脱した場合、上記コアの中心から２．５ｍｍ離れた位置硬度（Ｃ２．５）で説明したのと同様の不利な結果を招くおそれがある。

上記コアの表面硬度（Ｃｓ）は、好ましくは８６以上、より好ましくは８８以上、さらに好ましくは９０以上であり、その上限値は、好ましくは９８以下、より好ましくは９７以下、さらに好ましくは９６以下である。また、ショアＤ硬度で表すと、上記コアの表面硬度は、好ましくは５２以上、より好ましくは５４以上、さらに好ましくは５６以上であり、その上限値は、好ましくは６４以下、より好ましくは６２以下、さらに好ましくは６０以下である。上記値が大きすぎると、打感が硬くなったり、繰り返し打撃した時の割れ耐久性が悪くなることがある。一方、上記値が小さすぎると、スピンが増えすぎたり、反発性が低くなり飛び性能に劣る場合がある。

コアの表面硬度（Ｃｓ）とコアの中心硬度（Ｃｃ）との差（Ｃｓ−Ｃｃ）は、２８以上であり、好ましくは２９以上、より好ましくは３０以上であり、上限値として、好ましくは３５以下、より好ましくは３４以下、さらに好ましくは３３以下である。この値が大きすぎると、フルショットした時の実打初速が低くなり狙いの飛距離が得られない場合があり、または繰り返し打撃した時の割れ耐久性が悪くなることがある。一方、上記値が小さすぎると、フルショットした時のスピンが多くなり狙いの飛距離が得られない場合がある。

本発明における上記コア硬度分布においては、コアの中心と表面との中点ＭのＳｈｏｒｅ−Ｃ硬度をＣ_M、中点Ｍからコア表面側に２．５ｍｍ、５．０ｍｍ及び７．５ｍｍの位置のＳｈｏｒｅ−Ｃ硬度をそれぞれ、Ｃ_M+2.5、Ｃ_M+5.0及びＣ_M+7.5とし、中点Ｍからコア中心側に２．５ｍｍ、５．０ｍｍ及び７．５ｍｍの位置のＳｈｏｒｅ−Ｃ硬度をそれぞれ、Ｃ_M-2.5、Ｃ_M-5.0及びＣ_M-7.5としたとき、下記の面積Ａ〜Ｆ
・面積Ａ：１／２×２．５×（Ｃ_M-5.0−Ｃ_M-7.5）、
・面積Ｂ：１／２×２．５×（Ｃ_M-2.5−Ｃ_M-5.0）、
・面積Ｃ：１／２×２．５×（Ｃ_M−Ｃ_M-2.5）、
・面積Ｄ：１／２×２．５×（Ｃ_M+2.5−Ｃ_M）、
・面積Ｅ：１／２×２．５×（Ｃ_M+5−Ｃ_M+2.5）、及び
・面積Ｆ：１／２×２．５×（Ｃ_M+7.5−Ｃ_M+5）
について、
（面積Ｄ＋面積Ｅ）−（面積Ａ＋面積Ｂ＋面積Ｃ）≧５を満たすことを特徴とする。なお、図２には、実施例１のコア硬度分布データを用いて面積Ａ〜Ｆを説明した概略図を示す。このように面積Ａ〜Ｆは、各特定距離の差を底辺とし、各位置硬度の差を高さに持つ各三角形の面積である。

上記の（面積Ｄ＋面積Ｅ）−（面積Ａ＋面積Ｂ＋面積Ｃ）の下限値として、好ましくは６以上、より好ましくは７以上である。この上限値は、特に制限はないが、１４以下とすることが好ましく、より好ましくは１２以下、さらに好ましくは１０以下である。上記の値が小さすぎると、ドライバー（Ｗ＃１）打撃時の低スピン効果が足りずに飛距離が出なくなることがある。上記の値が大きすぎると、実打初速が低くなり飛距離が出なくなり、あるいは繰り返し打撃の際の割れ耐久性が悪くなることがある。

また、上記コア硬度分布においては、（面積Ｄ＋面積Ｅ＋面積Ｆ）−（面積Ａ＋面積Ｂ＋面積Ｃ）の値を、１０以上とすることが好ましく、より好ましくは１４以上、さらに好ましくは１６以上である。上限値としては、好ましくは２４以下であり、より好ましくは２３以下、さらに好ましくは２２以下である。上記の値が小さすぎると、ドライバー（Ｗ＃１）打撃時の低スピン効果が足りずに飛距離が出なくなることがある。上記の値が大きすぎると、実打初速が低くなり飛距離が出なくなり、あるいは繰り返し打撃の際の割れ耐久性が悪くなることがある。

さらに、上記コア硬度分布においては、下記式
０．４０≦〔（面積Ｄ＋面積Ｅ＋面積Ｆ）−（面積Ａ＋面積Ｂ＋面積Ｃ）〕／（Ｃｓ−Ｃｃ）≦０．８５
を満たすことが好適であり、この値の下限値として、好ましくは０．４５以上、さらに好ましくは０．５０以上である。一方、上記数式の上限値は、好ましくは０．７５以下であり、より好ましくは０．６５以下である。上記の値が小さすぎると、ドライバー（Ｗ＃１）打撃時の低スピン効果が足りずに飛距離が出なくなることがある。上記の値が大きすぎると、実打初速が低くなり飛距離が出なくなり、あるいは繰り返し打撃の際の割れ耐久性が悪くなることがある。

次に、中間層について説明する。
中間層の材料硬度は、特に制限はないが、ショアＤ硬度で、好ましくは６０以上、より好ましくは６２以上、さらに好ましくは６４以上であり、上限値として、好ましくは７０以下、より好ましくは６８以下、さらに好ましくは６６以下である。また、コアを中間層で被覆した球体（中間層被覆球体）の表面硬度は、ショアＤ硬度で、好ましくは６６以上、より好ましくは６８以上、さらに好ましくは７０以上であり、上限値としては、好ましくは７６以下、より好ましくは７４以下、さらに好ましくは７２以下である。これらの中間層の材料硬度及び表面硬度が上記範囲よりも軟らかすぎると、フルショット時に反発性が足りなくなったり、スピン量が増えすぎて飛距離が出なくなる場合がある。一方、上記の材料硬度及び表面硬度が硬すぎると、繰り返し打撃による割れ耐久性が悪くなり、打感が硬くなりすぎてしまうことがある。

中間層の厚さは、好ましくは０．８ｍｍ以上であり、より好ましくは１．０ｍｍ以上、さらに好ましくは１．１ｍｍ以上である。一方、中間層の厚さの上限値としては、好ましくは１．７ｍｍ以下、より好ましくは１．５ｍｍ以下、さらに好ましくは１．３ｍｍ以下である。また、中間層の厚さは、後述するカバーの厚さよりも厚いことが好適である。中間層の厚さが上記数値範囲を逸脱したり、カバーより薄く形成されると、ドライバー（Ｗ＃１）のよる低スピン効果が足りなくなり、飛距離が出なくなる場合がある。

中間層の材料については、ゴルフボール材料として使用される各種の熱可塑性樹脂、特にアイオノマー樹脂を採用することが好適であり、アイオノマー樹脂としては市販品を用いることができる。また、中間層の樹脂材料として、市販品のアイオノマー樹脂のうち酸含量１６質量％以上の高酸含量アイオノマー樹脂を通常のアイオノマー樹脂にブレンドして用いることもでき、このブレンドにより高反発性且つ低スピン化によるドライバー（Ｗ＃１）打撃時の飛距離を良好に得ることができる。

高酸含量アイオノマー樹脂に含まれる不飽和カルボン酸の含量（酸含量は通常１６質量％以上であり、好ましくは１７質量％以上、より好ましくは１８質量％以上であり、上限値としては、好ましくは２２質量％以下、より好ましくは２１質量％以下、さらに好ましくは２０質量％以下である。この値が小さすぎると、フルショット時にスピンが増え、狙いの飛距離が得られなくなることがある。逆に、上記の値が大きすぎると、打感が硬くなりすぎ、或いは繰り返し打撃時の割れ耐久性が悪くなることがある。

また、高酸含量アイオノマー樹脂が樹脂材料１００質量に対して、好ましくは１０質量％以上、より好ましくは３０質量％以上、さらに好ましくは６０質量％以上であり、上限値として、通常１００質量％以下、好ましくは９０質量％以下、より好ましくは８０質量％以下である。上記の高酸含量アイオノマー樹脂の配合量が少なすぎると、ドライバー（Ｗ＃１）打撃時にスピンが多くなり、飛距離が出なくなることがある。一方、上記の高酸含量アイオノマー樹脂の配合量が多すぎると、繰り返し打撃耐久時の割れ耐久性が悪くなることがある。

中間層材料には、任意の添加剤を用途に応じて適宜配合することができる。例えば、顔料，分散剤，老化防止剤，紫外線吸収剤，光安定剤などの各種添加剤を加えることができる。これら添加剤を配合する場合、その配合量としては、基材樹脂１００質量部に対して、好ましくは０．１質量部以上、より好ましくは０．５質量部以上、上限として、好ましくは１０質量部以下、より好ましくは４質量部以下である。

中間層材料については、後述するカバー材で好適に用いられるポリウレタンとの密着度を高めるために中間層表面を研磨することが好適である。更に、その研磨処理の後にプライマー（接着剤）を中間層表面に塗布するか、もしくは材料中に密着強化材を添加することが好ましい。

中間層材料の比重は、通常１．１未満であり、好ましくは０．９０〜１．０５、さらに好ましくは０．９３〜０．９９である。その範囲を逸脱すると、ボール全体の反発が低くなり飛距離が出なくなり、または繰り返し打撃による割れ耐久性が悪くなることがある。

コアを中間層で被覆した球体（中間層被覆球体）に対して、初期荷重９８Ｎ（１０ｋｇｆ）から終荷重１，２７５Ｎ（１３０ｋｇｆ）を負荷したときまでのたわみ量（ｍｍ）は、特に制限はないが、好ましくは２．１ｍｍ以上であり、上限値として、好ましくは３．３ｍｍ以下である。上記球体のたわみ量が大きすぎる、即ち、上記球体が軟らかすぎると、打感が軟らかくなりすぎたり、繰り返し打撃した時の耐久性が悪くなったり、フルショット時の実打初速が低くなり狙いの飛距離が得られない場合がある。また、上記球体のたわみ量が小さすぎる、即ち、上記球体が硬すぎると、打感が硬くなりすぎたり、フルショット時のスピンが多くなり狙いの飛距離が得られない場合がある。

次に、カバーについて説明する。
カバーの材料硬度は、特に制限はないが、ショアＤ硬度で、好ましくは３５以上、より好ましくは４０以上であり、上限値として、好ましくは５５以下、より好ましくは５３以下、さらに好ましくは５０以下である。また、中間層被覆球体をカバーで被覆した球体（ボール被覆球体）の表面硬度は、ショアＤ硬度で、好ましくは５５以上、より好ましくは５８以上であり、上限値としては、好ましくは６６以下、より好ましくは６４以下、さらに好ましくは６２以下である。これらのカバーの材料硬度及びボール表面硬度が上記範囲よりも軟らかすぎると、ドライバー（Ｗ＃１）打撃時にスピン量が増加し、飛距離が出なくなることがある。上記の材料硬度及び表面硬度が硬すぎると、ショートゲームにおけるコントロール性が悪くなり、あるいは耐擦擦過傷性が悪くなることがある。

カバーの厚さは、好ましくは０．３ｍｍ以上であり、より好ましくは０．４５ｍｍ以上、さらに好ましくは０．６ｍｍ以上である。一方、カバーの厚さの上限値としては、好ましくは１．２ｍｍ以下、より好ましくは１．０ｍｍ以下、さらに好ましくは０．８ｍｍ以下である。このカバーが薄すぎると、ショートゲームでのスピンがかからなくなり、あるいは耐擦過傷性が悪くなることがある。また、カバーが厚すぎると、ドライバー（Ｗ＃１）打撃時のスピンが増加し、初速が低くなり、その結果、飛距離が出なくなることがある。

カバーの材料としては、ゴルフボールのカバー材で使用される各種の熱可塑性樹脂を使用することができるが、コントロール性と耐擦過傷性の観点から、ウレタン樹脂を好適に使用することができる。特に、ボール製品の量産性の観点から、熱可塑性ポリウレタンを主体としたものを使用することが好適であり、より好ましくは、（Ａ）熱可塑性ポリウレタン及び（Ｂ）ポリイソシアネート化合物を主成分とする樹脂配合物により形成することができる。

上記の（Ａ）成分と（Ｂ）成分とを合わせた合計質量が、カバーの樹脂組成物全量に対して、６０％以上であることが推奨され、より好ましくは、７０％以上である。上記（Ａ）成分及び（Ｂ）成分については以下に詳述する。

上記（Ａ）熱可塑性ポリウレタンについて述べると、その熱可塑性ポリウレタンの構造は、長鎖ポリオールである高分子ポリオール（ポリメリックグリコール）からなるソフトセグメントと、鎖延長剤およびポリイソシアネート化合物からなるハードセグメントとを含む。ここで、原料となる長鎖ポリオールとしては、従来から熱可塑性ポリウレタンに関する技術において使用されるものはいずれも使用でき、特に制限されるものではないが、例えば、ポリエステルポリオール、ポリエーテルポリオール、ポリカーボネートポリオール、ポリエステルポリカーボネートポリオール、ポリオレフィン系ポリオール、共役ジエン重合体系ポリオール、ひまし油系ポリオール、シリコーン系ポリオール、ビニル重合体系ポリオールなどを挙げることができる。これらの長鎖ポリオールは１種類のものを使用してもよいし、２種以上を併用してもよい。これらのうちでも、反発弾性率が高く低温特性に優れた熱可塑性ポリウレタンを合成できる点で、ポリエーテルポリオールが好ましい。

鎖延長剤としては、従来の熱可塑性ポリウレタンに関する技術において使用されるものを好適に用いることができ、例えば、イソシアネート基と反応し得る活性水素原子を分子中に２個以上有する分子量４００以下の低分子化合物であることが好ましい。鎖延長剤としては、１，４−ブチレングリコール、１，２−エチレングリコール、１，３−ブタンジオール、１，６−ヘキサンジオール、２，２−ジメチル−１，３−プロパンジオール等が挙げられるが、これらに限定されるものではない。鎖延長剤としては、これらのうちでも、炭素数２〜１２の脂肪族ジオールが好ましく、１，４−ブチレングリコールがより好ましい。

ポリイソシアネート化合物としては、従来の熱可塑性ポリウレタンに関する技術において使用されるものを好適に用いることができ、特に制限はない。具体的には、４，４’−ジフェニルメタンジイソシアネート、２，４−（又は）２，６−トルエンジイソシアネート、ｐ−フェニレンジイソシアネート、キシリレンジイソシアネート、ナフチレン１，５−ジイソシアネート、テトラメチルキシレンジイソシアネート、水添キシリレンジイソシアネート、ジシクロヘキシルメタンジイソシアネート、テトラメチレンジイソシアネート、ヘキサメチレンジイソシアネート、イソホロンジイソシアネート、ノルボルネンジイソシアネート、トリメチルヘキサメチレンジイソシアネート、ダイマー酸ジイソシアネートからなる群から選択された１種又は２種以上を用いることができる。ただし、イソシアネート種によっては射出成形中の架橋反応をコントロールすることが困難なものがある。本発明においては生産時の安定性と発現される物性とのバランスとの観点から、芳香族ジイソシアネートである４，４’−ジフェニルメタンジイソシアネートが最も好ましい。

具体的な（Ａ）成分の熱可塑性ポリウレタンとし、市販品を用いることもでき、例えば、パンデックスＴ８２９５，同Ｔ８２９０，同Ｔ８２６０（いずれもディーアイシーバイエルポリマー社製）などが挙げられる。

必須成分ではないが、上記（Ａ）及び（Ｂ）成分に、別の成分である（Ｃ）成分として、上記熱可塑性ポリウレタン以外の熱可塑性エラストマーを配合することができる。この（Ｃ）成分を上記樹脂配合物に配合することにより、樹脂配合物の更なる流動性の向上や反発性、耐擦過傷性等、ゴルフボールカバー材として要求される諸物性を高めることができる。

上記（Ａ）、（Ｂ）及び（Ｃ）成分の組成比については、特に制限はないが、本発明の効果を十分に有効に発揮させるためには、質量比で（Ａ）：（Ｂ）：（Ｃ）＝１００：２〜５０：０〜５０であることが好ましく、さらに好ましくは、（Ａ）：（Ｂ）：（Ｃ）＝１００：２〜３０：８〜５０（質量比）とすることである。

さらに、上記の樹脂配合物には、必要に応じて、上記の熱可塑性ポリウレタンを構成する成分以外の種々の添加剤を配合することができ、例えば顔料、分散剤、酸化防止剤、耐光安定剤、紫外線吸収剤、離型剤等を適宜配合することができる。

中間層被覆球体をカバーで被覆した球体（ボール被覆球体）に対して、初期荷重９８Ｎ（１０ｋｇｆ）から終荷重１，２７５Ｎ（１３０ｋｇｆ）を負荷したときまでのたわみ量（ｍｍ）は、特に制限はないが、好ましくは２．０ｍｍ以上、より好ましくは２．２ｍｍ以上、更に好ましくは２．４ｍｍ以上であり、上限値として、好ましくは３．３ｍｍ以下、より好ましくは３．１ｍｍ以下、更に好ましくは２．９ｍｍ以下である。上記球体のたわみ量が大きすぎる、即ち、上記球体が軟らかすぎると、打感が軟らかくなりすぎたり、繰り返し打撃した時の耐久性が悪くなったり、フルショット時の実打初速が低くなり狙いの飛距離が得られない場合がある。また、上記球体のたわみ量が小さすぎる、即ち、上記球体が硬すぎると、打感が硬くなりすぎたり、フルショット時のスピンが多くなり狙いの飛距離が得られない場合がある。

上述したコア，中間層及びカバー（最外層）の各層を積層して形成されたマルチピースソリッドゴルフボールの製造方法については、公知の射出成形法等の常法により行なうことができる。例えば、コアの周囲に中間層材料を射出して中間層被覆球体を得、次いで、カバーの材料を射出成形することによりマルチピースのゴルフボールを得ることができる。また、各被覆層として、予め半殻球状に成形した２枚のハーフカップで該被覆球体を包み加熱加圧成形することによりゴルフボールを作製することもできる。

本発明では、中間層被覆球体の表面硬度がボールの表面硬度よりも高いことを要する。上記の硬度関係を満たさないと、フルショット時の良好な飛びと、ウエッジ使用時のショートゲームでの良好なコントロール性能を両立できない場合がある。中間層被覆球体の表面硬度とボール表面硬度と中間層表面硬度との差は、ショアＤ硬度で、好ましくは１〜２０であり、より好ましくは５〜１６、さらに好ましくは８〜１３である。この差が小さいと、フルショットでの低スピン効果が足りずに飛距離が出なくなることがある。一方、この差が大きすぎると、繰り返し打撃による割れ耐久性が悪くなることがある。

また、コア及びボールの各球体の初期荷重９８Ｎ（１０ｋｇｆ）から終荷重１，２７５Ｎ（１３０ｋｇｆ）を負荷したときまでのたわみ量（ｍｍ）をそれぞれＰ，Ｑとすると、Ｐ−Ｑの値は、好ましくは０．５〜１．３ｍｍであり、より好ましくは０．６〜１．１ｍｍ、さらに好ましくは０．７〜０．９ｍｍである。上記の値が小さすぎると、フルショットした時のスピンが増えすぎて狙いのドライバー（Ｗ＃１）打撃時の飛距離が出なくなることがある。上記値が大きすぎると、フルショットした時の実打初速が低くなりすぎてしまい、狙いのドライバー（Ｗ＃１）打撃時の飛距離が出なくなることがある。

最外層であるカバーの外表面には多数のディンプルを形成することができる。カバー表面に配置されるディンプルについては、特に制限はないが、好ましくは２５０個以上、好ましくは３００個以上、より好ましくは３２０個以上であり、上限として、好ましくは３８０個以下、より好ましくは３５０個以下、さらに好ましくは３４０個以下具備することができる。ディンプルの個数が上記範囲より多くなると、ボールの弾道が低くなり、飛距離が低下することがある。逆に、ディンプル個数が少なくなると、ボールの弾道が高くなり、飛距離が伸びなくなる場合がある。

ディンプルの形状については、円形、各種多角形、デュードロップ形、その他楕円形など１種類又は２種類以上を組み合わせて適宜使用することができる。例えば、円形ディンプルを使用する場合には、直径は２．５ｍｍ以上６．５ｍｍ以下程度、深さは０．０８ｍｍ以上０．３０ｍｍ以下とすることができる。

ディンプルがゴルフボールの球面に占めるディンプル占有率、具体的には、ディンプルの縁に囲まれた平面の面縁で定義されるディンプル面積の合計が、ディンプルが存在しないと仮定したボール球面積に占める比率（ＳＲ値）については、空気力学特性を十分に発揮し得る点から７０％以上９０％以下であることが望ましい。また、各々のディンプルの縁に囲まれた平面下のディンプルの空間体積を、前記平面を底面とし、かつこの底面からのディンプルの最大深さを高さとする円柱体積で除した値Ｖ₀は、ボールの弾道の適正化を図る点から０．３５以上０．８０以下とすることが好適である。更に、ディンプルの縁に囲まれた平面から下方に形成されるディンプル容積の合計がディンプルが存在しないと仮定したボール球容積に占めるＶＲ値は、０．６％以上１．０％以下とすることが好ましい。上述した各数値の範囲を逸脱すると、良好な飛距離が得られない弾道となり、十分満足した飛距離を出せない場合がある。

更に、ディンプルの断面形状を最適化することにより、飛びのバラツキを減らし、空力性能を向上させることもできる。ディンプル内の一定の位置における深さの変化の割合を一定の範囲に収めることにより、ディンプルの効果を安定させ、空気力学的に性能を向上させることができる。以下に示す断面形状を持つディンプルが、少なくとも一つ配置される。具体例としては、図３（Ａ）に示したような特異なディンプル断面形状を有するが挙げられる。この図３（Ａ）は、平面視で円形のディンプルを拡大した拡大断面図である。図中の符号Ｄはディンプル、Ｅはディンプルエッジ、Ｐはディンプルの最深点、直線ＬはディンプルエッジＥ及びディンプル中心Ｏを通る基準線、波線（点線）は仮想球面をそれぞれ示す。ディンプルＤの最深点Ｐから該ディンプルＤの周縁で作られる仮想平面に下ろした垂線の足（以下、垂足）がディンプル中心Ｏと一致する。なお、上記ディンプルエッジＥは、ディンプルＤとボール表面において上記ディンプルＤが形成されない領域（陸部）との境界であり、上記仮想球面がボール表面と接する点に相当する（以下、同様）。また、図３で示したディンプルＤは平面視で円形のディンプルであり、平面視ではディンプルの中心Ｏと最深点Ｐとが一致している。

上記ディンプルＤの断面形状は、以下の条件を満足させることが必要である。以下、その条件について説明する。

先ず、（ｉ）の条件として、ディンプルの最深点Ｐから該ディンプルの周縁で作られる仮想平面に下ろした垂線の足（垂足）をディンプル中心Ｏとし、該ディンプル中心Ｏと任意の１つのディンプルエッジＥとを通る直線を基準線Ｌとする。

次に、（ｉｉ）の条件として、上記基準線Ｌのうち上記ディンプルエッジＥから上記ディンプル中心Ｏまでの線分において、１００点以上に分割する。そして、ディンプルエッジから該ディンプル中心までの距離を１００％とした際に、各点の距離の割合を算出する。なお、ディンプルエッジＥは基点であり、上記基準線上で０％の位置であり、ディンプル中心Ｏは、上記基準線上では線分ＥＯに対して１００％の位置である。

次に、（ｉｉｉ）の条件として、上記ディンプルエッジＥから上記ディンプル中心Ｏまでの距離の０〜１００％の２０％毎のディンプル深さの割合を算出する。この場合、上記ディンプル中心Ｏがディンプルの最深部Ｐであり深さＨ（ｍｍ）を有する。これを深さの１００％として各距離におけるディンプル深さの割合を求める。なお、ディンプルエッジＥにおけるディンプル深さの割合は０％となる。

そして、（ｉｖ）の条件として、上記ディンプルエッジから上記ディンプル中心までの距離の２０〜１００％のディンプル領域における深さの割合において、上記距離の２０％毎の深さの変化量ΔＨを求め、この変化量ΔＨが上記距離２０〜１００％の全ての領域において６％以上２４％以下となるようにディンプルの断面形状を設計する。

本発明では、このようにディンプルの断面形状を定量化すること、即ち、ディンプルの深さの変化量ΔＨの値を６％以上２４％以下とすることにより、ディンプルの断面形状の最適化により飛びのバラツキが減り空気力学的性能が向上するものである。上記の変化量ΔＨの好ましい値は８〜２２％であり、より好ましくは１０〜２０％である。

また、本発明の効果をより一層高める点から、上記特定断面形状を有するディンプルにおいて、ディンプルエッジから２０％の距離におけるディンプル深さの割合の変化量ΔＨが最大となることが好適である。また、上記特定断面形状を有するディンプルの断面形状を呈する曲線には２箇所以上の変曲点が含まれることも好適に採用される。

カバー表面には塗膜層（コーティング層）を形成することができる。この塗膜層は、各種塗料を用いて塗装することができ、塗料としては、ゴルフボールの過酷な使用状況に耐えうる必要から、ポリオールとポリイソシアネートとからなるウレタン塗料を主成分とする塗料用組成物を用いることが好適である。

上記ポリオール成分としては、アクリル系ポリオールやポリエステルポリオールなどが挙げられる。なお、これらのポリオールには、ポリオールの変性体が含まれ、更に作業性を向上させるため、他のポリオールを追加することもできる。

ポリオール成分としては、２種類のポリエステルポリオールを併用することが好適である。この場合、２種類のポリエステルポリオールを（ａ）成分及び（ｂ）成分とすると、（ａ）成分のポリエステルポリオールとしては、樹脂骨格に環状構造が導入されたポリエステルポリオールを採用することができ、例えば、シクロヘキサンジメタノール等の脂環構造を有するポリオールと多塩基酸との重縮合、或いは、脂環構造を有するポリオールとジオール類又はトリオールと多塩基酸との重縮合により得られるポリエステルポリオールが挙げられる。一方、（ｂ）成分のポリエステルポリオールとしては、多分岐構造を有するポリエステルポリオールを採用することができ、例えば、東ソー社製の「ＮＩＰＰＯＬＡＮ ８００」等の枝分かれ構造を有するポリエステルポリオールが挙げられる。

一方、ポリイソシアネートについては、特に制限はなく、一般的に用いられている芳香族、脂肪族、脂環式などのポリイソシアネートであり、具体的には、トリレンジイソシアネート、ジフェニルメタンジイソシアネート、キシリレンジイソシアネート、テトラメチレンジイソシアネート、ヘキサメチレンジイソシアネート、リジンジイソシアネート、イソホロンジイソシアネート、１，４−シクロヘキシレンジイソシアネート、ナフタレンジイソシアネート、トリメチルヘキサメチレンジイソシアネート、ジシクロヘキシルメタンジイソシアネート、１−イソシアナト−３，３，５−トリメチル−４−イソシアナトメチルシクロヘキサン等が挙げられる。これらは,単独で或いは混合して使用することができる。

塗料組成物には、塗装条件により、各種の有機溶剤を混合することができる。このような有機溶剤としては、例えば、トルエン、キシレン、エチルベンゼン等の芳香族系溶剤、酢酸エチル、酢酸ブチル、プロピレングリコールメチルエーテルアセテート、プロピレングリコールメチルエーテルプロピオネート等のエステル系溶剤、アセトン、メチルエチルケトン、メチルイソブチルケトン、シクロヘキサノン等のケトン系溶剤、ジエチレングリコールジメチルエーテル、ジエチレングリコールジエチルエーテル、ジプロピレングリコールジメチルエーテル等のエーテル系溶剤、シクロヘキサン、メチルシクロヘキサン、エチルシクロヘキサン等の脂環式炭化水素系溶剤、ミネラルスピリット等の石油炭化水素系溶剤等が使用できる。

上記塗料組成物からなる塗膜層の厚さについては、特に制限はないが、通常５〜４０μｍ、好ましくは１０〜２０μｍである。なお、ここで言う塗膜層の厚さとは、ディンプルの中心部、ディンプル中心部とディンプルエッジの間の位置２箇所の計３箇所を測定し、平均した塗膜の厚さを意味する。

本発明では、上記塗料組成物からなる塗膜層の弾性仕事回復率が６０％以上とすることを要し、好ましくは８０％以上である。この塗膜層の弾性仕事回復率が上記範囲であれば、塗膜層が高弾性力を有するため自己修復機能が高く、耐摩耗性に非常に優れる。また、上記塗料組成物で塗装されたゴルフボールの諸性能を向上させることができる。上記の弾性仕事回復率の測定方法については以下のとおりである。

弾性仕事回復率は、押し込み荷重をマイクロニュートン（μＮ）オーダーで制御し、押し込み時の圧子深さをナノメートル（ｎｍ）の精度で追跡する超微小硬さ試験方法であり、塗膜層の物性を評価するナノインデンテーション法の一つのパラメータである。従来の方法では最大荷重に対応した変形痕（塑性変形痕）の大きさしか測定できなかったが、ナノインデンテーション法では自動的・連続的に測定することにより、押し込み荷重と押し込み深さとの関係を得ることができる。そのため、従来のような変形痕を光学顕微鏡で目視測定するときのような個人差がなく、精度高く塗膜層の物性を評価することができると考えられる。ボール表面の塗膜層がドライバーや各種のクラブの打撃により大きな影響を受け、塗膜層がゴルフボールの物性に及ぼす影響は小さくないことから、塗膜層を超微小硬さ試験方法で測定し、従来よりも高精度に行うことは、非常に有効な評価方法となる。

また、上記塗膜層の硬度は、ショアＭ硬度は、好ましくは４０以上、より好ましくは６０以上であり、上限として、好ましくは９５以下、より好ましくは８５以下である。なお、このショアＭ硬度は、ＡＳＴＭ Ｄ２２４０に準ずるものである。また、上記塗膜層の硬度は、ショアＣ硬度で好ましくは３０以上であり、上限として、好ましくは９０以下である。なお、このショアＣ硬度（Ｓｈｏｒｅ−Ｃ硬度）は、ＡＳＴＭ Ｄ２２４０に準ずるものである。塗膜層が上記硬度範囲よりも高すぎると、繰り返し打撃した際に塗膜が脆くなり、カバー層を保護できなくなるおそれがある。塗膜層が上記硬度範囲よりも小さすぎると、ボール方面が硬いものに当たった際に傷がつきやすくなり好ましくない。

上記塗膜層のショアＣ硬度をＨｃとするとき、飛びとアプローチスピン性能とを両立させる点から、上記コアの中心と表面との中点ＭのＳｈｏｒｅ−Ｃ硬度Ｃ_MとＨｃとの差（Ｃ_M−Ｈｃ）が０以上となることが好ましく、より好ましくは１以上であり、上限としては、好ましくは２０以下、より好ましくは１０以下である。

上記の塗料組成物を使用する際は、公知の方法で製造されたゴルフボールに対し、本発明の塗料組成物を塗装時に調整し、通常の塗装工程を採用して表面に塗布し、乾燥工程を経てボール表面に塗膜層を形成することができる。この場合、塗装方法としては、スプレー塗装法、静電塗装法、ディッピング法などを好適に採用することができ、特に制限はない。

なお、本発明のマルチピースソリッドゴルフボールは、競技用としてゴルフ規則に従うものとすることができ、ボール外径は４２．６７２ｍｍ内径のリングを通過しない大きさで４２．８０ｍｍ以下、質量は好ましくは４５．０〜４５．９３ｇに形成することができる。

以下、実施例及び比較例を示し、本発明を具体的に説明するが、本発明は下記の実施例に制限されるものではない。

〔実施例１〜４、比較例１〜７〕
コアの形成
表１に示した各実施例及び比較例のゴム組成物を調製した後、１５５℃、１５分の加硫条件により加硫成形することによりソリッドコアを作製した。

なお、表１に記載した各成分の詳細は以下の通りである。
・ポリブタジエンＡ：ＪＳＲ社製、商品名「ＢＲ０１」
・ポリブタジエンＢ：ＪＳＲ社製、商品名「ＢＲ５１」
・アクリル酸亜鉛：「ＺＮ−ＤＡ８５Ｓ」（日本触媒社製）
・有機過酸化物（１）：ジクミルパーオキサイド、商品名「パークミルＤ」（日油社製）
・有機過酸化物（２）：１，１−ジ（ｔ−ブチルパーオキシ）シクロヘキサンとシリカとの混合物、商品名「パーヘキサＣ−４０」（日油社製）
・水：純水（正起薬品工業株式会社製）
・老化防止剤：２，２−メチレンビス（４−メチル−６−ブチルフェノール）、商品名ノクラックＮＳ−６（大内新興化学工業社製）
・硫酸バリウム（１）：ヒ性硫酸バリウム バリコ＃100（白水化学工業社製）
・硫酸バリウム（２）：沈降性硫酸バリウム＃１００（堺化学工業社製）
・酸化亜鉛：商品名「三種酸化亜鉛」（堺化学工業社製）
・ステアリン酸亜鉛：商品名「ジンクステアレートＧ」（日油社製）
・ペンタクロロチオフェノール亜鉛塩：和光純薬工業社製

中間層及びカバー（最外層）の形成
次に、コアの周囲に、表２に示した配合の中間層材料を用いて射出成形法により中間層を形成し、中間層を被覆した球体を得た。次に、上記で得た中間層被覆球体の周囲に、表２に示した配合のカバー材料を用いて射出成形法によりカバー（最外層）を形成した。この際、カバー表面には、全ての実施例及び比較例に共通する所定の多数のディンプルを形成した。

表中に記載した主な材料の商品名は以下の通りである。
「ハイミラン、AM7318、AM7329」：三井・デュポンポリケミカル社製のアイオノマー
「Ｔ−８２９０、Ｔ−８２８３」：ＤＩＣ Ｂａｙｅｒ Ｐｏｌｙｍｅｒ社製の商品名「パンデックス」、ＭＤＩ−ＰＴＭＧタイプ熱可塑性ポリウレタン
「ハイトレル」：東レデュポン社製ポリエステルエラストマー
「ポリエチレンワックス」：三洋化成社製の商品名「サンワックス１６１Ｐ」
「イソシアネート化合物」：４，４'−ジフェニルメタンジイソシアネート

〔ディンプル〕
ボール表面には、Ｔｙｐｅ−Ａ及びＴｙｐｅ−Ｂの２例のディンプルを用いた。Ｔｙｐｅ−Ａは、４種類のディンプル用い、その詳細を表３に示した。その断面形状は図３（Ａ）で示したものである。Ｔｙｐｅ−Ｂは、４種類のディンプル用い、その詳細を表４に示した。その断面形状は図３（Ｂ）で示したものである。

図３の断面形状において、基準線ＬのディンプルエッジＥからディンプル中心Ｏまでの間の等間隔な１００点において、基準線Ｌから各ディンプル内壁面までの各ディンプルの深さを求め、表３，表４にそれぞれ記載した。

次に、上記基準線ＬのディンプルエッジＥからの距離２０％毎のディンプル深さの割合の変化量ΔＨを求め、表３，表４にそれぞれ記載した。

塗膜層（コーティング層）の形成
次に、全ての実施例及び比較例に共通する塗料組成物として、下記表５に示す塗料組成物Ｉを使用し、多数形成されたカバー（最外層）表面に、エアースプレーガンにより上記塗料を塗装し、厚み１５μｍの塗膜層を形成したゴルフボールを作製した。

［ポリエステルポリオール（Ａ）の合成例］
環流冷却管、滴下漏斗、ガス導入管及び温度計を備えた反応装置に、トリメチロールプロパン１４０質量部、エチレングリコール９５質量部、アジピン酸１５７質量部、１，４−シクロヘキサンジメタノール５８質量部を仕込み、撹拌しながら２００〜２４０℃まで昇温させ、５時間加熱（反応）させた。その後、酸価４，水酸基価１７０，重量平均分子量（Ｍｗ）２８，０００の「ポリエステルポリオール（Ａ）」を得た。
次に、上記の合成したポリエステルポリオール（Ａ）を酢酸ブチルで溶解させ、不揮発分７０質量％のワニスを調整した。

表５の塗料組成物Ｉは、上記ポリエステルポリオール溶液２３質量部に対して、「ポリエステルポリオール（Ｂ）」（東ソー（株）製の飽和脂肪族ポリエステルポリオール「ＮＩＰＰＯＬＡＮ ８００」、重量平均分子量（Ｍｗ）１，０００、固形分１００％）を１５質量部と有機溶剤とを混合し、主剤とした。この混合物は、不揮発分３８．０質量％であった。

弾性仕事回復率
塗料の弾性仕事回復率の測定には、厚み５０μｍの塗膜シートを使用して測定する。測定装置は、エリオニクス社の超微小硬度計「ＥＮＴ−２１００」が用いられ、測定の条件は、以下の通りである。
・圧子：バーコビッチ圧子（材質：ダイヤモンド、角度α：６５．０３°）
・荷重Ｆ：０．２ｍＮ
・荷重時間：１０秒
・保持時間：１秒
・除荷時間：１０秒
塗膜の戻り変形による押し込み仕事量Ｗｅｌａｓｔ（Ｎｍ）と機械的な押し込み仕事量
Ｗｔｏｔａｌ（Ｎｍ）とに基づいて、下記数式によって弾性仕事回復率が算出される。
弾性仕事回復率＝Ｗｅｌａｓｔ ／ Ｗｔｏｔａｌ × １００（％）

得られた各ゴルフボールにつき、コアの各位置における内部硬度、コアや各被覆球体の外径、各層の厚さ及び材料硬度、各被覆球体の表面硬度及び所定荷重変形量（たわみ量）などの諸物性を下記の方法で評価し、表６に示す。

コア及び中間層被覆球体の各球体の外径
２３．９±１℃の温度で、任意の表面５箇所を測定し、その平均値を１個の各球体の測定値とし、測定個数１０個での平均値を求めた。

ボールの直径
２３．９±１℃の温度で、任意のディンプルのない部分を１５箇所測定し、その平均値を１個のボールの測定値とし、測定個数１０個のボールの平均値を求めた。

コア、中間層被覆球体及びボールの各球体のたわみ量
各球体を硬板の上に置き、初期荷重９８Ｎ（１０ｋｇｆ）を負荷した状態から終荷重１２７５Ｎ（１３０ｋｇｆ）に負荷したときまでのたわみ量をそれぞれ計測した。なお、上記のたわみ量はいずれも２３．９℃に温度調整した後の測定値である。

コア硬度分布
コアの表面は球面であるが、その球面に硬度計の針をほぼ垂直になるようにセットし、ＡＳＴＭ Ｄ２２４０に従ってＳｈｏｒｅ−Ｃ硬度でコア表面硬度を計測した。コアの中心及び各コアの所定位置における断面硬度については、コアを半球状にカットして断面を平面にして測定部分に硬度計の針を垂直に押し当てて測定した。Ｓｈｏｒｅ−硬度の値で示される。
また、コアの中心硬度Ｃｃ、コアの表面硬度をＣｓ、コアの中心と表面との中点硬度Ｃ_M、中点Ｍからコア表面側に２．５ｍｍ、５．０ｍｍ及び７．５ｍｍの位置のＳｈｏｒｅ−Ｃ硬度Ｃ_M+2.5、Ｃ_M+5.0及びＣ_M+7.5、中点Ｍからコア中心側に２．５ｍｍ、５．０ｍｍ及び７．５ｍｍの位置硬度Ｃ_M-2.5、Ｃ_M-5.0及びＣ_M-7.5については、下記の面積Ａ〜Ｆ・面積Ａ：１／２×２．５×（Ｃ_M-5.0−Ｃ_M-7.5）、
・面積Ｂ：１／２×２．５×（Ｃ_M-2.5−Ｃ_M-5.0）、
・面積Ｃ：１／２×２．５×（Ｃ_M−Ｃ_M-2.5）、
・面積Ｄ：１／２×２．５×（Ｃ_M+2.5−Ｃ_M）、
・面積Ｅ：１／２×２．５×（Ｃ_M+5−Ｃ_M+2.5）、及び
・面積Ｆ：１／２×２．５×（Ｃ_M+7.5−Ｃ_M+5）
を計算し、下記の３個の数式の値を求めた。
・（面積Ｄ＋面積Ｅ＋面積Ｆ）−（面積Ａ＋面積Ｂ＋面積Ｃ）
・（面積Ｄ＋面積Ｅ）−（面積Ａ＋面積Ｂ＋面積Ｃ）
・〔（面積Ｄ＋面積Ｅ＋面積Ｆ）−（面積Ａ＋面積Ｂ＋面積Ｃ）〕／（Ｃｓ−Ｃｃ）
なお、コア硬度分布の面積Ａ〜Ｆの説明として、実施例１のコア硬度分布データを用いて面積Ａ〜Ｆを表した概略図を図２に示す。

中間層及びカバーの材料硬度（ショアＤ硬度）
各層の樹脂材料を厚さ２ｍｍのシート状に成形し、２週間以上放置した。その後、ショアＤ硬度はＡＳＴＭ Ｄ２２４０規格に準拠して計測した。

中間層被覆球体及びボールの各球体の表面硬度（ショアＤ硬度）
各球体の表面に対して針を垂直になるように押し当てて計測した。なお、ボール（カバー）の表面硬度は、ボール表面においてディンプルが形成されていない陸部における測定値である。ショアＤ硬度はＡＳＴＭ Ｄ２２４０規格に準拠したタイプＤデュロメータによって計測した。

各ゴルフボールの飛び性能（Ｗ＃１）及び打感を下記の方法で評価した。その結果を表７に示す。

飛び性能（１）
ゴルフ打撃ロボットにドライバー（Ｗ＃１）をつけて、ヘッドスピード４５ｍ／ｓにて打撃した時の飛距離を測定し、下記の基準で判定した。クラブは、ブリヂストンスポーツ社製の「ＴｏｕｒＢ ＸＤ−５ ドライバー」（ロフト角９．５°）を使用した。また、スピン量は同様に打撃した直後のボールを初期条件計測装置により測定した。
〈判定基準〉
トータル飛距離２２８．０ｍ以上 ・・・ ○
トータル飛距離２２８．０ｍ未満 ・・・ ×

飛び性能（２）
ゴルフ打撃ロボットに６番アイアン（Ｉ＃６）をつけて、ヘッドスピード４０ｍ／ｓにて打撃した時の飛距離を測定し、下記の基準で判定した。クラブは、ブリヂストンスポーツ社製の「ＴｏｕｒＢ Ｘ−ＣＢ Ｉ＃６」を使用した。また、スピン量は同様に打撃した直後のボールを初期条件計測装置により測定した。
〈判定基準〉
トータル飛距離１６２．０ｍ以上 ・・・ ○
トータル飛距離１６２．０ｍ未満 ・・・ ×

アプローチ時のコントロール性能
ゴルフ打撃ロボットにサンドウエッジ（ＳＷ）をつけて、ヘッドスピード２０ｍ／ｓにて打撃した時のスピンの量で判断し、下記の基準で判定した。クラブは、ブリヂストンスポーツ社製の「ＴｏｕｒＢ ＸＷ−１ ＳＷ」を使用した。
〈判定基準〉
スピン量が６０００ｒｐｍ以上 ・・・ ○
スピン量が６０００ｒｐｍ未満 ・・・ ×

表７の結果に示されるように、比較例１〜７のゴルフボールは、本発明品（実施例）に比べて以下の点で劣る。
比較例１は、コア硬度分布において、コア表面−コア中心のＳｈｏｒｅ−Ｃ硬度が２８以上ではなく、且つ、数式：（面積：Ｄ＋Ｅ）−（面積：Ａ＋Ｂ＋Ｃ）≧５を満たしておらず、その結果、ボールのスピン量が増加してしまい、飛距離が出ない。
比較例２は、コア硬度分布において、コア表面−コア中心のＳｈｏｒｅ−Ｃ硬度が２８以上ではなく、且つ、数式：（面積：Ｄ＋Ｅ）−（面積：Ａ＋Ｂ＋Ｃ）≧５を満たしておらず、その結果、ボールの実打初速が低くなり、飛距離が出ない。
比較例３は、コア表面−コア中心のＳｈｏｒｅ−Ｃ硬度が２８以上ではなく、その結果、ボールのスピン量が増加してしまい、飛距離が出ない。
比較例４は、コア表面−コア中心のＳｈｏｒｅ−Ｃ硬度が２８以上ではなく、その結果、ボールのスピン量が増加し、且つボールの実打初速が低くなり、飛距離が出ない。
比較例５は、数式：（面積：Ｄ＋Ｅ）−（面積：Ａ＋Ｂ＋Ｃ）≧５を満たしておらず、その結果、ボールのスピン量が増加してしまい、飛距離が出ない。
比較例６は、数式：（面積：Ｄ＋Ｅ）−（面積：Ａ＋Ｂ＋Ｃ）≧５を満たしておらず、その結果、ボールの実打初速が低くなり、飛距離が出ない。
比較例７は、コア表面−コア中心のＳｈｏｒｅ−Ｃ硬度が２８以上ではなく、その結果、ボールの実打初速が低くなり、飛距離が出ない。

Claims (7)

1. コア、中間層及びカバーを具備するマルチピースソリッドゴルフボールであって、上記中間層で被覆した球体（中間層被覆球体）の表面硬度がボールの表面硬度よりも高く、上記コアの硬度分布において、
   上記コアの中心のＳｈｏｒｅ−Ｃ硬度をＣｃ、コアの表面のＳｈｏｒｅ−Ｃ硬度をＣｓとするとき、上記コアの中心と表面との硬度差（Ｃｓ−Ｃｃ）が、Ｓｈｏｒｅ−Ｃ硬度で２８以上であると共に、コアの中心と表面との中点ＭのＳｈｏｒｅ−Ｃ硬度をＣ_M、中点Ｍからコア表面側に２．５ｍｍ、５．０ｍｍ及び７．５ｍｍの位置のＳｈｏｒｅ−Ｃ硬度をそれぞれ、Ｃ_M+2.5、Ｃ_M+5.0及びＣ_M+7.5とし、中点Ｍからコア中心側に２．５ｍｍ、５．０ｍｍ及び７．５ｍｍの位置のＳｈｏｒｅ−Ｃ硬度をそれぞれ、Ｃ_M-2.5、Ｃ_M-5.0及びＣ_M-7.5としたとき、下記の面積Ａ〜Ｆ
   ・面積Ａ：１／２×２．５×（Ｃ_M-5.0−Ｃ_M-7.5）、
   ・面積Ｂ：１／２×２．５×（Ｃ_M-2.5−Ｃ_M-5.0）、
   ・面積Ｃ：１／２×２．５×（Ｃ_M−Ｃ_M-2.5）、
   ・面積Ｄ：１／２×２．５×（Ｃ_M+2.5−Ｃ_M）、
   ・面積Ｅ：１／２×２．５×（Ｃ_M+5−Ｃ_M+2.5）、及び
   ・面積Ｆ：１／２×２．５×（Ｃ_M+7.5−Ｃ_M+5）
   について、（面積Ｄ＋面積Ｅ）−（面積Ａ＋面積Ｂ＋面積Ｃ）≧５を満たすことを特徴とするマルチピースソリッドゴルフボール。
2. 上記コア硬度分布の面積Ａ〜Ｆについて、（面積Ｄ＋面積Ｅ＋面積Ｆ）−（面積Ａ＋面積Ｂ＋面積Ｃ）≧１０を満たす請求項１記載のマルチピースソリッドゴルフボール。
3. 上記コア硬度分布の面積Ａ〜Ｆについて、０．４０≦〔（面積Ｄ＋面積Ｅ＋面積Ｆ）−（面積Ａ＋面積Ｂ＋面積Ｃ）〕／（Ｃｓ−Ｃｃ）≦０．８５を満たす請求項１又は２記載のマルチピースソリッドゴルフボール。
4. 上記コア硬度分布の面積Ｂ〜Ｅについて、面積Ｂ≦面積Ｃ＜面積Ｄ＜面積Ｅを満たす請求項１〜３のいずれか１項記載のマルチピースソリッドゴルフボール。
5. 上記コアはゴム材からなる単層である請請求項１〜４のいずれか１項記載のマルチピースソリッドゴルフボール。
6. 上記カバー表面には塗膜層が形成され、該塗膜層のＳｈｏｒｅ−Ｃ硬度をＨｃとするとき、上記コアの中心と表面との中点ＭのＳｈｏｒｅ−Ｃ硬度Ｃ_MとＨｃとの差（Ｃ_M−Ｈｃ）が０以上となる請求項１〜５のいずれか１項記載のマルチピースソリッドゴルフボール。
7. 上記カバーの表面には多数のディンプルが形成され、曲線又は直線と曲線との組合せにより呈され、且つ下記（ｉ）〜（ｉｖ）の手順により特定される断面形状を有するディンプル（特定断面形状を有するディンプル）が少なくとも１個配置されていると共に、ディンプルの総数が２５０〜３８０個である請求項１〜６のいずれか１項記載のマルチピースソリッドゴルフボール。
   （ｉ）ディンプルの最深点から該ディンプルの周縁で作られる仮想平面に下ろした垂線の足（垂足）をディンプル中心とし、該ディンプル中心と任意の１つのディンプルエッジとを通る直線を基準線とする。
   （ｉｉ）上記基準線のうち上記ディンプルエッジから上記ディンプル中心までの線分において、１００点以上に分割し、該ディンプルエッジから該ディンプル中心までの距離を１００％とした際に、各点の距離の割合を算出する。
   （ｉｉｉ）上記ディンプルエッジから上記ディンプル中心までの距離の０〜１００％の２０％毎のディンプル深さの割合を算出する。
   （ｉｖ）上記ディンプルエッジから上記ディンプル中心までの距離の２０〜１００％のディンプル領域における深さの割合において、上記距離の２０％毎の深さの変化量ΔＨを求め、この変化量ΔＨが上記距離２０〜１００％に相当する全ての領域において６％以上２４％以下となるようにディンプルの断面形状を設計する。

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