JP2018065078A - Atomization thermal decomposition device - Google Patents
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Abstract
Description
本発明は、酸化物中空粒子を製造するための噴霧熱分解装置に関する。 The present invention relates to a spray pyrolysis apparatus for producing oxide hollow particles.
東日本大震災を契機に、省エネルギー化に対する関心が高まり、断熱性、遮熱性等の部
材の熱特性を改善するフィラー材に注目が集まっている。このうち、中空粒子は、粒子内
部に空隙が存在するため、緻密な粒子に比べ、軽量性、断熱・遮熱性、遮音性、光散乱性
などの特性が優れることから、断熱・遮熱材フィラー、遮音フィラー、反射材フィラーと
して、広く普及している。
As a result of the Great East Japan Earthquake, interest in energy conservation has increased, and attention has been focused on filler materials that improve the thermal properties of members such as heat insulation and heat insulation. Among these, hollow particles have voids inside the particles, so they have superior properties such as lightness, heat insulation / heat insulation, sound insulation, light scattering, etc., compared to dense particles. Widely used as sound insulation filler and reflector filler.
中空粒子の製造法としては、気相合成法、溶液合成法や噴霧熱分解法などが知られてい
る。特に噴霧熱分解法は、他の方法に比べて、製造装置がシンプルであり、連続的に粒子
を製造できる観点から量産性、コストパフォーマンスに優れるため注目されている製造法
である。この噴霧熱分解法の製造プロセスは、無機塩が溶けている水溶液を超音波や圧縮
空気を利用してミスト化(液滴化)し、このミストをキャリアガスによって熱分解炉に供給
する製造法である（特許文献１）。この従来の噴霧熱分解装置は、炉内温度が乾燥ゾーン
と熱分解ゾーンと二つの温度域で構成されている。
As methods for producing hollow particles, a gas phase synthesis method, a solution synthesis method, a spray pyrolysis method, and the like are known. In particular, the spray pyrolysis method is a manufacturing method that is attracting attention because it has a simpler manufacturing apparatus than other methods and is excellent in mass productivity and cost performance from the viewpoint of continuously producing particles. This spray pyrolysis method is a manufacturing method in which an aqueous solution in which an inorganic salt is dissolved is made into a mist (droplet) using ultrasonic waves or compressed air, and this mist is supplied to a pyrolysis furnace with a carrier gas. (Patent Document 1). In this conventional spray pyrolysis apparatus, the furnace temperature is composed of two temperature ranges, a drying zone and a pyrolysis zone.
従来の噴霧熱分解装置においては、乾燥ゾーンで液滴中の溶媒が蒸発して無機塩等が析
出し、噴霧ミストが緻密に収縮する前に熱分解ゾーンで粒子表面の無機塩等を熱分解して
酸化物中空粒子が生成するものである。
しかしながら、この噴霧熱分解装置を縦型にした場合、下段の熱分解ゾーンの熱風が上
昇し、上段の乾燥ゾーンの温度制御が困難になることが判明した。この乾燥ゾーンの温度
が上昇しすぎると、中空の殻が破裂したり、中実になってしまい、粒子内部に空洞が形成
されなくなってしまうという問題が生じる。さらに、乾燥ゾーンの上部に設置したミスト
を供給するノズルが熱負荷により、設計どおりのサイズのミストを供給できなくなるとい
う問題も生じた。
In conventional spray pyrolysis equipment, the solvent in the droplets evaporates in the drying zone and inorganic salts etc. precipitate, and before the spray mist shrinks densely, the inorganic salts on the particle surface are pyrolyzed in the pyrolysis zone. Thus, oxide hollow particles are generated.
However, it has been found that when this spray pyrolysis apparatus is of a vertical type, the hot air in the lower pyrolysis zone rises and it becomes difficult to control the temperature in the upper drying zone. If the temperature of the drying zone rises too much, the hollow shell will burst or become solid, resulting in a problem that cavities are not formed inside the particles. Furthermore, the nozzle which supplies the mist installed in the upper part of the drying zone also had the problem that it became impossible to supply the mist of the size as designed by the heat load.
そこで本発明者は、前記噴霧熱分解装置の課題を解決すべく種々検討した結果、乾燥ゾ
ーンを構成する反応室の周囲であって加熱手段の内側に冷却エアの吹き込み口と排出口と
を設置すれば、乾燥ゾーンの温度制御が容易になり、ミスト供給ノズルの熱負荷を防止で
き、かつ安定して酸化物中空粒子が製造できることを見出し、本発明を完成した。
Accordingly, as a result of various studies to solve the problems of the spray pyrolysis apparatus, the present inventor has installed a cooling air blow-in port and a discharge port around the reaction chamber constituting the drying zone and inside the heating means. As a result, it was found that the temperature control of the drying zone became easy, the thermal load of the mist supply nozzle could be prevented, and the oxide hollow particles could be stably produced, and the present invention was completed.
すなわち、本発明は、次の〔１〕及び〔２〕を提供するものである。 That is, the present invention provides the following [1] and [2].
〔１〕酸化物を構成する元素を含有する溶液の噴霧液滴から酸化物中空粒子を製造する縦
型の噴霧熱分解装置であって、噴霧器と、反応室と、この反応室を包囲する加熱手段とを
備え、反応室が、少なくとも前記溶液の噴霧液滴から溶媒を除去する乾燥ゾーン及び乾燥
された粒子を熱分解して酸化物中空粒子とする熱分解ゾーンを有し、乾燥ゾーンを構成す
る反応室の周囲であって前記加熱手段の内側に冷却エアの吹き込み口と排出口とを備えて
なることを特徴とする噴霧熱分解装置。
〔２〕反応室が、熱分解ゾーンの下部に更に、形成された中空粒子の表面を溶融するゾー
ンを有する〔１〕記載の噴霧熱分解装置。
[1] A vertical spray pyrolysis apparatus for manufacturing oxide hollow particles from spray droplets of a solution containing an element constituting an oxide, the sprayer, a reaction chamber, and heating surrounding the reaction chamber The reaction chamber has at least a drying zone for removing the solvent from the sprayed droplets of the solution and a thermal decomposition zone for thermally decomposing the dried particles to form oxide hollow particles, thereby constituting the drying zone A spray pyrolysis apparatus characterized by comprising a cooling air blow-in port and a discharge port around the reaction chamber and inside the heating means.
[2] The spray pyrolysis apparatus according to [1], wherein the reaction chamber further has a zone for melting the surface of the formed hollow particles below the pyrolysis zone.
本発明の噴霧熱分解装置によれば、容易かつ安価な手段により乾燥ゾーンと熱分解ゾー
ンと温度制御が可能となり、酸化物中空粒子の粒子径のコントロールが可能であり、安定
して酸化物中空粒子が得られる。また、ミストノズルとして耐熱温度の低いノズルを使用
することができる。
According to the spray pyrolysis apparatus of the present invention, the temperature of the drying zone, the pyrolysis zone and the temperature can be controlled by an easy and inexpensive means, the particle diameter of the oxide hollow particles can be controlled, and the oxide hollow can be stably formed. Particles are obtained. A nozzle having a low heat-resistant temperature can be used as the mist nozzle.
本発明の噴霧熱分解装置は、酸化物を構成する元素を含有する溶液の噴霧液滴から酸化
物中空粒子を製造する縦型の噴霧熱分解装置であって、噴霧器と、反応室と、この反応室
を包囲する加熱手段とを備え、反応室が、少なくとも前記溶液の噴霧液滴から溶媒を除去
する乾燥ゾーン及び乾燥された粒子を熱分解して酸化物中空粒子とする熱分解ゾーンを有
し、乾燥ゾーンを構成する反応室の周囲であって前記加熱手段の内側に冷却エアの吹き込
み口と排出口とを備えてなることを特徴とする。当該乾燥ゾーン及び熱分解ゾーンは、図
１〜図４のように、一つの反応室内に設けることができる。以下、図１〜図４を参照して
説明する。
The spray pyrolysis apparatus of the present invention is a vertical spray pyrolysis apparatus for producing oxide hollow particles from spray droplets of a solution containing an element constituting an oxide, and includes a sprayer, a reaction chamber, Heating means for enclosing the reaction chamber, and the reaction chamber has at least a drying zone for removing the solvent from the spray droplets of the solution and a thermal decomposition zone for thermally decomposing the dried particles to form oxide hollow particles. In addition, it is characterized in that a cooling air blow-in port and a discharge port are provided around the reaction chamber constituting the drying zone and inside the heating means. The drying zone and the pyrolysis zone can be provided in one reaction chamber as shown in FIGS. Hereinafter, description will be given with reference to FIGS.
本発明の製造装置は、酸化物を構成する元素を含有する溶液を装置内に噴霧するための
噴霧ノズル１を有し、当該噴霧ノズルから酸化物を構成する元素を含有する溶液を噴霧す
る。
The production apparatus of the present invention has a spray nozzle 1 for spraying a solution containing an element constituting an oxide into the apparatus, and sprays a solution containing an element constituting an oxide from the spray nozzle.
ここで、酸化物を構成する元素を含む原料としては、水等の溶媒に溶解する化合物であ
り、無機塩、金属アルコキシド等が挙げられる。より具体的には、アルミニウム塩、チタ
ン塩、マグネシウム塩、アルミノケイ酸塩、アルミニウムアルコキシドやテトラエトキシ
シラン、テトラメトキシシランなどのケイ酸アルコキシド等が挙げられる。また、アルミ
ニウム酸化物、ケイ素酸化物を溶媒に分散した溶液、アルミニウム酸化物、ケイ素酸化物
のゾル溶液も原料溶液として用いることができる。さらに、溶融温度、耐熱性、粒子強度
を調整するために、他の元素の原料を添加することもできる。また、これらの原料化合物
から得られる酸化物としては、無機酸化物であり、例えば金属酸化物、アルミナ、シリカ
、アルミニウムおよびケイ素からなる酸化物等が挙げられ、より具体的には、アルミナ、
シリカ、アルミニウムおよびケイ素からなる酸化物、チタン酸化物、マグネシウム酸化物
、亜鉛酸化物、ジルコニウム酸化物、バリウム酸化物、セリウム酸化物、イットリウム酸
化物等が挙げられ、これら酸化物を組みあわせた複合酸化物も挙げられる。
Here, as a raw material containing the element which comprises an oxide, it is a compound melt | dissolved in solvents, such as water, An inorganic salt, a metal alkoxide, etc. are mentioned. More specifically, examples include aluminum salts, titanium salts, magnesium salts, aluminosilicates, silicate alkoxides such as aluminum alkoxide, tetraethoxysilane, and tetramethoxysilane. A solution in which aluminum oxide or silicon oxide is dispersed in a solvent, or a sol solution of aluminum oxide or silicon oxide can also be used as a raw material solution. Furthermore, in order to adjust the melting temperature, heat resistance, and particle strength, raw materials of other elements can be added. In addition, the oxide obtained from these raw material compounds is an inorganic oxide, and examples thereof include metal oxides, aluminas, silicas, oxides made of aluminum and silicon, and more specifically, alumina,
Examples include oxides composed of silica, aluminum and silicon, titanium oxides, magnesium oxides, zinc oxides, zirconium oxides, barium oxides, cerium oxides, yttrium oxides, etc., and composites combining these oxides Oxides are also included.
これらの酸化物を構成する元素の原料を溶解あるいは分散する溶媒としては、水及び有
機溶媒が挙げられるが、環境への影響、製造コストの点から水が好ましい。
Examples of the solvent that dissolves or disperses the raw materials of the elements constituting these oxides include water and organic solvents, but water is preferable from the viewpoint of environmental impact and production cost.
噴霧する溶液中の酸化物を構成する元素の原料濃度は、得られる酸化物中空粒子の密度
、強度等を考慮し、０．０１ｍｏｌ／Ｌ〜飽和濃度が好ましく、０．１ｍｏｌ／Ｌ〜１．
０ｍｏｌ／Ｌがより好ましい。
The raw material concentration of the element constituting the oxide in the solution to be sprayed is preferably from 0.01 mol / L to a saturated concentration, taking into account the density and strength of the resulting oxide hollow particles, and preferably from 0.1 mol / L to 1.
0 mol / L is more preferable.
前記溶液は、通常ポンプを介して、噴霧ノズル１に供給される。 The solution is usually supplied to the spray nozzle 1 via a pump.
前記溶液は、超音波式の液滴化装置を使用することができるが、生産性の観点から圧縮
空気によって噴霧液滴とするのが好ましい。具体的には、２流体ノズルや４流体ノズルで
噴霧するのが、粒子径の調整、生産性の点で好ましい。ここで２流体ノズルの方式には、
空気と前記溶液とをノズル内部で混合する内部混合方式と、ノズル外部で空気と前記溶液
を混合する外部混合方式があるが、いずれも採用できる。また、前記溶液は、超音波振動
子で振動させてミストを発生させる方式でミストを発生させてもよい。
For the solution, an ultrasonic droplet forming apparatus can be used, but it is preferable to form spray droplets with compressed air from the viewpoint of productivity. Specifically, spraying with a two-fluid nozzle or four-fluid nozzle is preferable in terms of particle diameter adjustment and productivity. Here, the two-fluid nozzle system includes
There are an internal mixing method in which air and the solution are mixed inside the nozzle, and an external mixing method in which air and the solution are mixed outside the nozzle. The solution may generate mist by a method of generating mist by vibrating with an ultrasonic vibrator.
噴霧される液滴の平均粒子径は、ノズル径や空気の圧力によって調整することができ、
０．５〜６０μｍが好ましく、１〜２０μｍがより好ましく、１〜１５μｍがさらに好ま
しい。
The average particle size of the sprayed droplets can be adjusted by the nozzle diameter and air pressure,
0.5-60 micrometers is preferable, 1-20 micrometers is more preferable, and 1-15 micrometers is further more preferable.
噴霧ノズル１は、縦型の噴霧熱分解装置であるから、装置の上部に設置されている。加
熱ゾーンの温度は、噴霧ノズルの設置位置から加熱炉の出口方向に、順に高くなるように
するのがよい。さらに、本発明装置は、噴霧ノズル、乾燥ゾーン及び熱分解ゾーンがこの
順に並んでいる。
Since the spray nozzle 1 is a vertical spray pyrolysis apparatus, it is installed in the upper part of the apparatus. The temperature of the heating zone is preferably increased in order from the installation position of the spray nozzle toward the outlet of the heating furnace. Further, in the device of the present invention, the spray nozzle, the drying zone, and the pyrolysis zone are arranged in this order.
本発明の装置の反応室２は、少なくとも乾燥ゾーン４及び熱分解ゾーン５を有し、さら
に熱分解ゾーンの下部に溶融ゾーン８（図４）を有していてもよい。
The reaction chamber 2 of the apparatus of the present invention has at least a drying zone 4 and a pyrolysis zone 5, and may further have a melting zone 8 (FIG. 4) below the pyrolysis zone.
本発明の装置の乾燥ゾーン４は、前記溶液の噴霧液滴から溶媒を除去する乾燥ゾーンで
あり、ここでは、噴霧液滴粒子から溶媒が蒸発し、液滴粒子表面に無機塩等が析出し、粒
子内部に空隙が形成される。この乾燥ゾーンの温度は、用いる原料溶液の噴霧液滴から、
溶媒が蒸発する温度であればよいが、乾燥ゾーン内で無機塩等が析出する必要性から、室
温〜８００℃の範囲内であって０．１秒から１分程度で当該蒸発及び析出が生じる温度で
あるのが好ましい。より好ましくは１００℃〜７５０℃であり、さらに好ましくは１５０
℃〜６００℃であり、さらに好ましくは１５０〜４００℃である。
The drying zone 4 of the apparatus of the present invention is a drying zone for removing the solvent from the spray droplets of the solution. Here, the solvent evaporates from the spray droplet particles, and an inorganic salt or the like is deposited on the surface of the droplet particles. A void is formed inside the particle. The temperature of this drying zone is determined from the spray droplets of the raw material solution used.
The temperature may be any temperature at which the solvent evaporates, but the evaporation and precipitation occur within a range of room temperature to 800 ° C. and about 0.1 second to 1 minute because of the necessity of precipitation of inorganic salts in the drying zone. Preferably it is temperature. More preferably, it is 100 degreeC-750 degreeC, More preferably, it is 150
° C to 600 ° C, more preferably 150 to 400 ° C.
本発明の装置は、乾燥ゾーン４を構成する反応室の周囲であって前記加熱手段３の内側
に冷却エアの吹き込み口６と排出口７とを備える点に特徴がある（図２）。この冷却エア
吹き込み口６と排出口７がある点で、従来の噴霧熱分解装置と相違する（図３）。
The apparatus of the present invention is characterized in that a cooling air blow-in port 6 and a discharge port 7 are provided around the reaction chamber constituting the drying zone 4 and inside the heating means 3 (FIG. 2). This is different from the conventional spray pyrolysis apparatus in that there are the cooling air inlet 6 and the outlet 7 (FIG. 3).
冷却エア吹き込み口６は乾燥ゾーン４の下部に、冷却エア排出口７は乾燥ゾーン４の上
部に設置する（図１参照）のが、冷却エアによる反応室の冷却を効率的に行う点で好まし
い。また、冷却エア吹き込み口６を下部に設置した場合、冷却エア排出口７はその対角線
側の上部に設置するのが、冷却エアの対流による反応室の冷却を効率的に行う点で好まし
い。また、冷却エア吹き込み口と排出口は、それぞれ複数、例えばそれぞれ２〜４個設け
てもよい。
It is preferable that the cooling air blowing port 6 is installed at the lower part of the drying zone 4 and the cooling air discharge port 7 is installed at the upper part of the drying zone 4 (see FIG. 1) from the viewpoint of efficiently cooling the reaction chamber by the cooling air. . Further, when the cooling air blowing port 6 is installed at the lower part, it is preferable that the cooling air discharge port 7 is installed at the upper part on the diagonal line side from the viewpoint of efficiently cooling the reaction chamber by the convection of the cooling air. Further, a plurality of cooling air blowing ports and a plurality of discharging ports, for example, 2 to 4 each may be provided.
吹き込み口６に導入する冷却エアの温度は、乾燥ゾーンの温度を例えば１００〜８００
℃にコントロールできればよく、例えば５〜７０℃が好ましく、１０〜５０℃がより好ま
しく、２０〜４０℃がさらに好ましい。
The temperature of the cooling air introduced into the blowing port 6 is, for example, 100 to 800 in the drying zone.
What is necessary is just to be able to control at 0 degreeC, for example, 5-70 degreeC is preferable, 10-50 degreeC is more preferable, and 20-40 degreeC is further more preferable.
熱分解ゾーン５は、乾燥された液滴および粒子を熱分解して酸化物中空粒子を形成する
ゾーンであり、ここでは、液滴および粒子の無機塩が、熱分解および酸化されて酸化物中
空粒子が生成する。この熱分解ゾーン５の温度は、熱分解および酸化反応が進行する温度
であればよいが、熱分解ゾーン内で熱分解反応が終了する必要性から、１５０℃〜１２０
０℃が好ましい。また０．１秒〜１分程度で当該酸化反応が終了する温度が好ましく、具
体的には、４００℃〜１０００℃が好ましく、５００℃〜９００℃がより好ましい。
Pyrolysis zone 5 is a zone in which dried droplets and particles are pyrolyzed to form oxide hollow particles, and here, inorganic salts of the droplets and particles are pyrolyzed and oxidized to form oxide hollow particles. Particles are generated. The temperature of the pyrolysis zone 5 may be any temperature at which the pyrolysis and oxidation reaction proceed, but it is necessary to complete the pyrolysis reaction in the pyrolysis zone.
0 ° C. is preferred. Moreover, the temperature which the said oxidation reaction complete | finishes in about 0.1 second-1 minute is preferable, and 400 to 1000 degreeC is specifically preferable, and 500 to 900 degreeC is more preferable.
また、本発明の装置においては、溶融ゾーン８、すなわち熱分解ゾーンで形成された酸
化物中空粒子の表面を溶融するゾーンであり、酸化物中空粒子の表面を溶融し、表面に存
在する孔を閉塞させるゾーンを設けることができる。この溶融ゾーン８の温度は、酸化物
中空粒子の表面が溶融する温度であればよいが、溶融ゾーン内で溶融により酸化物中空粒
子表面の孔が閉塞する点から６００℃以上が好ましい。また、０．１秒〜１分程度で酸化
物中空粒子表面が溶融する点から、７００℃以上が好ましく、８００℃以上がより好まし
く、９００℃以上がさらに好ましく、１０００℃以上がさらに好ましい。なお、経済性の
点から１５００℃以下が好ましい。
In the apparatus of the present invention, the melting zone 8, that is, the zone for melting the surface of the oxide hollow particles formed in the thermal decomposition zone, the surface of the oxide hollow particles is melted, and pores existing on the surface are formed. A zone to be occluded can be provided. The temperature of the melting zone 8 may be a temperature at which the surface of the oxide hollow particles melts, but is preferably 600 ° C. or higher from the viewpoint that the pores on the surface of the oxide hollow particles are blocked by melting in the melting zone. Moreover, 700 degreeC or more is preferable from the point which the oxide hollow particle surface fuse | melts in about 0.1 second-1 minute, 800 degreeC or more is more preferable, 900 degreeC or more is more preferable, 1000 degreeC or more is further more preferable. In addition, from the point of economical efficiency, 1500 degrees C or less is preferable.
熱分解ゾーン又は溶融ゾーンを通過した酸化物中空粒子を冷却後回収すれば、目的の酸
化物中空粒子が得られる。酸化物中空粒子の回収にあたっては、フィルターを通過させる
等の分級操作を行うことにより調整をすることができる。酸化物中空粒子の回収は、高性
能サイクロン粉体回収機やバグフィルターを用いた粉体回収装置を用いることができる。
If the oxide hollow particles that have passed through the thermal decomposition zone or melting zone are recovered after cooling, the desired oxide hollow particles can be obtained. The collection of the oxide hollow particles can be adjusted by performing a classification operation such as passing through a filter. The oxide hollow particles can be collected by using a high-performance cyclone powder collecting machine or a powder collecting apparatus using a bag filter.
本発明の装置における乾燥ゾーン、熱分解ゾーン及び溶融ゾーンの加熱方式は、電気抵
抗熱による輻射熱やガスバーナーによる火炎を熱源とした直接加熱、また熱風などの直接
加熱が挙げられる。
Examples of the heating method for the drying zone, pyrolysis zone and melting zone in the apparatus of the present invention include direct heating using radiant heat by electric resistance heat or flame by a gas burner as a heat source, and direct heating such as hot air.
本発明装置を用いて得られる酸化物中空粒子の好ましい例としては、中空室を区画する
殻を有する酸化物中空粒子であって、形状がほぼ球状（平均円形度０．８５以上）、平均
粒子径が０．５μｍ〜２０μｍ、前記殻の厚みが５００nm以下のものが挙げられる。
Preferable examples of the oxide hollow particles obtained using the apparatus of the present invention are oxide hollow particles having shells that define a hollow chamber, and the shape is almost spherical (average circularity of 0.85 or more), and the average particles Examples thereof include those having a diameter of 0.5 to 20 μm and a thickness of the shell of 500 nm or less.
本発明の装置で得られる酸化物中空粒子の平均粒子径は、０．５μｍ〜２０μｍであり
、好ましくは１μｍ〜２０μｍであり、より好ましくは２μｍ〜１５μｍであり、さらに
好ましくは３μｍ〜１２μｍであり、さらに好ましくは３μｍ〜１０μｍである。平均粒
子径が０．５μｍ未満の酸化物中空粒子は、超音波照射等の特殊な装置の使用を必要とし
、２０μｍを超える場合は一部が不完全な真球となることがあり、好ましくない。なお、
平均粒子径の調整は、噴霧に使用する流体ノズルの直径および圧縮空気圧力の調節によっ
て行うことができる。ここで粒子径は、電子顕微鏡の解析によって測定でき、その平均は
、ＪＩＳ Ｒ １６２９「ファインセラミックス原料のレーザ回折・散乱法による粒子径
分布測定方法」、レーザー回折・散乱法による粒子径分布測定装置として、例えばマイク
ロトラック（日機装株式会社製）などによって計算できる。
The average particle diameter of the oxide hollow particles obtained by the apparatus of the present invention is 0.5 μm to 20 μm, preferably 1 μm to 20 μm, more preferably 2 μm to 15 μm, and further preferably 3 μm to 12 μm. More preferably, it is 3 μm to 10 μm. Oxide hollow particles having an average particle size of less than 0.5 μm require the use of a special device such as ultrasonic irradiation, and if it exceeds 20 μm, some of them may become incomplete spheres, which is not preferable. . In addition,
The average particle size can be adjusted by adjusting the diameter of the fluid nozzle used for spraying and the compressed air pressure. Here, the particle size can be measured by analysis with an electron microscope, and the average is JIS R 1629 “Method for measuring particle size distribution by laser diffraction / scattering method of fine ceramic raw material”, Particle size distribution measuring device by laser diffraction / scattering method For example, it can be calculated by a micro truck (manufactured by Nikkiso Co., Ltd.).
本発明の装置で得られる酸化物中空粒子の粒子径分布（粒度分布）は、せまい程好まし
く、粒子の８０％以上が平均粒子径の±５．０μｍにあるのが好ましく、粒子の８０％以
上が平均粒子径の±４．５μｍにあるのがより好ましく、粒子の８０％以上が平均粒子径
の±４．０μｍにあるのがさらに好ましい。
The particle size distribution (particle size distribution) of the oxide hollow particles obtained by the apparatus of the present invention is preferably as narrow as possible, and 80% or more of the particles are preferably within ± 5.0 μm of the average particle size, and 80% or more of the particles. Is more preferably within ± 4.5 μm of the average particle diameter, and more preferably 80% or more of the particles are within ± 4.0 μm of the average particle diameter.
本発明の装置で得られる酸化物中空粒子の殻の厚みは、２０００nm以下であり、１〜５
００nmが好ましく、１０〜３００nmがより好ましく、５０〜２００nmがさらに好ましい。
殻の厚みが２０００nmを超えると、中空室が十分でなく、熱伝導率が十分に小さい粒子と
ならない。また、殻の厚みが小さすぎる場合には、粒子の強度が十分でない可能性がある
。殻の厚みは透過型電子顕微鏡（ＴＥＭ）像から測定できる。
The thickness of the oxide hollow particle shell obtained by the apparatus of the present invention is 2000 nm or less, and 1 to 5
00 nm is preferable, 10 to 300 nm is more preferable, and 50 to 200 nm is more preferable.
When the thickness of the shell exceeds 2000 nm, the hollow chamber is not sufficient, and particles having a sufficiently low thermal conductivity are not obtained. If the shell thickness is too small, the strength of the particles may not be sufficient. The thickness of the shell can be measured from a transmission electron microscope (TEM) image.
次に実施例を挙げて本発明を説明するが、本発明は何らこれに限定されるものではない
。
Examples Next, the present invention will be described with reference to examples, but the present invention is not limited to these examples.
実施例１
乾燥ゾーン、熱分解ゾーンおよび溶融ゾーンを有する噴霧熱分解装置を製作した。乾燥
ゾーンの側面には直径７０ｍｍの冷却エア導入管を２本設置し、また乾燥ゾーンの上部に
冷却エア排気管を２本設置した。乾燥ゾーン、熱分解ゾーンおよび溶融ゾーンの温度をそ
れぞれ、６００℃、１５００℃、１５００℃となるように電気炉を運転した。なお、噴霧
する原料溶液として硝酸アルミニウム水溶液を使用し、酸化アルミニウム中空粒子を製造
した。冷却エア導入管のバルブを閉めて運転した結果、乾燥ゾーンの温度は１０００℃ま
で上昇してしまい、６００℃に制御することができず、殻が破裂して、中空粒子を合成で
きなかった。
冷却エア導入管のバルブを開き、２５℃の空気を冷却エアとして毎分２５０Ｌの流量で
導入した。この結果、乾燥ゾーンの温度を６００±５℃で制御でき、中空粒子を合成する
ことができた。
Example 1
A spray pyrolysis apparatus having a drying zone, a pyrolysis zone and a melting zone was fabricated. Two cooling air introduction pipes having a diameter of 70 mm were installed on the side surface of the drying zone, and two cooling air exhaust pipes were installed on the upper part of the drying zone. The electric furnace was operated so that the temperatures of the drying zone, the pyrolysis zone, and the melting zone were 600 ° C., 1500 ° C., and 1500 ° C., respectively. In addition, an aluminum nitrate aqueous solution was used as a raw material solution to be sprayed to produce aluminum oxide hollow particles. As a result of closing the valve of the cooling air introduction pipe and operating, the temperature of the drying zone rose to 1000 ° C., and could not be controlled to 600 ° C., and the shell burst and the hollow particles could not be synthesized.
The valve of the cooling air introduction pipe was opened, and air at 25 ° C. was introduced as cooling air at a flow rate of 250 L / min. As a result, the temperature of the drying zone could be controlled at 600 ± 5 ° C., and hollow particles could be synthesized.
１：噴霧ノズル
２：反応室
３：加熱手段
４：乾燥ゾーン
５：熱分解ゾーン
６：冷却エア吹き込み口
７：冷却エア排出口
８：溶融ゾーン
1: Spray nozzle 2: Reaction chamber 3: Heating means 4: Drying zone 5: Pyrolysis zone 6: Cooling air inlet 7: Cooling air outlet 8: Melting zone
Claims (2)
噴霧熱分解装置であって、噴霧器と、反応室と、この反応室を包囲する加熱手段とを備え
、反応室が、少なくとも前記溶液の噴霧液滴から溶媒を除去する乾燥ゾーン及び乾燥され
た粒子を熱分解して酸化物中空粒子とする熱分解ゾーンを有し、乾燥ゾーンを構成する反
応室の周囲であって前記加熱手段の内側に冷却エアの吹き込み口と排出口とを備えてなる
ことを特徴とする噴霧熱分解装置。 A vertical spray pyrolysis device for producing oxide hollow particles from spray droplets of a solution containing an element constituting an oxide, comprising: a sprayer; a reaction chamber; and a heating means surrounding the reaction chamber. A reaction chamber having a drying zone for removing the solvent from at least the spray droplets of the solution and a thermal decomposition zone for thermally decomposing the dried particles into oxide hollow particles, and constituting the drying zone A spray pyrolysis apparatus comprising a cooling air blow-in port and a discharge port inside the heating means.
有する請求項１記載の噴霧熱分解装置。 The spray pyrolysis apparatus according to claim 1, wherein the reaction chamber further has a zone for melting the surface of the formed hollow particles at the lower part of the pyrolysis zone.
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