JP2007254828A - 熱間圧延時の耐表面割れ性に優れた薄鋼板及びその製造方法 - Google Patents
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Abstract
【解決手段】質量%で、C:0.06〜0.30%、Si:2.0%以下、Mn:0.1〜3.0%、P:0.1%以下、S:0.0005〜0.01%、Al:0.025〜0.20%、Nb:0.01〜0.10%、Ti:0.01〜0.20%、N:0.0005〜0.010%を含有し、残部がFe及び不可避的不純物からなり、Nの含有量[N]、Tiの含有量[Ti]が下記の式(A)を満たし、かつ円相当径が50nm以下の粒界窒化物が、粒界1μm2当たり140個以下であることを特徴とする。
[Ti]−3.4×[N]>0(A)
【選択図】なし
Description
[Ti]−3.4×[N]>0(A)
Cは0.12%のときに包晶温度が最も高く、γ粒径が大きくなるため熱延時の表面割れが発生しやすいが、高強度鋼板においては、パーライトやベイナイトなどによる組織強化や微細なNbCを生成し、析出強化を得るために添加が必須な元素である。これら効果を安定して得るためには0.06%以上の添加が必要である。しかし、0.30%を超えると溶接性が低下する。このため、本発明では溶接性をも維持する観点から、Cの含有量の上限を0.3%とする。
Siは、有害な炭化物の生成を抑えフェライト分率を増加させることにより伸び性を向上させるために有効な元素であり、固溶強化により材料強度確保のためにも有効な元素であることから、0.01%以上の添加が望ましい。但し、過剰な添加で化成処理性を悪化させ、特にSiの含有量が2.0%を超えると熱延時のデスケーリング性が著しく低下し、Siスケールも発生する。このため、Siの含有量の上限を2.0%とした。特に、表層品位が問題となる鋼板おいて、このSiの含有量は、1.0%以下が望ましい。
このMnは、強度の確保に必要な元素であり、0.1%以上の添加を必要とする。しかし、3.0%を超えて多量に添加するとミクロ偏析、マクロ偏析が起こりやすくなり、材料の加工性を劣化させる他、化成処理性も劣化してしまう。このため、このMnの含有量は、0.1〜3.0%とした。
Pはフェライトに固溶してその延性を低下させるので、その含有量は0.1%以下とする。
Sは、硫化物を形成して鋼の脆性を著しく低下させ、表面割れの発生の原因となる。即ち、このSの含有量は低い方が望ましいため、上限を0.01%とする。またSは、MnSなどの硫化物系介在物を形成し、割れの起点となって加工性を劣化させるため、加工性の必要な場合には0.005%以下とすることが望ましい。ただし、0.0005%未満まで低下させても、含有量低減による加工性の向上の効果は飽和しており、生産コストも増大するため、下限を0.0005%とした。
Alは、Nb、Nと結合し、Al窒化物、あるいはNbとAlの複合窒化物が粒界析出する結果、鋼の脆性を低減させ、表面割れの原因となる。但し、Alは、Siと同様、有害な炭化物の生成を抑えフェライト分率を増加させ伸びを向上するために有効な元素であり、特に延性と化成処理性を両立するために必要な元素である。またAlは脱酸元素として有効であるため、添加が必要な元素である。これらの効果を十分に得るためにはAlを0.025%以上添加する必要がある.一方,添加量が増加すると延性向上の効果は飽和してしまうばかりか、化成処理性が低下する他、点溶接性も劣化するためAl量の上限を1.50%以下とする。組織制御等で必要でない限り、表面割れを抑制するためには、Al含有量が低いほうが良いため、望ましくは0.25%以下とする。
Nbは炭化物の微細な析出による析出強化により、鋼板の高強度化を可能とする。また、γの加工再結晶を抑制することで鋼板の結晶粒を微細化し、疲労強度を上昇させる。この目的のためにはNbを0.01以上添加することが必要である。一方、多量の添加は析出強化能が頭打ちとなること、更にAlと同様Nb窒化物、NbとAlの複合窒化物を形成し、熱延での表面割れの原因となることから、0.10%以下とする。
Tiは本発明における重要な元素の一つである。TiはNbと同様、炭化物の微細な析出による析出強化により、鋼板の高強度化を可能とする。またTiは、Nとの親和力が強く、Ar1超の温度で円相当径100nm超の比較的大きなTiNを形成し、Nを固定することでγ粒界へのAl窒化物、Nb窒化物、あるいはAlとNbの複合窒化物の列状析出を抑制し、熱間圧延時の表面割れを抑制する効果がある。これらの結果を有効に発揮させるためには少なくとも0.01%の添加が必要である。しかし、これらの添加が過度になると析出強化により延性が劣化するため、上限としてTiは0.20%以下とする。TiNの円相当径は100nm超、5μm以下が好ましい。また、このTiNの円相当径は、100nm未満ではNを固定しきれず前記粒界窒化物の析出を抑え切れないこと、TiNの粒界析出物が逆に割れの原因となるため100nm超が望ましい。このTiNの円相当径が5μm超では大きくなり過ぎ、穴拡げ性などの加工性が劣化するため5μm以下が好ましい。さらに好ましくは100nm超、1μm以下である。
[Ti]−3.4×[N]>0(A)
Nは、溶鋼処理中に空気中の窒素が取り込まれることから、鋼中に不可避的に混入する元素である。Nは、Nb、Al等と窒化物を形成して母材組織の細粒化を促進する。しかしながら、このNを添加し過ぎると、Alと結合して、γ粒界へのAl窒化物、Nb窒化物、あるいはAlとNbの複合窒化物の列状析出し、脆性を低下させ、熱延時の表面割れの原因を作り出す。このため、Nの含有量の上限を0.010%以下とした。一方、Nの濃度を0.0005%未満とするには製造コストが高くなるので0.0005%を下限とする。
V、Bは共に窒化物形成元素でありNb、Alと同様、脆性を低下させ、熱延時の表面割れの原因となるため添加されないことが望ましい。但し、Vは微細炭化物を形成することで鋼を強化し、Bは鋼の焼入れ性を高めることで鋼を強化するために添加される。この効果を得るためにはVで0.005%以上、Bで0.0003%以上の添加が必要である。ただし、Vで0.05%超、Bで0.01%超添加しても、効果は飽和するためこれを上限とする。
Ca、Mg、Zr、REMは硫化物系介在物の形態を制御し、局部延性を改善するために有効である。この形態制御効果を有効ならしめるためにはCa、Zr、Mg、REMの1種または2種を0.0005%以上の添加するのが望ましい。一方、多量の添加は硫化物系介在物の粗大化を招き、清浄度を悪化させて延性を低下させるのみならず、コストの上昇を招くので、CaとZr、Mg、REMの上限を0.02%とする。なお、REMとしては、例えば、元素番号21、39、57〜71の元素である。
Cu、Ni、Mo、Crはミクロ組織および強度の制御に用いられるもので、添加量が少ないと強度上昇の効果がなく、過剰の添加では、延性を劣化させる。従って、Cuは0.04〜1.4%、Niは0.02〜0.8%、Moは0.02〜0.5%、Crは0.02〜1.0%の1種または2種以上を添加することが必要である。
Claims (6)
- 質量%で、
C :0.06〜0.30%、
Si:2.0%以下、
Mn:0.1〜3.0%、
P :0.1%以下、
S :0.0005〜0.01%、
Al:0.025〜0.20%、
Nb:0.01〜0.10%、
Ti:0.01〜0.20%、
N :0.0005〜0.010%、
を含有し、残部がFe及び不可避的不純物からなり、Nの含有量[N]、Tiの含有量[Ti]が下記の式(A)を満たし、かつ円相当径が50nm以下の粒界窒化物が、粒界1μm2当たり140個以下であることを特徴とする熱間圧延時の耐表面割れ性に優れた薄鋼板。
[Ti]−3.4×[N]>0(A) - 更に質量%で、
V :0.005〜0.05%、
B :0.0003〜0.010%、
Ca:0.0005〜0.02%、
Mg:0.0005〜0.02%、
Zr:0.0005〜0.02%、
REM:0.0005〜0.02%、
Cu:0.04〜1.4%、
Ni:0.02〜0.8%、
Mo:0.02〜0.5%、
Cr:0.02〜1.0%、
の1種又は2種以上を含有することを特徴とする請求項1記載の熱間圧延時の耐表面割れ性に優れた薄鋼板。 - 円相当径が50nm以下の粒界窒化物が、NbN、AlN、AlとNbの複合窒化物の1種又は2種以上を含むことを特徴とする請求項1又は2記載の熱間圧延時の耐表面割れ性に優れた薄鋼板。
- 請求項1〜3のうち何れか1項記載の薄鋼板の製造方法において、直送圧延もしくはホットチャージ圧延する際において、溶融、凝固に引き続く冷却過程で鋼片をAr1以下の温度まで下げることなく、そのまま又は再加熱し熱延を施すことを特徴とする熱間圧延時の耐表面割れ性に優れた薄鋼板の製造方法。
- さらに連続鋳造から熱間圧延の加熱炉で加熱されるまでの時間が2〜10時間であることを特徴とする請求項4記載の熱間圧延時の耐表面割れ性に優れた薄鋼板の製造方法。
- さらに900〜1200℃の温度範囲で1パス当たり10%以上の圧下率、ひずみ速度1/s以上で3回以上の粗圧延を行うことを特徴とする請求項4又は5記載の熱間圧延時の耐表面割れ性に優れた薄鋼板の製造方法。
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