JP2007177704A - 高圧ポンプ - Google Patents

Abstract

【課題】プランジャの摺動に伴う発熱による焼き付きを確実に抑制することのできる高圧ポンプを提供する。
【解決手段】加圧室３５及び駆動カム２２間のシリンダボディ２９の摺動孔３１にプランジャ３２を往復摺動可能に嵌入する。駆動カム２２及びコイルばね４１により、プランジャ３２を同駆動カム２２側へ移動させることで加圧室３５内に燃料１０を吸入し、プランジャ３２を加圧室３５側へ移動させることで同加圧室３５内の燃料１０を加圧する。さらに、プランジャ３２と摺動孔３１の壁面４６との間隙を、加圧室３５から流出した燃料１０の流通路４７とする。こうした高圧燃料ポンプ１７において、摺動孔３１の壁面４６について、プランジャ３２が摺動に伴い高い面圧で接触する箇所の近傍に、流通路４７を流れる燃料１０を一時保持する燃料保持溝５５を設ける。
【選択図】図３

Description

本発明は、シリンダボディの摺動孔内でプランジャを往復摺動させて加圧室の容積を変化させることで、その加圧室に液体を吸入する吸入行程と加圧室内の液体を加圧する加圧行程とを実行する高圧ポンプに関するものである。

例えば、車載エンジン等に組込まれて燃料噴射弁等に燃料を供給する高圧燃料ポンプとして、プランジャ式の高圧ポンプが知られている（例えば、特許文献１参照）。
この高圧ポンプは、図２０に示すように、シリンダボディ７１と、そのシリンダボディ７１の摺動孔７２に往復摺動可能に嵌入されたプランジャ７３と、摺動孔７２の一端側（図２０の上側）に設けられた加圧室７４と、摺動孔７２の他端側（図２０の下側）に設けられたリフタ７５及び駆動カム７６とを備えている。リフタ７５は、その内底部においてプランジャ７３に当接されており、リフタガイド７７によって往復摺動可能に案内される。リフタ７５はばね７８によって駆動カム７６側へ付勢されている。そして、高圧ポンプ８５は駆動カム７６が回転することでプランジャ７３を摺動孔７２内で往復摺動させ、加圧室７４の容積を変化させて燃料７９を吸入・加圧する構成を採っている。

すなわち、プランジャ７３が上死点に位置する状態から駆動カム７６がさらに回転すると、駆動カム７６の押上げ力が弱まり、ばね７８により付勢されたリフタ７５が下降させられ、プランジャ７３が駆動カム７６側へ移動する。これに伴い、加圧室７４の容積が次第に増大し、その加圧室７４内に燃料７９が吸入される（吸入行程）。これに対し、プランジャ７３が下死点に位置する状態から駆動カム７６がさらに回転すると、駆動カム７６の押上げ力が強まり、ばね７８に抗してリフタ７５が上昇させられ、プランジャ７３が加圧室７４側へ移動する。これに伴い、加圧室７４の容積が次第に減少し、加圧室７４内の燃料７９が加圧される（加圧行程）。そして、加圧行程の途中で電磁スピル弁８１が閉弁されることで、加圧室７４からの燃料７９の溢流が停止されて燃料７９が高圧化される。燃料７９の圧力が規定値を越えると、チェック弁８２が開弁してその燃料７９が燃料噴射弁側へ吐出される。

なお、図２１に示すように、プランジャ７３と摺動孔７２の壁面８３との間のわずかな間隙は上記加圧室７４からの燃料７９の流通路８４となっており、この流通路８４を流れる燃料７９により潤滑・冷却を行い、プランジャ７３の往復摺動に伴い発生する熱による焼付きを抑制するようにしている。
特開２００１−４１１２９号公報

ところで、上記高圧ポンプ８５では、駆動カム７６によってリフタ７５が押上げられてプランジャ７３が加圧室７４側へ移動させられて燃料７９が昇圧される加圧行程で、その駆動カム７６の押上げ力Ｆｕが加圧室７４へ向かう力として発生する。これに加え、燃料７９の昇圧時の反力Ｆｒが駆動カム７６へ向かう力として発生する。

駆動カム７６はそのベース円部７６Ａにおいてリフタ７５の中心Ｃに接触する。そして、駆動カム７６のリフタ７５との接触箇所Ｐａは、駆動カム７６の回転とともに変位してリフタ７５の中心Ｃから外れる。これが原因で、図２１に示すように、リフタガイド７７とのクリアランスによって許容される範囲内でリフタ７５が傾く。プランジャ７３はモーメントにより摺動孔７２内で傾き、プランジャ７３から摺動孔７２の加圧室側端部Ｅｐ及び駆動カム側端部Ｅｄに対し、これを押圧する力（横力Ｆｓ）が作用する。

特に、近年ではエンジンの性能向上のために、高圧ポンプ８５の燃料吐出量又は圧力を増加させる傾向にあり、この場合には上記横力Ｆｓを増大させるおそれがある。すなわち、燃料吐出量を増加させる場合、電磁スピル弁８１の閉弁時期を早めて、プランジャ７３の下死点に近づけることが有効である。これは、加圧室７４の容積が最大又はそれに近い状態となったときに燃料の溢流が停止されるからである。しかし、反面、燃料７９の昇圧時の反力Ｆｒが大きくなり、これに伴い横力Ｆｓが増大する。その結果、摺動孔７２の駆動カム側端部Ｅｄ及び加圧室側端部Ｅｐではプランジャ７３の摺動による発熱量が増加し、流通路８４を流れる燃料７９によっては、焼付きを確実に抑制できなくなるおそれがある。

なお、上記特許文献１では、プランジャ７３と摺動孔７２の壁面８３とのクリアランスを駆動カム７６側に比べて加圧室７４側で大きくすることにより、プランジャ７３が加圧室側端部Ｅｐよりも先に駆動カム側端部Ｅｄに接触するようにしている。しかし、駆動カム側端部Ｅｄについては特に対策を講じていない。そのため、依然として上述した不具合が発生するおそれがある。

本発明はこのような実情に鑑みてなされたものであって、その目的は、プランジャの摺動に伴う発熱による焼き付きを確実に抑制することのできる高圧ポンプを提供することにある。

以下、上記目的を達成するための手段及びその作用効果について記載する。
請求項１に記載の発明では、加圧室及び駆動カム間のシリンダボディの摺動孔にプランジャを往復摺動可能に嵌入し、前記駆動カムにより前記プランジャを同駆動カム側へ移動させることで同加圧室内に液体を吸入し、前記駆動カムにより前記プランジャを前記加圧室側へ移動させることで同加圧室内の液体を加圧し、さらに、前記プランジャと前記摺動孔の壁面との間隙を、前記加圧室から流出した液体の流通路とする高圧ポンプにおいて、前記摺動孔の壁面について、前記プランジャが摺動に伴い高い面圧で接触する箇所の近傍に、前記流通路を流れる液体を一時保持する液体保持凹部を設けている。

上記の構成によれば、高圧ポンプでは、プランジャは駆動カムにより駆動されてシリンダボディの摺動孔内を往復摺動する。プランジャが駆動カム側（反加圧室側）へ移動させられるときには加圧室の容積が増大し、その内部に液体が吸入される。プランジャが加圧室側へ移動させられるときには加圧室の容積が減少し、その内部の液体が加圧される。加圧された液体の一部は、プランジャと摺動孔の壁面との間の流通路へ流出される。この流通路を流れる液体により、プランジャ及び同壁面が潤滑・冷却される。

ところで、上記高圧ポンプでは、駆動カムによってプランジャが加圧室側へ移動させられて同加圧室内の液体が昇圧される際に、摺動孔に対し同プランジャが傾く。傾いたプランジャから摺動孔の壁面に対し、これを押圧する力（横力）が作用する。この横力によりプランジャが同壁面に対し高い面圧で接触して摺動する箇所では、他の箇所よりも多く発熱する。

この点、摺動孔の壁面に液体保持凹部が設けられた請求項１に記載の発明では、流通路へ流出した加圧室内の液体の一部は、その流通路を流れる過程で液体保持凹部に一時保持される。液体保持凹部は、プランジャが摺動に伴い高い面圧で接触する箇所の近傍に設けられており、流通路中、この液体保持凹部の設けられた箇所では、他の箇所よりも液体のボリュームが大きい。そのため、液体保持凹部内のボリュームの大きな液体により、面圧の高い箇所の潤滑・冷却が強化される。その結果、こうした液体保持凹部のない場合に比べ、プランジャの摺動に伴う発熱による焼き付きを確実に抑制することができるようになる。

請求項２に記載の発明では、請求項１に記載の発明において、前記液体保持凹部は、前記摺動孔の前記壁面における駆動カム側端部の近傍に設けられているとする。
ここで、プランジャが駆動カムによって加圧室側へ移動させられて同加圧室内の液体が昇圧される際、同プランジャは、シリンダボディにおける摺動孔の長さ方向については、その両端部（駆動カム側端部、加圧室側端部）に対し高い面圧で接触する。摺動孔の駆動カム側端部及び加圧室側端部ではプランジャの摺動による発熱量が他の箇所よりも多くなり、焼付きを抑制するために多くの量の液体が必要となる。一方、高圧ポンプでは、加圧室における液体のボリュームが大きく、加圧室に近い側の加圧室側端部についてはその放熱が促される反面、加圧室から遠ざかった駆動カム側端部では液体のボリュームが十分でないおそれがある。

この点、液体保持凹部が、摺動孔の壁面について駆動カム側端部の近傍に設けられている請求項２に記載の発明では、液体は、流通路を流れる過程で、同液体保持凹部に一時保持される。流通路中、液体保持凹部の設けられた駆動カム側端部の近傍では、他の箇所よりも液体のボリュームが大きくなる。そのため、プランジャが摺動孔の壁面について駆動カム側端部に対し高い面圧で接触しても、その接触部分と、同駆動カム側端部に対応して設けられた液体保持凹部内の多くの液体との間で熱交換が効率よく行われる。

請求項３に記載の発明では、請求項２に記載の発明において、前記液体保持凹部は前記摺動孔の壁面の周方向に形成されており、同液体保持凹部を、前記プランジャが前記加圧室側へ移動するときに前記摺動孔の壁面に接触する側の接触側領域と、接触しない側の非接触側領域とに区分した場合、前記接触側領域は前記非接触側領域よりも大きな断面積を有するものであるとする。

高圧ポンプにおいて、駆動カムによってプランジャが加圧室側へ移動させられて同加圧室内の液体が昇圧される際、同プランジャは摺動孔に対し傾き、駆動カム側端部に接触する。この際、プランジャは、摺動孔の壁面の全周にわたって均一の強さで接触するわけではなく、特定の箇所に強く接触して多く発熱する。

この点、請求項３に記載の発明では、液体保持凹部の断面積が周方向について一様ではなく、接触側領域の断面積が非接触側領域の断面積よりも大きく設定されている。接触側領域は、プランジャが加圧室側へ移動するときに摺動孔の壁面に接触する側の領域であり、上記プランジャの摺動に伴う発熱量の多い箇所に対応している。非接触側領域は、プランジャが加圧室側へ移動するときに上記壁面に接触しない側の領域であり、プランジャの摺動に伴う発熱量が上記接触側領域よりも少ない箇所に対応している。そして、液体保持凹部の領域と断面積の大小との関係についての上記設定により、液体保持凹部に保持される液体の量は、接触側領域で多く、非接触側領域で少なくなる。液体保持凹部において、プランジャ及び摺動孔の壁面に接触する液体のボリュームは、接触側領域で大きく、非接触側領域で小さくなる。

従って、発熱量の多い箇所については断面積の大きな接触側領域の液体によって、発熱量の少ない箇所については断面積の小さな非接触側領域の液体によって、それぞれ過不足なく潤滑・冷却することできる。

なお、上記液体保持凹部について、接触側領域の断面積を非接触側領域の断面積よりも大きくするために、請求項４に記載の発明によるように、液体保持凹部を非接触側領域よりも接触側領域において深く形成してもよい。また、請求項５に記載の発明によるように、液体保持凹部を、非接触側領域よりも接触側領域において幅広に形成してもよい。さらに、請求項６に記載の発明によるように、接触側領域を、摺動孔の長さ方向に並べられた状態で設けられ、かつ非接触側領域よりも数の多い溝部により構成してもよい。

請求項７に記載の発明は、請求項２に記載の発明において、前記液体保持凹部は、前記摺動孔の前記壁面について、前記駆動カム側端部の近傍に加え、加圧室側端部の近傍に設けられているとする。

ここで、プランジャが駆動カムによって加圧室側へ移動させられて同加圧室内の液体が昇圧される際、同プランジャは、シリンダボディにおける摺動孔の長さ方向については、上述したように駆動カム側端部に加え、加圧室側端部に対しても高い面圧で接触する。摺動孔の加圧室側端部でも、駆動カム側端部ほどではないにせよ、プランジャの摺動による発熱量が他の箇所よりも多くなる。高圧ポンプでは、加圧室における液体のボリュームが大きく、加圧室に近い側の加圧室側端部についてはその放熱が促されるとはいえ、焼付きを抑制するために他の箇所よりも多くの量の液体を必要とする。

この点、液体保持凹部が、摺動孔の壁面について、駆動カム側端部の近傍に加え、加圧室側端部の近傍にも設けられている請求項７に記載の発明では、液体は、流通路を流れる過程で、両液体保持凹部に一時保持される。流通路中、それぞれ液体保持凹部の設けられた駆動カム側端部の近傍及び加圧室側端部の近傍では、他の箇所よりも液体のボリュームが大きくなる。そのため、プランジャが摺動孔の壁面について加圧室側端部及び駆動カム側端部に対し高い面圧で接触しても、その接触部分と、同端部の近傍に設けられた液体保持凹部内の多くの液体との間で熱交換が効率よく行われる。

請求項８に記載の発明では、請求項７に記載の発明において、前記駆動カム側端部の近傍に位置する液体保持凹部は、前記加圧室側端部の近傍に位置する液体保持凹部よりも大きな断面積を有するものであるとする。

上述したように、高圧ポンプでは、加圧室に近い側の加圧室側端部については加圧室における液体のボリュームが大きいことから、放熱が促される。これに対し、加圧室から遠ざかった駆動カム側端部では、液体のボリュームが小さい。そのため、駆動カム側端部では、その潤滑・冷却のために、加圧室側端部よりも多くの液体が必要となる。

この点、請求項８に記載の発明では、駆動カム側端部の近傍に位置する液体保持凹部の断面積が、加圧室側端部の近傍に位置する液体保持凹部の断面積よりも大きく設定されている。こうした設定により、流通路を流れる液体は、加圧室側の液体保持凹部よりも駆動カム側の液体保持凹部に多く保持される。摺動孔の両端部においてプランジャと接触する液体のボリュームは、駆動カム側端部において加圧室側端部よりも大きくなる。

従って、加圧室内の液体により放熱が促進される摺動孔の加圧室側端部については、断面積の小さな液体保持凹部内の液体によって、また、上記放熱の促進効果が少ない駆動カム側端部については、断面積の大きな液体保持凹部内の液体によって、それぞれ過不足なく潤滑・冷却することができる。

なお、液体保持凹部の断面積を上記のように加圧室側と駆動カム側とで異ならせるために、請求項９に記載の発明によるように、駆動カム側端部の近傍に位置する液体保持凹部を、加圧室側端部の近傍に位置する液体保持凹部よりも深く形成してもよい。また、請求項１０に記載の発明によるように、駆動カム側端部の近傍に位置する液体保持凹部を、加圧室側端部の近傍に位置する液体保持凹部よりも幅広に形成してもよい。さらに、請求項１１に記載の発明によるように、駆動カム側端部の近傍に位置する液体保持凹部を、摺動孔の長さ方向に並べられた状態で設けられ、かつ加圧室側端部の近傍に位置する液体保持凹部よりも数の多い溝部により構成してもよい。

（第１実施形態）
以下、本発明の高圧ポンプをエンジンの燃料供給系に設けられる高圧燃料ポンプに具体化した第１実施形態について、図１〜図８を参照して説明する。

図１に示すように、エンジンの気筒毎に設けられた複数の燃料噴射弁１１には、共通の高圧燃料配管であるデリバリパイプ１２が接続されており、同デリバリパイプ１２内の燃料が各燃料噴射弁１１に分配供給される。各燃料噴射弁１１は開閉制御されることにより、対応する気筒の燃焼室に高圧の燃料を直接噴射供給する。噴射された燃料は、燃焼室内の空気と混ざり合って混合気となる。

デリバリパイプ１２に高圧の燃料を供給するための燃料供給装置１３は、燃料タンク１４内に固定された低圧燃料ポンプ１５と、エンジンに固定され、かつ低圧燃料通路１６を介して低圧燃料ポンプ１５に接続された高圧燃料ポンプ１７とを備えている。

低圧燃料ポンプ１５は、バッテリを電源とする電動モータ（図示略）によって駆動され、燃料タンク１４内から燃料１０を吸上げ、低圧燃料通路１６に吐出する。なお、図１中の１８は、低圧燃料通路１６内の燃料圧力（フィード圧）を一定にするためのプレッシャレギュレータであり、１９は低圧燃料通路１６内の燃料１０の脈動を低減するためのパルセーションダンパである。

高圧燃料ポンプ１７は、図２及び図３に示すように、エンジンのカムシャフト２１によって駆動され、上記低圧燃料通路１６を通じて低圧燃料ポンプ１５から送られてくる燃料１０を、略円柱状をなすプランジャ３２の往復摺動によって吸入・加圧するタイプのポンプである。

より詳しくは、矢印で示すように時計回り方向へ回転するカムシャフト２１上には、高圧燃料ポンプ１７を駆動するための駆動カム２２が設けられている。駆動カム２２は、円板状をなすベース円部２３と、そのベース円部２３から突出する複数のカムノーズ２４とからなる。

高圧燃料ポンプ１７は、孔２５を有するブラケット２６を備えており、このブラケット２６においてエンジンのシリンダヘッドに固定されている。孔２５は駆動カム２２の近傍に位置しており、両端を開放した略円筒状のリフタガイド２７がこの孔２５に挿通されている。リフタガイド２７の一方（図２及び図３の上方）の開放端には、略円筒状をなすシート２８を介してシリンダボディ２９の他端部（図２及び図３の下端部）が装着されている。シリンダボディ２９には両端を開放した摺動孔３１が貫通形成されている。摺動孔３１の中心線Ｌは、カムシャフト２１の回転中心Ｒと同一平面（面Ｐ）上に位置している。そして、この摺動孔３１に上記プランジャ３２が往復摺動可能に嵌入されている。

シリンダボディ２９には、その一端側（図２の上側）からカバー３３が被せられている。このカバー３３は、上記ブラケット２６に対しボルト３４によって締結されている。この締結により、カバー３３とブラケット２６との間でシリンダボディ２９が保持されている。

シリンダボディ２９には、摺動孔３１に連通した状態で加圧室３５が形成されている。加圧室３５は上記低圧燃料通路１６に接続されており、低圧燃料ポンプ１５から吐出された燃料１０が同低圧燃料通路１６を通じて加圧室３５に流入可能となっている。また、加圧室３５は、高圧燃料通路３６を介して上記デリバリパイプ１２に接続されている（図１参照）。シリンダボディ２９において、加圧室３５と高圧燃料通路３６との接続箇所には、加圧室３５内の燃料１０の圧力が規定値を越えた場合にのみ開弁するチェック弁３７が設けられている。

駆動カム２２の回転をプランジャ３２に伝達して摺動孔３１内で往復摺動させ、加圧室３５の容積を変化させるために、次の構造が採られている。リフタガイド２７内には、有底円筒状をなすリフタ３８が上記中心線Ｌに沿う方向（摺動孔３１の長さ方向）へ往復摺動可能に挿嵌支持されている。一方、上記プランジャ３２の一部（図２及び図３の下部）は、シリンダボディ２９から突出してリフタガイド２７内に入り込んでいる。プランジャ３２の駆動カム２２側の端部外周にはリテーナ３９が装着されており、このリテーナ３９とシート２８との間にコイルばね４１が圧縮された状態で介装されている。このコイルばね４１により、リテーナ３９を介しプランジャ３２がリフタ３８の内底面に押付けられるとともに、リフタ３８が駆動カム２２に押付けられている。

プランジャ３２の上記中心線Ｌに沿う方向（摺動孔３１の長さ方向）における位置は、駆動カム２２のリフタ３８との接触箇所に応じて異なる。例えば、駆動カム２２がベース円部２３においてリフタ３８の中心Ｃに接触するときには、プランジャ３２は可動範囲においてカムシャフト２１の回転中心Ｒに最も近づいた箇所（下死点）に位置する。このときプランジャ３２は加圧室３５から最も待避した箇所に位置しており、従って、加圧室３５の容積は採り得る範囲の最大となっている。

これに対し、駆動カム２２がカムノーズ２４においてリフタ３８と接触するときには、プランジャ３２は可動範囲において上記下死点よりも加圧室３５側に位置する。
図７に示すように、駆動カム２２が所定のカムノーズ２４のベース円部２３から最も離れた箇所（先端部）においてリフタ３８の中心Ｃと接触するときには、プランジャ３２はその可動範囲においてカムシャフト２１の回転中心Ｒから最も遠ざかった箇所（上死点）に位置する。このとき、プランジャ３２の端部（図７の上端部）は加圧室３５内に最も突出した箇所に位置しており、従って、加圧室３５の容積は採り得る範囲の最小となっている。

そして、加圧室３５の容積は、図８に示すように、プランジャ３２が上死点から下死点に向けて移動する行程（吸入行程）では徐々に増大する。また、加圧室３５の容積は、図６に示すように、プランジャ３２が下死点から上死点に向けて移動する行程（加圧行程）では徐々に減少する。

図１及び図２に示すように、高圧燃料ポンプ１７には低圧燃料通路１６及び加圧室３５間を連通又は遮断するために電磁スピル弁４２が組込まれている。電磁スピル弁４２は、ボルト４３によってカバー３３に締付け固定されている。電磁スピル弁４２は電磁ソレノイドを備えており、この電磁ソレノイドに通電されていないときには開弁して、低圧燃料通路１６及び加圧室３５間を連通させる。また、電磁スピル弁４２は、電磁ソレノイドに通電されているときには閉弁して低圧燃料通路１６及び加圧室３５間を遮断する。

電磁スピル弁４２は、加圧室３５の容積が増大する吸入行程の全ての期間にわたって開弁状態にされる。そのため、吸入行程中には低圧燃料通路１６から燃料１０が加圧室３５に吸入される。また、電磁スピル弁４２は、一般には加圧室３５の容積が減少する加圧行程では任意のタイミングで閉弁される。加圧行程において電磁スピル弁４２が閉弁されるまでの開弁期間中は、加圧室３５内の燃料１０は低圧燃料通路１６に溢流させられる。上記電磁スピル弁４２の閉弁タイミングから加圧行程終了までの閉弁期間に、加圧室３５内の燃料１０が加圧される。そして、この加圧により燃料１０の圧力が規定値を越えると、チェック弁３７が開弁して加圧室３５内の燃料１０が高圧燃料通路３６へ吐出される。

ここで、加圧行程での電磁スピル弁４２の閉弁タイミングを変更すると、加圧行程中に加圧室３５から低圧燃料通路１６に溢流される燃料１０の量が変化する。このため、電磁スピル弁４２の閉弁タイミングを調整することで高圧燃料ポンプ１７の燃料吐出量を調整することが可能である。

例えば、電磁スピル弁４２の通電制御を通じて上記閉弁タイミングを早め、加圧行程中に加圧室３５から低圧燃料通路１６に溢流する燃料１０の量を少なくすると、加圧行程での電磁スピル弁４２の閉弁期間中に加圧室３５から高圧燃料通路３６へ吐出される燃料１０の量が多くなる。プランジャ３２が下死点に達したとき、すなわち吸入行程から加圧行程に切り替わるタイミングで電磁スピル弁４２を閉弁させると燃料１０の溢流量が最小となり、加圧室３５から高圧燃料通路３６への吐出量が最大となる。

また、電磁スピル弁４２の通電制御を通じて上記閉弁タイミングを遅らせ、加圧行程中に加圧室３５から低圧燃料通路１６に溢流する燃料１０の量を多くすると、加圧行程での電磁スピル弁４２の閉弁期間中に加圧室３５から高圧燃料通路３６へ吐出される燃料１０の量が少なくなる。

ところで、本実施形態の高圧燃料ポンプ１７では、エンジンの性能向上のために、電磁スピル弁４２の閉弁時期がプランジャ３２の下死点に設定されている。こうした設定により、加圧室３５の容積が採り得る範囲の最大となったときに電磁スピル弁４２を閉弁し、高圧燃料ポンプ１７の燃料吐出量を最大となるようにしている。

なお、図１及び図３に示すように、高圧燃料ポンプ１７の少なくとも一部はシリンダヘッド内に位置しており、その周囲には、同シリンダヘッド内の動弁機構等を潤滑するための油が存在している。駆動カム２２のリフタ３８との接触箇所は、この油によって潤滑・冷却される。また、リフタガイド２７及びリフタ３８の外周壁等には透孔４４，４５が設けられており、これらの透孔４４，４５を通ってリフタ３８内に入り込んだ油によって、プランジャ３２とリフタ３８の内底部との接触箇所が潤滑・冷却される。

また、プランジャ３２と摺動孔３１の壁面４６との間隙は円環状をなし、主として加圧室３５の容積が減少させられるとき（加圧行程）に加圧室３５から流出する燃料１０の一部の流通路４７となっている。そして、加圧室３５内の燃料１０の一部が流通路４７を通過することで、プランジャ３２と摺動孔３１の壁面４６との間の潤滑・冷却が行われる。流通路４７を流れる燃料１０は摺動孔３１の駆動カム２２側の開放端４８から流出することとなるが、上述したように、リフタ３８内には油が存在している。これらの燃料１０及び油が混ざり合うのを防止するために、上記シート２８の内周面にはシール部材４９が取付けられている。シール部材４９は略円筒状をなしており、その駆動カム２２側の端部（図３の下端部）においてプランジャ３２の外周面に相対摺動可能に密着している。シール部材４９内の空間は、開放端４８から流出した燃料１０を一時貯留する貯留室５１を構成している。この貯留室５１は、リターン通路５４（図１参照）により燃料タンク１４に接続されており、貯留室５１内の燃料１０はこのリターン通路５４を通って燃料タンク１４に戻される。

図１に示すように、デリバリパイプ１２にはリリーフ弁５２が取付けられており、このリリーフ弁５２がリリーフ通路５３を介して燃料タンク１４に接続されている。リリーフ弁５２は、デリバリパイプ１２内の燃圧が過度に高くなって所定値を越えると開弁する。この開弁により、デリバリパイプ１２内の高圧の燃料１０がリリーフ通路５３を通じて燃料タンク１４に戻される。

ところで、上記の構成を有する高圧燃料ポンプ１７では、図６に示すように、駆動カム２２によってリフタ３８が押上げられてプランジャ３２が加圧室３５側へ移動させられる加圧行程で、その駆動カム２２の押上げ力Ｆｕが加圧室３５側へ向かう力として発生する。これに加え、プランジャ３２の上記移動に伴い加圧室３５内の燃料１０が昇圧される際に、その反力Ｆｒが駆動カム２２側へ向かう力として発生する。駆動カム２２のリフタ３８との接触箇所Ｐａが、その駆動カム２２の回転とともに変位してリフタ３８の中心Ｃから外れ、これが原因でリフタガイド２７とのクリアランスによって許容される範囲内でリフタ３８が傾く。このとき、プランジャ３２はモーメントにより摺動孔３１内で特定の方向へ、すなわち図６の時計回り方向へ傾く。こうして傾いたプランジャ３２から摺動孔３１の加圧室側端部Ｅｐ及び駆動カム側端部Ｅｄに対し、これを押圧する力（横力Ｆｓ）が作用する。

特に、本実施形態の高圧燃料ポンプ１７では、上述したように、エンジンの性能向上を意図して燃料１０の吐出量又は燃圧を増加させるために電磁スピル弁４２の閉弁時期が、プランジャ３２の下死点に設定されている。しかし、この設定により、加圧行程の初期において燃料１０の昇圧による反力Ｆｒが大きくなり、上記横力Ｆｓが増大する。その結果、摺動孔３１の加圧室側端部Ｅｐ及び駆動カム側端部Ｅｄではプランジャ３２による面圧が高くなり、同プランジャ３２の摺動に伴う発熱量が増加し、焼付きを抑制するために多くの量の燃料１０が必要となる。

この点、加圧室３５に近い側の加圧室側端部Ｅｐについては、同加圧室３５における燃料１０のボリュームが大きいことから、同加圧室側端部Ｅｐが潤滑されるとともに、放熱が促される。しかし、加圧室３５から遠ざかった駆動カム側端部Ｅｄについては、流通路４７を通じて適量の燃料１０が供給されず、同駆動カム側端部Ｅｄが十分に潤滑・冷却されないおそれがある。

そこで、本実施形態では、加圧行程において駆動カム側端部Ｅｄにおいて潤滑・冷却が確実に行われるように、以下の工夫がなされている。図４及び図５に示すように摺動孔３１の壁面４６について、駆動カム側端部Ｅｄの近傍には、流通路４７を流れる燃料１０を一時保持する液体保持凹部として単一の燃料保持溝５５が設けられている。駆動カム側端部Ｅｄの近傍では、上述したようにプランジャ３２が摺動中最も高い面圧で接触する。燃料保持溝５５は、摺動孔３１の中心線Ｌの周りにおいて、壁面４６の全周にわたって形成されており、円環状をなしている。

ここで、上記加圧行程において摺動孔３１に対し傾き、駆動カム側端部Ｅｄに接触する際、同プランジャ３２は、摺動孔３１の壁面４６の全周にわたって均一の強さで接触するわけではなく、特定の箇所に強く接触して多く発熱する。

これに対しては、第１実施形態では上述したカムシャフト２１の回転中心Ｒと摺動孔３１の中心線Ｌとを通る面Ｐ（図３参照）を基準とし、燃料保持溝５５を、上記面Ｐにより仕切られる２つの領域に分けて考えている。一方の領域は、プランジャ３２が加圧室３５側へ移動する加圧行程において、摺動孔３１の壁面４６に接触する側（図４及び図５において面Ｐよりも左側）の接触側領域Ｔｄｃである。同接触側領域Ｔｄｃは円弧状（略半円環状）をなし、上記プランジャ３２の摺動に伴う発熱量の特に多い箇所に対応している。

他方の領域は、プランジャ３２が加圧行程において上記壁面４６に接触しない側（図４及び図５において面Ｐよりも右側）の非接触側領域Ｔｄｎである。同非接触側領域Ｔｄｎは円弧状（略半円環状）をなし、プランジャ３２の摺動に伴う発熱量が上記接触側領域Ｔｄｃよりも少ない箇所に対応している。

図４において網掛けで示すように、接触側領域Ｔｄｃにおいて上記中心線Ｌを含む面での断面積をＳｄｃとし、非接触側領域Ｔｄｎの上記中心線Ｌを含む面での断面積をＳｄｎとすると、両領域Ｔｄｃ，Ｔｄｎは、「Ｓｄｃ＞Ｓｄｎ」の関係を満たすように形成されている。

具体的には、燃料保持溝５５の底面５６は、周方向のどの箇所においても摺動孔３１の中心線Ｌに平行に形成されている。また、燃料保持溝５５の相対向する側面５７，５８は、周方向のどの箇所においても中心線Ｌに対し直交している。従って、燃料保持溝５５は、周方向のどの箇所においても矩形の断面形状を有していることとなる。また、接触側領域Ｔｄｃの幅（摺動孔３１の中心線Ｌに沿う方向における長さ）をＷｄｃとし、非接触側領域Ｔｄｎの幅をＷｄｎとすると、両幅Ｗｄｃ，Ｗｄｎは、「Ｗｄｃ＝Ｗｄｎ」の関係を満たしている。

さらに、接触側領域Ｔｄｃの深さをＤｄｃとし、非接触側領域Ｔｄｎの深さをＤｄｎとすると、両深さＤｄｃ，Ｄｄｎは、「Ｄｄｃ＞Ｄｄｎ」の関係を満たしている。このように、燃料保持溝５５が非接触側領域Ｔｄｎよりも接触側領域Ｔｄｃにおいて深く形成されている。

上記各種関係を有する燃料保持溝５５を実現するために、図５に示すように同燃料保持溝５５は、その中心線Ｌ１を摺動孔３１の中心線Ｌに対し偏心させた状態で形成されている。中心線Ｌ１の中心線Ｌに対する偏心方向は、両領域Ｔｄｃ，Ｔｄｎの境界部分（面Ｐ）を基準とし、それよりもプランジャ３２の加圧行程において、駆動カム２２がリフタ３８に接触する側（図５の左側）である。

こうした構成とすることにより、接触側領域Ｔｄｃの深さＤｄｃ（断面積Ｓｄｃ）は、境界部分（面Ｐ）において最小となり、同境界部分（面Ｐ）から離れるに従い徐々に大きくなる。同深さＤｄｃ（断面積Ｓｄｃ）は同境界部分（面Ｐ）から最も離れた箇所で最大となる。また、非接触側領域Ｔｄｎの深さＤｄｎ（断面積Ｓｄｎ）は、境界部分（面Ｐ）において最大となり、同境界部分（面Ｐ）から離れるに従い徐々に小さくなる。同深さＤｄｎ（断面積Ｓｄｎ）は同境界部分（面Ｐ）から最も離れた箇所で最小となる。

なお、図８に示すようにプランジャ３２は、駆動カム２２側へ移動する吸入行程では上記加圧行程とは逆方向へ、この場合反時計回り方向へ傾く。このとき、上述した反力Ｆｒが小さく、それに伴って横力Ｆｓが小さい。そのため、上記加圧行程のようなプランジャ３２の摺動に伴う発熱、焼付きの問題は起こりにくい。

前記のように構成された本実施形態の高圧燃料ポンプ１７では、プランジャ３２は回転する駆動カム２２により駆動されて摺動孔３１内を往復摺動する。図８に示すように、プランジャ３２が駆動カム２２側へ移動させられる吸入行程では加圧室３５の容積が増大し、ここに燃料１０が吸入される。これに対し、図６に示すように、プランジャ３２が加圧室３５側へ移動させられる加圧行程では加圧室３５の容積が減少し、その内部の燃料１０が加圧される。この加圧に伴い、加圧室３５内の燃料１０の一部は流通路４７へ流出される。この流通路４７を流れる燃料１０により、プランジャ３２と摺動孔３１の壁面４６との間の潤滑・冷却が行われる。

特に、壁面４６について駆動カム側端部Ｅｄの近傍に燃料保持溝５５が設けられた第１実施形態では、加圧行程で流通路４７へ流出した加圧室３５内の燃料１０の一部は、その流通路４７を流れる過程で燃料保持溝５５に一時保持される。流通路４７中、この燃料保持溝５５が近くに設けられた駆動カム側端部Ｅｄでは、他の箇所よりも燃料１０のボリュームが大きくなる。

そのため、プランジャ３２が摺動に伴い、摺動孔３１の壁面４６について駆動カム側端部Ｅｄに対し最も高い面圧で接触しても、その接触部分と、同駆動カム側端部Ｅｄの近傍に設けられた燃料保持溝５５内のボリュームの大きな燃料１０との間で熱交換が効率よく行われる。

また、第１実施形態では、燃料保持溝５５の断面積Ｓｄｃ，Ｓｄｎが周方向について同一ではなく、接触側領域Ｔｄｃの断面積Ｓｄｃが非接触側領域Ｔｄｎの断面積Ｓｄｎよりも大きく設定されている（図４参照）。この設定により、燃料保持溝５５に保持される燃料１０の量は、接触側領域Ｔｄｃで多く、非接触側領域Ｔｄｎで少なくなる。燃料保持溝５５において、プランジャ３２及び摺動孔３１の駆動カム側端部Ｅｄに接する燃料１０のボリュームは、接触側領域Ｔｄｃで大きく、非接触側領域Ｔｄｎで小さくなる。接触側領域Ｔｄｃでは非接触側領域Ｔｄｎよりも燃料１０との熱交換量が多くなり、接触側領域Ｔｄｃにおいて駆動カム側端部Ｅｄ等が効率よく潤滑・冷却される。

以上詳述した第１実施形態によれば、次の効果が得られる。
（１）摺動孔３１の壁面４６における駆動カム側端部Ｅｄの近傍に燃料保持溝５５を設け、プランジャ３２が加圧室３５側へ移動させられる加圧行程において、流通路４７へ流出した加圧室３５内の燃料１０の一部を、燃料保持溝５５に一時保持させるようにしている（図６参照）。そのため、燃料保持溝５５内のボリュームの大きな燃料１０により、駆動カム側端部Ｅｄの潤滑・冷却を強化することができ、こうした燃料保持溝５５のない場合に比べ、プランジャ３２の摺動に伴う発熱による焼き付きを確実に抑制することができるようになる。

（２）燃料保持溝５５を、プランジャ３２の摺動に伴う発熱量の特に多い接触側領域Ｔｄｃと、同発熱量が接触側領域Ｔｄｃほど多くない非接触側領域Ｔｄｎとに区分し、接触側領域Ｔｄｃの断面積Ｓｄｃを、非接触側領域Ｔｄｎの断面積Ｓｄｎよりも大きく設定している（図４及び図５参照）。こうした設定により、燃料保持溝５５において、プランジャ３２及び摺動孔３１の駆動カム側端部Ｅｄに接触する燃料１０のボリュームを、接触側領域Ｔｄｃで大きく、非接触側領域Ｔｄｎで小さくしている。

従って、発熱量の多い箇所については断面積Ｓｄｃの大きな接触側領域Ｔｄｃの燃料１０によって、また発熱量のさほど多くない箇所については断面積Ｓｄｎの小さな非接触側領域Ｔｄｎの燃料１０によって、それぞれ過不足なく潤滑・冷却することが可能となる。

（３）プランジャ３２は、摺動孔３１の壁面４６の全周にわたって均一の強さで接触するわけではなく、接触側領域Ｔｄｃの特定の部分、すなわち接触側領域Ｔｄｃにおいて境界部分（面Ｐ）から最も遠ざかった箇所に最も強く接触して多く発熱する。この箇所から離れるに従い面圧が低くなって発熱量が少なくなる。

この点、第１実施形態では、接触側領域Ｔｄｃの深さＤｄｃ（断面積Ｓｄｃ）を非接触側領域Ｔｄｎとの境界部分（面Ｐ）から離れるに従い徐々に大きくしている。また、非接触側領域Ｔｄｎの深さＤｄｎ（断面積Ｓｄｎ）を、接触側領域Ｔｄｃとの境界部分（面Ｐ）から離れるに従い徐々に小さくしている。そのため、各領域Ｔｄｃ，Ｔｄｎの周方向における断面積をプランジャ３２の摺動に伴う発熱量に応じた大きさとすることができ、流通路４７に流出した加圧室３５内の燃料１０の一部を発熱の程度に応じた量に分配・保持し、その燃料１０によってより過不足なく潤滑・冷却することが可能となる。

（第２実施形態）
次に、本発明を具体化した第２実施形態について、図９及び図１０を参照して説明する。

プランジャ３２が駆動カム２２によって加圧室３５側へ移動させられて同加圧室３５内の燃料１０が昇圧される加圧行程では、同プランジャ３２は、シリンダボディ２９における摺動孔３１の長さ方向については、上述したように駆動カム側端部Ｅｄに加え、加圧室側端部Ｅｐに対しても最も高い面圧で接触する。摺動孔３１の加圧室側端部Ｅｐでは、加圧室３５における燃料１０のボリュームが大きく放熱が促されるとはいえ、プランジャ３２の摺動による発熱量が他の箇所よりも多くなる点では、駆動カム側端部Ｅｄと同様である。そのため、加圧室側端部Ｅｐでは、焼付きを抑制するために他の箇所よりも多くの量の燃料１０を要する。

そこで、第２実施形態では、液体保持凹部として、摺動孔３１の壁面４６について、駆動カム側端部Ｅｄの近傍に燃料保持溝５５を設けるとともに、加圧室側端部Ｅｐの近傍に燃料保持溝６１を設けている。

燃料保持溝６１は、摺動孔３１の中心線Ｌの周りにおいて、壁面４６の全周にわたって形成されており、円環状をなしている。燃料保持溝６１の底面６２は、周方向のどの箇所においても中心線Ｌに対し平行である。また、燃料保持溝６１の相対向する側面６３，６４は、周方向のどの箇所においても中心線Ｌに対し直交している。従って、燃料保持溝６１は、周方向のどの箇所においても矩形の断面形状を有していることとなる。表現を変えると、図１０の上部において網掛けで示すように、燃料保持溝６１の断面積をＳｐとすると、この断面積Ｓｐは、周方向のどの箇所においても同一である。また、燃料保持溝６１の深さをＤｐとし、幅をＷｐとすると、これらの深さＤｐ及び幅Ｗｐは、燃料保持溝６１の周方向のどの箇所においても同一である。

一方、燃料保持溝５５は、摺動孔３１の中心線Ｌの周りにおいて、壁面４６の全周にわたって形成されており、円環状をなしている。燃料保持溝６１の底面５６は、周方向のどの箇所においても中心線Ｌに対し平行である。また、燃料保持溝５５の相対向する側面５７，５８は、周方向のどの箇所においても中心線Ｌに対し直交している。従って、燃料保持溝５５は、周方向のどの箇所においても矩形の断面形状を有していることとなる。表現を変えると、図１０の下部において網掛けで示すように、燃料保持溝５５の断面積をＳｄとすると、この断面積Ｓｄは周方向のどの箇所においても同一である。また、燃料保持溝５５の深さをＤｄとし、幅をＷｄとすると、これらの深さＤｄ及び幅Ｗｄは、燃料保持溝５５の周方向のどの箇所においても同一である。

さらに、両燃料保持溝６１，５５は、断面積Ｓｐ，Ｓｄについて「Ｓｐ＜Ｓｄ」の関係が満たされるように形成されている。この関係成立のために、本実施形態では、燃料保持溝５５の幅Ｗｄと燃料保持溝６１の幅Ｗｐとが同一に設定され、燃料保持溝５５の深さＤｄが燃料保持溝６１の深さＤｐよりも大きく設定されている。

上記以外の構成は第１実施形態と同様である。そのため、第１実施形態と同様の箇所、部材等については同一の符号を付して説明を省略する。
上記のように、燃料保持溝６１が、摺動孔３１の壁面４６について、駆動カム側端部Ｅｄの近傍に加え、加圧室側端部Ｅｐの近傍にも設けられている第２実施形態では、燃料１０は、流通路４７を流れる過程で、同燃料保持溝６１，５５に一時保持される。流通路４７中、燃料保持溝６１が近くに設けられた加圧室側端部Ｅｐ、及び燃料保持溝５５が近くに設けられた駆動カム側端部Ｅｄでは、他の箇所よりも燃料１０のボリュームが大きくなる。そのため、プランジャ３２が最も高い面圧で接触する加圧室側端部Ｅｐ及び駆動カム側端部Ｅｄと、燃料保持溝６１，５５内の多くの燃料１０との間で熱交換が効率よく行われる。

また、第２実施形態では、燃料保持溝５５の断面積Ｓｄが燃料保持溝６１の断面積Ｓｐよりも大きいことから、流通路４７を流れる燃料１０は、加圧室３５側の燃料保持溝６１よりも駆動カム２２側の燃料保持溝５５に多く保持される。摺動孔３１の両端部においてプランジャ３２と接触する燃料１０のボリュームは、駆動カム側端部Ｅｄにおいて加圧室側端部Ｅｐよりも大きくなる。

従って、第２実施形態によれば、上記（１）に加え、次の効果が得られる。
（４）摺動孔３１の壁面４６について、駆動カム側端部Ｅｄの近傍の燃料保持溝５５に加え、加圧室側端部Ｅｐの近傍に燃料保持溝６１を設けることで、流通路４７の他の箇所よりも燃料１０のボリュームを大きくしている（図９参照）。そのため、燃料保持溝５５，６１内のボリュームの大きな燃料１０により、駆動カム側端部Ｅｄ及び加圧室側端部Ｅｐの潤滑・冷却を強化することができる。加圧行程でプランジャ３２が、摺動孔３１の壁面４６について加圧室側端部Ｅｐ及び駆動カム側端部Ｅｄに対し高い面圧で接触しても、その接触部分と、同端部Ｅｐ，Ｅｄの近傍に設けられた燃料保持溝６１，５５内の多くの燃料１０との間で熱交換を効率よく行うことができる。燃料保持溝５５，６１を何ら設けない場合はもちろんのこと、燃料保持溝５５のみを設けた場合に比べて、プランジャ３２の摺動に伴う発熱による焼き付きを、より一層確実に抑制することができるようになる。

（５）駆動カム側端部Ｅｄの近傍に設けた燃料保持溝５５の断面積Ｓｄを、加圧室側端部Ｅｐの近傍に設けた燃料保持溝６１の断面積Ｓｐよりも大きく設定している（図１０参照）。こうした設定により、流通路４７を流れる燃料１０を、加圧室３５側の燃料保持溝６１よりも駆動カム２２側の燃料保持溝５５に多く分配・保持させ、摺動孔３１の両端部Ｅｄ，Ｅｐにおいてプランジャ３２と接触する燃料１０のボリュームを、駆動カム側端部Ｅｄにおいて加圧室側端部Ｅｐよりも大きくしている。

このため、加圧室３５内の燃料１０により放熱が促進される摺動孔３１の加圧室側端部Ｅｐについては、断面積Ｓｐの小さな燃料保持溝６１内の燃料１０によって、また、放熱の促進効果の少ない駆動カム側端部Ｅｄについては、断面積Ｓｄの大きな燃料保持溝５５内の燃料１０によって、それぞれ過不足なく潤滑・冷却することが可能となる。

なお、本発明は次に示す別の実施形態に具体化することができる。
・上記第１実施形態では、燃料保持溝５５における接触側領域Ｔｄｃの断面積Ｓｄｃを非接触側領域Ｔｄｎの断面積Ｓｄｎよりも大きくする構成として、接触側領域Ｔｄｃの深さＤｄｃを非接触側領域Ｔｄｎの深さＤｄｎよりも大きく設定した。これに代えて、図１１及び図１２に示すように、「Ｄｄｃ＝Ｄｄｎ」のもとで、接触側領域Ｔｄｃの幅Ｗｄｃを非接触側領域Ｔｄｎの幅Ｗｄｎよりも大きく設定してもよい。この場合、接触側領域Ｔｄｃの幅Ｗｄｃを、非接触側領域Ｔｄｎとの境界部分（面Ｐ）で最小とし、同境界部分から離れるに従って徐々に増大させるようにしてもよい。同様に、非接触側領域Ｔｄｎの幅Ｗｄｎを、接触側領域Ｔｄｃとの境界部分（面Ｐ）で最大とし、同境界部分から離れるに従って徐々に減少させるようにしてもよい。

なお、図１１は、接触側領域Ｔｄｃの側面５８と非接触側領域Ｔｄｎの側面５８とが中心線Ｌに直交する同一の面上に位置し、接触側領域Ｔｄｃの側面５７と非接触側領域Ｔｄｎの側面５７とが互いに異なる面上に位置する例を示している。

また、図１２は、接触側領域Ｔｄｃの側面５８と非接触側領域Ｔｄｎの側面５８とが互いに異なる面上に位置し、接触側領域Ｔｄｃの側面５７と非接触側領域Ｔｄｎの側面５７とが互いに異なる面上に位置する例を示している。

上述した図１１の例においても図１２の例においても、断面積Ｓｄｃ，Ｓｄｎの間に、「Ｓｄｃ＞Ｓｄｎ」の関係が成立する。
さらに、図１３及び図１４に示すように、燃料保持溝５５の接触側領域Ｔｄｃを、摺動孔３１の長さ方向に並べられた状態で設けられ、かつ非接触側領域Ｔｄｎよりも数の多い溝部５５Ａ，５５Ｂにより構成してもよい。図１３及び図１４は、非接触側領域Ｔｄｎに１つの溝部５５Ａが設けられ、接触側領域Ｔｄｃに２つの溝部５５Ａ，５５Ｂが設けられた例を示している。非接触側領域Ｔｄｎの溝部５５Ａ、及び接触側領域Ｔｄｃの溝部５５Ａはいずれも円弧状（略半円環状）をなし、自身の両端部において相手側の溝部５５Ａとつながっている。両溝部５５Ａ，５５Ａは全体として円環状をなしている。

また、接触側領域Ｔｄｃの溝部５５Ｂは溝部５５Ａと同様に円弧状（略半円環状）をなしている。この溝部５５Ｂについては、例えば図１４に示すように、壁面４６に円環状の凹部を加工することにより得ることができる。この場合、円環状の凹部を両溝部５５Ａ，５５Ａよりも小径とするとともに、前者の中心線Ｌ２を後者の中心線Ｌ３（摺動孔３１の中心線Ｌと同一）から偏心させる。中心線Ｌ２の中心線Ｌ３，Ｌに対する偏心方向は、両領域Ｔｄｃ，Ｔｄｎの境界部分（面Ｐ）を基準とし、それよりもプランジャ３２の加圧行程において、駆動カム２２がリフタ３８に接触する側（図１４の左側）である。この場合、溝部５５Ａ，５５Ｂの各断面積の総和が燃料保持溝５５の断面積Ｓｄｃとなり、「Ｓｄｃ＞Ｓｄｎ」の関係が成立する。

なお、上記加工に伴い、非接触側領域Ｔｄｎにおいて接触側領域Ｔｄｃの溝部５５Ｂと同一の面上には、その溝部５５Ｂの両端部につながる一対の溝部５５Ｃが形成される（図１４参照）。しかし、これらの溝部５５Ｃ，５５Ｃは容積が小さく、潤滑・冷却を強化する作用をほとんど発揮しない。従って、非接触側領域Ｔｄｎには、接触側領域Ｔｄｃの溝部５５Ｂに相当する溝部が実質上設けられておらず、溝部５５Ａのみが設けられている（すなわち、溝部の数は「１」である）といえる。

また、図示しないが、以下の（ｉ）〜（iii ）の事項を適宜組み合わせて実施してもよい。
（ｉ）接触側領域Ｔｄｃの深さＤｄｃを非接触側領域Ｔｄｎの深さＤｄｎよりも大きくする（図４参照）。

（ii）接触側領域Ｔｄｃの幅Ｗｄｃを非接触側領域Ｔｄｎの幅Ｗｄｎよりも大きくする（図１１及び図１２参照）。
（iii ）燃料保持溝５５の接触側領域Ｔｄｃを非接触側領域Ｔｄｎよりも数の多い溝部により構成する（図１３参照）。

・第１実施形態において、接触側領域Ｔｄｃの断面積Ｓｄｃと、非接触側領域Ｔｄｎの断面積Ｓｄｎとを同一に設定してもよい。この場合にも上記（１）と同様の効果が得られる。

・上記第２実施形態では、燃料保持溝５５の断面積Ｓｄを燃料保持溝６１の断面積Ｓｐよりも大きくする構成として、燃料保持溝５５の深さＤｄを燃料保持溝６１の深さＤｐよりも大きく設定した（図１０参照）。これに代えて、図１５に示すように、「Ｄｄ＝Ｄｐ」のもとで、燃料保持溝５５の幅Ｗｄを燃料保持溝６１の幅Ｗｐよりも大きく設定してもよい。

また、図１６に示すように、燃料保持溝５５を、摺動孔３１の長さ方向（図１６の上下方向）に並べられた状態で設けられ、かつ燃料保持溝６１の溝部６１Ａよりも数の多い溝部５５Ａ，５５Ｂにより構成してもよい。ただし、各溝部６１Ａ，５５Ａ，５５Ｂの断面積は互いに同一である。図１６は、燃料保持溝６１が１つの溝部６１Ａにより構成され、燃料保持溝５５が２つの溝部５５Ａ，５５Ｂにより構成された例を示している。この場合、溝部５５Ａ，５５Ｂの各断面積の総和が燃料保持溝５５の断面積Ｓｄとなる。

なお、断面積Ｓｐ，Ｓｄの間に、「Ｓｐ＜Ｓｄ」の関係を成立させることを条件に、各溝部６１Ａ，５５Ａ，５５Ｂの断面積を変更してもよい。この場合、溝部６１Ａ，５５Ａ，５５Ｂの断面積が違いに異なってもよい。

また、図示しないが、以下の（iv）〜（vi）の事項を適宜組み合わせて実施してもよい。
（iv）燃料保持溝５５の深さＤｄを燃料保持溝６１の深さＤｐよりも大きくする（図１０参照）。

（ｖ）燃料保持溝５５の幅Ｗｄを燃料保持溝６１の幅Ｗｐよりも大きくする（図１５参照）。
（vi）燃料保持溝５５を燃料保持溝６１よりも数の多い溝部により構成する（図１６参照）。

・図１７〜図１９に示すように、第１実施形態の内容と第２実施形態の内容とを組み合わせて実施してもよい。すなわち、摺動孔３１の壁面４６について、駆動カム側端部Ｅｄの近傍に燃料保持溝５５を設け、加圧室側端部Ｅｐの近傍に燃料保持溝６１を設ける。燃料保持溝５５における接触側領域Ｔｄｃの断面積Ｓｄｃを、燃料保持溝６１の断面積Ｓｐよりも、また非接触側領域Ｔｄｎの断面積Ｓｄｎよりも大きく設定する。このように組み合わせた場合には、上述した（１）〜（５）の効果が得られる。特に、燃料保持溝５５，６１の各部の断面積をプランジャ３２の摺動に伴う発熱量に応じた大きさとすることができ、流通路４７に流出した加圧室３５内の燃料１０の一部を発熱の程度に応じた量に分配・保持し、その燃料１０によって過不足なく潤滑・冷却することが可能となる。

なお、図１７〜図１９では、共通事項として、非接触側領域Ｔｄｎの断面積Ｓｄｎを加圧室３５側の燃料保持溝６１の断面積Ｓｐと同一に設定している。
また、図１７〜図１９は、燃料保持溝５５における接触側領域Ｔｄｃの断面積Ｓｄｃを非接触側領域Ｔｄｎの断面積Ｓｄｎ（＝Ｓｐ）よりも大きくする構成において互いに相違している。図１７では、「Ｗｄｃ＝Ｗｄｎ」のもとで、接触側領域Ｔｄｃの深さＤｄｃを非接触側領域Ｔｄｎの深さＤｄｎよりも大きく設定している。

図１８では、「Ｄｄｃ＝Ｄｄｎ」のもとで、接触側領域Ｔｄｃの幅Ｗｄｃを非接触側領域Ｔｄｎの幅Ｗｄｎよりも大きくしている。この場合、上述した図１２と同様に、接触側領域Ｔｄｃの幅Ｗｄｃを、非接触側領域Ｔｄｎとの境界部分（面Ｐ）で最小とし、同境界部分から離れるに従って徐々に増大させるようにしてもよい。同様に、非接触側領域Ｔｄｎの幅Ｗｄｎを、接触側領域Ｔｄｃとの境界部分（面Ｐ）で最大とし、同境界部分から離れるに従って徐々に減少させるようにしてもよい。

図１９では、燃料保持溝５５の接触側領域Ｔｄｃを、摺動孔３１の長さ方向（図１９の上下方向）に並べられた状態で設けられ、かつ非接触側領域Ｔｄｎよりも数の多い溝部５５Ａ，５５Ｂにより構成している。図１９は、非接触側領域Ｔｄｎを１つの溝部５５Ａにより構成し、接触側領域Ｔｄｃを２つの溝部５５Ａ，５５Ｂにより構成した例を示している。この場合、溝部５５Ａ，５５Ｂの各断面積の総和が接触側領域Ｔｄｃの断面積Ｓｄとなり、「Ｓｄｃ＞Ｓｄｎ」の関係が成立する。

また、図示はしないが、図１７〜図１９の「深さ」、「幅」及び「溝部の数」についての事項を適宜組み合わせて実施してもよい。
・摺動孔３１の壁面４６について、プランジャ３２が高面圧で摺動する箇所である駆動カム側端部Ｅｄ及び加圧室側端部Ｅｐのうち、後者（加圧室側端部Ｅｐ）の近傍にのみ燃料保持溝６１を設けてもよい。

・加圧室側端部Ｅｐの近傍に燃料保持溝６１を設ける実施形態についても、燃料保持溝５５と同様に、プランジャ３２が加圧行程で摺動孔３１の壁面４６に接触する側の接触側領域と、接触しない側の非接触側領域とに区分し、接触側領域の断面積を非接触側領域の断面積よりも大きく設定してもよい。

・燃料保持溝５５，６１の断面形状を上記各実施形態とは異なる形状に変更してもよい。例えば、底面５６，６２を中心線Ｌに対し傾斜させてもよい。また、側面５７，５８，６３，６４を中心線Ｌに対し斜めに交わる（直交を除く）面によって構成してもよい。さらには、上記断面形状を矩形以外の形状、例えば三角形状、半円形状等に変更してもよい。

・本発明は、加圧行程において、電磁スピル弁４２が下死点を若干過ぎてから閉弁する高圧燃料ポンプにも適用することができる。
・本発明はエンジンの高圧燃料ポンプ１７以外の高圧ポンプにも適用することができる。

・駆動カム２２をエンジンのカムシャフト２１とは別に設け、その駆動カム２２によってプランジャ３２を往復摺動させてもよい。

本発明を具体化した第１実施形態の高圧燃料ポンプを用いた燃料供給系を示す概略構成図。 図１における高圧燃料ポンプの内部構造を示す断面図。 図２におけるＡ部を拡大して示す断面図。 図３におけるＢ部を拡大して示す断面図。 図４におけるＣ−Ｃ線断面図。 図３の状態から駆動カムがさらに回転してプランジャが上昇するとき（加圧行程）の高圧燃料ポンプについて、Ａ部の状態を示す断面図。 図６の状態から駆動カムがさらに回転してプランジャが上死点に達したときの高圧燃料ポンプについて、Ａ部の状態を示す断面図。 図７の状態から駆動カムがさらに回転してプランジャが下降するとき（吸入行程）の高圧燃料ポンプについて、Ａ部の状態を示す断面図。 本発明を具体化した第２実施形態において、図３のＡ部に対応して高圧燃料ポンプの内部構造を示す断面図。 図９におけるＤ部を拡大して示す断面図。 図４のＢ部において、燃料保持溝の別の実施形態を示す断面図。 同じく図４のＢ部において、燃料保持溝の別の実施形態を示す断面図。 同じく図４のＢ部において、燃料保持溝の別の実施形態を示す断面図。 図１３におけるＥ−Ｅ線断面図。 図１０のＤ部において、燃料保持溝の別の実施形態を示す断面図。 同じく図１０のＤ部において、燃料保持溝の別の実施形態を示す断面図。 同じく図１０のＤ部において、燃料保持溝の別の実施形態を示す断面図。 同じく図１０のＤ部において、燃料保持溝の別の実施形態を示す断面図。 同じく図１０のＤ部において、燃料保持溝の別の実施形態を示す断面図。 背景技術における高圧燃料ポンプの断面図。 図２０におけるＦ部を拡大して示す断面図。

符号の説明

１０…燃料（液体）、１７…高圧燃料ポンプ（高圧ポンプ）、２２…駆動カム、２９…シリンダボディ、３１…摺動孔、３２…プランジャ、３５…加圧室、４６…摺動孔の壁面、４７…流通路、５５，６１…燃料保持溝（液体保持凹部）、５５Ａ，５５Ｂ，６１Ａ…溝部、Ｄｄ，Ｄｄｃ，Ｄｄｎ，Ｄｐ…深さ、Ｅｄ…駆動カム側端部、Ｅｐ…加圧室側端部、Ｓｄ，Ｓｄｃ，Ｓｄｎ，Ｓｐ…断面積、Ｔｄｃ…接触側領域、Ｔｄｎ…非接触側領域、Ｗｄ，Ｗｄｃ，Ｗｄｎ，Ｗｐ…幅。

Claims (11)

1. 加圧室及び駆動カム間のシリンダボディの摺動孔にプランジャを往復摺動可能に嵌入し、前記駆動カムにより前記プランジャを同駆動カム側へ移動させることで同加圧室内に液体を吸入し、前記駆動カムにより前記プランジャを前記加圧室側へ移動させることで同加圧室内の液体を加圧し、さらに、前記プランジャと前記摺動孔の壁面との間隙を、前記加圧室から流出した液体の流通路とする高圧ポンプにおいて、
   前記摺動孔の壁面について、前記プランジャが摺動に伴い高い面圧で接触する箇所の近傍に、前記流通路を流れる液体を一時保持する液体保持凹部を設けることを特徴とする高圧ポンプ。
2. 前記液体保持凹部は、前記摺動孔の前記壁面における駆動カム側端部の近傍に設けられている請求項１に記載の高圧ポンプ。
3. 前記液体保持凹部は前記摺動孔の壁面の周方向に形成されており、同液体保持凹部を、前記プランジャが前記加圧室側へ移動するときに前記摺動孔の壁面に接触する側の接触側領域と、接触しない側の非接触側領域とに区分した場合、前記接触側領域は前記非接触側領域よりも大きな断面積を有する請求項２に記載の高圧ポンプ。
4. 前記液体保持凹部は、前記非接触側領域よりも前記接触側領域において深く形成されている請求項３に記載の高圧ポンプ。
5. 前記液体保持凹部は、前記非接触側領域よりも前記接触側領域において幅広に形成されている請求項３又は４に記載の高圧ポンプ。
6. 前記接触側領域は、前記摺動孔の長さ方向に並べられた状態で設けられ、かつ前記非接触側領域よりも数の多い溝部により構成されている請求項３に記載の高圧ポンプ。
7. 前記液体保持凹部は、前記摺動孔の前記壁面について、前記駆動カム側端部の近傍に加え、加圧室側端部の近傍に設けられている請求項２に記載の高圧ポンプ。
8. 前記駆動カム側端部の近傍に位置する液体保持凹部は、前記加圧室側端部の近傍に位置する液体保持凹部よりも大きな断面積を有する請求項７に記載の高圧ポンプ。
9. 前記駆動カム側端部の近傍に位置する液体保持凹部は、前記加圧室側端部の近傍に位置する液体保持凹部よりも深く形成されている請求項８に記載の高圧ポンプ。
10. 前記駆動カム側端部の近傍に位置する液体保持凹部は、前記加圧室側端部の近傍に位置する液体保持凹部よりも幅広に形成されている請求項８又は９に記載の高圧ポンプ。
11. 前記駆動カム側端部の近傍に位置する液体保持凹部は、前記摺動孔の長さ方向に並べられた状態で設けられ、かつ前記加圧室側端部の近傍に位置する液体保持凹部よりも数の多い溝部により構成されている請求項８に記載の高圧ポンプ。

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