JP2003171564A - 射出圧縮成形品 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 寸法安定性に優れると共に、衝撃強度にも優
れた射出圧縮成形法により製造された大型の樹脂射出成
形品を提供することにあり、更に詳しくは、結晶性熱可
塑性ポリマーと非晶性熱可塑性ポリマーからなる樹脂組
成物、殊に強化フィラーで強化された樹脂組成物におい
て、組成によることなく大型の樹脂射出成形品における
耐衝撃性を向上させる方法を提供する。 【解決手段】 結晶性熱可塑性ポリマー（ａ１成分）５
〜９０重量部、および非晶性熱可塑性ポリマー（ａ２成
分）１０〜９５重量部の合計１００重量部からなる樹脂
組成物を射出圧縮成形して得られた、最大投影面積が１
０００ｃｍ²以上の射出圧縮成形品。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は大型の樹脂射出成形
品に関する。更に詳しくは寸法安定性に優れると共に、
衝撃強度にも優れた射出圧縮成形法により製造された大
型の樹脂射出成形品、殊に強化フィラーで強化された該
射出成形品に関する。

【０００２】

【従来の技術】近年、自動車の外装材料においてプラス
チック化の動きが再び活発化している。外装材料として
はバックパネル、フェンダー、バンパー、ドアパネル、
ピラー、サイドプロテクター、サイドモール、各種スポ
イラー、ボンネット、ルーフパネル、トランクリッドな
どが挙げられる。中でも、バックパネル、フェンダー、
ドアパネル、ボンネット、ルーフパネル、およびトラン
クリッドなど、未だプラスチック化が不十分な外板にお
いて活発であり、特にバックパネル、フェンダーおよび
ドアパネルなどのいわゆる垂直外板において盛んとなっ
ている。プラスチック化のメリットとしては、軽量化が
可能な点、デザインの自由度が高められる点、モジュー
ルアッセンブリー化によるコストダウンが可能になる
点、および軽い衝突においては全く変形・破損がない点
などを挙げることができる。特に軽い衝突において変形
がない点は、荒地などを走行するため比較的粗く扱われ
やすい四輪駆動の多目的車、見切りの悪い大型のミニバ
ン、および道具としてより高い機能性が求められるスモ
ールカーなどにおいて適した特性である。

【０００３】一方で外装材料は、鋼板などからなる金属
製のフレームに取り付けられるため良好な寸法安定性が
求められる。すなわち外装材料には、低い線膨張係数や
低い吸水による寸法変化が求められる。フレームとの寸
法変化の差が大きい場合には、外装材料のいびつな変形
や外装材料と他の部分との干渉を生じるようになる。通
常かかる変形や干渉を防止するため、外装材料のフレー
ムへの取り付けは変形が目立たない配置で行われ、変形
代としての隙間を設けて行われている。もちろん材料は
比較的寸法変化の低いものが使用される。しかしながら
寸法安定性は次の理由などにより更に低下させることが
求められる場合がある。すなわち、近年四輪駆動の多目
的車はクロスオーバー化しており、高級車の風格が求め
られている。よって隙間の減少が更に必要となる。また
ミニバンはより大型化して外装材料も大型化している。
よって変形代としてこれ以上の隙間を設けることができ
ない場合がある。

【０００４】自動車用の外装材料としては、既にＧＥ社
が製造しているＮＯＲＹＬ ＧＴＸ（商品名）シリーズ
（ポリアミド樹脂と変性ポリフェニレンエーテル樹脂の
ポリマーアロイ）、トヨタ自動車社が主として開発して
トヨタスーパーオレフィンポリマー（商品名）シリーズ
（ポリプロピレン樹脂と、ポリオレフィン系エラストマ
ーとのポリマーアロイ）、芳香族ポリエステル樹脂と芳
香族ポリカーボネートとのポリマーアロイ、並びにポリ
アミド樹脂とＡＢＳ樹脂とのポリマーアロイなどが広く
知られるところである。これらの材料はいずれも自動車
用の外装材料に求められる、耐薬品性、耐熱性、耐衝撃
性、外観、および寸法安定性などをバランスよく満足す
るものである。またその多くはかかる特性を満足すべ
く、結晶性熱可塑性ポリマーと非晶性熱可塑性ポリマー
とのポリマーアロイである。これらの材料を通常に射出
成形して自動車用の外装材料、殊に自動車外板が製造さ
れていた。

【０００５】これらの材料に対して更に低い寸法変化が
求められた場合、寸法安定性の高い非晶性熱可塑性ポリ
マーの割合を増加させる方法が考えられる。またより好
適には無機強化フィラーなどを配合また増量する方法が
考えられる。しかしながらかかる前者の方法はポリアミ
ド樹脂を組み合わせたポリマーアロイにおいて耐衝撃性
の低下を招く。更により好適な後者の方法ではほとんど
の樹脂材料において耐衝撃性の低下を招く。よってベー
スの耐衝撃性をより高めて各種の強化フィラーを配合す
るとの考え方もある。しかしながらかかる方法も相反す
る特性を組成のみによって達成する点において限界があ
り、十分に有効な方法とはいえなかった。

【０００６】

【発明が解決しようとする課題】本発明の課題は、寸法
安定性に優れると共に、衝撃強度にも優れた射出圧縮成
形法により製造された大型の樹脂射出成形品を提供する
ことにあり、更に詳しくは、結晶性熱可塑性ポリマーと
非晶性熱可塑性ポリマーからなる樹脂組成物、殊に強化
フィラーで強化された樹脂組成物において、組成による
ことなく大型の樹脂射出成形品における耐衝撃性を向上
させる方法を提供する点にある。

【０００７】本発明者らは、上記目的を達成すべく鋭意
検討を重ねた結果、驚くべきことに、強化フィラーで強
化された結晶性熱可塑性ポリマーと非晶性熱可塑性ポリ
マーからなる樹脂組成物より形成された大型の射出圧縮
成形品が、かかる樹脂組成物の通常の射出成形品と比較
して耐衝撃性が大きく向上することを見出した。逆にい
えば、大型の射出成形品においては材料が有する耐衝撃
性が十分に発揮されていない場合があることを見出し
た。本発明はかかる知見に基づき更に鋭意検討を行い、
完成に至ったものである。

【０００８】

【課題を解決するための手段】本発明は、結晶性熱可塑
性ポリマー（ａ１成分）５〜９０重量部、および非晶性
熱可塑性ポリマー（ａ２成分）１０〜９５重量部の合計
１００重量部からなる熱可塑性ポリマー成分（Ａ成分）
１００重量部からなる樹脂組成物を射出圧縮成形して得
られた、最大投影面積が１０００ｃｍ²以上の射出圧縮
成形品にかかるものである。

【０００９】本発明の好適な態様の１つは、上記樹脂組
成物がａ１成分とａ２成分の合計１００重量部当り、更
に強化フィラー（Ｂ成分）０．５〜１００重量部を含ん
でなる上記射出圧縮成形品にかかるものである。

【００１０】本発明の好適な態様の１つは、上記樹脂組
成物がａ１成分とａ２成分の合計１００重量部当り、ゴ
ム質ポリマー（Ｃ成分）０．５〜５０重量部を含んでな
る上記射出圧縮成形品にかかるものである。

【００１１】本発明の好適な態様の１つは、上記ａ１成
分がポリアミドおよび芳香族ポリエステルから選択され
る少なくとも１種の結晶性熱可塑性ポリマーである上記
射出圧縮成形品にかかるものであり、また本発明の好適
な態様の１つは、上記ａ２成分が芳香族ポリカーボネー
ト、ポリフェニレンエーテル、ポリアリレート、および
スチレン系ポリマーから選択される少なくとも１種であ
る上記射出圧縮成形品にかかるものである。

【００１２】本発明の好適な態様の１つは、上記Ｂ成分
がタルク、およびワラストナイトから選択される少なく
とも１種である上記射出圧縮成形品にかかるものであ
る。

【００１３】更に本発明の好適な態様の１つは、上記射
出圧縮成形品が、その成形品側面部分にゲートを有して
なる上記射出圧縮成形品にかかるものであり、また本発
明の好適な態様の１つは、上記射出圧縮成形が、少なく
ともその供給完了時において目的とする成形品容量より
も１．１倍以上大なる容量の金型キャビティ内に溶融し
た熱可塑性樹脂材料を充填するものである上記射出圧縮
成形品にかかるものである。

【００１４】更に本発明の詳細について説明する。

【００１５】本発明における射出圧縮成形とは、少なく
ともその供給完了時において目的とする成形品容量より
も大なる容量の金型キャビティ内に溶融した熱可塑性樹
脂を供給し、その供給完了後に金型キャビティ容量を目
的とする成形品容量まで減少し、金型キャビティ内の成
形品をその取り出しが可能な温度以下まで冷却後成形品
を取り出す成形方法である。かかる技術内容をより明確
にするため更に以下に説明する。

【００１６】上記の“その供給完了時”とは金型キャビ
ティ（以下単に“キャビティ”と称することがある）内
への樹脂の供給完了時をいう。更に樹脂の供給とは少な
くとも外見的に樹脂の流れの伴うものをいう。すなわ
ち、供給方法が射出成形であれば通常射出工程をいい、
その供給完了時とは射出工程終了時をいう。一方保圧工
程は外見的には樹脂の流れを伴わず（樹脂内部では樹脂
の流れはわずかに生ずるが）、樹脂を圧縮する工程であ
ることから本発明にいうキャビティ内への樹脂の供給に
は含まれない。また溶融樹脂の供給は射出成形方法、す
なわちシリンダー中の樹脂をピストンを用いて排出する
方法である。

【００１７】更に上記の“少なくとも”とは、樹脂の供
給完了時にキャビティ容量が目的とする成形品容量より
も大きいことのみを要件とし、樹脂の供給開始時より大
きいことは要件としないことを意味する。例えば、樹脂
の供給と共にキャビティ容量を拡大させ、樹脂を過剰に
充填した後、キャビティ容量を減少して樹脂を圧縮する
方法であってもよい。ここで過剰の溶融樹脂は捨てキャ
ビ（製品以外の樹脂流入のためのキャビティ）など別の
空間に流入させることができる。また過剰の溶融樹脂
は、シリンダー側に直接逆流させることができる。尚、
目的とする成形品容量に対して予め大なる容量とした金
型キャビティに対し、溶融樹脂を過剰に供給することも
可能である。

【００１８】また上記“目的とする成形品容量よりも大
なる容量の金型キャビティ”の意味するところは、キャ
ビティ容量が変化しない通常の成形方法における容量を
同一容量とする基準に基づく。すなわち通常の成形方法
においても厳密には成形品容量はキャビティ容量よりも
ごくわずかに小さいことになるが、本発明においてこの
程度の大小関係は問題にしない。本発明においてかかる
“大なる容量”の程度としては目的とする成形品容量の
１．１倍以上が好ましく、１．２倍以上がより好まし
く、１．５倍以上が更に好ましい。一方かかる上限とし
ては目的とする成形品容量の３倍以下が好ましく、２．
５倍以下がより好ましく、２倍以下が更に好ましい。

【００１９】またキャビティの容量を拡大する方法とし
ては（逆方向の動作になれば所定の容量まで減少する方
法ともいえる）、（ｉ）可動側金型の後退による方法、
（ｉｉ）キャビティ内の可動コアプレートの後退による
方法、および（ｉｉｉ）その他キャビティ内に備えられ
た可動部の後退による方法などを挙げることができる。
特に上記（ｉ）の方法（いわゆる型圧縮法）、および
（ｉｉ）の方法（いわゆるコア圧縮法）が一般的であ
る。尚、これらキャビティ容量を拡大させる可動部分
は、該容量を所定容量まで減少させる場合に樹脂を圧縮
するため、該可動部分を以下“圧縮部”、またキャビテ
ィ容量を所定の容量まで減少させる工程を“圧縮工程”
と称する場合がある。

【００２０】上記“その供給完了後に金型キャビティ容
量を目的とする成形品容量まで減少し”とは、圧縮工
程は溶融樹脂の供給完了後に完了すること、圧縮工程
の開始時期は供給完了前後のいずれでもよいこと、およ
び上述のとおりキャビティ内に供給する樹脂の量は成
形品容量より過剰であってもよいことを意味する。殊に
圧縮工程は、溶融樹脂の充填終了前に開始することが外
観、耐衝撃性および寸法安定性に優れた成形品を得るた
めに好ましい。尚、圧縮工程と溶融樹脂の充填工程が重
なる時間をオーバーラップ時間という。

【００２１】上述のとおり、本発明の射出圧縮成形にお
いてキャビティ内に供給する樹脂の量は成形品容量より
過剰であってもよい。但しキャビティ内に供給する樹脂
の量は成形品容量相当とすることが耐衝撃性および製造
コストの点でより好ましい。溶融樹脂のシリンダへの逆
流は耐衝撃性の点で不利となりやすく、捨てキャビは経
済的効率に欠ける場合がある。

【００２２】また本発明の成形方法においては、成形品
の外観を更に改良するため金型キャビティを母型とは独
立して局所的に高温化することができる。かかる高温化
の方法としては、加熱源による方法および断熱層を配し
たキャビティにより高温化する方法が挙げられ、いずれ
も適用可能であるが、より好ましくは加熱源による方法
である。更に加熱源としては、電気ヒーター、赤外線ヒ
ーター、高周波誘導加熱、熱媒体、超音波加熱、レーザ
ー加熱等が挙げられ、これらのいずれか一つまたは二つ
以上の組合せが選ばれる。金型キャビティを局所的に高
温化することにより外観を改良する方法としては、例え
ば特公平５−１９４４３号公報に加熱源により成形品表
面に生ずるコールドマークを解消する方法が開示されて
いる。

【００２３】更に金型キャビティを局所的に高温化する
際の温度としては、樹脂のガラス転移温度（Ｔｇ）以上
になることが好ましく、より好ましくはＴｇ＋１〜Ｔｇ
＋１０℃の範囲、更に好ましくはＴｇ＋１〜Ｔｇ＋８℃
の範囲である。かかる温度範囲に０．１秒以上あること
が好ましく、０．５秒以上あることがより好ましい。ま
た上限としては１０秒以下が好ましく、５秒以下が更に
好ましい。

【００２４】結晶性熱可塑性ポリマーと非晶性熱可塑性
ポリマーからなる樹脂組成物、殊に強化フィラーで強化
した該樹脂組成物を、射出圧縮成形法により製造した大
型の樹脂射出成形品が、通常の射出成形品と比較して良
好な耐衝撃性を達成する原因は十分に解明されていない
ものの、以下のような要因を挙げることができる。第１
に、大型の射出成形品においてはその熱負荷が極めて高
くなることが要因として考えられる。強化フィラーで強
化された結晶性熱可塑性ポリマーと非晶性熱可塑性ポリ
マーからなる樹脂組成物が良好な耐衝撃性を得るために
は、制御されたモルフォロジーを形成する必要があり、
またポリマー間に生ずる分解反応などを抑制する必要が
ある。高い熱負荷はこれらの必要な因子に対して不利に
働いていると考えられる。第２に、不均一な内部応力が
生じ難いことが要因として考えられる。不均一な内部応
力は、成形品の破壊挙動において欠陥として作用し得
る。大型の成形品になるほど成形品に生ずる歪は大きく
なる。一方で射出圧縮成形においては成形品に生ずる歪
は少ない（樹脂内部の圧力は均一でムラが少ない）。第
３に、結晶性熱可塑性ポリマーの結晶化挙動が考えられ
る。結晶化は熱履歴、外力、および核剤などの種々の因
子に影響を受ける。射出圧縮成形は通常の射出成形に比
較して異なる熱履歴や外力を生ずる。射出圧縮成形では
樹脂の冷却は遅延するとともに、内部の圧力は均一でム
ラが少ない。これらの因子によって結晶化挙動が異なる
可能性がある。更に核剤効果を有する成分が含まれる場
合、その挙動は極めて複雑なものとなり得る。

【００２５】次に本発明において使用する熱可塑性ポリ
マー成分（Ａ成分）について説明する。尚、以下結晶性
熱可塑性ポリマー（ａ１成分）と非晶性熱可塑性ポリマ
ー（ａ２成分）とを合わせて熱可塑性ポリマー成分（Ａ
成分）と称する。

【００２６】本発明における結晶性熱可塑性ポリマー
（ａ１成分）は、熱可塑性を有する結晶性ポリマーであ
れば特に制限されないが、その融点が１８０℃以上であ
るものが好ましく、２００℃以上がより好ましい。かか
る熱的性質を有することにより高い寸法安定性が達成で
きる。一方、成形加工性を考慮すると融点は３００℃以
下が好ましく、２９０℃以下が更に好ましい。尚、かか
る融点は、ＪＩＳ Ｋ７１２１に準拠し、ＤＳＣ装置を
用いて室温から２０℃／ｍｉｎの昇温速度により昇温し
た時の融点ピークの値である。かかる結晶性熱可塑性ポ
リマーとしては、例えばポリアミド、芳香族ポリエステ
ル、ポリフェニレンスルフィド、ポリ−４−メチルペン
テン−１、およびシンジオタクティックポリスチレンな
どを挙げることができる。

【００２７】中でもａ１成分としては、ポリアミドおよ
び芳香族ポリエステルから選択される少なくとも１種の
結晶性熱可塑性ポリマーがより好ましく挙げられる。ポ
リアミドは良好な耐衝撃性を有し、また後述するポリフ
ェニレンエーテルと良好なポリマーアロイを形成する。
芳香族ポリエステルは寸法安定性に優れた結晶性ポリマ
ーであり、また後述する芳香族ポリカーボネートと良好
なポリマーアロイを形成する。特に好ましくは寸法安定
性の点で芳香族ポリエステルが好ましい。

【００２８】ａ１成分のポリアミドについて説明する。
かかるポリアミドとしては、たとえば（ｉ）アミノ基と
カルボン酸基との間に少なくとも２個の炭素原子を含む
モノアミン−モノカルボン酸又はそのラクタムの重合に
よって、または（ｉｉ）２個のアミノ基間に少なくとも
２個の炭素原子を含むジアミンとジカルボン酸との実質
的に等モル割合での重合によって、または（ｉｉｉ）モ
ノアミノカルボン酸またはそのラクタムを実質的に等モ
ル割合のジアミン及びジカルボン酸とともに重合させる
ことによって製造される。該ジカルボン酸はその官能性
誘導体の形、たとえばエステルまたは酸塩化物であり得
る。

【００２９】上記の“実質的に等モル”割合（のジアミ
ン及びジカルボン酸）は、（ｉ）厳密に等モルの割合お
よび（ｉｉ）得られるポリアミドの粘度を安定化させる
ための慣用の技術において使用される等モルから幾分逸
脱する割合の両者を含む意味で使用する。ポリアミドの
製造に有用なモノアミノモノカルボン酸またはそのラク
タムの例はアミノ基とカルボン酸基との間に２〜１６個
の炭素原子を含むかかる化合物であり、ラクタムの場合
には該炭素原子は−ＣＯ−ＮＨ−基とともに環を形成し
ている。アミノカルボン酸及びラクタムの特定の例とし
てはアミノカプロン酸、ブチロラクタム、ピバロラクタ
ム、カプロラクタム、カプリルラクタム、エナントラク
タム、ウンデカノラクタム、ドデカノラクタム、並びに
３−および４−アミノ安息香酸を挙げることができる。

【００３０】ポリアミドの製造に使用するに好適なジア
ミンは直鎖および分岐鎖の、アルキル基、アリール基お
よびアルキル−アリール基を有するジアミンを含む。か
かるジアミンの例は下記一般式（１） Ｈ₂Ｎ（ＣＨ₂）_nＮＨ₂ （１） （式中、ｎは２〜１６の整数である）によって表わされ
るものであり、たとえばトリメチレンジアミン、テトラ
メチレンジアミン、ペンタメチレンジアミン、オクタメ
チレンジアミン、ヘキサメチレンジアミン、トリメチル
ヘキサメチレンジアミン、ｍ−フェニレンジアミン、ｍ
−キシリレンジアミン等を含み、特にヘキサメチレンジ
アミンが好適である。

【００３１】ポリアミドにおけるジカルボン酸は芳香族
ジカルボン酸、たとえばイソフタル酸およびテレフタル
酸であり得る。好ましいジカルボン酸は下記一般式
（２） ＨＯＯＣ−Ｙ−ＣＯＯＨ （２） （式中、Ｙは少なくとも２個の炭素原子を含む二価脂肪
族基を表わす）で表わされるものであり、例えばセバシ
ン酸、オクタデカン酸、スベリン酸、グルタル酸、ピメ
リン酸およびアジピン酸を含み、特にアジピン酸が好適
である。

【００３２】本発明に有用なポリアミド（ナイロン）の
典型的な例は、いわゆるポリアミド４６、ポリアミド
６、ポリアミド６６、ポリアミド１１、ポリアミド１
２、ポリアミド６３、ポリアミド６４、ポリアミド６１
０およびポリアミド６１２を含み、並びにテレフタル酸
および／またはイソフタル酸とトリメチルヘキサメチレ
ンジアミンから得られるポリアミド、アジピン酸とｍ−
キシリレンジアミンから得られるポリアミド、アジピン
酸および／またはアゼライン酸と２，２−ビス−（ｐ−
アミノシクロヘキシル）プロパンから得られるポリアミ
ド、テレフタル酸および／またはイソフタル酸および／
またはアジピン酸とヘキサメチレンジアミンから得られ
るポリアミド、テレフタル酸および／またはイソフタル
酸とヘキサメチレンジアミンおよび２−メチルペンタメ
チレンジアミンとから得られるポリアミド、およびテレ
フタル酸と４，４’−ジアミノ−ジシクロヘキシルメタ
ンから得られるポリアミドを包含する。好ましいポリア
ミドはポリアミド６、ポリアミド６６、ポリアミド６１
０、およびポリアミド４６であり、もっとも好ましくは
ポリアミド６６である。

【００３３】ａ１成分の芳香族ポリエステルについて説
明する。芳香族ポリエステルとはポリエステルを形成す
るジカルボン酸成分とジオール成分の内、ジカルボン酸
成分１００モル％の７０モル％以上、好ましくは９０モ
ル％以上、最も好ましくは９９モル％以上が芳香族ジカ
ルボン酸であるポリエステルである。

【００３４】このジカルボン酸の例として、テレフタル
酸、イソフタル酸、２−クロロテレフタル酸、２，５−
ジクロロテレフタル酸、２−メチルテレフタル酸、４，
４−スチルベンジカルボン酸、４，４−ビフェニルジカ
ルボン酸、オルトフタル酸、２，６−ナフタレンジカル
ボン酸、２，７−ナフタレンジカルボン酸、ビス安息香
酸、ビス（ｐ−カルボキシフェニル）メタン、アントラ
センジカルボン酸、４，４−ジフェニルエーテルジカル
ボン酸、４，４−ジフェノキシエタンジカルボン酸、５
−Ｎａスルホイソフタル酸、エチレン−ビス−ｐ−安息
香酸等があげられる。これらのジカルボン酸は単独でま
たは２種以上混合して使用することができる。

【００３５】本発明の芳香族ポリエステルには、上記の
芳香族ジカルボン酸以外に、３０モル％未満の脂肪族ジ
カルボン酸成分を共重合することができる。その具体例
として、アジピン酸、セバシン酸、アゼライン酸、ドデ
カン二酸、１，３−シクロヘキサンジカルボン酸、１，
４−シクロヘキサンジカルボン酸等があげられる。

【００３６】本発明のジオール成分としては、例えばエ
チレングリコール、ジエチレングリコール、１，２−プ
ロピレングリコール、１，３−プロパンジオール、２，
２−ジメチル−１，３−プロパンジオール、トランス−
またはシス−２，２，４，４−テトラメチル−１，３−
シクロブタンジオール、１，４−ブタンジオール、ネオ
ペンチルグリコール、１，５−ペンタンジオール、１，
６−ヘキサンジオール、１，４−シクロヘキサンジメタ
ノール、１，３−シクロヘキサンジメタノール、デカメ
チレングリコール、シクロヘキサンジオール、ｐ−キシ
レンジオール、ビスフェノールＡ、テトラブロモビスフ
ェノールＡ、テトラブロモビスフェノールＡ−ビス（２
−ヒドロキシエチルエーテル）などを挙げることができ
る。これらは単独でも、２種以上を混合して使用するこ
とができる。尚、ジオール成分中の二価フェノールは３
０モル％以下であることが好ましい。

【００３７】上記芳香族ジカルボン酸、脂肪族ジカルボ
ン酸およびジオール成分のそれぞれの種類および組成割
合は、本発明のより好ましい融点ピーク温度条件を満足
すべく選択することが好ましい。

【００３８】具体的な芳香族ポリエステルとしては、ポ
リエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）、ポリプロピレン
テレフタレート、ポリブチレンテレフタレート（ＰＢ
Ｔ）、ポリへキシレンテレフタレート、ポリエチレンナ
フタレート（ＰＥＮ）、ポリブチレンナフタレート（Ｐ
ＢＮ）、ポリエチレン−１，２−ビス（フェノキシ）エ
タン−４，４’−ジカルボキシレートなどの他、ポリエ
チレンイソフタレート／テレフタレート共重合体、ポリ
ブチレンテレフタレート／イソフタレート共重合体など
のような共重合ポリエステルが挙げられる。

【００３９】また本発明に使用される芳香族ポリエステ
ルの末端基構造は特に限定されるものではなく、末端基
における水酸基とカルボキシル基の割合がほぼ同量の場
合以外に、一方の割合が多い場合であってもよい。また
かかる末端基に対して反応性を有する化合物を反応させ
る等により、それらの末端基が封止されているものであ
ってもよい。

【００４０】本発明に使用される芳香族ポリエステルの
製造方法については、常法に従い、チタン、ゲルマニウ
ム、アンチモン等を含有する重縮合触媒の存在下に、加
熱しながらジカルボン酸成分と前記ジオール成分とを重
合させ、副生する水または低級アルコールを系外に排出
することにより行われる。例えば、ゲルマニウム系重合
触媒としては、ゲルマニウムの酸化物、水酸化物、ハロ
ゲン化物、アルコラート、フェノラート等が例示でき、
更に具体的には、酸化ゲルマニウム、水酸化ゲルマニウ
ム、四塩化ゲルマニウム、テトラメトキシゲルマニウム
等が例示できる。また本発明では、従来公知の重縮合の
前段階であるエステル交換反応において使用される、マ
ンガン、亜鉛、カルシウム、マグネシウム等の化合物を
併せて使用でき、およびエステル交換反応終了後にリン
酸または亜リン酸の化合物等により、かかる触媒を失活
させて重縮合することも可能である。更に芳香族ポリエ
ステルの製造方法は、バッチ式、連続重合式のいずれの
方法をとることも可能である。

【００４１】更に上記芳香族ポリエステル中でも特に好
適であるのは、ポリブチレンテレフタレートである。本
発明のポリブチレンテレフタレートとは、テレフタル酸
あるいはその誘導体と、１，４−ブタンジオールあるい
はその誘導体とから重縮合反応により得られるポリマー
であるが、上述のとおり他のジカルボン酸成分および他
のアルキレングリコール成分を共重合したものを含む。

【００４２】ポリブチレンテレフタレートの末端基構造
は上記と同様、特に限定されるものではないが、より好
ましいのは末端カルボキシル基が末端水酸基に比較して
少ないものである。

【００４３】また製造方法についても上記の各種方法を
取り得るが好ましくは次のものである。製造方法として
は、連続重合式のものがより好ましい。これはその品質
安定性が高く、またコスト的にも有利なためである。更
に重合触媒としては有機チタン化合物を用いることが好
ましい。これはエステル交換反応などへの影響が少ない
傾向にあるからである。

【００４４】かかる有機チタン化合物としては、好まし
い具体例としてチタンテトラブトキシド、チタンイソプ
ロポキシド、蓚酸チタン、酢酸チタン、安息香酸チタ
ン、トリメリット酸チタン、テトラブチルチタネートと
無水トリメリット酸との反応物などを挙げることができ
る。有機チタン化合物の使用量は、そのチタン原子がポ
リブチレンテレフタレートを構成する酸成分に対し、３
〜１２ｍｇ原子％となる割合が好ましい。

【００４５】本発明の芳香族ポリエステル樹脂の分子量
については特に制限されないが、ｏ−クロロフェノール
を溶媒として３５℃で測定した固有粘度が０．５〜１．
５であるのが好ましく、特に好ましくは０．６〜１．２
である。

【００４６】本発明における非晶性熱可塑性ポリマー
（ａ２成分）は、熱可塑性を有する非晶性ポリマーであ
れば特に制限されないが、そのガラス転移温度が１００
℃以上であるものが好ましく、１２０℃以上がより好ま
しい。かかる熱的性質を有することにより高い寸法安定
性が達成できる。一方、成形加工性を考慮するとガラス
転移温度は２５０℃以下が好ましく、２００℃以下が更
に好ましい。尚、かかるガラス転移温度は、ＪＩＳ Ｋ
７１２１に準拠し、ＤＳＣ装置を用いて室温から２０℃
／ｍｉｎの昇温速度により昇温して測定された値であ
る。尚、上記ガラス転移温度はａ２成分全体として把握
される温度であり、例えばａ２成分としてポリフェニレ
ンエーテルおよびポリスチレンが含まれる場合は、かか
るポリマーアロイにおけるガラス転移温度をいう。かか
る非晶性熱可塑性ポリマーとしては、例えば芳香族ポリ
カーボネート、ポリフェニレンエーテル、ポリアリレー
ト、スチレン系ポリマー、ポリエーテルスルホン、およ
び環状ポリオレフィンなどを挙げることができる。

【００４７】中でもａ２成分としては、芳香族ポリカー
ボネート、ポリフェニレンエーテル、ポリアリレート、
およびスチレン系ポリマーから選択される少なくとも１
種の非晶性熱可塑性ポリマーがより好ましく挙げられ
る。芳香族ポリカーボネートは良好な耐衝撃性を有す
る。ポリフェニレンエーテルはガラス転移温度が高く寸
法安定性の点で有利である一方、ポリスチレンなどとの
相溶性に優れ、広範な特性制御が可能である。ポリアリ
レートは耐衝撃性とガラス転移温度の特性において、芳
香族ポリカーボネートとポリフェニレンエーテルとの中
間的な性質を有している。スチレン系ポリマーは良好な
成形加工性を有し、上記の非晶性ポリマーとの相溶性が
良好である。特に好ましくは耐衝撃性の点で芳香族ポリ
カーボネートである。

【００４８】ａ２成分の芳香族ポリカーボネートについ
て説明する。本発明に用いられるａ２成分の芳香族ポリ
カーボネートは、二価フェノールとカーボネート前駆体
とを反応させて得られるものであり、反応の方法として
は界面重縮合法、溶融エステル交換法、カーボネートプ
レポリマーの固相エステル交換法、および環状カーボネ
ート化合物の開環重合法などを挙げることができる。

【００４９】二価フェノールの代表的な例としては、
２，２−ビス（４−ヒドロキシフェニル）プロパン（通
称ビスフェノールＡ）、２，２−ビス｛（４−ヒドロキ
シ−３−メチル）フェニル｝プロパン、２，２−ビス
（４−ヒドロキシフェニル）ブタン、２，２−ビス（４
−ヒドロキシフェニル）−３−メチルブタン、９，９−
ビス｛（４−ヒドロキシ−３−メチル）フェニル｝フル
オレン、２，２−ビス（４−ヒドロキシフェニル）−
３，３−ジメチルブタン、２，２−ビス（４−ヒドロキ
シフェニル）−４−メチルペンタン、１，１−ビス（４
−ヒドロキシフェニル）−３，３，５−トリメチルシク
ロヘキサンおよびα，α'−ビス（４−ヒドロキシフェ
ニル）−ｍ−ジイソプロピルベンゼンなどを挙げること
ができる。特に、ビスフェノールＡの単独重合体を挙げ
ることができる。かかる芳香族ポリカーボネート樹脂は
特に耐衝撃性が優れる点で好ましい。

【００５０】カーボネート前駆体としてはカルボニルハ
ライド、カーボネートエステルまたはハロホルメート等
が使用され、具体的にはホスゲン、ジフェニルカーボネ
ートまたは二価フェノールのジハロホルメート等が挙げ
られる。

【００５１】上記二価フェノールとカーボネート前駆体
を界面重縮合法または溶融エステル交換法によって反応
させて芳香族ポリカーボネートを製造するに当っては、
必要に応じて触媒、末端停止剤、二価フェノールが酸化
するのを防止するための酸化防止剤等を使用してもよ
い。また芳香族ポリカーボネートは三官能以上の多官能
性芳香族化合物を共重合した分岐ポリカーボネートであ
ってもよい。三官能以上の多官能性芳香族化合物として
は、１，１，１−トリス（４−ヒドロキシフェニル）エ
タン、１，１，１−トリス（３，５−ジメチル−４−ヒ
ドロキシフェニル）エタンなどが使用できる。

【００５２】分岐ポリカーボネートを生ずる多官能性化
合物を含む場合、かかる割合は、芳香族ポリカーボネー
ト全量中、０．００１〜１モル％、好ましくは０．００
５〜０．５モル％、特に好ましくは０．０１〜０．３モ
ル％である。また特に溶融エステル交換法の場合、副反
応として分岐構造が生ずる場合があるが、かかる分岐構
造量についても、芳香族ポリカーボネート全量中、０．
００１〜１モル％、好ましくは０．００５〜０．５モル
％、特に好ましくは０．０１〜０．３モル％であるもの
が好ましい。尚、かかる割合については¹Ｈ−ＮＭＲ測
定により算出することが可能である。

【００５３】更に芳香族または脂肪族の二官能性カルボ
ン酸を共重合したポリエステルカーボネートであっても
よい。脂肪族の二官能性カルボン酸としては、例えば炭
素数８〜２０、好ましくは１０〜１２の脂肪族の二官能
性カルボン酸が挙げられる。かかる脂肪族の二官能性の
カルボン酸は、直鎖状、分枝状、環状のいずれであって
もよい。脂肪族の二官能性のカルボン酸は、α，ω−ジ
カルボン酸が好ましい。脂肪族の二官能性のカルボン酸
としては例えば、セバシン酸（デカン二酸）、ドデカン
二酸、テトラデカン二酸、オクタデカン二酸、イコサン
二酸等の直鎖飽和脂肪族ジカルボン酸が好ましく挙げら
れる。

【００５４】芳香族ポリカーボネートは、上述した各種
二価フェノールの異なるポリカーボネート、分岐成分を
含有するポリカーボネート、各種のポリエステルカーボ
ネート、ポリカーボネート−ポリオルガノシロキサン共
重合体など各種の芳香族ポリカーボネートの２種以上を
混合したものであってもよい。更に下記に示す製造法の
異なるポリカーボネート、末端停止剤の異なるポリカー
ボネートなど各種についても２種以上を混合したものが
使用できる。

【００５５】芳香族ポリカーボネートの重合反応におい
て界面重縮合法による反応は、通常二価フェノールとホ
スゲンとの反応であり、酸結合剤および有機溶媒の存在
下に反応させる。酸結合剤としては、例えば水酸化ナト
リウム、水酸化カリウム等のアルカリ金属水酸化物また
はピリジン等のアミン化合物が用いられる。有機溶媒と
しては、例えば塩化メチレン、クロロベンゼン等のハロ
ゲン化炭化水素が用いられる。また、反応促進のために
例えばトリエチルアミン、テトラ−ｎ−ブチルアンモニ
ウムブロマイド、テトラ−ｎ−ブチルホスホニウムブロ
マイド等の第三級アミン、第四級アンモニウム化合物、
第四級ホスホニウム化合物等の触媒を用いることもでき
る。その際、反応温度は通常０〜４０℃、反応時間は１
０分〜５時間程度、反応中のｐＨは９以上に保つのが好
ましい。

【００５６】また、かかる重合反応において、通常末端
停止剤が使用される。かかる末端停止剤として単官能フ
ェノール類を使用することができる。単官能フェノール
類の具体例としては、例えばフェノール、ｐ−ｔｅｒｔ
−ブチルフェノール、ｐ−クミルフェノールおよびイソ
オクチルフェノールが挙げられる。また、末端停止剤は
単独でまたは２種以上混合して使用してもよい。

【００５７】溶融エステル交換法による反応は、通常二
価フェノールとカーボネートエステルとのエステル交換
反応であり、不活性ガスの存在下に二価フェノールとカ
ーボネートエステルとを加熱しながら混合して、生成す
るアルコールまたはフェノールを留出させる方法により
行われる。反応温度は生成するアルコールまたはフェノ
ールの沸点等により異なるが、通常１２０〜３５０℃の
範囲である。反応後期には系を１．３３×１０³〜１
３．３Ｐａ程度に減圧して生成するアルコールまたはフ
ェノールの留出を容易にさせる。反応時間は通常１〜４
時間程度である。

【００５８】カーボネートエステルとしては、置換され
ていてもよい炭素数６〜１０のアリール基、アラルキル
基あるいは炭素数１〜４のアルキル基などのエステルが
挙げられ、なかでもジフェニルカーボネートが好まし
い。

【００５９】また、重合速度を速めるために重合触媒を
用いることができ、かかる重合触媒としては、例えば水
酸化ナトリウム、水酸化カリウム、二価フェノールのナ
トリウム塩、カリウム塩等のアルカリ金属化合物、水酸
化カルシウム、水酸化バリウム、水酸化マグネシウム等
のアルカリ土類金属化合物、テトラメチルアンモニウム
ヒドロキシド、テトラエチルアンモニウムヒドロキシ
ド、トリメチルアミン、トリエチルアミン等の含窒素塩
基性化合物などの触媒を用いることができる。更にアル
カリ（土類）金属のアルコキシド類、アルカリ（土類）
金属の有機酸塩類、ホウ素化合物類、ゲルマニウム化合
物類、アンチモン化合物類、チタン化合物類、ジルコニ
ウム化合物類などの通常エステル化反応、エステル交換
反応に使用される触媒を用いることができる。触媒は単
独で使用してもよいし、２種以上を組み合わせて使用し
てもよい。これらの重合触媒の使用量は、原料の二価フ
ェノール１モルに対し、好ましくは１×１０^-8〜１×１
０^-3当量、より好ましくは１×１０^-7〜５×１０^-4当量
の範囲で選ばれる。

【００６０】溶融エステル交換法による反応ではフェノ
ール性の末端基を減少するために、重縮反応の後期ある
いは終了後に、例えば２−クロロフェニルフェニルカー
ボネート、２−メトキシカルボニルフェニルフェニルカ
ーボネートおよび２−エトキシカルボニルフェニルフェ
ニルカーボネート等の化合物を加えることができる。

【００６１】さらに溶融エステル交換法では触媒の活性
を中和する失活剤を用いることが好ましい。かかる失活
剤の量としては、残存する触媒１モルに対して０．５〜
５０モルの割合で用いるのが好ましい。また重合後のポ
リカーボネートに対し、０．０１〜５００ｐｐｍの割
合、より好ましくは０．０１〜３００ｐｐｍ、特に好ま
しくは０．０１〜１００ｐｐｍの割合で使用する。失活
剤としては、ドデシルベンゼンスルホン酸テトラブチル
ホスホニウム塩などのホスホニウム塩、テトラエチルア
ンモニウムドデシルベンジルサルフェートなどのアンモ
ニウム塩なとが好ましく挙げられる。

【００６２】芳香族ポリカーボネートの粘度平均分子量
は特定されないが、粘度平均分子量が１０，０００未満
であると強度などが低下し、５０，０００を超えると成
形加工性が低下するようになるので、１０，０００〜５
０，０００のものが好ましく、１２，０００〜３０，０
００のものがより好ましく、更に好ましくは１８，００
０〜２８，０００である。この場合粘度平均分子量が上
記範囲外であるポリカーボネートとを混合することも当
然に可能である。

【００６３】本発明でいう粘度平均分子量はまず次式に
て算出される比粘度を２０℃で塩化メチレン１００ｍｌ
に芳香族ポリカーボネート０．７ｇを溶解した溶液から
オストワルド粘度計を用いて求め、 比粘度（η_SP）＝（ｔ−ｔ₀）／ｔ₀ ［ｔ₀は塩化メチレンの落下秒数、ｔは試料溶液の落下
秒数］ 求められた比粘度を次式にて挿入して粘度平均分子量Ｍ
を求める。 η_SP／ｃ＝［η］＋０．４５×［η］²ｃ（但し［η］
は極限粘度） ［η］＝１．２３×１０^-4Ｍ^0.83 ｃ＝０．７

【００６４】本発明における芳香族ポリカーボネートの
態様として以下のものを挙げることができる。すなわ
ち、粘度平均分子量７０，０００〜３００，０００の芳
香族ポリカーボネート（ＰＣ）、および粘度平均分子
量１０，０００〜３０，０００の芳香族ポリカーボネー
ト（ＰＣ）からなり、その粘度平均分子量が１６，０
００〜３５，０００である芳香族ポリカーボネート（以
下、“高分子量成分含有芳香族ポリカーボネート”と称
することがある）も使用できる。

【００６５】かかる高分子量成分含有芳香族ポリカーボ
ネートは、ＰＣの存在によりポリマーのエントロピー
弾性を大きくし射出圧縮成形時においてより有利とな
る。例えばコールドマークなどの外観不良はより低減で
き、その分射出圧縮成形の条件幅を広げることが可能で
ある。一方ＰＣ成分の低い分子量成分は全体の溶融粘
度を低下し、樹脂の緩和を促進して、より低歪の成形を
可能とする。尚、同様の効果は分岐成分を含有する芳香
族ポリカーボネートにおいても認められる。

【００６６】高分子量成分含有芳香族ポリカーボネート
は上記ＰＣとＰＣを種々の割合で混合し、所定の分
子量範囲を満足するよう調整して得ることができる。好
ましくは、高分子量成分含有芳香族ポリカーボネート１
００重量％中、ＰＣが２〜４０重量％の場合であり、
特に好ましくはＰＣが５〜２０重量％である。

【００６７】ａ２成分のポリフェニレンエーテルについ
て説明する。本発明に用いられるａ２成分のポリフェニ
レンエーテルは、フェニレンエーテル構造を有する核置
換フェノールの重合体または共重合体（以下単にＰＰＥ
重合体と称する場合がある）である。

【００６８】フェニレンエーテル構造を有する核置換フ
ェノールの重合体の代表例としては、ポリ（２，６−ジ
メチル−１，４−フェニレン）エーテル、ポリ（２−メ
チル−６−エチル−１，４−フェニレン）エーテル、ポ
リ（２，６−ジエチル−１，４−フェニレン）エーテ
ル、ポリ（２−エチル−６−ｎ−プロピル−１，４−フ
ェニレン）エーテル、ポリ（２，６−ジ−ｎ−プロピル
−１，４−フェニレン）エーテル、ポリ（２−メチル−
６−ｎ−ブチル−１，４−フェニレン）エーテル、ポリ
（２−エチル−６−イソプロピル−１，４−フェニレ
ン）エーテル、ポリ（２−メチル−６−ヒドロキシエチ
ル−１，４−フェニレン）エーテル、ポリ（２−メチル
−６−クロロエチル−１，４−フェニレン）エーテル等
が挙げられる。この中で、ポリ（２，６−ジメチル−
１，４−フェニレン）エーテルが特に好ましい。

【００６９】フェニレンエーテル構造を有する核置換フ
ェノールの共重合体の代表例としては、２，６−ジメチ
ルフェノールと２，３，６−トリメチルフェノールとの
共重合体、２，６−ジメチルフェノールとｏ−クレゾー
ルとの共重合体あるいは２，６−ジメチルフェノールと
２，３，６−トリメチルフェノール及びｏ−クレゾール
との共重合体等がある。

【００７０】上記のＰＰＥ重合体の製造方法は特に限定
されるものではないが例えば米国特許４，７８８，２７
７号明細書（特願昭６２−７７５７０号）に記載されて
いる方法に従って、ジブチルアミンの存在下に、２，６
−キシレノールを酸化カップリング重合して製造するこ
とができる。

【００７１】また、ＰＰＥ重合体の分子量および分子量
分布も種々のものが使用可能であるが、分子量として
は、０．５ｇ／ｄｌクロロフォルム溶液、３０℃におけ
る還元粘度が０．２０〜０．７０ｄｌ／ｇの範囲が好ま
しく、０．３０〜０．５５ｄｌ／ｇの範囲がより好まし
い。

【００７２】また、本発明のＰＰＥ重合体には、本発明
の主旨に反しない限り、従来ＰＰＥ重合体中に存在させ
てもよいことが提案されている他の種々のフェニレンエ
ーテルユニットを部分構造として含んでいても構わな
い。少量共存させることが提案されているものの例とし
ては、特願昭６３−１２６９８号公報及び特開昭６３−
３０１２２２号公報に記載されている、２−（ジアルキ
ルアミノメチル）−６−メチルフェニレンエーテルユニ
ットや、２−（Ｎ−アルキル−Ｎ−フェニルアミノメチ
ル）−６−メチルフェニレンエーテルユニット等が挙げ
られる。また、ＰＰＥ重合体の主鎖中にジフェノキノン
等が少量結合したものも含まれる。

【００７３】さらにＰＰＥ重合体には、下記のα，β−
不飽和カルボン酸またはその無水物等のエチレン性不飽
和化合物により変性されたＰＰＥ重合体も含むことがで
きる。これらを用いて変性したＰＰＥ重合体を用いた場
合には、ポリアミドやスチレン系ポリマーとの相溶性に
優れ、良好な耐衝撃性を有する成形体を提供できる。
α，β−不飽和カルボン酸またはその無水物の例とし
て、特公昭４９−２３４３号公報、特公平３−５２４８
６号公報等に記載される無水マレイン酸、フタル酸、無
水イタコン酸、無水グルタコン酸、無水シトラコン酸、
無水アコニット酸、無水ハイミツク酸、５−ノルボルネ
ン−２−メチル−２−カルボン酸、あるいはマレイン
酸、フマル酸等が挙げられ、これらに限定されるもので
はないが、無水マレイン酸が特に好ましい。

【００７４】無水マレイン酸等のα，β−不飽和カルボ
ン酸またはその無水物とＰＰＥ重合体との反応は、有機
過酸化物の存在下、または非存在下で両者を混合しＰＰ
Ｅ重合体のガラス転移温度以上の温度まで加熱すること
によって製造できる。本発明の樹脂組成物を製造する際
には、あらかじめ無水マレイン酸等のα，β−不飽和カ
ルボン酸またはその無水物を結合したＰＰＥ重合体を用
いてもよい。また、樹脂組成物を製造する際に同時に、
無水マレイン酸等のα，β−不飽和カルボン酸またはそ
の無水物を添加することによりＰＰＥ重合体と反応させ
る方法でもよい。

【００７５】ａ２成分のポリアリレートについて説明す
る。本発明に用いられるａ２成分のポリアリレートは、
芳香族ジカルボン酸またはその誘導体と二価フェノール
またはその誘導体とから得られるものである。ポリアリ
レートの調製に用いられる芳香族ジカルボン酸として
は、二価フェノールと反応し満足な重合体を与えるもの
であればいかなるものでもよく、１種または２種以上を
混合して用いられる。

【００７６】好ましい芳香族ジカルボン酸成分として、
テレフタル酸、イソフタル酸が挙げられる。またこれら
の混合物であってもよい。

【００７７】二価フェノール成分の具体例としては、
２，２−ビス（４−ヒドロキシフェニル）プロパン、
４，４’−ジヒドロキシジフェニルスルホン、４，４’
−ジヒドロキシジフェニルエーテル、４，４’−ジヒド
ロキシジフェニルスルフィド、４，４’−ジヒドロキシ
ジフェニルケトン、４，４’−ジヒドロキシジフェニル
メタン、２，２’−ビス（４ヒドロキシ−３，５−ジメ
チルフェニル）プロパン、１，１−ビス（４−ヒドロキ
シフェニル）エタン、１，１−ビス（４−ヒドロキシフ
ェニル）シクロヘキサン、４，４’−ジヒドロキシジフ
ェニル、ハイドロキノンなどが挙げられる。これら二価
フェノール成分はパラ置換体であるが、他の異性体を使
用してもよく、さらに二価フェノール成分にエチレング
リコール、プロピレングリコール、ネオペンチルグリコ
ールなどを併用してもよい。

【００７８】上記の中でも好ましいポリアリレートとし
ては、芳香族ジカルボン酸成分がテレフタル酸およびイ
ソフタル酸からなり、二価フェノール成分として２，２
−ビス（４−ヒドロキシフェニル）プロパン（ビスフェ
ノールＡ）からなるものが挙げられる。テレフタル酸と
イソフタル酸との割合は、テレフタル酸／イソフタル酸
＝９／１〜１／９（モル比）が好ましく、特に溶融加工
性、性能バランスの点で７／３〜３／７が望ましい。

【００７９】他の代表的なポリアリレートとしては、芳
香族ジカルボン酸成分がテレフタル酸からなり、二価フ
ェノール成分がビスフェノールＡおよびハイドロキノン
からなるものが挙げられる。かかるビスフェノールＡと
ハイドロキノンとの割合は、ビスフェノールＡ／ハイド
ロキノン＝５０／５０〜７０／３０（モル比）が好まし
く、５５／４５〜７０／３０がより好ましく、６０／４
０〜７０／３０が更に好ましい。

【００８０】ポリアリレートの粘度平均分子量は約７，
０００〜１００，０００の範囲が物性および成形加工性
の点から好ましい。またポリアリレートは界面重縮合法
およびエステル交換反応法のいずれの重合方法により製
造されたものも選択できる。

【００８１】ａ２成分のスチレン系ポリマーについて説
明する。本発明に用いられるａ２成分のスチレン系ポリ
マーは、スチレン系単量体と必要に応じてこれらと共重
合可能な他のビニル単量体とを重合して得られるもので
ある。

【００８２】スチレン系単量体としては、スチレン、α
−メチルスチレン、ｏ−メチルスチレン、ｐ−メチルス
チレン、ビニルキシレン、エチルスチレン、ジメチルス
チレン、ｐ−ｔｅｒｔ−ブチルスチレン、ビニルナフタ
レン、メトキシスチレン、モノブロムスチレン、ジブロ
ムスチレン、フルオロスチレン、トリブロムスチレンな
どが挙げられ、特にスチレンが好ましい。これらは１種
でまたは２種以上を混合して用いることができる。

【００８３】前記スチレン系単量体と共重合可能な他の
ビニル単量体としては、アクリロニトリル、メタクリロ
ニトリルなどのシアン化ビニル化合物、メチル（メタ）
アクリレート、エチル（メタ）アクリレート、プロピル
（メタ）アクリレート、ブチル（メタ）アクリレート、
アミル（メタ）アクリレート、ヘキシル（メタ）アクリ
レート、２−エチルヘキシル（メタ）アクリレート、オ
クチル（メタ）アクリレート、シクロヘキシル（メタ）
アクリレート、ドデシル（メタ）アクリレートなどの
（メタ）アクリル酸のアルキルエステル、フェニル（メ
タ）アクリレート、ベンジル（メタ）アクリレートなど
の（メタ）アクリル酸のアリールエステル（ここで（メ
タ）アクリレートおよび（メタ）アクリル酸の表現は、
アクリレートおよびメタクリレート、並びにアクリル酸
およびメタクリル酸のいずれも含むことを示す）、グリ
シジルメタクリレートなどのエポキシ基含有メタクリル
酸エステル、マレイミド、Ｎ−メチルマレイミド、Ｎ−
フェニルマレイミドなどのマレイミド系単量体、アクリ
ル酸、メタクリル酸、マレイン酸、無水マレイン酸、フ
タル酸、イタコン酸などのα，β−不飽和カルボン酸お
よびその無水物が挙げられる。

【００８４】かかるスチレン系ポリマーとしては、例え
ばポリスチレン、アクリロニトリル・スチレン共重合体
（ＡＳコポリマー）、スチレン・メチルメタクリレート
共重合体（ＭＳコポリマー）、メチルメタクリレート・
アクリロニトリル・スチレン共重合体（ＭＡＳコポリマ
ー）、スチレン・無水マレイン酸共重合体（ＳＭＡコポ
リマー）、またはこれらの混合物が挙げられる。尚かか
るスチレン系ポリマーは、アニオンリビング重合、ラジ
カルリビング重合等の方法により得られる、分子量分布
の狭い重合体および共重合体、ブロック共重合体、およ
び立体規則性の高い重合体、共重合体を使用することも
可能である。これらは１種でまたは２種以上を混合して
使用することも可能である。これらの中でもポリスチレ
ンおよびＡＳコポリマーが好ましい。ポリスチレンは特
にポリフェニレンエーテルとの相溶性に優れ、ＡＳコポ
リマーは芳香族ポリカーボネートとの相溶性に優れる。

【００８５】スチレン系ポリマーの分子量は、ＧＰＣ測
定（ゲルパーミエーションクロマトグラフィー測定）に
より算出された重量平均分子量（Ｍｗ）で表わして１
０，０００〜５００，０００が好ましく、５０，０００
〜２５０，０００がより好ましく、７０，０００〜２０
０，０００が特に好ましい。なお、ここで示す重量平均
分子量は、標準ポリスチレン樹脂による較正直線を使用
したＧＰＣ測定によりポリスチレン換算の値として算出
されたものである。

【００８６】また上記スチレン系ポリマーが共重合体で
ある場合、スチレン系単量体の割合は、全単量体１００
モル％中、２０モル％以上であることが好ましく、３０
モル％以上がより好ましく、４０モル％以上が更に好ま
しい。また上限としては９０モル％以下、好ましくは８
５モル％以下であるとコポリマーとしての利点が得られ
やすい。例えばＡＳポリマーにおいては、スチレンとア
クリロニトリルとのモル比（Ｓｔ／ＡＮ）は、Ｓｔ／Ａ
Ｎ＝３０／７０〜８５／１５の範囲が好ましく、Ｓｔ／
ＡＮ＝４５／５５〜８０／２０の範囲がより好ましく、
Ｓｔ／ＡＮ＝５０／５０〜７５／２５の範囲が更に好ま
しい。

【００８７】上記の中でもａ１成分とａ２成分との好ま
しい組み合わせとしては次のものが挙げられる。第１に
ａ１成分としてポリアミドおよびａ２成分としてポリフ
ェニレンエーテルの組み合わせが挙げられ、かかる組み
合わせはａ２成分として更にポリスチレンを含んでよ
い。第２にａ１成分として芳香族ポリエステルおよびａ
２成分として芳香族ポリカーボネートの組み合わせが挙
げられ、かかる組み合わせはａ２成分として更にＡＳコ
ポリマーを含んでよい。殊に吸水による寸法変化が少な
い点でａ１成分として芳香族ポリエステルおよびａ２成
分として芳香族ポリカーボネートの組み合わせが好適で
ある。

【００８８】次に本発明のＢ成分である強化フィラーに
ついて説明する。本発明の強化フィラーとしては各種の
無機充填材および耐熱有機充填材を使用することができ
る。強化フィラーとしては板状および／または繊維状の
無機充填材がより好ましい。これはかかる強化フィラー
は特に寸法変化の低減効果が高いためである。

【００８９】板状の無機充填材としては、具体的には、
タルク、マイカ、ガラスフレーク、金属フレーク、グラ
ファイトフレーク、スメクタイト、カオリンなどを挙げ
ることができる。尚、例えばガラスバルーンなどの中空
充填材は、樹脂と溶融混練することにより破砕して板状
の無機充填材と同様に剛性向上の効果が得られる場合が
ある。本発明の板状充填材にはかかる効果を発現するも
のを含む。また繊維状の無機充填材としては、具体的に
は、ガラス繊維、炭素繊維、耐熱有機繊維、金属繊維、
セラミック繊維、スラグ繊維、ロックウール、ワラスト
ナイト、ゾノトライト、チタン酸カリウムウイスカー、
ホウ酸アルミニウムウイスカー、ボロンウイスカー、塩
基性硫酸マグネシウムウイスカーなどを挙げることがで
きる。これらの板状の無機充填材および繊維状の無機充
填材は、異種材料を表面被覆したものが挙げられる。異
種材料としては金属、合金、金属酸化物などが代表的で
ある。金属や合金などの被覆は高い導電性を付与でき、
また意匠性を向上させる場合もある。金属酸化物の被覆
は光導電性などの機能が付与できる場合があり、また意
匠性の向上も可能である。

【００９０】上記板状の無機充填材の平均粒子径は０．
０５〜５０μｍが好ましく、０．０５〜１０μｍがより
好ましく、０．０５〜５μｍが更に好ましく、０．０５
〜２μｍが特に好ましい。尚、かかる平均粒子径は、液
相沈降法の１つであるＸ線透過法で測定されたＤ５０
（粒子径分布のメジアン径）をいう。かかる測定を行う
装置の具体例としてはマイクロメリティックス社製Ｓｅ
ｄｉｇｒａｐｈ５１００などを挙げることができる。

【００９１】上記の板状の無機充填材としてはタルクが
好適である。更にかさ密度を０．５（ｇ／ｃｍ³）以上
としたタルクを原料として使用することが特に好適であ
る。かさ密度が低い場合、溶融混練時に熱安定性が低下
する等の問題が生ずる場合がある。タルクを造粒してか
さ密度を高くする方法としては、バインダーを使用する
方法と、実質的に使用しない方法がある。バインダーを
使用する方法は、通常、バインダーとなる樹脂などが溶
解または分散した液体とタルクをスーパーミキサーなど
の混合機で均一に混合し、その後乾燥する。その他液体
とタルクとの均一混合物を造粒機を通して造粒し、その
後乾燥する。尚、いずれの場合も乾燥を省略する場合が
ある。バインダーを使用しない方法は、通常脱気圧縮の
方法である。かかる方法は、脱気しながらブリケッティ
ングマシーンなどでローラー圧縮する方法を代表例とし
て挙げることができる。一方で特に水などの粉砕助剤を
使用して粉砕されたタルクの場合には、転動造粒や凝集
造粒の方法が好ましい。更にその後かかるタルクを乾燥
処理をして十分に水などの成分をそこから取り除くこと
が好ましい。かかるタルクの好ましいものとしては、水
と粉砕されたタルクの混合物からなるスラリーを、転動
造粒などの方法で造粒し、その後乾燥した造粒品を挙げ
ることができる。

【００９２】更に耐衝撃性の点からタルクの平均粒径と
して特に０．１〜１．５μｍの範囲が好適である。これ
は結晶性ポリマーの結晶がより微結晶化するなどの要因
が考えられる。かかるより好適なタルクの具体例として
は、イタリア国ＩＭＩ−ＦＡＢＩ社で製造されているＨ
ｉＴａｌｃ ＨＴＰ ｕｌｔｒａ１０Ｃ、およびＨｉＴ
ａｌｃ ＨＴＰ ｕｌｔｒａ５Ｃ、並びに日本タルク
（株）製ＳＧ２０００、およびＳＧ１０００などを挙げ
ることができる。

【００９３】繊維状の無機充填材の繊維径は０．１〜１
０μｍが好ましく、０．１〜５μｍがより好ましく、
０．１〜３μｍが更に好ましい。またそのアスペクト比
（平均繊維長／平均繊維径）は３以上が好ましい。アス
ペクト比の上限としては３０以下が挙げられる。すなわ
ち繊維状の無機充填材の好ましい態様として繊維径０．
１〜１０μｍ、およびアスペクト比３〜３０の繊維状の
無機充填材が挙げられる。ここで繊維径は電子顕微鏡で
無機充填材を観察し、個々の繊維径を求め、その測定値
から数平均繊維径を算出する。電子顕微鏡を使用するの
は、対象とするレベルの大きさを正確に測定することが
光学顕微鏡では困難なためである。繊維径は、電子顕微
鏡の観察で得られる画像に対して、繊維径を測定する対
象のフィラーをランダムに抽出し、中央部の近いところ
で繊維径を測定し、得られた測定値より数平均繊維径を
算出する。観察の倍率は約１０００倍とし、測定本数は
５００本以上で行う。一方平均繊維長の測定は、フィラ
ーを光学顕微鏡で観察し、個々の長さを求め、その測定
値から数平均繊維長を算出する。光学顕微鏡の観察は、
フィラー同士があまり重なり合わないように分散された
サンプルを準備することから始まる。観察は対物レンズ
２０倍の条件で行い、その観察像を画素数が約２５万で
あるＣＣＤカメラに画像データとして取り込む。得られ
た画像データを画像解析装置を使用して、画像データの
２点間の最大距離を求めるプログラムを使用して、繊維
長を算出する。かかる条件の下では１画素当りの大きさ
が１．２５μｍの長さに相当し、測定本数は５００本以
上で行う。

【００９４】上記の繊維状の無機充填材としては、ワラ
ストナイト、各種ウイスカー、炭素繊維などが好適であ
り、特にワラストナイトが好適である。

【００９５】本発明の射出圧縮成形品を形成する樹脂組
成物は、結晶性熱可塑性ポリマー（ａ１成分）５〜９０
重量部、および非晶性熱可塑性ポリマー（ａ２成分）１
０〜９５重量部の合計１００重量部からなる（熱可塑性
ポリマー成分（Ａ成分））。

【００９６】上記熱可塑性ポリマー成分（Ａ成分）にお
けるａ１成分の割合の下限としては、Ａ成分１００重量
部当り１０重量部以上が好ましく、１５重量部以上がよ
り好ましく、２０重量部以上が更に好ましい。一方ａ１
成分の割合の上限としては、Ａ成分１００重量部当り８
０重量部以下が好ましく、７０重量部以下がより好まし
い。ａ２成分の割合の下限としてはＡ成分１００重量部
当り２０重量部以上が好ましく、３０重量部以上がより
好ましい。一方ａ２成分の割合の上限としては、Ａ成分
１００重量部当り９０重量部以下が好ましく、８５重量
部以下がより好ましく、８０重量部以下が更に好まし
い。

【００９７】Ｂ成分の割合の下限としては、Ａ成分１０
０重量部当り、１重量部以上が好ましく、５重量部以上
がより好ましく、１０重量部以上が更に好ましく、１５
重量部以上が特に好ましい。Ｂ成分の割合の上限として
は、Ａ成分１００重量部当り、７０重量部以下が好まし
く、６０重量部以下がより好ましく、５０重量部以下が
更に好ましい。

【００９８】尚、本発明の熱可塑性ポリマー成分には、
結晶性熱可塑性ポリマーおよび非晶性熱可塑性ポリマー
が結合してなる各種のブロックコポリマーやグラフトコ
ポリマーを含むことができる。更に結晶性熱可塑性ポリ
マー、非晶性熱可塑性ポリマーおよびこれらの結合して
なるポリマーのいずれかと、後述するゴム質ポリマーと
が結合してなる各種のブロックポリマーなどを含むこと
ができる。このような異種ポリマーが結合してなるポリ
マー成分は、相溶化剤として樹脂組成物を製造する際に
原材料の一部として混合される場合の他、樹脂組成物を
製造する際にポリマー間において生ずる化学反応により
生成する場合もある。かかる異種ポリマーが結合したポ
リマー成分が存在する場合、本発明においては結晶性熱
可塑性ポリマーの部分をａ１成分として、非晶性熱可塑
性ポリマーの部分をａ２成分として、また後述するゴム
質ポリマーの部分はＣ成分として組成割合に反映させ
る。これはかかる異種ポリマーが結合してなるポリマー
成分における各ブロックは、少なからずそれぞれのポリ
マーの性質を有するためである。したがって、本発明の
Ａ成分は、かかる異種ポリマーが結合してなるポリマー
からなる相溶化剤を含むものである。

【００９９】本発明の射出圧縮成形品を構成する樹脂組
成物は、上記Ａ成分およびＢ成分はに加えて、更にゴム
質ポリマー（Ｃ成分）を含むことができる。かかるゴム
質ポリマーの存在は耐衝撃性の向上に大きく寄与するた
め、ゴム質ポリマーを含むことがより好適である。

【０１００】かかるゴム質ポリマーとは、ガラス転移温
度が１０℃以下、好ましくは−１０℃以下、より好まし
くは−３０℃以下であるゴム成分と、該ゴム成分と共重
合可能な単量体成分とを共重合した重合体をいう。ゴム
成分としては、ポリブタジエン、ポリイソプレン、ジエ
ン系共重合体（例えば、スチレン・ブタジエンのランダ
ム共重合体およびブロック共重合体、アクリロニトリル
・ブタジエン共重合体、並びにアクリル・ブタジエンゴ
ム（アクリル酸アルキルエステルまたはメタクリル酸ア
ルキルエステルおよびブタジエンの共重合体）など）、
エチレンとα−オレフィンとの共重合体（例えば、エチ
レン・プロピレンランダム共重合体およびブロック共重
合体、エチレン・ブテンのランダム共重合体およびブロ
ック共重合体など）、エチレンと不飽和カルボン酸エス
テルとの共重合体（例えばエチレン・メタクリレート共
重合体、およびエチレン・ブチルアクリレート共重合体
など）、エチレンと脂肪族ビニルとの共重合体（例え
ば、エチレン・酢酸ビニル共重合体など）、エチレンと
プロピレンと非共役ジエンターポリマー（例えば、エチ
レン・プロピレン・ヘキサジエン共重合体など）、アク
リルゴム（例えば、ポリブチルアクリレート、ポリ（２
−エチルヘキシルアクリレート）、およびブチルアクリ
レートと２−エチルヘキシルアクリレートとの共重合体
など）、並びにシリコーン系ゴム（例えば、ポリオルガ
ノシロキサンゴム、ポリオルガノシロキサンゴム成分と
ポリアルキル（メタ）アクリレートゴム成分とからなる
ＩＰＮ型ゴム；すなわち２つのゴム成分が分離できない
ように相互に絡み合った構造を有しているゴム、および
ポリオルガノシロキサンゴム成分とポリイソブチレンゴ
ム成分からなるＩＰＮ型ゴムなど）が挙げられる。

【０１０１】かかるゴム成分に共重合される単量体成分
としては、スチレン系単量体、シアン化ビニル化合物、
（メタ）アクリル酸エステル化合物、（メタ）アクリル
酸化合物などが好適に挙げられる。その他の単量体成分
としては、グリシジルメタクリレートなどのエポキシ基
含有メタクリル酸エステル、マレイミド、Ｎ−メチルマ
レイミド、Ｎ−フェニルマレイミドなどのマレイミド系
単量体、アクリル酸、メタクリル酸、マレイン酸、無水
マレイン酸、フタル酸、イタコン酸などのα，β−不飽
和カルボン酸およびその無水物等を挙げることができ
る。

【０１０２】より具体的には、ＳＢ（スチレン−ブタジ
エン）重合体、ＡＢＳ（アクリロニトリル−ブタジエン
−スチレン）重合体、ＭＢＳ（メチルメタクリレート−
ブタジエン−スチレン）重合体、ＭＡＢＳ（メチルメタ
クリレート−アクリロニトリル−ブタジエン−スチレ
ン）重合体、ＭＢ（メチルメタクリレート−ブタジエ
ン）重合体、ＡＳＡ（アクリロニトリル−スチレン−ア
クリルゴム）重合体、ＡＥＳ（アクリロニトリル−エチ
レンプロピレンゴム−スチレン）重合体、ＭＡ（メチル
メタクリレート−アクリルゴム）重合体、ＭＡＳ（メチ
ルメタクリレート−アクリルゴム−スチレン）重合体、
メチルメタクリレート−アクリル・ブタジエンゴム共重
合体、メチルメタクリレート−アクリル・ブタジエンゴ
ム−スチレン共重合体、メチルメタクリレート−（アク
リル・シリコーンＩＰＮゴム）重合体などを挙げること
ができる。

【０１０３】その他ゴム質ポリマーとしては、スチレン
系熱可塑性エラストマー、オレフィン系熱可塑性エラス
トマー、ポリウレタン系熱可塑性エラストマー、ポリエ
ステル系熱可塑性エラストマー、ポリアミド系熱可塑性
エラストマーなど各種の熱可塑性エラストマーが挙げら
れる。

【０１０４】上記ゴム質ポリマー中、ゴム成分の割合は
５〜９５重量％が好ましく、より好ましくは１０〜９０
重量％、更に好ましくは５０〜８５重量％である。同様
に熱可塑性エラストマーの場合ソフトセグメントの割合
は５〜９５重量％が好ましく、より好ましくは１０〜９
０重量％、更に好ましくは５０〜８５重量％である。ゴ
ム質ポリマー（Ｃ成分）の割合は、Ａ成分１００重量部
当り、０．５〜５０重量部が好ましく、より好ましくは
１〜３０重量部、更に好ましくは２〜２０重量部であ
る。またゴム質ポリマー中に含まれるゴム成分の割合
は、Ａ成分１００重量部当り、０．３〜４０重量部が好
ましく、０．５〜２４重量部がより好ましく、１〜１５
重量部が更に好ましい。

【０１０５】更に本発明の射出圧縮成形品を構成する樹
脂組成物には、溶融弾性効果改質剤を含むことができ
る。かかる改質剤の効果は溶融弾性を向上し、射出圧縮
成形時の外観改良を可能とする。その他ガスアシスト射
出成形時の溶融弾性改良による偏肉の防止、およびバラ
ス効果による射出成形時のジェッティング防止などが挙
げられる。

【０１０６】かかる溶融弾性の改質効果は、基本的に高
分子量のポリマーにより得られ、エチレン不飽和化合物
のポリマーまたはコポリマーの場合には、その重量平均
分子量が１００万〜２０００万、より好ましくは２００
万〜１０００万のものが好適である。エチレン不飽和化
合物のポリマーまたはコポリマーとしては、ポリスチレ
ン、ポリメチルメタクリレート、ポリ（アクリロニトリ
ル−スチレン）コポリマー、およびポリテトラフルオロ
エチレンなどを代表的に挙げることができる。中でもポ
リテトラフルオロエチレンが好ましい。これは緩和時間
が長いほど効果を得る上で有利であり、そのためには軟
化温度や融点が本発明の熱可塑性樹脂組成物の成形加工
温度よりも高いものがより好ましいためである。

【０１０７】かかるポリテトラフルオロエチレン（以下
単にＰＴＦＥと称することがある）は、通常フィブリル
形成能を有するＰＴＦＥとして溶融滴下防止剤などに広
く利用されている。かかるフィブリル形成能を有するＰ
ＴＦＥの市販品としては例えば三井・デュポンフロロケ
ミカル（株）のテフロン６Ｊ、ダイキン化学工業（株）
のポリフロンＭＰＡ ＦＡ５００、Ｆ−２０１Ｌなどを
挙げることができる。ＰＴＦＥの水性分散液の市販品と
しては、旭アイシーアイフロロポリマーズ（株）製のフ
ルオンＡＤ−１、ＡＤ−９３６、ダイキン工業（株）製
のフルオンＤ−１、Ｄ−２、三井・デュポンフロロケミ
カル（株）製のテフロン３０Ｊなどを代表として挙げる
ことができる。

【０１０８】更に、ＰＴＦＥとしては樹脂との混合形態
のものも使用可能である。混合形態のＰＴＦＥとして
は、（１）ＰＴＦＥの水性分散液と有機重合体の水性分
散液または溶液とを混合し共沈殿を行い共凝集混合物を
得る方法（特開昭６０−２５８２６３号公報、特開昭６
３−１５４７４４号公報などに記載された方法）、
（２）ＰＴＦＥの水性分散液と乾燥した有機重合体粒子
とを混合する方法（特開平４−２７２９５７号公報に記
載された方法）、（３）ＰＴＦＥの水性分散液と有機重
合体粒子溶液を均一に混合し、かかる混合物からそれぞ
れの媒体を同時に除去する方法（特開平０６−２２０２
１０号公報、特開平０８−１８８６５３号公報などに記
載された方法）、（４）ＰＴＦＥの水性分散液中で有機
重合体を形成する単量体を重合する方法（特開平９−９
５５８３号公報に記載された方法）、および（５）ＰＴ
ＦＥの水性分散液と有機重合体分散液を均一に混合後、
更に該混合分散液中でビニル系単量体を重合し、その後
混合物を得る方法（特開平１１−２９６７９号などに記
載された方法）により得られたものが使用できる。これ
らの混合形態のＰＴＦＥの市販品としては、三菱レイヨ
ン（株）の「メタブレンＡ３０００」（商品名）、およ
びＧＥスペシャリティーケミカルズ社製 「ＢＬＥＮＤ
ＥＸ Ｂ４４９」（商品名）などを挙げることができ
る。

【０１０９】かかる溶融弾性効果改質剤の組成割合は、
樹脂組成物１００重量％中０．０１〜２０重量％が好ま
しく、０．０５〜１０重量％がより好ましく、０．１〜
５重量％が更に好ましい。

【０１１０】更に本発明においては上記強化フィラー
（Ｂ成分）の折れを抑制するための折れ抑制剤を含むこ
とができる。かかる折れ抑制剤はとしては、（ｉ）強化
フィラーとの間に反応性を有する官能基を含む滑剤、お
よび（ｉｉ）強化充填剤に予め表面被覆された滑剤から
選択される成分が使用できる。中でも好適な折れ抑制剤
としては、カルボキシル基および／またはカルボン酸無
水物基を含有するオレフィンワックスが好ましく、α−
オレフィンと無水マレイン酸との共重合体が更に好まし
い。かかる折れ抑制剤は樹脂組成物１００重量％中０．
０１〜５重量％が好ましく、０．０５〜３重量％がより
好ましく、０．０５〜１重量％が更に好ましい。

【０１１１】本発明の射出圧縮成形品を構成する樹脂組
成物には、本発明の目的を損なわない範囲で、更に、難
燃剤、難燃助剤（例えば、アンチモン酸ナトリウム、お
よび三酸化アンチモン等）、チャー形成化合物（例え
ば、ノボラック型フェノール樹脂、ピッチ類とホルムア
ルデヒドとの縮合物など）、核剤（例えば、ステアリン
酸ナトリウム、およびエチレン−アクリル酸ナトリウム
等）、熱安定剤、酸化防止剤（例えば、ヒンダ−ドフェ
ノ−ル系酸化防止剤、およびイオウ系酸化防止剤等）、
紫外線吸収剤、光安定剤、離型剤、帯電防止剤、発泡
剤、流動改質剤、抗菌剤、光触媒系防汚剤（微粒子酸化
チタン、微粒子酸化亜鉛など）、滑剤、着色剤、蛍光増
白剤、蓄光顔料、蛍光染料、赤外線吸収剤、フォトクロ
ミック剤などを配合することができる。

【０１１２】熱安定剤としては亜リン酸、リン酸、亜ホ
スホン酸、ホスホン酸およびこれらのエステル等が挙げ
られ、具体的にはトリフェニルホスファイト、トリス
（ノニルフェニル）ホスファイト、トリス（２，４−ジ
−ｔ−ブチルフェニル）ホスファイト、トリデシルホス
ファイト、トリオクチルホスファイト、トリオクタデシ
ルホスファイト、ジデシルモノフェニルホスファイト、
ジオクチルモノフェニルホスファイト、ジイソプロピル
モノフェニルホスファイト、モノブチルジフェニルホス
ファイト、モノデシルジフェニルホスファイト、モノオ
クチルジフェニルホスファイト、ビス（２，６−ジ−ｔ
−ブチル−４−メチルフェニル）ペンタエリスリトール
ジホスファイト、ビス（２，６−ジ−ｔ−ブチル−４−
エチルフェニル）ペンタエリスリトールジホスファイ
ト、２，２−メチレンビス（４，６−ジ−ｔ−ブチルフ
ェニル）オクチルホスファイト、ビス（ノニルフェニ
ル）ペンタエリスリトールジホスファイト、ビス（２，
４−ジ−ｔ−ブチルフェニル）ペンタエリスリトールジ
ホスファイト、ジステアリルペンタエリスリトールジホ
スファイト、トリブチルホスフェート、トリエチルホス
フェート、トリメチルホスフェート、トリフェニルホス
フェート、ジフェニルモノオルソキセニルホスフェー
ト、ジブチルホスフェート、ジオクチルホスフェート、
ジイソプロピルホスフェート、４，４’−ビフェニレン
ジホスホスフィン酸テトラキス（２，４−ジ−ｔ−ブチ
ルフェニル）、ベンゼンホスホン酸ジメチル、ベンゼン
ホスホン酸ジエチル、ベンゼンホスホン酸ジプロピル等
が挙げられる。これらの熱安定剤は、単独でもしくは２
種以上混合して用いてもよい。かかる熱安定剤の組成割
合は樹脂組成物１００重量％中、０．０００１〜１重量
％が好ましく、０．０００５〜０．５重量％がより好ま
しく、０．００１〜０．１重量％が更に好ましい。

【０１１３】フェノール系酸化防止剤の具体例として
は、例えばｎ−オクタデシル−β−（４’−ヒドロキシ
−３’，５’−ジ−ｔｅｒｔ−ブチルフェニル）プロピ
オネート、２−ｔｅｒｔ−ブチル−６−（３’−ｔｅｒ
ｔ−ブチル−５’−メチル−２’−ヒドロキシベンジ
ル）−４−メチルフェニルアクリレート、３，９−ビス
｛２−［３−（３−ｔｅｒｔ−ブチル−４−ヒドロキシ
−５−メチルフェニル）プロピオニルオキシ］−１，
１，−ジメチルエチル｝−２，４，８，１０−テトラオ
キサスピロ［５，５］ウンデカン、およびテトラキス
［メチレン−３−（３’，５’−ジ−ｔｅｒｔ−ブチル
−４−ヒドロキシフェニル）プロピオネート］メタンな
どを好ましく挙げることができ、ｎ−オクタデシル−β
−（４’−ヒドロキシ−３’，５’−ジ−ｔｅｒｔ−ブ
チルフェニル）プロピオネートをより好ましく挙げるこ
とができる。

【０１１４】本発明のイオウ系酸化防止剤の具体例とし
ては、ジラウリル−３，３’−チオジプロピオン酸エス
テル、ジトリデシル−３，３’−チオジプロピオン酸エ
ステル、ジミリスチル−３，３’−チオジプロピオン酸
エステル、ジステアリル−３，３’−チオジプロピオン
酸エステル、ラウリルステアリル−３，３’−チオジプ
ロピオン酸エステル、ペンタエリスリトールテトラ（β
−ラウリルチオプロピオネート）エステル、ビス［２−
メチル−４−（３−ラウリルチオプロピオニルオキシ）
−５−ｔｅｒｔ−ブチルフェニル］スルフィド、オクタ
デシルジスルフィド、メルカプトベンズイミダゾール、
２−メルカプト−６−メチルベンズイミダゾール、１，
１’−チオビス（２−ナフトール）などを挙げることが
できる。より好ましくは、ペンタエリスリトールテトラ
（β−ラウリルチオプロピオネート）エステルを挙げる
ことができる。

【０１１５】紫外線吸収剤としては、例えば２−ヒドロ
キシ−４−ｎ−ドデシルオキシベンゾフェノン、２，
２’−ジヒドロキシ−４，４’−ジメトキシベンゾフェ
ノン、ビス（５−ベンゾイル−４−ヒドロキシ−２−メ
トキシフェニル）メタンなどに代表されるベンゾフェノ
ン系紫外線吸収剤を挙げることができる。

【０１１６】また紫外線吸収剤としては例えば２−
（２’−ヒドロキシ−５’−メチルフェニル）ベンゾト
リアゾール、２−（２’−ヒドロキシ−３’，５’−ジ
−ｔｅｒｔ−アミルフェニル）ベンゾトリアゾール、２
−（２’−ヒドロキシ−３’，５’−ビス（α，α’−
ジメチルベンジル）フェニルベンゾトリアゾール、２，
２’メチレンビス［４−（１，１，３，３−テトラメチ
ルブチル）−６−（２Ｈ−ベンゾトリアゾール−２−イ
ル）フェノール］、メチル−３−［３−ｔｅｒｔ−ブチ
ル−５−（２Ｈ−ベンゾトリアゾール−２−イル）−４
−ヒドロキシフェニルプロピオネート−ポリエチレング
リコールとの縮合物に代表されるベンゾトリアゾール系
紫外線吸収剤を挙げることができる。

【０１１７】更に紫外線吸収剤としては例えば、２−
（４，６−ジフェニル−１，３，５−トリアジン−２−
イル）−５−ヘキシルオキシフェノール、２−（４，６
−ビス（２，４−ジメチルフェニル）−１，３，５−ト
リアジン−２−イル）−５−ヘキシルオキシフェノール
などのヒドロキシフェニルトリアジン系化合物を挙げる
ことができる。

【０１１８】またビス（２，２，６，６−テトラメチル
−４−ピペリジル）セバケート、ビス（１，２，２，
６，６−ペンタメチル−４−ピペリジル）セバケート、
テトラキス（２，２，６，６−テトラメチル−４−ピペ
リジル）−１，２，３，４−ブタンテトラカルボキシレ
ート、テトラキス（１，２，２，６，６−ペンタメチル
−４−ピペリジル）−１，２，３，４−ブタンテトラカ
ルボキシレート、ポリ｛［６−（１，１，３，３−テト
ラメチルブチル）アミノ−１，３，５−トリアジン−
２，４−ジイル］［（２，２，６，６−テトラメチルピ
ペリジル）イミノ］ヘキサメチレン［（２，２，６，６
−テトラメチルピペリジル）イミノ］｝、ポリメチルプ
ロピル３−オキシ−［４−（２，２，６，６−テトラメ
チル）ピペリジニル］シロキサンなどに代表されるヒン
ダードアミン系の光安定剤も含むことができ、かかる光
安定剤は上記紫外線吸収剤や各種酸化防止剤との併用に
おいて、耐候性などの点においてより良好な性能を発揮
する。

【０１１９】フェノール系酸化防止剤、またはイオウ系
酸化防止剤の組成割合は、樹脂組成物１００重量％中、
０．００１〜２重量％が好ましく、０．００５〜１重量
％がより好ましく、０．０１〜０．５重量％が更に好ま
しい。

【０１２０】また紫外線吸収剤、光安定剤の組成割合
は、それぞれ樹脂組成物１００重量％中、０．００１〜
２重量％が好ましく、より好ましくは０．００５〜１重
量％、更に好ましくは０．０１〜１重量％、特に好まし
くは０．０１〜０．５重量％である。

【０１２１】また離型剤としては、例えば、飽和脂肪酸
エステル、不飽和脂肪酸エステル、ポリオレフィン系ワ
ックス（ポリエチレンワックス、１−アルケン重合体な
ど。酸変性などの官能基含有化合物で変性されているも
のも使用できる）、フッ素化合物（ポリフルオロアルキ
ルエーテルに代表されるフッ素オイルなど）、パラフィ
ンワックス、蜜蝋などを挙げることができる。好ましい
離型剤としては飽和脂肪酸エステル、ポリオレフィン系
ワックスが挙げられ、例えばグリセリンモノステアレー
ト、グリセリンジステアレート、グリセリントリステア
レートなどグリセリン脂肪酸エステル類、デカグリセリ
ンデカステアレートおよびデカグリセリンテトラステア
レート等のポリグリセリン脂肪酸エステル類、ステアリ
ルステアレートなどの低級脂肪酸エステル類、セバシン
酸ベヘネートなどの高級脂肪酸エステル類、ペンタエリ
スリトールテトラステアレートなどのエリスリトールエ
ステル類が使用される。離型剤は本発明の樹脂組成物１
００重量％中、０．００１〜２重量％が好ましく、より
好ましくは０．００５〜１重量％、更に好ましくは０．
０１〜１重量％、特に好ましくは０．０１〜０．５重量
％である。

【０１２２】また帯電防止剤としては、例えばポリエー
テルエステルアミド、グリセリンモノステアレート、ド
デシルベンゼンスルホン酸アンモニウム塩、ドデシルベ
ンゼンスルホン酸ホスホニウム塩、アルキルスルホン酸
ナトリウム塩、無水マレイン酸モノグリセライド、無水
マレイン酸ジグリセライドなどが挙げられる。

【０１２３】更に難燃剤としては、赤リンまたは赤リン
表面を公知の熱硬化樹脂および／または無機材料を用い
てマイクロカプセル化されている安定化赤リンに代表さ
れる赤リン系難燃剤；テトラブロムビスフェノールＡ、
テトラブロムビスフェノールＡのオリゴマー、ブロム化
ビスフェノール系エポキシ樹脂、ブロム化ビスフェノー
ル系フェノキシ樹脂、ブロム化ビスフェノール系ポリカ
ーボネート、ブロム化ポリスチレン、ブロム化架橋ポリ
スチレン、ブロム化ポリフェニレンエーテル、ポリジブ
ロムフェニレンエーテル、デカブロモジフェニルオキサ
イドビスフェノール縮合物および含ハロゲンリン酸エス
テルに代表されるハロゲン系難燃剤；モノホスフェート
化合物としてトリフェニルホスフェート、縮合リン酸エ
ステルとしてレゾルシノールビス（ジキシレニルホスフ
ェート）およびビスフェノールＡビス（ジフェニルホス
フェート）、その他ペンタエリスリトールジフェニルジ
ホスフェートなどに代表される有機リン酸エステル系難
燃剤；ポリリン酸アンモニウム塩、リン酸アルミニウ
ム、リン酸ジルコニウムなどの無機系リン酸塩、水酸化
アルミニウム、水酸化マグネシウムなどの無機金属化合
物の水和物、ホウ酸亜鉛、メタホウ酸亜鉛、酸化マグネ
シウム、酸化モリブデン、酸化ジルコニウム、酸化ス
ズ、酸化アンチモンなどに代表される無機系難燃剤；パ
ーフルオロブタンスルホン酸カリウム、パーフルオロブ
タンスルホン酸カルシウム、パーフルオロブタンスルホ
ン酸セシウム、ジフェニルスルホン−３−スルホン酸カ
リウム、ジフェニルスルホン−３，３’−ジスルホン酸
カリウムに代表される有機アルカリ（土類）金属塩系難
燃剤；フェニル基、ビニル基およびメチル基を含有する
（ポリ）オルガノシロキサン化合物や（ポリ）オルガノ
シロキサンとポリカーボネート樹脂の共重合体に代表さ
れるシリコーン系難燃剤；フェノキシホスファゼンオリ
ゴマーや環状フェノキシホスファゼンオリゴマーに代表
されるホスファゼン系難燃剤などを挙げることができ
る。

【０１２４】本発明の射出圧縮成形品を構成する樹脂組
成物を製造するには、任意の方法が採用される。例えば
ａ１成分およびａ２成分、並びに任意にＢ成分、Ｃ成分
および他の添加剤を、Ｖ型ブレンダー、ヘンシェルミキ
サー、メカノケミカル装置、押出混合機などの予備混合
手段を用いて充分に混合した後、必要に応じて押出造粒
機やブリケッティングマシーンなどにより造粒を行い、
その後ベント式二軸押出機に代表される溶融混練機で溶
融混練、およびペレタイザー等の機器によりペレット化
する方法が挙げられる。

【０１２５】他に、各成分をそれぞれ独立にベント式二
軸押出機に代表される溶融混練機に供給する方法や、各
成分の一部を予備混合した後、残りの成分と独立に溶融
混練機に供給する方法なども挙げられる。予備混合する
方法としては例えば、Ａ成分としてパウダーの形態を有
するものを含む場合、かかるパウダーの一部と配合する
添加剤とをブレンドして、パウダーで希釈した添加剤の
マスターバッチとする方法が挙げられる。更に一成分を
独立に溶融押出機の途中から供給する方法なども挙げら
れる。尚、配合する成分に液状のものがある場合には、
溶融押出機への供給にいわゆる液注装置、または液添装
置を使用することができる。

【０１２６】かくして得られた樹脂組成物のペレットを
射出圧縮成形することで、本発明の射出圧縮成形品を得
ることができる。尚、かかるペレットは射出圧縮成形品
を構成する全ての成分を含んだ単一のペレットであるこ
とが好ましいが、成分の異なるペレットを射出圧縮成形
時に混合し、本発明の射出圧縮成形品を得ることも可能
である。かかる射出成形においては、通常のコールドラ
ンナー方式の成形法だけでなく、ホットランナー方式の
成形法も可能であり、該方法の適用が好ましい。本発明
は大型の成形品であるため、コールドランナー部の重量
が大きくなり経済的ではない。一方本発明の射出圧縮成
形品はかかる熱負荷の高いホットランナーにおいても良
好な耐衝撃性を有する成形品が得られる点に価値があ
る。更に本発明では、ガスアシスト射出成形、発泡成形
（超臨界流体の注入によるものを含む）、インサート成
形、インモールド成形、局所高温金型成形（断熱金型成
形を含む）、二色成形、サンドイッチ成形、超高速射出
成形などと併用して成形品を得ることができる。

【０１２７】本発明の射出圧縮成形品は、その最大投影
面積が１０００ｃｍ²以上であり、より好ましくは２０
００ｃｍ²以上である。一方上限としては５０，０００
ｃｍ²以下が適切であり、２５，０００ｃｍ²以下がより
好ましい。また射出圧縮成形品の厚みとしては０．５〜
１０ｍｍの範囲が好ましく、１〜８ｍｍがより好まし
く、１．５〜７ｍｍが更に好ましく、特に２〜６ｍｍが
好ましい。また流動長は３０ｃｍ以上が好ましく、３５
ｃｍ以上がより好ましい。上限としては１５０ｃｍ以下
が適切であり、１００ｃｍ以下がより好ましい。更に本
発明は流動長が大きくなりやすい成形品側面部分にゲー
トを有する射出成形品において極めて好適な効果を有す
る。したがって本発明の射出成形品の好適な態様とし
て、成形品側面部分にゲートを有する射出圧縮成形品が
挙げられる。

【０１２８】本発明は、寸法安定性に優れる一方で十分
な耐衝撃性を有する大型の樹脂射出成形品の提供を可能
とする。殊に耐衝撃性においてより具体的には次のよう
な特性を有する大型の樹脂射出成形品を提供するもので
ある。

【０１２９】すなわち、射出圧縮成形を行うことなく射
出成形して得られた大型射出成形品から、その流動端部
を含むように長さ５０ｍｍ×幅５０ｍｍの試験片を切り
出し、かかる試験片における高速面衝撃試験の破壊エネ
ルギー（Ｊ）を（Ｅ２）とする。一方、射出圧縮成形を
して得られた同じ成形品から、上記と同じ箇所を試験片
として切り出し、かかる試験片における高速面衝撃試験
の破壊エネルギー（Ｊ）を（Ｅ１）とする。このときか
かるＥ１はＥ２の少なくとも１．１倍以上であることを
満足し、より好ましくは１．２倍以上であり、更に好ま
しくは１．３倍以上である。尚、上限は通常の射出成形
では完全に充填された成形品が取れない場合（すなわち
破壊エネルギー０）となる。

【０１３０】かかる高速面衝撃試験は、上記試験片を直
径２５．４ｍｍの円形の穴のあいた受け台に取り付け、
直径が１２．７ｍｍである先端が半球状の撃芯を用いて
打ち抜き速度５ｍ／秒、測定温度２３℃で行われる。

【０１３１】本発明の射出圧縮成形品は、成形品にコー
ティング、塗装、メッキ、印刷、シール等の表面処理が
されていてもよい。本発明の有効な用途である自動車外
装材料、殊に自動車外板においては、通常樹脂成形品に
対して塗装がなされる。塗装焼付け温度はしばしば１２
０℃以上となるが、ａ１成分やａ２成分の好ましい態様
においては、本発明の射出圧縮成形品はかかる塗装に十
分耐え得る。また、近年環境問題から、新規塗料（水性
塗料、パウダー塗料等）も検討されているが、本発明の
射出圧縮成形品には、これら新規塗料も好適に使用でき
る。更に塗装レスの目的でフィルムインサート成形が盛
んに検討されているが、本発明の射出圧縮成形品は、通
常の射出成形品と比較してもフィルムインサート成形の
適性に優れ、特に深絞り形状のフィルムインサート成形
に適するものである。

【０１３２】かくして得られた本発明の射出圧縮成形品
は、既に述べているとおり自動車の外装材料、殊に外板
に好適である。特にフェンダーおよびドアパネルなどの
いわゆる垂直外板に好適である。

【０１３３】

【実施例】以下に実施例をあげて本発明を更に詳細に説
明する。成形条件および主たる評価を下記に示す。 （１）射出圧縮成形条件 射出圧縮成形機は、型締め力１２７００ｋＮの射出成形
機（（株）日本製鋼所製Ｊ１３００Ｅ−Ｃ５）を型圧縮
タイプの射出圧縮が可能となるよう油圧回路および制御
システムを変更した仕様を用いた。射出圧縮成形品は、
自動車のリアドアを約１／２スケールとした投影面積約
２１００ｃｍ²、および厚み３ｍｍの成形品であった。
該成形品は成形品側面部分にゲートを有するものであっ
た。かかる成形品の形状を図１に示す。射出圧縮成形に
おける圧縮のストロークは２ｍｍとした。また予め最終
型締め位置から２ｍｍ後退させたキャビティ内に溶融樹
脂を充填した。したがって目的とする成形品容量に対し
て１．７倍の容量を有する金型キャビティ内に成形品容
量分の樹脂を充填した。射出速度は２０ｍｍ／ｓｅｃの
単一速度で充填を行った。また圧縮工程は充填終了の
０．５秒前から開始し（すなわちオーバーラップ時間
０．５秒）、約２ｍｍ／ｓｅｃの速度で行った。また圧
縮の圧力は最大で３０ＭＰａとした。成形はバルブゲー
ト型の直径３ｍｍφのホットランナーで行い、充填終了
直後にバルブを閉め保圧を掛けない条件とした。冷却時
間は６０秒とした。金型の温度制御は水循環型の金型温
調機を使用し直列回路として行った。成形サイクルはサ
ンプルの取り出しの時間の関係上常に一定ではなかった
が、約１１０秒で行った。また成形中ホッパードライヤ
ー内の温度は１００℃とした。成形は２０ショットを連
続して行い６〜１５ショット目のサンプルから下記の高
速面衝撃試験および線膨張係数の測定を行い、塗装のテ
ストは１６〜２０ショット目のものを使用した。

【０１３４】（２）射出圧縮成形品の評価 （ｉ）高速面衝撃試験 上記射出圧縮成形品から図１に示すように流動端を含む
ほぼ中央部分から長さ５０ｍｍ×幅５０ｍｍの試験片を
４点切り出した。かかる部分はわずかに湾曲した板状体
であった。該板状体を２３℃×５０％ＲＨの環境下で１
週間放置して試験片の状態調節を行った後、高速面衝撃
試験を行った。試験機は高速面衝撃試験機 ハイドロシ
ョットＨＴＭ−１（島津製作所（株）製）を使用し、試
験には撃芯の先端が半球状で直径１２．７ｍｍの撃芯お
よび受台穴径２５．４ｍｍの受台を使用した。撃芯の衝
突速度として５ｍ／秒および１５ｍ／秒の２水準を取
り、また測定温度は２３℃および−３０℃の２水準とし
た（尚、上記４点のサンプルはそれぞれの水準に対して
ランダムに抽出した）。それぞれの水準において１０点
の試験片を測定し、その平均値を求めた。また−３０℃
における測定は次のように行った。ステンレス容器を準
備し、そこにポリエチレンビーズを充填した。更に試験
片をかかるビーズ中に埋めた。これは熱伝導の偏りによ
る影響を低減するためである。このステンレス容器を−
３０℃の冷凍庫に保管し、試験片を−３０℃とした。試
験時には冷凍庫から試験片をすばやく取出し、衝撃試験
機に装着し、試験を実施した。試験片の温度がほぼ−３
０℃の状態で試験されていることはサーモグラフィーに
より確認した。

【０１３５】（ｉｉ）線膨張係数の測定 上記射出圧縮成形品のうち６〜８ショット目の成形品か
ら図１に示すような領域より線膨張係数測定用のサンプ
ル（長さ４ｍｍ×幅４ｍｍ）をベルナスカッターを用い
て切り出した。かかるサンプルを１２０℃で５時間アニ
ール処理した後、ＪＩＳ Ｋ７１９７に準拠した方法で
ＴＭＡ装置（熱機械分析装置：ＴＡ Ｉｎｓｔｒｕｍｅ
ｎｔｅ社製ＴＡ２２００）を用いて成形品の横方向（流
れ方向と直角方向）の線膨張係数を求めた。測定は−４
０℃〜１００℃まで行い、線膨張係数は−３０℃〜９０
℃における傾きからその値を算出した。昇温速度は２℃
／ｍｉｎとした。測定は合計で６点行いその平均値を算
出した。

【０１３６】（実施例１）ポリアミド６６樹脂（旭化成
工業（株）製レオナ１２００Ｓ）４５重量部、ポリフェ
ニレンエーテル樹脂（旭化成工業（株）製ザイロンＸ９
１０２）５５重量部の合計１００重量部に対し、カーボ
ンブラック（アセチレンブラック、電気化学工業（株）
製デンカブラック）２重量部、および約３０重量％のス
チレン単位を含んでなる酸変性水添スチレン−ブタジエ
ン−スチレントリブロックコポリマー（シェル社製ＫＲ
ＡＴＯＮ ＦＧ１９０１Ｘ）２２重量部をタンブラーで
予備混合した後、同方向ベント付き２軸押出機（（株）
日本製鋼所製ＴＥＸ−α、スクリュー径３０ｍｍ）にて
スクリュー回転数１５０ｒｐｍ、シリンダ温度２８０
℃、ベント吸引度３ｋＰａで押出し、ペレットを得た。
該ペレットを真空乾燥機にて１００℃にて１２時間乾燥
し、図１に示す自動車リアドアパネルの１／２スケール
成形品を成形した。成形条件はシリンダー温度２８０
℃、金型温度８０℃、およびホットランナー部の温度は
３００℃とした。得られた成形品の高速面衝撃試験破壊
エネルギー（Ｅ１）を表１に示す。また線膨張係数は
８×１０^-5℃ ^-1であった。

【０１３７】（比較例１）上記成形品を成形する際、射
出圧縮成形を行わず最終型締めされたキャビティ内に樹
脂を充填する通常の射出成形法により、実施例１とほぼ
同様の条件で成形を行った。充填後もホットランナーバ
ルブは開放とし、保圧を１００ＭＰａで１２秒間かけ
た。得られた成形品の高速面衝撃試験破壊エネルギー
（Ｅ２）を表１に示す。また線膨張係数は１０×１０
^-5℃^-1であった。

【０１３８】（実施例２）実施例１で得た大型射出圧縮
成形品に、自動車外板用に米国で常用されているＰＰＧ
塗料で粉体塗装した。塗料は樹脂に良好に付着した。ま
た塗装外観も問題なく自動車用外板として十分使用でき
る水準にあった。

【０１３９】（比較例２）比較例１で得た大型射出圧縮
成形品に、実施例２と同様にＰＰＧ塗料で粉体塗装し
た。成形品ゲート部付近に塗膜剥離が確認された。

【０１４０】（実施例３）芳香族ポリカーボネート樹脂
（帝人化成（株）製パンライトＬ−１２５０ＷＰ）３０
重量部、ＰＢＴ樹脂（長春人造樹脂廠股ふん有限公司製
１１００２１１Ｓ）３０重量部、相溶化剤（（株）クラ
レ製ＴＫＳ−７３００）１０重量部、タルク（ＩＭＩ
Ｆａｂｉ Ｓ．ｐ．Ａ製 Ｈｉｔａｌｃ Ｕｌｔｒａ５
ｃ）２５重量部、ゴム質重合体（（株）クラレ製ＳＥＰ
ＴＯＮ２００５）５重量部、およびホスフエート系熱安
定剤（旭電化工業（株）製アデカスタブＰＥＰ−８）
０．２重量部をタンブラーで均一に混合した後、ベント
吸引度を３０ｋＰａにした以外は、実施例１とほぼ同様
の方法および条件で押出を行いペレットを得た。

【０１４１】尚、相溶化剤は、ポリブチレンテレフタレ
ート（ＰＢＴ）成分７０重量％および水添スチレン−
（ブタジエン−イソプレン共重合体）−スチレントリブ
ロックコポリマー（水添ＳＢＩＳ）成分３０重量％から
なるものであり、ＰＢＴブロックと水添ＳＢＩＳブロッ
クが結合してなるブロックコポリマー成分３５重量％、
ＰＢＴ５５重量％、および水添ＳＢＩＳ（尚、末端に水
酸基を有する）１０重量％を含んでなるものである。し
たがって上記の組成は本発明にしたがって表記すると、
ａ１成分（ポリブチレンテレフタレート）５５重量部お
よびａ２成分（芳香族ポリカーボネート）４５重量部の
合計１００重量部に対し、Ｂ成分（タルク）３７重量
部、Ｃ成分（水添ＳＢＩＳ）１２重量部、および安定剤
からなる。

【０１４２】得られたペレットは熱風乾燥機で１２０℃
にて５時間乾燥し、図１に示す自動車リアドアパネルの
１／２スケール成形品を成形した。成形条件はシリンダ
温度２７０℃、金型温度１２０℃、およびホットランナ
部の温度は２９０℃とした。得られた成形品の高速面衝
撃試験破壊エネルギー（Ｅ１）を表２に示す。また線
膨張係数は４×１０^-5℃^-1であった。

【０１４３】（比較例３）上記成形品を成形する際、射
出圧縮成形を行わず最終型締めされたキャビティ内に樹
脂を充填する通常の射出成形法により、実施例３とほぼ
同様の条件で成形を行った。充填後もホットランナーバ
ルブは開放とし、保圧を１００ＭＰａで１２秒間かけ
た。得られた成形品の高速面衝撃試験破壊エネルギー
（Ｅ２）を表２に示す。また線膨張係数は５×１０^-5
℃^-1であった。

【０１４４】（実施例４）実施例３で得た大型射出圧縮
成形品に、自動車外板用に欧州で常用されている水性塗
料で塗装した。塗料は樹脂に良好に付着した。また塗装
外観も問題なく自動車用外板として十分使用できる水準
にあった。

【０１４５】（比較例４）比較例３で得た大型射出圧縮
成形品に、自動車外板用に欧州で常用されている水性塗
料で塗装した。成形品外観に塗装ムラが発生した。

【０１４６】（実施例５）上記実施例３において、タル
クの割合を２５重量部から２０重量部に変更した以外は
実施例３と同様にペレットを得た。かかる組成は本発明
にしたがって表記すると、ａ１成分（ポリブチレンテレ
フタレート）５５重量部およびａ２成分（芳香族ポリカ
ーボネート）４５重量部の合計１００重量部に対し、Ｂ
成分（タルク）３０重量部、Ｃ成分（水添ＳＢＩＳ）１
２重量部、および安定剤からなる。かかるペレットを実
施例３と同じ条件で成形し大型射出圧縮成形品を得た。
得られた成形品の高速面衝撃試験破壊エネルギー（Ｅ１
）を表３に示す。また線膨張係数は５×１０^-5℃^-1で
あった。

【０１４７】（比較例５）上記成形品を成形する際、射
出圧縮成形を行わず最終型締めされたキャビティ内に樹
脂を充填する通常の射出成形法により、実施例５とほぼ
同様の条件で成形を行った。充填後もホットランナーバ
ルブは開放とし、保圧を１００ＭＰａで１２秒間かけ
た。得られた成形品の高速面衝撃試験破壊エネルギー
（Ｅ２）を表３に示す。また線膨張係数は５×１０^-5
℃^-1であった。

【０１４８】（実施例６）上記実施例３において、強化
フィラーをタルク２５重量部からワラストナイト（ナイ
コミネラルズ社製ＮＹＧＬＯＳ４）１５重量部に変更し
た以外は実施例３と同様にペレットを得た。かかる組成
は本発明にしたがって表記すると、ａ１成分（ポリブチ
レンテレフタレート）５５重量部およびａ２成分（芳香
族ポリカーボネート）４５重量部の合計１００重量部に
対し、Ｂ成分（ワラストナイト）２２重量部、Ｃ成分
（水添ＳＢＩＳ）１２重量部、および安定剤からなる。
かかるペレットを実施例３と同じ条件で成形し大型射出
圧縮成形品を得た。得られた成形品の高速面衝撃試験破
壊エネルギー（Ｅ１）を表４に示す。また線膨張係数
は７×１０^-5℃^-1であった。

【０１４９】（比較例６）上記成形品を成形する際、射
出圧縮成形を行わず最終型締めされたキャビティ内に樹
脂を充填する通常の射出成形法により、実施例５とほぼ
同様の条件で成形を行った。充填後もホットランナーバ
ルブは開放とし、保圧を１００ＭＰａで１２秒間かけ
た。得られた成形品の高速面衝撃試験破壊エネルギー
（Ｅ２）を表４に示す。また線膨張係数は８×１０^-5
℃^-1であった。

【０１５０】

【表１】

【０１５１】

【表２】

【０１５２】

【表３】

【０１５３】

【表４】

【０１５４】これらの実験から明らかなように、本発明
で得られた大型の射出圧縮成形品は、線膨張係数を犠牲
にすることなく衝撃強度が達成できることが分かる。逆
にいえば更に従来と同等の衝撃強度を有しながら、より
良好な線膨張係数を達成できる。またその他外観等の付
加価値も容易に付随することができることが分かる。

【０１５５】

【発明の効果】本発明の射出圧縮成形品は、衝撃強度に
優れ、更に寸法安定性および外観を高いレベルで併せ持
つものであり、建築物、建築資材、農業資材、海洋資
材、車両、電気・電子機器、機械、その他の各種分野に
おいて幅広く有用であり、中でも自動車用をはじめとす
る車輌用の外装材料、殊に自動車外板に好適な成形品を
提供するものであることから、その奏する工業的効果は
極めて大である。

【図面の簡単な説明】

【図１】実施例において成形した自動車リアドアパネル
の１／２スケールの成形品を示す。［１−Ａ］は正面図
（成形時のプラテン面に投影した図。したがってかかる
面積が最大投影面積となる。尚、ゲートは成形品の下側
に位置する）を示し、［１−Ｂ］は底面図、［１−Ｃ］
は側面図である。

【符号の説明】

１ 射出圧縮成形品本体 ２ 成形品の稜線（鋭角ではないため明確ではない） ３ 成形品のゲート（フィルムゲート） ４ ホットランナーノズル部（直径３ｍｍφ） ５ 成形品の稜線（鋭角である） ６ 成形品の樹脂縦方向の大きさ（３８ｃｍ） ７ 成形品の樹脂横方向の大きさ（５５ｃｍ） ８ 線膨張係数測定用の試験片切り出し部分 ９ 高速面衝撃試験測定用の試験片切り出し部分（５０
ｍｍ×５０ｍｍ片を４枚） １０ 成形品の稜線（鋭角ではないため明確ではない） １１ 成形品の高さ方向の大きさ（１２ｃｍ）

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.⁷ 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考） Ｃ０８Ｌ 77/00 Ｃ０８Ｌ 77/00 // Ｂ２９Ｋ 101:12 Ｂ２９Ｋ 101:12 Ｂ２９Ｌ 31:30 Ｂ２９Ｌ 31:30 Ｆターム(参考） 4F206 AA13 AA24 AA27 AA28 AA29 AA32 AB16 AH24 AH25 JA03 JN33 JQ81 JQ83 4J002 AC02Y AC03Y AC06Y AC07X BB06Y BB07Y BB15Y BB17X BC02W BC03W BC03X BC04W BC05Y BC06W BC07W BC08W BC09W BC11W BC12W BC13W BG04Y BG05Y BH01W BN06Y BN07Y BN12Y BN14Y BN15Y BN16Y BP01Y BP02Y CF03Y CF05X CF06X CF07X CF08X CF09X CF16W CG01W CH07W CK02Y CL00Y CL01X CL03X CL05X CN01X CP02Y DA016 DA026 DA066 DE186 DG046 DJ006 DJ036 DJ046 DJ056 DK006 DL006 DM006 FA016 FA046 FA066 FA106 FD050 FD060 FD070 FD100 FD130 FD160 GN00

Claims (8)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 結晶性熱可塑性ポリマー（ａ１成分）５
   〜９０重量部、および非晶性熱可塑性ポリマー（ａ２成
   分）１０〜９５重量部の合計１００重量部からなる樹脂
   組成物を射出圧縮成形して得られた、最大投影面積が１
   ０００ｃｍ²以上の射出圧縮成形品。
2. 【請求項２】 上記樹脂組成物は、ａ１成分とａ２成分
   との合計１００重量部当り、更に強化フィラー（Ｂ成
   分）０．５〜１００重量部を含んでなる請求項１に記載
   の射出圧縮成形品。
3. 【請求項３】 上記樹脂組成物は、更にＡ成分１００重
   量部当りゴム質ポリマー（Ｃ成分）を０．５〜５０重量
   部含んでなる請求項１または２のいずれか１項に記載の
   射出圧縮成形品。
4. 【請求項４】 上記ａ１成分は、ポリアミドおよび芳香
   族ポリエステルから選択される少なくとも１種の結晶性
   熱可塑性ポリマーである請求項１〜３のいずれか１項に
   記載の射出圧縮成形品。
5. 【請求項５】 上記ａ２成分は、芳香族ポリカーボネー
   ト、ポリフェニレンエーテル、ポリアリレート、および
   スチレン系ポリマーから選択される少なくとも１種であ
   る請求項１〜４のいずれか１項に記載の射出圧縮成形
   品。
6. 【請求項６】 上記Ｂ成分はタルク、およびワラストナ
   イトから選択される少なくとも１種である請求項２〜５
   のいずれか１項に記載の射出圧縮成形品。
7. 【請求項７】 上記射出圧縮成形品は、その成形品側面
   部分にゲートを有してなる請求項１〜６のいずれか１項
   に記載の射出圧縮成形品。
8. 【請求項８】 上記射出圧縮成形は、少なくともその供
   給完了時において目的とする成形品容量よりも１．１倍
   以上大なる容量の金型キャビティ内に溶融した熱可塑性
   樹脂材料を充填するものである請求項１〜７のいずれか
   １項に記載の射出圧縮成形品。