JP2003139198A - 短繊維の接着処理方法及びゴム組成物並びに動力伝動用ベルト - Google Patents
短繊維の接着処理方法及びゴム組成物並びに動力伝動用ベルトInfo
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 ゴム組成物に良分散し接着力に優れた短繊維
の接着処理方法及び強度が高く、耐摩耗効果に優れたゴ
ム組成物並びに動力伝動ベルトを提供する。 【解決手段】 Ｖリブドベルト１は、接着ゴム層２内に
ベルト長手方向に沿って心線３が埋設され、接着ゴム層
２の下部に、ベルト長手方向に複数のリブを設けた圧縮
ゴム層４を、接着ゴム層２の上部には、伸張層として基
布５が積層した構造を有する。この圧縮ゴム層４にはポ
リパラフェニレンベンゾビスオキサゾール短繊維がゴム
１００質量部に対して１〜４０質量部配合されており、
該短繊維はフィラメントの状態でニトリルゴム変性エポ
キシ樹脂とアルキルフェノール・ホルムアルデヒド樹脂
を含む処理液により接着処理が施されている。
の接着処理方法及び強度が高く、耐摩耗効果に優れたゴ
ム組成物並びに動力伝動ベルトを提供する。 【解決手段】 Ｖリブドベルト１は、接着ゴム層２内に
ベルト長手方向に沿って心線３が埋設され、接着ゴム層
２の下部に、ベルト長手方向に複数のリブを設けた圧縮
ゴム層４を、接着ゴム層２の上部には、伸張層として基
布５が積層した構造を有する。この圧縮ゴム層４にはポ
リパラフェニレンベンゾビスオキサゾール短繊維がゴム
１００質量部に対して１〜４０質量部配合されており、
該短繊維はフィラメントの状態でニトリルゴム変性エポ
キシ樹脂とアルキルフェノール・ホルムアルデヒド樹脂
を含む処理液により接着処理が施されている。
Description
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は短繊維の接着処理方
法及びゴム組成物並びに動力伝動用ベルトに関する。
法及びゴム組成物並びに動力伝動用ベルトに関する。
【０００２】
【従来の技術】近年、ゴム工業分野、なかでも自動車用
部品の高機能、高性能化に伴って、厳しい使用環境にも
耐えうるゴム製品が望まれている。ゴム製品は、原料ゴ
ムの選定及び配合剤等の組み合わせによりその特性が定
まるが、近年では補強性、耐摩耗等を改善する目的で短
繊維を配合することが一般になされている。
部品の高機能、高性能化に伴って、厳しい使用環境にも
耐えうるゴム製品が望まれている。ゴム製品は、原料ゴ
ムの選定及び配合剤等の組み合わせによりその特性が定
まるが、近年では補強性、耐摩耗等を改善する目的で短
繊維を配合することが一般になされている。
【０００３】自動車用部品に用いられるゴム製品のなか
に動力伝動用ベルトがあり、例えば自動車のエアーコン
プレッサーやオルタネータ等の補機駆動の動力伝動に広
く利用されている。この種のベルトでは、リブ部に綿、
ナイロン、ビニロン、レーヨン、アラミド繊維などの短
繊維群をベルト幅への配向性を保って埋設することによ
り、ベルトの摩擦伝動部の耐側圧性を高め、更に埋設し
た短繊維の一部をベルト側面より意図的に突出させるこ
とによって、リブ部の摩擦性能および粘着による発音の
抑止効果を狙った動力伝動用ベルトも提案されている。
に動力伝動用ベルトがあり、例えば自動車のエアーコン
プレッサーやオルタネータ等の補機駆動の動力伝動に広
く利用されている。この種のベルトでは、リブ部に綿、
ナイロン、ビニロン、レーヨン、アラミド繊維などの短
繊維群をベルト幅への配向性を保って埋設することによ
り、ベルトの摩擦伝動部の耐側圧性を高め、更に埋設し
た短繊維の一部をベルト側面より意図的に突出させるこ
とによって、リブ部の摩擦性能および粘着による発音の
抑止効果を狙った動力伝動用ベルトも提案されている。
【０００４】また、上記ベルトの効果をさらに向上させ
るために、摩擦伝動部の両側壁面に突出させる短繊維と
してアラミド繊維を用いることで、アラミド繊維特有の
耐摩耗性によるベルト自体の耐久性の向上を意図した伝
動ベルトが、特開平１−１６４８３９号公報に開示され
ている。しかし、ベルトの圧縮ゴム層内に埋設させたア
ラミド繊維をリブ部表面から突出させ、あるいは突出し
て折れ曲げた場合には、アラミド繊維の剛性が高過ぎ
て、ベルト走行時に耳ざわりなこすれ音が発生すること
が問題となっていた。また、伝動ベルトのなかで変速ベ
ルトは最も使用条件が厳しく、自動車業界の動向として
は排気量が更に大きいエンジンに適用される傾向にあ
る。更に、省エネルギー化、コンパクト化の社会的要請
を背景に、より使用条件が厳しくなっているのが現状で
あり、耐摩耗性、耐圧縮性に加えて、耐屈曲性の要求が
すすんでいる。これら近年求められる要求では、耐摩耗
性に優れるといわれるアラミド繊維でも不十分である場
合があり、こういった問題を背景に、従来の短繊維の代
替となる新規の短繊維の開発が望まれていた。
るために、摩擦伝動部の両側壁面に突出させる短繊維と
してアラミド繊維を用いることで、アラミド繊維特有の
耐摩耗性によるベルト自体の耐久性の向上を意図した伝
動ベルトが、特開平１−１６４８３９号公報に開示され
ている。しかし、ベルトの圧縮ゴム層内に埋設させたア
ラミド繊維をリブ部表面から突出させ、あるいは突出し
て折れ曲げた場合には、アラミド繊維の剛性が高過ぎ
て、ベルト走行時に耳ざわりなこすれ音が発生すること
が問題となっていた。また、伝動ベルトのなかで変速ベ
ルトは最も使用条件が厳しく、自動車業界の動向として
は排気量が更に大きいエンジンに適用される傾向にあ
る。更に、省エネルギー化、コンパクト化の社会的要請
を背景に、より使用条件が厳しくなっているのが現状で
あり、耐摩耗性、耐圧縮性に加えて、耐屈曲性の要求が
すすんでいる。これら近年求められる要求では、耐摩耗
性に優れるといわれるアラミド繊維でも不十分である場
合があり、こういった問題を背景に、従来の短繊維の代
替となる新規の短繊維の開発が望まれていた。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】上記問題に鑑みて本発
明者が鋭意研究を重ねた結果、短繊維としてポリパラフ
ェニレンベンゾビスオキサゾール短繊維（ＰＢＯ短繊
維）を配合したゴム組成物及び動力伝動用ベルトは、従
来のゴム組成物及び動力伝動用ベルトよりも高い物性値
を有し、なかでも耐摩耗、耐屈曲効果が飛躍的に向上す
ることを知見したるものである。
明者が鋭意研究を重ねた結果、短繊維としてポリパラフ
ェニレンベンゾビスオキサゾール短繊維（ＰＢＯ短繊
維）を配合したゴム組成物及び動力伝動用ベルトは、従
来のゴム組成物及び動力伝動用ベルトよりも高い物性値
を有し、なかでも耐摩耗、耐屈曲効果が飛躍的に向上す
ることを知見したるものである。
【０００６】尚、ゴム組成物へ配合される短繊維は、ゴ
ム組成物中への分散性、接着性を改良すべく短繊維に接
着処理を施す必要がある。
ム組成物中への分散性、接着性を改良すべく短繊維に接
着処理を施す必要がある。
【０００７】繊維の接着処理方法としては、例えば特公
昭６０−２４１３１号公報には、カルボキシル基含有ア
クリロニトリル−ブタジエンゴムラテックスからなるＲ
ＦＬ液で処理する方法、特公平５−４１５２５公報、特
公平５−４１５２６公報、特公平５−４１５２７公報に
は、イソシアネート化合物、エポキシ化合物及びシラン
カップリング剤から選ばれた活性化合物、ＲＦＬ液及び
ハロゲン含有重合体を主成分とする接着剤組成物で処理
する方法、特公平６−４１５２８公報にはエポキシ化合
物あるいはイソシアネート化合物で第１処理した後、Ｒ
ＦＬ液で第２処理し、そしてゴム配合物と塩化ゴムを溶
剤に溶かしたゴム糊で第３処理する方法が開示されてい
る。
昭６０−２４１３１号公報には、カルボキシル基含有ア
クリロニトリル−ブタジエンゴムラテックスからなるＲ
ＦＬ液で処理する方法、特公平５−４１５２５公報、特
公平５−４１５２６公報、特公平５−４１５２７公報に
は、イソシアネート化合物、エポキシ化合物及びシラン
カップリング剤から選ばれた活性化合物、ＲＦＬ液及び
ハロゲン含有重合体を主成分とする接着剤組成物で処理
する方法、特公平６−４１５２８公報にはエポキシ化合
物あるいはイソシアネート化合物で第１処理した後、Ｒ
ＦＬ液で第２処理し、そしてゴム配合物と塩化ゴムを溶
剤に溶かしたゴム糊で第３処理する方法が開示されてい
る。
【０００８】しかし、前記技術をＰＢＯ短繊維に適用し
た場合、ゴム組成物との接着力が充分満足できるもので
はなく、また分散性に欠き、ゴム中で短繊維が塊りとな
って分散不良になることから、クラックが発生しやすい
といった問題があった。この問題はＰＢＯ繊維の分子構
造に起因し、他の繊維に比べゴムとの接着が困難である
と共に、従来の手法ではＲＦＬ液による後処理を必須と
することからコストや手間がかかるという問題もあっ
た。
た場合、ゴム組成物との接着力が充分満足できるもので
はなく、また分散性に欠き、ゴム中で短繊維が塊りとな
って分散不良になることから、クラックが発生しやすい
といった問題があった。この問題はＰＢＯ繊維の分子構
造に起因し、他の繊維に比べゴムとの接着が困難である
と共に、従来の手法ではＲＦＬ液による後処理を必須と
することからコストや手間がかかるという問題もあっ
た。
【０００９】従って本発明の目的は、ポリパラフェニレ
ンベンゾビスオキサゾール短繊維を配合したゴム組成物
及び動力伝動用ベルトを提供することにあり、またゴム
と該短繊維の有効な接着方法を提供することにある。こ
の接着処理は種々の繊維に適用可能であるが特にポリパ
ラフェニレンベンゾビスオキサゾール繊維に対して有効
であり、またポリパラフェニレンベンゾビスオキサゾー
ル短繊維を含有するゴム組成物及び動力伝達用ベルト
は、従来の短繊維を含有するゴム製品よりも高い物性を
示し、なかでも耐摩耗性に優れるということを知見した
るものである。
ンベンゾビスオキサゾール短繊維を配合したゴム組成物
及び動力伝動用ベルトを提供することにあり、またゴム
と該短繊維の有効な接着方法を提供することにある。こ
の接着処理は種々の繊維に適用可能であるが特にポリパ
ラフェニレンベンゾビスオキサゾール繊維に対して有効
であり、またポリパラフェニレンベンゾビスオキサゾー
ル短繊維を含有するゴム組成物及び動力伝達用ベルト
は、従来の短繊維を含有するゴム製品よりも高い物性を
示し、なかでも耐摩耗性に優れるということを知見した
るものである。
【００１０】
【課題を解決するための手段】即ち、本願請求項１記載
の発明は、ゴム組成物に分散して配合される短繊維の接
着処理方法において、該繊維をフィラメントの状態でニ
トリルゴム変性エポキシ樹脂とアルキルフェノール・ホ
ルムアルデヒド樹脂を含む処理液で処理した後、これを
所望の長さにカットすることを特徴とする短繊維の接着
処理方法にある。短繊維を該処理液で処理することで、
ＲＦＬ液で処理しなくともゴムとの接着性が強固である
と共に短繊維の分散性に優れる。
の発明は、ゴム組成物に分散して配合される短繊維の接
着処理方法において、該繊維をフィラメントの状態でニ
トリルゴム変性エポキシ樹脂とアルキルフェノール・ホ
ルムアルデヒド樹脂を含む処理液で処理した後、これを
所望の長さにカットすることを特徴とする短繊維の接着
処理方法にある。短繊維を該処理液で処理することで、
ＲＦＬ液で処理しなくともゴムとの接着性が強固である
と共に短繊維の分散性に優れる。
【００１１】本願請求項２記載の発明は、ゴム組成物に
分散して配合される短繊維の接着処理方法にあって、該
繊維をフィラメントの状態でニトリルゴム変性エポキシ
樹脂とアルキルフェノール・ホルムアルデヒド樹脂を含
む処理液で処理した後、更にＲＦＬ液で処理し、これを
所望の長さにカットすることを特徴とする短繊維の接着
処理方法にある。前述の処理液に加え更にＲＦＬ液で処
理することにより、ゴムとの接着性が向上する。
分散して配合される短繊維の接着処理方法にあって、該
繊維をフィラメントの状態でニトリルゴム変性エポキシ
樹脂とアルキルフェノール・ホルムアルデヒド樹脂を含
む処理液で処理した後、更にＲＦＬ液で処理し、これを
所望の長さにカットすることを特徴とする短繊維の接着
処理方法にある。前述の処理液に加え更にＲＦＬ液で処
理することにより、ゴムとの接着性が向上する。
【００１２】本願請求項３記載の発明は、請求項１又は
２に記載の短繊維の接着処理方法にあって、アルキルフ
ェノール・ホルムアルデヒド樹脂とニトリルゴム変性エ
ポキシ樹脂の質量比が２／１０〜１０／１０であること
を特徴とする。樹脂の配合比を特定の範囲に設定するこ
とで、短繊維の分散性に優れると共に強固な接着力が得
られる。
２に記載の短繊維の接着処理方法にあって、アルキルフ
ェノール・ホルムアルデヒド樹脂とニトリルゴム変性エ
ポキシ樹脂の質量比が２／１０〜１０／１０であること
を特徴とする。樹脂の配合比を特定の範囲に設定するこ
とで、短繊維の分散性に優れると共に強固な接着力が得
られる。
【００１３】本願請求項４記載の発明は、請求項１乃至
３のいずれかに記載の短繊維の接着処理方法にあって、
繊維はポリパラフェニレンベンゾビスオキサゾール繊維
であることを特徴とする。本技術は、種々の繊維のなか
でもゴムとの接着性が困難であるポリパラフェニレンベ
ンゾビスオキサゾール繊維に対して有効である。
３のいずれかに記載の短繊維の接着処理方法にあって、
繊維はポリパラフェニレンベンゾビスオキサゾール繊維
であることを特徴とする。本技術は、種々の繊維のなか
でもゴムとの接着性が困難であるポリパラフェニレンベ
ンゾビスオキサゾール繊維に対して有効である。
【００１４】本願請求項５記載の発明は、ポリパラフェ
ニレンベンゾビスオキサゾール短繊維を分散して配合し
たゴム組成物にあって、短繊維の配合量はゴム１００質
量部に対して１〜４０質量部であることを特徴とする。
配合量を特定の範囲に規定することで作業性及び分散性
が良いとともに、耐摩耗効果を充分に発揮できるゴム組
成物を提供できる。
ニレンベンゾビスオキサゾール短繊維を分散して配合し
たゴム組成物にあって、短繊維の配合量はゴム１００質
量部に対して１〜４０質量部であることを特徴とする。
配合量を特定の範囲に規定することで作業性及び分散性
が良いとともに、耐摩耗効果を充分に発揮できるゴム組
成物を提供できる。
【００１５】本願請求項６記載の発明は、請求項５記載
のゴム組成物にあって、アラミド短繊維が併用して配合
されてなることを特徴とする。ポリパラフェニレンベン
ゾビスオキサゾール繊維を用いた製品は高コストである
ことが問題とされていたが、アラミド繊維と併用するこ
とで、高い諸物性を保ちつつ比較的低コストに抑える事
が可能である。
のゴム組成物にあって、アラミド短繊維が併用して配合
されてなることを特徴とする。ポリパラフェニレンベン
ゾビスオキサゾール繊維を用いた製品は高コストである
ことが問題とされていたが、アラミド繊維と併用するこ
とで、高い諸物性を保ちつつ比較的低コストに抑える事
が可能である。
【００１６】本願請求項７記載の発明は、請求項５又は
６記載のゴム組成物にあって、少なくともポリパラフェ
ニレンベンゾビスオキサゾール短繊維は請求項４記載の
接着処理方法が施されてなることを特徴とする。
６記載のゴム組成物にあって、少なくともポリパラフェ
ニレンベンゾビスオキサゾール短繊維は請求項４記載の
接着処理方法が施されてなることを特徴とする。
【００１７】本願請求項８記載の発明は、ベルト長さ方
向に沿って心線を埋設した接着ゴム層と、圧縮ゴム層と
からなる動力伝動用ベルトにおいて、少なくとも上記圧
縮ゴム層が、ポリパラフェニレンベンゾビスオキサゾー
ル短繊維を含有するゴム組成物で構成したことを特徴と
する。
向に沿って心線を埋設した接着ゴム層と、圧縮ゴム層と
からなる動力伝動用ベルトにおいて、少なくとも上記圧
縮ゴム層が、ポリパラフェニレンベンゾビスオキサゾー
ル短繊維を含有するゴム組成物で構成したことを特徴と
する。
【００１８】本願請求項９記載の発明は、請求項８記載
の動力伝動用ベルトにあって、動力伝動用ベルトとは、
ベルト長さ方向に沿って心線を埋設した接着ゴム層と、
ベルト長さ方向に延びる複数のリブ部を有する圧縮ゴム
層とからなるＶリブドベルトであることを特徴とする。
の動力伝動用ベルトにあって、動力伝動用ベルトとは、
ベルト長さ方向に沿って心線を埋設した接着ゴム層と、
ベルト長さ方向に延びる複数のリブ部を有する圧縮ゴム
層とからなるＶリブドベルトであることを特徴とする。
【００１９】本願請求項１０記載の発明は、請求項８記
載の動力伝動用ベルトにあって、動力伝動用ベルトと
は、ベルト長さ方向に沿って心線を埋設した接着ゴム層
と、圧縮ゴム層とからなるＶベルトであることを特徴と
する。
載の動力伝動用ベルトにあって、動力伝動用ベルトと
は、ベルト長さ方向に沿って心線を埋設した接着ゴム層
と、圧縮ゴム層とからなるＶベルトであることを特徴と
する。
【００２０】本願請求項１１記載の発明は、請求項８乃
至１０のいずれかに記載の動力伝動用ベルトにあって、
圧縮ゴム層にアラミド繊維が併用して配合されてなるこ
とを特徴とする。
至１０のいずれかに記載の動力伝動用ベルトにあって、
圧縮ゴム層にアラミド繊維が併用して配合されてなるこ
とを特徴とする。
【００２１】本願請求項１２記載の発明は、請求項８乃
至１１のいずれかに記載の動力伝動用ベルトにあって、
少なくともポリパラフェニレンベンゾビスオキサゾール
短繊維は請求項４記載の接着処理が施されてなることを
特徴とする。
至１１のいずれかに記載の動力伝動用ベルトにあって、
少なくともポリパラフェニレンベンゾビスオキサゾール
短繊維は請求項４記載の接着処理が施されてなることを
特徴とする。
【００２２】
【発明の実施の形態】ポリパラフェニレンベンズビスオ
キサゾール繊維（ＰＢＯ繊維）は、ジアミノレゾルシノ
ールとテレフタル酸をポリリン酸溶媒中で縮重合したポ
リマーを紡糸することで得られる。従来の凡用繊維より
もはるかに高い物性値を有し、例えば機械的物性におい
てはアラミド繊維以上の強度及び弾性率を示す。また、
アラミド繊維に比べて耐切創性が高いというのも大きな
特徴である。
キサゾール繊維（ＰＢＯ繊維）は、ジアミノレゾルシノ
ールとテレフタル酸をポリリン酸溶媒中で縮重合したポ
リマーを紡糸することで得られる。従来の凡用繊維より
もはるかに高い物性値を有し、例えば機械的物性におい
てはアラミド繊維以上の強度及び弾性率を示す。また、
アラミド繊維に比べて耐切創性が高いというのも大きな
特徴である。
【００２３】上記理由からＰＢＯ短繊維をゴム組成物に
配合すると、高い補強効果及び耐摩耗効果を付与でき
る。またアラミド繊維に比べ耐切創性が高いことから、
動力伝動用ベルトの圧縮ゴム層にＰＢＯ短繊維を含有す
るゴムを用いた際、短繊維がゴム表面を覆う効果がアラ
ミド短繊維よりも高く、ひいては走行時に発生する騒音
減少効果に優れると共にその持続性が期待できる。しか
しその分子骨格上、官能基をほとんど含有していないこ
とから従来の短繊維と比べてゴムとの接着が困難であ
り、特殊な接着処理が必要となる。
配合すると、高い補強効果及び耐摩耗効果を付与でき
る。またアラミド繊維に比べ耐切創性が高いことから、
動力伝動用ベルトの圧縮ゴム層にＰＢＯ短繊維を含有す
るゴムを用いた際、短繊維がゴム表面を覆う効果がアラ
ミド短繊維よりも高く、ひいては走行時に発生する騒音
減少効果に優れると共にその持続性が期待できる。しか
しその分子骨格上、官能基をほとんど含有していないこ
とから従来の短繊維と比べてゴムとの接着が困難であ
り、特殊な接着処理が必要となる。
【００２４】よってゴムに分散して配合するＰＢＯ短繊
維は、下記方法によって接着処理されることが好まし
い。まず未処理繊維をフィラメントの状態で、ニトリル
ゴム変性エポキシ樹脂、アルキルフェノール・ホルムア
ルデヒド樹脂、架橋剤、そして溶剤からなる室温設定し
た処理液に０．５〜３０秒間浸漬した後、１５０〜２５
０°Ｃに調節したオーブンに１〜５分間通して乾燥され
る。この処理を行うことで該処理液が短繊維内部まで浸
透してフィラメントの接着性が改善される。尚、作業性
の良好さ及び接着効果並びに短繊維の分散性を考慮する
と、処理液の固形分濃度は１〜２０質量％に調節される
ことが好ましい。溶剤としてはトルエン、キシレンなど
の芳香族炭化水素、メチルエチルケトンなどの脂肪族ケ
トンが用いられる。
維は、下記方法によって接着処理されることが好まし
い。まず未処理繊維をフィラメントの状態で、ニトリル
ゴム変性エポキシ樹脂、アルキルフェノール・ホルムア
ルデヒド樹脂、架橋剤、そして溶剤からなる室温設定し
た処理液に０．５〜３０秒間浸漬した後、１５０〜２５
０°Ｃに調節したオーブンに１〜５分間通して乾燥され
る。この処理を行うことで該処理液が短繊維内部まで浸
透してフィラメントの接着性が改善される。尚、作業性
の良好さ及び接着効果並びに短繊維の分散性を考慮する
と、処理液の固形分濃度は１〜２０質量％に調節される
ことが好ましい。溶剤としてはトルエン、キシレンなど
の芳香族炭化水素、メチルエチルケトンなどの脂肪族ケ
トンが用いられる。
【００２５】ニトリルゴム変性エポキシ樹脂は、分子内
に２個以上のエポキシ基を持つエポキシ樹脂をニトリル
ゴムで変性したエポキシプレポリマーであり、ベースの
エポキシとしては、グリセリン、プロピレングリコール
類とエピクロルヒドリン等のハロゲン含有エポキシ化合
物との反応生成物、又はヒドロキノン、ビスフェノール
Ａ等の多価フェノールとハロゲン含有エポキシ類との反
応生成物が使用される。特に、末端に２個のエポキシ基
を持つビスフェノールＡ型エポキシ樹脂を使用したもの
が好適である。
に２個以上のエポキシ基を持つエポキシ樹脂をニトリル
ゴムで変性したエポキシプレポリマーであり、ベースの
エポキシとしては、グリセリン、プロピレングリコール
類とエピクロルヒドリン等のハロゲン含有エポキシ化合
物との反応生成物、又はヒドロキノン、ビスフェノール
Ａ等の多価フェノールとハロゲン含有エポキシ類との反
応生成物が使用される。特に、末端に２個のエポキシ基
を持つビスフェノールＡ型エポキシ樹脂を使用したもの
が好適である。
【００２６】アルキルフェノール・ホルムアルデヒド樹
脂は、フェノールあるいはクレゾール、クロロフェノー
ルなどの１価フェノール、又はレゾルシン、カテコール
などの多価フェノールの１種又は２種以上のフェノール
と、ホルムアルデヒド、アセトアルデヒドなどの１種又
は２種以上のアルデヒドとを酸あるいはアルカリ触媒の
存在下で縮合したものである。
脂は、フェノールあるいはクレゾール、クロロフェノー
ルなどの１価フェノール、又はレゾルシン、カテコール
などの多価フェノールの１種又は２種以上のフェノール
と、ホルムアルデヒド、アセトアルデヒドなどの１種又
は２種以上のアルデヒドとを酸あるいはアルカリ触媒の
存在下で縮合したものである。
【００２７】上記アルキルフェノール・ホルムアルデヒ
ド樹脂とニトリルゴム変性エポキシ樹脂の質量比は２／
１０〜１０／１０が好ましい。２／１０未満の場合には
ゴムとの接着性が低下し、一方１０／１０を超えると、
ゴムとの接着性が低下すると共に処理剤の可撓性が低下
するため短繊維の柔軟性が低下する。
ド樹脂とニトリルゴム変性エポキシ樹脂の質量比は２／
１０〜１０／１０が好ましい。２／１０未満の場合には
ゴムとの接着性が低下し、一方１０／１０を超えると、
ゴムとの接着性が低下すると共に処理剤の可撓性が低下
するため短繊維の柔軟性が低下する。
【００２８】架橋剤としては、３級アミン、イミダゾー
ル、酸無水物などが使用される。特に、３級アミンが好
適である。通常、エポキシ樹脂に対し３〜３０質量％の
範囲で使用される。
ル、酸無水物などが使用される。特に、３級アミンが好
適である。通常、エポキシ樹脂に対し３〜３０質量％の
範囲で使用される。
【００２９】尚、場合に応じて以下の後処理を施すこと
が好ましい。上記処理液を含浸させた繊維をレゾルシン
・ホルマリン初期縮合物とゴムラテックスを混合したＲ
ＦＬ液で処理する。この場合、レゾルシンとホルマリン
のモル比は３／１〜１／３にすることが接着力を高める
上で好適である。また、ＲＦＬ液はレゾルシン・ホルマ
リン初期縮合物とゴムラテックスの固形分質量比が１／
１〜１／５で、かつＲＦＬ液の固形分付着量が３〜１０
質量％であることがＲＦＬ液による接着力の効果を高め
る上で好ましい。１／１を超えると、短繊維の凝集力が
大きくなって分散性が悪くなり、逆に１／５未満になる
と、ゴムと短繊維との接着力が低下し、引張強さも低下
する。更に、ＲＦＬ液の固形分付着量が１０質量％を超
えると、処理液が固まって短繊維のフィラメント同士が
分割しにくくなり、逆に３質量％未満の場合にはＲＦＬ
液による分散性及び引張強さの向上効果が期待できな
い。また、ゴムラテックスとしては、スチレン−ブタジ
エン−ビニルピリジン三元共重合体、クロロスルフォン
化ポリエチレン、水素化ニトリルゴム、エピクロルヒド
リン、天然ゴム、ＳＢＲ、クロロプレンゴム、オレフィ
ン−ビニルエステル共重合体、ＥＰＤＭ等のラテックス
が挙げられる。尚、接着処理を施す際の処理液の温度は
５〜４０°Ｃに調節し、また浸漬時間は０．５〜３０秒
であり、２００〜２５０°Ｃに調節したオーブンに１〜
３分間通して熱処理される。
が好ましい。上記処理液を含浸させた繊維をレゾルシン
・ホルマリン初期縮合物とゴムラテックスを混合したＲ
ＦＬ液で処理する。この場合、レゾルシンとホルマリン
のモル比は３／１〜１／３にすることが接着力を高める
上で好適である。また、ＲＦＬ液はレゾルシン・ホルマ
リン初期縮合物とゴムラテックスの固形分質量比が１／
１〜１／５で、かつＲＦＬ液の固形分付着量が３〜１０
質量％であることがＲＦＬ液による接着力の効果を高め
る上で好ましい。１／１を超えると、短繊維の凝集力が
大きくなって分散性が悪くなり、逆に１／５未満になる
と、ゴムと短繊維との接着力が低下し、引張強さも低下
する。更に、ＲＦＬ液の固形分付着量が１０質量％を超
えると、処理液が固まって短繊維のフィラメント同士が
分割しにくくなり、逆に３質量％未満の場合にはＲＦＬ
液による分散性及び引張強さの向上効果が期待できな
い。また、ゴムラテックスとしては、スチレン−ブタジ
エン−ビニルピリジン三元共重合体、クロロスルフォン
化ポリエチレン、水素化ニトリルゴム、エピクロルヒド
リン、天然ゴム、ＳＢＲ、クロロプレンゴム、オレフィ
ン−ビニルエステル共重合体、ＥＰＤＭ等のラテックス
が挙げられる。尚、接着処理を施す際の処理液の温度は
５〜４０°Ｃに調節し、また浸漬時間は０．５〜３０秒
であり、２００〜２５０°Ｃに調節したオーブンに１〜
３分間通して熱処理される。
【００３０】さらに、上記処理に加えオーバーコート処
理することも可能である。ゴム配合物をトルエン、キシ
レンなどの芳香族炭化水素、メチルエチルケトンなどの
脂肪族ケトンから選ばれた、ゴム配合物の良溶媒となる
溶剤に溶かしたゴム糊に浸漬しオーバーコート処理す
る。浸漬時間は０．５〜３０秒であり、８０〜２００°
Ｃに調節したオーブンに１〜３分間通して熱処理され
る。
理することも可能である。ゴム配合物をトルエン、キシ
レンなどの芳香族炭化水素、メチルエチルケトンなどの
脂肪族ケトンから選ばれた、ゴム配合物の良溶媒となる
溶剤に溶かしたゴム糊に浸漬しオーバーコート処理す
る。浸漬時間は０．５〜３０秒であり、８０〜２００°
Ｃに調節したオーブンに１〜３分間通して熱処理され
る。
【００３１】上記の如く接着処理を施した繊維を所望の
長さにカットし、短繊維を得ることができる。本発明で
使用するポリパラフェニレンベンゾビスオキサゾール短
繊維（ＰＢＯ短繊維）は、繊維長１〜２０ｍｍ、繊維径
が１〜３デニールのものが適当である。
長さにカットし、短繊維を得ることができる。本発明で
使用するポリパラフェニレンベンゾビスオキサゾール短
繊維（ＰＢＯ短繊維）は、繊維長１〜２０ｍｍ、繊維径
が１〜３デニールのものが適当である。
【００３２】尚、本発明では、未処理フィラメント糸を
ニトリルゴム変性エポキシ樹脂の代わりにエポキシ樹脂
からなる前処理液で処理した短繊維をゴム組成物に配合
することもできる。但しこの場合は、ＲＦＬ液による後
処理を必須とするとともに、ニトリルゴム変性エポキシ
樹脂からなる処理液に比べその接着力が劣ることを留意
する必要がある。また本発明に係る接着処理はＰＢＯ繊
維に対して有効であるのは上に述べた通りであるが、
綿、ナイロン、ビニロン、レーヨン、アラミド繊維とい
ったＰＢＯ以外の繊維に対してももちろん有効である。
ニトリルゴム変性エポキシ樹脂の代わりにエポキシ樹脂
からなる前処理液で処理した短繊維をゴム組成物に配合
することもできる。但しこの場合は、ＲＦＬ液による後
処理を必須とするとともに、ニトリルゴム変性エポキシ
樹脂からなる処理液に比べその接着力が劣ることを留意
する必要がある。また本発明に係る接着処理はＰＢＯ繊
維に対して有効であるのは上に述べた通りであるが、
綿、ナイロン、ビニロン、レーヨン、アラミド繊維とい
ったＰＢＯ以外の繊維に対してももちろん有効である。
【００３３】本発明では、このように接着処理した短繊
維を分散して配合したゴム組成物を動力伝動用ベルトの
ゴム部材の一部に用いることができる。図１に本発明に
係る動力伝動ベルトの一例としてＶリブドベルト１を示
す。Ｖリブドベルト１は、接着ゴム層２内にベルト長手
方向に沿って心線３が埋設され、接着ゴム層２の下部
に、ベルト長手方向に複数のリブを設けた圧縮ゴム層４
を有している。また接着ゴム層２の上部には、伸張層と
して基布５が積層した構造を有する。
維を分散して配合したゴム組成物を動力伝動用ベルトの
ゴム部材の一部に用いることができる。図１に本発明に
係る動力伝動ベルトの一例としてＶリブドベルト１を示
す。Ｖリブドベルト１は、接着ゴム層２内にベルト長手
方向に沿って心線３が埋設され、接着ゴム層２の下部
に、ベルト長手方向に複数のリブを設けた圧縮ゴム層４
を有している。また接着ゴム層２の上部には、伸張層と
して基布５が積層した構造を有する。
【００３４】基布５は、織物、編物、不織布から選択さ
れる帆布である。構成する繊維素材としては、公知公用
のものが使用できるが、例えば綿、麻等の天然繊維や、
金属繊維、ガラス繊維等の無機繊維、そしてポリアミ
ド、ポリエステル、ポリエチレン、ポリウレタン、ポリ
スチレン、ポリフロルエチレン、ポリアクリル、ポリビ
ニルアルコール、全芳香族ポリエステル、アラミド等の
有機繊維が挙げられる。
れる帆布である。構成する繊維素材としては、公知公用
のものが使用できるが、例えば綿、麻等の天然繊維や、
金属繊維、ガラス繊維等の無機繊維、そしてポリアミ
ド、ポリエステル、ポリエチレン、ポリウレタン、ポリ
スチレン、ポリフロルエチレン、ポリアクリル、ポリビ
ニルアルコール、全芳香族ポリエステル、アラミド等の
有機繊維が挙げられる。
【００３５】上記基布５は、公知技術に従ってレゾルシ
ン−ホルマリン−ラテックス液（ＲＦＬ液）に浸漬後、
未加硫ゴムを基布５に擦り込むフリクションを行った
り、またＲＦＬ液に浸漬後にゴムを溶剤に溶かしたソー
キング液に浸漬処理する。尚、ＲＦＬ液には適宜カーボ
ンブラック液を混合して処理反を黒染めしたり、公知の
界面活性剤を０．１〜５．０質量％加えてもよい。
ン−ホルマリン−ラテックス液（ＲＦＬ液）に浸漬後、
未加硫ゴムを基布５に擦り込むフリクションを行った
り、またＲＦＬ液に浸漬後にゴムを溶剤に溶かしたソー
キング液に浸漬処理する。尚、ＲＦＬ液には適宜カーボ
ンブラック液を混合して処理反を黒染めしたり、公知の
界面活性剤を０．１〜５．０質量％加えてもよい。
【００３６】上記圧縮ゴム層４の主材ゴムには、天然ゴ
ム、ポリイソプレンゴム、ポリブタジエンゴム、スチレ
ン−ブタジエン共重合体ゴム、クロロプレンゴム、エチ
レン−プロピレンゴムのようなエチレン−α−オレフィ
ン系共重合体ゴム、ニトリルゴム（ＮＢＲ）、水素化ニ
トリルゴム（Ｈ−ＮＢＲ）に不飽和カルボン酸金属塩を
添加したもの、アルキル化クロロスルフォン化ポリエチ
レン（ＡＣＳＭ）、クロロスルフォン化ポリエチレンゴ
ム（ＣＳＭ）等を主成分とし、これにカーボンブラック
のような補強剤、充填剤、軟化剤、老化防止剤、加硫助
剤、硫黄あるいは有機過酸化物のような加硫剤等が添加
混合される。
ム、ポリイソプレンゴム、ポリブタジエンゴム、スチレ
ン−ブタジエン共重合体ゴム、クロロプレンゴム、エチ
レン−プロピレンゴムのようなエチレン−α−オレフィ
ン系共重合体ゴム、ニトリルゴム（ＮＢＲ）、水素化ニ
トリルゴム（Ｈ−ＮＢＲ）に不飽和カルボン酸金属塩を
添加したもの、アルキル化クロロスルフォン化ポリエチ
レン（ＡＣＳＭ）、クロロスルフォン化ポリエチレンゴ
ム（ＣＳＭ）等を主成分とし、これにカーボンブラック
のような補強剤、充填剤、軟化剤、老化防止剤、加硫助
剤、硫黄あるいは有機過酸化物のような加硫剤等が添加
混合される。
【００３７】一方、接着ゴム層２は圧縮ゴム層４と同種
のゴムが使用可能である。配合物としては短繊維は混入
しないほうが好ましいが、必要に応じてカーボンブラッ
ク、シリカのような増強剤、炭酸カルシウム、タルクの
ような充填剤、可塑剤、安定剤、加工助剤、着色剤のよ
うな通常のゴム配合に用いるものが使用される。
のゴムが使用可能である。配合物としては短繊維は混入
しないほうが好ましいが、必要に応じてカーボンブラッ
ク、シリカのような増強剤、炭酸カルシウム、タルクの
ような充填剤、可塑剤、安定剤、加工助剤、着色剤のよ
うな通常のゴム配合に用いるものが使用される。
【００３８】尚、本発明に係る動力伝動用ベルトである
Ｖリブドベルト１の圧縮ゴム層４には、上述の如く接着
処理を施したＰＢＯ短繊維を添加することが好ましい。
前記短繊維を添加することで圧縮ゴム層４の耐側圧性を
向上させるとともに、プーリと接する面となる圧縮ゴム
層４の表面に該短繊維を突出させ、圧縮ゴム層４の摩擦
係数を低下させて、ベルト走行時の騒音を軽減する。ま
た該短繊維の機械的物性が高いことからベルト補強効果
に優れると共に耐摩耗効果がある。また、上記ゴム層中
の短繊維の方向はベルトの長手方向に対して直角方向を
向いているのを９０°としたときほとんどの短繊維が７
０°〜１１０°の範囲内に配向されていることが望まし
い。尚、ＰＢＯ繊維は列理直角方向伸びが大きく、アラ
ミド短繊維を配合した場合に比べて耐屈曲性に優れる。
Ｖリブドベルト１の圧縮ゴム層４には、上述の如く接着
処理を施したＰＢＯ短繊維を添加することが好ましい。
前記短繊維を添加することで圧縮ゴム層４の耐側圧性を
向上させるとともに、プーリと接する面となる圧縮ゴム
層４の表面に該短繊維を突出させ、圧縮ゴム層４の摩擦
係数を低下させて、ベルト走行時の騒音を軽減する。ま
た該短繊維の機械的物性が高いことからベルト補強効果
に優れると共に耐摩耗効果がある。また、上記ゴム層中
の短繊維の方向はベルトの長手方向に対して直角方向を
向いているのを９０°としたときほとんどの短繊維が７
０°〜１１０°の範囲内に配向されていることが望まし
い。尚、ＰＢＯ繊維は列理直角方向伸びが大きく、アラ
ミド短繊維を配合した場合に比べて耐屈曲性に優れる。
【００３９】ゴム組成物におけるＰＢＯ短繊維の好適な
配合条件としては、ＰＢＯ繊維の繊維長さは１〜２０ｍ
ｍで、その配合量はゴム１００質量部に対して１〜４０
質量部であることが好ましい。尚、Ｖリブドベルトの圧
縮ゴム層においてＰＢＯ短繊維が前述の効果を十分に発
揮するためには、ＰＢＯ繊維の繊維長さは１〜１０ｍｍ
で、その配合量はゴム１００質量部に対して１〜３０質
量部であることが望ましい。更に好ましくは繊維長は１
〜５ｍｍ、配合量は５〜２０質量部である。尚、ＰＢＯ
短繊維の添加量が１質量部未満の場合には、圧縮ゴム層
４のゴムが粘着しやすくなって摩耗する欠点があり、ま
た一方３０質量部を超えると短繊維がゴム中に均一に分
散しなくなりクラックが発生しやすくなる。また、ＰＢ
Ｏ短繊維を単独に添加することは必須ではなく、他の素
材からなる短繊維を添加することも可能である。この場
合、耐摩耗性、補強性を考慮するとアラミド繊維を選択
することが好ましい。
配合条件としては、ＰＢＯ繊維の繊維長さは１〜２０ｍ
ｍで、その配合量はゴム１００質量部に対して１〜４０
質量部であることが好ましい。尚、Ｖリブドベルトの圧
縮ゴム層においてＰＢＯ短繊維が前述の効果を十分に発
揮するためには、ＰＢＯ繊維の繊維長さは１〜１０ｍｍ
で、その配合量はゴム１００質量部に対して１〜３０質
量部であることが望ましい。更に好ましくは繊維長は１
〜５ｍｍ、配合量は５〜２０質量部である。尚、ＰＢＯ
短繊維の添加量が１質量部未満の場合には、圧縮ゴム層
４のゴムが粘着しやすくなって摩耗する欠点があり、ま
た一方３０質量部を超えると短繊維がゴム中に均一に分
散しなくなりクラックが発生しやすくなる。また、ＰＢ
Ｏ短繊維を単独に添加することは必須ではなく、他の素
材からなる短繊維を添加することも可能である。この場
合、耐摩耗性、補強性を考慮するとアラミド繊維を選択
することが好ましい。
【００４０】ＰＢＯ短繊維含有ゴム組成物を作製する方
法としては、まず第１ステップのマスターバッチ練りと
して、バンバリミキサーのような密閉式混練機に、ゴム
１００質量部に１〜４０質量部の短繊維と１〜１０質量
部の軟化剤を投入して混練した後、混練したマスターバ
ッチをいったん放出し、これを２０〜５０°Ｃまで冷却
する。これはゴムのスコーチを防止するためである。次
いで、得られたマスターバッチに所定量の補強剤、充填
剤、老化防止剤、加硫促進剤、加硫剤等をバンバリミキ
サー、オープンロールを用いて仕上げ練りする。また、
ゴム種によっては混練したマスターバッチをいったん放
出し、冷却する必要はなく、連続して仕上げ練りを行う
ことも可能である。尚、混練り方法としては、上記方法
に限るものでなく、また混練り手段も例えばバンバリー
ミキサー、ロール、ニーダー、そして押出機等限定する
ものでなく、適宜公知の手段、方法によって混練するこ
とができる。また加硫方法も限定されるものでなく、モ
ールド加熱、熱空気加熱、回転ドラム式加硫機、射出成
形機等の加硫装置を用いた公知の手段で加硫される。
法としては、まず第１ステップのマスターバッチ練りと
して、バンバリミキサーのような密閉式混練機に、ゴム
１００質量部に１〜４０質量部の短繊維と１〜１０質量
部の軟化剤を投入して混練した後、混練したマスターバ
ッチをいったん放出し、これを２０〜５０°Ｃまで冷却
する。これはゴムのスコーチを防止するためである。次
いで、得られたマスターバッチに所定量の補強剤、充填
剤、老化防止剤、加硫促進剤、加硫剤等をバンバリミキ
サー、オープンロールを用いて仕上げ練りする。また、
ゴム種によっては混練したマスターバッチをいったん放
出し、冷却する必要はなく、連続して仕上げ練りを行う
ことも可能である。尚、混練り方法としては、上記方法
に限るものでなく、また混練り手段も例えばバンバリー
ミキサー、ロール、ニーダー、そして押出機等限定する
ものでなく、適宜公知の手段、方法によって混練するこ
とができる。また加硫方法も限定されるものでなく、モ
ールド加熱、熱空気加熱、回転ドラム式加硫機、射出成
形機等の加硫装置を用いた公知の手段で加硫される。
【００４１】心線３としては、ポリエステル繊維、アラ
ミド繊維、ガラス繊維が使用され、中でもエチレン−
２，６−ナフタレートを主たる構成単位とするポリエス
テル繊維フィラメント群を撚り合わせた総デニール数が
４，０００〜８，０００の接着処理したコードが、ベル
トスリップ率を低くでき、ベルト寿命を延長させるため
に好ましい。このコードの上撚り数は１０〜２３／１０
ｃｍであり、また下撚り数は１７〜３８／１０ｃｍであ
る。総デニールが４，０００未満の場合には、心線のモ
ジュラス、強力が低くなり過ぎ、また８，０００を越え
ると、ベルトの厚みが厚くなって、屈曲疲労性が悪くな
る。
ミド繊維、ガラス繊維が使用され、中でもエチレン−
２，６−ナフタレートを主たる構成単位とするポリエス
テル繊維フィラメント群を撚り合わせた総デニール数が
４，０００〜８，０００の接着処理したコードが、ベル
トスリップ率を低くでき、ベルト寿命を延長させるため
に好ましい。このコードの上撚り数は１０〜２３／１０
ｃｍであり、また下撚り数は１７〜３８／１０ｃｍであ
る。総デニールが４，０００未満の場合には、心線のモ
ジュラス、強力が低くなり過ぎ、また８，０００を越え
ると、ベルトの厚みが厚くなって、屈曲疲労性が悪くな
る。
【００４２】エチレン−２，６−ナフタレートは、通常
ナフタレン−２，６−ジカルボン酸またはそのエステル
形成性誘導体を触媒の存在下で適当な条件のもとにエチ
レングリコールと縮重合させることによって合成させ
る。このとき、エチレン−２，６−ナフタレートの重合
完結前に適当な１種または２種以上の第３成分を添加す
れば、共重合体ポリエステルが合成される。
ナフタレン−２，６−ジカルボン酸またはそのエステル
形成性誘導体を触媒の存在下で適当な条件のもとにエチ
レングリコールと縮重合させることによって合成させ
る。このとき、エチレン−２，６−ナフタレートの重合
完結前に適当な１種または２種以上の第３成分を添加す
れば、共重合体ポリエステルが合成される。
【００４３】また、心線３にはゴムとの接着性を改善す
る目的で接着処理が施される。このような接着処理とし
ては繊維をレゾルシン−ホルマリン−ラテックス（ＲＦ
Ｌ）液に浸漬後、加熱乾燥して表面に均一に接着層を形
成するのが一般的である。しかし、これに限ることなく
エポキシ又はイソシアネート化合物で前処理を行なった
後に、ＲＦＬ液で処理する方法等もある。
る目的で接着処理が施される。このような接着処理とし
ては繊維をレゾルシン−ホルマリン−ラテックス（ＲＦ
Ｌ）液に浸漬後、加熱乾燥して表面に均一に接着層を形
成するのが一般的である。しかし、これに限ることなく
エポキシ又はイソシアネート化合物で前処理を行なった
後に、ＲＦＬ液で処理する方法等もある。
【００４４】接着処理されたコードは、スピニングピッ
チ、即ち心線の巻き付けピッチを１．０〜１．３ｍｍに
することで、モジュラスの高いベルトに仕上げることが
できる。１．０ｍｍ未満になると、コードが隣接するコ
ードに乗り上げて巻き付けができず、一方１．３ｍｍを
越えると、ベルトのモジュラスが徐々に低くなる。
チ、即ち心線の巻き付けピッチを１．０〜１．３ｍｍに
することで、モジュラスの高いベルトに仕上げることが
できる。１．０ｍｍ未満になると、コードが隣接するコ
ードに乗り上げて巻き付けができず、一方１．３ｍｍを
越えると、ベルトのモジュラスが徐々に低くなる。
【００４５】次にＶリブドベルト１の製造方法の一例を
以下に示す。まず、円筒状の成形ドラムの周面に基布と
接着ゴムを巻き付けた後、この上にロープからなる心線
を螺旋状にスピニングし、更に圧縮ゴムを順次巻き付け
て積層体を得た後、これを加硫して加硫スリーブを得
る。次に、加硫スリーブを駆動ロールと従動ロールに掛
架し、所定の張力下で走行させ、更に回転させた研削ホ
イールを走行中の加硫スリーブに当接するように移動し
て加硫スリーブの圧縮ゴム層表面に３〜１００個の複数
の溝状部を一度に研削する。このようにして得られた加
硫スリーブを駆動ロールと従動ロールから取り外し、該
加硫スリーブを他の駆動ロールと従動ロールに掛架して
走行させ、カッターによって所定に幅に切断して個々の
Ｖリブドベルトに仕上げる。
以下に示す。まず、円筒状の成形ドラムの周面に基布と
接着ゴムを巻き付けた後、この上にロープからなる心線
を螺旋状にスピニングし、更に圧縮ゴムを順次巻き付け
て積層体を得た後、これを加硫して加硫スリーブを得
る。次に、加硫スリーブを駆動ロールと従動ロールに掛
架し、所定の張力下で走行させ、更に回転させた研削ホ
イールを走行中の加硫スリーブに当接するように移動し
て加硫スリーブの圧縮ゴム層表面に３〜１００個の複数
の溝状部を一度に研削する。このようにして得られた加
硫スリーブを駆動ロールと従動ロールから取り外し、該
加硫スリーブを他の駆動ロールと従動ロールに掛架して
走行させ、カッターによって所定に幅に切断して個々の
Ｖリブドベルトに仕上げる。
【００４６】尚、上記Ｖリブドベルト１は本発明の実施
の一形態であって、これに限定されるものではない。例
えば、本発明に係る動力伝動ベルトの他の一例としてＶ
ベルト６を図２に示す。Ｖベルト６は、接着ゴム層９内
にベルト長手方向に沿って心線１１が埋め込まれ、接着
ゴム層９の上部下部に隣接して伸張ゴム層７と圧縮ゴム
層１０を有し、伸張ゴム層７はその表面に基布８が積層
した構造を有する。尚、必要に応じて、圧縮ゴム層１０
にベルト長手方向に所定間隔でコグ部を設けてもよい。
また、この圧縮ゴム層１０には本発明に係るＰＢＯ短繊
維が５〜４０質量部、更に好ましくは１０〜３０質量部
配合されている。尚、各々のゴム層には上述のＶリブド
ベルト１と同様のゴムを使用することができる。
の一形態であって、これに限定されるものではない。例
えば、本発明に係る動力伝動ベルトの他の一例としてＶ
ベルト６を図２に示す。Ｖベルト６は、接着ゴム層９内
にベルト長手方向に沿って心線１１が埋め込まれ、接着
ゴム層９の上部下部に隣接して伸張ゴム層７と圧縮ゴム
層１０を有し、伸張ゴム層７はその表面に基布８が積層
した構造を有する。尚、必要に応じて、圧縮ゴム層１０
にベルト長手方向に所定間隔でコグ部を設けてもよい。
また、この圧縮ゴム層１０には本発明に係るＰＢＯ短繊
維が５〜４０質量部、更に好ましくは１０〜３０質量部
配合されている。尚、各々のゴム層には上述のＶリブド
ベルト１と同様のゴムを使用することができる。
【００４７】
【実施例】以下、本発明を実施例により更に詳細に説明
する。 １．短繊維の接着処理方法の比較 （実施例１）１，１００ｄｔｅｘ／６６７ｆｉｌａｍｅ
ｎｔの構成を有するＰＢＯ繊維を表１に示すＡ処理液に
浸漬した後、２００°Ｃで１分間熱処理した。次に表２
に示すＲＦＬ液に浸漬した後、２００°Ｃで１分間熱処
理した。この処理原糸をカットし、繊維長３ｍｍ、繊維
径１．７ｄｔｅｘのＰＢＯ短繊維を得た。
する。 １．短繊維の接着処理方法の比較 （実施例１）１，１００ｄｔｅｘ／６６７ｆｉｌａｍｅ
ｎｔの構成を有するＰＢＯ繊維を表１に示すＡ処理液に
浸漬した後、２００°Ｃで１分間熱処理した。次に表２
に示すＲＦＬ液に浸漬した後、２００°Ｃで１分間熱処
理した。この処理原糸をカットし、繊維長３ｍｍ、繊維
径１．７ｄｔｅｘのＰＢＯ短繊維を得た。
【００４８】（実施例２）１，１００ｄｔｅｘ／６６７
ｆｉｌａｍｅｎｔの構成を有するＰＢＯ繊維を表１に示
すＡ処理液に浸漬した後、２００°Ｃで１分間熱処理し
た。この処理原糸をカットし、繊維長３ｍｍ、繊維径
１．７ｄｔｅｘのＰＢＯ短繊維を得た。
ｆｉｌａｍｅｎｔの構成を有するＰＢＯ繊維を表１に示
すＡ処理液に浸漬した後、２００°Ｃで１分間熱処理し
た。この処理原糸をカットし、繊維長３ｍｍ、繊維径
１．７ｄｔｅｘのＰＢＯ短繊維を得た。
【００４９】（比較例１）１，１００ｄｔｅｘ／６６７
ｆｉｌａｍｅｎｔの構成を有するＰＢＯ繊維を表１に示
すＢ処理液に浸漬した後、２００°Ｃで１分間熱処理し
た。次に表２に示すＲＦＬ液に浸漬した後、２００°Ｃ
で１分間熱処理した。この処理原糸をカットし、繊維長
３ｍｍ、繊維径１．７ｄｔｅｘのＰＢＯ短繊維を得た。
ｆｉｌａｍｅｎｔの構成を有するＰＢＯ繊維を表１に示
すＢ処理液に浸漬した後、２００°Ｃで１分間熱処理し
た。次に表２に示すＲＦＬ液に浸漬した後、２００°Ｃ
で１分間熱処理した。この処理原糸をカットし、繊維長
３ｍｍ、繊維径１．７ｄｔｅｘのＰＢＯ短繊維を得た。
【００５０】（比較例２）１，１００ｄｔｅｘ／６６７
ｆｉｌａｍｅｎｔの構成を有するＰＢＯ繊維を表１に示
すＢ処理液に浸漬した後、２００°Ｃで１分間熱処理し
た。この処理原糸をカットし、繊維長３ｍｍ、繊維径
１．７ｄｔｅｘのＰＢＯ短繊維を得た。
ｆｉｌａｍｅｎｔの構成を有するＰＢＯ繊維を表１に示
すＢ処理液に浸漬した後、２００°Ｃで１分間熱処理し
た。この処理原糸をカットし、繊維長３ｍｍ、繊維径
１．７ｄｔｅｘのＰＢＯ短繊維を得た。
【００５１】（比較例３）１，１００ｄｔｅｘ／６６７
ｆｉｌａｍｅｎｔの構成を有する未処理のＰＢＯ繊維を
カットし、繊維長３ｍｍ、繊維径１．７ｄｔｅｘのＰＢ
Ｏ短繊維を得た。
ｆｉｌａｍｅｎｔの構成を有する未処理のＰＢＯ繊維を
カットし、繊維長３ｍｍ、繊維径１．７ｄｔｅｘのＰＢ
Ｏ短繊維を得た。
【００５２】
【表１】
【００５３】
【表２】
【００５４】得られた短繊維を夫々表３に示す配合でバ
ンバリーミキサーにて混練りし、ロールにて圧延して厚
み１ｍｍのゴムシートが得られた。尚、短繊維の配合量
はゴム１００重部に対して１５質量部である。また短繊
維は圧延ロールによりゴムの押出し方向に配向されてい
る。このゴムシートを型に入れて１５３°Ｃで２０分加
硫し、得られたゴム組成物の物性を測定した。ＤＩＮ摩
耗試験はＪＩＳ Ｋ６２６４により試験し、サンプルは
摩耗面に対し垂直に短繊維が配向するよう作製した。測
定結果を表４に示す。
ンバリーミキサーにて混練りし、ロールにて圧延して厚
み１ｍｍのゴムシートが得られた。尚、短繊維の配合量
はゴム１００重部に対して１５質量部である。また短繊
維は圧延ロールによりゴムの押出し方向に配向されてい
る。このゴムシートを型に入れて１５３°Ｃで２０分加
硫し、得られたゴム組成物の物性を測定した。ＤＩＮ摩
耗試験はＪＩＳ Ｋ６２６４により試験し、サンプルは
摩耗面に対し垂直に短繊維が配向するよう作製した。測
定結果を表４に示す。
【００５５】
【表３】
【００５６】
【表４】
【００５７】表４より、ＮＢＲ変性エポキシ樹脂とアル
キルフェノール・ホルムアルデヒド樹脂を含む処理液Ａ
で接着処理をした短繊維を含有する実施例のゴム組成物
は引張強力や切断伸度が高く、ゴムと短繊維が強固に接
着していることが推察された。また処理液Ａのみで接着
処理した実施例２に比べ、更にＲＦＬ液で処理した実施
例１のほうがゴムとの接着に優れているということも知
見できた。更に、比較例よりも実施例のほうが平行／直
角の引張強力比が高い、つまり平行方向の引張強力が直
角方向の引張強力に比べ高いことから、実施例では短繊
維の配向性が良く、ひいてはゴムへの分散性が良いとい
うことが判明した。
キルフェノール・ホルムアルデヒド樹脂を含む処理液Ａ
で接着処理をした短繊維を含有する実施例のゴム組成物
は引張強力や切断伸度が高く、ゴムと短繊維が強固に接
着していることが推察された。また処理液Ａのみで接着
処理した実施例２に比べ、更にＲＦＬ液で処理した実施
例１のほうがゴムとの接着に優れているということも知
見できた。更に、比較例よりも実施例のほうが平行／直
角の引張強力比が高い、つまり平行方向の引張強力が直
角方向の引張強力に比べ高いことから、実施例では短繊
維の配向性が良く、ひいてはゴムへの分散性が良いとい
うことが判明した。
【００５８】２．短繊維含有ゴム組成物及び動力伝動用
ベルト（Ｖリブドベルト）の比較 （実施例３）１，１００ｄｔｅｘ／６６７ｆｉｌａｍｅ
ｎｔの構成を有するＰＢＯ繊維を表１に示すＡ処理液に
浸漬した後、２００°Ｃで１分間熱処理した。次に表２
に示すＲＦＬ液に浸漬した後、２００°Ｃで１分間熱処
理した。この処理原糸をカットし、繊維長３ｍｍ、繊維
径１．７ｄｔｅｘのＰＢＯ短繊維を得た。
ベルト（Ｖリブドベルト）の比較 （実施例３）１，１００ｄｔｅｘ／６６７ｆｉｌａｍｅ
ｎｔの構成を有するＰＢＯ繊維を表１に示すＡ処理液に
浸漬した後、２００°Ｃで１分間熱処理した。次に表２
に示すＲＦＬ液に浸漬した後、２００°Ｃで１分間熱処
理した。この処理原糸をカットし、繊維長３ｍｍ、繊維
径１．７ｄｔｅｘのＰＢＯ短繊維を得た。
【００５９】（実施例４〜１０）１，１００ｄｔｅｘ／
６６７ｆｉｌａｍｅｎｔの構成を有するＰＢＯ繊維を表
１に示すＡ処理液に浸漬した後、２００°Ｃで１分間熱
処理した。この処理原糸をカットし、繊維長３ｍｍ、繊
維径１．７ｄｔｅｘのＰＢＯ短繊維を得た。
６６７ｆｉｌａｍｅｎｔの構成を有するＰＢＯ繊維を表
１に示すＡ処理液に浸漬した後、２００°Ｃで１分間熱
処理した。この処理原糸をカットし、繊維長３ｍｍ、繊
維径１．７ｄｔｅｘのＰＢＯ短繊維を得た。
【００６０】（比較例４）１，６７０ｄｔｅｘ／１，０
００ｆｉｌａｍｅｎｔの構成を有するアラミド繊維を表
２に示す示すＲＦＬ液に浸漬した後、２００°Ｃで１分
間熱処理した。この処理原糸をカットし、繊維長３ｍ
ｍ、繊維径１．７ｄｔｅｘのアラミド短繊維を得た。
００ｆｉｌａｍｅｎｔの構成を有するアラミド繊維を表
２に示す示すＲＦＬ液に浸漬した後、２００°Ｃで１分
間熱処理した。この処理原糸をカットし、繊維長３ｍ
ｍ、繊維径１．７ｄｔｅｘのアラミド短繊維を得た。
【００６１】得られた短繊維を夫々表４に示す配合でバ
ンバリーミキサーにて混練りし、ロールにて圧延して厚
み１ｍｍのゴムシートを得た。尚、ゴム１００質量部に
対する短繊維の配合量は表５に示す。このゴムシートを
型に入れて１５３°Ｃで２０分加硫し、得られたゴム組
成物の物性を測定した。
ンバリーミキサーにて混練りし、ロールにて圧延して厚
み１ｍｍのゴムシートを得た。尚、ゴム１００質量部に
対する短繊維の配合量は表５に示す。このゴムシートを
型に入れて１５３°Ｃで２０分加硫し、得られたゴム組
成物の物性を測定した。
【００６２】また上記で得られたゴムシートを圧縮ゴム
層に用いたＶリブドベルトを作製した。Ｖリブドベルト
の製造工程として、まず、円筒状モールドに経糸と緯糸
とが綿糸からなる平織物にクロロプレンゴムをフリクシ
ョンしたゴム付帆布を１プライ巻き付けた後、クロロプ
レンゴム組成物からなる接着ゴムシートを巻き、更にそ
の上にポリエステル繊維からなるコードをスピニング
し、そして先に得られたゴムシートからなる圧縮ゴム層
を巻き付け成形を終えた。これを公知の方法で１６０°
Ｃ、３０分で加硫して円筒状の加硫ゴムスリーブを得
た。
層に用いたＶリブドベルトを作製した。Ｖリブドベルト
の製造工程として、まず、円筒状モールドに経糸と緯糸
とが綿糸からなる平織物にクロロプレンゴムをフリクシ
ョンしたゴム付帆布を１プライ巻き付けた後、クロロプ
レンゴム組成物からなる接着ゴムシートを巻き、更にそ
の上にポリエステル繊維からなるコードをスピニング
し、そして先に得られたゴムシートからなる圧縮ゴム層
を巻き付け成形を終えた。これを公知の方法で１６０°
Ｃ、３０分で加硫して円筒状の加硫ゴムスリーブを得
た。
【００６３】上記加硫ゴムスリーブを研磨機の駆動ロー
ルと従動ロールに装着して、張力を付与した後に回転さ
せた。１５０メッシュのダイヤモンドを表面に装着した
研磨ホイールを１，６００ｒｐｍで回転させ、これを加
硫スリーブに当接させてリブ部を研磨した。研磨機から
取り出したスリーブを切断機に設置した後、回転しなが
ら切断した。
ルと従動ロールに装着して、張力を付与した後に回転さ
せた。１５０メッシュのダイヤモンドを表面に装着した
研磨ホイールを１，６００ｒｐｍで回転させ、これを加
硫スリーブに当接させてリブ部を研磨した。研磨機から
取り出したスリーブを切断機に設置した後、回転しなが
ら切断した。
【００６４】作製したＶリブドベルトは、心線が接着ゴ
ム層内に埋設され、その上側にゴム付綿帆布を１プライ
積層し、他方接着ゴム層の下側にはゴム圧縮部があって
３個のリブがベルト長手方向に設けられている。このＶ
リブドベルトはＲＭＡ規格による長さ１，１００ｍｍの
Ｋ型３リブドベルトであり、リブピッチ３．５６ｍｍ、
リブ高さ２．９ｍｍ、リブ角度４０°であった。また圧
縮ゴム層に配合されている短繊維はベルト幅方向に配向
している。
ム層内に埋設され、その上側にゴム付綿帆布を１プライ
積層し、他方接着ゴム層の下側にはゴム圧縮部があって
３個のリブがベルト長手方向に設けられている。このＶ
リブドベルトはＲＭＡ規格による長さ１，１００ｍｍの
Ｋ型３リブドベルトであり、リブピッチ３．５６ｍｍ、
リブ高さ２．９ｍｍ、リブ角度４０°であった。また圧
縮ゴム層に配合されている短繊維はベルト幅方向に配向
している。
【００６５】得られたＶリブドベルトを図３のレイアウ
トにて６％のスリップを強制的に与えて２４時間走行試
験し、走行前と走行後のベルト質量を測定して摩耗減量
を算出した。結果を表５に記載する。また、走行前のベ
ルトと摩耗減量測定後のベルトを用いて、図４に示すレ
イアウトでプーリにベルトをかけ、プーリ回転時のベル
ト張力を測定した。その後、下式により各々の摩擦係数
を算出し、摩擦係数の差を求めた。尚、Ｔは測定された
ベルト張力である。 摩擦係数 ＝ （２×ｌｎ（Ｔ／１７．２））／π 更に、図５のレイアウトにて走行試験し、リブゴム部に
心線まで達するクラックが発生するまでの時間を測定し
た。これら結果を表５に併記する。
トにて６％のスリップを強制的に与えて２４時間走行試
験し、走行前と走行後のベルト質量を測定して摩耗減量
を算出した。結果を表５に記載する。また、走行前のベ
ルトと摩耗減量測定後のベルトを用いて、図４に示すレ
イアウトでプーリにベルトをかけ、プーリ回転時のベル
ト張力を測定した。その後、下式により各々の摩擦係数
を算出し、摩擦係数の差を求めた。尚、Ｔは測定された
ベルト張力である。 摩擦係数 ＝ （２×ｌｎ（Ｔ／１７．２））／π 更に、図５のレイアウトにて走行試験し、リブゴム部に
心線まで達するクラックが発生するまでの時間を測定し
た。これら結果を表５に併記する。
【００６６】
【表５】
【００６７】３．短繊維含有ゴム組成物及び動力伝動用
ベルト（Ｖベルト）の比較 （実施例１１〜１５）１，１００ｄｔｅｘ／６６７ｆｉ
ｌａｍｅｎｔの構成を有するＰＢＯ繊維を表１に示すＢ
処理液に浸漬した後、２００°Ｃで１分間熱処理した。
次に表２に示すＲＦＬ液に浸漬した後、２００°Ｃで１
分間熱処理した。この処理原糸をカットし、繊維長３ｍ
ｍ、繊維径１．７ｄｔｅｘのＰＢＯ短繊維を得た。
ベルト（Ｖベルト）の比較 （実施例１１〜１５）１，１００ｄｔｅｘ／６６７ｆｉ
ｌａｍｅｎｔの構成を有するＰＢＯ繊維を表１に示すＢ
処理液に浸漬した後、２００°Ｃで１分間熱処理した。
次に表２に示すＲＦＬ液に浸漬した後、２００°Ｃで１
分間熱処理した。この処理原糸をカットし、繊維長３ｍ
ｍ、繊維径１．７ｄｔｅｘのＰＢＯ短繊維を得た。
【００６８】（実施例１６）１，１００ｄｔｅｘ／６６
７ｆｉｌａｍｅｎｔの構成を有するＰＢＯ繊維を表１に
示すＢ処理液に浸漬した後、２００°Ｃで１分間熱処理
した。次に表２に示すＲＦＬ液に浸漬した後、２００°
Ｃで１分間熱処理した。この処理原糸をカットし、繊維
長１ｍｍ、繊維径１．７ｄｔｅｘのＰＢＯ短繊維を得
た。
７ｆｉｌａｍｅｎｔの構成を有するＰＢＯ繊維を表１に
示すＢ処理液に浸漬した後、２００°Ｃで１分間熱処理
した。次に表２に示すＲＦＬ液に浸漬した後、２００°
Ｃで１分間熱処理した。この処理原糸をカットし、繊維
長１ｍｍ、繊維径１．７ｄｔｅｘのＰＢＯ短繊維を得
た。
【００６９】（実施例１７）１，１００ｄｔｅｘ／６６
７ｆｉｌａｍｅｎｔの構成を有するＰＢＯ繊維を表１に
示すＢ処理液に浸漬した後、２００°Ｃで１分間熱処理
した。次に表２に示すＲＦＬ液に浸漬した後、２００°
Ｃで１分間熱処理した。この処理原糸をカットし、繊維
長５ｍｍ、繊維径１．７ｄｔｅｘのＰＢＯ短繊維を得
た。
７ｆｉｌａｍｅｎｔの構成を有するＰＢＯ繊維を表１に
示すＢ処理液に浸漬した後、２００°Ｃで１分間熱処理
した。次に表２に示すＲＦＬ液に浸漬した後、２００°
Ｃで１分間熱処理した。この処理原糸をカットし、繊維
長５ｍｍ、繊維径１．７ｄｔｅｘのＰＢＯ短繊維を得
た。
【００７０】（実施例１８）１，１００ｄｔｅｘ／６６
７ｆｉｌａｍｅｎｔの構成を有するＰＢＯ繊維を表１に
示すＢ処理液に浸漬した後、２００°Ｃで１分間熱処理
した。次に表２に示すＲＦＬ液に浸漬した後、２００°
Ｃで１分間熱処理した。この処理原糸をカットし、繊維
長３ｍｍ、繊維径１．７ｄｔｅｘのＰＢＯ短繊維を得
た。更に、２，０４０ｄｔｅｘ／３１２ｆｉｌａｍｅｎ
ｔの構成を有するナイロン繊維を表２に示すＲＦＬ液に
浸漬した後、２００°Ｃで１分間熱処理した。この処理
原糸をカットし、繊維長３ｍｍ、繊維径６．７ｄｔｅｘ
のナイロン短繊維を得た。
７ｆｉｌａｍｅｎｔの構成を有するＰＢＯ繊維を表１に
示すＢ処理液に浸漬した後、２００°Ｃで１分間熱処理
した。次に表２に示すＲＦＬ液に浸漬した後、２００°
Ｃで１分間熱処理した。この処理原糸をカットし、繊維
長３ｍｍ、繊維径１．７ｄｔｅｘのＰＢＯ短繊維を得
た。更に、２，０４０ｄｔｅｘ／３１２ｆｉｌａｍｅｎ
ｔの構成を有するナイロン繊維を表２に示すＲＦＬ液に
浸漬した後、２００°Ｃで１分間熱処理した。この処理
原糸をカットし、繊維長３ｍｍ、繊維径６．７ｄｔｅｘ
のナイロン短繊維を得た。
【００７１】（比較例５）２，０４０ｔｅｘ／３１２ｆ
ｉｌａｍｅｎｔの構成を有するナイロン繊維を表２に示
す示すＲＦＬ液に浸漬した後、２００°Ｃで１分間熱処
理した。この処理原糸をカットし、繊維長３ｍｍ、繊維
径６．７ｄｔｅｘのナイロン短繊維を得た。
ｉｌａｍｅｎｔの構成を有するナイロン繊維を表２に示
す示すＲＦＬ液に浸漬した後、２００°Ｃで１分間熱処
理した。この処理原糸をカットし、繊維長３ｍｍ、繊維
径６．７ｄｔｅｘのナイロン短繊維を得た。
【００７２】（比較例６〜８）１，６７０ｄｔｅｘ／
１，０００ｆｉｌａｍｅｎｔの構成を有するアラミド繊
維を表２に示す示すＲＦＬ液に浸漬した後、２００°Ｃ
で１分間熱処理した。この処理原糸をカットし、繊維長
３ｍｍ、繊維径１．７ｄｔｅｘのアラミド短繊維を得
た。
１，０００ｆｉｌａｍｅｎｔの構成を有するアラミド繊
維を表２に示す示すＲＦＬ液に浸漬した後、２００°Ｃ
で１分間熱処理した。この処理原糸をカットし、繊維長
３ｍｍ、繊維径１．７ｄｔｅｘのアラミド短繊維を得
た。
【００７３】（比較例９）１，６７０ｄｔｅｘ／１，０
００ｆｉｌａｍｅｎｔの構成を有するアラミド繊維を表
２に示す示すＲＦＬ液に浸漬した後、２００°Ｃで１分
間熱処理した。この処理原糸をカットし、繊維長３ｍ
ｍ、繊維径１．７ｄｔｅｘのアラミド短繊維を得た。更
に、２，０４０ｄｔｅｘ／３１２ｆｉｌａｍｅｎｔの構
成を有するナイロン繊維を表２に示すＲＦＬ液に浸漬し
た後、２００°Ｃで１分間熱処理した。この処理原糸を
カットし、繊維長３ｍｍ、繊維径６．７ｄｔｅｘのナイ
ロン短繊維を得た。
００ｆｉｌａｍｅｎｔの構成を有するアラミド繊維を表
２に示す示すＲＦＬ液に浸漬した後、２００°Ｃで１分
間熱処理した。この処理原糸をカットし、繊維長３ｍ
ｍ、繊維径１．７ｄｔｅｘのアラミド短繊維を得た。更
に、２，０４０ｄｔｅｘ／３１２ｆｉｌａｍｅｎｔの構
成を有するナイロン繊維を表２に示すＲＦＬ液に浸漬し
た後、２００°Ｃで１分間熱処理した。この処理原糸を
カットし、繊維長３ｍｍ、繊維径６．７ｄｔｅｘのナイ
ロン短繊維を得た。
【００７４】得られた短繊維を夫々表３に示す配合でバ
ンバリーミキサーにて混練りし、ロールにて圧延して厚
み１ｍｍのゴムシートを得た。尚、ゴム１００質量部に
対する短繊維の配合量は表６に示す。このゴムシートを
型に入れて１５３°Ｃで２０分加硫し、得られたゴム組
成物の物性を測定した。
ンバリーミキサーにて混練りし、ロールにて圧延して厚
み１ｍｍのゴムシートを得た。尚、ゴム１００質量部に
対する短繊維の配合量は表６に示す。このゴムシートを
型に入れて１５３°Ｃで２０分加硫し、得られたゴム組
成物の物性を測定した。
【００７５】また上記で得られたゴムシートを圧縮ゴム
層に用いたＶベルトを作製した。Ｖベルトの製造工程と
して、まず、円筒状モールドに経糸と緯糸とが綿糸から
なる平織物にクロロプレンゴムをフリクションしたゴム
付帆布を１プライ巻き付けた後、クロロプレンゴム組成
物からなる接着ゴムシートを巻き、更にその上にポリエ
ステル繊維からなるコードをスピニングし、そして先に
得られたゴムシートからなる圧縮ゴム層を巻き付け成形
を終えた。これを公知の方法で１６０°Ｃ、３０分で加
硫して円筒状の加硫ゴムスリーブを得た。
層に用いたＶベルトを作製した。Ｖベルトの製造工程と
して、まず、円筒状モールドに経糸と緯糸とが綿糸から
なる平織物にクロロプレンゴムをフリクションしたゴム
付帆布を１プライ巻き付けた後、クロロプレンゴム組成
物からなる接着ゴムシートを巻き、更にその上にポリエ
ステル繊維からなるコードをスピニングし、そして先に
得られたゴムシートからなる圧縮ゴム層を巻き付け成形
を終えた。これを公知の方法で１６０°Ｃ、３０分で加
硫して円筒状の加硫ゴムスリーブを得た。
【００７６】上記加硫ゴムスリーブを切断機に設置した
後、回転しながら切断した。作製したＶベルトは、心線
が接着ゴム層内に埋設され、その上側にゴム付綿帆布を
１プライ積層し、他方接着ゴム層の下側にはゴム圧縮部
が設けられている。このＶベルトの寸法を測定した結果
を表６に記す。また圧縮ゴム層に配合されている短繊維
はベルト幅方向に配向している。
後、回転しながら切断した。作製したＶベルトは、心線
が接着ゴム層内に埋設され、その上側にゴム付綿帆布を
１プライ積層し、他方接着ゴム層の下側にはゴム圧縮部
が設けられている。このＶベルトの寸法を測定した結果
を表６に記す。また圧縮ゴム層に配合されている短繊維
はベルト幅方向に配向している。
【００７７】得られたＶベルトを図６のレイアウトにて
６％のスリップを強制的に与えて２４時間走行試験し、
走行前と走行後のベルト質量を測定して摩耗減量を算出
した。結果を表６に記載する。また、上記ベルトを用い
て、図７に示すレイアウトにて走行試験し、Ｖ芯ゴム部
に心線まで達するクラックが発生するまでの時間（Ａ）
を測定した。更に、図８に示すレイアウトにて走行試験
し、Ｖ芯ゴム部に心線まで達するクラックが発生するま
での時間（Ｂ）を測定した。これら結果を表６に併記す
る。
６％のスリップを強制的に与えて２４時間走行試験し、
走行前と走行後のベルト質量を測定して摩耗減量を算出
した。結果を表６に記載する。また、上記ベルトを用い
て、図７に示すレイアウトにて走行試験し、Ｖ芯ゴム部
に心線まで達するクラックが発生するまでの時間（Ａ）
を測定した。更に、図８に示すレイアウトにて走行試験
し、Ｖ芯ゴム部に心線まで達するクラックが発生するま
での時間（Ｂ）を測定した。これら結果を表６に併記す
る。
【００７８】
【表６】
【００７９】この結果、ＰＢＯ短繊維を配合した実施例
は、ナイロン短繊維、アラミド短繊維を配合した比較例
に比べて、ゴム組成物の物性及び動力伝動用ベルトの性
能に優れていることが分かる。またＰＢＯ短繊維は単独
で配合するのみならず、他の短繊維と配合しても高い効
果を奏することも判明した。なかでも耐摩耗性について
はナイロンに比べ格段に優れた効果があり、アラミドよ
りも高い効果が見られる。しかし、アラミド短繊維を配
合したベルトでは、耐摩耗性の向上につれ、伸張度やク
ラックに対する耐久度に問題が見られた。
は、ナイロン短繊維、アラミド短繊維を配合した比較例
に比べて、ゴム組成物の物性及び動力伝動用ベルトの性
能に優れていることが分かる。またＰＢＯ短繊維は単独
で配合するのみならず、他の短繊維と配合しても高い効
果を奏することも判明した。なかでも耐摩耗性について
はナイロンに比べ格段に優れた効果があり、アラミドよ
りも高い効果が見られる。しかし、アラミド短繊維を配
合したベルトでは、耐摩耗性の向上につれ、伸張度やク
ラックに対する耐久度に問題が見られた。
【００８０】４．短繊維含有ゴム組成物の比較
（実施例１９）１，１００ｄｔｅｘ／６６７ｆｉｌａｍ
ｅｎｔの構成を有するＰＢＯ繊維を表１に示すＢ処理液
に浸漬した後、２００°Ｃで１分間熱処理した。次に表
２に示すＲＦＬ液に浸漬した後、２００°Ｃで１分間熱
処理した。この処理原糸をカットし、繊維長３ｍｍ、繊
維径１．７ｄｔｅｘのＰＢＯ短繊維を得た。
ｅｎｔの構成を有するＰＢＯ繊維を表１に示すＢ処理液
に浸漬した後、２００°Ｃで１分間熱処理した。次に表
２に示すＲＦＬ液に浸漬した後、２００°Ｃで１分間熱
処理した。この処理原糸をカットし、繊維長３ｍｍ、繊
維径１．７ｄｔｅｘのＰＢＯ短繊維を得た。
【００８１】（実施例２０）１，１００ｄｔｅｘ／６６
７ｆｉｌａｍｅｎｔの構成を有するＰＢＯ繊維を表１に
示すＢ処理液に浸漬した後、２００°Ｃで１分間熱処理
した。次に表２に示すＲＦＬ液に浸漬した後、２００°
Ｃで１分間熱処理した。この処理原糸をカットし、繊維
長３ｍｍ、繊維径１．７ｄｔｅｘのＰＢＯ短繊維を得
た。更に、１，６７０ｄｔｅｘ／１，０００ｆｉｌａｍ
ｅｎｔの構成を有するアラミド繊維を表２に示すＲＦＬ
液に浸漬した後、２００°Ｃで１分間熱処理した。この
処理原糸をカットし、繊維長３ｍｍ、繊維径１．７ｄｔ
ｅｘのアラミド短繊維を得た。
７ｆｉｌａｍｅｎｔの構成を有するＰＢＯ繊維を表１に
示すＢ処理液に浸漬した後、２００°Ｃで１分間熱処理
した。次に表２に示すＲＦＬ液に浸漬した後、２００°
Ｃで１分間熱処理した。この処理原糸をカットし、繊維
長３ｍｍ、繊維径１．７ｄｔｅｘのＰＢＯ短繊維を得
た。更に、１，６７０ｄｔｅｘ／１，０００ｆｉｌａｍ
ｅｎｔの構成を有するアラミド繊維を表２に示すＲＦＬ
液に浸漬した後、２００°Ｃで１分間熱処理した。この
処理原糸をカットし、繊維長３ｍｍ、繊維径１．７ｄｔ
ｅｘのアラミド短繊維を得た。
【００８２】（比較例１０）１，６７０ｄｔｅｘ／１，
０００ｆｉｌａｍｅｎｔの構成を有するアラミド繊維を
表２に示す示すＲＦＬ液に浸漬した後、２００°Ｃで１
分間熱処理した。この処理原糸をカットし、繊維長３ｍ
ｍ、繊維径１．７ｄｔｅｘのアラミド短繊維を得た。
０００ｆｉｌａｍｅｎｔの構成を有するアラミド繊維を
表２に示す示すＲＦＬ液に浸漬した後、２００°Ｃで１
分間熱処理した。この処理原糸をカットし、繊維長３ｍ
ｍ、繊維径１．７ｄｔｅｘのアラミド短繊維を得た。
【００８３】得られた短繊維を夫々表７に示す配合でバ
ンバリーミキサーにて混練りし、ロールにて圧延して厚
み１ｍｍのゴムシートを得た。尚、ゴム１００質量部に
対する短繊維の配合量は表８に示す。このゴムシートを
型に入れて１５３°Ｃで２０分加硫し、得られたゴム組
成物の物性を測定した。
ンバリーミキサーにて混練りし、ロールにて圧延して厚
み１ｍｍのゴムシートを得た。尚、ゴム１００質量部に
対する短繊維の配合量は表８に示す。このゴムシートを
型に入れて１５３°Ｃで２０分加硫し、得られたゴム組
成物の物性を測定した。
【００８４】
【表７】
【００８５】
【表８】
【００８６】この結果、ＰＢＯ短繊維とアラミド短繊維
を併用した実施例は、アラミド繊維のみを配合した比較
例に比べて、高い耐摩耗及び補強効果を奏することが判
明した。
を併用した実施例は、アラミド繊維のみを配合した比較
例に比べて、高い耐摩耗及び補強効果を奏することが判
明した。
【００８７】
【発明の効果】以上のように本願請求項記載の発明で
は、短繊維をニトリルゴム変性エポキシ樹脂及びアルキ
ルフェノール・ホルムアルデヒド樹脂を主成分とする処
理液で処理することで、ゴムへの分散性に優れると共
に、ゴムとの強固な接着力を短繊維に付与できることが
判明した。更に、ＲＦＬ液で後処理すると前述の効果の
向上が見られた。またＰＢＯ短繊維を配合したゴム組成
物及び動力伝動用ベルトは、強度が高く、耐摩耗効果に
優れるとともに耐屈曲性が高いことが分かった。またＰ
ＢＯ短繊維以外の短繊維、なかでもアラミド短繊維、を
併用しても高い効果を奏することが知見できた。
は、短繊維をニトリルゴム変性エポキシ樹脂及びアルキ
ルフェノール・ホルムアルデヒド樹脂を主成分とする処
理液で処理することで、ゴムへの分散性に優れると共
に、ゴムとの強固な接着力を短繊維に付与できることが
判明した。更に、ＲＦＬ液で後処理すると前述の効果の
向上が見られた。またＰＢＯ短繊維を配合したゴム組成
物及び動力伝動用ベルトは、強度が高く、耐摩耗効果に
優れるとともに耐屈曲性が高いことが分かった。またＰ
ＢＯ短繊維以外の短繊維、なかでもアラミド短繊維、を
併用しても高い効果を奏することが知見できた。
【図１】本発明に係る動力伝動用ベルトであるＶリブド
ベルトの断面斜視図である。
ベルトの断面斜視図である。
【図２】本発明に係る動力伝動用ベルトであるＶベルト
の断面斜視図である。
の断面斜視図である。
【図３】ベルト摩耗減量測定に係る走行試験のレイアウ
トを示す図である。
トを示す図である。
【図４】ベルト摩擦係数測定に係るベルト張力測定試験
のレイアウトを示す図である。
のレイアウトを示す図である。
【図５】ベルトクラック発生時間測定に係る走行試験の
レイアウトを示す図である。
レイアウトを示す図である。
【図６】ベルト摩耗減量測定に係る走行試験のレイアウ
トを示す図である。
トを示す図である。
【図７】ベルトクラック発生時間測定に係る走行試験の
レイアウトを示す図である。
レイアウトを示す図である。
【図８】ベルトクラック発生時間測定に係る走行試験の
レイアウトを示す図である。
レイアウトを示す図である。
１ Ｖリブドベルト
２ 接着ゴム層
３ 心線
４ 圧縮ゴム層
５ 基布
６ Ｖベルト
７ 伸張ゴム層
８ 基布
９ 接着ゴム層
１０ 圧縮ゴム層
１１ 心線
フロントページの続き
(51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考）
Ｆ１６Ｇ 5/06 Ｃ０８Ｌ 21:00
// Ｃ０８Ｌ 21:00 Ｄ０６Ｍ 15/72
(72)発明者 木村 武志
兵庫県神戸市長田区浜添通４丁目１番21号
三ツ星ベルト株式会社内
(72)発明者 竹原 剛
兵庫県神戸市長田区浜添通４丁目１番21号
三ツ星ベルト株式会社内
Ｆターム(参考） 4F072 AA04 AB05 AC10 AC12 AD02
AG03 AH06 AH11 AK14 AL19
4L033 AA06 AB01 AB03 AB05 AC11
CA34 CA49 CA68 CA70
Claims (12)
- 【請求項１】 ゴム組成物に分散して配合される短繊維
の接着処理方法において、該繊維をフィラメントの状態
でニトリルゴム変性エポキシ樹脂とアルキルフェノール
・ホルムアルデヒド樹脂を含む処理液で処理した後、こ
れを所望の長さにカットすることを特徴とする短繊維の
接着処理方法。 - 【請求項２】 ゴム組成物に分散して配合される短繊維
の接着処理方法において、該繊維をフィラメントの状態
でニトリルゴム変性エポキシ樹脂とアルキルフェノール
・ホルムアルデヒド樹脂を含む処理液で処理した後、更
にＲＦＬ液で処理し、これを所望の長さにカットするこ
とを特徴とする短繊維の接着処理方法。 - 【請求項３】 アルキルフェノール・ホルムアルデヒド
樹脂とニトリルゴム変性エポキシ樹脂の質量比が２／１
０〜１０／１０である請求項１又は２に記載の短繊維の
接着処理方法。 - 【請求項４】 繊維がポリパラフェニレンベンゾビスオ
キサゾール繊維である請求項１乃至３のいずれかに記載
の短繊維の接着処理方法。 - 【請求項５】 ポリパラフェニレンベンゾビスオキサゾ
ール短繊維をゴム１００質量部に対して１〜４０質量部
の割合で分散して配合したことを特徴とするゴム組成
物。 - 【請求項６】 アラミド短繊維が併用して配合されてな
る請求項５記載のゴム組成物。 - 【請求項７】 少なくともポリパラフェニレンベンゾビ
スオキサゾール短繊維は請求項４記載の接着処理方法が
施されてなる請求項５又は６記載のゴム組成物。 - 【請求項８】 ベルト長さ方向に沿って心線を埋設した
接着ゴム層と、圧縮ゴム層とからなる動力伝動用ベルト
において、少なくとも上記圧縮ゴム層が、ポリパラフェ
ニレンベンゾビスオキサゾール繊維を含有するゴム組成
物で構成したことを特徴とする動力伝動用ベルト。 - 【請求項９】 動力伝動用ベルトとは、ベルト長さ方向
に沿って心線を埋設した接着ゴム層と、ベルト長さ方向
に延びる複数のリブ部を有する圧縮ゴム層とからなるＶ
リブドベルトである請求項８記載の動力伝動用ベルト。 - 【請求項１０】 動力伝動用ベルトとは、ベルト長さ方
向に沿って心線を埋設した接着ゴム層と、圧縮ゴム層と
からなるＶベルトである請求項８記載の動力伝動用ベル
ト。 - 【請求項１１】 圧縮ゴム層にアラミド繊維が併用して
配合されてなる請求項８乃至１０のいずれかに記載の動
力伝動用ベルト。 - 【請求項１２】 少なくともポリパラフェニレンベンゾ
ビスオキサゾール短繊維は請求項４記載の接着処理が施
されてなる請求項８乃至１１のいずれかに記載の動力伝
動用ベルト。
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| JP2001019135 | 2001-01-26 | ||
| JP2001250449 | 2001-08-21 | ||
| JP2001-250449 | 2001-08-21 | ||
| JP2002006584A JP2003139198A (ja) | 2001-01-26 | 2002-01-15 | 短繊維の接着処理方法及びゴム組成物並びに動力伝動用ベルト |
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|---|---|
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