JP2002339054A - 耐高面圧部材およびその製造方法 - Google Patents
耐高面圧部材およびその製造方法Info
- Publication number
- JP2002339054A JP2002339054A JP2001148517A JP2001148517A JP2002339054A JP 2002339054 A JP2002339054 A JP 2002339054A JP 2001148517 A JP2001148517 A JP 2001148517A JP 2001148517 A JP2001148517 A JP 2001148517A JP 2002339054 A JP2002339054 A JP 2002339054A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- temperature
- gas
- hydrogen
- carburizing
- resistant member
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Solid-Phase Diffusion Into Metallic Material Surfaces (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 変性ガスによる浸炭処理や浸炭窒化処理を施
した場合でも、部材中の残留水素を低減することがで
き、遅れ破壊や水素脆化による曲げ疲労強度や転動疲労
強度の低下を防止することができる耐高面圧部材と、こ
のような耐高面圧部材の製造方法を提供する。 【解決手段】 ガス浸炭またはガス浸炭窒化処理によっ
て、表面Ｃ量を０．６〜１．５％に富化した後、減圧下
においてＡｃ１変態温度以下の温度に保持して水素を低
減し、続いてＡｃ１変態温度以上に加熱保持した後、急
冷して焼入れする。
した場合でも、部材中の残留水素を低減することがで
き、遅れ破壊や水素脆化による曲げ疲労強度や転動疲労
強度の低下を防止することができる耐高面圧部材と、こ
のような耐高面圧部材の製造方法を提供する。 【解決手段】 ガス浸炭またはガス浸炭窒化処理によっ
て、表面Ｃ量を０．６〜１．５％に富化した後、減圧下
においてＡｃ１変態温度以下の温度に保持して水素を低
減し、続いてＡｃ１変態温度以上に加熱保持した後、急
冷して焼入れする。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、歯車やベアリング
転動体のように、高い面疲労強度を必要とする動力伝達
部品として適用される部材に係わり、とくに準高温から
高温までの環境（１００〜３００℃程度）において高面
圧下で使用するのに好適な耐高面圧部材およびこのよう
な耐高面圧部材の製造方法に関するものである。
転動体のように、高い面疲労強度を必要とする動力伝達
部品として適用される部材に係わり、とくに準高温から
高温までの環境（１００〜３００℃程度）において高面
圧下で使用するのに好適な耐高面圧部材およびこのよう
な耐高面圧部材の製造方法に関するものである。
【０００２】
【発明が解決しようとする課題】上記したような動力伝
達部材において耐面疲労強度を高める方法としては、例
えば、準高温から高温においても分解しにくい炭化物、
例えばＦｅ３Ｃ（セメンタイト）を積極的に析出させて
硬度を高めることにより焼き戻し軟化抵抗性の向上を図
る過共析浸炭法や高濃度浸炭法がある。また、特願平１
１−２０６５５２号公報には、セメンタイトを析出させ
た鋼に比べて耐面疲労強度に優れるＭ２３Ｃ６型炭化物
を析出させた部材が提案されている。
達部材において耐面疲労強度を高める方法としては、例
えば、準高温から高温においても分解しにくい炭化物、
例えばＦｅ３Ｃ（セメンタイト）を積極的に析出させて
硬度を高めることにより焼き戻し軟化抵抗性の向上を図
る過共析浸炭法や高濃度浸炭法がある。また、特願平１
１−２０６５５２号公報には、セメンタイトを析出させ
た鋼に比べて耐面疲労強度に優れるＭ２３Ｃ６型炭化物
を析出させた部材が提案されている。
【０００３】このような部材を製造する際の浸炭方法と
しては、Ｃ３Ｈ８（プロパン）ガスなどを原料とした変
性ガスを利用した雰囲気熱処理法（ガス浸炭法）が多く
用いられている。
しては、Ｃ３Ｈ８（プロパン）ガスなどを原料とした変
性ガスを利用した雰囲気熱処理法（ガス浸炭法）が多く
用いられている。
【０００４】しかしながら、ガス浸炭法では必然的にＨ
２（水素）が発生し、処理中に部材内に侵入する。この
ような水素は、浸炭後の焼き戻し処理によりかなり低減
させることができるが、十分に低減しなかった場合には
遅れ破壊が生じたり、曲げ疲労強度や靭性などを低下さ
せたりすることがある。特に最近、高面圧を受ける転動
部品においては、水素の存在により転動疲労寿命が大き
く低下する懸念があることが判ってきており、しかも上
述したような炭化物は水素を吸着し易いことが知られて
いるので、変性ガスによる浸炭処理部材においては、水
素を低減することが必要となる。
２（水素）が発生し、処理中に部材内に侵入する。この
ような水素は、浸炭後の焼き戻し処理によりかなり低減
させることができるが、十分に低減しなかった場合には
遅れ破壊が生じたり、曲げ疲労強度や靭性などを低下さ
せたりすることがある。特に最近、高面圧を受ける転動
部品においては、水素の存在により転動疲労寿命が大き
く低下する懸念があることが判ってきており、しかも上
述したような炭化物は水素を吸着し易いことが知られて
いるので、変性ガスによる浸炭処理部材においては、水
素を低減することが必要となる。
【０００５】このような残留水素を低減させるには、部
材を焼き戻し温度以下にて数十時間保持するベーキング
と呼ばれる方法があるが、長時間の処理が必要なために
生産効率が低下し、コストアップ要因となる。保持温度
を上げれば時間を短縮できるが、温度を上げすぎると部
材が軟化してしまう恐れがある。一方、浸炭処理中にお
ける水素の侵入が極めて少ない浸炭方法としては、例え
ば特開平１１−１１７０５９号公報に記載された真空浸
炭法があるが、装置が比較的高価であるばかりでなく、
オーステナイト結晶粒界に粗大な炭化物が生成し易く、
転動疲労強度や曲げ疲労強度を低下させてしまう可能性
があるという問題があり、このような問題の解消が従来
の動力伝達部材における課題となっていた。
材を焼き戻し温度以下にて数十時間保持するベーキング
と呼ばれる方法があるが、長時間の処理が必要なために
生産効率が低下し、コストアップ要因となる。保持温度
を上げれば時間を短縮できるが、温度を上げすぎると部
材が軟化してしまう恐れがある。一方、浸炭処理中にお
ける水素の侵入が極めて少ない浸炭方法としては、例え
ば特開平１１−１１７０５９号公報に記載された真空浸
炭法があるが、装置が比較的高価であるばかりでなく、
オーステナイト結晶粒界に粗大な炭化物が生成し易く、
転動疲労強度や曲げ疲労強度を低下させてしまう可能性
があるという問題があり、このような問題の解消が従来
の動力伝達部材における課題となっていた。
【０００６】
【発明の目的】本発明は、浸炭によって耐面疲労強度を
高めた従来の動力伝達部材における上記課題に着目して
なされたものであって、変性ガスによる浸炭処理や浸炭
窒化処理を施した場合でも、部材中の残留水素を低減す
ることができ、遅れ破壊や水素脆化による曲げ疲労強度
や転動疲労強度の低下を防止することができる耐高面圧
部材と、このような耐高面圧部材の製造方法を提供する
ことを目的としている。
高めた従来の動力伝達部材における上記課題に着目して
なされたものであって、変性ガスによる浸炭処理や浸炭
窒化処理を施した場合でも、部材中の残留水素を低減す
ることができ、遅れ破壊や水素脆化による曲げ疲労強度
や転動疲労強度の低下を防止することができる耐高面圧
部材と、このような耐高面圧部材の製造方法を提供する
ことを目的としている。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明の請求項１に係わ
る耐高面圧部材は、ガス浸炭またはガス浸炭窒化処理に
よる表面Ｃ量が０．６〜１．５％であって、１００℃か
ら９００℃までの加熱により放出される全水素量が０．
２ｐｐｍ以下である構成としたことを特徴としており、
請求項３に係わる耐高面圧部材は、Ｃｒ：１．２〜３．
２％、Ｍｏ：０．２５〜２．０％を含有すると共に、ガ
ス浸炭またはガス浸炭窒化処理による表面Ｃ量が０．６
〜１．５％である機械構造用鋼からなり、少なくともＣ
ｒを含む平均粒径０．３μｍ以下のＭ２３Ｃ６型炭化物
が基地に分散しており、１００℃から９００℃までの加
熱により放出される全水素量が０．２ｐｐｍ以下である
構成としたことを特徴としており、耐高面圧部材におけ
るこのような構成を上記した従来の課題を解決するため
の手段としている。
る耐高面圧部材は、ガス浸炭またはガス浸炭窒化処理に
よる表面Ｃ量が０．６〜１．５％であって、１００℃か
ら９００℃までの加熱により放出される全水素量が０．
２ｐｐｍ以下である構成としたことを特徴としており、
請求項３に係わる耐高面圧部材は、Ｃｒ：１．２〜３．
２％、Ｍｏ：０．２５〜２．０％を含有すると共に、ガ
ス浸炭またはガス浸炭窒化処理による表面Ｃ量が０．６
〜１．５％である機械構造用鋼からなり、少なくともＣ
ｒを含む平均粒径０．３μｍ以下のＭ２３Ｃ６型炭化物
が基地に分散しており、１００℃から９００℃までの加
熱により放出される全水素量が０．２ｐｐｍ以下である
構成としたことを特徴としており、耐高面圧部材におけ
るこのような構成を上記した従来の課題を解決するため
の手段としている。
【０００８】また、本発明の請求項２に係わる耐高面圧
部材の製造方法においては、表面Ｃ量を０．６〜１．５
％に富化するガス浸炭またはガス浸炭窒化処理の後、減
圧下においてＡｃ１変態温度以下の温度に保持し、引き
続きＡｃ１変態温度以上に加熱保持した後、急冷する構
成とし、本発明の請求項４に係わる耐高面圧部材の製造
方法においては、Ｃｒ：１．２〜３．２％、Ｍｏ：０．
２５〜２．０％を含有する機械構造用鋼に、表面Ｃ量を
０．６〜１．５％に富化するガス浸炭またはガス浸炭窒
化処理を施した後、減圧下において５００〜６５０℃の
温度範囲における昇温速度が０．２〜３０℃／ｍｉｎと
なる速度で加熱して６００〜７５０℃の温度に昇温し、
引き続き減圧下において当該温度に恒温保持したのち、
Ａｃ１変態温度以上、かつＴ（℃）＝６７５＋１２０・
Ｓｉ（％）−２７・Ｎｉ（％）＋３０・Ｃｒ（％）＋２
１５・Ｍｏ（％）−４００・Ｖ（％）以下の温度に加熱
保持して、急冷する構成としており、耐高面圧部材の製
造方法におけるこのような構成を上記した課題を解決す
るための手段としたことを特徴としている。
部材の製造方法においては、表面Ｃ量を０．６〜１．５
％に富化するガス浸炭またはガス浸炭窒化処理の後、減
圧下においてＡｃ１変態温度以下の温度に保持し、引き
続きＡｃ１変態温度以上に加熱保持した後、急冷する構
成とし、本発明の請求項４に係わる耐高面圧部材の製造
方法においては、Ｃｒ：１．２〜３．２％、Ｍｏ：０．
２５〜２．０％を含有する機械構造用鋼に、表面Ｃ量を
０．６〜１．５％に富化するガス浸炭またはガス浸炭窒
化処理を施した後、減圧下において５００〜６５０℃の
温度範囲における昇温速度が０．２〜３０℃／ｍｉｎと
なる速度で加熱して６００〜７５０℃の温度に昇温し、
引き続き減圧下において当該温度に恒温保持したのち、
Ａｃ１変態温度以上、かつＴ（℃）＝６７５＋１２０・
Ｓｉ（％）−２７・Ｎｉ（％）＋３０・Ｃｒ（％）＋２
１５・Ｍｏ（％）−４００・Ｖ（％）以下の温度に加熱
保持して、急冷する構成としており、耐高面圧部材の製
造方法におけるこのような構成を上記した課題を解決す
るための手段としたことを特徴としている。
【０００９】
【発明の作用】本発明の請求項１に係わる耐高面圧部材
においては、設備費が比較的安価で、しかも浸炭濃度の
制御性が良好なガス浸炭あるいはガス浸炭窒化により、
表面Ｃ量が０．６〜１．５％に富化されているので、製
造コストが低くなると共に、粗大な炭化物が生成しにく
く、しかも高い硬度が得られ、高面圧下においても優れ
た面疲労強度を示すものとなる。また、当該部材を１０
０℃から９００℃まで加熱した際に放出される全水素量
が０．２ｐｐｍ以下となっているので、高硬度材で懸念
される水素脆化が防止されることになる。
においては、設備費が比較的安価で、しかも浸炭濃度の
制御性が良好なガス浸炭あるいはガス浸炭窒化により、
表面Ｃ量が０．６〜１．５％に富化されているので、製
造コストが低くなると共に、粗大な炭化物が生成しにく
く、しかも高い硬度が得られ、高面圧下においても優れ
た面疲労強度を示すものとなる。また、当該部材を１０
０℃から９００℃まで加熱した際に放出される全水素量
が０．２ｐｐｍ以下となっているので、高硬度材で懸念
される水素脆化が防止されることになる。
【００１０】本発明の請求項２に係わる耐高面圧部材の
製造方法は、上記耐高面圧部材の製造に好適なものであ
って、ガス浸炭またはガス浸炭窒化処理によって表面Ｃ
量を０．６〜１．５％に富化した後、減圧下においてＡ
ｃ１変態温度以下の温度に保持し、引き続いてＡｃ１変
態温度以上に加熱保持したのち、急冷するようにしてい
る。すなわち、強靭なマルテンサイトあるいはベイナイ
ト組織を得るために行うＡｃ１変態温度以上の温度から
急冷する焼入れ工程に先立って、水素を低減させる保持
工程を行うようにしているので、したがって従来技術で
あるベーキングよりも高温で処理しても、硬度が低下す
ることがなく、水素の低減処理が効率的に行われる。
製造方法は、上記耐高面圧部材の製造に好適なものであ
って、ガス浸炭またはガス浸炭窒化処理によって表面Ｃ
量を０．６〜１．５％に富化した後、減圧下においてＡ
ｃ１変態温度以下の温度に保持し、引き続いてＡｃ１変
態温度以上に加熱保持したのち、急冷するようにしてい
る。すなわち、強靭なマルテンサイトあるいはベイナイ
ト組織を得るために行うＡｃ１変態温度以上の温度から
急冷する焼入れ工程に先立って、水素を低減させる保持
工程を行うようにしているので、したがって従来技術で
あるベーキングよりも高温で処理しても、硬度が低下す
ることがなく、水素の低減処理が効率的に行われる。
【００１１】また水素を低減させる工程における保持温
度がＡｃ１変態温度以下であることから、オーステナイ
ト結晶粒の粗大化や、結晶粒界の炭化物のみが成長する
ことによる粗大炭化物生成の恐れがなく、優れた面疲労
強度を示すことになる。
度がＡｃ１変態温度以下であることから、オーステナイ
ト結晶粒の粗大化や、結晶粒界の炭化物のみが成長する
ことによる粗大炭化物生成の恐れがなく、優れた面疲労
強度を示すことになる。
【００１２】本発明の請求項３に係わる耐高面圧部材に
おいては、同様にガス浸炭あるいはガス浸炭窒化によっ
て表面Ｃ量が０．６〜１．５％に富化されていると共
に、全水素量が０．２ｐｐｍ以下となっているのに加え
て、Ｃｒ：１．２〜３．２％、Ｍｏ：０．２５〜２．０
％を含有し、少なくともＣｒを含む平均粒径０．３μｍ
以下のＭ２３Ｃ６型炭化物が基地に分散している。すな
わち、ＣｒおよびＭｏを含有することによってＭ２３Ｃ
６型炭化物が析出し易く、準高温から高温下においても
優れた転動疲労強度が確保される。なお、Ｍ２３Ｃ６型
炭化物は、他の炭化物よりも微細に分散させ易く、転動
疲労強度向上に有効である。
おいては、同様にガス浸炭あるいはガス浸炭窒化によっ
て表面Ｃ量が０．６〜１．５％に富化されていると共
に、全水素量が０．２ｐｐｍ以下となっているのに加え
て、Ｃｒ：１．２〜３．２％、Ｍｏ：０．２５〜２．０
％を含有し、少なくともＣｒを含む平均粒径０．３μｍ
以下のＭ２３Ｃ６型炭化物が基地に分散している。すな
わち、ＣｒおよびＭｏを含有することによってＭ２３Ｃ
６型炭化物が析出し易く、準高温から高温下においても
優れた転動疲労強度が確保される。なお、Ｍ２３Ｃ６型
炭化物は、他の炭化物よりも微細に分散させ易く、転動
疲労強度向上に有効である。
【００１３】加えて、水素濃度が０．２ｐｐｍ以下とな
っているので、水素がＭ２３Ｃ６型炭化物に吸着するこ
とから懸念される水素脆化に対して優れたものとなる。
っているので、水素がＭ２３Ｃ６型炭化物に吸着するこ
とから懸念される水素脆化に対して優れたものとなる。
【００１４】本発明の請求項４に係わる耐高面圧部材の
製造方法は、上記耐高面圧部材の製造に好適なものであ
って、Ｃｒ：１．２〜３．２％、Ｍｏ：０．２５〜２．
０％を含有する機械構造用鋼に、表面Ｃ量を０．６〜
１．５％に富化するガス浸炭またはガス浸炭窒化処理を
施した部材を減圧下において６００〜７５０℃で恒温保
持するようにしているので、この間に水素が低減される
と共に、Ｍ２３Ｃ６型炭化物が均一に析出することにな
る。また、当該恒温保持温度に昇温するに際して、Ｍ
２３Ｃ６型炭化物の核が生成する５００〜６５０℃の温
度範囲を０．２〜１５℃／ｍｉｎの昇温速度で加熱する
ようにしているので、Ｍ２３Ｃ６型炭化物の核がより多
く生成することから、Ｍ２３Ｃ６型炭化物がより緻密か
つ均一に析出することになる。
製造方法は、上記耐高面圧部材の製造に好適なものであ
って、Ｃｒ：１．２〜３．２％、Ｍｏ：０．２５〜２．
０％を含有する機械構造用鋼に、表面Ｃ量を０．６〜
１．５％に富化するガス浸炭またはガス浸炭窒化処理を
施した部材を減圧下において６００〜７５０℃で恒温保
持するようにしているので、この間に水素が低減される
と共に、Ｍ２３Ｃ６型炭化物が均一に析出することにな
る。また、当該恒温保持温度に昇温するに際して、Ｍ
２３Ｃ６型炭化物の核が生成する５００〜６５０℃の温
度範囲を０．２〜１５℃／ｍｉｎの昇温速度で加熱する
ようにしているので、Ｍ２３Ｃ６型炭化物の核がより多
く生成することから、Ｍ２３Ｃ６型炭化物がより緻密か
つ均一に析出することになる。
【００１５】そして、６００〜７５０℃での恒温保持に
引き続いて、Ａｃ１変態温度以上、Ｔ（℃）＝６７５＋
１２０・Ｓｉ（％）−２７・Ｎｉ（％）＋３０・Ｃｒ
（％）＋２１５・Ｍｏ（％）−４００・Ｖ（％）以下の
温度に保持したのち、急冷することで、均一析出させた
Ｍ２３Ｃ６型炭化物が過剰に再固溶されることなく分断
され、微細化すると共に、基地がマルテンサイトまたは
ベイナイト組織となり、転動疲労強度が大幅に向上する
ことになる。
引き続いて、Ａｃ１変態温度以上、Ｔ（℃）＝６７５＋
１２０・Ｓｉ（％）−２７・Ｎｉ（％）＋３０・Ｃｒ
（％）＋２１５・Ｍｏ（％）−４００・Ｖ（％）以下の
温度に保持したのち、急冷することで、均一析出させた
Ｍ２３Ｃ６型炭化物が過剰に再固溶されることなく分断
され、微細化すると共に、基地がマルテンサイトまたは
ベイナイト組織となり、転動疲労強度が大幅に向上する
ことになる。
【００１６】以下に、本発明における各種数値の限定理
由について説明する。なお、本発明において、各成分含
有量は、すべて質量パーセントを意味する。
由について説明する。なお、本発明において、各成分含
有量は、すべて質量パーセントを意味する。
【００１７】表面Ｃ濃度：０．６〜１．５％ Ｃ濃度が０．６％未満では、部材表面の硬度を確保する
ことができない。逆に１．５％を超えると、Ｍ３Ｃ型の
炭化物が、特にオーステナイト結晶粒界に粗大に析出し
易くなり、優れた面疲労強度が得難くなることによる。
ことができない。逆に１．５％を超えると、Ｍ３Ｃ型の
炭化物が、特にオーステナイト結晶粒界に粗大に析出し
易くなり、優れた面疲労強度が得難くなることによる。
【００１８】全水素量：０．２ｐｐｍ以下 水素量が０．２ｐｐｍを超えると、特にＣ濃度や硬度の
高い鋼では、水素脆化によって転動疲労寿命が低下する
恐れがあることによる。
高い鋼では、水素脆化によって転動疲労寿命が低下する
恐れがあることによる。
【００１９】恒温保持処理（水素低減工程）：Ａｃ１変
態温度以下の温度に減圧下で保持水素を低減させる工程
の保持温度をＡｃ１変態温度以上にするとオーステナイ
ト結晶粒界に粗大な炭化物が析出し易くなるため好まし
くない。また減圧は水素を効率的に除くと共に、脱炭を
防止できることによる。
態温度以下の温度に減圧下で保持水素を低減させる工程
の保持温度をＡｃ１変態温度以上にするとオーステナイ
ト結晶粒界に粗大な炭化物が析出し易くなるため好まし
くない。また減圧は水素を効率的に除くと共に、脱炭を
防止できることによる。
【００２０】焼入れ処理：Ａｃ１変態温度以上から急冷 焼入れ温度がＡｃ１変態温度より低いと急冷後に基地を
マルテンサイトまたはベイナイト組織とすることができ
ず、十分な硬度が得られなくなることによる。
マルテンサイトまたはベイナイト組織とすることができ
ず、十分な硬度が得られなくなることによる。
【００２１】Ｃｒ：１．２〜３．２％ Ｃｒは、Ｍ２３Ｃ６型炭化物を形成する元素であるた
め、１．２％以上の添加が望ましいが、多すぎるとコス
ト増や切削性を低下させるので、３．２％以下とするこ
とが望ましい。
め、１．２％以上の添加が望ましいが、多すぎるとコス
ト増や切削性を低下させるので、３．２％以下とするこ
とが望ましい。
【００２２】Ｍｏ：０．２５〜２．０％ ＭｏもＭ２３Ｃ６型炭化物を形成する元素であるため、
０．２５％以上の添加が望ましいが、多すぎると同様に
コスト増や切削性を低下させるので、２．０％以下とす
ることが望ましい。
０．２５％以上の添加が望ましいが、多すぎると同様に
コスト増や切削性を低下させるので、２．０％以下とす
ることが望ましい。
【００２３】Ｍ２３Ｃ６型炭化物の平均粒径：０．３μ
以下 平均粒径が０．３μmを超えると、均一な組織を得るの
に時間がかかりコスト増大を招き、さらには大きすぎる
と転動疲労寿命が低下してしまう傾向があることによ
る。
以下 平均粒径が０．３μmを超えると、均一な組織を得るの
に時間がかかりコスト増大を招き、さらには大きすぎる
と転動疲労寿命が低下してしまう傾向があることによ
る。
【００２４】恒温保持温度：６００〜７５０℃ ６００℃未満ではＣの拡散速度が小さく、Ｍ２３Ｃ６型
炭化物の成長が著しく遅くなるためにコスト増を招き、
７５０℃を超えるとＭ２３Ｃ６型炭化物の形成にＣが消
費されるためＭ２３Ｃ６型炭化物が成長できず硬度を確
保できなくなる可能性があることによる。
炭化物の成長が著しく遅くなるためにコスト増を招き、
７５０℃を超えるとＭ２３Ｃ６型炭化物の形成にＣが消
費されるためＭ２３Ｃ６型炭化物が成長できず硬度を確
保できなくなる可能性があることによる。
【００２５】恒温保持温度への昇温速度：０．２〜３０
℃／ｍｉｎ ０．２℃／ｍｉｎより小さいと、処理時間が著しく長く
なってコスト増を招き、３０℃／ｍｉｎを超えると、Ｍ
２３Ｃ６型炭化物の核が十分に析出せず、炭化物を均一
かつ微細に析出させることが難しくなることによる。
℃／ｍｉｎ ０．２℃／ｍｉｎより小さいと、処理時間が著しく長く
なってコスト増を招き、３０℃／ｍｉｎを超えると、Ｍ
２３Ｃ６型炭化物の核が十分に析出せず、炭化物を均一
かつ微細に析出させることが難しくなることによる。
【００２６】焼入れ温度：Ａｃ１変態温度以上、Ｔ
（℃）＝６７５＋１２０・Ｓｉ（％）−２７・Ｎｉ
（％）＋３０・Ｃｒ（％）＋２１５・Ｍｏ（％）−４０
０・Ｖ（％）以下 Ａｃ１変態温より低いと焼入れ後に基地をマルテンサイ
トまたはベイナイト組織とすることができず、Ｔ（℃）
よりも高い温度に保持されるとＭ２３Ｃ６型炭化物が固
溶してしまうことによる。
（℃）＝６７５＋１２０・Ｓｉ（％）−２７・Ｎｉ
（％）＋３０・Ｃｒ（％）＋２１５・Ｍｏ（％）−４０
０・Ｖ（％）以下 Ａｃ１変態温より低いと焼入れ後に基地をマルテンサイ
トまたはベイナイト組織とすることができず、Ｔ（℃）
よりも高い温度に保持されるとＭ２３Ｃ６型炭化物が固
溶してしまうことによる。
【００２７】
【実施例】以下に、本発明を実施例によって、具体的に
説明する。
説明する。
【００２８】表１に示す４種類の鋼種Ａ〜Ｄを用いた。
これを焼きならしした後、図１に示すガス浸炭処理を行
った。なお浸炭処理後のＣ濃度は、浸炭時の浸炭ガス組
成により調整した。その後、１００Ｐａの減圧雰囲気中
で、図２および表２に示すいずれかの条件にて熱処理を
行った。ただし比較例の一部である熱処理記号ニおよび
ホについては減圧雰囲気中での恒温保持を行うことな
く、焼き戻しの後、３００℃および１２０℃に５時間保
持した。
これを焼きならしした後、図１に示すガス浸炭処理を行
った。なお浸炭処理後のＣ濃度は、浸炭時の浸炭ガス組
成により調整した。その後、１００Ｐａの減圧雰囲気中
で、図２および表２に示すいずれかの条件にて熱処理を
行った。ただし比較例の一部である熱処理記号ニおよび
ホについては減圧雰囲気中での恒温保持を行うことな
く、焼き戻しの後、３００℃および１２０℃に５時間保
持した。
【００２９】
【表１】
【００３０】
【表２】
【００３１】このようにして得られた試験片は、切断片
にて表面硬度及び表面Ｃ量、析出炭化物、水素量を測定
した。表面硬度の測定はビッカース硬度計を用い、表面
Ｃ量の測定は発光分光分析で行った。析出炭化物はレプ
リカ法による電子線回折像から構造を同定するととも
に、走査型電子顕微鏡による組織写真の画像解析により
平均粒径及び面積率を求めた。水素量は１００℃から９
００℃まで加熱した際の水素放出曲線から全水素量を求
めた。またこれと別に試験片表面を研摩して図３に示す
スラスト試験片とした後、以下条件によるスラスト転動
疲労試験を実施し、剥離までの寿命としてワイブルの破
壊確率５０％（Ｌ５０）を調べた。なお一部の試験片
（試料記号１３〜１５）には水素をチャージして転動寿
命への影響を調べた。
にて表面硬度及び表面Ｃ量、析出炭化物、水素量を測定
した。表面硬度の測定はビッカース硬度計を用い、表面
Ｃ量の測定は発光分光分析で行った。析出炭化物はレプ
リカ法による電子線回折像から構造を同定するととも
に、走査型電子顕微鏡による組織写真の画像解析により
平均粒径及び面積率を求めた。水素量は１００℃から９
００℃まで加熱した際の水素放出曲線から全水素量を求
めた。またこれと別に試験片表面を研摩して図３に示す
スラスト試験片とした後、以下条件によるスラスト転動
疲労試験を実施し、剥離までの寿命としてワイブルの破
壊確率５０％（Ｌ５０）を調べた。なお一部の試験片
（試料記号１３〜１５）には水素をチャージして転動寿
命への影響を調べた。
【００３２】＜スラスト転動試験条件> 使用油：ニッサントラクションフルードＫＴＦ−１ 油温：１５０℃ 使用球：ＪＩＳ ＳＵＪ２（３／８インチ径） 玉数：３球 荷重：１０ｋｇ（面圧５．２ＧＰａ） 回転速度：２０００ｒｐｍ
【００３３】試験結果を表３にまとめて示す。
【００３４】
【表３】
【００３５】本発明の実施例である試料１〜６について
は水素が検出されず、転動寿命が最も優れていることが
確認された。これに対して試料７では表面Ｃ濃度が高す
ぎるためにＭ３Ｃ型炭化物が結晶粒界に析出し、転動寿
命が低下している。逆に試料８ではＣ濃度が低すぎて十
分な硬度が得られないため、転動寿命が短い結果となっ
た。また、保持温度がＡｃ１変態温度よりも高い試料５
ではＭ２３Ｃ６型炭化物が析出しない上に、結晶粒界の
Ｍ３Ｃ型炭化物が保持中に成長し、転動寿命が実施例１
〜４に比べ低いため、パワーの低い自動車用途などに適
する。また、昇温速度の速い試料６ではＭ２３Ｃ６型炭
化物の核生成が不十分なため、実施例１〜４に比べ炭化
物の析出にむらがあり、転動寿命が低下する傾向があり
パワーの低い自動車用に適する。さらに、試料９では恒
温保持処理が施されていないために、Ｍ２３Ｃ６型炭化
物が析出していない上、硬度が低下してしまい、転動寿
命が低下している。同様に恒温保持処理が施されておら
ず、しかも焼き戻し後の加熱温度が低い試料１０〜１２
では、Ｍ２３Ｃ６型炭化物が析出していない上、水素量
が十分に低減できていないために、転動寿命が短い結果
となった。
は水素が検出されず、転動寿命が最も優れていることが
確認された。これに対して試料７では表面Ｃ濃度が高す
ぎるためにＭ３Ｃ型炭化物が結晶粒界に析出し、転動寿
命が低下している。逆に試料８ではＣ濃度が低すぎて十
分な硬度が得られないため、転動寿命が短い結果となっ
た。また、保持温度がＡｃ１変態温度よりも高い試料５
ではＭ２３Ｃ６型炭化物が析出しない上に、結晶粒界の
Ｍ３Ｃ型炭化物が保持中に成長し、転動寿命が実施例１
〜４に比べ低いため、パワーの低い自動車用途などに適
する。また、昇温速度の速い試料６ではＭ２３Ｃ６型炭
化物の核生成が不十分なため、実施例１〜４に比べ炭化
物の析出にむらがあり、転動寿命が低下する傾向があり
パワーの低い自動車用に適する。さらに、試料９では恒
温保持処理が施されていないために、Ｍ２３Ｃ６型炭化
物が析出していない上、硬度が低下してしまい、転動寿
命が低下している。同様に恒温保持処理が施されておら
ず、しかも焼き戻し後の加熱温度が低い試料１０〜１２
では、Ｍ２３Ｃ６型炭化物が析出していない上、水素量
が十分に低減できていないために、転動寿命が短い結果
となった。
【００３６】そして、本発明の実施例である試料１と同
様の条件により得られた試験片に水素をチャージした試
料１３〜１５では、水素量が増すにしたがって転動寿命
が低下することが確認された。
様の条件により得られた試験片に水素をチャージした試
料１３〜１５では、水素量が増すにしたがって転動寿命
が低下することが確認された。
【００３７】
【発明の効果】以上説明したように、本発明に係わる耐
高面圧部材は、ガス浸炭あるいはガス浸炭窒化による表
面Ｃ量が０．６〜１．５％であると共に、１００℃から
９００℃までの加熱により放出される全水素量が０．２
ｐｐｍ以下のものであるから、設備コストが安価で、浸
炭濃度制御の容易なガス浸炭あるいはガス浸炭窒化によ
る部材の利点を備え、しかも水素の悪影響を受けること
がなく、安価で面疲労強度および転動疲労寿命に優れた
ものとなる。このとき、所定量のＣｒおよびＭｏを含む
素材鋼を用いることにより、平均粒径が０．３μｍ以下
の微細なＭ２３Ｃ ６型炭化物を基地に均一に分散析出さ
せることができ、転動疲労強度をより確実に向上させる
ことができるという優れた効果がもたらされる。
高面圧部材は、ガス浸炭あるいはガス浸炭窒化による表
面Ｃ量が０．６〜１．５％であると共に、１００℃から
９００℃までの加熱により放出される全水素量が０．２
ｐｐｍ以下のものであるから、設備コストが安価で、浸
炭濃度制御の容易なガス浸炭あるいはガス浸炭窒化によ
る部材の利点を備え、しかも水素の悪影響を受けること
がなく、安価で面疲労強度および転動疲労寿命に優れた
ものとなる。このとき、所定量のＣｒおよびＭｏを含む
素材鋼を用いることにより、平均粒径が０．３μｍ以下
の微細なＭ２３Ｃ ６型炭化物を基地に均一に分散析出さ
せることができ、転動疲労強度をより確実に向上させる
ことができるという優れた効果がもたらされる。
【００３８】また、本発明に係わる耐高面圧部材の製造
方法においては、ガス浸炭またはガス浸炭窒化処理によ
って表面Ｃ量を０．６〜１．５％に富化した後、減圧下
においてＡｃ１変態温度以下の温度に保持し、引き続い
てＡｃ１変態温度以上に加熱保持したのち、急冷するよ
うにしている。すなわち、焼入れに先立って、水素低減
処理を減圧下で行うようにしているので、より高温で処
理することができ、部材の硬度を低下させることなく高
能率に水素を低減させることができ、水素脆化を防止し
て、面疲労強度および転動疲労寿命に優れた耐高面圧部
材を安価に得ることができるという極めて優れた効果が
もたらされる。このとき、Ｃｒ：１．２〜３．２％、Ｍ
ｏ：０．２５〜２．０％を含有する機械構造用鋼にガス
浸炭またはガス浸炭窒化処理を施し、６００〜７５０℃
の恒温保持温度に昇温するに際して、５００〜６５０℃
の温度範囲を０．２〜３０℃／ｍｉｎの昇温速度で加熱
し、その後Ａｃ１変態温度以上、かつＴ（℃）（＝６７
５＋１２０・Ｓｉ（％）−２７・Ｎｉ（％）＋３０・Ｃ
ｒ（％）＋２１５・Ｍｏ（％）−４００・Ｖ（％））以
下に保持した後、急冷するようにしているので、微細な
Ｍ２３Ｃ６型炭化物をむらなく均一に分散析出させるこ
とができ、水素脆性を生じることがなく、面疲労強度お
よび転動疲労寿命にさらに優れた耐高面圧部材を得るこ
とができるという極めて優れた効果がもたらされる。
方法においては、ガス浸炭またはガス浸炭窒化処理によ
って表面Ｃ量を０．６〜１．５％に富化した後、減圧下
においてＡｃ１変態温度以下の温度に保持し、引き続い
てＡｃ１変態温度以上に加熱保持したのち、急冷するよ
うにしている。すなわち、焼入れに先立って、水素低減
処理を減圧下で行うようにしているので、より高温で処
理することができ、部材の硬度を低下させることなく高
能率に水素を低減させることができ、水素脆化を防止し
て、面疲労強度および転動疲労寿命に優れた耐高面圧部
材を安価に得ることができるという極めて優れた効果が
もたらされる。このとき、Ｃｒ：１．２〜３．２％、Ｍ
ｏ：０．２５〜２．０％を含有する機械構造用鋼にガス
浸炭またはガス浸炭窒化処理を施し、６００〜７５０℃
の恒温保持温度に昇温するに際して、５００〜６５０℃
の温度範囲を０．２〜３０℃／ｍｉｎの昇温速度で加熱
し、その後Ａｃ１変態温度以上、かつＴ（℃）（＝６７
５＋１２０・Ｓｉ（％）−２７・Ｎｉ（％）＋３０・Ｃ
ｒ（％）＋２１５・Ｍｏ（％）−４００・Ｖ（％））以
下に保持した後、急冷するようにしているので、微細な
Ｍ２３Ｃ６型炭化物をむらなく均一に分散析出させるこ
とができ、水素脆性を生じることがなく、面疲労強度お
よび転動疲労寿命にさらに優れた耐高面圧部材を得るこ
とができるという極めて優れた効果がもたらされる。
【図１】本発明の実施例におけるガス浸炭処理工程およ
び処理条件を示す図である。
び処理条件を示す図である。
【図２】本発明の実施例における水素低減処理工程およ
び処理条件を示す図である。
び処理条件を示す図である。
【図３】本発明の実施例において転動疲労寿命を評価す
るのに用いたスラスト試験片の形状を示す図である。
るのに用いたスラスト試験片の形状を示す図である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考） Ｃ２３Ｃ 8/32 Ｃ２３Ｃ 8/32 (72)発明者 木村 利光 愛知県名古屋市南区大同町２丁目30番 大 同特殊鋼株式会社技術開発研究所内 (72)発明者 山口 拓郎 神奈川県横浜市神奈川区宝町２番地 日産 自動車株式会社内 (72)発明者 尾谷 敬造 神奈川県横浜市神奈川区宝町２番地 日産 自動車株式会社内 (72)発明者 内山 典子 神奈川県横浜市神奈川区宝町２番地 日産 自動車株式会社内 Ｆターム(参考） 4K028 AA01 AA03 AB01 AC01
Claims (4)
- 【請求項１】 ガス浸炭またはガス浸炭窒化処理による
表面Ｃ量が０．６〜１．５％であって、１００℃から９
００℃までの加熱により放出される全水素量が０．２ｐ
ｐｍ以下であることを特徴とする耐高面圧部材。 - 【請求項２】 表面Ｃ量を０．６〜１．５％に富化する
ガス浸炭またはガス浸炭窒化処理の後、減圧下において
Ａｃ１変態温度以下の温度に保持し、引き続きＡｃ１変
態温度以上に加熱保持した後、急冷することを特徴とす
る耐高面圧部材の製造方法。 - 【請求項３】 Ｃｒ：１．２〜３．２％、Ｍｏ：０．２
５〜２．０％を含有すると共に、ガス浸炭またはガス浸
炭窒化処理による表面Ｃ量が０．６〜１．５％である機
械構造用鋼からなり、少なくともＣｒを含む平均粒径
０．３μｍ以下のＭ２３Ｃ６型炭化物が基地に分散して
おり、１００℃から９００℃までの加熱により放出され
る全水素量が０．２ｐｐｍ以下であることを特徴とする
耐高面圧部材。 - 【請求項４】 Ｃｒ：１．２〜３．２％、Ｍｏ：０．２
５〜２．０％を含有する機械構造用鋼に、表面Ｃ量を
０．６〜１．５％に富化するガス浸炭またはガス浸炭窒
化処理を施した後、減圧下において５００〜６５０℃の
温度範囲における昇温速度が０．２〜３０℃／ｍｉｎと
なる速度で加熱して６００〜７５０℃の温度に昇温し、
引き続き減圧下において当該温度に恒温保持したのち、
Ａｃ１変態温度以上、かつＴ（℃）＝６７５＋１２０・
Ｓｉ（％）−２７・Ｎｉ（％）＋３０・Ｃｒ（％）＋２
１５・Ｍｏ（％）−４００・Ｖ（％）以下の温度に加熱
保持して、急冷することを特徴とする耐高面圧部材の製
造方法。
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001148517A JP2002339054A (ja) | 2001-05-17 | 2001-05-17 | 耐高面圧部材およびその製造方法 |
| US10/137,440 US20030075244A1 (en) | 2001-05-17 | 2002-05-03 | Bearing pressure-resistant member and process for making the same |
| EP02010460A EP1258644A3 (en) | 2001-05-17 | 2002-05-08 | Bearing pressure-resistant member and process for making the same |
| US10/936,800 US20050045249A1 (en) | 2001-05-17 | 2004-09-09 | Bearing pressure-resistant member and process for making the same |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001148517A JP2002339054A (ja) | 2001-05-17 | 2001-05-17 | 耐高面圧部材およびその製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2002339054A true JP2002339054A (ja) | 2002-11-27 |
Family
ID=18993817
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2001148517A Pending JP2002339054A (ja) | 2001-05-17 | 2001-05-17 | 耐高面圧部材およびその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2002339054A (ja) |
Cited By (14)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2006006742A1 (ja) * | 2004-07-15 | 2006-01-19 | Nippon Steel Corporation | 鋼板を使用した高強度部材の熱間プレス方法および熱間プレス部品 |
| EP1790422A1 (en) * | 2004-09-15 | 2007-05-30 | Nippon Steel Corporation | High-strength part and process for producing the same |
| JP2008285725A (ja) * | 2007-05-17 | 2008-11-27 | Ntn Corp | 転動部材、転がり軸受および転動部材の製造方法 |
| WO2008143031A1 (ja) * | 2007-05-17 | 2008-11-27 | Ntn Corporation | 転動部材、転がり軸受および転動部材の製造方法 |
| JP2008303440A (ja) * | 2007-06-08 | 2008-12-18 | Ntn Corp | 工作機械用転動部材および工作機械用転がり軸受 |
| JP2008308721A (ja) * | 2007-06-13 | 2008-12-25 | Ntn Corp | 自動車電装・補機用転動部材および自動車電装・補機用転がり軸受 |
| US7682087B2 (en) | 2003-02-28 | 2010-03-23 | Ntn Corporation | Transmission component, method of manufacturing the same, and tapered roller bearing |
| US7744283B2 (en) | 2003-03-14 | 2010-06-29 | Ntn Corporation | Bearing for alternator and bearing for pulley |
| JP2011157598A (ja) * | 2010-02-02 | 2011-08-18 | Daido Steel Co Ltd | 鋼材の熱処理方法 |
| WO2011114836A1 (ja) * | 2010-03-19 | 2011-09-22 | 新日本製鐵株式会社 | 表層硬化処理用鋼及び表層硬化鋼部品とその製造方法 |
| US8066826B2 (en) | 2005-08-10 | 2011-11-29 | Ntn Corporation | Rolling-contact shaft with joint claw |
| US8425690B2 (en) | 2001-11-29 | 2013-04-23 | Ntn Corporation | Bearing part, heat treatment method thereof, and rolling bearing |
| JP2015078416A (ja) * | 2013-10-18 | 2015-04-23 | 日本パワーファスニング株式会社 | 鋼製品の熱処理方法 |
| CN113737125A (zh) * | 2021-09-09 | 2021-12-03 | 北京机电研究所有限公司 | 一种获得弥散分布的细小碳化物的真空渗碳方法 |
Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5934208B2 (ja) * | 1981-09-11 | 1984-08-21 | 宇部興産株式会社 | 高マンガン鋼の熱処理法 |
| JPH1060540A (ja) * | 1996-08-20 | 1998-03-03 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 高炭素冷延鋼帯の製造方法 |
| JPH10204612A (ja) * | 1997-01-22 | 1998-08-04 | Nippon Seiko Kk | 機械部品の脱水素処理方法 |
| JPH1129820A (ja) * | 1997-07-08 | 1999-02-02 | Mazda Motor Corp | 浸炭焼入部品の製造方法 |
| JP2001032900A (ja) * | 1999-07-23 | 2001-02-06 | Nsk Ltd | トロイダル形無段変速装置 |
| JP2001098343A (ja) * | 1999-07-21 | 2001-04-10 | Daido Steel Co Ltd | 耐高面圧部材およびその製造方法 |
-
2001
- 2001-05-17 JP JP2001148517A patent/JP2002339054A/ja active Pending
Patent Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5934208B2 (ja) * | 1981-09-11 | 1984-08-21 | 宇部興産株式会社 | 高マンガン鋼の熱処理法 |
| JPH1060540A (ja) * | 1996-08-20 | 1998-03-03 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 高炭素冷延鋼帯の製造方法 |
| JPH10204612A (ja) * | 1997-01-22 | 1998-08-04 | Nippon Seiko Kk | 機械部品の脱水素処理方法 |
| JPH1129820A (ja) * | 1997-07-08 | 1999-02-02 | Mazda Motor Corp | 浸炭焼入部品の製造方法 |
| JP2001098343A (ja) * | 1999-07-21 | 2001-04-10 | Daido Steel Co Ltd | 耐高面圧部材およびその製造方法 |
| JP2001032900A (ja) * | 1999-07-23 | 2001-02-06 | Nsk Ltd | トロイダル形無段変速装置 |
Cited By (27)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US8425690B2 (en) | 2001-11-29 | 2013-04-23 | Ntn Corporation | Bearing part, heat treatment method thereof, and rolling bearing |
| US7682087B2 (en) | 2003-02-28 | 2010-03-23 | Ntn Corporation | Transmission component, method of manufacturing the same, and tapered roller bearing |
| US8783961B2 (en) | 2003-03-14 | 2014-07-22 | Ntn Corporation | Bearing for alternator and bearing for pulley |
| US8333516B2 (en) | 2003-03-14 | 2012-12-18 | Ntn Corporation | Bearing for alternator and bearing for pulley |
| US7744283B2 (en) | 2003-03-14 | 2010-06-29 | Ntn Corporation | Bearing for alternator and bearing for pulley |
| US7867344B2 (en) | 2004-07-15 | 2011-01-11 | Nippon Steel Corporation | Hot pressing method for high strength member using steel sheet and hot pressed parts |
| WO2006006742A1 (ja) * | 2004-07-15 | 2006-01-19 | Nippon Steel Corporation | 鋼板を使用した高強度部材の熱間プレス方法および熱間プレス部品 |
| KR100854114B1 (ko) * | 2004-07-15 | 2008-08-26 | 신닛뽄세이테쯔 카부시키카이샤 | 강판을 사용한 고강도 부재의 열간 프레스 방법 및 열간프레스 부품 |
| EP1790422A4 (en) * | 2004-09-15 | 2009-03-18 | Nippon Steel Corp | HIGH-FIXED PART AND METHOD FOR THE PRODUCTION THEREOF |
| US7842142B1 (en) | 2004-09-15 | 2010-11-30 | Nippon Steel Corporation | High strength part and method for producing the same |
| EP2266722A1 (en) * | 2004-09-15 | 2010-12-29 | Nippon Steel Corporation | High strength part and method of production of the same |
| EP1790422A1 (en) * | 2004-09-15 | 2007-05-30 | Nippon Steel Corporation | High-strength part and process for producing the same |
| US8066826B2 (en) | 2005-08-10 | 2011-11-29 | Ntn Corporation | Rolling-contact shaft with joint claw |
| WO2008143031A1 (ja) * | 2007-05-17 | 2008-11-27 | Ntn Corporation | 転動部材、転がり軸受および転動部材の製造方法 |
| JP2008285725A (ja) * | 2007-05-17 | 2008-11-27 | Ntn Corp | 転動部材、転がり軸受および転動部材の製造方法 |
| US8535457B2 (en) | 2007-05-17 | 2013-09-17 | Ntn Corporation | Rolling member, rolling bearing and process for manufacturing rolling member |
| JP2008303440A (ja) * | 2007-06-08 | 2008-12-18 | Ntn Corp | 工作機械用転動部材および工作機械用転がり軸受 |
| JP2008308721A (ja) * | 2007-06-13 | 2008-12-25 | Ntn Corp | 自動車電装・補機用転動部材および自動車電装・補機用転がり軸受 |
| JP2011157598A (ja) * | 2010-02-02 | 2011-08-18 | Daido Steel Co Ltd | 鋼材の熱処理方法 |
| KR101247478B1 (ko) | 2010-03-19 | 2013-04-01 | 신닛테츠스미킨 카부시키카이샤 | 표층 경화강 부품 및 그의 제조 방법 |
| EP2514847A1 (en) * | 2010-03-19 | 2012-10-24 | Nippon Steel Corporation | Steel for case-hardening treatment, case-hardened steel component, and method for producing same |
| US8475605B2 (en) | 2010-03-19 | 2013-07-02 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Surface layer-hardened steel part and method of manufacturing the same |
| EP2514847A4 (en) * | 2010-03-19 | 2013-08-28 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corp | STEEL FOR CASE-CURING TREATMENT, HOUSING-HARDENING STEEL COMPONENT AND MANUFACTURING METHOD THEREFOR |
| WO2011114836A1 (ja) * | 2010-03-19 | 2011-09-22 | 新日本製鐵株式会社 | 表層硬化処理用鋼及び表層硬化鋼部品とその製造方法 |
| JP2015078416A (ja) * | 2013-10-18 | 2015-04-23 | 日本パワーファスニング株式会社 | 鋼製品の熱処理方法 |
| CN113737125A (zh) * | 2021-09-09 | 2021-12-03 | 北京机电研究所有限公司 | 一种获得弥散分布的细小碳化物的真空渗碳方法 |
| CN113737125B (zh) * | 2021-09-09 | 2024-02-20 | 中国机械总院集团北京机电研究所有限公司 | 一种获得弥散分布的细小碳化物的真空渗碳方法 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JPH0826446B2 (ja) | 転がり軸受 | |
| EP0626468B1 (en) | Process for carbonitriding steel | |
| JP5241455B2 (ja) | 浸炭窒化部材および浸炭窒化部材の製造方法 | |
| JP3413975B2 (ja) | 耐摩耗性に優れた転がり軸受 | |
| JP4627776B2 (ja) | 高濃度浸炭・低歪焼入れ部材およびその製造方法 | |
| JP2002339054A (ja) | 耐高面圧部材およびその製造方法 | |
| JPH0578814A (ja) | 転がり軸受 | |
| US20100126632A1 (en) | Manufacturing method for high-concentration carburized steel | |
| EP1512761A1 (en) | Contact pressure-resistant member and method of making the same | |
| JPH0234766A (ja) | 浸炭焼入方法 | |
| GB2293214A (en) | Rolling bearing | |
| JPH0525609A (ja) | 転がり軸受 | |
| JP2005090680A (ja) | 転がり軸受部品およびその製造方法 | |
| JP3787663B2 (ja) | 転がり軸受の熱処理方法 | |
| US20030075244A1 (en) | Bearing pressure-resistant member and process for making the same | |
| JP6771580B2 (ja) | 構造材 | |
| JPH0827542A (ja) | 転がり軸受 | |
| JP4569961B2 (ja) | ボールネジまたはワンウェイクラッチ用部品の製造方法 | |
| JP2021113338A (ja) | 鋼部品及びその製造方法 | |
| JP2002030338A (ja) | 鋼材の高濃度浸炭焼入方法および高濃度浸炭焼入部品 | |
| US6623567B2 (en) | Method for high concentration carburizing and quenching of steel and high concentration carburized and quenched steel part | |
| JP2002356738A (ja) | 耐高面圧部材およびその製造方法 | |
| JP2002348615A (ja) | 耐高面圧部材およびその製造方法 | |
| JP2001140020A (ja) | 耐ピッティング性に優れた浸炭窒化処理部材の熱処理方法 | |
| JPH0741934A (ja) | 軸受部品 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20041028 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20041130 |
|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20060403 |
|
| A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20060526 |
|
| A911 | Transfer of reconsideration by examiner before appeal (zenchi) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A911 Effective date: 20060613 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20060719 |
|
| A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20060908 |
|
| A912 | Removal of reconsideration by examiner before appeal (zenchi) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A912 Effective date: 20061208 |