JPS5934208B2 - 高マンガン鋼の熱処理法 - Google Patents
高マンガン鋼の熱処理法Info
- Publication number
- JPS5934208B2 JPS5934208B2 JP14221781A JP14221781A JPS5934208B2 JP S5934208 B2 JPS5934208 B2 JP S5934208B2 JP 14221781 A JP14221781 A JP 14221781A JP 14221781 A JP14221781 A JP 14221781A JP S5934208 B2 JPS5934208 B2 JP S5934208B2
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- Japan
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- heat treatment
- high manganese
- manganese steel
- heating
- solution heat
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-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
- C21D6/005—Heat treatment of ferrous alloys containing Mn
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- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、高マンガン鋼の結晶粒を微細化するための
熱処理法に関するものである。
熱処理法に関するものである。
従来より、例えば、セメント原料や石炭等を粉砕する
粉砕機のローラタイヤ等の耐摩耗品としては、０．９〜
１．４１Ｃ、１１〜１４ＺＭｎ組成で、耐摩耗性と靭性
を兼ね備えた高マンガンオーステナイト鋳鋼が用いられ
ている。
粉砕機のローラタイヤ等の耐摩耗品としては、０．９〜
１．４１Ｃ、１１〜１４ＺＭｎ組成で、耐摩耗性と靭性
を兼ね備えた高マンガンオーステナイト鋳鋼が用いられ
ている。
この材料は、著しい表面層の加工硬化性と材料固有のオ
ーステナイトの靭性の二つで、鉄鋼材料中、最大靭性材
料の一つと言われている。すなわち、オーステナイトの
状態での硬さは低いが、はげしい衝撃的外力が作用する
場合には、表面層が著しく加工硬化し、一方、材料自体
の靭性は保有されているので、すぐれた耐摩耗材料の特
質を発揮すると言われている。 しかし、この高マンガ
ン−オーステナイト鋼でも、大型の粉砕機のローラタイ
ヤのように厚肉物等に使用した場合、引張強さは大きい
が、降伏点が低く、その機械的性質がまだ充分ではない
ので、使用開始後、数か月で破壊することもあった。
ーステナイトの靭性の二つで、鉄鋼材料中、最大靭性材
料の一つと言われている。すなわち、オーステナイトの
状態での硬さは低いが、はげしい衝撃的外力が作用する
場合には、表面層が著しく加工硬化し、一方、材料自体
の靭性は保有されているので、すぐれた耐摩耗材料の特
質を発揮すると言われている。 しかし、この高マンガ
ン−オーステナイト鋼でも、大型の粉砕機のローラタイ
ヤのように厚肉物等に使用した場合、引張強さは大きい
が、降伏点が低く、その機械的性質がまだ充分ではない
ので、使用開始後、数か月で破壊することもあった。
そこで、高マンガンオーステナイト鋼として、１〜２
条のＣｒを含有させて、降伏点や初期硬度や耐摩耗性を
向上させたものを使用することが考えられたが、このク
ロム含有高マンガン鋼は、け）伸びが著しく減少する、
（２）引張強さが減少する、（３）肉厚１００ｍｍ以上
の厚肉物だと、結晶粒微細化が困難となる、（４）冷却
中にフィルム状の炭化物が粒界に析出しやすく、靭性を
著しくそこねるなどの欠点を有し、特に、大型のローラ
タイヤ等の厚肉物に用いた場合は、このクロムが材料破
壊に対して有害元素として作用する場合もあった。 本
発明は、これらの欠点をなくすためのものであり、材料
破壊を防ぐため、引張強さ、降伏応力、靭性、伸びなど
の機械的性質を向上させる結晶粒微細化の熱処理法を提
携することを目的としている。本発明の熱処理法は、ま
ず、高マンガン鋼を１０００〜１２００℃で溶体化熱処
理を行った後、急冷してオーステナイト単相を得、次に
、５００〜７００゜Ｃまで加熱し、ここで焼戻ししてパ
ーライト化熱処理を行い、続いて、再加熱した後、９５
０〜１１００℃で再溶体化熱処理を行い、最後に急冷す
るようにした ガンマン鋼の熱処理法＊＊である。
条のＣｒを含有させて、降伏点や初期硬度や耐摩耗性を
向上させたものを使用することが考えられたが、このク
ロム含有高マンガン鋼は、け）伸びが著しく減少する、
（２）引張強さが減少する、（３）肉厚１００ｍｍ以上
の厚肉物だと、結晶粒微細化が困難となる、（４）冷却
中にフィルム状の炭化物が粒界に析出しやすく、靭性を
著しくそこねるなどの欠点を有し、特に、大型のローラ
タイヤ等の厚肉物に用いた場合は、このクロムが材料破
壊に対して有害元素として作用する場合もあった。 本
発明は、これらの欠点をなくすためのものであり、材料
破壊を防ぐため、引張強さ、降伏応力、靭性、伸びなど
の機械的性質を向上させる結晶粒微細化の熱処理法を提
携することを目的としている。本発明の熱処理法は、ま
ず、高マンガン鋼を１０００〜１２００℃で溶体化熱処
理を行った後、急冷してオーステナイト単相を得、次に
、５００〜７００゜Ｃまで加熱し、ここで焼戻ししてパ
ーライト化熱処理を行い、続いて、再加熱した後、９５
０〜１１００℃で再溶体化熱処理を行い、最後に急冷す
るようにした ガンマン鋼の熱処理法＊＊である。
つぎに、１実施例によって、本発明を詳細に説明する。
本発明による熱処理工程は、第１図に示したような工程
からなっている。
からなっている。
なぢ、本発明の実癩で用いた試料の化学成分（＠は第１
表のとおりである。
表のとおりである。
第１図に示した工程にぢいて、ａで示す加熱工程では、
高マンガン鋼が割れないように、例えば５０〜１００℃
／ｈで徐加熱を行い、成分の違いによっても異なるが１
０００〜１２００’Ｃｆで上昇させる。
高マンガン鋼が割れないように、例えば５０〜１００℃
／ｈで徐加熱を行い、成分の違いによっても異なるが１
０００〜１２００’Ｃｆで上昇させる。
ｂは溶体化熱処理のための一定温度による加熱工程で、
クロムが含まれていない場合は、１０００〜１１００℃
、例えば、約１０２５℃の熱処理温度で良いが、クロム
が約１．７係のように含まれている場合は、１０５０〜
１２００℃、例えば、１１２５℃の高い熱処理温度を必
要とする。
クロムが含まれていない場合は、１０００〜１１００℃
、例えば、約１０２５℃の熱処理温度で良いが、クロム
が約１．７係のように含まれている場合は、１０５０〜
１２００℃、例えば、１１２５℃の高い熱処理温度を必
要とする。
ｂにおける加熱保持時間は、高マンガン鋼の肉厚によっ
て異なるが、肉厚１ｉｎ当り１．５時間，程度必要であ
る。第２図は、高マンガン鋼でオーステナイト単相を得
るための温度とクロム量の関係を示すもので、一般に、
溶体化熱処理は、この温度より約５０゜Ｃ以上高い温度
で行う必要があり、その温度はクロム量の増加とともに
高くなる。
て異なるが、肉厚１ｉｎ当り１．５時間，程度必要であ
る。第２図は、高マンガン鋼でオーステナイト単相を得
るための温度とクロム量の関係を示すもので、一般に、
溶体化熱処理は、この温度より約５０゜Ｃ以上高い温度
で行う必要があり、その温度はクロム量の増加とともに
高くなる。
したがって、前記した温度で溶体化熱処理を行う。Ｃは
水冷による急冷工程である。
水冷による急冷工程である。
冷却速度は、例えば、肉厚２００ｉｍ程度で、３０〜５
０゜Ｃ／Ｉｎｉｎとした。なお、ｂで示したオーステナ
イト化の熱処理を溶体化熱処理と呼んで８り、この溶体
化熱処理、および、その後、急冷してオーステナイト化
することは従来公知である。
０゜Ｃ／Ｉｎｉｎとした。なお、ｂで示したオーステナ
イト化の熱処理を溶体化熱処理と呼んで８り、この溶体
化熱処理、および、その後、急冷してオーステナイト化
することは従来公知である。
高マンガン鋼は鋳造状態ではオーステナイト、フエライ
トとセメンタイトが混り合ってできているパーライト、
クよび、炭化物が共存した組織であるので、これを高温
に加熱し、パーライトと炭化物をオーステナイトに固溶
させ、オーステナイト単一の組織とし、冷却中にパーラ
イトと炭化物がオーステナイトから析出しないように急
冷する。この場合、高マンガン鋼を急冷の焼入れによっ
て硬化させるのではなくて、逆にやわらかくするので、
この処理を水靭法と呼んでいる。このオーステナイト化
の熱処理だげを行ったものは、前記したように、肉厚物
では、結晶粒が大きく、やわらかい。
トとセメンタイトが混り合ってできているパーライト、
クよび、炭化物が共存した組織であるので、これを高温
に加熱し、パーライトと炭化物をオーステナイトに固溶
させ、オーステナイト単一の組織とし、冷却中にパーラ
イトと炭化物がオーステナイトから析出しないように急
冷する。この場合、高マンガン鋼を急冷の焼入れによっ
て硬化させるのではなくて、逆にやわらかくするので、
この処理を水靭法と呼んでいる。このオーステナイト化
の熱処理だげを行ったものは、前記したように、肉厚物
では、結晶粒が大きく、やわらかい。
したがって、本発明では、このａ−ｃ工程による従来公
知のオーステナイト化のための熱処理に続いて、次に示
すような熱処理工程を付加した。
知のオーステナイト化のための熱処理に続いて、次に示
すような熱処理工程を付加した。
ｄで示す加熱工程では、例えば、５０〜１００’Ｃ／ｈ
で、徐加熱を行い、５００〜７００℃まで加熱し、この
状態で焼戻してパーライトを形成させるようにした。な
１，ｄにおげるこの加熱勾配は、ａにおげる加熱勾配と
ともに、組織の微細化には影響を及ぼさないが、均熱の
ために必要である。ｅはパーライト化熱処理のための一
定温度による加熱工程で、５００〜７００℃で約３時間
以上多い場合には、１０〜２５時間加熱を続げ、高マン
ガン鋼の組織をパーライト化する。
で、徐加熱を行い、５００〜７００℃まで加熱し、この
状態で焼戻してパーライトを形成させるようにした。な
１，ｄにおげるこの加熱勾配は、ａにおげる加熱勾配と
ともに、組織の微細化には影響を及ぼさないが、均熱の
ために必要である。ｅはパーライト化熱処理のための一
定温度による加熱工程で、５００〜７００℃で約３時間
以上多い場合には、１０〜２５時間加熱を続げ、高マン
ガン鋼の組織をパーライト化する。
Ａ，Ｂ，Ｃの各試料について、オーステナイト化した試
料を焼戻してパーライトが形成される熱処理条件を調べ
た結果、いずれも同様な結果が得られ、例えば、入試料
では、第３図に示したような結果が得られた。
料を焼戻してパーライトが形成される熱処理条件を調べ
た結果、いずれも同様な結果が得られ、例えば、入試料
では、第３図に示したような結果が得られた。
第３図は、焼戻にＦげる加熱時間と加熱温度からなる熱
処理条件と組織との関係を示すもので、図中、●がパー
ライト組織が表われたところ、▲が針状炭化物が表われ
たところ１がパーライト組織が幾分表われ始めたところ
、Δが針状炭化物が幾分表われ始めたところ、○がパー
ライト組織も針状炭化物も表われないで、オーステナイ
ト組織のままのところである。第３図からもわかるよう
に、いずれの試料に２いても、パーライトは５００〜７
００℃の範囲で形成されるが、特に、５００〜６００゜
Ｃにおいて、その形成量が多かった。また、その場合の
加熱時間としては、約１時間以上が必要である。また、
パーライト量は硬度値と比例関係にあると考えられるの
で、硬度値と焼戻熱処理条件との関係を調べた結果、第
４図に示すような結果が得られた。
処理条件と組織との関係を示すもので、図中、●がパー
ライト組織が表われたところ、▲が針状炭化物が表われ
たところ１がパーライト組織が幾分表われ始めたところ
、Δが針状炭化物が幾分表われ始めたところ、○がパー
ライト組織も針状炭化物も表われないで、オーステナイ
ト組織のままのところである。第３図からもわかるよう
に、いずれの試料に２いても、パーライトは５００〜７
００℃の範囲で形成されるが、特に、５００〜６００゜
Ｃにおいて、その形成量が多かった。また、その場合の
加熱時間としては、約１時間以上が必要である。また、
パーライト量は硬度値と比例関係にあると考えられるの
で、硬度値と焼戻熱処理条件との関係を調べた結果、第
４図に示すような結果が得られた。
第４図において、横軸は加熱時間、縦軸はビツカース硬
度を示し、加熱温度は、○が５００℃、●が５５０゜Ｃ
、△が６００゜Ｃを示す。第４図からも、加熱温度５０
０〜６００℃、好ましくは約５５０℃で、加熱時間３〜
５時間で、充分なパーライト量が形成されることがわか
る。次に、ｆで示すように、結晶粒微細化に及ぼすパー
ライト化熱処理後に、急速加熱による工程を行う。
度を示し、加熱温度は、○が５００℃、●が５５０゜Ｃ
、△が６００゜Ｃを示す。第４図からも、加熱温度５０
０〜６００℃、好ましくは約５５０℃で、加熱時間３〜
５時間で、充分なパーライト量が形成されることがわか
る。次に、ｆで示すように、結晶粒微細化に及ぼすパー
ライト化熱処理後に、急速加熱による工程を行う。
この熱処理工程では、パーライトの中のα固溶体である
フエライトが約７２０゜Ｃ以上でγ固溶体であるオース
テナイトに変わり、パーライトの中のセメンタイトがオ
ーステナイトの中に溶け込んでなくなるというオーステ
ナイト変態が起り、結晶の微細化が行われる。
フエライトが約７２０゜Ｃ以上でγ固溶体であるオース
テナイトに変わり、パーライトの中のセメンタイトがオ
ーステナイトの中に溶け込んでなくなるというオーステ
ナイト変態が起り、結晶の微細化が行われる。
ただし、このフエライトからのオーステナイト変態と結
晶粒微細化現象は化学組成や加熱速度に影響される。第
５図は、入試料とＣ試料の加熱速度と結晶粒径との関係
を示す。
晶粒微細化現象は化学組成や加熱速度に影響される。第
５図は、入試料とＣ試料の加熱速度と結晶粒径との関係
を示す。
約１．７係のクロムを含むＣ試料では、結晶粒径は加熱
速度に著しく影響され、かなり早い速度で加熱しないと
結晶粒の微細化現象が見られないのに対して、クロムを
含んでいない入試料では、加熱速度にあまり影響されず
に、安定した微細化現象が見られる。ｆ工程における加
熱上昇速度としては、入試料では４〜１００るＣ／Ｍｉ
ｎで良いが、Ｃ試料では、５０〜１００℃／Ｍｉｎが適
当であることがわかる。次に、ｇで示すような再溶体化
熱処理を行う。
速度に著しく影響され、かなり早い速度で加熱しないと
結晶粒の微細化現象が見られないのに対して、クロムを
含んでいない入試料では、加熱速度にあまり影響されず
に、安定した微細化現象が見られる。ｆ工程における加
熱上昇速度としては、入試料では４〜１００るＣ／Ｍｉ
ｎで良いが、Ｃ試料では、５０〜１００℃／Ｍｉｎが適
当であることがわかる。次に、ｇで示すような再溶体化
熱処理を行う。
ここでは、９５０〜１１００℃で加熱を続ける。結晶粒
は高温に長時間保持すると成長するので、再溶体化の最
適熱処理温度および微細化した結晶粒の成長挙動の関係
を調べた。第６図で、この再溶体化熱処理温度と結晶粒
径との関係を示す。
は高温に長時間保持すると成長するので、再溶体化の最
適熱処理温度および微細化した結晶粒の成長挙動の関係
を調べた。第６図で、この再溶体化熱処理温度と結晶粒
径との関係を示す。
第６図からみて、クロムを含んでいない入試料と約０．
５％のクロムを含有したＢ試料の結晶粒径は、比較的に
加熱温度に影響されないが、クロムが約１．７係含まれ
ているＣ試料の結晶粒径は加熱温度に影響され、加熱温
度が高い程、犬きくな′る傾向にある。また、入試料の
結晶粒は、１０２５℃に１０時間保持しても、その成長
はわずかであった。ｂは水冷による急冷工程である。
５％のクロムを含有したＢ試料の結晶粒径は、比較的に
加熱温度に影響されないが、クロムが約１．７係含まれ
ているＣ試料の結晶粒径は加熱温度に影響され、加熱温
度が高い程、犬きくな′る傾向にある。また、入試料の
結晶粒は、１０２５℃に１０時間保持しても、その成長
はわずかであった。ｂは水冷による急冷工程である。
大型のローラタイヤ等の厚肉物では、冷却速度が遅くな
ると、水冷中に炭化物が結晶粒界に析出し、材料を脆く
する。特に、クロムが添加されると、結晶粒界にフイル
ム状の炭化物が析出し易くなり、靭性を著しく低下させ
る危険がある。この炭化物が析出しない臨界の冷却速度
は、クロムの１．７係添加により、３５〜４４゜Ｃ／Ｍ
ｉｎから約９０℃／Ｍｉｎに早まった。次に、ａ−ｅ工
程のみからなる従来の溶体化熱処理を行った場合の高マ
ンガン鋼の機械的性質と本発明による熱処理を行った場
合の高マンガン鋼の機械的性質を、第２表ならびに第７
図に示す。
ると、水冷中に炭化物が結晶粒界に析出し、材料を脆く
する。特に、クロムが添加されると、結晶粒界にフイル
ム状の炭化物が析出し易くなり、靭性を著しく低下させ
る危険がある。この炭化物が析出しない臨界の冷却速度
は、クロムの１．７係添加により、３５〜４４゜Ｃ／Ｍ
ｉｎから約９０℃／Ｍｉｎに早まった。次に、ａ−ｅ工
程のみからなる従来の溶体化熱処理を行った場合の高マ
ンガン鋼の機械的性質と本発明による熱処理を行った場
合の高マンガン鋼の機械的性質を、第２表ならびに第７
図に示す。
なお、熱処理に際しては、試料の溶体化熱処理等におけ
る一定加熱時の保持時間は、肉厚１ｉｎに対して１．５
時間とした。第７図は、入試料において、再溶体化熱処
理によって得られた結晶の粒径Ｄｍｍと引張強さ、降伏
応力、伸びの関係を示す線図である。
る一定加熱時の保持時間は、肉厚１ｉｎに対して１．５
時間とした。第７図は、入試料において、再溶体化熱処
理によって得られた結晶の粒径Ｄｍｍと引張強さ、降伏
応力、伸びの関係を示す線図である。
第７図において、Ｄｉが約１の時の値が従来のもので、
ｄ−ｚが２〜３０時の値が本発明によるものであり、こ
れらにより、結晶粒の微細化によって、従来のものより
機械的性質が向上したことがわかる。このように、本発
明においては、特許請求の範囲に記載したような構成に
したので、従来のものに比べて、機械的性質を向上させ
ることができるとともに、厚肉物においても、結晶粒を
小さくして割れにくくすることができる。したがって、
この高マンガン鋼を大型のローラタイヤ等の厚肉部材に
使用した場合でも、耐摩耗性と靭性が向上しているので
、部材の寿命を長びかせることができる。
ｄ−ｚが２〜３０時の値が本発明によるものであり、こ
れらにより、結晶粒の微細化によって、従来のものより
機械的性質が向上したことがわかる。このように、本発
明においては、特許請求の範囲に記載したような構成に
したので、従来のものに比べて、機械的性質を向上させ
ることができるとともに、厚肉物においても、結晶粒を
小さくして割れにくくすることができる。したがって、
この高マンガン鋼を大型のローラタイヤ等の厚肉部材に
使用した場合でも、耐摩耗性と靭性が向上しているので
、部材の寿命を長びかせることができる。
第１図は本発明の熱処理工程を示す線図、第２図は溶体
化処理温度とクロム量の関係を示す線図、第３図は焼戻
熱処理条件とその条件下で表われる組織の関係を説明す
る図、第４図は焼戻熱処理条件と硬度の関係を示す線図
、第５図は再加熱時の加熱速度と結晶粒径の関係を示す
図、第６図は再溶体化熱処理温度と結晶粒径との関係を
示す線図、第７図は結晶粒と機械的性質の関係を示す線
図である。 ｂ・・・・・・溶体化熱処理工程、ｅ・・・・・・パー
ライト化熱処理工程、ｆ・・・・・・加熱工程、ｇ・・
・・・・再溶体化熱処理工程。
化処理温度とクロム量の関係を示す線図、第３図は焼戻
熱処理条件とその条件下で表われる組織の関係を説明す
る図、第４図は焼戻熱処理条件と硬度の関係を示す線図
、第５図は再加熱時の加熱速度と結晶粒径の関係を示す
図、第６図は再溶体化熱処理温度と結晶粒径との関係を
示す線図、第７図は結晶粒と機械的性質の関係を示す線
図である。 ｂ・・・・・・溶体化熱処理工程、ｅ・・・・・・パー
ライト化熱処理工程、ｆ・・・・・・加熱工程、ｇ・・
・・・・再溶体化熱処理工程。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 高マンガン鋼を１０００〜１２００℃で溶体化熱処
理を行った後、急冷してオーステナイト単相を得、次に
、５００〜７００℃まで加熱し、ここで焼戻ししてパー
ライト化熱処理を行い、続いて、再加熱した後、９５０
〜１１００℃で再溶体化熱処理を行い、最後に急冷する
ようにした高マンガン鋼の熱処理法。 ２ 高マンガン鋼としてクロムを含有していない高マン
ガン鋼を用い、１０００〜１１００℃で溶体化熱処理を
行うようにした特許請求の範囲第１項記載の高マンガン
鋼の熱処理法。 ３ 高マンガン鋼としてクロム含有の高マンガン鋼を用
い、１０５０〜１２００℃で溶体化熱処理を行い、パー
ライト化熱処理から再溶体化熱処理へ移る間の再加熱を
５０〜１０００℃／ｍｉｎの加熱速度で行うようにした
特許請求の範囲第１項記載の高マンガン鋼の熱処理法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14221781A JPS5934208B2 (ja) | 1981-09-11 | 1981-09-11 | 高マンガン鋼の熱処理法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14221781A JPS5934208B2 (ja) | 1981-09-11 | 1981-09-11 | 高マンガン鋼の熱処理法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5845315A JPS5845315A (ja) | 1983-03-16 |
| JPS5934208B2 true JPS5934208B2 (ja) | 1984-08-21 |
Family
ID=15310123
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP14221781A Expired JPS5934208B2 (ja) | 1981-09-11 | 1981-09-11 | 高マンガン鋼の熱処理法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5934208B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62164512U (ja) * | 1986-04-07 | 1987-10-19 | ||
| JP2002339054A (ja) * | 2001-05-17 | 2002-11-27 | Daido Steel Co Ltd | 耐高面圧部材およびその製造方法 |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN105648316A (zh) * | 2016-01-28 | 2016-06-08 | 福州大学 | 一种钒钛微合金化超高锰钢及其制备方法 |
-
1981
- 1981-09-11 JP JP14221781A patent/JPS5934208B2/ja not_active Expired
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62164512U (ja) * | 1986-04-07 | 1987-10-19 | ||
| JP2002339054A (ja) * | 2001-05-17 | 2002-11-27 | Daido Steel Co Ltd | 耐高面圧部材およびその製造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5845315A (ja) | 1983-03-16 |
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