JP2001316775A

JP2001316775A - 耐リジング性および成形性に優れたフェライト系ステンレス鋼板ならびにその製造方法

Info

Publication number: JP2001316775A
Application number: JP2000367097A
Authority: JP
Inventors: Tomomasa Hirata; 知正平田; Takeshi Yokota; 毅横田; Yasushi Kato; 康加藤; Takumi Ugi; 工宇城; Susumu Sato; 佐藤　　進
Original assignee: Kawasaki Steel Corp
Current assignee: JFE Steel Corp
Priority date: 1999-12-03
Filing date: 2000-12-01
Publication date: 2001-11-16
Anticipated expiration: 2020-12-01
Also published as: JP4590719B2

Abstract

(57)【要約】【課題】耐リジング性および成形性に優れるフェライ
ト系ステンレス鋼板とその製造方法を提案する。【解決手段】熱間圧延の粗圧延工程において、少なく
とも１パスを圧下率３０％以上とし、かつ圧下率が最大
となるパスでは板厚中心と表面との間の温度差を200℃
以下として圧延することにより、圧延方向に切断した板
厚方向断面で測定される、下記に定義する｛１１１｝方
位コロニーの面積率が、板厚の１／８〜３／８及び５／
８〜７／８の領域で、３０％以上存在するものとする。記｛１１１｝方位コロニー：結晶の隣接集合体であって、
各結晶の＜１１１＞方位ベクトルが圧延面に垂直な方向
ベクトルとなす角度が１５°以内にある結晶の隣接集合
体。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、フェライト系ステ
ンレス鋼板およびその製造方法に関し、とくに、耐リジ
ング性および成形性（プレス加工性および曲げ加工性）
に優れたフェライト系ステンレス鋼板（鋼帯を含む）お
よびその製造方法に関するものである。

【０００２】

【従来の技術】フェライト系ステンレス鋼は、応力腐食
割れを起こしにくく、安価であること、また深絞り性や
耐リジング性も近年少しづつ改善されてきたことから、
厨房器具や自動車部品などの広い分野で利用されるよう
になってきた。このようにフェライト系ステンレス鋼の
利用分野が拡大されるに伴って、深絞り性、耐リジング
性に加えて、張出し性や曲げ加工性といった他の成形特
性に対してもより厳しい基準が求められるようになって
きた。ここに、張出し性とは、金属板の板端を拘束した
状態で中央部をプレスにより張り出させたときに、どこ
まで破れずに張り出させられるかの指標（バルジ高さで
表示）であり、板端を拘束されないでプレスする場合に
用いられる深絞り性（ｒ値で評価される）とは区別され
る。

【０００３】ところで、最近、フェライト系ステンレス
鋼の深絞り性、耐リジング性を向上させるために、鋼板
中のコロニーを制御する技術が提案されている。コロニ
ー（同一の結晶方位を有する結晶粒のかたまり）に関す
るこれまでの研究によれば、耐リジング性の改善には、
コロニーを小さくすることが最も有効であると考えられ
てきた。例えば、特開平10−330887号公報では、図６に
示すようなＲＤ (Rolling Direction 、以下ＲＤとい
う) 面内のコロニーの板厚方向の長さを板厚の３０％以
下とし、板厚方向のコロニーサイズを小さくすることに
より耐リジング性を、また｛１１１｝方位コロニーの体
積率を１５％以上とすることで深絞り性を改善する方法
が開示されている。一方で、特定のコロニーを活用しよ
うという試みもある。例えば、特開平９−263900号公報
では、｛１１１｝方位コロニーの板幅方向の大きさを10
0〜1000μｍに限定し耐リジング性を向上させ、｛１１
１｝方位コロニーの板幅方向に占める割合を多くするこ
とで深絞り性(ｒ値)を向上させる技術が示されている。
これらの方法はいずれも、｛１１１｝方位コロニーを多
く存在させることで深絞り性（ｒ値）を向上させ、さら
にその｛１１１｝方位コロニーのサイズを小さくするこ
とで耐リジング性を改善しようとするものである。

【０００４】しかし、深絞り性や耐リジング性は上記の
技術によって改善されるものの、張出し性をも大幅に向
上させることは困難である。これに対して、深絞り性と
張出し性を含むプレス加工性とともに、耐リジング性を
改善する技術が、特開平７−310122号公報に開示されて
いる。これは、粗圧延の温度（1000〜1150℃）、摩擦係
数（0.3以下）、圧下率（40〜75％）およびひずみ速度
（７〜100/s）を制御することにより板厚中心部の再結
晶を促進させ、深絞り性（ｒ値）、耐リジング性および
張出し性を共に改善しようとするものである。しかしな
がら、この技術によっても、近年の大きな張出し加工の
要請には十分な対応ができなくなっている。

【０００５】一方、従来ステンレス鋼板に厳しい曲げ加
工を行ったときに割れが発生することがあったことか
ら、耐曲げ加工性も、求められる重要な特性となってき
た。曲げ加工時の割れに関しては、従来からもっぱら、
鋼中の非金属介在物の観点から検討されてきており、と
くに鋼板の表面直下に存在する圧延方向に伸展したＡ系
介在物が悪影響を及ぼすことが明らかとなっている（大
竹ら、「鉄と鋼」46（1960）、ｐ．1273））。そして、
例えば、特開平05−239600号公報には、Tiを添加して、
加工により粘性変形したＡ系介在物を、粘性変形せずに
鋼中に不規則に分散した粒状酸化物などのＣ系介在物に
置換することにより、曲げ加工性を向上させる方法が開
示されている。また、特開平05−306435号公報には、Fe
-Cr合金において、Fe＋Cr≧99.98wt％という高純度化を
図ることによって曲げ加工性の改善を達成する方法が示
されている。また、特開昭49-104818号公報には、鋼成
分をMn／Si≧1.4になるように調整して、MnO・SiO₂系介
在物を減少させることにより、曲げ性を改善する技術が
開示されている。しかし、上記各技術はいずれも鋼中の
成分調整を伴う方法であるために、製造コストの上昇、
製造時間の増大、ひいては生産の能率低下を招くといっ
た問題を有している。

【０００６】

【発明が解決しようとする課題】そこで本発明の目的
は、上記従来技術が抱えていた問題を解決して、耐リジ
ング性および成形性 (深絞り性、張出し性、曲げ加工性
など) に優れるフェライト系ステンレス鋼板とその製造
方法を提案することにある。また、本発明の他の目的
は、ＣやＮの低減、TiやNbの添加、高純度化、Mn／Siの
調整といった化学成分上の特別の配慮を行わなくても、
耐リジング性および成形性に優れるフェライト系ステン
レス鋼板とその製造方法を提供することにある。

【０００７】

【課題を解決するための手段】さて、発明者らは、前述
の目的の実現に向け、リジングと板厚方向の結晶方位分
布の関係などについて詳細に調査した。その結果、SUS4
30を代表とする汎用フェライト系ステンレス鋼板の耐リ
ジング性および成形性（深絞り性、張出し性、曲げ加工
性）を改善するには、｛１１１｝方位コロニーを積極的
に活用することが重要であり、特に、従来全く着目され
ていなかったＴＤ（Transverse Direction、以下ＴＤと
いう）面（図６参照）の特定位置のコロニー制御、具体
的には、この板厚方向断面内で柱状晶が生成しやすい板
厚の１／８〜３／８および５／８〜７／８の領域に、
｛１１１｝方位コロニーをより多く分布させることが極
めて有効であることを知見した。また、この場合に、平
均結晶粒径を一定範囲に制御することにより、曲げ加工
性が一層向上することをも知見した。この発明は上記の
知見に立脚するものであり、その発明の構成は次のとお
りである。

【０００８】(1) 圧延方向に切断した板厚方向断面で測
定される、下記に定義する｛１１１｝方位コロニーの面
積率が、板厚方向断面内で板厚の１／８〜３／８および
５／８〜７／８の領域で、３０％以上であることを特徴
とする耐リジング性および成形性に優れたフェライト系
ステンレス鋼板。記｛１１１｝方位コロニー：結晶の隣接集合体であって、
各結晶の＜１１１＞方位ベクトルが圧延面に垂直な方向
ベクトル、図６で言えば、Normal Directionの方位（以
下、ＮＤという）となす角度αで１５°以内にある結晶
の隣接集合体。 (αについては図６参照) ここで圧延面とは、圧延材の表面のことを示す。図６で
言えば、ＮＤ面に平行な面であって、圧延材の表面また
は裏面のことを指す。 (2) 平均結晶粒径が３〜100μｍである上記(1)に記載の
耐リジング性および成形性に優れたフェライト系ステン
レス鋼板。 (3) スラブを熱間圧延し、熱延板焼鈍および冷間圧延を
施した後、仕上げ焼鈍をして、フェライト系ステンレス
鋼板を製造するに際し、熱間圧延の粗圧延工程におい
て、少なくとも１パスを圧下率３０％以上とし、かつ圧
下率が最大となるパスでは板厚中心と表面との間の温度
差を200℃以下として圧延することを特徴とする耐リジ
ング性および成形性に優れたフェライト系ステンレス鋼
板の製造方法。 (4) 上記(3) において、仕上げ焼鈍の条件が、焼鈍温度
が700〜1100℃で焼鈍時間が300秒以下であることを特徴
とする耐リジング性および成形性に優れたフェライト系
ステンレス鋼板の製造方法。

【０００９】

【発明の実施の形態】以下、この発明をなす端緒となっ
た実験結果について説明する。表１に示す成分組成より
なるフェライト系ステンレス鋼を溶製後、厚さ200ｍｍ
の連鋳スラブとし、1170℃まで加熱した後、６パスの粗
圧延および７パスの仕上げ圧延からなる熱間圧延を行っ
て、板厚4.0ｍｍの熱延板とした。ここで、粗圧延にお
ける最大圧下率を２４〜６３％、ロール噛込み直前の板
厚中心と板表面との温度差を233℃以下の範囲で変化さ
せた。また、板厚中心と表面の温度差は、主にデスケー
リングの冷却水量を０〜6800 l／min ／ｍの間で制御す
ることにより行った。熱間圧延は、ロール径500〜1500
ｍｍ、ロール周速５０〜500ｍ／min の範囲で行った。
次いで、850℃で８時間あるいは900〜960℃で１分間の
熱延板焼鈍を行って、冷間圧延し、598〜1125℃で324秒
以下の仕上げ焼鈍を施して、板厚0.6ｍｍの冷延焼鈍板
とした。

【００１０】通常、熱間粗圧延中の鋼板の表面と内部温
度は、実測できないので、差分法を用いた熱伝導計算に
より推定する方法が一般に使用されている。差分法によ
れば、鋼板表面の実測温度、圧延前後の鋼板寸法、ロー
ル径、冷却水量、鋼板とロール間の熱伝達係数、鋼板と
冷却水間の熱伝達係数を用いて、任意時間経過後の鋼板
の表面と内部温度を正確に推定できることが当業者に知
られている。鋼板内部温度の実測値は、鋼板内部に熱電
対を埋め込むことで測定でき、ほぼ熱伝導差分法により
算出した推定値と精度良く一致することが確認されてい
る。

【００１１】本発明では、材料温度 (参考文献：小門
「塑性と加工」11 (1970) p816〜 )とロール温度 (参
考文献：関本ら「鉄と鋼」61 (1975) p2337 〜2349)
と、圧延負荷 (参考文献：日本鉄鋼協会発行「板圧延の
理論と実際」(1984) p36〜37)を考慮した温度予測モデ
ル (参考文献：Devadas.C.M.,& Whiteman.J.A.: Metal
Science, 13 (1979) p95)を使用して、熱間粗圧延中の
鋼板の表面と内部温度の推定を行った。具体的には、熱
間粗圧延前の板表面温度は、スラブ表面温度を加熱炉装
入直前に放射温度計により実測した値（スラブ長手方向
中央部の板幅方向の板幅中央部と板端から200ｍｍの３
ヶ所を実測した平均値）を起点として、加熱炉から抽出
するまでの炉内での加熱パターンに基づいて熱伝導差分
計算により求めた。また、粗圧延機の各スタンドのロー
ル噛み込み直前の板表面温度および板厚中心部の温度
は、加熱炉から抽出時の板厚方向の温度の平均値を起点
に、その後のロールとの接触、冷却水等の冷媒との接
触、放冷などの履歴に基づいて熱伝導差分計算を行うこ
とにより求めた。

【００１２】かくして得られた冷延焼鈍板の深絞り性お
よび耐リジング性（リジング高さで評価）に及ぼす、板
厚方向断面内で板厚の１／８〜３／８及び５／８〜７／
８の領域における｛１１１｝方位コロニーの占める割合
の影響について調べた結果を、表１中の鋼種Ａを用いた
場合を図１に、バルジ高さに及ぼす板厚の１／８〜３／
８及び５／８〜７／８の領域における｛１１１｝方位コ
ロニー面積率の影響について調べた結果を図２に示す。
ここで、｛１１１｝方位コロニーは、結晶の隣接集合体
であって、各結晶の＜１１１＞方位ベクトルが圧延面に
垂直な方向ベクトル (ＮＤ方向) となす角度αで１５°
以内にある結晶の隣接集合体を意味する。｛１１１｝方
位コロニーについては、鋼板の幅方向中央の位置で圧延
方向に切断した板厚方向断面 (ＴＤ面、図６参照) 内の
結晶の結晶方位を、ＥＢＳＤ (Electron Back Scatteri
ng Diffraction) 法により１μｍの測定間隔で測定し、
板厚の１／８〜３／８と５／８〜７／８の領域での｛１
１１｝方位コロニーの面積率を求めた。なお、熱延板の
結晶方位コロニーは一般に圧延方向に伸展していると考
えられ、圧延方向に切断することで結晶方位コロニーを
見つけやすくなるため、ここでは圧延方向に切断とし
た。

【００１３】また、平均結晶粒径、深絞り性、耐リジン
グ性、張出し性は次の方法により測定した。・平均結晶粒径光学顕微鏡を用いて切断法（顕微鏡写真上に１０μｍ間
隔で線を引き、線上にある結晶粒の数を測定し、その平
均値をとる方法）により求めた。・深絞り性 JIS13号Ｂ試験片（板幅方向の板幅中央部と板端から200
ｍｍの３ヶ所を５０ｍおきに採取）を用い、１５％の単
軸引張予歪を与えて、３点法に従う各方向のｒ値
（ｒ_L、ｒ_D、ｒ_C）を求め、次式により各採取個所のｒ
値を計算し、それらの平均値を求めた。ｒ＝（ｒ_L＋２ｒ_D＋ｒ_C）／４ただし、ｒ_L、ｒ_Dおよびｒ_Cは、それぞれ圧延方向、圧
延方向に対して４５°の方向、圧延方向に対して９０°
の方向のｒ値を表す。・耐リジング性圧延方向から採取したJIS5号試験片（板幅方向の板幅中
央部と板端から200ｍｍの３ヶ所を５０ｍおきに採取）
に２０％の引張り歪みを与えた後、表面粗度計によりリ
ジング高さ（μｍ）を測定し、その最大値で表した。リ
ジング高さは低い方が耐リジング性がよい。・張出し性 (液圧バルジ試験) JIS G 1521 試験片は、板幅方向の板幅中央部と板端から200ｍｍの
３ヶ所を５０ｍおきに採取した。100ｍｍφ円形ダイス
を用い、締付圧力980ｋＮの液圧バルジ試験を行い、バ
ルジ高さを求めた。

【００１４】図１から次の傾向がみられる。板厚の１／
８〜３／８及び５／８〜７／８の領域における｛１１
１｝方位コロニーの面積率が３０％以上になると、ｒ値
が1.3を超え、およそ1.5の高ｒ値で安定する。また、リ
ジング高さは、｛１１１｝方位コロニーの面積率が３０
％以上の領域で急激に小さくなって、およそ４μｍ以下
となり、耐リジング性が向上する。また、図２では、板
厚の１／８〜３／８及び５／８〜７／８の領域における
｛１１１｝方位コロニーの面積率が３０％以上になる
と、バルジ高さが３０ｍｍを超え、およそ３７ｍｍの高
い値で安定する傾向がみられる。

【００１５】図３は、深絞り性および耐リジング性に優
れる冷延焼鈍板（発明例）と深絞り性および耐リジング
性に劣る冷延焼鈍板（比較例）について、板幅方向１／
２の位置で、板幅方向（ＴＤ方向）に向かって観察する
向きに試験片を採取し、全板厚（0.6ｍｍ）にわたって
ＥＢＳＤ法により結晶方位分布を測定した結果の一例で
ある。図３から、深絞り性および耐リジング性に優れる
冷延焼鈍板は、主に板厚の１／８〜３／８及び板厚の５
／８〜７／８の領域における｛１１１｝方位コロニー
（図中の灰色部分）の存在割合が高いことがわかる。な
お、図３では、圧延面に垂直な (図６でいえばＮＤ方
向）方向ベクトルと各結晶の＜１１１＞方向ベクトルの
なす角αが１５°以内の場合に灰色に見える。

【００１６】次に、この発明において、フェライト系ス
テンレス鋼板の結晶方位分布、平均結晶粒径および製造
方法を上記範囲に限定した理由について述べる。・結晶方位分布および、平均結晶粒径の観察面は、圧延
方向熱延板の結晶方位コロニーは一般に圧延方向に伸展して
いると考えられ、圧延方向に切断することで結晶方位コ
ロニーを見つけやすくなるため、個々では圧延方向に切
断とした。但し、結晶方位コロニーとわかれば、切断は
圧延方向に限らない。・板厚の１／８〜３／８及び５／８〜７／８の領域にお
ける｛１１１｝方位コロニーの面積率：３０％以上深絞り性、耐リジング性および張出し性の向上には、ス
ラブ柱状晶部に当たる板厚の１／８〜３／８および５／
８〜７／８の領域に｛１１１｝方位コロニーを積極的に
生成させることが重要であり、張出し性向上にも不可欠
である。図１、図２に示したように、板厚の１／８〜３
／８及び５／８〜７／８の領域における｛１１１｝方位
コロニーの存在割合（面積率）が３０％未満では、リジ
ング高さが約２０μｍ以上と急激に大きくなり、また、
ｒ値も1.3未満、バルジ高さ３０ｍｍ未満と低下する。
特に、バルジ高さは、｛１１１｝方位コロニーの面積率
が３０％を超えると急激に高くなる。よって、板厚の１
／８〜３／８及び５／８〜７／８の領域における｛１１
１｝方位コロニーの占める面積率を３０％以上とした。
さらに好ましくは面積率５０％以上である。

【００１７】・平均結晶粒径：３〜100μｍ平均結晶粒径は曲げ加工を行ったときの割れの発生程度
に影響する。平均結晶粒径が３μｍに満たない細粒だ
と、それをつくるために冷延板焼鈍時間を短くすること
につながり、再結晶が十分に進まず、圧延時に鋼中に投
入された歪が、曲げ時に解放されて曲げ割れが発生しや
すくなる。平均結晶粒径が100μｍを超える粗大粒でも
やはり、曲げ加工時に割れが発生しやすくなり、かつ延
性が低下する。このため、平均結晶粒径は３〜100μ
ｍ、好ましくは３〜６０μｍの範囲とする。なお、平均
結晶粒径の調整は、主として、後述の仕上げ焼鈍温度に
よって調整できる。

【００１８】・板厚中心と板表面との温度差：200℃以
下前述の実験結果より求められた、冷延焼鈍板の板厚の１
／８〜３／８及び５／８〜７／８の領域における｛１１
１｝方位コロニーの面積率と、熱間圧延時における板厚
中心と板表面との温度差の関係を図４に示す。図４か
ら、粗圧延最大圧下率が３０％に達しないものを除く
と、板厚中心と表面の温度差が200℃以下の範囲にある
冷延焼鈍板は、いずれも｛１１１｝方位コロニーが面積
率で３０％以上存在していることがわかる。圧延ロール
噛込み直前の板厚中心と表面の温度差を200℃超にする
と、再結晶挙動が板厚の中心部と表面近傍で大きく異な
るために、｛１１１｝方位コロニーを３０％以上生成さ
せることが困難になると考えられる。圧延によってロー
ルへの熱伝達が起こり、被圧延材には板厚方向に温度分
布が生じるが、圧延直後に最大である温度差は、時間の
経過とともに被圧延材内の板厚方向の熱伝導によって均
温化されて小さくなり、十分な時間の経過(３０秒程度)
後には温度差はゼロになる。粗圧延ロール噛込み直前の
板厚中心と表面の温度差の原因としては、このように、
一つ前のパスにより生じるものであるが、その他に、加
熱炉での加熱中に板厚方向にできる温度分布によるもの
や、あるいは粗圧延直前に脱スケール（デスケーリン
グ）の目的で冷媒（通常は水）を圧延材表面にかけるこ
とによるものがある。また、圧延速度と板厚方向熱伝導
による均温までの時間により温度差が決まる。

【００１９】・粗圧延の１パス当たり最大圧下率：３０
％以上上記実験結果より、板厚の１／８〜３／８及び５／８〜
７／８の領域における｛１１１｝方位コロニーの面積率
と、粗圧延１パス当たりの最大圧下率との関係を図５に
示す。図５から、板厚中心と表面との温度差が200℃超
えのものを除けば、粗圧延の１パス当たり最大圧下率が
３０％以上のものでは、板厚の１／８〜３／８及び５／
８〜７／８の領域において面積率３０％以上の｛１１
１｝方位コロニーが形成されている。以上のことから、
板厚の１／８〜３／８及び５／８〜７／８の領域におけ
る｛１１１｝方位コロニーの面積率を３０％以上確保す
るには、粗圧延工程で少なくとも１パス当たり最大圧下
率を３０％以上とすることが必要である。

【００２０】・仕上げ焼鈍：700〜1100℃、300秒以内平均結晶粒径を本発明で定める範囲の３〜100μｍに調
整するには、仕上げ焼鈍条件を最適な条件にするのがよ
い。仕上げ焼鈍の温度が700℃未満では鋼板中心部まで
の再結晶が完全には進まず、十分な成形性、特に曲げ加
工性が得られにくい。また、1100℃を超える温度で焼鈍
すると、結晶粒が必要以上に粗大化し、曲げ加工時に割
れが発生しやすくなる。焼鈍時間が300秒を超える場合
にも、同様に結晶粒が粗大化し、曲げ加工性を悪化させ
る。このため、仕上げ焼鈍は700〜1100℃、好ましくは8
00〜1000℃の温度範囲で、また300秒以内、好ましくは
１０〜９０秒の時間で実施するのが望ましい。

【００２１】なお、本発明は、フェライト系ステンレス
鋼であれば、いかなる成分組成のものにも問題なく適用
できるが、とりわけ、Ｃ、Ｎを特別に低減しない、また
Ti、Nbを添加しない、あるいはまた高純度化やMn／Si調
整といった化学成分上で特別の配慮を払わないフェライ
ト系ステンレス鋼であっても適用できる。なお、本発明
を有利に適用しうる具体的な成分としては、質量％で、
Ｃ：0.1％以下、Si：1.5％以下、Mn：1.5％以下、Cr：
5〜50％、Ni：2.0 ％以下、Ｐ：0.08％以下、Ｓ：0.02
％以下、Ｎ：0.1％以下を含み、さらに必要に応じて、N
b：0.5％以下、Ti：0.5％以下、Al：0.2％以下、Ｖ：0.
3％以下、Zr：0.3％以下、Mo：2.5％以下、Cu：2.5％以
下、Ｗ：2.0％以下、ＲＥＭ：0.1％以下、Ｂ：0.05％以
下、Ca：0.02％以下、Mg：0.02％以下から選ばれる１種
または２種以上を含み、残部はFeおよび不可避的不純物
よりなるものが挙げられる。

【００２２】このほか、本発明においては、熱間圧延に
おけるスラブ加熱温度は、1000〜1300℃、表面性状の点
から好ましくは1100〜1200℃とすることが、仕上げ圧延
温度は、表面性状と加工性確保の理由から、仕上げ圧延
出側温度600〜1000℃、好ましくは700〜950℃とするこ
とが好ましい。また、熱延板の焼鈍は、鋼種に応じて70
0〜1100℃で１０秒から１０時間とすることが好まし
い。さらに、冷間圧延は、製品板厚に応じて仕上げれば
よいが、プレス加工性をより向上させる理由から、冷間
圧下率は５０％以上とすることが好ましい。

【００２３】

【実施例】以下、実施例に基づいて、具体的に説明す
る。表１に示す成分組成と残部が実質的にFeからなるフ
ェライト系ステンレス鋼を溶製して厚さ200ｍｍの連鋳
スラブとして、1170℃に加熱後、６パスの粗圧延および
７パスの仕上げ圧延からなる熱間圧延を施し、板厚4.O
ｍｍの熱延板とした。このとき、粗圧延の最大圧下率を
２４〜６３％の範囲で変化させるとともに、最大圧下率
をとるパスの圧延ロール噛込直前の板厚中心と表面の温
度差を233℃以下の範囲で種々に変化させた。ここに、
板厚中心と表面の温度差の決定方法は前述の実験方法で
記載したとおりである。板厚中心と表面の温度差は主に
デスケーリングの冷却水量を０〜6800 l／min／ｍの間
で制御し、粗圧延はロール径500〜1500ｍｍ、ロール周
速５０〜500ｍ／minの範囲で行った。次いで、850℃で
８時間、または900〜960℃で１分の熱延板焼鈍を行い、
冷間圧延後、温度および時間を種々の範囲で変えて仕上
げ焼鈍を行い、板厚0.6ｍｍの冷延焼鈍板とした。

【００２４】かくして得られた鋼板について、板厚の１
／８〜３／８及び５／８〜７／８の領域における｛１１
１｝方位コロニーの占める面積率、板幅方向に垂直な断
面内の平均結晶粒径をそれぞれ測定した。その結果を、
深絞り性（ｒ値）、バルジ高さ、曲げ加工性（割れ発生
有無）および最大リジング高さと共に表２、表３および
表４に示す。なお、｛１１１｝方位コロニーの面積率
は、ＥＢＳＤ法により全板厚（0.6ｍｍ）×圧延方向0.9
ｍｍの断面における結晶方位を１μｍ間隔で測定し、板
厚の１／８〜３／８及び５／８〜７／８の領域における
｛１１１｝方位コロニーの面積率を求めた。また、曲げ
加工性は、圧延方向から採取したJIS 5号試験片に２０
％の引張歪みを与えたのち、180°の完全密着曲げを行
い、曲げ部に発生する割れの有無により評価した。ま
た、深絞り性(ｒ値)、最大リジング高さおよびバルジ高
さについては、前述の実験結果の説明中の方法と同じ方
法に従い測定した。表２〜表４に示したように、この発
明例はいずれも比較例に比べて優れた深絞り性（ｒ値)
、張出し性、曲げ加工性および耐リジング性を有して
いることがわかる。

【００２５】

【表１】

【００２６】

【表２】

【００２７】

【表３】

【００２８】

【表４】

【００２９】

【発明の効果】以上説明したように、本発明にしたが
い、熱間圧延における粗圧延を制御して、冷延焼鈍板の
板厚の１／８〜３／８及び５／８〜７／８の領域におけ
る｛１１１｝方位コロニーの面積率を３０％以上確保す
ることにより、耐リジング性および成形性に優れたフェ
ライト系ステンレス鋼板を提供することが可能となる。
また、本発明によれば、SUS430などの汎用鋼をはじめと
するフェライト系ステンレス鋼において、特にＣやＮの
低減、TiやNbの添加などといった化学成分上の配慮を払
わなくても、上記効果が得られるので、安価でかつ上述
のような特性に優れたフェライト系ステンレス鋼板の安
定供給に寄与するところが大きい。

【図面の簡単な説明】

【図１】板厚の１／８〜３／８及び５／８〜７／８の領
域における｛１１１｝方位コロニーの面積率とｒ値およ
びリジング高さとの関係を示したグラフである。

【図２】板厚の１／８〜３／８及び５／８〜７／８の領
域における｛１１１｝方位コロニーの面積率とバルジ高
さの関係を示したグラフである。

【図３】本発明例と比較例の冷延焼鈍板について、ＥＢ
ＳＤ法による結晶構造（結晶方位分布）の測定結果を示
す図である。

【図４】板厚中心と表面との温度差が板厚の１／８〜３
／８及び５／８〜７／８の領域における｛１１１｝方位
コロニーの形成に及ぼす影響を表したグラフである。

【図５】粗圧延１パス当たりの最大圧下率が板厚の１／
８〜３／８及び５／８〜７／８の領域における｛１１
１｝方位コロニーの形成に及ぼす影響を表したグラフで
ある。

【図６】ＲＤ (Rolling Direction)、ＴＤ (Transverse
Direction) 、ＮＤ (Normal Direction) の各方向と面
を説明するための図である。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者加藤康千葉県千葉市中央区川崎町１番地川崎製鉄株式会社技術研究所内 (72)発明者宇城工千葉県千葉市中央区川崎町１番地川崎製鉄株式会社技術研究所内 (72)発明者佐藤進千葉県千葉市中央区川崎町１番地川崎製鉄株式会社技術研究所内Ｆターム(参考） 4K037 EB14 FB06 FF00 FJ05 FJ06 FJ07

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】圧延方向に切断した板厚方向断面で測定
される、下記に定義する｛１１１｝方位コロニーの面積
率が、板厚方向断面内で板厚の１／８〜３／８および５
／８〜７／８の領域で、３０％以上であることを特徴と
する耐リジング性および成形性に優れたフェライト系ス
テンレス鋼板。記｛１１１｝方位コロニー：結晶の隣接集合体であって、
各結晶の＜１１１＞方位ベクトルが圧延面に垂直な方向
ベクトルとなす角度が１５°以内にある結晶の隣接集合
体。
【請求項２】請求項１において平均結晶粒径が３〜10
0μｍであることを特徴とする耐リジング性および成形
性に優れたフェライト系ステンレス鋼板。
【請求項３】スラブを熱間圧延し、熱延板焼鈍および
冷間圧延を施した後、仕上げ焼鈍をして、フェライト系
ステンレス鋼板を製造するに際し、熱間圧延の粗圧延工
程において、少なくとも１パスを圧下率３０％以上と
し、かつ圧下率が最大となるパスでは板厚中心と表面と
の間の温度差を200℃以下として圧延することを特徴と
する耐リジング性および成形性に優れたフェライト系ス
テンレス鋼板の製造方法。
【請求項４】請求項３において、前記仕上げ焼鈍の条
件が、焼鈍温度が700〜1100℃で焼鈍時間が300秒以下で
あることを特徴とする耐リジング性および成形性に優れ
たフェライト系ステンレス鋼板の製造方法。