JP2001181743A - 磁性に優れた熱延珪素鋼板の製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 磁性に優れた熱延珪素鋼板の提供を目的とす
る。 【解決手段】 特定の範囲のＳｉ，Ｍｎ，Ｃ，Ｎ，Ｐを
含有する鋼を熱延して珪素鋼板を製造する方法におい
て、仕上熱延後、１回目の巻取温度を７５０℃以上、１
０５０℃以下として一度巻取り、３０秒以上９０分以下
の時間保持した後、巻き戻し、冷却を施して５５０℃以
下の温度で再度巻取ることを特徴とする。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は鉄損が低く、磁束密
度の高い磁性に優れた熱延珪素鋼板を製造する方法、ま
た、この熱延鋼板を用いた磁性に優れた無方向性電磁鋼
板の製造方法に関するものである。

【０００２】

【従来の技術】近年、無方向性電磁鋼板がその鉄心材料
として使用される回転機においては、世界的な電力、エ
ネルギー節減、環境保全の動きの中で、高効率化の動き
が急速に広まりつつある。このため無方向性電磁鋼板に
対しても、その特性向上、すなわち高磁束密度かつ低鉄
損化への要請がますます強まってきている。また、世界
的大競争時代に突入しつつある中、需要家からは低コス
トで磁気特性の優れた無方向性電磁鋼板の提供を強く求
められている。

【０００３】ところで無方向性電磁鋼板においては、従
来、低鉄損化の手段として一般に、電気抵抗増大による
渦電流損低減の観点からＳｉあるいはＡｌ等の含有量を
高める方法がとられてきた。しかし、この方法では反
面、磁束密度の低下は避けられないという問題点があっ
た。このような問題点の克服のために、熱延板結晶粒径
を粗大化することで磁束密度と鉄損の両方を改善させる
方法が行われてきた。

【０００４】従来技術による無方向性電磁鋼板の冷延前
結晶組織を安価に粗大化する技術として、特開昭５９−
７４２２２号公報には、仕上熱延最終スタンドの圧下率
を２０％以上として、熱延板の巻取温度を７００℃以上
とする技術が開示されている。この技術においては、最
終スタンド圧下率を高めて巻取温度を上昇させることに
より熱延終了後の熱延組織の再結晶および粒成長を促進
し、結果として磁気特性を改善することを狙っている。
しかしながらこの技術では、熱延板の再結晶は促進され
るものの、その後の粒成長が不十分であるという問題点
があった。

【０００５】また、特開昭５４−７６４２２号公報には
仕上熱延後の熱延板を７００℃から１０００℃の高温で
巻取り、これをコイルの保有熱で焼鈍する自己焼鈍法が
開示されている。しかしながらこの技術においては、コ
イルを高温で巻き取ることによるコイル内温度不均一に
よりコイル長手方向の磁気特性が変動するという難点が
あった。

【０００６】また、低コスト無方向性電磁鋼板を提供す
る手段として、特開平９−１９４９３９号公報には、粗
熱間圧延後、シートバーを巻取り均熱処理を施した後、
板厚１mm以下のホットファイナル無方向性電磁鋼板を製
造する技術が開示されている。しかしながらシートバー
の巻取りによるシートバー自身の均熱化のみで薄手熱延
板を安定製造することには限界があり、薄手材を製造し
た場合に、仕上熱延の圧下率が増大することから、シー
トバー噛み込み時にスタンド間で上反りが生じやすく、
結果として圧延を停止せざるを得なかった。

【０００７】また、仕上熱延の圧下率低減のためにシー
トバーを薄手化すると、シートバー巻取りを行ったとし
ても、シートバーの温度むらを解消することが出来ない
ため、成品の特性がコイル内位置に対して安定せず、安
定した磁性を実現することには限界があった。このよう
に、薄手ホットファイナル無方向性電磁鋼板の製造には
大きな課題を残していた。

【０００８】特開平１０−２２６８５４号公報には、珪
素鋼熱延板を製造するに際し、仕上熱延の最終パスの圧
下率を５０％以上に高めることを旨とする技術が開示さ
れている。しかし積層して使用に供する珪素鋼熱延板に
おいては、通常の熱延鋼板よりも板厚精度の管理を厳し
くする必要があり、仕上熱延の最終パス付近で３０％以
上の高圧下率をとると、板厚精度が著しく悪くなるとい
う難点があった。以上のように、これまでの製造技術で
は価格が安く磁性に優れた無方向性珪素鋼板を製造する
には至らなかった。

【０００９】

【発明が解決しようとする課題】本発明は、従来のコス
ト増を招く無方向性珪素鋼板製造法の問題点を解決し、
安価で磁気特性に優れる薄手ホットファイナル無方向性
珪素鋼板を安定して製造する方法を提供することを主な
目的とするものである。

【００１０】

【課題を解決するための手段】本発明の要旨とするとこ
ろは、以下の通りである。 （１）重量％で、０．１％≦Ｓｉ≦４％、 ０．１％≦
Ｍｎ≦１．５％、Ｃ≦０．０５％、 Ｎ≦０．０１％、
Ｐ≦０．１５％を含有し、残部Ｆｅおよび不可避的不
純物からなる鋼を熱延して珪素鋼板を製造する方法にお
いて、仕上熱延後、１回目の巻取温度を７５０℃以上１
０５０℃以下として一度巻取り、３０秒以上９０分以下
の時間保持した後、巻き戻し、冷却を施して５５０℃以
下の温度で再度巻取ることを特徴とする磁性に優れた熱
延珪素鋼板の製造方法。 （２）上記した１回目の巻取温度の下限を、熱延終了温
度ＦＴにより下記（１）式で定義されるＸとしたことを
特徴とする前記（１）項に記載の磁性に優れた熱延珪素
鋼板の製造方法。 Ｘ＝０．６７×ＦＴ−２０×ＦＴ^0.5 ＋７８０・・・（１）式 （３）上記した仕上熱延において、α相域で少なくとも
１パスは１０％以上の圧下を施し、熱延終了温度を７５
０℃以上、Ａｒ1 点以下とすることを特徴とする前記
（１）または（２）項に記載の磁性に優れた熱延珪素鋼
板の製造方法。 （４）更に、Ａｌを０．１〜２．５％含有する鋼を用い
ることを特徴とする前記（１）乃至（３）項の何れかに
記載の磁性に優れた熱延珪素鋼板の製造方法。 （５）更に、ＢをＢ／Ｎで１．５以下含有する鋼を用い
ることを特徴とする前記（１）乃至（４）項の何れかに
記載の磁性に優れた熱延珪素鋼板の製造方法。 （６）更に、Ｓｎを０．１％以下含有する鋼を用いるこ
とを特徴とする前記（１）乃至（５）項の何れかに記載
の磁性に優れた熱延珪素鋼板の製造方法。 （７）粗圧延後のシートバーを仕上熱延前に、先行する
シートバーに接合し、当該連結されたシートバーを連続
して仕上熱延に供することを特徴とする前記（１）乃至
（６）項の何れかに記載の磁性に優れた熱延珪素鋼板の
製造方法。 （８）前記（１）乃至（７）のいずれか１項に記載の方
法により製造した熱延珪素鋼板を用い、更に酸洗、冷延
をした後、再結晶焼鈍を施すことを特徴とする磁性に優
れた無方向性電磁鋼板の製造方法。

【００１１】

【発明の実施の形態】以下に本発明を詳細に説明する。
まず、成分の限定条件について述べる。Ｓｉは鉄損向上
の目的で添加する。このためには０．１％以上の添加量
が必要である。一方、Ｓｉ量が４％を超えると、熱延時
に耳割れが生じるので４％以下に定める。

【００１２】ＭｎはＳｉと同様に鉄損改善をもたらす。
しかし、０．１％未満では添加の効果が得られないので
０．１％以上とする。また、１．５％を超えると熱間圧
延性が悪くなるので１．５％以下に添加量を定める。

【００１３】Ｃは鉄損低減のために少ないほうが好まし
いが、本発明法のプロセスではＣが０．０５％まで鉄損
向上の効果が確認されたので、上限を０．０５％とし
た。

【００１４】Ｎも鉄損改善のためには少ないほうがよ
く、本発明鋼では０．０１％を上限とした。特に、Ａｌ
Ｎの析出を抑制して鉄損を下げる場合はＢを添加してＢ
Ｎを析出させることが望ましく、この場合、Ｂ／Ｎが
１．５を超えると過剰Ｂが磁性を悪化させるので、Ｂの
上限をＢ／Ｎで１．５と定めた。

【００１５】本発明鋼でＳｉが少ない場合、鋼板が軟質
になり過ぎ、打ち抜き作業が難しくなるのを防ぐためＰ
を添加している。Ｐの添加は鉄損の改善にもなるが、
０．１５％を超える添加は熱間加工性を悪化させ、熱延
割れなどが発生する危険があるので、上限を０．１５％
とした。

【００１６】鋼中のＡｌは不純物レベルであってもなん
ら問題はないが、ＡｌはＳｉと同様に鋼板の固有抵抗を
増大させ渦電流損を低減させる効果を有するので、特に
低鉄損を得たい場合には０．１％以上２．５％以下添加
するのが好ましい。多量にＡｌ添加した場合には、磁束
密度が低下し、コスト高ともなるので２．５％以下とす
る。

【００１７】Ｓｎも磁性を改善する元素であるので添加
してもよいが、合金添加のコスト高を抑制する意味から
上限を０．１％とした。

【００１８】次にプロセス条件の限定について述べる。
本発明では第１回目の巻取時に適正な大きさの熱延板結
晶粒径にし、第２回目の巻取を低温にすることにより、
鋼板表面のスケール層の発達を抑制する。また、コイル
内の磁性の変動を抑制するために、粗圧延後のシートバ
ーを先行するシートバーに接合し、連続して仕上げ熱延
を行うことが特に有効である。

【００１９】１回目の巻取温度が１０５０℃以下、７５
０℃以上の温度で、３０秒以上、９０分以下の時間保持
するという条件は、上記の適正な熱延板粒径を得るのに
必要な限定条件である。１回目の巻取温度ならびに保持
時間の上限を限定したのは、熱延板表面に形成されるス
ケール層の量を抑制するためである。また、１回目の巻
取温度ならびに保持時間の下限を定めたのは、これ以下
では熱延板の粒径が小さく、熱延珪素鋼板の磁性が十分
改善されないためである。尚、巻取後のコイルに保熱カ
バーを施すことは、コイル長手方向のバラツキ低減に有
効である。

【００２０】第２回目の巻取温度を５５０℃以下の温度
と限定したのは、これ以下の温度でＣの状態が冷延、焼
鈍時に成品板の磁性を改善する集合組織の形成に有利に
働くためである。

【００２１】このような熱延、巻取プロセスは仕上圧延
機に比較的近接したコイラーで巻き取り、それからＲＯ
Ｔ(Run-out Tab1e) へ巻戻し、再び従来のコイラーで巻
き取ることで実現する。本プロセスは、本発明鋼の電磁
特性を改善するだけでなく、従来の高温巻取時の問題点
であったスケールが厚くなるという欠点も回避すること
ができる。

【００２２】また、前記式（１）を満たす温度で一度巻
き取り、３０秒以上９０分以下の時間保持するという条
件は、適正な熱延板粒径を得るための限定条件である。
巻取温度を式（１）の範囲に定めたのは、仕上温度が高
いほど再結晶粒径が大きくなり、粒成長に必要な駆動力
が小さくなるため、高い温度で巻取り、粒成長を促進さ
せてやる必要があるためである。

【００２３】更に他に採り得る方策として、仕上げ熱延
において、α相域で少なくとも１パスは１０％以下の圧
延を施し、熱延終了温度を７５０℃以上Ａｒ1 点以下と
する方法により、本発明鋼の電磁特性を改善することを
見出だした。また、上記いずれかの方法により製造した
熱延鋼板を用い、通常の無方向性電磁鋼板の製造ロセス
に従い、酸洗、冷延をした後、再結晶焼鈍を施したとこ
ろ、磁性に優れた無方向性電磁鋼板が得られることも確
認できた。

【００２４】

【実施例】次に、本発明の実施例について述べる。 （実施例１）表１に示す成分の鋼を溶製し仕上熱延を実
施した。比較例では仕上熱延の板厚を２．５mmとし、冷
間圧延により０．６５mmに仕上げ、７５０℃、３０秒の
仕上焼鈍を施した。木発明例では、仕上げ熱間圧延によ
り０．６５mmの薄手で９００℃に仕上げ、これを１回目
の巻取りとして８６０℃で巻き取った。その後このコイ
ルを８３０℃に３０分保持し、その後巻きほどいて冷却
を施し、４００℃で巻き取った。その後、この熱延鋼板
に酸洗を施した。両者の試料から、それぞれエプスタイ
ン試料を切り出し、それぞれの磁束密度を測定した。測
定結果を表２に示す。表２より、本発明のホットファイ
ナル無方向珪素性鋼板では比較材に比べて磁束密度の値
が高いことがわかる。

【００２５】 表１ 供試材成分（wt％） Ｃ Ｓｉ Ｍｎ Ｐ Ｓ Ａｌ Ｎ 0.0016 0.31 0.12 0.064 0.0017 0.0020 0.0017

【００２６】

【００２７】（実施例２）表３に示す成分の鋼を溶製し
仕上熱延を実施した。本発明例では、粗圧延後のシート
バーを、先行するシートバーに溶接して連続し仕上熱延
を実施した。これに対し比較例では、シートバーの連続
熱延を行わなかった。仕上板厚は１．００mmで９００℃
に仕上げ、これを１回目の巻取りとして８６０℃で巻き
取った。その後このコイルを８３０℃に３０分保持して
から巻きほどいて冷却を施し、４００℃で巻き取った。
その後この熱延鋼板に酸洗を施した。両者のコイルの先
頭部、中間部、最後端部からそれぞれエプスタイン試料
を切り出して磁束密度を測定した。表４に本発明と比較
例の磁束密度の測定結果を示す。表４から明らかなよう
に、本発明によれば、コイル内の磁気特性の変動の小さ
な、磁性に優れた無方向性珪素鋼板を製造することが可
能である。

【００２８】 表３ 供試材成分（wt％） Ｃ Ｓｉ Ｍｎ Ｐ Ｓ Ａｌ Ｎ 0.0019 0.14 0.12 0.13 0.0019 0.0010 0.0015

【００２９】

【００３０】（実施例３）表５に示す成分の鋼を溶製し
スラブとし、仕上熱延を実施した。熱延仕上温度を９０
０℃とし、１．０mm厚みに仕上げた。このとき、前記式
（１）から導き出される仕上温度の範囲は７８３℃以上
１０５０℃以下である。本実施例では巻取り温度を変化
させて巻き取り、磁性との関係を調べた。１回目に巻き
取った後のコイルの保持温度は７８０℃になるように、
必要に応じて加熱を施し、１時間保持した後、このコイ
ルを巻きほどいて冷却を施し、５００℃で２回目の巻き
取りを行った。これからエプスタイン試料を切り出し、
５０００Ａ／ｍの磁界での励磁磁束密度であるＢ50の値
を測定した。その結果を表６に示す。表６の結果から、
式（１）の範囲に１回目の巻取り温度を保つことによ
り、磁束密度の高い磁性に優れた熱延珪素鋼板を製造で
きることが分かる。

【００３１】 表５ 供試材成分（wt％） Ｃ Ｓｉ Ｍｎ Ｐ Ｓ Ａｌ Ｎ 0.0016 0.30 0.12 0.075 0.0016 0.001 0.0015

【００３２】 表６ 磁束密度測定結果 巻取り温度 (℃) 磁束密度 B50(T) 本発明例 ８５０ １．７８１ 本発明例 ８３２ １．７８０ 本発明例 ８００ １．７７５ 比較例 ７６０ １．７６５ 比較例 ７４０ １．７６０

【００３３】（実施例４）表７に示す成分の鋼を溶製し
スラブとし、仕上熱延を実施した。熱延仕上げ温度を１
０００℃とし、板厚１．０mmに仕上げた。このとき、式
（１）から導き出される仕上温度の範囲は８１８℃以上
１０５０℃以下である。本実施例では巻取り温度を変化
させて巻き取り、磁性との関係を調べた。１回目に巻き
取った後のコイルの保持温度は８３０℃になるように、
必要に応じて加熱を施し、１時間保持した後、このコイ
ルを巻きほどいて冷却を施し、５００℃で２回目の巻取
りを行った。熱間圧延後のコイルを酸洗し、これからエ
プスタイン試料を切り出し、５０００Ａ／ｍの磁界での
励磁磁束密度であるＢ50の値を測定した。その結果を表
８に示す。表８の結果から、式（１）の範囲に１回目の
巻取り温度を保つことにより、磁束密度の高い磁性に優
れた熱延珪素鋼板を製造することが可能である。

【００３４】 表７ 供試材成分（wt％） Ｃ Ｓｉ Ｍｎ Ｐ Ｓ Ａｌ Ｎ 0.0017 2.00 0.20 0.001 0.0017 0.20 0.0016

【００３５】 表８ 磁束密度測定結果 巻取り温度 (℃) 磁束密度 B50(T) 本発明例 ８５５ １．７２５ 本発明例 ８４０ １．７２０ 比較例 ８００ １．６９８

【００３６】（実施例５）表９に示した成分を有する無
方向珪素鋼板用スラブを通常の方法にて加熱し、粗圧延
機により厚み３０mmの粗バーとし、その後、７スタンド
のタンデム仕上熱延機で０．８mmに仕上げた。この際、
最終パスの圧下率を変えて熱延を実施した。この時、熱
延仕上温度はＡｒ1 点以下のα相域かつ７５０℃以上の
８６０℃とした。また、最終パス以前のパスでα相へ変
態する５，６スタンドは圧下率を１０％未満に設定し
た。仕上熱延後の鋼板は、一旦８３０℃で巻き取り、８
３０℃で６０分保持した後、再びこれを巻きほどいて冷
却し、４５０℃で巻き取った。その後、酸洗を施し、エ
プスタイン試料に切断し、磁気特性を測定した。表１０
に本発明と比較例の最終パスの圧下率と磁気測定結果を
あわせて示す。このように仕上熱延時に少なくとも１パ
スはα相域で１０％以上の圧下率をとれば、磁束密度の
値が高く、鉄損値の低い磁気特性の優れた熱延珪素鋼板
を得ることが可能である。

【００３７】 表９ 供試材成分（wt％） Ｃ Ｓｉ Ｍｎ Ｐ Ｓ Ａｌ Ｎ 0.0017 0.30 0.12 0.070 0.0016 0.0001 0.0015

【００３８】 表１０ 磁束密度測定結果 仕上熱延最終 磁束密度Ｂ50 鉄損W15/50 パス圧下率(%) （Ｔ） (W/kg) 比較例 ６ １．７５０ ５．５６ 本発明例 １７ １．７７０ ５．３６ 本発明例 ２５ １．７７１ ５．２４ 本発明例 ３５ １．７７５ ５．２３

【００３９】（実施例６）表１１に示した成分を有する
無方向性珪素鋼用スラブを通常の方法にて加熱し、粗圧
延機により厚み３０mmの粗バーに仕上げ、その後、７ス
タンドの仕上タンデム熱延機で１．０mmに仕上げた。こ
の際、最終パスの圧下率を変えて熱延を実施した。この
時、熱延仕上げ温度はＡｒ1 点以下のα相域のかつ７５
０℃以上の８６０℃とした。仕上熱延後の鋼板は、一旦
８３０℃で巻き取り、８３０℃で６０分保持した後、再
びこれを巻きほどいて冷却し、４５０℃で巻き取った。
その後、酸洗を施し、エプスタイン試料に切断し、磁気
特性を測定した。表１２に本発明と比較例の成分と磁気
測定結果をあわせて示す。このように仕上熱延時に少な
くとも１パスはα相域で１０％以上の圧下率をとれば、
磁束密度の値が高く、鉄損値の低い磁気特性の優れた熱
延珪素鋼板を得ることが可能である。

【００４０】 表１１ 供試材成分（wt％） Ｃ Ｓｉ Ｍｎ Ｐ Ｓ Ａｌ Ｓｎ Ｎ Ｂ 0.0016 0.50 0.50 0.068 0.0016 0.20 0.050 0.0014 0.0015

【００４１】 表１２ 磁束密度測定結果 仕上熱延最終 磁束密度Ｂ50 鉄損W15/50 パス圧下率(%) （Ｔ） (W/kg) 比較例 ８ １．７３０ ４．５４ 本発明例 １９ １．７４５ ４．２６ 本発明例 ２６ １．７５６ ４．２２ 本発明例 ３６ １．７６０ ４．１１

【００４２】（実施例７）表９に示した成分を有する無
方向珪素鋼板用スラブを通常の方法にて加熱し、粗圧延
機により厚み３０mmの粗バーに仕上げ、その後、仕上げ
７スタンドのタンデム仕上熱延機で２．５mmに仕上げ
た。この際、最終パスの圧下率を変えて熱延を実施し
た。この時、熱延仕上温度はＡｒ1 点以下のα相域のか
つ７５０℃以上の８６０℃とした。また、最終パス以前
のパスでα相へ変態する５，６スタンドは圧下率を１０
％未満に設定した。仕上熱延後の鋼板は一旦８３０℃で
巻き取り、８３０℃で６０分保持した後、再びこれを巻
きほどいて冷却し、４５０℃で巻き取った。その後酸洗
を施し、冷間圧延により０．５０mmに仕上げた。これを
連続焼鈍炉にて７５０℃で３０秒間焼鈍した。その後、
エプスタイン試料に切断し、磁気特性を測定した。表１
３に本発明と比較例の磁気測定結果をあわせて示す。こ
のように仕上熱延時に少なくとも１パスはα相域で１０
％以上の圧下率をとれば、磁束密度の値が高く、鉄損値
の低い磁気特性の優れた熱延珪素鋼板を得ることが可能
である。

【００４３】 表１３ 磁束密度測定結果 仕上熱延最終 磁束密度Ｂ50 鉄損W15/50 パス圧下率(%) (T) (W/kg) 比較例 ６ １．７５０ ５．５６ 本発明例 １７ １．７７０ ５．３６ 本発明例 ２５ １．７７１ ５．２４ 本発明例 ３５ １．７７５ ５．２３

【００４４】（実施例８）表１１に示した成分を有する
無方向珪素鋼板用スラブを通常の方法にて加熱し、粗圧
延機により厚み３０mmの粗バーに仕上げ、その後、仕上
げ７スタンドのタンデム仕上熱延機で２．５mmに仕上げ
た。この際、最終パスの圧下率を変えて熱延を実施し
た。この時、熱延仕上温度はＡｒ1 点以下のα相域のか
つ７５０℃以上の８６０℃とした。仕上熱延後の鋼板は
一旦８３０℃で巻き取り、８３０℃で６０分保持した
後、再びこれを巻きほどいて冷却し、４５０℃で巻き取
った。その後、酸洗を施し、冷間圧延により厚み０．５
０mmに仕上げた。これを連続焼鈍炉にて８００℃で３０
秒間焼鈍した。その後エプスタイン試料に切断し、磁気
特性を測定した。表１４に本発明と比較例の磁気測定結
果をあわせて示す。このように仕上熱延時に少なくとも
１パスはα相域で１０％以上の圧下率をとれば、磁束密
度の値が高く、鉄損値の低い磁気特性の優れた熱延珪素
鋼板を得ることが可能である。

【００４５】 表１４ 磁束密度測定結果 仕上熱延最終 磁束密度Ｂ50 鉄損W15/50 パス圧下率(%) (T) (W/kg) 比較例 ８ １．７３０ ４．５４ 本発明例 １９ １．７４５ ４．２６ 本発明例 ２６ １．７５６ ４．２２ 本発明例 ３６ １．７６０ ４．１１

【００４６】（実施例９）表１５に示した成分を有する
無方向珪素鋼板用スラブを通常の方法にて加熱し、粗圧
延機により厚み４０mmの粗バーに仕上げ、その後、仕上
熱延機により２．０mmに仕上げた。この時、熱延仕上温
度は８６０℃とした。これを近接コイラーで巻き取り、
保熱カバーをかぶせ、８３０℃で１時間保持した。その
後このコイルを巻きほどいて冷却を施し、４５０℃で巻
き取った。一方、比較例では熱延仕上げ温度、保定時間
は同一としたが、保熱カバーはしなかった。その後、酸
洗を施し、冷間圧延により厚み０．５０mmに仕上げた。
これを連続焼鈍炉にて８３０℃で３０秒間焼鈍した。そ
の後、エプスタイン試料を製品コイルの先頭、中間、後
端から切断し、磁気特性を測定した。表１６に本発明と
比較例の磁気測定結果をあわせて示す。表１６から明ら
かなように、保熱カバーを用いることにより、コイル長
手方向の磁性が安定し、かつ磁性の優れた熱延珪素鋼板
を得ることが可能である。

【００４７】 表１５ 供試材成分（wt％） Ｃ Ｓｉ Ｍｎ Ｐ Ｓ Ａｌ Ｎ 0.0015 0.50 0.50 0.052 0.0019 0.20 0.0015

【００４８】 表１６ 本発明と比較例の磁束密度測定結果 試料採取位置 磁束密度B50(T) 鉄損W15/50(w/kg) 本発明例 コイル先頭 １．７８８ ３．５６ コイル中間 １．７８９ ３．５６ コイル後端 １．７８９ ３．５９ 比較例 コイル先頭 １．７３０ ４．４９ コイル中間 １．７７５ ４．３５ コイル後端 １．７６４ ４．４３

【００４９】（実施例１０）表１７に示した成分を有す
る無方向珪素鋼板用スラブを通常の方法にて加熱し、粗
圧延機により厚み４０mmの粗バーに仕上げ、その後、仕
上熱延機により２．０mmに仕上げた。この時、熱延仕上
温度は８６０℃とした。これを近接コイラーで巻き取
り、保熱カバーをかぶせ、８３０℃で１時間保持した。
その後このコイルを巻きほどいて冷却を施し、４５０℃
で巻き取った。一方、比較例では熱延仕上げ温度、保定
時間は同一としたが、保熱カバーはしなかった。その
後、酸洗を施し、冷間圧延により厚み０．５０mmに仕上
げた。これを連続焼鈍炉にて９００℃で３０秒間焼鈍し
た。その後、エプスタイン試料を製品コイルの先頭、中
間、後端から切断し、磁気特性を測定した。表１８に本
発明と比較例の磁気測定結果をあわせて示す。このよう
に、保熱カバーを用いることにより、コイル長手方向の
磁性が安定し、かつ磁性の優れた熱延珪素鋼板を得るこ
とが可能である。

【００５０】 表１７ 供試材成分（wt％） Ｃ Ｓｉ Ｍｎ Ｐ Ｓ Ａｌ Ｎ 0.0015 2.00 0.22 0.002 0.0016 0.22 0.0015

【００５１】 表１８ 本発明と比較例の磁束密度測定結果 試料採取位置 磁束密度B50(T) 鉄損W15/50(w/kg) 本発明例 コイル先頭 １．７１８ ３．３３ コイル中間 １．７１９ ３．３０ コイル後端 １．７１９ ３．２９ 比較例 コイル先頭 １．６８０ ３．４９ コイル中間 １．７１５ ３．３５ コイル後端 １．７０４ ３．４３

【００５２】（実施例１１）表１９に示した成分を有す
る無方向珪素鋼板用スラブを通常の方法にて加熱し、粗
圧延機により厚み４０mmの粗バーに仕上げ、その後、仕
上熱延機により２．０mmに仕上げた。この時、熱延仕上
温度は８６０℃とした。これを近接コイラーで巻き取
り、保熱カバーをかぶせ、８３０℃で１時間保持した。
その後このコイルを巻きほどいて冷却を施し、４５０℃
で巻き取った。一方、比較例では熱延仕上げ温度、保定
時間は同一としたが、保熱カバーはしなかった。その後
酸洗を施し、冷間圧延により厚み０．５０mmに仕上げ
た。これを連続焼鈍炉にて９５０℃で３０秒間焼鈍し
た。その後、エプスタイン試料を製品コイルの先頭、中
間、後端から切断し、磁気特性を測定した。表２０に本
発明と比較例の磁気測定結果をあわせて示す。このよう
に、保熱カバーを用いることにより、コイル長手方向の
磁性が安定し、かつ磁性の優れた熱延珪素鋼板を得るこ
とが可能である。

【００５３】 表１９ 供試材成分（wt％） Ｃ Ｓｉ Ｍｎ Ｐ Ｓ Ａｌ Ｎ 0.0017 3.09 0.12 0.003 0.0015 1.01 0.0016

【００５４】 表２０ 本発明と比較例の磁束密度測定結果 試料採取位置 磁束密度B50(T) 鉄損W15/50(w/kg) 本発明例 コイル先頭 １．６７６ ２．１８ コイル中間 １．６７５ ２．２０ コイル後端 １．６７５ ２．２５ 比較例 コイル先頭 １．６３５ ２．４９ コイル中間 １．６７１ ２．３５ コイル後端 １．６６８ ２．４３

【００５５】（実施例１２）表５に示す成分の鋼を溶製
しスラブとし、仕上熱延を実施した。熱延仕上温度を９
００℃とし、厚み２．０mmに仕上げた。このとき、前記
式（１）から導き出される仕上温度の範囲は７８３℃以
上１０５０℃以下である。本実施例では巻取り温度を変
化させて巻き取り、磁性との関係を調べた。１回目に巻
き取った後のコイルの保持温度は７８０℃になるよう
に、必要に応じて加熱を施し、１時間保持した後、この
コイルを巻きほどいて冷却を施し、５００℃で２回目の
巻取りを行った。熱間圧延後のコイルを酸洗し、１回の
冷間圧延により厚み０．５０mmに仕上げ、７５０℃で３
０秒間の再結晶焼鈍を施した。これからエプスタイン試
料を切り出し、５０００Ａ／ｍの磁界での励磁磁束密度
であるＢ50の値を測定した。その結果を表２１に示す。
表２１の結果から、式（１）の範囲に１回目の巻取り温
度を保つことにより、磁束密度の高い磁性に優れた熱延
珪素鋼板を製造することが可能である。

【００５６】 表２１ 磁束密度測定結果 巻取り温度 (℃) 磁束密度B50(T) 本発明例 ８５０ １．７８８ 本発明例 ８３２ １．７８６ 本発明例 ８００ １．７８２ 比較例 ７６０ １．７７１ 比較例 ７４０ １．７６５

【００５７】（実施例１３）表７に示す成分の鋼を溶製
しスラブとし、仕上熱延を実施した。熱延仕上温度を１
０００℃とし、厚み２．０mmに仕上げた。このとき、前
記式（１）から導き出される仕上温度の範囲は８１８℃
以上１０５０℃以下である。本実施例では巻取り温度を
変化させて巻き取り、磁性との関係を調べた。１回目に
巻き取った後のコイルの保持温度は８３０℃になるよう
に、必要に応じて加熱を施し、１時間保持した後、この
コイルを巻きほどいて冷却を施し、５００℃で２回目の
巻き取りを行った。熱間圧延後のコイルを酸洗し、冷間
圧延を施して厚み０．５０mm厚みに仕上た。これに９５
０℃で３０秒の再結晶焼鈍を施した。これからエプスタ
イン試料を切り出し、５０００Ａ／ｍの磁界での励磁磁
束密度であるＢ50の値を測定した。その結果を表２２に
示す。表２２の結果から、式（１）の範囲に１回目の巻
取り温度を保つことにより、磁束密度の高い磁性に優れ
た熱延珪素鋼板を製造することが可能である。

【００５８】 表２２ 磁束密度測定結果 巻取り温度 (℃) 磁束密度B50(T) 本発明例 ８５５ １．７３４ 本発明例 ８４０ １．７２８ 比較例 ８００ １．７０５

【００５９】

【発明の効果】このように本発明によれば、磁束密度が
高く鉄損の低い、磁性に優れた熱延珪素鋼板を製造する
ことが可能である。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 瀬沼 武秀 北九州市戸畑区飛幡町１−１ 新日本製鐵 株式会社八幡製鐵所内 Ｆターム(参考） 4K033 AA01 CA02 CA06 CA08 CA09 FA03 FA04 FA10 FA11 5E041 AA11 AA19 CA04 HB00 HB07 HB11 NN01 NN17 NN18

Claims (8)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 重量％で、 ０．１％≦Ｓｉ≦４％、 ０．１％≦Ｍｎ≦１．５％、 Ｃ≦０．０５％、 Ｎ≦０．０１％、 Ｐ≦０．１５％ を含有し、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなる鋼を
   熱延して珪素鋼板を製造する方法において、仕上熱延
   後、１回目の巻取温度を７５０℃以上１０５０℃以下と
   して一度巻取り、３０秒以上９０分以下の時間保持した
   後、巻き戻し、冷却を施して５５０℃以下の温度で再度
   巻取ることを特徴とする磁性に優れた熱延珪素鋼板の製
   造方法。
2. 【請求項２】 １回目の巻取温度の下限を、熱延終了温
   度ＦＴにより下記（１）式で定義されるＸとしたことを
   特徴とする請求項１に記載の磁性に優れた熱延珪素鋼板
   の製造方法。 Ｘ＝０．６７×ＦＴ−２０×ＦＴ^0.5 ＋７８０・・・（１）式
3. 【請求項３】 仕上熱延において、α相域で少なくとも
   １パスは１０％以上の圧下を施し、熱延終了温度を７５
   ０℃以上、Ａｒ1 点以下とすることを特徴とする請求項
   １または２に記載の磁性に優れた熱延珪素鋼板の製造方
   法。
4. 【請求項４】 更に、Ａｌを０．１〜２．５％含有する
   鋼を用いることを特徴とする請求項１乃至３のいずれか
   １項に記載の磁性に優れた熱延珪素鋼板の製造方法。
5. 【請求項５】 更に、ＢをＢ／Ｎで１．５以下含有する
   鋼を用いることを特徴とする請求項１乃至４のいずれか
   １項に記載の磁性に優れた熱延珪素鋼板の製造方法。
6. 【請求項６】 更に、Ｓｎを０．１％以下含有する鋼を
   用いることを特徴とする請求項１乃至５のいずれか１項
   に記載の磁性に優れた熱延珪素鋼板の製造方法。
7. 【請求項７】 粗圧延後のシートバーを仕上熱延前に、
   先行するシートバーに接合し、当該連結されたシートバ
   ーを連続して仕上熱延に供することを特徴とする請求項
   １乃至６のいずれか１項に記載の磁性に優れた熱延珪素
   鋼板の製造方法。
8. 【請求項８】 請求項１乃至７のいずれか１項に記載の
   方法により製造した熱延珪素鋼板を用い、更に酸洗、冷
   延をした後、再結晶焼鈍を施すことを特徴とする磁性に
   優れた無方向性電磁鋼板の製造方法。