JP2001174177A - 車両用ラジエータ - Google Patents
車両用ラジエータInfo
- Publication number
- JP2001174177A JP2001174177A JP36302899A JP36302899A JP2001174177A JP 2001174177 A JP2001174177 A JP 2001174177A JP 36302899 A JP36302899 A JP 36302899A JP 36302899 A JP36302899 A JP 36302899A JP 2001174177 A JP2001174177 A JP 2001174177A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- tube
- radiator
- vehicle
- fin
- dimension
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28D—HEAT-EXCHANGE APPARATUS, NOT PROVIDED FOR IN ANOTHER SUBCLASS, IN WHICH THE HEAT-EXCHANGE MEDIA DO NOT COME INTO DIRECT CONTACT
- F28D1/00—Heat-exchange apparatus having stationary conduit assemblies for one heat-exchange medium only, the media being in contact with different sides of the conduit wall, in which the other heat-exchange medium is a large body of fluid, e.g. domestic or motor car radiators
- F28D1/02—Heat-exchange apparatus having stationary conduit assemblies for one heat-exchange medium only, the media being in contact with different sides of the conduit wall, in which the other heat-exchange medium is a large body of fluid, e.g. domestic or motor car radiators with heat-exchange conduits immersed in the body of fluid
- F28D1/04—Heat-exchange apparatus having stationary conduit assemblies for one heat-exchange medium only, the media being in contact with different sides of the conduit wall, in which the other heat-exchange medium is a large body of fluid, e.g. domestic or motor car radiators with heat-exchange conduits immersed in the body of fluid with tubular conduits
- F28D1/053—Heat-exchange apparatus having stationary conduit assemblies for one heat-exchange medium only, the media being in contact with different sides of the conduit wall, in which the other heat-exchange medium is a large body of fluid, e.g. domestic or motor car radiators with heat-exchange conduits immersed in the body of fluid with tubular conduits the conduits being straight
- F28D1/0535—Heat-exchange apparatus having stationary conduit assemblies for one heat-exchange medium only, the media being in contact with different sides of the conduit wall, in which the other heat-exchange medium is a large body of fluid, e.g. domestic or motor car radiators with heat-exchange conduits immersed in the body of fluid with tubular conduits the conduits being straight the conduits having a non-circular cross-section
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28D—HEAT-EXCHANGE APPARATUS, NOT PROVIDED FOR IN ANOTHER SUBCLASS, IN WHICH THE HEAT-EXCHANGE MEDIA DO NOT COME INTO DIRECT CONTACT
- F28D1/00—Heat-exchange apparatus having stationary conduit assemblies for one heat-exchange medium only, the media being in contact with different sides of the conduit wall, in which the other heat-exchange medium is a large body of fluid, e.g. domestic or motor car radiators
- F28D1/02—Heat-exchange apparatus having stationary conduit assemblies for one heat-exchange medium only, the media being in contact with different sides of the conduit wall, in which the other heat-exchange medium is a large body of fluid, e.g. domestic or motor car radiators with heat-exchange conduits immersed in the body of fluid
- F28D1/04—Heat-exchange apparatus having stationary conduit assemblies for one heat-exchange medium only, the media being in contact with different sides of the conduit wall, in which the other heat-exchange medium is a large body of fluid, e.g. domestic or motor car radiators with heat-exchange conduits immersed in the body of fluid with tubular conduits
- F28D1/0408—Multi-circuit heat exchangers, e.g. integrating different heat exchange sections in the same unit or heat exchangers for more than two fluids
- F28D1/0426—Multi-circuit heat exchangers, e.g. integrating different heat exchange sections in the same unit or heat exchangers for more than two fluids with units having particular arrangement relative to the large body of fluid, e.g. with interleaved units or with adjacent heat exchange units in common air flow or with units extending at an angle to each other or with units arranged around a central element
- F28D1/0435—Combination of units extending one behind the other
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
- F28F9/00—Casings; Header boxes; Auxiliary supports for elements; Auxiliary members within casings
- F28F9/001—Casings in the form of plate-like arrangements; Frames enclosing a heat exchange core
- F28F2009/004—Common frame elements for multiple cores
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
- F28F2215/00—Fins
- F28F2215/02—Arrangements of fins common to different heat exchange sections, the fins being in contact with different heat exchange media
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Heat-Exchange Devices With Radiators And Conduit Assemblies (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 チューブとフィンとの寸法関係を最適化す
る。 【解決手段】 チューブ１１０の短径寸法（厚み）をＢ
とし、フィン高さをＨＦとしたときに、チューブ１１０
の短径寸法Ｂとフィン高さＨＦが、２・Ｂ＋１．５ｍｍ
≦ＨＦ≦３．５・Ｂ＋２．５ｍｍの関係を満たすように
する。これにより、、熱交換コアを細密として放熱能力
を増大させつつ、フィン１２０に発生する応力を緩和し
てラジエータ１００の耐久性を向上させることができ
る。
る。 【解決手段】 チューブ１１０の短径寸法（厚み）をＢ
とし、フィン高さをＨＦとしたときに、チューブ１１０
の短径寸法Ｂとフィン高さＨＦが、２・Ｂ＋１．５ｍｍ
≦ＨＦ≦３．５・Ｂ＋２．５ｍｍの関係を満たすように
する。これにより、、熱交換コアを細密として放熱能力
を増大させつつ、フィン１２０に発生する応力を緩和し
てラジエータ１００の耐久性を向上させることができ
る。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は車両用ラジエータに
関するもので、車両用内燃機関の冷却水を冷却するラジ
エータに適用して有効である。
関するもので、車両用内燃機関の冷却水を冷却するラジ
エータに適用して有効である。
【０００２】
【従来の技術】冷却水と室内に吹き出す空気とを熱交換
する車両用熱交換器として、例えば特開平５−１９６３
８３号公報に記載の発明では、コルゲートフィンの高さ
を３ｍｍ〜６ｍｍとして放熱能力（熱交換能力）を向上
させている。
する車両用熱交換器として、例えば特開平５−１９６３
８３号公報に記載の発明では、コルゲートフィンの高さ
を３ｍｍ〜６ｍｍとして放熱能力（熱交換能力）を向上
させている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかし、熱交換器は、
周知のごとく、チューブとフィンとによって構成される
ものであるので、フィン高さの最適化のみでは、熱交換
能力の向上を図る上で限界がある。
周知のごとく、チューブとフィンとによって構成される
ものであるので、フィン高さの最適化のみでは、熱交換
能力の向上を図る上で限界がある。
【０００４】本発明は、上記点に鑑み、チューブとフィ
ンとの寸法関係を最適化することにより熱交換能力の向
上を図ることを目的とする。
ンとの寸法関係を最適化することにより熱交換能力の向
上を図ることを目的とする。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明は、上記目的を達
成するために、請求項１に記載の発明では、車両用内燃
機関の冷却水が流通する複数本の扁平状のチューブ（１
１０）、及び複数本のチューブ（１１０）間に配設され
て冷却液と空気との熱交換を促進する波状に成形された
コルゲートフィン（１２０）を備える車両用ラジエータ
において、チューブ（１１０）の短径寸法（Ｂ）は、
０．７５ｍｍ以上、かつ、１．２５ｍｍ以下であり、さ
らに、コルゲートフィン（１２０）のフィン高さ（Ｈ
Ｆ）は、チューブ（１１０）の短径寸法（Ｂ）の２倍に
１．５ｍｍを加えた寸法以上、かつ、チューブ（１１
０）の短径寸法（Ｂ）の３．５倍に２．５ｍｍを加えた
寸法以下であることを特徴とする。
成するために、請求項１に記載の発明では、車両用内燃
機関の冷却水が流通する複数本の扁平状のチューブ（１
１０）、及び複数本のチューブ（１１０）間に配設され
て冷却液と空気との熱交換を促進する波状に成形された
コルゲートフィン（１２０）を備える車両用ラジエータ
において、チューブ（１１０）の短径寸法（Ｂ）は、
０．７５ｍｍ以上、かつ、１．２５ｍｍ以下であり、さ
らに、コルゲートフィン（１２０）のフィン高さ（Ｈ
Ｆ）は、チューブ（１１０）の短径寸法（Ｂ）の２倍に
１．５ｍｍを加えた寸法以上、かつ、チューブ（１１
０）の短径寸法（Ｂ）の３．５倍に２．５ｍｍを加えた
寸法以下であることを特徴とする。
【０００６】これにより、放熱能力を増大させつつ、コ
ルゲートフィン（１２０）に発生する応力を緩和して車
両用ラジエータの耐久性を向上させることができる。
ルゲートフィン（１２０）に発生する応力を緩和して車
両用ラジエータの耐久性を向上させることができる。
【０００７】請求項２に記載の発明では、チューブ（１
１０）の肉厚（ｔｔ）は、０．０５ｍｍ以上、かつ、
０．２ｍｍ以下であることを特徴とする。
１０）の肉厚（ｔｔ）は、０．０５ｍｍ以上、かつ、
０．２ｍｍ以下であることを特徴とする。
【０００８】これにより、通水抵抗の抑制しつつ、放熱
能力を増大させることができる。
能力を増大させることができる。
【０００９】なお、チューブ（１１０）の質量（ＷＴ）
に対するコルゲートフィン（１２０）の質量（ＷＦ）の
比（ＷＦ／ＷＴ）は、請求項３に記載の発明のごとく、
０．５以上、かつ、１．５以下とすることが望ましい。
に対するコルゲートフィン（１２０）の質量（ＷＦ）の
比（ＷＦ／ＷＴ）は、請求項３に記載の発明のごとく、
０．５以上、かつ、１．５以下とすることが望ましい。
【００１０】請求項４に記載の発明では、チューブ（１
１０）内には、短径方向に延びて対向する内壁を繋ぐ支
柱部（１１２）が設けられており、支柱部（１１２）
は、２本以下であることを特徴とする。
１０）内には、短径方向に延びて対向する内壁を繋ぐ支
柱部（１１２）が設けられており、支柱部（１１２）
は、２本以下であることを特徴とする。
【００１１】これにより、チューブ（１１０）の（耐
圧）剛性を向上させることができる。
圧）剛性を向上させることができる。
【００１２】請求項５に記載の発明では、車両用ラジエ
ータ（１００）と、車両用冷凍サイクル用の放熱器（２
００）とが一体ろう付けされている複式熱交換器におい
て、車両用ラジエータ（１００）として請求項４に記載
の車両用ラジエータを用いたことを特徴とする。
ータ（１００）と、車両用冷凍サイクル用の放熱器（２
００）とが一体ろう付けされている複式熱交換器におい
て、車両用ラジエータ（１００）として請求項４に記載
の車両用ラジエータを用いたことを特徴とする。
【００１３】これにより、車両用ラジエータ（１００）
及び放熱器（２００）とをろう付けする際に、後述する
ように圧縮力を加えて両者１００、２００を仮固定して
も、ラジエータ１００のチューブ１１０が変形してしま
うことを防止できる。
及び放熱器（２００）とをろう付けする際に、後述する
ように圧縮力を加えて両者１００、２００を仮固定して
も、ラジエータ１００のチューブ１１０が変形してしま
うことを防止できる。
【００１４】因みに、上記各手段の括弧内の符号は、後
述する実施形態に記載の具体的手段との対応関係を示す
一例である。
述する実施形態に記載の具体的手段との対応関係を示す
一例である。
【００１５】
【発明の実施の形態】（第１実施形態）図１（ａ）は本
発明の第１実施形態に係るラジエータ１００の正面図で
あり、１１０は冷却水が流通する複数本の扁平状のチュ
ーブであり、１２０は複数本のチューブ１１０間に配設
されて冷却水と空気との熱交換を促進する波状（本実施
形態では、矩形波状）にローラ成形されたコルゲートフ
ィン（以下、フィンと略す。）である。そして、チュー
ブ１１０とフィン１２０とにより冷却水と空気とを熱交
換する熱交換コアが形成されている。
発明の第１実施形態に係るラジエータ１００の正面図で
あり、１１０は冷却水が流通する複数本の扁平状のチュ
ーブであり、１２０は複数本のチューブ１１０間に配設
されて冷却水と空気との熱交換を促進する波状（本実施
形態では、矩形波状）にローラ成形されたコルゲートフ
ィン（以下、フィンと略す。）である。そして、チュー
ブ１１０とフィン１２０とにより冷却水と空気とを熱交
換する熱交換コアが形成されている。
【００１６】１３０はチューブ１１０の長手方向両端側
に配設されて各チューブ１１０に連通するヘッダタンク
であり、紙面右側のヘッダタンク１３０は各チューブ１
１０に冷却水を分配供給するもので、紙面左側は熱交換
を終えて冷却水を集合回収するものである。なお、チュ
ーブ１１０、フィン１２０及びヘッダタンク１３０はア
ルミニウム製であり、これらはろう付けにて一体接合さ
れている。
に配設されて各チューブ１１０に連通するヘッダタンク
であり、紙面右側のヘッダタンク１３０は各チューブ１
１０に冷却水を分配供給するもので、紙面左側は熱交換
を終えて冷却水を集合回収するものである。なお、チュ
ーブ１１０、フィン１２０及びヘッダタンク１３０はア
ルミニウム製であり、これらはろう付けにて一体接合さ
れている。
【００１７】次に、本実施形態の特徴であるチューブ１
１０及びフィン１２０諸元について述べる。
１０及びフィン１２０諸元について述べる。
【００１８】チューブ１１０の短径寸法Ｂを、０．７５
ｍｍ以上、かつ、１．２５ｍｍ以下とし（（０．７５ｍ
ｍ≦Ｂ≦１．２５ｍｍ）、さらに、フィン１２０のフィ
ン高さＨＦを、チューブ１１０の短径寸法Ｂの２倍に
１．５ｍｍを加えた寸法以上、かつ、チューブ１１０の
短径寸法Ｂの３．５倍に２．５ｍｍを加えた寸法以下
（２・Ｂ＋１．５ｍｍ≦ＨＦ≦３．５・Ｂ＋２．５ｍ
ｍ）としたものである。
ｍｍ以上、かつ、１．２５ｍｍ以下とし（（０．７５ｍ
ｍ≦Ｂ≦１．２５ｍｍ）、さらに、フィン１２０のフィ
ン高さＨＦを、チューブ１１０の短径寸法Ｂの２倍に
１．５ｍｍを加えた寸法以上、かつ、チューブ１１０の
短径寸法Ｂの３．５倍に２．５ｍｍを加えた寸法以下
（２・Ｂ＋１．５ｍｍ≦ＨＦ≦３．５・Ｂ＋２．５ｍ
ｍ）としたものである。
【００１９】ここで、チューブ１１０の短径寸法Ｂと
は、図１（ｂ）に示すように、チューブ１１０の厚みと
に等しい寸法であり、フィン高さＨＦとは、チューブ１
１０間の距離に等しい寸法である。
は、図１（ｂ）に示すように、チューブ１１０の厚みと
に等しい寸法であり、フィン高さＨＦとは、チューブ１
１０間の距離に等しい寸法である。
【００２０】さらに、チューブ１１０の肉厚ｔｔを０．
０５ｍｍ以上、かつ、０．２ｍｍ以下とし（０．０５ｍ
ｍ≦ｔｔ≦０．２ｍｍ）、さらに、チューブ１１０の質
量ＷＴに対するフィン１２０の質量ＷＦの比（ＷＦ／Ｗ
Ｔ）を０．５以上、かつ、１．５以下（０．５≦ＷＦ／
ＷＴ≦１．５）としたものである。
０５ｍｍ以上、かつ、０．２ｍｍ以下とし（０．０５ｍ
ｍ≦ｔｔ≦０．２ｍｍ）、さらに、チューブ１１０の質
量ＷＴに対するフィン１２０の質量ＷＦの比（ＷＦ／Ｗ
Ｔ）を０．５以上、かつ、１．５以下（０．５≦ＷＦ／
ＷＴ≦１．５）としたものである。
【００２１】次に、本実施形態の特徴を述べる。
【００２２】図２の曲線はチューブ１１０の肉厚ｔｔを
０．１５ｍｍとした場合において、チューブ１１０の短
径寸法Ｂをパラメータとして、ラジエータ１００の放熱
能力Ｑｖとフィン高さＨＦとの関係を数値シミレーショ
ンした結果であり、図２の直線は放熱能力Ｑｖのピーク
値（極大値）の２％以内の範囲（以下、この範囲をピー
ク領域と呼ぶ。）を示すものである。なお、数値シミレ
ーションは、特開平５−１９６３８３号公報に記載の計
算方法と同じである。また、チューブ１１０の肉厚ｔｔ
は放熱能力Ｑｖの計算結果に対して殆ど影響を及ぼさな
い。
０．１５ｍｍとした場合において、チューブ１１０の短
径寸法Ｂをパラメータとして、ラジエータ１００の放熱
能力Ｑｖとフィン高さＨＦとの関係を数値シミレーショ
ンした結果であり、図２の直線は放熱能力Ｑｖのピーク
値（極大値）の２％以内の範囲（以下、この範囲をピー
ク領域と呼ぶ。）を示すものである。なお、数値シミレ
ーションは、特開平５−１９６３８３号公報に記載の計
算方法と同じである。また、チューブ１１０の肉厚ｔｔ
は放熱能力Ｑｖの計算結果に対して殆ど影響を及ぼさな
い。
【００２３】また、図３は図２に示す数値シミレーショ
ン結果を基に、放熱能力Ｑｖのピーク領域にある短径寸
法Ｂとフィン高さＨＦとの関係を示したものであり、本
実施形態に係るラジエータ１００の短径寸法Ｂとフィン
高さＨＦと関係は、図３の斜線部分に該当する。
ン結果を基に、放熱能力Ｑｖのピーク領域にある短径寸
法Ｂとフィン高さＨＦとの関係を示したものであり、本
実施形態に係るラジエータ１００の短径寸法Ｂとフィン
高さＨＦと関係は、図３の斜線部分に該当する。
【００２４】そして、熱交換コアを細密として放熱面積
を増加させるほど、熱交換能力が増大するとともに、図
２から明らかなように短径寸法Ｂによって放熱能力Ｑｖ
のピーク値が異なっており、フィン高さＨＦが大きくな
るほど、ピーク領域が拡大することが判る。
を増加させるほど、熱交換能力が増大するとともに、図
２から明らかなように短径寸法Ｂによって放熱能力Ｑｖ
のピーク値が異なっており、フィン高さＨＦが大きくな
るほど、ピーク領域が拡大することが判る。
【００２５】なお、短径寸法Ｂの下限値はチューブ１１
０内に異物が詰まることを考慮した値であり、短径寸法
Ｂ上限値はチューブ１１０及び冷却水による荷重、並び
チューブ１１０及びフィン１２０の熱変形によって、フ
ィン１２０に発生する応力を所定位置（本実施形態で
は、５０ＭＰａ）以下とする値である。
０内に異物が詰まることを考慮した値であり、短径寸法
Ｂ上限値はチューブ１１０及び冷却水による荷重、並び
チューブ１１０及びフィン１２０の熱変形によって、フ
ィン１２０に発生する応力を所定位置（本実施形態で
は、５０ＭＰａ）以下とする値である。
【００２６】したがって、本実施形態では、熱交換コア
を細密として放熱能力を増大させつつ、フィン１２０に
発生する応力を緩和してラジエータ１００の耐久性を向
上させることができる。
を細密として放熱能力を増大させつつ、フィン１２０に
発生する応力を緩和してラジエータ１００の耐久性を向
上させることができる。
【００２７】また、図４〜６は、チューブ１１０の肉厚
ｔｔ、チューブ１１０内を流通する温水の通水抵抗、短
径寸法Ｂ及びフィン高さＨＦとの関係を示すもので、図
４、５から明らかなように、チューブ１１０の肉厚ｔｔ
を０．０５ｍｍ以上、かつ、０．２ｍｍ以下とすること
が望ましいことが判る。
ｔｔ、チューブ１１０内を流通する温水の通水抵抗、短
径寸法Ｂ及びフィン高さＨＦとの関係を示すもので、図
４、５から明らかなように、チューブ１１０の肉厚ｔｔ
を０．０５ｍｍ以上、かつ、０．２ｍｍ以下とすること
が望ましいことが判る。
【００２８】なお、図７の斜線部分は、通水抵抗が所定
値（本実施形態では、５０ＫＰａａｔ １００Ｌ／ｍｉ
ｎ）となるような、チューブ１１０の肉厚ｔｔ、チュー
ブ１１０内を流通する温水の通水抵抗、短径寸法Ｂ及び
フィン高さＨＦとの関係を示すものである。
値（本実施形態では、５０ＫＰａａｔ １００Ｌ／ｍｉ
ｎ）となるような、チューブ１１０の肉厚ｔｔ、チュー
ブ１１０内を流通する温水の通水抵抗、短径寸法Ｂ及び
フィン高さＨＦとの関係を示すものである。
【００２９】ところで、チューブ１１０の質量ＷＴとフ
ィン１２０の質量ＷＦとが大きく相違していると、フィ
ン高さＨＦと短径寸法Ｂの組み合わせによっては、ラジ
エータ１００の質量増加割合が大きく相違してしまう。
ィン１２０の質量ＷＦとが大きく相違していると、フィ
ン高さＨＦと短径寸法Ｂの組み合わせによっては、ラジ
エータ１００の質量増加割合が大きく相違してしまう。
【００３０】ここで、チューブ１１０の質量ＷＴに対す
るフィン１２０の質量ＷＦの比（ＷＦ／ＷＴ）は、１が
望ましいが、実用上、０．５以上、かつ、１．５以下
（０．５≦ＷＦ／ＷＴ≦１．５）が有効である。
るフィン１２０の質量ＷＦの比（ＷＦ／ＷＴ）は、１が
望ましいが、実用上、０．５以上、かつ、１．５以下
（０．５≦ＷＦ／ＷＴ≦１．５）が有効である。
【００３１】したがって、０．５≦ＷＦ／ＷＴ≦１．５
となるように、フィン高さＨＦ、短径寸法Ｂ、チューブ
１１０の肉厚ｔｔ、フィン１２０の肉厚ｔｆ、及びフィ
ン１２０のフィンピッチｆｐを選定することが望まし
い。
となるように、フィン高さＨＦ、短径寸法Ｂ、チューブ
１１０の肉厚ｔｔ、フィン１２０の肉厚ｔｆ、及びフィ
ン１２０のフィンピッチｆｐを選定することが望まし
い。
【００３２】なお、本実施形態では、チューブ１１０と
フィン１２０とは、アルミニウム製であるので、チュー
ブ１１０の質量ＷＴ及びフィン１２０の質量ＷＦを下記
の数式にて算出し、ＷＦ／ＷＴを検討した。
フィン１２０とは、アルミニウム製であるので、チュー
ブ１１０の質量ＷＴ及びフィン１２０の質量ＷＦを下記
の数式にて算出し、ＷＦ／ＷＴを検討した。
【００３３】
【数１】ＷＴ＝｛（Ａ−Ｂ）×２＋π×（Ｂ−ｔｔ）｝
×Ｌ×ｔｔ≒２×Ａ×Ｌ×ｔｔ
×Ｌ×ｔｔ≒２×Ａ×Ｌ×ｔｔ
【００３４】
【数２】 ＷＦ≒（２×ＨＦ＋ｆｐ）×Ｌ／ｆｐ×Ａ×ｔｆ
【００３５】
【数３】 ＷＦ／ＷＴ≒ｔｆ／ｔｔ×（ＨＦ／ｆｐ＋１／２） （第２実施形態）本実施形態は、図８に示すように、チ
ューブ１１０内に短径方向に延びて対向する内壁１１１
を繋ぐ支柱部１１２を２本設けたものである。
ューブ１１０内に短径方向に延びて対向する内壁１１１
を繋ぐ支柱部１１２を２本設けたものである。
【００３６】これにより、チューブ１１０の肉厚ｔｔを
０．２ｍｍ以下としたことによる、チューブ１１０の
（耐圧）剛性の低下を防止できる。なお、支柱部１１２
を２本以下とすれば、チューブ１１０の通水抵抗を大き
く損なうことなく、チューブ１１０の剛性を向上させる
ことができる。
０．２ｍｍ以下としたことによる、チューブ１１０の
（耐圧）剛性の低下を防止できる。なお、支柱部１１２
を２本以下とすれば、チューブ１１０の通水抵抗を大き
く損なうことなく、チューブ１１０の剛性を向上させる
ことができる。
【００３７】（第３実施形態）本実施形態は、図９に示
すように、第２実施形態に係るラジエータ１００と冷凍
サイクルのコンデンサ２００とが一体化したものであ
る。なお、ラジエータ１００とコンデンサ２００とが一
体ろう付けされたものを、本明細書では、複式熱交換器
と呼ぶ。
すように、第２実施形態に係るラジエータ１００と冷凍
サイクルのコンデンサ２００とが一体化したものであ
る。なお、ラジエータ１００とコンデンサ２００とが一
体ろう付けされたものを、本明細書では、複式熱交換器
と呼ぶ。
【００３８】ここで、２１０は冷媒が流通するチューブ
であり、２２０はコンデンサ２００の冷却フィンであ
る。そして、本実施形態では、ラジエータ１００のフィ
ン１２０とコンデンサ２００のフィン２２０とは一体化
されており、両フィン１２０、２２０との連結部分に
は、ラジエータ１００からコンデンサ２００への熱伝導
を阻止する熱遮断用スリットＳが形成されている。
であり、２２０はコンデンサ２００の冷却フィンであ
る。そして、本実施形態では、ラジエータ１００のフィ
ン１２０とコンデンサ２００のフィン２２０とは一体化
されており、両フィン１２０、２２０との連結部分に
は、ラジエータ１００からコンデンサ２００への熱伝導
を阻止する熱遮断用スリットＳが形成されている。
【００３９】次に、本実施形態の特徴を述べる。
【００４０】一般的に、コンデンサ２００のチューブ２
１０は、耐圧強度を高めるべく、図９に示すように、多
数本の支柱部２１１を有して多穴構造となっている。こ
れに対して、第１、２実施形態に係るラジエータ１００
のチューブ１１０は、支柱部１１２が形成されていない
ので、コンデンサ２００のチューブ２１０に比べて剛性
が低い。
１０は、耐圧強度を高めるべく、図９に示すように、多
数本の支柱部２１１を有して多穴構造となっている。こ
れに対して、第１、２実施形態に係るラジエータ１００
のチューブ１１０は、支柱部１１２が形成されていない
ので、コンデンサ２００のチューブ２１０に比べて剛性
が低い。
【００４１】このため、コンデンサ２００及びラジエー
タ１００を同時にろう付け接合すべく、図１０に示すよ
うに、ワイヤーＷ等の固定治具にて両者１００、２００
を仮固定すると、ワイヤーＷの短径方向の圧縮力により
剛性の低いラジエータ１００のチューブ１１０が変形し
てしまう。
タ１００を同時にろう付け接合すべく、図１０に示すよ
うに、ワイヤーＷ等の固定治具にて両者１００、２００
を仮固定すると、ワイヤーＷの短径方向の圧縮力により
剛性の低いラジエータ１００のチューブ１１０が変形し
てしまう。
【００４２】これに対して、本実施形態では、チューブ
１１０内に短径方向に延びて対向する内壁１１１を繋ぐ
支柱部１１２が形成されているので、ワイヤーＷの短径
方向の圧縮力によりラジエータ１００のチューブ１１０
が変形してしまうことを防止できる。
１１０内に短径方向に延びて対向する内壁１１１を繋ぐ
支柱部１１２が形成されているので、ワイヤーＷの短径
方向の圧縮力によりラジエータ１００のチューブ１１０
が変形してしまうことを防止できる。
【図１】（ａ）は本発明の第１実施形態に係るラジエー
タの正面図であり、（ｂ）は本発明の第１実施形態に係
るラジエータの熱交換コア部の斜視図である。
タの正面図であり、（ｂ）は本発明の第１実施形態に係
るラジエータの熱交換コア部の斜視図である。
【図２】本発明の第１実施形態に係るラジエータにおけ
る放熱能力とフィン高さとの関係を示すグラフである。
る放熱能力とフィン高さとの関係を示すグラフである。
【図３】本発明の第１実施形態に係るラジエータにおけ
るフィン高さとチューブの短径寸法との関係を示すグラ
フである。
るフィン高さとチューブの短径寸法との関係を示すグラ
フである。
【図４】本発明の第１実施形態に係るラジエータにおけ
る通水抵抗とフィン高さとの関係を示すグラフである。
る通水抵抗とフィン高さとの関係を示すグラフである。
【図５】本発明の第１実施形態に係るラジエータにおけ
る通水抵抗とフィン高さとの関係を示すグラフである。
る通水抵抗とフィン高さとの関係を示すグラフである。
【図６】本発明の第１実施形態に係るラジエータにおけ
るフィン高さと放熱能力との関係を示すグラフである。
るフィン高さと放熱能力との関係を示すグラフである。
【図７】本発明の第１実施形態に係るラジエータにおけ
るフィン高さとチューブの短径寸法との関係を示すグラ
フである。
るフィン高さとチューブの短径寸法との関係を示すグラ
フである。
【図８】本発明の第２実施形態に係るラジエータのチュ
ーブの断面図である。
ーブの断面図である。
【図９】本発明の第３実施形態における複式熱交換器の
コア断面図である。
コア断面図である。
【図１０】本発明の第３実施形態における複式熱交換器
の斜視図である。
の斜視図である。
１１０…チューブ、１２０…コルゲートフィン。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 阪根 高明 愛知県刈谷市昭和町１丁目１番地 株式会 社デンソー内 Ｆターム(参考） 3L103 AA06 AA37 BB39 CC02 CC23 DD08 DD32 DD34
Claims (5)
- 【請求項１】 車両用内燃機関の冷却水が流通する複数
本の扁平状のチューブ（１１０）、及び前記複数本のチ
ューブ（１１０）間に配設されて冷却液と空気との熱交
換を促進する波状に成形されたコルゲートフィン（１２
０）を備える車両用ラジエータにおいて、 前記チューブ（１１０）の短径寸法（Ｂ）は、０．７５
ｍｍ以上、かつ、１．２５ｍｍ以下であり、 さらに、前記コルゲートフィン（１２０）のフィン高さ
（ＨＦ）は、前記チューブ（１１０）の短径寸法（Ｂ）
の２倍に１．５ｍｍを加えた寸法以上、かつ、前記チュ
ーブ（１１０）の短径寸法（Ｂ）の３．５倍に２．５ｍ
ｍを加えた寸法以下であることを特徴とする車両用ラジ
エータ。 - 【請求項２】 前記チューブ（１１０）の肉厚（ｔｔ）
は、０．０５ｍｍ以上、かつ、０．２ｍｍ以下であるこ
とを特徴とする請求項１に記載の車両用ラジエータ。 - 【請求項３】 前記チューブ（１１０）の質量（ＷＴ）
に対する前記コルゲートフィン（１２０）の質量（Ｗ
Ｆ）の比（ＷＦ／ＷＴ）は、０．５以上、かつ、１．５
以下であることを特徴とする請求項１又は２に記載の車
両用ラジエータ。 - 【請求項４】 前記チューブ（１１０）内には、短径方
向に延びて対向する内壁を繋ぐ支柱部（１１２）が設け
られており、 前記支柱部（１１２）は、２本以下であることを特徴と
する請求項１ないし３のいずれか１つに記載の車両用ラ
ジエータ。 - 【請求項５】 車両用ラジエータ（１００）と、車両用
冷凍サイクル用の放熱器（２００）とが一体ろう付けさ
れている複式熱交換器において、 前記車両用ラジエータ（１００）として請求項４に記載
の車両用ラジエータを用いたことを特徴とする複式熱交
換器。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP36302899A JP2001174177A (ja) | 1999-12-21 | 1999-12-21 | 車両用ラジエータ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP36302899A JP2001174177A (ja) | 1999-12-21 | 1999-12-21 | 車両用ラジエータ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2001174177A true JP2001174177A (ja) | 2001-06-29 |
Family
ID=18478336
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP36302899A Pending JP2001174177A (ja) | 1999-12-21 | 1999-12-21 | 車両用ラジエータ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2001174177A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20030067803A (ko) * | 2002-02-08 | 2003-08-19 | 주식회사 동성기연 | 라디에이터용 냉각핀 구조 |
| WO2005091968A2 (en) * | 2004-02-26 | 2005-10-06 | Modine Manufacturing Company | Compact radiator for an electronic device |
| JP2008261518A (ja) * | 2007-04-10 | 2008-10-30 | Mitsubishi Electric Corp | 熱交換器及びこの熱交換器を備えた空気調和機 |
| KR101408899B1 (ko) * | 2006-12-18 | 2014-06-18 | 한라비스테온공조 주식회사 | 차량용 열교환기 |
| JP2015505605A (ja) * | 2012-02-03 | 2015-02-23 | ヴァレオ システム テルミク | 車両、特に自動車両用の冷却ラジエータ |
-
1999
- 1999-12-21 JP JP36302899A patent/JP2001174177A/ja active Pending
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20030067803A (ko) * | 2002-02-08 | 2003-08-19 | 주식회사 동성기연 | 라디에이터용 냉각핀 구조 |
| WO2005091968A2 (en) * | 2004-02-26 | 2005-10-06 | Modine Manufacturing Company | Compact radiator for an electronic device |
| WO2005091968A3 (en) * | 2004-02-26 | 2006-02-09 | Modine Mfg Co | Compact radiator for an electronic device |
| KR101408899B1 (ko) * | 2006-12-18 | 2014-06-18 | 한라비스테온공조 주식회사 | 차량용 열교환기 |
| JP2008261518A (ja) * | 2007-04-10 | 2008-10-30 | Mitsubishi Electric Corp | 熱交換器及びこの熱交換器を備えた空気調和機 |
| JP4671985B2 (ja) * | 2007-04-10 | 2011-04-20 | 三菱電機株式会社 | 熱交換器及びこの熱交換器を備えた空気調和機 |
| JP2015505605A (ja) * | 2012-02-03 | 2015-02-23 | ヴァレオ システム テルミク | 車両、特に自動車両用の冷却ラジエータ |
| JP2018087684A (ja) * | 2012-02-03 | 2018-06-07 | ヴァレオ システム テルミク | 車両、特に自動車両用の冷却ラジエータ |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP4281175B2 (ja) | 複式熱交換器 | |
| JP2002147973A (ja) | 複式熱交換器 | |
| WO2017064940A1 (ja) | 熱交換器 | |
| JP2000346578A (ja) | 複式熱交換器 | |
| JP2001165532A (ja) | 冷媒凝縮器 | |
| JP2007278556A (ja) | 熱交換器 | |
| JP2007178015A (ja) | 熱交換器 | |
| WO2007088850A1 (ja) | 車両用熱交換器 | |
| JP3829494B2 (ja) | 熱交換器 | |
| JP4106830B2 (ja) | 複式熱交換器 | |
| JP2005106431A (ja) | 熱交換器モジュール | |
| JP2007093023A (ja) | 熱交換器 | |
| JP2000227298A (ja) | 熱交換器 | |
| WO2017013918A1 (ja) | 熱交換器 | |
| JP4661526B2 (ja) | 熱交換器 | |
| JPH0571876B2 (ja) | ||
| JP2003185374A (ja) | 最適化されたプレートを備える熱交換器のチューブ | |
| JP2001174177A (ja) | 車両用ラジエータ | |
| JP2007093024A (ja) | 熱交換器 | |
| JP2000227297A (ja) | 複式熱交換器 | |
| JPH10281693A (ja) | 複式一体型熱交換器 | |
| JP2007278557A (ja) | 熱交換器 | |
| JPH04363591A (ja) | 熱交換器 | |
| JP2003065694A (ja) | 熱交換器 | |
| JPH0722607Y2 (ja) | 熱交換器 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A621 | Written request for application examination |
Effective date: 20060207 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 |
|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20071130 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Effective date: 20071211 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 |
|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20080408 |