JP2000287303A - 発電電動ユニット - Google Patents
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- B60L58/10—Methods or circuit arrangements for monitoring or controlling batteries or fuel cells, specially adapted for electric vehicles for monitoring or controlling batteries
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01L—CYCLICALLY OPERATING VALVES FOR MACHINES OR ENGINES
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- F01L13/0015—Modifications of valve-gear to facilitate reversing, braking, starting, changing compression ratio, or other specific operations for optimising engine performances by modifying valve lift according to various working parameters, e.g. rotational speed, load, torque
- F01L13/0021—Modifications of valve-gear to facilitate reversing, braking, starting, changing compression ratio, or other specific operations for optimising engine performances by modifying valve lift according to various working parameters, e.g. rotational speed, load, torque by modification of rocker arm ratio
- F01L13/0026—Modifications of valve-gear to facilitate reversing, braking, starting, changing compression ratio, or other specific operations for optimising engine performances by modifying valve lift according to various working parameters, e.g. rotational speed, load, torque by modification of rocker arm ratio by means of an eccentric
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
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- H02K—DYNAMO-ELECTRIC MACHINES
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- H02K7/006—Structural association of a motor or generator with the drive train of a motor vehicle
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
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- B60K—ARRANGEMENT OR MOUNTING OF PROPULSION UNITS OR OF TRANSMISSIONS IN VEHICLES; ARRANGEMENT OR MOUNTING OF PLURAL DIVERSE PRIME-MOVERS IN VEHICLES; AUXILIARY DRIVES FOR VEHICLES; INSTRUMENTATION OR DASHBOARDS FOR VEHICLES; ARRANGEMENTS IN CONNECTION WITH COOLING, AIR INTAKE, GAS EXHAUST OR FUEL SUPPLY OF PROPULSION UNITS IN VEHICLES
- B60K6/00—Arrangement or mounting of plural diverse prime-movers for mutual or common propulsion, e.g. hybrid propulsion systems comprising electric motors and internal combustion engines ; Control systems therefor, i.e. systems controlling two or more prime movers, or controlling one of these prime movers and any of the transmission, drive or drive units Informative references: mechanical gearings with secondary electric drive F16H3/72; arrangements for handling mechanical energy structurally associated with the dynamo-electric machine H02K7/00; machines comprising structurally interrelated motor and generator parts H02K51/00; dynamo-electric machines not otherwise provided for in H02K see H02K99/00
- B60K6/20—Arrangement or mounting of plural diverse prime-movers for mutual or common propulsion, e.g. hybrid propulsion systems comprising electric motors and internal combustion engines ; Control systems therefor, i.e. systems controlling two or more prime movers, or controlling one of these prime movers and any of the transmission, drive or drive units Informative references: mechanical gearings with secondary electric drive F16H3/72; arrangements for handling mechanical energy structurally associated with the dynamo-electric machine H02K7/00; machines comprising structurally interrelated motor and generator parts H02K51/00; dynamo-electric machines not otherwise provided for in H02K see H02K99/00 the prime-movers consisting of electric motors and internal combustion engines, e.g. HEVs
- B60K6/22—Arrangement or mounting of plural diverse prime-movers for mutual or common propulsion, e.g. hybrid propulsion systems comprising electric motors and internal combustion engines ; Control systems therefor, i.e. systems controlling two or more prime movers, or controlling one of these prime movers and any of the transmission, drive or drive units Informative references: mechanical gearings with secondary electric drive F16H3/72; arrangements for handling mechanical energy structurally associated with the dynamo-electric machine H02K7/00; machines comprising structurally interrelated motor and generator parts H02K51/00; dynamo-electric machines not otherwise provided for in H02K see H02K99/00 the prime-movers consisting of electric motors and internal combustion engines, e.g. HEVs characterised by apparatus, components or means specially adapted for HEVs
- B60K6/26—Arrangement or mounting of plural diverse prime-movers for mutual or common propulsion, e.g. hybrid propulsion systems comprising electric motors and internal combustion engines ; Control systems therefor, i.e. systems controlling two or more prime movers, or controlling one of these prime movers and any of the transmission, drive or drive units Informative references: mechanical gearings with secondary electric drive F16H3/72; arrangements for handling mechanical energy structurally associated with the dynamo-electric machine H02K7/00; machines comprising structurally interrelated motor and generator parts H02K51/00; dynamo-electric machines not otherwise provided for in H02K see H02K99/00 the prime-movers consisting of electric motors and internal combustion engines, e.g. HEVs characterised by apparatus, components or means specially adapted for HEVs characterised by the motors or the generators
- B60K2006/268—Electric drive motor starts the engine, i.e. used as starter motor
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-
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-
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-
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-
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-
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- B60L2250/00—Driver interactions
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- F01L—CYCLICALLY OPERATING VALVES FOR MACHINES OR ENGINES
- F01L2800/00—Methods of operation using a variable valve timing mechanism
-
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- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02N—STARTING OF COMBUSTION ENGINES; STARTING AIDS FOR SUCH ENGINES, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- F02N11/00—Starting of engines by means of electric motors
- F02N11/04—Starting of engines by means of electric motors the motors being associated with current generators
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16H—GEARING
- F16H37/00—Combinations of mechanical gearings, not provided for in groups F16H1/00 - F16H35/00
- F16H37/02—Combinations of mechanical gearings, not provided for in groups F16H1/00 - F16H35/00 comprising essentially only toothed or friction gearings
- F16H37/027—Combinations of mechanical gearings, not provided for in groups F16H1/00 - F16H35/00 comprising essentially only toothed or friction gearings toothed gearing combined with a gear using endless flexible members for reversing rotary motion only
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16H—GEARING
- F16H61/00—Control functions within control units of change-speed- or reversing-gearings for conveying rotary motion ; Control of exclusively fluid gearing, friction gearing, gearings with endless flexible members or other particular types of gearing
- F16H61/14—Control of torque converter lock-up clutches
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- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
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Landscapes
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Abstract
もに既存の生産ラインを利用可能な安価な構成とするこ
とができ、かつ、スタータとオルタネータを廃止させる
ことが可能であるとともに、発電容量の向上および回生
能力の向上を図ることができる、新規な発電電動ユニッ
トを提供すること。 【解決手段】 エンジンと、変速装置との間に介在され
る発電電動ユニットであって、トルクコンバータaと、
このトルクコンバータaの周囲を覆うハウジングcと、
トルクコンバータaのロックアップ状態を形成可能に並
列に設けられた油圧クラッチa1および電磁クラッチa
2と、ハウジングcの内側に固定されたステータb1、
およびこのステータb1と対向してトルクコンバータa
の回転要素に取り付けられたロータb2を備え、トルク
コンバータaの回転要素との間でトルクを授受可能に設
けられた発電電動機bとを設けた。
Description
との間に介在されたトルクコンバータの回転要素との間
でトルクを授受可能に構成された発電電動機を有した発
電電動ユニットに関する。
源に対する考慮から燃費の向上が望まれている。この燃
費向上を図る技術の1つとして、エンジンの駆動力伝達
系に発電電動機を設け、例えば、走行エネルギを電力と
して取り出す回生を行ったり、電動機の出力トルクによ
りエンジントルクをアシストするなどする技術が提案さ
れている。
平7−123509号公報記載の技術や、特開平10−
225058号公報記載の技術が知られている。前者の
従来技術は、エンジンの出力軸とトルクを授受可能に発
電電動機が設けられており、バッテリ残量に余裕がある
場合には、発電電動機をモータとして機能させてエンジ
ンの駆動力をアシストし、また、制動時には、発電電動
機を発電機として機能させてバッテリ容量を超えない範
囲で走行エネルギを電力として回生するものである。こ
れにより、従来のパワートレーンを用いながら燃費の向
上を図ることができる。
カーと呼ばれる技術であって、これはエンジンとクラッ
チモータとアシストモータとを備え、これらの駆動を制
御することにより、走行エネルギの発生、走行中の発
電、制動時の回生を効率よく行うことができる。
従来技術にあっては、以下に述べるような解決すべき課
題を有していた。すなわち、前者の従来技術にあって
は、既存のパワートレーンに対する変更は少ないもの
の、変速装置として手動変速機が用いられており、減速
時に回生を行おうとした場合、エンジンブレーキ分の制
動力に回生分の制動力が加わって制動力が大きくなり違
和感を感じてしまう。また、変速装置として現在主流と
なっているトルクコンバータを有した自動変速機を適用
した場合、減速時にあっては、変速装置の入力軸に接続
されるタービンランナと、エンジンの出力軸に接続され
るコンバータカバーとの間で駆動輪側からの入力トルク
の伝達がなされず、回生を行うことができない。また、
この前者の従来技術にあっては、エンジンの始動を行う
スタータと、車両が使用する電力を発電するオルタネー
タが別途必要であり、車両重量の増加を招く。さらに、
このオルタネータは常時エンジンの負荷となっており、
バッテリの電圧が充分な時にも発電を行うため、燃費を
向上する上で不利である。さらに、近年のハイテク化に
より車両に搭載される電装部品が急激に増加していると
ともに、燃費の向上を図るために従来エンジンのクラン
ク軸にベルト等を介して動力を得ていたエアコンやパワ
ーステアリング等においても、電磁アクチュエータによ
って作動させる提案がなされており、バッテリの負荷が
大きくなる傾向にあり、これに対応するためにバッテリ
電圧を12Vから42V程度の高電圧に高めることが予
期されている。このためオルタネータの容量を大きくす
る必要があるが、発電電動機と別途オルタネータの容量
を大きくすることは非合理的であり、かつ、大容量のオ
ルタネータを常時エンジンで作動させると、燃費の悪化
を招くという問題があった。
て、後者の従来技術は、エンジンとクラッチモータとア
シストモータの運転を制御することにより、モータ駆動
による走行およびエンジンアシスト・回生・発電を効率
よく行うことができる。しかしながら、この後者の従来
技術は、既存のエンジンと変速装置とを有したパワート
レーンとは全く異なる構成であって、既存のパワートレ
ーンを利用したり、既存の生産ラインを利用するするこ
とができないため、非常に高価になってしまうという問
題を有している。
されたもので、既存のパワートレーンを利用可能である
とともに既存の生産ラインを利用可能な安価な構成とす
ることができ、かつ、スタータとオルタネータを廃止さ
せることが可能であるとともに、発電容量の向上および
回生能力の向上を図ることができる、新規な発電電動ユ
ニットを提供することを目的とする。
め、請求項1に記載の発明では、図1のクレーム対応図
に示すように、エンジンの出力軸と、ニュートラル状
態,前後進状態,および変速比を変更可能な変速装置の
入力軸と、の間に介在される発電電動ユニットであっ
て、前記エンジンの出力軸と変速装置の入力軸との間で
駆動力伝達を行うトルクコンバータaと、このトルクコ
ンバータaの周囲を覆うハウジングcと、前記トルクコ
ンバータaのロックアップ状態を形成可能に並列に設け
られた油圧クラッチa2および電磁クラッチa1と、前
記ハウジングcの内側に固定されたステータb1、およ
びこのステータb1と対向して前記トルクコンバータa
の回転要素に取り付けられたロータb2を備え、前記ト
ルクコンバータaの回転要素との間でトルクを授受可能
に設けられた発電電動機bとを設けた。
は、発電電動機bを電動機として機能させる。この場
合、発電電動機bが、両クラッチa1,a2よりもエン
ジンの出力軸側に設けられている場合には、両クラッチ
a1,a2の締結の有無にかかわらず、エンジンの出力
軸が発電電動機bにより回転され、一方、発電電動機b
が、両クラッチa1,a2よりも変速装置の入力軸側に
設けられている場合には、電磁クラッチa1を締結させ
ることにより発電電動機bのトルクがエンジンの出力軸
に伝達されて回転される。このように発電電動機bがエ
ンジンの出力軸を回転させてエンジンを始動させること
ができるものであり、すなわち、スタータとして作動す
る。
電動機bを発電機として機能させればオルタネータとし
て使用でき、また、電動機として機能させれば、エンジ
ンの駆動力をアシストすることができる。なお、エンジ
ンの駆動時においてトルクコンバータaをロックアップ
状態とする場合、油圧クラッチa2と電磁クラッチa1
の両方を締結させれば、高い締結力を得ることができ
る。
機bが、両クラッチa1,a2よりもエンジンの出力軸
側に設けられている場合には、少なくとも電磁クラッチ
a1を締結させれば発電電動機bにトルク入力され、回
生エネルギを取り出すことができる。一方、発電電動機
bが、両クラッチa1,a2よりも変速装置の入力軸側
に設けられている場合には、両クラッチa1,a2の締
結を解除することにより、変速装置の入力軸から入力さ
れる駆動輪トルクを全て発電電動機bにより回生するこ
とができる。
圧クラッチおよび電磁クラッチは、フェージング面が共
用されていることとした。したがって、電磁クラッチを
既存のトルクコンバータ内に設置するのが容易である。
電電動機のロータが、トルクコンバータにおいて両クラ
ッチよりも変速機の入力軸側に設けられていることとし
た。したがって、発電電動機をスタータとして用いる場
合は、電磁クラッチを締結させてトルクコンバータをロ
ックアップ状態とすることで、発電電動機の駆動トルク
がトルクコンバータからエンジンの駆動軸に伝達され
る。なお、回生作動時には、両クラッチの締結の有無に
かかわらず、駆動輪側からトルクコンバータに入力され
る駆動トルクにより発電電動機のロータが回転されて回
生エネルギを得ることができる。そして、この時、両ク
ラッチの締結を解除しておけば、エンジン負荷分を回生
しても、違和感なく回生することができる。
ン始動時に、前記電磁クラッチを締結し前記発電電動機
をスタータとして機能させ、回生時に、油圧クラッチの
締結解除条件の成立状態において電磁クラッチの締結を
解除させるとともに、エンジンの駆動を停止させる制御
手段を設けたこととした。
電電動機のロータが、トルクコンバータにおいて両クラ
ッチよりもエンジンの駆動軸側に設けられていることと
した。したがって、発電電動機をスタータとして用いる
場合は、両クラッチを締結することなく発電電動機の駆
動トルクがエンジンの駆動軸に伝達される。一方、回生
作動時には、両クラッチの少なくとも一方を締結させれ
ば、駆動輪側からトルクコンバータに入力される駆動ト
ルクが発電電動機のロータに入力されて回生エネルギを
得ることができる。
ン始動時に、前記電磁クラッチを締結させることなく前
記モータをスタータとして機能させ、回生時に、電磁ク
ラッチを締結させる制御手段を設けたこととした。
電電動機のロータにフィンを設けたこととした。したが
って、ロータが回転するのに伴ってハウジング内に空気
の流れが生じて発電電動機が冷却され、熱による発電電
動機の機能低下を防止できる。
ンジンの出力軸とトルクコンバータとの間に、出力軸の
曲げ振動を吸収する吸収プレートが設けられ、前記トル
クコンバータの両クラッチの締結面よりも変速機側の部
材と変速機の入力軸との間に、捻り振動を吸収するダン
パが設けられていることとした。したがって、トルクコ
ンバータをロックアップ状態とした時に、エンジン側と
変速機側とから曲げ振動や捻じれ振動がトルクコンバー
タに入力されても、これらの振動を吸収プレートとダン
パにより吸収することができる。よって、トルクコンバ
ータの回転要素とハウジングとの間で軸直交方向の相対
変位が生じ難くなり、これにより発電電動機においてロ
ータとステータとの間隔を狭くしても両者が干渉し難く
なり、発電電動機の入出力効率を向上させることができ
る。
ウジングにおいて発電電動機のステータの固定面に冷媒
が通るジャケットが設けられていることとした。したが
って、発電電動機のステータが冷却されて発電電動機の
熱による機能低下を防止できる。
ユニット内にオイルポンプが内蔵されていることとし
た。したがって、外部にオイルポンプ設ける必要がな
く、構成をコンパクトにすることができる。
エンジンに可変動弁機構が設けられ、前記制御手段は、
回生作動時において、前記トルクコンバータがロックア
ップ状態である場合には、前記可変動弁機構により弁作
動停止させ、前記エンジンのシリンダ内の空気を密閉す
ることで気体の流入流出に伴う移動エネルギの損失を防
止してその損失分のエネルギを回生するよう構成されて
いることとした。したがって、エンジンと変速装置とが
直結されている場合でも、可変動弁機構によりエンジン
のエネルギ損失を抑えた分だけエンジン側の抵抗を落と
して、この抵抗を落とした分だけ回生することにより、
違和感なく回生を行うことができる。すなわち、従来、
エンジンと変速装置とが直結された状態では、回生作動
を行うと、通常のエンジンブレーキ相当の制動力に加え
て回生分の制動力が発生するため、制動力がまして違和
感を感じる。しかしながら、この請求項11の発明で
は、エンジンと変速装置とが直結された状態において、
エンジンのエネルギ損失を抑えてエンジンブレーキ分の
制動力を低下させ、この低下分を回生するからトータル
の制動力はエンジンブレーキ分となって違和感が生じな
い。
り詳しく説明する。 (実施の形態1)図2は、本発明の実施の形態1の発電
電動ユニット102を示す断面図である。この発電電動
ユニット102は、エンジン23の出力軸13と変速装
置105の入力軸105aとの間に介在されている。
運転され、このエンジン23のクランク軸18から出力
される回転力がエンジン出力軸13を介してエンジン2
3の側面に固定された発電電動ユニット102に出力さ
れる。また、変速装置105は、周知の無段変速装置で
あり、プラネタリギヤから構成された前後進切換部10
3とベルト・プーリ式の変速機構部104とから構成さ
れている。
グ(請求の範囲のハウジングに相当する)5及び内側ハ
ウジング30により独立した2室に構成され、外側ハウ
ジング5と内側ハウジング30によって区画されたモー
タ室32には、電動機及び発電機として機能する発電電
動機(後述のフローチャートではSTR/ALTと表記
する。)102bが設けられており、内側ハウジング3
0内にはトルクコンバータ102aが設けられ、トルク
コンバータ102aには、ロックアップ用の電磁/油圧
クラッチ102cが設けられている。なお、電磁/油圧
クラッチ102cは、ロックアップピストン16が油圧
により締結および締結解除作動を行うとともに、図外の
コイルに対する通電および通電カットにより締結および
締結解除作動を行うよう構成されている。ちなみに、電
磁/油圧クラッチ102cの油圧による作動は従来のト
ルクコンバータのロックアップ条件と同じプログラムに
より実行されるように構成されている。
動軸3aに連結されており、コンバータカバー3の回転
によってオイルポンプ駆動軸3aに回転力が入力され内
蔵オイルポンプ4を駆動し油圧を発生する。この時コン
バータカバー3と内側ハウジング30とにより区画され
る空間は、コンバータカバー3の回転を妨げないために
乾燥室としてあり、オイルポンプケース30aとオイル
ポンプ駆動軸3aの間にはオイルシール7が設けられて
いる。
定支持されており、オイルポンプケース30a及びステ
ータ固定軸30bにより構成されている。ステータ固定
軸30bは中空軸構造を取っており、この中空軸内には
駆動軸17が貫通支持されている。また、前記ステータ
固定軸30bには前記オイルポンプ駆動軸3aが回転可
能に支持されると共に、ステータブレード11がワンウ
ェイクラッチ9を介して固定支持されている。このワン
ウェイクラッチ9はステータブレード11がコンバータ
カバー3の回転方向と同じ方向には回転しないが、反対
方向に油圧によるトルクが発生したときは、ステータブ
レード11がその方向に回転可能に支持するものであ
る。
た駆動軸17には、タービンランナ12及びロックアッ
プピストン16が結合されており、ロックアップピスト
ン16は駆動軸17上をスライド可能なセレーション結
合されている。
大断面図を示す。前記ロックアップピストン16は入力
プレート40及び出力プレート41から構成され、この
2つのプレート40,41はトーションスプリング15
を介して結合されている。また、この2つのプレート4
0,41は捻り振動を吸収するために相対回動する。相
対回動時に入力トルクにヒステリシス特性を与えるため
に、皿ばね38及び摩擦プレート37が設けてある。
結するトーションスプリング15の伸縮方向が規定さ
れ、急激なトルク変動を正確に吸収している。出力プレ
ート41は駆動軸17にセレーション結合されており、
通常時はスプリング39によりロックアップ解除の状態
を保持するよう構成されている。また、駆動軸17内に
は油路22が設けてあり、この油路22が図2に示す油
圧室21の油圧を調整可能としている。これにより電磁
/油圧クラッチ102cが油圧ロックアップクラッチと
しての締結力を発生する。
タ固定軸30aを貫通し、モータ室32へと出力されて
いる。この時、モータ室32はロータ8の回転を妨げな
いために乾燥室となっている。このモータ室32部分の
駆動軸17にはロータ支持部材8aが連結されており、
駆動軸17の駆動によりこのロータ支持部材8aに設け
られた発電電動機102bのロータ8が回転する。ま
た、このロータ8に対向して発電電動機102bのステ
ータ1が外側ハウジング5に固定されている。前記ロー
タ支持部材8aにはフィン6が設けられており、ロータ
支持部材8aの回転によってロータ8やステータ1の空
冷を行うことができる。前記ロータ支持部材8aを構成
することにより、ロータ8の径方向長さを確保し、か
つ、トルクコンバータ102aの径方向外側にロータ8
部分を位置することが可能となるために、ユニット全体
の軸方向長さをさほど延長することなくロータ8の軸方
向長さを確保することが可能となり、発電電動機102
bの電動機および発電機としての能力を高く設定するこ
とができる。
02bに電源を供給、または回収するための電源部44
が設置されている。ステータ1及びコイル2がこのハウ
ジング5内周面に沿って固定されている。また、外側ハ
ウジング5とステータ1の固定接触面には水冷却もしく
は冷媒封入のヒートパイプ冷却を行うためのジャケット
が設けられており、電源部44及びステータ1近傍の冷
却を同時に行うことができるよう構成されている。駆動
軸17は外側ハウジング5を貫通し、変速装置105の
入力軸105aと一体に連結されている。
ヤにより構成されているものでリングギヤ25とこのリ
ングギヤ25内に設けられたクラッチ29と、ピニオン
ギヤ26及びこのピニオンギヤ26を固定するためのク
ラッチ28と、回転軸33に連結されたサンギヤ27か
ら構成されており、駆動軸17から伝達された駆動力は
リングギヤ25に伝達される。ここでクラッチ28,2
9の接続パターンによって後進状態、ニュートラル状
態、前進状態を決定し、回転軸33を介して変速機構部
104へと駆動力を伝達する。本実施の形態1では変速
機構部104として無段変速機を用いており、プライマ
リープーリ34に伝達された駆動力は、ベルト36を介
してセカンダリープーリ35へ伝達され、図外のアイド
ラギヤ、ファイナルギヤ、デファレンシャルギヤを介し
て駆動輪へと伝達され、車輪を駆動する。
コントロールユニットC1を示す。このコントロールユ
ニットC1は、イグニッションスイッチS1に接続さ
れ、車速センサS2、ブレーキセンサS3、アクセル開
度センサS4、ATポジションセンサS5、電圧計S
6、エンジン回転数センサS7、の各センサ信号が入力
され、このセンサ信号を元に、各種演算を行い、電磁/
油圧クラッチ102cの電磁クラッチ部分、発電電動機
102b、電磁弁43、エンジンコントロールユニット
C2に制御信号を出力する。なお、エンジンコントロー
ルユニットC2は、エンジン23の駆動をコントロール
するものであり、本実施の形態では、前記コントロール
ユニットC1からの信号を元に、後述する可変動弁機構
部A1、燃料噴射装置A2、点火装置A3等に制御信号
を出力する。
トC1による制御の内容についてフローチャートに基づ
いて説明する。図5には、本発明の実施の形態1におけ
る停車状態からのエンジン始動処理400のフローチャ
ートを示す。ステップ401で車速が0km/hである
かどうかを判断し、YESであればステップ402に進
み、NOであればこの処理を終了する。ステップ402
でイグニッションがONであるかどうかをを判断し、Y
ESであればステップ403に進み、NOであればこの
処理を終了する。ステップ403でブレーキがONであ
るかどうかを判断し、YESであればステップ404に
進み、NOであればこの処理を終了する。ステップ40
4でアクセルがOFFであるかどうかを判断し、YES
であればステップ405に進み、NOであればこの処理
を終了する。ステップ405でATポジションがPレン
ジにあるかどうかを確認し、Pレンジであればステップ
406に進み、NOであればこの処理を終了する。ステ
ップ406で電磁/油圧クラッチ102cの電磁クラッ
チの部分を締結する。ステップ407で発電電動機10
2bを電動機として作動させる。ステップ408でエン
ジン始動完了を確認する。ステップ409で発電電動機
102bの電動機としての作動を停止する。ステップ4
10で電磁/油圧クラッチ102cの電磁クラッチの部
分の締結を解除する。
は、車速が0km/hで、イグニッションがON、ブレ
ーキがON、アクセルはOFF、ATのポジションがパ
ーキング位置にあることを確認し、図15のタイムチャ
ートに示すように、トルクコンバータ102aをロック
アップ状態として発電電動機102bを電動機として駆
動させる。この駆動によりエンジン23の出力軸13が
回転してエンジン23が始動する。エンジン始動完了を
確認した後、発電電動機102bを停止し、電磁/油圧
クラッチ102cの締結を解除する。
すると、エンジン23がアイドリング状態となると、エ
ンジン23の出力軸13から出力される駆動力は、発電
電動ユニット102に設けられたトルクコンバータ10
2aのコンバータカバー3にクランク軸曲げ振動を抑制
するために設けられたフレキプレート14を介して伝達
され、コンバータカバー3を回転駆動する。コンバータ
カバー3にはオイルポンプ駆動軸3aが連結されている
ため、オイルポンプ4が油圧を発生する。
れたポンプインペラ10が回転駆動され、コンバータカ
バー3内のオイルを撹拌する。このオイルはステータブ
レード11にぶつかり流れる方向が変更される。この変
更されたオイルの流れには、エンジントルクとステータ
ブレード11の反力が合計されることによるトルク増大
作用があり、この増大されたトルクはタービンランナ1
2を介して駆動軸17に駆動力として伝達される。
スタータとして作用したモータ部分であるロータ8及び
ロータ支持部材8aは、エンジンからの駆動力により回
転駆動されることでジェネレータとして機能することが
できる。また、駆動軸17の駆動力により前後進切換機
構部103のリングギヤ25が駆動される。この時、ク
ラッチ28,29を開放していると変速装置104に駆
動力が伝達されることはない。
ローチャートを示す。ステップ501でATポジション
がDレンジにあるかどうかを判断し、YESであればス
テップ502に進み、NOであればこの処理を終了す
る。ステップ502でブレーキがOFFかどうかを判断
し、YESであればステップ503に進み、NOであれ
ばこの処理を終了する。ステップ503でアクセルがO
FFかどうかを判断し、YESであればステップ504
に進み、NOであれば通常のアクセル加速処理を行う。
ステップ504で通常のエンジンクリープ動作を行う。
このエンジンクリープとは、エンジン23を駆動させて
トルクコンバータ102aによるクリープ力により、僅
かに駆動力を出力するものである。なお、Dレンジでは
クラッチ29が締結される。
み、セレクトレバーをDレンジに入れる。この時、前後
進切換機構部103のクラッチ29が接続される。運転
者はブレーキを踏んでいるので、駆動軸17は固定さ
れ、エンジン出力軸13から伝達された駆動力は、コン
バータカバー3内のポンプインペラ10を回転すること
で、トルクコンバータ102a内にクリープ力として蓄
積される。よって、運転者がブレーキを放すと、このク
リープ力により僅かに推進される。
タクリープ処理600のフローチャートを示す。ステッ
プ601で車速が3.5km/h以下であり、かつ、バ
ッテリ電圧の充電状態を表す量、例えばバッテリ出力電
圧等(以下SOCと表記する。)が設定値よりも大きい
値であるかどうかを判断し、YESであればステップ6
02へ進み、NOであればステップ500へ進み、エン
ジンクリープ処理を行う。ステップ602でエンジン2
3を停止する。ステップ603でATポジションがDレ
ンジにあるかどうかを判断し、YESであればステップ
604に進み、NOであればこの処理を終了する。ステ
ップ604でブレーキがOFFかどうかを判断し、YE
Sであればステップ605に進み、NOであればこの処
理を終了する。ステップ605でアクセルがOFFかど
うかを判断し、YESであればステップ606へ進み、
NOであればステップ700へ進み、モータクリープか
らの加速処理を行う。ステップ606で発電電動機10
2bによる発電を停止する。ステップ607で発電電動
機102bを電動機として作動させる。ステップ608
でSOCが設定値より大きいかどうか、すなわちバッテ
リ電圧が充分に高いか否かを判断し、YESであればこ
の処理を終了し、NOであればステップ800へ進み、
モータクリープからエンジンクリープへの切り替え処理
を行う。
を駆動させて、僅かに駆動力を出力するもので、すなわ
ち、車速が3.5km/h以下でSOCが設定値以上で
あれば、エンジン23を停止してモータクリープ処理を
行い、この条件を満たさなければエンジンクリープ処理
を行う。モータクリープ処理は、SOCが設定値以上で
あることに加えて、ATポジションがDレンジで、ブレ
ーキがOFF、アクセルがOFFであれば、発電電動機
102bによる発電を停止して、電動機として作動させ
てクリープ作動を行う。なお、このモータクリープ実行
途中でSOCが設定値以下になったときにはエンジンク
リープへの切り替え処理を行う。なお、図16(a)に
は、上述のエンジンのアイドリング停止からモータクリ
ープに移行する際のタイムチャートが示してある。
00のフローチャートを示す。ステップ701でアクセ
ル開度から緩加速か急加速かを判定し、急加速であれば
ステップ702へ進み、緩加速であればステップ120
0へ進んで後述のエンジン再始動処理を行う。ステップ
702で発電電動機102bの電動機としての回転数を
上昇させる。ステップ703で電動機としてのドライブ
回転数が1400rpm以上であるかどうかを判断し、
YESであればステップ704に進み、NOであればこ
の処理を終了する。ステップ704で電磁/油圧クラッ
チ102cを、油圧部分と電磁部分の両方を締結する。
ステップ705でエンジン回転数からエンジン始動を確
認する。ステップ706で発電電動機102bの電動機
としての作動を停止する。
は、アクセル開度から緩加速か急加速かを判定し、エン
ジン再始動処理を行う。急加速と判定された場合、発電
電動機102bのモータとしての駆動回転数を上昇させ
て、車速を上昇させ、さらに、この回転数が1400r
pm以上になると、電磁/油圧クラッチ102cを締結
させ、これによりエンジンを始動する。エンジン回転数
からエンジン始動を確認後、発電電動機102bの電動
機としての作動を停止する。急加速要求時には、エンジ
ン23を始動させずに、まず、発電電動機102bの回
転数を上昇させ、応答性の確保を図っている。また、こ
の急加速要求時には、トルクコンバータ102aをロッ
クアップさせるにあたり、電磁/油圧クラッチ102c
におて油圧部分と電磁部分の両方を締結させることで、
応答性の確保と締結力の確保を行っている。
リープへの切り替え処理800のフローチャートを示
す。ステップ801で電磁/油圧クラッチ102cを締
結する。ステップ802でエンジン始動が完了されたか
どうかを確認し、始動完了を確認するまでこのステップ
を繰り返す。ステップ803で発電電動機102bの電
動機としての作動を停止する。ステップ804で電磁ク
ラッチ102cの締結を解除する。モータクリープ作動
時は、電磁/油圧クラッチ102cは開放状態として発
電電動機102bを電動機として作動させているため、
まず、電磁/油圧クラッチ102cを締結し、これによ
り電動機の駆動力をエンジン23に入力してエンジンを
始動させ、エンジン始動を確認後、発電電動機102b
の電動機として動作を停止し、電磁/油圧クラッチ10
2cを切断する。図19に上記制御フローのタイムチャ
ートを示す。これによりスムーズな切り替え処理が行わ
れる。
チャートを示す。ステップ901でATポジションがD
レンジにあるかどうかを確認する。ステップ902では
ブレーキがOFFかどうかを判断し、YESであればス
テップ903に進み、NOであればこの処理を終了す
る。ステップ903ではアクセル開度が定常状態である
かどうかを判断し、定常であればステップ904へ進
み、加速であればステップ1000へ進んで加速処理を
行う。ステップ904ではエンジン回転数が1000〜
3000rpmの間にあるかどうかを判断し、YESで
あればステップ905へ進み、NOであればステップ9
06に進む。ステップ905では、SOCが設定値内か
どうかを判断し、YESであれば、ステップ907へ進
み、NOであればステップ906へ進む。ステップ90
6では、発電電動機102bの発電を停止する。ステッ
プ907では、発電電動機102bの発電を作動する。
ステップ908では、電子制御スロットルによる発電分
減速補正を行う。
ル開度が定常状態であると判定した場合には、エンジン
回転数が1000〜3000rpmの範囲で、SOCが
設定値内であれば、発電電動機102bをオルタネータ
として発電作動させ、この発電作動により損失したトル
クを電子制御スロットルにより減速補正することで運転
者に違和感を与えることなく発電動作を行う。図17
に、定常走行処理のタイムチャートを示す。
フローチャートを示す。ステップ1001では、発電電
動機102bの発電を停止する。
判断された場合、直ちに発電電動機102bによる発電
動作を停止し、通常のエンジンによる加速動作に移る。
これによりエンジン出力等が小さい場合においても、運
転者の要求を損なうことなく加速動作を行うことができ
る。
と表記する)60がエンジン23に備えられている場合
の定常走行処理のフローチャートを示す。ここでまず、
VEL60の構成を図21により説明する。図において
51は吸気弁であって(実際には吸気弁の上端部を示し
ている)、この吸気弁51は図外のスプリングからバル
ブリフタ50に入力される付勢力により閉弁方向に付勢
されている。また、図において52はカムシャフトで、
このカムシャフト52が回転すると、カムシャフト52
に一体に設けられたカム49が回転する。このカム49
が回転すると、これに伴って揺動アーム47の図中左側
端部が上下し、揺動アーム47は、図中右側端部がこれ
とは逆に上下するように制御軸45を中心に振り子運動
を繰り返す。そして、これに伴って揺動カム48の上端
部が上下する。したがって、揺動カム48が下方に変位
した時に、バルブリフタ50が下方に押されて吸気弁5
1が開弁する。なお、図中53は揺動カム48を反時計
回り方向に揺動付勢する捻りスプリングである。
心として回動可能に支持され、この回動を図4に示した
VELアクチュエータ(電磁アクチュエータ)A1によ
り行うように構成されている。すなわち、VELアクチ
ュエータA1により制御軸45を回動させて圧肉部が移
動すると揺動アーム47による揺動カム48の押し下げ
量が変更されることによって、動弁機構の開閉時期とバ
ルブリフト量を変更している。これにより、機関低速低
負荷時における燃費の改善や安定した運転性、並びに高
速高負荷時における吸気の充填効率の向上による十分な
出力を確保する等のために、吸気・排気バルブの開閉時
期とバルブリフト量を機関運転状態に応じて可変制御す
るものである。本実施の形態1では、いわゆるアトキン
ソンサイクルとすることにより燃焼効率の向上を図って
いる。
のVELアクチュエータA1の駆動に基づいて吸気弁5
1が全く開弁しない状態、すなわち弁停止状態を形成可
能に構成されている。このように弁停止させた場合、エ
ンジン23のシリンダ内の空気が密閉されて気体の流入
流出に伴う移動エネルギの損失が無くなる。
説明する。ステップ1101ではATポジションがDレ
ンジにあるかどうかを確認する。ステップ1102では
ブレーキがOFFかどうかを判断し、YESであればス
テップ1103に進み、NOであればこの処理を終了す
る。ステップ1103ではアクセル開度が定常状態であ
るかどうかを判断し、定常であればステップ1104へ
進み、加速であればステップ1000へ進んで加速処理
を行う。ステップ1104ではエンジン回転数が100
0〜3000rpmの間にあるかどうかを判断し、YE
Sであればステップ1104へ進み、NOであればステ
ップ1106へ進む。ステップ1105では、SOCが
設定値内かどうかを判断し、YESであればステップ1
107へ進み、NOであればステップ1106へ進む。
ステップ1106では、発電電動機102bの発電を停
止する。ステップ1107では、発電電動機102bの
発電を作動する。ステップ1108では、VELによる
吸排気弁位相制御によりアトキンソンサイクルにする。
フローは前述の図10における制御と同じであるが、本
制御では、電子制御スロットルによる回生分減速補正を
行うのではなく、VEL60により、吸排気弁位相をア
トキンソンサイクルにすることによって、燃焼効率の向
上を図り、その燃焼効率向上分を発電するようにしてい
る点で異なる。
のフローチャートを示す。ステップ1201では、車速
を判断し、0km/hであればステップ1202へ進
み、0km/h<車速<3.5km/hであればステッ
プ1203へ進み、3.5km/h<車速<40km/
hであればステップ1315へ進んで減速中再加速処理
1315を行う。
かどうかを判断し、YESであればステップ1204に
進み、NOであればこの処理を終了する。ステップ12
03では、アクセルがONかどうかを判断し、YESで
あればステップ1204に進み、NOであればこの処理
を終了する。ステップ1204では、SOCが設定値以
上かどうかを判断し、YESであればステップ1205
に進み、NOであればこの処理を終了する。
緩加速か急加速かどうかを判断し、緩加速であればステ
ップ1206へ進み、急加速であればステップ700へ
進んでモータクリープからの加速処理700を行う。ス
テップ1206では、前後進切換機構部103において
Nレンジに切り替える信号を出力する。ステップ120
7では、電磁/油圧クラッチ102cの電磁クラッチ部
分を締結する。ちなみに、この時はエンジン23が停止
していてオイルポンプ4が駆動していないから電磁/油
圧クラッチ102cの油圧クラッチの部分は締結されな
い。ステップ1208では、発電電動機102bを電動
機として作動させる。ステップ1209では、エンジン
回転数からエンジン始動を確認する。ステップ1210
では、発電電動機102bの電動機としての作動を停止
させる。ステップ1211では、電磁/油圧クラッチ1
02cの締結を解除する。ステップ1212では、前後
進切換機構部103においてDレンジに切り替える信号
を出力する。
合、すなわち、走行中にエンジン23を停止してからエ
ンジン23を再始動する場合は、次の3つの状況があ
る。1つは車速3.5〜40km/hで減速状態の場合
で、ATポジションがDレンジで、エンジン23が停止
している状態であり、これは減速再加速処理のステップ
1315に移行する。
でATポジションがDレンジで、エンジン23が停止し
ている状態であり、これはモータクリープ処理を実行し
ている状態である。この時は、アクセルがON、SOC
>設定値である時は、アクセル開度から緩加速か急加速
かを判定し、急加速であれば図8に示したモータクリー
プからの加速処理700に移行する。ここで再度SOC
>設定値の判断を行うのは、バックグラウンドジョブが
行われて、そこに定周期割り込み処理やイベント割り込
み処理が繰り返されているためであり、クリープ処理を
行っている時にも、他の処理に移行し、再度クリープ処
理に戻ってくるという状況も想定されるからである。つ
まり、各処理はそれぞれ独立して各自状況確認ができる
ようにすることで、モータクリープで走っていても、モ
ータクリープ処理以外の処理が順々に処理されている状
態を考慮したものである。
に対してDレンジからNレンジに切り替える信号を出力
し、一旦駆動軸17と変速装置104との接続を解除す
る。次に電磁/油圧クラッチ102cを接続し、発電電
動機102bをスタータとして作動(電動機として作
動)させ、エンジン23を始動し、エンジン回転数から
エンジン始動を確認した後、発電電動機102bのスタ
ータとしての機能を停止させ、電磁/油圧クラッチ10
2cの接続を解除し、前後進切換機構部103に対して
NレンジからDレンジへ切り替える信号を出力し、駆動
軸17と変速装置104とを接続し、通常のエンジン走
行状態に移行する。図16(b)にこの制御フローのタ
イムチャートを示す。ここで、エンジン始動時に前後進
切換機構部103においてD→N→Dと切り替えるの
は、エンジン始動のためのトルク等の変動が駆動輪に伝
達されることにより、運転者に違和感を与えることがな
いよう配慮したためである。
いてD→N→D切り替えを行うシフトバルブ42部分の
構成を示す。このシフトバルブ42は図外のシフトレバ
ーに接続されており、このシフトレバーの操作に基づ
き、P,R,N,d,2,1の各ポジションに切り換わ
る。シフトバルブ42が、Dレンジに位置している時に
は図中Dに示す油路にライン圧が供給され、また、Rレ
ンジに位置している時には図中Rで示す油路に油路が供
給されて、この油圧信号を受けて、前後進切換機構部1
03が前後進を切り替えるように構成されている。ま
た、Nレンジの際にはどの油路にもライン圧が供給され
ない。
けられ、電磁弁43の非駆動時にはDの油路がライン圧
が供給されるが、電磁弁43の駆動時にはこのDの油路
が塞がれて前後進切換機構部103に対してはNレンジ
の信号が出力されている状態となる。そこで、ステップ
1206および1212の処理により変速レンジをD→
N→Dに変更する場合、D→Nの切り換えは電磁弁43
を駆動させ、N→Dの切り換えは電磁弁43の駆動を停
止させることで行う。電磁弁43を設けたことにより、
応答性の高いD→N→D切り替えが可能となる。
状態で、ブレーキをONし、車速0km/hになった直
後、ブレーキをOFFした状態であり、ATポジション
がDレンジで、エンジン23が停止している状態が考え
られる。この時は、再度SOC>設定値であることを確
認後、前記モータクリープからの再始動処理時と同様の
処理が行われる。
替わる際の減速再加速処理のフローチャートを示す。ス
テップ1301では、アクセルがOFFかどうかを判断
し、YESであればステップ1302に進み、NOであ
ればこの処理を終了する。ステップ1302では、エン
ジン23への燃料噴射をカットする。ステップ1303
では、車速が40km/h以上かどうかを判断し、YE
Sであればステップ1311へ進み、NOであればステ
ップ1304へ進む。ステップ1304では、VEL6
0による弁停止を行う。ステップ1305では、発電電
動機102bによる回生作動を行う。ステップ1306
では、SOCが設定値内かどうかを判断しYESであれ
ばステップ1315へ進み、NOであればステップ13
14へ進む。ステップ1307では、アクセルがONか
どうかを判断し、YESであればステップ1308に進
み、NOであればこの処理を終了する。ステップ130
8では、発電電動機102bによる回生動作を停止す
る。ステップ1309では、エンジン23の燃料噴射を
再開する。ステップ1310では、通常のエンジン23
によるアクセル加速を行う。
チ102cの接続を解除する。ステップ1312では、
発電電動機102bによる回生作動を行う。ステップ1
313では、SOCが設定値内かどうかを判断しYES
であればステップ1315へ進み、NOであればステッ
プ1314へ進む。ステップ1314では、発電電動機
102bによる回生作動を停止する。
加速か緩加速かを判断し、緩加速であればステップ13
22へ進み、急加速であればステップ1316へ進む。
ステップ1316では、発電電動機102bによる回生
作動を停止する。ステップ1317では、電磁/油圧ク
ラッチ1317を接続する。この場合、電磁部分と油圧
部分の両方を締結する。ステップ1318では発電電動
機102bを電動機として作動させる。ステップ131
9では、エンジン回転数からエンジン始動を確認する。
ステップ1320では発電電動機102bの電動機とし
ての作動を停止する。ステップ1321では、通常のエ
ンジン23によるアクセル加速を行う。
bによる回生作動を停止する。ステップ1323では、
前後進切換機構部103においてNレンジに切り替える
信号を出力する。ステップ1324では、電磁/油圧ク
ラッチ102cを接続する。ステップ1325では、発
電電動機102bを電動機として作動させる。ステップ
1326では、エンジン回転数からエンジン23の始動
を確認する。ステップ1327では、発電電動機102
bの電動機としての作動を停止させる。ステップ132
8では、前後進切換機構部103においてDレンジに切
り替える信号を出力する。ステップ1329では、通常
のエンジン23によるアクセル加速を行う。
FFの時は、燃料噴射をカットし、車速が40km/h
以上の状態であれば、VEL60による弁停止、つまり
吸気弁51を塞ぐこととし、エンジン23のシリンダ内
を密閉状態に保つ。それにより、いわゆるエンジンブレ
ーキ状態となって出力軸13→クランク軸18と動力が
伝達され、ピストンが駆動された際、シリンダ内の空気
の出入りがなくなるため、気体の移動によるエネルギ損
失分がなくなって、エンジンブレーキ分の制動力が低下
する。その分を発電電動機102bにより回生すること
により、違和感なく回生を行うことができる。SOCが
設定値内でなければ、発電電動機102bによる回生動
作は停止する。SOCが設定値内で、アクセルがONで
あるときは、つまり加速状態に移行すると、回生動作を
停止し、エンジン燃料噴射を再開し、通常のエンジン駆
動時と同様アクセルで加速する。図20に上記制御フロ
ーにおけるタイムチャートを示す。
/h以下の時は、電磁/油圧クラッチ102cの締結を
解除して、発電電動機102bにより回生作動を行う。
この時、エンジン23と発電電動機102bの連結が失
われているため、エンジンブレーキ分の回生が可能であ
る。この減速状態から加速状態に移行する際、アクセル
開度から急加速か緩加速かを判定し、急加速と判定した
場合、発電電動機102bの回生動作を停止させ、電磁
/油圧クラッチ102cを接続する。この段階で発電電
動機102bを電動機として作動し、エンジン23のス
タータとしての機能を果たす。エンジン回転数からエン
ジン始動を確認後、発電電動機120bの電動機(スタ
ータ)としての機能を停止させ、通常のエンジン駆動時
と同様アクセルで加速する。この制御は、基本的に図8
で示したモータクリープから加速処理の急加速時と同じ
ものである。なお、本実施の形態1においては、回生時
エンジン23を停止させるものとし、この場合、変速装
置105等に必要な油圧は別途設けられた油圧発生手段
により供給されるものとし、エンジン停止を行わない場
合(フューエルカットにとどめる場合)においては、前
記油圧発生手段は不要である。また、油圧発生手段とし
ては、モータにより駆動されるポンプや或いは、油圧を
貯留するアキュムレータなどを用いることができる。
bによる回生動作を停止し、前後進切換機構部103に
おいてNレンジに切り替え、駆動軸17との接続を解除
した状態で、電磁/油圧ラッチ102bを接続し、発電
電動機102bをスタータとして作動し、エンジン始動
を確認後、発電電動機102bのスタータとしての作動
を停止し、前後進切換機構部103においてDレンジに
切り替え、駆動軸17との接続を行い、通常のエンジン
によるアクセル加速を行う。このD→N→D切り替え
は、前述の図13のステップ1205〜ステップ121
2の制御フローと基本的に同じであるが、減速再加速処
理におけるステップ1324で電磁/油圧クラッチ10
2cを接続している点で異なり、これは、走行中に十分
な油圧が確保されていることによる。図18に上記ステ
ップ1322〜ステップ1329の制御フローのタイム
チャートを示す。
1では、トルクコンバータ102aをロックアップ状態
とするクラッチとして油圧クラッチと電磁クラッチとを
並列に設けた電磁/油圧クラッチ102cを設け、トル
クコンバータ102aの外側ハウジング5内に、発電電
動機102bを設けた構成としたため、トルクコンバー
タ102aを有したこのトルクコンバータ102aより
も変速装置105側に発電電動機102bが設けられて
いる構成にもかかわらず、電磁/油圧クラッチ102c
の油圧クラッチ部分が締結しない条件下においても必要
に応じて電磁クラッチ部分を締結させることにより、エ
ンジン23側と発電電動機102bと連結させることが
でき、発電電動機102bをスタータ・オルタネータ・
駆動アシスト・回生手段のいずれの機能も発揮させるこ
とができ、しかも、既存のパワートレーンの構成を大幅
に変更することが不要であるとともに、生産ラインも大
幅な変更が不要で、低コストの手段とすることができ
る。よって、スタータ・オルタネータ・駆動アシスト・
回生の機能を有した発電電動ユニットを安価に提供する
ことができる。さらに、トルクコンバータ102aのハ
ウジングとして既存品をそのまま用いることができるた
め、パワートレーンとして、既存のトルクコンバータ1
02aをそのまま用いる仕様と、本発明の発電電動ユニ
ットを用いた仕様と2通りの仕様の設定が可能となり、
設計自由度の向上を図ることができる。
アップ状態とした時に、エンジン側と変速機側とから曲
げ振動や捻じれ振動がトルクコンバータ102aに入力
されても、これらの振動をフレキプレート14とトーシ
ョンスプリング15により吸収することができる。よっ
て、トルクコンバータ102aから出力される駆動軸1
7に連結されたロータ8と外側ハウジング5との間で軸
直交方向の相対変位が生じ難くなり、これにより発電電
動機102bにおいてロータ8とステータ1との間隔を
狭くしても両者が干渉し難くなり、発電電動機102b
の入出力効率を向上させることができる。また、ロータ
支持部材8aを設けたことにより、発電電動機102b
の径方向及び軸方向の長さを確保でき、駆動容量及び回
生容量を大きくすることが可能となる。また、ロータ支
持部材8aにフィン6を設けたことにより、ステータ1
およびロータ8が冷却されて発電電動機102bの熱に
よる機能低下を防止でき、しかも、外側ハウジング5に
は冷媒を流すジャケットを設けているため、これによっ
てもステータ1を冷却でき、熱による機能低下を防止で
きる。また、内蔵オイルポンプ4を設けたことにより、
外部にオイルポンプ設ける必要がなく、構成をコンパク
トにすることができる。また、電磁/油圧クラッチ10
2cによりエンジン23側と発電電動機102bが設け
られている駆動軸17とが直結されている場合でも、V
EL60による弁停止によりエンジン23のエネルギ損
失を抑えた分だけエンジン側の抵抗を落として、この抵
抗を落とした分だけ回生することにより、違和感なく回
生を行うことができ、回生能力の向上を図ることができ
る。すなわち、従来、エンジン23と発電電動機102
b側とが直結された状態では、回生作動を行うと、通常
のエンジンブレーキ相当の制動力に加えて回生分の制動
力が発生するため、制動力が増して違和感を感じる。し
かしながら、この実施の形態1では、この直結状態にお
いて、エンジン23のエネルギ損失を抑えてエンジンブ
レーキの制動力を低下させ、この低下分を回生するから
トータルの制動力はエンジンブレーキ分となって違和感
が生じない。
施の形態2を示す断面図である。この実施の形態2は、
発電電動機102bを設ける位置が実施の形態1と異な
るだけで基本的構成は実施の形態1と同じであるので、
同じ構成には同じ符号を付けることで説明を省略し、相
違点のみを説明する。
コンバータ102aのコンバータケース3に設けられて
いる。また、オイルポンプ4は、外側ハウジング5に設
置している。したがって、実施の形態2では、内側ハウ
ジング30を設ける必要がなく、構成を簡略化すること
ができるため、従来の車両に用いられていたトルクコン
バータ102aを構成するモジュール部分の軸方向長さ
を変更することなく、従来車両に搭載可能である。
説明する。この制御フローも、実施の形態1との相違点
のみ説明する。
るエンジン始動処理のフローチャートを示す。実施の形
態2では、発電電動機102bのロータ8がコンバータ
カバー3に設けられており発電電動機102bとエンジ
ン23とが直結された構成となっている。したがって、
エンジン23を始動する場合、ステップ401〜405
において車速が0km/hで、イグニッションがON、
ブレーキがON、アクセルはOFF、ATのポジション
がPレンジにあることを確認すると、発電電動機102
bを電動機として駆動させてスタータとして機能させ
る。エンジン始動完了を確認した後、発電電動機102
bの電動機作動を停止する。よって、実施の形態1のエ
ンジン始動処理と比較すると、ステップ406及びステ
ップ410は排除されたフローとなっている。実施の形
態1と2で、もっとも異なる点は、発電電動機102b
をスタータとして機能させる際、ロックアップクラッチ
を接続する必要がない点である。これは、コンバータカ
バー3外側に一体に発電電動機102bが構成されてい
るためである。
チャートを示す。実施の形態1の図13に示したステッ
プと異なる部分について説明すると、ステップ2301
で、発電電動機102bを電動機として作動する。ステ
ップ2302では、エンジン出力軸13の回転数が14
00rpm以上かどうかを判断し、YESであればステ
ップ2303に進み、NOであればこの処理を終了す
る。ステップ2303では、エンジン回転数からエンジ
ン始動を確認する。ステップ2304では、発電電動機
102bの電動機としての作動を停止させる。
Dレンジに入った状態で車両のエンジン23が停止する
場合とは、アイドリング状態で、ブレーキを踏み、車速
が0km/hになったときである。この状態からブレー
キをOFFし、アクセルがONで、SOCが設定値より
も大きいときは、アクセル開度から急加速か緩加速かを
判定し、緩加速と判断したときは、前後進切換機構部1
03においてNレンジに切り替え、発電電動機102b
をスタータとして作動させ、エンジン回転数からエンジ
ン始動を確認後、発電電動機102bのスタータとして
の作動を停止し、前後進切換機構部103においてDレ
ンジに切り替え、エンジン再始動を終了する。ここで
も、実施の形態1におけるステップと異なるのは電磁/
油圧クラッチ102cを接続する必要がない点である。
また、発電電動機102bをスタータとして回転させた
とき、同時にポンプインペラ10が回転することによっ
て、増大された発進トルクがタービンランナ12に伝達
され、スムーズな発進を可能としている。
02bをスタータとして作動させるとともに、初期の駆
動源としても活用し、トルクコンバータ102aを介し
て十分なトルクを駆動軸17に出力することができる。
エンジン出力軸13の回転数が1400rpm以上にな
ると、エンジン回転数からエンジン始動を確認しSTR
/ALT105bのスタータとしての作動を停止する。
これにより、急加速時に要求される応答性を損なうこと
なくスムーズに運転者の要求に応えることを可能として
いる。
替わる際の減速再加速処理のフローチャートを示す。実
施の形態1と異なるステップについてのみ説明すると、
ステップ2401では、STR/ALT105bによる
回生作動を停止する。ステップ2402では、エンジン
23の燃料噴射を再開する。ステップ2403では、電
磁/油圧クラッチ102cを接続する。ステップ240
4では、通常のエンジン23によるアクセル加速を行
う。ステップ2405では、発電電動機102bによる
回生作動を停止する。ステップ2406では、エンジン
23の燃料噴射を再開する。ステップ2407では、電
磁/油圧クラッチ102cを接続する。ステップ240
8では、通常のエンジン23によるアクセル加速を行
う。
EL60による弁停止を行いポンプ損失分を回収するた
めに発電電動機102bを回生作動させる点は、実施の
形態1と同じであるが、コンバータカバー3にロータ8
が設けられ、エンジン23と発電電動機102bは常に
連結されているため、エンジンフリクション分の回生は
行われない。また、ロックアップ解除の制御は車速を基
準に行っており、車速によって電磁/油圧クラッチ10
2cの締結が解除になるときと、締結されたままの状態
があり、締結状態では回生動作を続行するが、解除にな
った段階で回生動作は行われることはない。減速から加
速に移行する際、アクセル開度から急加速か緩加速かを
判断し、急加速であれば、発電電動機102bによる回
生動作を停止し、エンジン23の燃料噴射を再開し、電
磁/油圧クラッチ102cを接続し、通常のエンジン2
3によるアクセル加速を行う。電磁/油圧クラッチ10
2cが接続されたままの状態で、ステップ2407に至
った場合には、このステップを無視して次のステップ2
408に進む。また、電磁/油圧クラッチ102cを締
結するのは、急加速時における急激なトルク変動に確実
に対応するためである。
る回生動作を停止し、エンジン23の燃料噴射を再開
し、電磁/油圧クラッチ102cの油圧クラッチ部分の
みを接続し、通常のエンジン23によるアクセル加速を
行う。ここでも、電磁/油圧クラッチ102cが接続さ
れたままの状態で、ステップ2403に至った場合は、
このステップを無視してステップ2404へ進む。緩加
速時には、急激なトルク変動が発生しないため、電磁/
油圧クラッチ102cの油圧クラッチ部分の締結のみで
十分に対応可能である。
2の構成を採用したことにより、発電電動ユニット10
2の軸方向長さを、従来の車両に設けられているトルク
コンバータ102a部分と全く同じ大きさに形成するこ
とが可能となり、従来の車両に容易に搭載可能としてい
る。また、ハウジングが一つしかないことから、生産性
の面においてもコストを抑えることができる。
に記載の発明によれば、トルクコンバータをロックアッ
プ状態とするクラッチとして油圧クラッチと電磁クラッ
チとを並列に設け、トルクコンバータのハウジング内
に、発電電動機を設けた構成としたために、トルクコン
バータを有した構成であるにもかかわらず、発電電動機
を両クラッチよりもエンジンの出力軸側と変速機の入力
軸側のいずれに設けても、発電電動機をスタータ・オル
タネータ・駆動アシスト・回生手段のいずれの機能も発
揮させることができ、しかも、既存のパワートレーンの
構成を大幅に変更することが不要であるとともに、生産
ラインも大幅な変更が不要で、低コストの手段とするこ
とができる。よって、スタータ・オルタネータ・駆動ア
シスト・回生・の機能を有した発電電動ユニットを安価
に提供することができるという効果が得られる。さら
に、トルクコンバータのハウジングとして既存品をその
まま用いることができる場合、パワートレーンとして、
既存のトルクコンバータをそのまま用いる仕様と、本発
明の発電電動ユニットを用いた仕様と2通りの仕様の設
定が可能となり、設計自由度の向上を図ることができ
る。
ッチを既存のトルクコンバータ内に設置するのが容易で
ある。請求項3に記載の発明によれば、回生作動時に
は、両クラッチの締結の有無にかかわらず、駆動輪側か
らトルクコンバータに入力される駆動トルクにより発電
電動機のロータが回転されて回生エネルギを得ることが
でき、回生性能を向上させることができ、しかも、この
回生時時、両クラッチの締結を解除しておけば、エンジ
ン負荷分を回生しても、違和感なく回生することがで
き、品質向上を図ることができる。請求項5に記載の発
明によれば、発電電動機をスタータとして用いる場合
は、両クラッチを締結することなく発電電動機の駆動ト
ルクがエンジンの駆動軸に伝達される。一方、回生作動
時には、両クラッチの少なくとも一方を締結させれば、
駆動輪側からトルクコンバータに入力される駆動トルク
が発電電動機のロータに入力されて回生エネルギを得る
ことができる。
回転するのに伴ってハウジング内に空気の流れが生じて
発電電動機が冷却され、熱による発電電動機の機能低下
を防止できる。
ンバータをロックアップ状態とした時に、エンジン側と
変速機側とから曲げ振動や捻じれ振動がトルクコンバー
タに入力されても、これらの振動を吸収プレートとダン
パにより吸収することができる。よって、トルクコンバ
ータの回転要素とハウジングとの間で軸直交方向の相対
変位が生じ難くなり、これにより発電電動機においてロ
ータとステータとの間隔を狭くしても両者が干渉し難く
なり、発電電動機の入出力効率を向上させることができ
る。請求項9に記載の発明によれば、発電電動機のステ
ータが冷却されて発電電動機の熱による機能低下を防止
できる。請求項10に記載の発明によれば、外部にオイ
ルポンプ設ける必要がなく、構成をコンパクトにするこ
とができる。請求項11に記載の発明によれば、エンジ
ンと変速装置とが直結されている場合でも、可変動弁機
構によりエンジンのエネルギ損失を抑えた分だけエンジ
ン側の抵抗を落として、この抵抗を落とした分だけ回生
することにより、違和感なく回生を行うことができ、回
生性能の向上を図ることができる。すなわち、従来、エ
ンジンと変速装置とが直結された状態では、回生作動を
行うと、通常のエンジンブレーキ相当の制動力に加えて
回生分の制動力が発生するため、制動力がまして違和感
を感じる。しかしながら、この請求項11の発明では、
エンジンと変速装置とが直結された状態において、エン
ジンのエネルギ損失を抑えてエンジンブレーキ分の制動
力を低下させ、この低下分を回生するからトータルの制
動力はエンジンブレーキ分となって違和感が生じず、品
質向上を図ることができる。
る。
拡大断面図である。
のブロック図である。
ローチャートである。
のフローチャートである。
フローチャートである。
加速処理のフローチャートである。
ンジンクリープへの切り替え処理のフローチャートであ
る。
ーチャートである。
ャートである。
場合の定常走行処理のフローチャートである。
のフローチャートである。
ローチャートである。
イムチャートである。
らモータクリープ及び始動発進加速を行う際のタイムチ
ャートである。
ムチャートである。
生中の減速再加速処理のタイムチャートである。
エンジンクリープへの切り替え処理のタイムチャートで
ある。
生なしの減速再加速処理のタイムチャートである。
断面図である。
断面図である。
図である。
フローチャートである。
のフローチャートである。
ローチャートである。
Claims (11)
- 【請求項1】 エンジンの出力軸と、ニュートラル状態
および前後進状態を切換可能であるとともに変速比を変
更可能な変速装置の入力軸と、の間に介在される発電電
動ユニットであって、 前記エンジンの出力軸と変速装置の入力軸との間で駆動
力伝達を行うトルクコンバータと、 このトルクコンバータの周囲を覆うハウジングと、 前記トルクコンバータのロックアップ状態を形成可能に
並列に設けられた油圧クラッチおよび電磁クラッチと、 前記ハウジングの内側に固定されたステータ、およびこ
のステータと対向して前記トルクコンバータの回転要素
に取り付けられたロータを備え、前記トルクコンバータ
の回転要素との間でトルクを授受可能に設けられた発電
電動機と、を備えていることを特徴とする発電電動ユニ
ット。 - 【請求項2】 前記油圧クラッチおよび電磁クラッチ
は、フェージング面が共用されていることを特徴とする
請求項1記載の発電電動ユニット。 - 【請求項3】 前記発電電動機のロータが、トルクコン
バータにおいて両クラッチよりも変速機の入力軸側に設
けられていることを特徴とする請求項1または2に記載
の発電電動ユニット。 - 【請求項4】 エンジン始動時に、前記電磁クラッチを
締結し前記発電電動機をスタータとして機能させ、回生
時に、油圧クラッチの締結解除条件の成立状態において
電磁クラッチの締結を解除させるとともに、エンジンの
駆動を停止させる制御手段を設けたことを特徴とする請
求項3に記載の発電電動ユニット。 - 【請求項5】 前記発電電動機のロータが、トルクコン
バータにおいて両クラッチよりもエンジンの駆動軸側に
設けられていることを特徴とする請求項1または2に記
載の発電電動ユニット。 - 【請求項6】 エンジン始動時に、前記電磁クラッチを
締結させることなく前記モータをスタータとして機能さ
せ、回生時に、電磁クラッチを締結させる制御手段を設
けたことを特徴とする請求項5に記載の発電電動ユニッ
ト。 - 【請求項7】 前記発電電動機のロータにフィンを設け
たことを特徴とする請求項1ないし6に記載の発電電動
ユニット。 - 【請求項8】 前記エンジンの出力軸とトルクコンバー
タとの間に、出力軸の曲げ振動を吸収する吸収プレート
が設けられ、 前記トルクコンバータの両クラッチの締結面よりも変速
機側の部材と変速機の入力軸との間に、捻り振動を吸収
するダンパが設けられていることを特徴とする請求項1
ないし7に記載の発電電動ユニット。 - 【請求項9】 前記ハウジングにおいて発電電動機のス
テータの固定面に冷媒が通るジャケットが設けられてい
ることを特徴とする請求項1ないし8に記載の発電電動
ユニット。 - 【請求項10】 ユニット内にオイルポンプが内蔵され
ていることを特徴とする請求項1ないし9に記載の発電
電動ユニット。 - 【請求項11】 前記エンジンに可変動弁機構が設けら
れ、 前記制御手段は、回生作動時において、前記トルクコン
バータがロックアップ状態である場合には、前記可変動
弁機構により弁作動停止させ、前記エンジンのシリンダ
内の空気を密閉することで気体の流入流出に伴う移動エ
ネルギの損失を防止してその損失分のエネルギを回生す
るよう構成されていることを特徴とする請求項4ないし
10に記載の発電電動ユニット。
Priority Applications (3)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP08537899A JP3558264B2 (ja) | 1999-03-29 | 1999-03-29 | 発電電動ユニット |
US09/536,741 US6184603B1 (en) | 1999-03-29 | 2000-03-28 | Motor/generator unit applicable to automotive vehicle |
DE10015681A DE10015681A1 (de) | 1999-03-29 | 2000-03-29 | Motor-/Generatoreinheit zur Verwendung bei einem Kraftfahrzeug |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
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