ITMI971112A1

ITMI971112A1 - Procedimento per fabbricare pannelli truciolari

Info

Publication number: ITMI971112A1
Application number: IT97MI001112A
Authority: IT
Inventors: Matthias Graf
Original assignee: J Dieffenbacher Gm Bh & Co Mas
Priority date: 1996-06-03
Filing date: 1997-05-13
Publication date: 1998-11-13
Also published as: FI972251A0; FI972251A; US5788892A; ITMI971112A0; DE19622279A1; CA2206597A1; KR980000830A; CN1089056C; KR100524196B1; SE9701342L; JPH1067004A; IT1291359B1; CN1167030A; SE511578C2; SE9701342D0

Description

DESCRIZIONE

L'invenzione ri guarda un procedimento per f abbricare pannelli truciolari , pannelli di fibre o simi lari pannelli di materiale a base di legno e pannelli di materia artificiale conformemente alla definizione introduttiva della rivendicazione 1 e inoltre riguarda una pressa operante in continuo per attuare il procedimento .

Una pressa operante in continuo, operante conf ormemente ad un tale procedimento, è divenuta no ta dal DE^OS 4405 342, Alla base di questo documen to stava il compito di realizzare una pressa operante in continuo del genere menzionato, con la quale è possibile conlandare rispett ivamente regolare idromeccanicamente lungo il tratto di pre ssatura fra la piastra di riscaldamento di pressatura superiore e quella inferiore , longitudinalmente e trasversalmente , una variazione delle distanze dell 'intercapedine di pressatura sia nel funzionamento a vuoto prima dell'entrata del materiale di pressatura (funzionamento di avviamento ) sia anche nel funzionamento sotto carico durante la produzione nel processo On-Line in pochi secondì La soluzione trovata al riguardo si è affermata a livello pratico Parte ostanziale di questa soluzione è la sospensione elastico di vincolo meccanico rispettivamente l'accoppiamento della piastra di riscaldamento di pressatura superiore con la mazza di pressatura superiore flessibile comandabile idromeccanicamente e la piastra di riscaldamento di pressatura inferiore con il tavolo dl pressatura stazionario inferiore , sul quale centralmente per la formazione flessionale convessa tr sversalmente per ogni incastellatura della pressa rispettivamente ogni costruzione della incastellatura della pressa sono disposti uno oppure più cilindri idraulici a stantuffo a corsa breve.

Come inconveniente del procedimento secondo il quale lavora la pressa operante in continuo {conforme al DE-OS 44 05 342 , si può indicare che la deformazione flessional e longitudinale delle piastre di riscaldamento di pressatura nella zona di scarico e delle sezioni dei tratti di pressatura a, b, c d ed e, specialmente come è necessario per la produzione di pannelli di fibre MDF con asso peso specifico apparente di circa ≤ 500 kg/m , non è comandabile in modo sufficientemente grande ossia con una presa dell'attuale stato della tecnica senza danneggiare le parti costruttive è possibile unicamente un gradiente di deformazione longitudinale di 2 mm/m, in quanto una deformazione longitudinale è impostabile soltanto mediante la piastra di riscaldamento di pressatura superio re

L'invenzione si pone il compito di indicare un procedimento e di realizzare una pressa operante in continuo del genere in questione, con cui è pos sibile aumentare il gradiente di deformazione longitudinale delle piastre di riscaldamento di pressatura Per il procedimento la soluzione del prò blema è indicata nella parte caratterizzant e della rivendicazione 1 mentre nella rivendicazione 3 è indicata quella per la pressa operante in continuo.

Con la soluzione trovata di un appoggioponderal e elastico della pressa operante in continuo lungo le sezioni di tratto di pressatura b, c e d l forze di impostazione dei cilindri di pressatura per l 'impostazione dell'intercape dine di pressatura vengono ad agire superiormente ed inferiormente qua i unif ormemente su entrambe le piastre di riscaldameno di pressatura, cosicché con la déformazione longitudinale di entrambe le piastre di riscaldamento di pressatura è possibile comandare quasi nn doppio gra diente di deformazione nella zona di decompressione di compressione ad esempio dell a sezione di scarico c . Con gl i accorgimenti e le caratteristiche secondo la invenzione si ottengono inoltre i seguent i vantaggi : nel caso di una vari azione dell'int ercape dine di pres satura per effetto dei cilindri idraulici di pressatura , ad esempio corrispondentemente ad un ingrandimento dell ’intercapedine di pressatura nella sezione di scarico c conformemente alle figure 3 e 5 come è necessario tecnologic amente per una produzione di pannelli di fibre MDF , la piastra di riscaldamento di pressatura superiore e quella inferiore, con sospen sione libera, quasi oscillante, potrebbero def ormarsi simmetric amente, in quanto Le tensioni di deformazion e di entrambe le piastre di risc al damento potr ebbero essere reciprocamente sempr e nel lo s tat o di e quilibrio Con l'appoggio planare della piastra di riscaldamento di pressatura inferiore tramiteli e lamiere d'ani ma del tavolo di pressatura rispett o all'el emento portante di pressatura inferiore il grado di libertà di un a uniforme compensazione di tensione è disturbat o conformemente a quanto indicato in relazione all 'attual e stato della tecnica, cosicché si def orma soltanto la iastra di riscaldamento di pressatura superi ore . I gradiente di deformazione longitudi nal , ossia la de formazione verticale della piastra di riscaldamento di pressatura superiormente ed inferiormente per ogni metro di tratto di pressatura L, a causa delle conse guenti tensioni di deformazione e delle tensioni di def ormazione flessionale dovute alla sollecitazione di pressione di pressatura, è impostabile solo limitatamente mediante una regolazione di posizione dei cilindri di pressatura idraulici. Con l'appoggio ponderale elastico secondo l'invenzione delle incastell atura della pressa delle piastre di riscaldamento di pressatura lungo le sezioni di tratto di pressatura b, c e d si ottiene una sospensione quasi neutra in termini di tensione delle piastre di riscal dame nto di pressatura superiori ed inferiori. I pacchi elastici al disotto dell'incastellatura della pressa sono precaricati con il 98% di peso parziale "GG", cosicchè in appoggio tramite la costruzione di appoggio rispetto all'elemento portante di sostegno e al basamento si imposta uno stato quasi in sospensione della pressa operante in continuo. In caso di varia zione della distanza dell'intercapedine ad esempio da y ad (y y1 + y2 ) mediante i cilindri di pròssatura idraulici, in seguito alla deformazione delle piastre di riscaldamento di pressatura reciprocamente varia lo stato di tensione di queste piastre di riscaldamento di pressatura fra le sezioni di tratti di pressatur a b, c e d, cosicche nelle sezioni b e d di tratti dì pressatura (figura 3) i montanti della pressa si so llevano in ragione di circa [0 ,5 × (y1 + y2)]. Vantaggiosamente in tal modo si imposterà una impostazione quasi simmetrica delle intercapedini di pressatu ra fra piastra di pressatura di riscaldamento inferio re e superiore conformemente alle figure 3 e 5. Tecnologicamente pertanto alla fine della sezione di decompressione c1 , nella zona di scarico c, si imposta uno scarico uniforme dello strato di copertur a comples so. Nello stesso modo lo strato di copertura, in cas di nuova compressione, all'inizio della sezione di compressione c2 si comprime di nuovo simmetricamente per cui fisicamente, specialmente per pannelli di f i bre estremamente leggere, è possibile comandare un profilo del peso specifico apparente più uniforme. Con la deformazione uniforme delle piastre di riscaldamento di pressatura superiormente ed inferiormente in tal modo è possibile impostare vantaggiosamente a livello di tecnica di processo circa i doppi percors di deformazione. Relativamente alla deformazione in tali presse operanti in continuo lo stato della tecnica è un gradiente di deformazione longitudinal e 2mm/m. Con gli accorgimenti e le caratteristiche secondo la invenzione è possibile impostare il gradiente doppio, ossi a 4mm/m . Ottimizzando le distanze di sostegno f fra le lamiere d'anima di tavolo di pressatura a mazza di pressatura rispetto alla piastra di riscaldamento di pressatura inferiore a quella superiore e lo spesso re g della piastra di riscaldamento di pressatura, è possibile impostare gradienti nell'intervallo da 6 mm fino ad 8 mm .

Ulteriori car atteristiche e vantaggi dell invenzione risultano dalle sottorivendic azioni e dal la seguente descrizione di un esempio di realizzazio ne in base al disegno.

In particolare:

a figura 1 in vista laterale mostra una pressa operante in continuo secondo l'invenzione,

la figura 2 mostra un dettaglio E dalla figura 1 dell 'appoggio di un montante della pressa, l a figura 3 in un dettaglio F della figura 1 mostra una parte della sezione di scarico c con la sezione di compressione c2,

la figura 4 in scala di misura rimpiccioli ta mostra la pressa operante in continuo secondo la figura 1 ,

la figura 5 mostra una rappresentazione dell e sezioni di informazione b, c e d in corrisponenza della piastra di riscaldamento di pressatura su periore ed inferiore , e la figura 6 mostra un diagramma tratto di pressatura-i ntercapedine di pressatura.

La pressa 1 operante in continuo per il pr ocedimento secondo l'invenzione conformemente alle figure 1 fino a 6 nelle sue parti principali si compone del tavolo di pressatura 2 e della mazza di pressatura 3 movibile verticalmente e delle piastrine di trazione 13 che li collegano con vincolo geometrico. Le iastrine di trazione 13 sono rapidamente amovibili mediante i perni 24. Sui lati frontali di tavolo di pressatura2 e mazza di pressatura 3 sono montate traverse di entrata 21 o traverse di uscita 14 che servono da ancoraggio e da punto di supporto per i tamburi di azionamento 7 e 8, i tam buri di rinvio 9 e 10 e sistemi di entrata per le aste di rotolamento 12. Il tavolo di pressatura 2 e la mazza di pressatura 3 sono formati dal amiere d' anima 15 e 16 e nervature trasversali 18 che le col legano. Due lamiere d'anima superiori 16 e due lamie re d'anima inferiori 15 con le piastrine di trazione 13 formano un montate 22 della pressa, i quali mediante allineamento e montaggio delle piastre di ri scaldamento di pressatura 33 e 34 rappresentano il tratto di pressatura L della pressa 1 operante in continuo. Le piastrine di trazione 13 sono fissate al tavolo di pressatura 2 mediante perni 24 ancorati in occhielli 23 delle piastrine di trazione 13 e delle lamiere d'anima 15. Il tavolo di pressatura inferiore 2 formato da più singoli longheroni stazionari 19 (modulo tavolo), la mazza di pressatura.

3 è formata da più singoli longheroni 20 (modulo maz za di pressatura) Le appendici sporgenti a destra e a sinistra dalle lamiere d'anima 16, rispetti vamente sporgenti a colletto agiscono come contrappog gio per sollevare ed abbassare la mazza di pressatura 3, laddove disposizioni a cilindro-pistone di pressatura 26/27 sono disposte in aperture 25 delle piastrine di trazione 13.

Inoltre dall a figura 1 è desumibile come tambur i di rinvio 9 e 10 formano l'intercapedine di entrata 11 e come le aste di rotolamento 12 , guidat e con i nastri di acciaio 5 e 6 attorno a tavolo di pressatura2 e mazza di pressatura 3, poggiano contro le piastre di riscaldamento di pressatura 33 e 34 .Ciò significa che le aste di rotolamento circolanti 12n ad esempio per un appoggio a rotolamento, sono disposti concomita elemente rotolanti fra le piastre di riscaldamento di pressatura 33 e 34 e i nastri di acciaio 5 e 6. Il materiale di pressatura 4 con i nastri di acciaio 5 e 6, azionati dai tamburi di azionamento 7 e 8, viene trascinato attraverso la int ercapedine di pressatura y e pressato a formare pannelli . Nella zona centrale della sezione di scarico c può essere opportuno non inserire alcun appoggio ponderal e elastico, poiché in questa zona non è necessario un sollevamento. L'appoggio elastico del le piastre di riscaldamento di pressatura 33 funzio na secondo la figura 2, in quanto fra la costruzione di appoggio 35 per i segmenti di ruota di rotolamento 38 e il montante 22 della pressa sono fissate mol le precaricate 17. La precarica NF di questa molla 17 è ≤ 100%, in pratica circa 98% del peso intrinseco parziale GG del 100%, come rappresentato in figura 2, ossia in caso di distanza parallela y dell'intercapedine di pressatura fra la piastra di riscalda mento di pressatura inferiore 33 e la piastra di riscaldamento di pressatur a superiore 34 sulle intere sezioni di tratto di pressatura a, b d ed e secondo le figune 3 fino a 6 la piastra di riscaldamento di pressatura 33 viene mantenuta planare, in quanto il peso complessivo di tutti i montanti 22 della pressa con le piastre di riscaldamento di pressatura 33/34 superiormente ed inferiormente è superiore in ragione di circa il 2% rispetto alla somma delle predariche delle molle precaricate 17. In caso di variazione, ossia in caso di aumento dell'intercapedine di pressatura in ragione di y1 + y2 fra le piastre di riscal damento di pressatura 33 e 34 nella sezione di scarico c, con l'appoggio elastico nella sezione anteriore e in quella posteriore b e d i montanti 22 della pressa vengono sollevati in ragione di circa la metà dell'allargamento delle intercapedini di pressatura, cosicché quasi secondo la figura 5 si imposta una variazione simmetrica dell'intercapedine di pressatura nel la zona di scarico e di compressione. Il comando sferico della deformazione delle piastre di riscaldamento di pressatura 33 e 34 longitudinali mente e trasversalmente può avvenire in On-Line mediante comando di una corrispondente curva dell'intercapedine di pressatura secondo la figura 6 nel funzionamento a vuoto oppure sotto pressione di pres— satura senza pressione interna del materiale di pres— satura. I segmenti 38 di ruota di rotolamento in tal caso servono per poter far rotolare rispettivamente muovere liberamente i montanti 22 della pressa sugli elementi portanti di sostegno 36 in caso di dilatazione o ritiro delle piastre di riscaldamento di pressatura 33 e 34. Con l'appoggio elastico, vedere figura 2, si ottiene un ingrandimento della deformazione longitudinale circa fino al doppio (vedere figure 5 e 6). La soluzione secondo l'invenzione è vantaggiosa anche per la fabbricazione di pannelli ultrallegeri, specialmente dopo la prima compressione nella sezione di decompressione c1 per formare strati di copertura di elevata compressione e conformemen te alla tendenza porta alla riduzione del fattore di pressatura (circa in ragione del 10%) specialmente con la seconda compressione in c , poichè in seguito al più ripido gradiente di deformazione [tanα tanβ ] . conformemente alla figura 6 è disposibile più lunghezza di pressa nelle sezioni di tratto di pressatura b d per addurre energia termica sottopressione.

L'inizio della distensione e compressione può essere comandato ottimalmente corrispondentemente allo spessore e, oppure alta densità del materiale di pressatura, in correlazione con la variazione necessaria a tale scopo della velocità del nastro di acciaio , lungo l'intera lunghezza di pressatura, in On-Line, cosicché in tal modo pannelli ultrallegeri dei più diversi spessori possono essere prodotti sem pre con il fattore di pressatura estremamente ottimale, ossia in maniera economicament e conveniente.

Legenda

1. Pressa operante in continuo

2 Tavolo di pressatura

3 Mazza di pressatura

4 materiale di pressatura

5 Nastri di acciaio Inferiori

6 Nastri di acciaio superiori

7 Tamburo di azionamento inferiore 8 Tamburo di azionamento superiore Tamburo di rinvio inferiore

10. Tamburo di rinvio superiore

11 Intercapedine di entrata

12 Aste di rotolamento

13. Piastrine di trazione

14 Traverse di uscita

15 Lamiere d ' anima inferiori

16 Lamiere d ' anima superiori

17. Molla

18 Nervature trasversali

19 Longherone singolo inferiore

20 Longherone singolo superiore

21. Traverse rii entrata

22 Montante pressa

23. Occhielli in piastrina di trazione 24. Perno

25 Apertura in piastrina di trazione 26. Cilindro di pressatura

27 Pistonedipressatura

28

29

30.

31.

32

33 Piastre di riscaldamento inferiori

34 Piastre di riscaldamento superiori

35 Costruzione di appoggio

36. Elemento portante di sostegno

37

38 Segmenti di ruota di rotolamento

f Distanza di sostegno dei lamierini d1anima L Tratto di pressatura

iT- Spessore delle piastre di riscaldamento y Intereapodine di pressatura in a Intercapedine di pressatura in c intercapedine di pressatura in d

-2-NF Precarica

GG Percentuale ponderale parziale

Claims

RIVENDICAZIONI 1 . Procedimento per fabbricare pannelli truciolari, pannelli di fibre o similari pannellidi materiale base di legno e pannelli di materia tificiale con una pressa operante in continuo con nastri di acciaio senza fine flessibili, che trasmet tono la pressione di pressatura e trascinano inoltrè attraverso la pressa il materiale da pressare e tra mite tamburi di azionamento e tamburi di rinvio sono guidati attorno ad una mazzo di pressatura superiore e ad un tavolo di pressatura inferiore e tramite disposizioni a cilindro-pistone di pressatura con intercapedine di pressatura impostabile poggiano contro piastre di riscaldamento di pressatura in corrispondenza dei longheroni della pressa tramite elementi di sostegn o a rotolamento , concomitantemente rotanti, guidati con i loro assi trasversalmente alla direzio ne di movimento del nastro, laddove le piastredi risc aldamento di pressatura suporiormente ed inferiormente nella distanza dell'intercapedine di pressatura sono impostabili reciprocalente longitudin almente Per mezzo di cilindri di pressatura idraulici,laddo ve inoltre tavolo di pressatura e mazza di pressatura sono fatti di più singoli longheroni e questi per una deformazione flessionale longitndi na e delle piastre di riscaldamento di pressatura sono accoppiati fra di loro elasticamente e regolabili in altezza, caratterizzato dal fatto che la piastra di riscaldam ento di pressatura superiore e quella inferiore gono deformate, insieme longitudinalmente rispetto al la variazione dell'inter capedine di pressatura, cosicché in tal modo è possibile impostare un maggior gradiente di deformnzione longitudi nale dalla somma di [tanα+ tan β ].
2. Procedimento secondo la rivendicazione 1, caratterizzato dal fatto che nella somma dei gradienti di defomaazione di [tanα tan β ] è possibile impostare complessivamcnte un gradiente di deformazione longitudinale nell'intervallo da 0 fino a circa 8mm/m .
3 . Pressa operante in continuo per attuare il pròcedimento secondo le rivendicazioni 1 e 2, caratterizzato dal fatto che il peso della pressa (1) operante in continuo mediante molle meccaniche od i drauliche (12) precaricate è sostenuto elasticament su entrambi i lati longitudinali delle lamiere d'ani ma (15 e 16) del tavolo di pressatura (2), laddove laprecarica (NF) delle molle (l7) è pari a circa il 98% del peso intrinseco parziale (GG)=100% di tavolo di pressatura (2), mazza di pressatura (3), piastre di riscaldamento di pressatura (33 e 34) ed orfani di imposta zioni idraulici, come cilindri di pressatura (26) ecc,
4 . Pressa operante in continuo secondo la rivendicazione 1 caratterizzata dal fatto che nella zona centrale della zona di espansione della sezione di tratto di pressatura (c) non è inserito alcun appoggio ponderale elastico.