FR2717502A1 - Procédé de traitement thermochimique d'éléments de construction à paroi mince. - Google Patents
Procédé de traitement thermochimique d'éléments de construction à paroi mince. Download PDFInfo
- Publication number
- FR2717502A1 FR2717502A1 FR9502570A FR9502570A FR2717502A1 FR 2717502 A1 FR2717502 A1 FR 2717502A1 FR 9502570 A FR9502570 A FR 9502570A FR 9502570 A FR9502570 A FR 9502570A FR 2717502 A1 FR2717502 A1 FR 2717502A1
- Authority
- FR
- France
- Prior art keywords
- gas
- steels
- nitrogen
- carried out
- cooled
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 13
- 239000010959 steel Substances 0.000 title claims abstract description 13
- 238000011282 treatment Methods 0.000 title claims abstract description 6
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 24
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims abstract description 14
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 claims abstract description 13
- 238000009792 diffusion process Methods 0.000 claims abstract description 9
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 8
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 7
- 238000005121 nitriding Methods 0.000 claims abstract description 5
- 230000001681 protective effect Effects 0.000 claims abstract description 3
- 150000003839 salts Chemical class 0.000 claims abstract description 3
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 13
- QJGQUHMNIGDVPM-UHFFFAOYSA-N nitrogen group Chemical group [N] QJGQUHMNIGDVPM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 8
- 238000010276 construction Methods 0.000 claims description 5
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 claims description 5
- QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-N Ammonia Chemical compound N QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- 229910021529 ammonia Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 239000008246 gaseous mixture Substances 0.000 claims description 2
- 229920001074 Tenite Polymers 0.000 claims 1
- 239000010410 layer Substances 0.000 abstract description 22
- 229910001566 austenite Inorganic materials 0.000 abstract description 8
- 239000011229 interlayer Substances 0.000 abstract 1
- 230000008569 process Effects 0.000 description 6
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 3
- 229910000734 martensite Inorganic materials 0.000 description 3
- CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N Carbon dioxide Chemical compound O=C=O CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 150000001247 metal acetylides Chemical class 0.000 description 2
- 239000007858 starting material Substances 0.000 description 2
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 2
- -1 Nitro- Chemical class 0.000 description 1
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 1
- 239000001569 carbon dioxide Substances 0.000 description 1
- 229910002092 carbon dioxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000008859 change Effects 0.000 description 1
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 description 1
- 238000000576 coating method Methods 0.000 description 1
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 1
- 238000000354 decomposition reaction Methods 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 1
- 230000007774 longterm Effects 0.000 description 1
- 238000010002 mechanical finishing Methods 0.000 description 1
- 150000004767 nitrides Chemical class 0.000 description 1
- 230000002093 peripheral effect Effects 0.000 description 1
- 238000010791 quenching Methods 0.000 description 1
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 description 1
- 230000003068 static effect Effects 0.000 description 1
- 239000002344 surface layer Substances 0.000 description 1
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 description 1
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C33/00—Parts of bearings; Special methods for making bearings or parts thereof
- F16C33/02—Parts of sliding-contact bearings
- F16C33/04—Brasses; Bushes; Linings
- F16C33/06—Sliding surface mainly made of metal
- F16C33/14—Special methods of manufacture; Running-in
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C8/00—Solid state diffusion of only non-metal elements into metallic material surfaces; Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive gas, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals
- C23C8/06—Solid state diffusion of only non-metal elements into metallic material surfaces; Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive gas, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals using gases
- C23C8/28—Solid state diffusion of only non-metal elements into metallic material surfaces; Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive gas, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals using gases more than one element being applied in one step
- C23C8/30—Carbo-nitriding
- C23C8/32—Carbo-nitriding of ferrous surfaces
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C33/00—Parts of bearings; Special methods for making bearings or parts thereof
- F16C33/30—Parts of ball or roller bearings
- F16C33/46—Cages for rollers or needles
- F16C33/56—Selection of substances
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C33/00—Parts of bearings; Special methods for making bearings or parts thereof
- F16C33/30—Parts of ball or roller bearings
- F16C33/58—Raceways; Race rings
- F16C33/62—Selection of substances
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
- C21D2211/001—Austenite
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
- Solid-Phase Diffusion Into Metallic Material Surfaces (AREA)
- Rolling Contact Bearings (AREA)
Abstract
La présente invention est relative à un procédé de traitement thermochimique d'éléments de construction à paroi mince. Le procédé se caractérise en ce qu'on effectue une nitruration de la zone marginale à une température de 590 à 700 degréC, de sorte que, dans la zone de diffusion (2), une couche intermédiaire (3) contenant de 1 à 3 % en poids d'azote et au plus 0,8 % en poids de carbonne soit formée. Application aux logements pour paliers à roulement.
Description
PROCEDE DE TRAITEMENT THERMOCHIMIQUE D'ELEMENTS
DE CONSTRUCTION A PAROI MINCE
La présente invention concerne un procédé de traite-
ment thermochimique d'éléments de construction à paroi min-
ce, comme des logements à roulement, des douilles, des dis- ques ou des manchons constitués d'aciers d'emboutissage, d'aciers de cémentation, d'aciers de traitement et d'aciers pour paliers à roulement, dans lesquels une zone marginale de l'élément de construction à paroi mince est enrichie en
azote et en carbone et ensuite refroidie.
Un tel procédé pour augmenter la résistance à l'usure
est la nitrocarburation. Il s'agit d'un procédé thermochi-
mique pour enrichir en azote et en carbone la couche margi-
nale d'une pièce à usiner, avec formation d'une couche de liaison, une zone de diffusion enrichie essentiellement en
azote étant formée au-dessous de la couche de liaison (Be-
ratungsstelle fur Stahlverwendung, 447 Nitrieren und Nitro-
carburieren, 2ème édition 1983).
D'après l'état de la technique qu'on connaissait jus-
qu'à maintenant, on effectuait la nitrocarburation aussi bien au- dessous qu'au-dessus dudit point eutectoïde de 590 C. Dans le premier cas, l'inconvénient est qu'en raison de la température relativement basse, certes il n'y a pas
de décomposition eutectoïde de l'austénite azotée en brau-
nite, mais un temps relativement long de traitement est nécessaire. Dans le deuxième cas, la formation de braunite est empêchée par un refroidissement rapide/trempe. La structure austénitique ou martensitique qui est formée dans
ce cas a toutefois l'inconvénient qu'on doit la faire reve-
nir lors d'une étape ultérieure pour empêcher sa fragilisa-
-2- tion (DE 32 25 686 C 3). En outre, les parties qui ont été durcies grâce à une transformation martensitique subissent
un retard considérable, de sorte qu'en raison de la préci-
sion nécessaire des formes, une transformation mécanique ultérieure est nécessaire, qui enlève de nouveau, au moins
partiellement, la couche superficielle extérieure résistan-
te à l'usure. De même, les parties durcies par transforma-
tion martensitique doivent, en outre, être nettoyées, étant
donné qu'elles doivent subir une trempe dans un bain d'hui-
le. De même, tous les procédés ont en commun que les pro-
priétés de résistance à l'usure ne sont pas appropriées à chaque cas d'utilisation, comme c'est le cas, par exemple, avec les éléments de construction soumis à des contraintes tribologiques élevées, comme les coulisseaux à fermeture hydraulique dans la commande d'une soupape d'un moteur à
combustion interne. Selon l'état de la technique, on a uti-
lisé le procédé de nitrocarburation, avec ses inconvé-
nients, aussi bien pour des éléments massifs que pour des
éléments à paroi mince.
Par conséquent, l'objectif de l'invention est de créer un procédé de traitement thermochimique pour des éléments
de construction à paroi mince, qui garantisse une résistan-
ce suffisante à l'usure pour des éléments de construction soumis à des contraintes tribologiques élevées, d'une part,
et qu'on puisse mettre en oeuvre dans des conditions écono-
miques, d'autre part.
On atteint cet objectif, selon l'invention, en effec-
tuant une nitruration de la zone marginale à une températu-
re de 590 à 700 C, de sorte que, dans la zone de diffusion, une couche intermédiaire contenant 1 à 3 % en poids d'azote
et au plus 0,8 % en poids de carbone est formée, qui, lors-
qu'elle est refroidie à la température ambiante à une vitesse de 50 à 100 C/minute, dans une atmosphère de gaz protecteur, forme une phase constituée d'austénite azotée
et/ou de braunite, qui est située entre la couche de liai-
-3-
son et la structure de base.
L'effet de cette couche intermédiaire formée d'austé-
nite azotée et/ou de braunite, qui a une épaisseur valant au moins 30 % de la couche de liaison, n'est pas supprimé dans des éléments de construction à paroi mince, en raison de la section transversale résiduelle qui est faible par rapport à cette couche intermédiaire, et conduit à une augmentation de la résistance dynamique et statique, sans
aucun autre traitement ultérieur, contrairement aux procé-
dés connus de l'état de la technique. Autrement dit, con-
trairement à ces procédés, dans des éléments de construc-
tion à paroi épaisse, l'effet d'augmentation de la solidi-
té, qui est conféré par la couche intermédiaire, est ren-
forcé par la quantité élevée, plus que proportionnelle, de
la section transversale résiduelle.
A des vitesses de refroidissement supérieures à 50 C/ minute, l'austénite azotée est tellement surrefroidie que
cette modification de la structure apparaît même à la tem-
pérature ambiante dans les parties fortement azotées, pro-
ches de la surface, de la zone de diffusion, c'est-à-dire
que cette couche intermédiaire constituée d'austénite azo-
tée et/ou de braunite est formée entre la couche de liaison
et la structure de base.
Un avantage supplémentaire de ce procédé selon l'in-
vention est que la durée du traitement thermique, qui est habituellement de plusieurs heures, peut être abaissée à une valeur de moins d'une heure. De plus, de tels éléments traités au moyen d'un procédé thermochimique n'ont pas besoin d'être nettoyés ni de subir un finissage mécanique
ultérieur pour le maintien de la stabilité dimensionnelle.
Selon un perfectionnement de l'invention, on
peut effectuer la nitruration dans un gaz, un plas-
ma ou des sels fondus, la nitrocarburation en phase gazeuse devant se dérouler dans un mélange gazeux d'ammoniac, de dioxyde de carbone, d'azote et de gaz -4-
endothermique ou exothermique.
On explique l'invention de façon plus détaillée en se
référant à l'exemple suivant de réalisation.
Dans le dessin: - la figure 1 montre la structure en couches d'une pièce à usiner soumise à une nitrocarburation selon l'état de la technique; et la figure 2 montre la structure en couches d'une pièce à usiner soumise à une nitrocarburation d'après le
procédé selon l'invention.
On soumet des logements pour paliers à roulement, fabriqués en acier du type St3, à différents traitements thermochimiques et ensuite, on les soumet à des essais pour déterminer la solidité de l'âme. A cet effet, on charge les âmes en leur centre, jusqu'à ce qu'elles plient, dans la
direction périphérique du logement.
D'abord, comme échantillon de comparaison, on soumet un logement à une nitrocarburation à 580 C et ensuite, on le refroidit. La structure en couches de la zone marginale de celui-ci est représentée schématiquement sur la figure 1. La couche de liaison 1, qui est située à l'extérieur et composée de E-nitrures, de y-nitrures, de carbures et de carbonitrures, est suivie d'une zone de diffusion 2 qui est formée de nitrures, de carbures, de carbonitrures et de ferrite. Dans ce cas, les rapports dimensionnels entre la couche de liaison 1 et la zone de diffusion 2 sont tels que l'épaisseur de la couche de liaison vaut jusqu'à 20 pm, tandis que la zone de diffusion peut avoir une épaisseur de quelques dixièmes de millimètre. La couche de diffusion 2
est suivie du matériau de départ 4.
On soumet deux autres logements à une nitrocarburation
à 630 C et ensuite, on les refroidit, dans un gaz protec-
teur, à des vitesses diverses, mais nettement plus vite que
pour le logement de comparaison.
Il en résulte la structure en couches de la zone mar-
-5- ginale, qui est représentée schématiquement sur la figure 2. Une couche intermédiaire 3 est formée entre la couche de
liaison 1 et le matériau de départ 4, qui, selon les condi-
tions de refroidissement, est une couche d'austénite azotée et/ou une couche de braunite. La couche de liaison 1 a une épaisseur comprise entre 12 et 15 pm, tandis que la couche intermédiaire 3, qui est formée d'austénite azotée et/ou de
braunite, a une épaisseur d'environ 7 wm.
Une comparaison de la solidité à long terme, avec nor-
malisation de la même section transversale de l'âme, montre
que celle-ci est de 8,4 N pour le logement soumis à une ni-
trocarburation selon l'état de la technique, tandis que pour les logements traités selon l'invention, elle est de 14,0 N pour les logements ayant subi une nitrocarburation
avec une couche de braunite, et de 14,2 N pour les loge-
ments ayant subi une nitrocarburation avec une couche
d'austénite azotée.
2717502-
Claims (3)
1. Procédé de traitement thermochimique d'élé-
ments de construction à paroi mince, comme des logements pour paliers à roulement, des douilles, des disques ou des manchons constitués d'aciers d'emboutissage, d'aciers de
cémentation, d'aciers de traitement et d'aciers pour pa-
liers à roulement, dans lesquels une zone marginale de l'élément de construction à paroi mince est enrichie en azote et en carbone et ensuite refroidie, caractérisé en ce qu'on effectue une nitruration de la zone marginale à une température de 590 à 700 C, de sorte que, dans la zone de diffusion (2), une couche intermédiaire (3) contenant de 1 à 3 % en poids d'azote et au plus 0,8 % en poids de carbone est formée, qui, lorsqu'elle est refroidie à la température
ambiante à une vitesse de 50 à 100 C/minute, dans une atmo-
sphère de gaz protecteur, forme une phase constituée d'aus-
ténite azotée et/ou de braunite, qui est située entre la
couche de liaison (1) et la structure de base (4).
2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'on effectue la nitruration dans un gaz, un plasma
ou des sels fondus.
3. Procédé selon les revendications 1 et 2, ca-
ractérisé en ce qu'on effectue la nitrocarburation en phase gazeuse dans un mélange gazeux d'ammoniac, de dioxyde de
carbone, d'azote et de gaz endothermique ou exothermique.
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE4408866 | 1994-03-16 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| FR2717502A1 true FR2717502A1 (fr) | 1995-09-22 |
Family
ID=6512909
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| FR9502570A Pending FR2717502A1 (fr) | 1994-03-16 | 1995-03-06 | Procédé de traitement thermochimique d'éléments de construction à paroi mince. |
Country Status (5)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5571341A (fr) |
| JP (1) | JPH0835054A (fr) |
| KR (1) | KR950032695A (fr) |
| DE (1) | DE19500576C2 (fr) |
| FR (1) | FR2717502A1 (fr) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB2315079A (en) * | 1996-07-08 | 1998-01-21 | Rhp Bearings Ltd | Ion nitriding surface treatment of rolling element bearing steels |
Families Citing this family (16)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH102336A (ja) * | 1996-04-16 | 1998-01-06 | Koyo Seiko Co Ltd | 軸受用保持器とその製造方法 |
| DE19618065A1 (de) * | 1996-05-06 | 1997-11-13 | Schaeffler Waelzlager Kg | Verfahren zum Herstellen von Formkörpern |
| DE69841718D1 (de) * | 1997-04-03 | 2010-07-22 | Jtekt Corp | Wälzlager |
| SE9803957L (sv) * | 1998-11-18 | 2000-05-19 | Skf Nova Ab | Rullningslager med belagda komponenter |
| JP4487340B2 (ja) | 1999-07-21 | 2010-06-23 | 日本精工株式会社 | 転がり軸受用保持器の製造方法 |
| US6520888B1 (en) * | 1999-10-15 | 2003-02-18 | Nsk Ltd. | Loading cam apparatus for toroidal type continuously variable transmission |
| JP4551049B2 (ja) * | 2002-03-19 | 2010-09-22 | 三菱電機株式会社 | 表示装置 |
| US7431321B2 (en) * | 2003-05-28 | 2008-10-07 | Saf-Holland, Inc. | Trailer hitch assembly |
| DE102004048172A1 (de) * | 2004-10-02 | 2006-04-06 | Ina-Schaeffler Kg | Spanlos hergestelltes dünnwandiges rostfreies Lagerbauteil insbesondere Wälzlagerbauteil |
| DE102006024720B4 (de) * | 2006-05-26 | 2010-04-01 | Ab Skf | Wälzlager mit einem Käfig |
| DE102006051545A1 (de) * | 2006-11-02 | 2008-05-08 | Schaeffler Kg | Tiefgezogenes Maschinenbauteil mit wenigstens einer gehärteten Lauf- oder Führungsfläche, insbesondere Motorenelement |
| DE102007014142B4 (de) | 2007-03-23 | 2019-05-29 | Pfeiffer Vacuum Gmbh | Vakuumpumpe |
| US7621201B2 (en) * | 2008-03-05 | 2009-11-24 | Gm Global Technology Operations, Inc. | Hot forming tools for aluminum and magnesium sheets |
| FR2942241B1 (fr) | 2009-02-18 | 2011-10-21 | Hydromecanique & Frottement | Procede de traitement de pieces pour ustensiles de cuisine |
| DE102013221257A1 (de) | 2013-10-21 | 2014-11-20 | Schaeffler Technologies Gmbh & Co. Kg | Wälzlagerkäfig |
| DE102013226091A1 (de) * | 2013-12-16 | 2015-06-18 | Robert Bosch Gmbh | Zylindertrommel einer hydrostatischen Axialkolbenmaschine mit einer Verschleißschutzschicht |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR1333500A (fr) * | 1962-09-13 | 1963-07-26 | Lucas Industries Ltd | Procédé de traitement superficiel d'acier non allié |
Family Cites Families (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE3225686C2 (de) * | 1982-07-09 | 1990-05-10 | Volkswagenwerk Ag, 3180 Wolfsburg | Verfahren zur Wärmebehandlung der Oberfläche eines Bauteils |
| GB8310102D0 (en) * | 1983-04-14 | 1983-05-18 | Lucas Ind Plc | Corrosion resistant steel components |
| US5252146A (en) * | 1992-08-24 | 1993-10-12 | Queen's University | Coat-nitrocarburizing of irons and steels |
-
1995
- 1995-01-11 DE DE19500576A patent/DE19500576C2/de not_active Revoked
- 1995-03-06 FR FR9502570A patent/FR2717502A1/fr active Pending
- 1995-03-13 US US08/403,273 patent/US5571341A/en not_active Expired - Fee Related
- 1995-03-14 JP JP7054714A patent/JPH0835054A/ja not_active Withdrawn
- 1995-03-15 KR KR1019950005295A patent/KR950032695A/ko not_active Application Discontinuation
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR1333500A (fr) * | 1962-09-13 | 1963-07-26 | Lucas Industries Ltd | Procédé de traitement superficiel d'acier non allié |
Non-Patent Citations (6)
| Title |
|---|
| H.-G. GRABENER: "einfluss der stahlzusammensetzung und behandlungsparameter...", HTM HARTEREI-TECHNISCHE MITTEILUNGEN, vol. 44, no. 6, November 1989 (1989-11-01) - December 1989 (1989-12-01), MUNCHEN,DE, pages 331 - 338, XP000163078 * |
| L.V. KOSTYLEVA: "influence of nonsteady temperature carbonitriding cycle...", METAL SCIENCE AND HEAT TREATMENT, vol. 26, no. 3/4, March 1984 (1984-03-01) - April 1984 (1984-04-01), NEW-YORK,US, pages 255 - 259, XP002005689 * |
| S. PAKRASI: "niox-ein modifiziertes nitrocarburierverfahren ....", HTM-HARTEREI-TECHNISCHE MITTEILUNGEN, vol. 43, no. 6, November 1988 (1988-11-01) - December 1988 (1988-12-01), MUNCHEN,DE, pages 365 - 374, XP000003207 * |
| W. BURGER: "einfluss verschiedener abkuhlatmospharen bein gasnitrocarburieren...", HTM HARTEREI-TECHNISCHE MITTEILUNGEN, vol. 47, no. 6, November 1992 (1992-11-01) - December 1992 (1992-12-01), MUNCHEN,DE, pages 331 - 336, XP000329531 * |
| W. BURGER: "einfluss von behandelungstemperatur....", HTM HARTEREI-TECHNISCHE MITTEILUNGEN, vol. 46, no. 6, November 1991 (1991-11-01) - December 1991 (1991-12-01), MUNCHEN,DE, pages 379 - 387, XP000237450 * |
| YU. M. LAKHTIN: "influence of the structure of a carbonitrided case....", METAL SCIENCE AND HEAT TREATMENT, vol. 33, no. 7/8, July 1991 (1991-07-01) - August 1991 (1991-08-01), NEW YORK,US, pages 518 - 522, XP000329906 * |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB2315079A (en) * | 1996-07-08 | 1998-01-21 | Rhp Bearings Ltd | Ion nitriding surface treatment of rolling element bearing steels |
| GB2315079B (en) * | 1996-07-08 | 1999-03-24 | Rhp Bearings Ltd | Surface treatment of rolling element bearing steel |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| DE19500576A1 (de) | 1995-09-21 |
| KR950032695A (ko) | 1995-12-22 |
| JPH0835054A (ja) | 1996-02-06 |
| DE19500576C2 (de) | 1996-07-11 |
| US5571341A (en) | 1996-11-05 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| FR2717502A1 (fr) | Procédé de traitement thermochimique d'éléments de construction à paroi mince. | |
| JP4423754B2 (ja) | 転動軸の製造方法 | |
| US5851313A (en) | Case-hardened stainless steel bearing component and process and manufacturing the same | |
| CA2550621C (fr) | Procede de carburation d'elements d'acier | |
| US4904094A (en) | Ball-and-roller bearing system | |
| US6966954B2 (en) | Spall propagation properties of case-hardened M50 and M50NiL bearings | |
| US5861067A (en) | Steel machine component having refined surface microstructure and process for forming the same | |
| JPH07188733A (ja) | オーステナイト表面層をステンレス鋼に形成するための熱処理方法 | |
| CA1208528A (fr) | Procede de traitement thermique de pieces metalliques par carburation | |
| EP3056583A1 (fr) | Procédé de fabrication d'une pièce en acier faiblement allié nitruré | |
| EP2888379B1 (fr) | Procédé de traitement thermique d'une pièce d'acier | |
| CA1259551A (fr) | Procede de traitement thermique pour la realisation de pieces en acier resistant a la corrosion | |
| JPH06341442A (ja) | 耐食性転がり軸受 | |
| EP2888377B1 (fr) | Procédé de traitement thermique d'une pièce d'acier et pièce d'acier | |
| Morton et al. | Laser gas nitriding of titanium and titanium alloys | |
| US3216869A (en) | Method of heat treating steel | |
| JP3747075B2 (ja) | 内燃機関用の弁駆動装置におけるカムの滑り面及び又はカム従動子の滑り面を熱化学−熱処理する方法 | |
| JP2000161348A (ja) | 円錐ころ軸受および車両用歯車軸支持装置 | |
| EP3963120A1 (fr) | Piece en acier cementee pour l'aeronautique | |
| JPH0617823A (ja) | 旋回座用軸受とその製造方法 | |
| EP0985054B1 (fr) | Procede de fabrication en continu d'une bande en acier pour emboutissage presentant des proprietes de surface ameliorees | |
| JP2000320555A (ja) | 軸アセンブリおよびこれを備えたバルブ機構 | |
| FR2674618A1 (fr) | Procede et four de nitruration. | |
| JP2000234145A (ja) | ころ軸受 | |
| JP2009228828A (ja) | 軸棒の製造方法、軸受の製造方法、軸棒および軸受 |