JPH06341442A - 耐食性転がり軸受 - Google Patents
耐食性転がり軸受Info
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- JPH06341442A JPH06341442A JP15291693A JP15291693A JPH06341442A JP H06341442 A JPH06341442 A JP H06341442A JP 15291693 A JP15291693 A JP 15291693A JP 15291693 A JP15291693 A JP 15291693A JP H06341442 A JPH06341442 A JP H06341442A
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- outer ring
- inner ring
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Abstract
(57)【要約】
【目的】安定した耐食性が付与され、かつ長期の転がり
疲れ寿命が保証される耐食性転がり軸受を提供する。 【構成】鋼からなる外輪２，内輪４，転動体５の少なく
とも一つを塩浴軟窒化して、その表面に硬さがＨV ６５
４〜ＨV ８３０（ＨR Ｃ５８〜ＨR Ｃ６５）で厚さが５
〜２０μｍの化合物層を形成したものとしたため、軟窒
化層による保護膜が形成されて塩水噴霧などの厳しい腐
食環境下にあってもバラツキがなく安定した耐食性を示
すと共に、長期の転がり疲れ寿命が保証される。
疲れ寿命が保証される耐食性転がり軸受を提供する。 【構成】鋼からなる外輪２，内輪４，転動体５の少なく
とも一つを塩浴軟窒化して、その表面に硬さがＨV ６５
４〜ＨV ８３０（ＨR Ｃ５８〜ＨR Ｃ６５）で厚さが５
〜２０μｍの化合物層を形成したものとしたため、軟窒
化層による保護膜が形成されて塩水噴霧などの厳しい腐
食環境下にあってもバラツキがなく安定した耐食性を示
すと共に、長期の転がり疲れ寿命が保証される。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、洗濯機，釣り具等のよ
うに水や海水により錆が発生しやすいものに使用される
転がり軸受に関する。
うに水や海水により錆が発生しやすいものに使用される
転がり軸受に関する。
【０００２】
【従来の技術】転がり軸受の外輪，内輪（以下、軌道輪
という）や転動体，保持器などの各部材は、例えばＣ量
0.8 ｗｔ％以下のＳＣｒ４２０Ｈ，ＳＣＭ４２０Ｈ，Ｓ
ＡＥ８６２０Ｈ，ＳＡＥ４３２０Ｈなどの浸炭鋼、又は
例えばＳＵＪ−２のような軸受鋼、あるいはＳＫＨ，Ｓ
ＫＤなどの工具鋼等の合金鋼で作られる。それを浸炭又
は軟窒化した後に熱処理硬化するか、又は焼入熱処理硬
化して所要の表面硬さにした後に、組み立てて転がり軸
受にしている。通常の転がり軸受の場合、上記の複数種
の軸受材料と熱処理は、適宜に組み合わされて用いられ
ている。
という）や転動体，保持器などの各部材は、例えばＣ量
0.8 ｗｔ％以下のＳＣｒ４２０Ｈ，ＳＣＭ４２０Ｈ，Ｓ
ＡＥ８６２０Ｈ，ＳＡＥ４３２０Ｈなどの浸炭鋼、又は
例えばＳＵＪ−２のような軸受鋼、あるいはＳＫＨ，Ｓ
ＫＤなどの工具鋼等の合金鋼で作られる。それを浸炭又
は軟窒化した後に熱処理硬化するか、又は焼入熱処理硬
化して所要の表面硬さにした後に、組み立てて転がり軸
受にしている。通常の転がり軸受の場合、上記の複数種
の軸受材料と熱処理は、適宜に組み合わされて用いられ
ている。
【０００３】しかし、このような軸受材料は、水や海水
などにより錆やすいという欠点があり、例えばこれを洗
濯機用のローラクラッチの軸受に使用した場合、錆によ
りローラクラッチの耐久寿命が短くなってしまう。こう
した従来の転がり軸受の耐食性を改善するための提案と
しては、例えば実開平３−６１３５号公報および実開平
４−１０５２２３号公報に開示されたものがある。
などにより錆やすいという欠点があり、例えばこれを洗
濯機用のローラクラッチの軸受に使用した場合、錆によ
りローラクラッチの耐久寿命が短くなってしまう。こう
した従来の転がり軸受の耐食性を改善するための提案と
しては、例えば実開平３−６１３５号公報および実開平
４−１０５２２３号公報に開示されたものがある。
【０００４】前者は、一方向クラッチに関するもので、
炭素鋼材をプレス成形したシェルの表面に窒化物層を形
成したことにより耐蝕性を向上させ、シェルに対して水
や海水などがかかっても錆びつきが防止できるとしてい
る。後者も同じく一方向クラッチに関するもので、耐食
処理を施した外輪に転がり部材を保持する保持環を嵌入
した後、外輪の開口側を折り曲げ加工する必要がない構
造として、折り曲げ加工による外輪耐食処理面の破壊を
なくし、海水，水，ゴミ等による腐食の防止を図ってい
る。その耐食処理としては、外輪の内外周面に窒化処理
やその他の耐食性処理を施すことが例示されている。
炭素鋼材をプレス成形したシェルの表面に窒化物層を形
成したことにより耐蝕性を向上させ、シェルに対して水
や海水などがかかっても錆びつきが防止できるとしてい
る。後者も同じく一方向クラッチに関するもので、耐食
処理を施した外輪に転がり部材を保持する保持環を嵌入
した後、外輪の開口側を折り曲げ加工する必要がない構
造として、折り曲げ加工による外輪耐食処理面の破壊を
なくし、海水，水，ゴミ等による腐食の防止を図ってい
る。その耐食処理としては、外輪の内外周面に窒化処理
やその他の耐食性処理を施すことが例示されている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上記各
公報に開示された従来の炭素鋼の窒化処理は耐蝕性にバ
ラツキがあり、水・海水等に対する安定した防錆性は保
証されないという問題点があった。そこで、本発明は、
このような従来の問題点に着目してなされたものであ
り、安定した耐食性が付与され、かつ長期の転がり疲れ
寿命が保証される耐食性転がり軸受を提供することを目
的としている。
公報に開示された従来の炭素鋼の窒化処理は耐蝕性にバ
ラツキがあり、水・海水等に対する安定した防錆性は保
証されないという問題点があった。そこで、本発明は、
このような従来の問題点に着目してなされたものであ
り、安定した耐食性が付与され、かつ長期の転がり疲れ
寿命が保証される耐食性転がり軸受を提供することを目
的としている。
【０００６】
【課題を解決するための手段】上記の目的を達成する本
発明は、鋼からなる外輪，内輪，転動体の少なくとも一
つを塩浴軟窒化して、その表面に硬さがＨV ６５４〜Ｈ
V ８３０（ＨR Ｃ５８〜ＨR Ｃ６５）で厚さが５〜２０
μｍの化合物層を形成したことを特徴とする。ここで、
前記転がり軸受はローラクラッチであってもよい。
発明は、鋼からなる外輪，内輪，転動体の少なくとも一
つを塩浴軟窒化して、その表面に硬さがＨV ６５４〜Ｈ
V ８３０（ＨR Ｃ５８〜ＨR Ｃ６５）で厚さが５〜２０
μｍの化合物層を形成したことを特徴とする。ここで、
前記転がり軸受はローラクラッチであってもよい。
【０００７】また、転がり軸受がローラクラッチの場合
に、化合物層の形成後に加工することで軌道輪の表面粗
さをＲmax 0.5 〜2.0 μｍにすることができる。
に、化合物層の形成後に加工することで軌道輪の表面粗
さをＲmax 0.5 〜2.0 μｍにすることができる。
【０００８】
【作用】本発明の耐食性転がり軸受にあっては、塩浴軟
窒化によりＨV ６５４（ＨRＣ５８）〜ＨV ８３０（ＨR
Ｃ６５）の表面硬さが得られると共に、耐食性に十分な
軟窒化層が５〜２０μｍ形成される。更に、酸素固溶に
より最表面にＦｅ3 Ｏ 4 を主成分とする緻密な保護膜が
形成され耐食性が一層向上する。
窒化によりＨV ６５４（ＨRＣ５８）〜ＨV ８３０（ＨR
Ｃ６５）の表面硬さが得られると共に、耐食性に十分な
軟窒化層が５〜２０μｍ形成される。更に、酸素固溶に
より最表面にＦｅ3 Ｏ 4 を主成分とする緻密な保護膜が
形成され耐食性が一層向上する。
【０００９】表面硬さがＨV ６５４（ＨRＣ５８）未満
ではそれらの部材表面が軟らか過ぎて、軸受の転がり疲
れ定格寿命が保証できない。一方、前記表面硬さの上限
値はＨV ８３０（ＨRＣ６５）に限定する必要はない
が、通常の浸炭鋼，軸受鋼では焼入れ後にひずみ除去の
ため行われる焼戻処理（温度１６０〜１８０℃）の関係
で、この値以上の硬さが出にくい。
ではそれらの部材表面が軟らか過ぎて、軸受の転がり疲
れ定格寿命が保証できない。一方、前記表面硬さの上限
値はＨV ８３０（ＨRＣ６５）に限定する必要はない
が、通常の浸炭鋼，軸受鋼では焼入れ後にひずみ除去の
ため行われる焼戻処理（温度１６０〜１８０℃）の関係
で、この値以上の硬さが出にくい。
【００１０】軟窒化層からなる化合物層の厚さが５μｍ
未満では十分なころがり疲れ寿命が得られないと共に、
表面の傷に対し耐食性が十分に保たれない。一方、厚さ
が２０μｍを越えても、耐食性の効果はあまり変わらな
い割に処理時間が長くなってコスト高をまねく。本発明
をローラクラッチに適用した場合の軌道輪の表面粗さを
Ｒmax 0.5 〜2.0 μｍとしたのは、Ｒmax 0.5 μｍ未満
では表面粗さが良すぎてすべり角が大きくなる。一方、
すべり角αがＲmax 2.0 を越えると、摩耗粉のためすべ
り角の値がばらつき、特に内輪軌道面の表面粗さが２μ
ｍを越えると不連続音が出易いことによる。
未満では十分なころがり疲れ寿命が得られないと共に、
表面の傷に対し耐食性が十分に保たれない。一方、厚さ
が２０μｍを越えても、耐食性の効果はあまり変わらな
い割に処理時間が長くなってコスト高をまねく。本発明
をローラクラッチに適用した場合の軌道輪の表面粗さを
Ｒmax 0.5 〜2.0 μｍとしたのは、Ｒmax 0.5 μｍ未満
では表面粗さが良すぎてすべり角が大きくなる。一方、
すべり角αがＲmax 2.0 を越えると、摩耗粉のためすべ
り角の値がばらつき、特に内輪軌道面の表面粗さが２μ
ｍを越えると不連続音が出易いことによる。
【００１１】本発明の塩浴軟窒化プロセスとしては、例
えばＳＱＰプロセス（パーカー熱処理工業株式会社の商
品名）が好適に使用できる。このプロセスは、次の一連
の工程からなるプロセスである。 タフトライド法（ＴＦ１）による液体軟窒化処理：
シアン酸塩（ＫＣＮＯ及びＮａＣＮＯ）を主成分とし残
部がＫ2 ＣＯ3 及びＮａ2 ＣＯ3 からなり、ＣＮＯ- ２
６〜３９％、ＣＮ- ０〜６％を含有する軟窒化塩浴（Ｔ
Ｆ１浴）を用い、５８０℃×６０〜９０分の条件で軟窒
化処理する。
えばＳＱＰプロセス（パーカー熱処理工業株式会社の商
品名）が好適に使用できる。このプロセスは、次の一連
の工程からなるプロセスである。 タフトライド法（ＴＦ１）による液体軟窒化処理：
シアン酸塩（ＫＣＮＯ及びＮａＣＮＯ）を主成分とし残
部がＫ2 ＣＯ3 及びＮａ2 ＣＯ3 からなり、ＣＮＯ- ２
６〜３９％、ＣＮ- ０〜６％を含有する軟窒化塩浴（Ｔ
Ｆ１浴）を用い、５８０℃×６０〜９０分の条件で軟窒
化処理する。
【００１２】これによりシアン酸塩が熱分解して発生機
の窒素ＮのほかにＣＯが発生し、これが鋼中に窒素Ｎ及
び炭素Ｃを拡散させ窒化物及び炭化物を形成する。この
ことから、単なる窒化処理とは異なり鋼材表面にＣ，Ｎ
を固溶させる軟窒化処理がなされる。 酸化性塩浴への浸漬処理：ＮａＯＨ及びＫＯＨを主
成分としアルカリ金属硝酸塩を２〜２０％含有する酸化
性塩浴（ＡＢ１浴）を用い、上記軟窒化処理したものを
直ちに本塩浴中に３５０〜４００℃，１０〜２０分の条
件で浸漬して冷却し、組織を安定させると共に最表面に
Ｆｅ3 Ｏ4 からなる緻密な防錆膜が形成される。 水冷：続いて水冷する。 ラップ仕上：最後に振動バレルを用いて１〜３時間
の範囲でラッピングし、表面粗さをＲmax 0.5 〜2.0 μ
ｍに調整する。
の窒素ＮのほかにＣＯが発生し、これが鋼中に窒素Ｎ及
び炭素Ｃを拡散させ窒化物及び炭化物を形成する。この
ことから、単なる窒化処理とは異なり鋼材表面にＣ，Ｎ
を固溶させる軟窒化処理がなされる。 酸化性塩浴への浸漬処理：ＮａＯＨ及びＫＯＨを主
成分としアルカリ金属硝酸塩を２〜２０％含有する酸化
性塩浴（ＡＢ１浴）を用い、上記軟窒化処理したものを
直ちに本塩浴中に３５０〜４００℃，１０〜２０分の条
件で浸漬して冷却し、組織を安定させると共に最表面に
Ｆｅ3 Ｏ4 からなる緻密な防錆膜が形成される。 水冷：続いて水冷する。 ラップ仕上：最後に振動バレルを用いて１〜３時間
の範囲でラッピングし、表面粗さをＲmax 0.5 〜2.0 μ
ｍに調整する。
【００１３】以上のプロセスで処理することにより生成
される化合物層は、単なる窒化層とは異なり窒素，炭素
の他に多量の酸素を固溶しており、耐食性を著しく向上
させると共に耐摩耗性，耐焼付性を良好にする。
される化合物層は、単なる窒化層とは異なり窒素，炭素
の他に多量の酸素を固溶しており、耐食性を著しく向上
させると共に耐摩耗性，耐焼付性を良好にする。
【００１４】
【実施例】次に、本発明の実施例について説明する。 （１） 供試品転がり軸受として図１，図２に示すロー
ラクラッチを用いて、本発明品と他の耐食性処理を施し
たものとの耐食耐久性を比較する。図示のローラクラッ
チ１において、外輪（シエル）２は内周面に複数の凹部
３を有し、その外輪２と内輪４（中空、内輪がない場合
は軸）との間に、複数の転動体としてのローラ５と、そ
のローラ５と同数のポケット６及びローラ５を前記凹部
３の斜面から離す方向に付勢するスプリング７を備えた
プラスチックス製の保持器８とが介装されている。
ラクラッチを用いて、本発明品と他の耐食性処理を施し
たものとの耐食耐久性を比較する。図示のローラクラッ
チ１において、外輪（シエル）２は内周面に複数の凹部
３を有し、その外輪２と内輪４（中空、内輪がない場合
は軸）との間に、複数の転動体としてのローラ５と、そ
のローラ５と同数のポケット６及びローラ５を前記凹部
３の斜面から離す方向に付勢するスプリング７を備えた
プラスチックス製の保持器８とが介装されている。
【００１５】寸法（単位ｍｍ）は、外輪…内径１７×外
径３２×長さ4.5 内輪…内径１５×外径１７×長さ6.3 （Ａ）本発明品の耐食性処理 上記ローラクラッチ１の外輪２，内輪４，ローラ５の各
部品に、図３に示す処理条件でＳＱＰ塩浴軟窒化処理を
施す。
径３２×長さ4.5 内輪…内径１５×外径１７×長さ6.3 （Ａ）本発明品の耐食性処理 上記ローラクラッチ１の外輪２，内輪４，ローラ５の各
部品に、図３に示す処理条件でＳＱＰ塩浴軟窒化処理を
施す。
【００１６】水冷後のラップ仕上の条件は次の通りであ
る。 振動バレル：〔共栄研磨（株）製 メディア：Ｃｕｐ，ＳＧＴ ８×８（ピー・エム・ジー
製） コンパウンド：防錆剤 処理時間：１〜３時間（被研磨試料のサイズにより適宜
に調整） どの部品もＲmax １．０μｍの粗さに仕上げる。
る。 振動バレル：〔共栄研磨（株）製 メディア：Ｃｕｐ，ＳＧＴ ８×８（ピー・エム・ジー
製） コンパウンド：防錆剤 処理時間：１〜３時間（被研磨試料のサイズにより適宜
に調整） どの部品もＲmax １．０μｍの粗さに仕上げる。
【００１７】なお、外輪２と内輪４の表面硬さは次の通
りである。 外輪：Ｈｖ７８０〜７９０ 内輪：Ｈｖ７８５〜７９０ （Ｂ）比較品の耐食性処理 比較品１：ローラクラッチ１の外輪２，内輪４，ローラ
５の各部品に電解ニッケルメッキを施し、厚さ１０μｍ
のＮｉ被膜を形成する。
りである。 外輪：Ｈｖ７８０〜７９０ 内輪：Ｈｖ７８５〜７９０ （Ｂ）比較品の耐食性処理 比較品１：ローラクラッチ１の外輪２，内輪４，ローラ
５の各部品に電解ニッケルメッキを施し、厚さ１０μｍ
のＮｉ被膜を形成する。
【００１８】比較品２：ローラクラッチ１の外輪２，内
輪４，ローラ５の各部品にクロムメッキを施し、厚さ１
０μｍのＣｒ被膜を形成する。 比較品３：ローラクラッチ１の外輪２，内輪４，ローラ
５の各部品に、Ｒｘガスとアンモニアガスを用いガス浸
炭窒化法により浸炭窒化処理を施す。 （Ｃ）塩水噴霧試験 上記の耐食処理を施した本発明品並びに比較品の各供試
ローラクラッチについて、ＪＩＳ Ｚ２３７１の「塩水
噴霧試験方法」を参照して、５％−塩水噴霧テストを行
い発錆時間を測定して耐食性を調査する。
輪４，ローラ５の各部品にクロムメッキを施し、厚さ１
０μｍのＣｒ被膜を形成する。 比較品３：ローラクラッチ１の外輪２，内輪４，ローラ
５の各部品に、Ｒｘガスとアンモニアガスを用いガス浸
炭窒化法により浸炭窒化処理を施す。 （Ｃ）塩水噴霧試験 上記の耐食処理を施した本発明品並びに比較品の各供試
ローラクラッチについて、ＪＩＳ Ｚ２３７１の「塩水
噴霧試験方法」を参照して、５％−塩水噴霧テストを行
い発錆時間を測定して耐食性を調査する。
【００１９】結果を図４のグラフに示す。このグラフか
ら、本発明の塩浴軟窒化処理品の発錆時間は、比較品に
比べて格段に長く、耐食性が著しく向上していることが
わかる。図５の写真は、Ｓ４５Ｃ鋼材からなる軸受部品
にＳＱＰ塩浴軟窒化処理を施したものの組織である。す
なわち、Ｓ４５Ｃを５８０℃で９０分間ＴＦ１タフトラ
イド処理したものを、３８０℃の酸化性塩浴ＡＢ１に２
０分間浸漬後に水冷し、最表面をラッピングしたものの
組織を示している。写真で観察される白層は、タフトラ
イドによるεＦｅ2 〜3 Ｎ化合物層１０である。一般に
この白層は５〜２０μｍの厚さで形成され、ＡＢ１浴に
よる酸化処理後に面粗度調整のため数μｍラッピングさ
れているが、最表面には酸素固溶によるＦｅ3 Ｏ4 を主
成分とする緻密な四三化鉄層からなる数μｍの耐食性層
１１が形成されている。このＦｅ3Ｏ4 層は組織的には
観察しにくい。また、化合物層１０の下層には、深さ数
百μｍにわたりＮ固溶の拡散層１２がある。この拡散層
１２はＳ４５Ｃの焼入れ，焼戻処理によるソルバイト組
織であるため観察が困難である。
ら、本発明の塩浴軟窒化処理品の発錆時間は、比較品に
比べて格段に長く、耐食性が著しく向上していることが
わかる。図５の写真は、Ｓ４５Ｃ鋼材からなる軸受部品
にＳＱＰ塩浴軟窒化処理を施したものの組織である。す
なわち、Ｓ４５Ｃを５８０℃で９０分間ＴＦ１タフトラ
イド処理したものを、３８０℃の酸化性塩浴ＡＢ１に２
０分間浸漬後に水冷し、最表面をラッピングしたものの
組織を示している。写真で観察される白層は、タフトラ
イドによるεＦｅ2 〜3 Ｎ化合物層１０である。一般に
この白層は５〜２０μｍの厚さで形成され、ＡＢ１浴に
よる酸化処理後に面粗度調整のため数μｍラッピングさ
れているが、最表面には酸素固溶によるＦｅ3 Ｏ4 を主
成分とする緻密な四三化鉄層からなる数μｍの耐食性層
１１が形成されている。このＦｅ3Ｏ4 層は組織的には
観察しにくい。また、化合物層１０の下層には、深さ数
百μｍにわたりＮ固溶の拡散層１２がある。この拡散層
１２はＳ４５Ｃの焼入れ，焼戻処理によるソルバイト組
織であるため観察が困難である。
【００２０】このように、本実施例の塩浴軟窒化処理品
の場合は、窒素，炭素の他に酸素が固溶する結果、通常
のガス軟窒化による処理品（比較品３）のものよりも、
更に耐食性の向上が顕著になっている。 （２） 本発明品のローラクラッチにおける表面粗さを
種々に変えたものについて、すべり率との関係を検討す
る。
の場合は、窒素，炭素の他に酸素が固溶する結果、通常
のガス軟窒化による処理品（比較品３）のものよりも、
更に耐食性の向上が顕著になっている。 （２） 本発明品のローラクラッチにおける表面粗さを
種々に変えたものについて、すべり率との関係を検討す
る。
【００２１】各部品をＳＱＰ塩浴軟窒化処理して表面に
化合物層１０（及び耐食性層１１）を２０μｍの厚さに
形成し、それぞれの表面硬さを次の通りとする。 外輪（シエル）：ＨV ７７３〜ＨV ７８６（ＨR Ｃ６３
〜ＨR Ｃ６３．５） 内輪（中空） ：ＨV ６９８〜ＨV ７６０（ＨR Ｃ６０
〜ＨR Ｃ６２．５） 転動体（ローラ）：ＨV ７７３〜ＨV ８３０（ＨR Ｃ６
３〜ＨR Ｃ６５） 軌道輪の転送面の仕上げ表面粗さは、バレルによる最終
ラップ処理時間を変えることにより、Ｒmax ０．５未満
〜５の範囲に調整する。
化合物層１０（及び耐食性層１１）を２０μｍの厚さに
形成し、それぞれの表面硬さを次の通りとする。 外輪（シエル）：ＨV ７７３〜ＨV ７８６（ＨR Ｃ６３
〜ＨR Ｃ６３．５） 内輪（中空） ：ＨV ６９８〜ＨV ７６０（ＨR Ｃ６０
〜ＨR Ｃ６２．５） 転動体（ローラ）：ＨV ７７３〜ＨV ８３０（ＨR Ｃ６
３〜ＨR Ｃ６５） 軌道輪の転送面の仕上げ表面粗さは、バレルによる最終
ラップ処理時間を変えることにより、Ｒmax ０．５未満
〜５の範囲に調整する。
【００２２】上記の部品を組み立てた供試ローラクラッ
チの平均すべり角を測定する。なお、平均すべり角の試
験は、ローラクラッチの揺動角±θ（例えば±３０
°）、総揺動回数ｎ（例えば１０００回）、軸の総回転
角（ロックして軸が回転される総角度）Ｔa °とすると 平均すべり角＝（θ×ｎ−Ｔa ）／ｎ で算出する。
チの平均すべり角を測定する。なお、平均すべり角の試
験は、ローラクラッチの揺動角±θ（例えば±３０
°）、総揺動回数ｎ（例えば１０００回）、軸の総回転
角（ロックして軸が回転される総角度）Ｔa °とすると 平均すべり角＝（θ×ｎ−Ｔa ）／ｎ で算出する。
【００２３】結果を図６に示す。Ｒmax 0.5 未満では表
面粗さが良すぎてすべり角が大きくなる。一方、すべり
角がＲmax 2.0 を越えると、摩耗粉のためすべり角の値
がばらつく。特に内輪で表面粗さが２μｍを越えると不
連続音が出易くなる。以上の結果から、本発明のローラ
クラッチの軌道面の表面粗さは、Ｒmax 0.5〜Ｒmax 2.0
であることが好ましいといえる。
面粗さが良すぎてすべり角が大きくなる。一方、すべり
角がＲmax 2.0 を越えると、摩耗粉のためすべり角の値
がばらつく。特に内輪で表面粗さが２μｍを越えると不
連続音が出易くなる。以上の結果から、本発明のローラ
クラッチの軌道面の表面粗さは、Ｒmax 0.5〜Ｒmax 2.0
であることが好ましいといえる。
【００２４】なお、上記の実施例においては、被試験軸
受の構成部材である外輪，内輪，転動体および保持器の
うち、外輪，内輪，転動体のそれぞれに塩浴軟窒化処理
を施したものについて説明したが、本発明はこれに限定
されるものではなく、それら構成部材のうちの一部の部
材にのみ塩浴軟窒化処理を施したものの場合にも適用可
能である。
受の構成部材である外輪，内輪，転動体および保持器の
うち、外輪，内輪，転動体のそれぞれに塩浴軟窒化処理
を施したものについて説明したが、本発明はこれに限定
されるものではなく、それら構成部材のうちの一部の部
材にのみ塩浴軟窒化処理を施したものの場合にも適用可
能である。
【００２５】また、内輪を省略し、軸に直接組み込むタ
イプのローラクラッチにおいても本発明が適用できる。
また、転がり軸受をローラクラッチについて説明した
が、転動体としてローラ，ボール，ニードルローラを用
い組み込んだ通常の転がり軸受にも同様に本発明が適用
できる。
イプのローラクラッチにおいても本発明が適用できる。
また、転がり軸受をローラクラッチについて説明した
が、転動体としてローラ，ボール，ニードルローラを用
い組み込んだ通常の転がり軸受にも同様に本発明が適用
できる。
【００２６】
【発明の効果】以上説明したように、本発明によれば、
鋼からなる外輪，内輪，転動体の少なくとも一つを塩浴
軟窒化して、その表面に硬さがＨV ６５４〜ＨV ８３０
（ＨRＣ５８〜ＨR Ｃ６５）で厚さが５〜２０μｍの化
合物層を形成したものとしたため、軟窒化層による保護
膜が形成されて塩水噴霧などの厳しい腐食環境下にあっ
てもバラツキがなく安定した耐食性を示すと共に、長期
の転がり疲れ寿命が保証されるという効果が得られる。
鋼からなる外輪，内輪，転動体の少なくとも一つを塩浴
軟窒化して、その表面に硬さがＨV ６５４〜ＨV ８３０
（ＨRＣ５８〜ＨR Ｃ６５）で厚さが５〜２０μｍの化
合物層を形成したものとしたため、軟窒化層による保護
膜が形成されて塩水噴霧などの厳しい腐食環境下にあっ
てもバラツキがなく安定した耐食性を示すと共に、長期
の転がり疲れ寿命が保証されるという効果が得られる。
【図１】本発明の転がり軸受の一実施例の断面図であ
る。
る。
【図２】図１のII−II線断面図である。
【図３】本発明品の塩浴軟窒化処理の一例を説明する処
理工程図である。
理工程図である。
【図４】本発明品と比較品との塩水噴霧試験結果を示す
グラフである。
グラフである。
【図５】本発明の塩浴軟窒化処理を施した軸受部品の金
属組織を示す写真である。
属組織を示す写真である。
【図６】本発明品のローラクラッチにおける表面粗さと
平均すべり角の関係を示すグラフである。
平均すべり角の関係を示すグラフである。
１ 転がり軸受 ２ 外輪 ４ 内輪 ５ 転動体
Claims (1)
- 【請求項１】 鋼からなる外輪，内輪，転動体の少なく
とも一つを塩浴軟窒化して、その表面に硬さがＨV ６５
４〜ＨV ８３０で厚さが５〜２０μｍの化合物層を形成
したことを特徴とする耐食性転がり軸受。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15291693A JPH06341442A (ja) | 1993-05-31 | 1993-05-31 | 耐食性転がり軸受 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15291693A JPH06341442A (ja) | 1993-05-31 | 1993-05-31 | 耐食性転がり軸受 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06341442A true JPH06341442A (ja) | 1994-12-13 |
Family
ID=15550955
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15291693A Pending JPH06341442A (ja) | 1993-05-31 | 1993-05-31 | 耐食性転がり軸受 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06341442A (ja) |
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-
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- 1993-05-31 JP JP15291693A patent/JPH06341442A/ja active Pending
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