ES2913770T3 - Dispositivo y procedimiento de determinación del tamaño de un agujero de fuga - Google Patents
Dispositivo y procedimiento de determinación del tamaño de un agujero de fuga Download PDFInfo
- Publication number
- ES2913770T3 ES2913770T3 ES18170505T ES18170505T ES2913770T3 ES 2913770 T3 ES2913770 T3 ES 2913770T3 ES 18170505 T ES18170505 T ES 18170505T ES 18170505 T ES18170505 T ES 18170505T ES 2913770 T3 ES2913770 T3 ES 2913770T3
- Authority
- ES
- Spain
- Prior art keywords
- path
- expiration
- size
- gas
- along
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Active
Links
Classifications
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01M—TESTING STATIC OR DYNAMIC BALANCE OF MACHINES OR STRUCTURES; TESTING OF STRUCTURES OR APPARATUS, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- G01M3/00—Investigating fluid-tightness of structures
- G01M3/02—Investigating fluid-tightness of structures by using fluid or vacuum
- G01M3/26—Investigating fluid-tightness of structures by using fluid or vacuum by measuring rate of loss or gain of fluid, e.g. by pressure-responsive devices, by flow detectors
- G01M3/32—Investigating fluid-tightness of structures by using fluid or vacuum by measuring rate of loss or gain of fluid, e.g. by pressure-responsive devices, by flow detectors for containers, e.g. radiators
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01N—INVESTIGATING OR ANALYSING MATERIALS BY DETERMINING THEIR CHEMICAL OR PHYSICAL PROPERTIES
- G01N33/00—Investigating or analysing materials by specific methods not covered by groups G01N1/00 - G01N31/00
- G01N33/0004—Gaseous mixtures, e.g. polluted air
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01F—MEASURING VOLUME, VOLUME FLOW, MASS FLOW OR LIQUID LEVEL; METERING BY VOLUME
- G01F5/00—Measuring a proportion of the volume flow
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01F—MEASURING VOLUME, VOLUME FLOW, MASS FLOW OR LIQUID LEVEL; METERING BY VOLUME
- G01F9/00—Measuring volume flow relative to another variable, e.g. of liquid fuel for an engine
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01M—TESTING STATIC OR DYNAMIC BALANCE OF MACHINES OR STRUCTURES; TESTING OF STRUCTURES OR APPARATUS, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- G01M3/00—Investigating fluid-tightness of structures
- G01M3/007—Leak detector calibration, standard leaks
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01N—INVESTIGATING OR ANALYSING MATERIALS BY DETERMINING THEIR CHEMICAL OR PHYSICAL PROPERTIES
- G01N7/00—Analysing materials by measuring the pressure or volume of a gas or vapour
- G01N7/10—Analysing materials by measuring the pressure or volume of a gas or vapour by allowing diffusion of components through a porous wall and measuring a pressure or volume difference
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01N—INVESTIGATING OR ANALYSING MATERIALS BY DETERMINING THEIR CHEMICAL OR PHYSICAL PROPERTIES
- G01N27/00—Investigating or analysing materials by the use of electric, electrochemical, or magnetic means
- G01N27/02—Investigating or analysing materials by the use of electric, electrochemical, or magnetic means by investigating impedance
- G01N27/04—Investigating or analysing materials by the use of electric, electrochemical, or magnetic means by investigating impedance by investigating resistance
- G01N27/14—Investigating or analysing materials by the use of electric, electrochemical, or magnetic means by investigating impedance by investigating resistance of an electrically-heated body in dependence upon change of temperature
- G01N27/18—Investigating or analysing materials by the use of electric, electrochemical, or magnetic means by investigating impedance by investigating resistance of an electrically-heated body in dependence upon change of temperature caused by changes in the thermal conductivity of a surrounding material to be tested
Landscapes
- Physics & Mathematics (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Health & Medical Sciences (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Analytical Chemistry (AREA)
- Biochemistry (AREA)
- General Health & Medical Sciences (AREA)
- Immunology (AREA)
- Pathology (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Medicinal Chemistry (AREA)
- Food Science & Technology (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Fluid Mechanics (AREA)
- Measuring Volume Flow (AREA)
- Sampling And Sample Adjustment (AREA)
Abstract
Dispositivo de prueba de una muestra (13) mediante corriente gaseosa, que comprende: - un orificio (2), - unos medios (3) para generar una corriente de gas (25) dentro del dispositivo a lo largo de al menos un camino de flujo que pasa por el orificio, - al menos un sensor de presión (5, 6), estableciéndose cada sensor de presión para medir una presión de la corriente de gas a lo largo de al menos un camino de flujo, y - un caudalímetro másico (4) establecido para medir un parámetro representativo del caudal másico de la corriente de gas a lo largo de cada camino de flujo, y donde: - el al menos un camino de flujo comprende un camino de espiración que termina en el orificio, - los medios para generar la corriente de gas se establecen para espirar en la muestra un gas de fuga a lo largo del camino de espiración, - el al menos un sensor de presión comprende un sensor de presión de espiración (5) establecido para medir una presión del gas de fuga a lo largo del camino de espiración, - el caudalímetro másico se establece para medir un parámetro representativo del caudal másico del gas de fuga a lo largo del camino de espiración, y en donde dicho dispositivo se caracteriza por que comprende además unos medios de cálculo (7) establecidos para determinar el tamaño del agujero de fuga (22) a partir de una medida del parámetro representativo del caudal másico a lo largo del camino de espiración, siendo el caudalímetro másico un caudalímetro másico de conductibilidad térmica.
Description
DESCRIPCIÓN
Dispositivo y procedimiento de determinación del tamaño de un agujero de fuga
Campo de la técnica
La presente invención se refiere a un dispositivo de prueba de una muestra. También se refiere a un procedimiento llevado a la práctica por este dispositivo.
Tal dispositivo permite a un usuario someter a prueba una muestra y medir la integridad de la envuelta de la muestra.
Estado de la técnica anterior
Son conocidos sistemas de prueba de muestras, por ejemplo para medir el índice de un gas dado en el interior de la muestra o para medir una fuga o un problema de estanqueidad de la muestra.
Un problema recurrente de las soluciones del estado del arte es que son demasiado caras, demasiado lentas (tiempo de respuesta típico de una docena de segundos para una medida por infrarrojo de índice de CO2), o no lo bastante precisas (tamaño mínimo de un agujero de fuga mesurable de 5 pm con una sobrepresión relativa de 500 mbar, o con un barrido de helio dentro del recinto que ha de medirse).
El documento US 2008/009 2635 describe un instrumento para detectar fugas, utilizando la ley de Poiseuille.
El documento US 5 369 984 describe un aparato para determinar un tamaño de un agujero de fuga mediante un método por diferencial de presión.
La finalidad de la presente invención es proponer un dispositivo y un procedimiento de prueba de una muestra que tenga al menos una de las ventajas técnicas dentro de las siguientes:
- escaso coste de producción con respecto al estado del arte,
- gran rapidez de una medida con respecto al estado del arte, y
- gran resolución de medida con respecto al estado del arte.
Explicación de la invención
Este objetivo se logra con un dispositivo de prueba de una muestra mediante corriente gaseosa que comprende: - un orificio,
- medios para generar un corriente de gas dentro del dispositivo a lo largo de al menos un camino de flujo que pasa por el orificio,
- al menos un sensor de presión, estableciéndose cada sensor de presión para medir una presión de la corriente de gas a lo largo de al menos un camino de flujo, y
- un caudalímetro másico, establecido para medir un parámetro representativo del caudal másico de la corriente de gas a lo largo de cada camino de flujo, y donde
- el al menos un camino de flujo comprende un camino de espiración que termina en el orificio,
- los medios para generar la corriente de gas se establecen para espirar en la muestra un gas de fuga a lo largo del camino de espiración,
- el al menos un sensor de presión comprende un sensor de presión de espiración establecido para medir una presión del gas de fuga a lo largo del camino de espiración,
- el caudalímetro másico se establece para medir un parámetro representativo del caudal másico del gas de fuga a lo largo del camino de espiración, y en el que dicho dispositivo está caracterizado por que comprende además unos medios de cálculo se establecen para determinar el tamaño de un agujero de fuga, a partir de una medida del parámetro representativo del caudal másico a lo largo del camino de espiración, siendo el caudalímetro másico un caudalímetro másico de conductibilidad térmica.
El sensor de presión de espiración está situado preferentemente a lo largo del camino de espiración entre el caudalímetro y el orificio.
Los medios de cálculo se pueden establecer para determinar el tamaño del agujero de fuga en forma de un cálculo que depende de manera afín de la raíz cuadrada del parámetro representativo del caudal másico a lo largo del camino de espiración.
Los medios de cálculo se pueden establecer para determinar el tamaño del agujero de fuga además a partir de una medida de presión a lo largo del camino de espiración por el sensor de presión de espiración. Los medios de cálculo se pueden establecer para determinar el tamaño del agujero de fuga en forma de un cálculo que depende de manera afín de la inversa de la raíz cuarta de la medida de presión a lo largo del camino de espiración. Los medios de cálculo se pueden establecer para determinar el tamaño del agujero de fuga según la fórmula a4v^ b con Dm el parámetro Vpr
representativo del caudal másico, Pr la presión medida por el sensor de presión de espiración, y a y b los coeficientes numéricos de calibración.
Los medios de cálculo se pueden establecer para disparar una determinación del tamaño del agujero de fuga para un valor de la presión a lo largo del camino de espiración medida por el sensor de presión de espiración correspondiente a un valor de referencia de presión de espiración, estableciéndose los medios de cálculo para determinar el tamaño del agujero de fuga a partir de un valor del parámetro representativo del caudal másico a lo largo del camino de espiración medido simultáneamente a la medida de presión que mide el valor de presión correspondiente al valor de referencia de presión de espiración. Los medios de cálculo se pueden establecer para determinar el tamaño del agujero de fuga según la fórmula a*V/Dñ b con Dm el parámetro representativo del caudal másico, y a* y b, coeficientes numéricos de calibración.
El al menos un camino de flujo puede comprender un camino de calibración que pasa por el orificio, y, en el seno del dispositivo, dicho camino de calibración se puede estrangular de manera localizada en correspondencia con un agujero de medida, estableciéndose los medios de cálculo preferentemente para:
- determinar el tamaño del agujero de medida a partir de una medida del parámetro representativo del caudal másico a lo largo del camino de calibración, y
- ajustar los coeficientes de calibración para el cálculo de un tamaño de un agujero de fuga si la determinación del tamaño del agujero de medida no se corresponde con un tamaño real del agujero de medida memorizado por los medios de cálculo.
El dispositivo según la invención puede comprender una válvula establecida para completar el camino de espiración mediante un camino de cortocircuito que pasa por el orificio y los medios de generación de corriente pero que no pasa por el caudalímetro, estableciéndose dicha válvula preferentemente para ajustar el caudal que pasa en total por el camino de espiración y el camino de cortocircuito.
La invención propone también un procedimiento de prueba de una muestra mediante corriente gaseosa que comprende:
- una espiración en la muestra de un gas de fuga que fluye a lo largo de un camino de espiración que termina en un orificio unido a una muestra,
- una medida de presión del gas de fuga a lo largo del camino de espiración,
- una medida de un parámetro representativo del caudal másico del gas de fuga de gas a lo largo del camino de espiración, y estando caracterizado el procedimiento por:
- una determinación del tamaño de un agujero de fuga en la muestra, a partir de la medida del parámetro representativo del caudal másico a lo largo del camino de espiración, siendo la medida de un parámetro representativo del caudal másico una medida mediante un caudalímetro másico de conductibilidad térmica.
La medida de presión se puede efectuar por un sensor de presión de espiración situado a lo largo del camino de espiración entre el caudalímetro y la muestra.
La determinación del tamaño del agujero de fuga puede comprender un cálculo del tamaño del agujero de fuga que depende de manera afín de la raíz cuadrada del parámetro representativo del caudal másico a lo largo del camino de espiración.
La determinación del tamaño del agujero de fuga se puede efectuar además a partir de la presión medida a lo largo del camino de espiración. La determinación del tamaño del agujero de fuga puede comprender un cálculo del tamaño del agujero de fuga que depende de manera afín de la inversa de la raíz cuarta de la medida de presión a lo largo del camino de espiración. La determinación del tamaño del agujero de fuga puede comprender un cálculo del tamaño del agujero de fuga según la fórmula a - b ^ b con Dm el parámetro representativo del caudal másico, Pr la presión V
medida, y a y b, coeficientes numéricos de calibración.
La determinación del tamaño del agujero de fuga se puede disparar para un valor de la presión a lo largo del camino de espiración medida correspondiente a un valor de referencia de presión, efectuándose la determinación del tamaño del agujero de fuga a partir de un valor del parámetro representativo del caudal másico a lo largo del camino de espiración medido simultáneamente a la medida de presión que mide el valor de presión correspondiente al valor de
referencia de presión. La determinación del tamaño del agujero de fuga puede comprender un cálculo del tamaño del agujero de fuga según la fórmula a*[D~ b con Dm el parámetro representativo del caudal másico, y a* y b, coeficientes numéricos de calibración.
El al menos un camino de flujo puede comprender un camino de calibración que pasa por el orificio y se estrangula de manera localizada en correspondencia con un agujero de medida, y el procedimiento según la invención puede comprender:
- un flujo de un gas de calibración a lo largo del camino de calibración,
- una medida de presión del gas de calibración a lo largo del camino de calibración,
- una medida de un parámetro representativo del caudal másico del gas de calibración a lo largo del camino de calibración,
- una determinación del tamaño del agujero de medida a partir de una medida del parámetro representativo del caudal másico, y
- un ajuste de los coeficientes numéricos para el cálculo de un tamaño de un agujero de fuga si la determinación del tamaño del agujero de medida no se corresponde con un tamaño real del agujero de medida memorizado por los medios de cálculo.
El procedimiento según la invención puede comprender un ajuste, por una válvula establecida para completar el camino de espiración mediante un camino de cortocircuito que pasa por el orificio y los medios de generación de corriente pero que no pasa por el caudalímetro, del caudal que pasa en total por el camino de espiración y el camino de cortocircuito.
Descripción de las figuras y formas de realización
Otras ventajas y particularidades de la invención se irán poniendo de manifiesto con la lectura de la descripción detallada de puestas en práctica y de formas de realización, en modo alguno limitativas, y de los siguientes dibujos que se acompañan:
- la figura 1 es una vista esquemática de sección de perfil de un dispositivo en proceso de poner en práctica un procedimiento fuera del ámbito de la invención, y en la que se ilustra una corriente de gas cuando este dispositivo está en una posición de análisis de gas por aspiración o en una posición de calibración,
- la figura 2 ilustra esquemáticamente el circuito neumático del dispositivo de la figura 1 en la posición de análisis de gas por aspiración o en la posición de calibración,
- la figura 3 es una vista esquemática de sección desde abajo de una parte del dispositivo de la figura 1, y en la que se ilustra una corriente de gas cuando este dispositivo está en la posición de análisis de gas por aspiración o en la posición de calibración,
- la figura 4 ilustra esquemáticamente el circuito neumático del dispositivo de la figura 1 en una posición de dilución o en otra posición de calibración,
- la figura 5 es una vista esquemática de sección de perfil del dispositivo de la figura 1, en proceso de poner en práctica un procedimiento según la invención, y en la que se ilustra una corriente de gas cuando este dispositivo está en una posición de detección de fuga por espiración,
- la figura 6 ilustra esquemáticamente el circuito neumático del dispositivo de la figura 1 en la posición de detección de fuga por espiración,
- la figura 7 ilustra esquemáticamente el circuito neumático del dispositivo de la figura 1 en una posición de inflado rápido por espiración,
- la figura 8 ilustra esquemáticamente el circuito neumático del dispositivo de la figura 1 en una posición de estallido por espiración.
Se pasa a describir en primer lugar, con referencia a las figuras 1 a 8, un ejemplo del dispositivo 1 que se sitúa fuera del ámbito de la invención. El dispositivo 1 es un subconjunto técnico compacto con posibilidad de instalarse en un sistema portátil o integrarse en el seno de una instalación fija.
El dispositivo 1 es un dispositivo de prueba de una muestra mediante corriente gaseosa.
El dispositivo 1 comprende un orificio 2. Este orificio 2 es el orificio de entrada del hueco de una aguja hueca, dispuesta en el centro de una ventosa 24 estanca establecida para adosarse contra una muestra 13 (como es un sobre de producto alimenticio o cualquier continente que presenta al menos una superficie flexible de dimensión compatible que
puede ser atravesada por una aguja). La ventosa evita recurrir a membranas de estanqueidad para efectuar una prueba sin contaminación del aire exterior al continente.
El dispositivo 1 comprende además unos medios 3 para generar un corriente de gas 25 (gas de análisis, gas de dilución, gas de fuga, gas de calibración) dentro del dispositivo 1 a lo largo de al menos un camino de flujo que pasa por el orificio 2, por un caudalímetro másico 4, y por una válvula 8 llamada válvula de selección.
La válvula 8 es una válvula de más de dos vías (de entrada o de salida), que tiene varias posibles posiciones. Cada posición de la válvula 8 se corresponde con una configuración específica de apertura para el paso de la corriente gaseosa 25 o de cierre para impedir tal paso entre algunas de las vías de entrada y de salida de la válvula 8.
La válvula 8 es preferentemente una válvula proporcional (preferentemente de corredera).
La válvula 8 es, por ejemplo, una válvula realizada a partir de un electroimán de marca Mécalectro, o también de una válvula Parker.
El orificio 2 y la válvula 8 son comunes para todos los caminos de flujo. Situado preferentemente en el recorrido de esta parte común de los caminos de flujo, se halla un elemento microporoso de filtración 23.
El filtro 23 es, por ejemplo, un filtro de PTFE de la firma Millipore o Sartorius.
Los medios de generación 3 comprenden una turbina o, más generalmente, un generador de corriente reversible de velocidad controlada con el fin de estar servocontrolada en caudal o en presión, por ejemplo de marca Papst.
Los medios de generación 3 son reversibles, es decir, se establecen para generar una corriente gaseosa 25 lo mismo en aspiración que en espiración (es decir, en un sentido de flujo opuesto a la aspiración).
Una válvula 16 y el orificio 2 delimitan los dos extremos de cada uno de los caminos de flujo.
La válvula 16 es una válvula de más de dos vías (de entrada o de salida), que tiene varias posibles posiciones. Según la posición de la válvula 16, la válvula 16 une los medios de generación 3 con la atmósfera exterior del dispositivo 1 en una primera posición 17, o con una fuente de gas de referencia 19 en una segunda posición 18. La válvula 16 es, por ejemplo, una válvula de marca Bosch o bien Univer.
El dispositivo 1 comprende al menos un sensor de presión 5, 6, estableciéndose cada sensor de presión 5, 6 para medir una presión Pr de la corriente de gas 25 a lo largo de al menos uno de los caminos de flujo. Más exactamente, la presión Pr medida por cada sensor 5 ó 6 es una presión relativa (respectivamente, depresión o sobrepresión) generada por la corriente 25 (respectivamente aspirada en el dispositivo 1 o espirada del dispositivo 1) con respecto a la presión absoluta que se mediría en ausencia de esta corriente 25. Cada sensor 5, 6 es, por ejemplo, un sensor piezorresistivo de marca Honeywell, Freescale, o Sensortechnics.
El caudalímetro másico 4 se establece para medir un parámetro representativo del caudal másico de la corriente de gas a lo largo de cada camino de flujo. Este parámetro es típicamente una intensidad eléctrica o una tensión eléctrica, y es preferentemente proporcional al caudal másico de la corriente de gas 25 o relacionado con el caudal másico de la corriente de gas 25 mediante un cálculo programado y/o memorizado en el seno de unos medios de cálculo 7 del dispositivo. Todos los elementos sensoriales y de servocontrol 5, 8, 6, 20, 4, 3, 16 están unidos a los medios de cálculo 7 por una unión eléctrica y/o de transferencia de datos o de mando (enlaces representados en línea de puntos en la figura 2). Los medios de cálculo y de mando 7 tan solo están representados esquemáticamente en la figura 2 para no recargar las demás figuras.
En el presente documento, la palabra “cada” sirve para designar toda unidad (por ejemplo, sensor o camino de flujo) tomada individualmente de un conjunto. Por lo tanto, en el caso en que este conjunto comprende al menos una unidad (es decir, por ejemplo “al menos un sensor” o “al menos un camino de flujo”), existe un caso límite en que el conjunto comprende una sola unidad (es decir, por ejemplo, un solo sensor o un solo camino de flujo) y en que la palabra “cada” designa esta sola unidad.
Los medios de cálculo 7 tan solo comprenden medios técnicos electrónicos y/o de soporte lógico (preferentemente electrónicos), y comprenden una unidad central de ordenador y/o un procesador y/o un circuito analógico o digital dedicado, y/o soporte lógico.
El caudalímetro másico 4 es un caudalímetro másico de conductibilidad térmica.
Típicamente, el caudalímetro másico 4 comprende un elemento calefactor (fuente de calor) y dos sondas de temperatura. El elemento calefactor se encuentra entre las dos sondas de temperatura, de modo que el elemento calefactor y las dos sondas de temperatura se hallen alineados los tres a lo largo del sentido de flujo de la corriente de gas 25 en correspondencia con el caudalímetro másico. El caudalímetro másico 4, dependiendo de la variación de temperatura o de cantidad de calor entre las dos sondas de temperatura que flanquean la fuente de calor, se establece para determinar su parámetro representativo del caudal másico de la corriente de gas 25 que pasa por el caudalímetro 4 (es decir, una masa de gas que pasa por el camino de flujo por unidad de tiempo).
La ventaja de un caudalímetro másico, en particular de conductibilidad térmica, es que tiene un tiempo de respuesta muy rápido. Por lo tanto, va a permitir acceder a un diámetro de agujero de fuga 22 o a una cuantificación de la presencia de un gas de interés con una rapidez de medida muy grande (tiempo típico de respuesta de 3 milisegundos).
El al menos un camino de flujo comprende:
- un camino de aspiración que comienza por el orificio 2 (es decir, la corriente de gas entra en el camino de aspiración por el orificio 2),
- un camino de espiración que termina en el orificio 2 (es decir, la corriente de gas sale del camino de espiración por el orificio 2), y
- un camino de dilución que termina en el orificio 2 (es decir, la corriente de gas sale del camino de dilución por el orificio 2).
Todos estos caminos de flujo son permitidos en el dispositivo 1 según la posición de la válvula 8 y el sentido de la corriente 25 generada por los medios de generación 3. La posición de la válvula 8 y el sentido de la corriente 25 generada por los medios de generación 3 (espiración o aspiración) en un momento dado determina el único (cero o uno de entre el camino de aspiración, el camino de espiración o el camino de dilución) camino de flujo a través del cual fluye la corriente de gas 25 en ese momento por el dispositivo 1.
Todos los caminos de flujo están cerrados.
Para una primera posición 9 de la válvula 8, la válvula 8 está cerrada y la corriente de gas 25 generada por los medios 3 no puede fluir a lo largo de ningún camino de flujo tal como se ha definido anteriormente.
Camino de aspiración
Con referencia a las figuras 1 a 3, para una segunda posición 10 de la válvula 8, y para los medios de generación 3 aspirando la corriente de gas 25, los medios 3 para generar la corriente de gas 25 se establecen para aspirar un gas de análisis con origen en una muestra 13, de modo que este gas de análisis fluye por el dispositivo 1 a lo largo del camino de aspiración.
El gas de análisis comprende, por ejemplo:
- del 0 al 100% de un gas de mezcla que comprende una o varias moléculas (por ejemplo, N2 y O2), teniendo cada una de estas moléculas con las demás moléculas del gas de mezcla una desviación de conductibilidad térmica de como mucho el 10% (preferentemente de como mucho el 5%) para idénticas condiciones de temperatura y de presión (típicamente, para cada par de dos moléculas del gas de mezcla que respectivamente tienen una conductibilidad térmica Di y Dj para idénticas condiciones de temperatura (temperatura de la corriente 25 en la medida de presión Pr, típicamente 20°C) y de presión (presión de medida Pr), tenemos Di Dj < 10 % y Di Dj < 10 % , e incluso, preferentemente Di Dj
< 5 % y D j < 5 % ); este umbral, que de manera óptima queda fijado en el 5 ó 10%, también puede ser superior al 10% (20%, 30%, etc.) en otras formas de realización, pero cuanto más elevado vaya siendo este umbral, menos buena será la resolución del dispositivo según la invención; y
- del 0 al 100% de un gas de interés que comprende únicamente una o varias moléculas (por ejemplo, NO2 y/o CO2) que tienen entre sí una desviación de una conductibilidad térmica inferior o igual al 10% (preferentemente inferior o igual al 5%) para idénticas condiciones de temperatura y de presión (típicamente, para cada par de dos moléculas del gas de interés que respectivamente tienen una conductibilidad térmica Ci y Cj para idénticas condiciones de temperatura (temperatura de la corriente 25 en la medida de presión Pr, típicamente 20°C) y de presión (presión de medida Pr), tenemos — — < 10 % y — — < 10 % , e incluso, preferentemente, < 5 % y — — < 5 % ). Este umbral, Ci Cj Ci Cj
que de manera óptima queda fijado en el 5 ó 10%, también puede ser superior al 10% (20%, 30%, etc.) en otras formas de realización, pero cuanto más elevado vaya siendo este umbral, menos buena será la resolución del dispositivo según la invención. Cada molécula del gas de interés tiene una conductibilidad térmica diferente de la conductibilidad térmica de cada una de las moléculas del gas de mezcla en al menos el 20%, preferentemente en al menos el 30%, para idénticas condiciones de temperatura y de presión (típicamente, para cada molécula del gas de interés que tiene una conductibilidad térmica Ci y para cada molécula del gas de mezcla que tiene una conductibilidad térmica Di, para idénticas condiciones de temperatura (temperatura de la corriente 25 en la medida de la presión Pr, típicamente 20°C) y de presión (presión de medida Pr), tenemos C i-D i > 20 % y —-Dl > 20 % , e incluso, preferentemente, C i-D i > 30 % y Ci Di Ci
C i-D i > 30 % ). Esta diferencia de al menos el 20 ó 30% concurre en la precisión del dispositivo 1, cuanto más elevada sea ésta, más se discriminará el gas de interés y menos se recurrirá a la amplificación electrónica; este umbral, que de manera óptima queda fijado en el 20 ó 30%, también puede ser inferior al 20% en otras formas de realización, pero cuanto más bajo vaya siendo este umbral, menos buena será la resolución del dispositivo según la invención, o más necesaria va a ser una electrónica eficiente para la discriminación, u otros medios técnicos de realización redundantes del dispositivo descrito en otras escalas de medida.
En el seno del dispositivo 1, dicho camino de aspiración se estrangula de manera localizada en correspondencia con un agujero de medida 14. El agujero de medida 14 es un agujero practicado en una placa 15. La placa 15 es típicamente de acero inoxidable. La placa 15 es amovible, en orden a poderla sustituir, típicamente bien en caso de desgaste del agujero 14, o bien para cambiar el tamaño de agujero 14 en el seno del dispositivo 1. El agujero 14 es de dimensión conocida, típicamente de 5 gm a 150 gm de diámetro. El flujo pasa por un segundo agujero 21 de diámetro superior (típicamente del orden de 2 mm) al agujero de medida 14. El espesor de este disco perforado 15 es un elemento de ajuste de la pérdida de carga perseguida, y es muy inferior al tamaño del orificio 14 microperforado (típicamente, aproximadamente 10 veces inferior).
Este agujero 14 es el paso de menor área de abertura (por unidad de superficie perpendicular a la dirección de la corriente 25) para la corriente de gas 25 por el dispositivo 1 comparado con el resto del conjunto del camino de aspiración e incluso, preferentemente, del camino de espiración y del camino de dilución. Típicamente, todos los sitios del camino de aspiración (e incluso, preferentemente, del camino de espiración y del camino de dilución), a excepción, lógicamente, del propio agujero 14, tienen un área de abertura (por unidad de superficie perpendicular a la dirección de la corriente 25) al menos 5 veces más grande que el área de abertura (por unidad de superficie perpendicular a la dirección de la corriente 25) del agujero 14.
El agujero 14 es de forma circular.
El al menos un sensor de presión 5, 6 comprende un primer sensor de presión 6 (llamado de aspiración) establecido para medir una presión Pr (más exactamente, una depresión, directamente relacionada con la fuerza de aspiración de la turbina 3) del gas de análisis a lo largo del camino de aspiración, preferentemente, aunque sin carácter limitativo, comprendida entre 20 y 500 mbar o más amplia (comprendida entre 4 y 500 mbar o comprendida entre 4 y 1000 mbar o más amplia, según las capacidades de la turbina 3).
El caudalímetro másico 4 se establece para medir el parámetro representativo del caudal másico del gas de análisis a lo largo del camino de aspiración.
Los medios de cálculo 7 se establecen para cuantificar la presencia de un gas de interés en el seno del gas de análisis (siendo típicamente esta presencia cuantificada una proporción en % de gas de interés en el gas de análisis o en moles por litro de gas de análisis o en forma de un volumen de gas de interés, por ejemplo en mililitros), a partir de una medida del parámetro representativo del caudal másico del gas de análisis.
Los medios de cálculo 7 se establecen para cuantificar la presencia del gas de interés en forma de un cálculo de una proporción o de un volumen del gas de interés que depende del diámetro del agujero de medida 14. En otras palabras, si se cambia el diámetro o la anchura del agujero 14 sin indicarlo (mediante un programa, un mando, un botón de reglaje, etc.) al dispositivo 1, el cálculo de proporción o de volumen de gas de interés mediante el dispositivo 1 pasa a ser falso.
El primer sensor de presión de aspiración 6 está situado en el recorrido del camino de aspiración entre el orificio 2 y el agujero de medida 14, para una mejor precisión de medidas.
El caudalímetro másico 4 está situado en el recorrido del camino de aspiración de modo que el agujero de medida 14 esté situado en el recorrido del camino de aspiración entre el orificio 2 y el caudalímetro másico 4.
De manera experimental, los inventores de la presente invención se han dado cuenta de que se podía lograr una excelente precisión de medida del tamaño de un agujero (por ejemplo, de referencia 14 ó 22) de estrangulamiento en el seno de un flujo haciendo pasar la corriente de gas 25 (típicamente de aire) por este agujero y midiendo el diámetro de este agujero Qcai por medio de la siguiente fórmula:
$ c a i = X 4^ i Y = Y -^ = ! (seguidamente denominada “1a fórmula”)
con Dm el parámetro representativo del caudal másico de esta corriente de gas a través de este agujero y Pr la presión de esta corriente de gas, y X e Y, coeficientes numéricos de calibración.
En lo que concierne a la medida de Dm, el caudalímetro másico 4 está optimizado para uno o varios tipos de gas que tienen un valor por defecto de conductibilidad térmica (también llamada conductividad térmica). Para gases que tienen una conductibilidad térmica que se desmarca de este valor por defecto, ha de aplicarse un factor de corrección.
Por ejemplo, en el caso del caudalímetro másico 4 de marca Honeywell de la serie AWM, el caudal Dm medido por este caudalímetro 4 ha de multiplicarse por un factor de 1 (exento de corrección) si la corriente de gas es aire y/o N2 y/o O2 y/o NO y/o CO y ha de corregirse multiplicándolo por un factor de corrección Kcal = 1,35 si la corriente de gas es una corriente de CO2 y/o N2O y/o NO2, o un factor Kcal = 0,5 para He, Kcal = 0,7 para H2, Kcal = 0,95 para Ar, y Kcal = 1,1 para CH4 y/o NH3, etc. (remitirse de manera general a la ficha del modelo de caudalímetro 4 utilizado).
Consideremos como gas de análisis una mezcla de O2 y de CO2 proveniente de la muestra 13 y circulante por el dispositivo 1 a lo largo del camino de aspiración; supongamos que se sabe que estos dos gases componen la mezcla
cada uno de ellos con una proporción del 0 al 100%, pero que las proporciones de estos dos gases son desconocidas. Consideremos el caso en que el diámetro real $r del agujero 14 es de 100 gm.
Si los medios de cálculo 7 calculan, mediante la 1a fórmula descrita anteriormente, un diámetro del agujero 14 Qcai de 100 gm, los medios de cálculo 7 deducen de ello, bien que la proporción de O2 en la mezcla es del 100%, o bien que la proporción de CO2 en la mezcla es del 0%, según cuál de estos gases se considere como el gas de interés.
Si los medios de cálculo 7 calculan, mediante la fórmula de fcai descrita anteriormente, un diámetro del agujero 14 de 135 gm, los medios de cálculo 7 deducen de ello, bien que la proporción de O2 en la mezcla es del 0%, o bien que la proporción de CO2 en la mezcla es del 100%, según cuál de estos gases se considere como el gas de interés.
De manera general, si los medios de cálculo 7 calculan, mediante la fórmula de Qcai descrita anteriormente, un diámetro del agujero 14 de fcai, los medios de cálculo deducen de ello (mediante una fórmula denominada seguidamente “2a fórmula”) que la proporción de CO2 en la mezcla es de " cal~"r o% o que la proporción de O2 en la mezcla es de 100 - &cal~'
"&al 4>r % según el gas de interés que se considere, con Kcal el factor de corrección del gas de interés según se ha explicado anteriormente (Kcal = 1,35 en el caso del CO2).
Los medios de cálculo 7 no están obligados a pasar por dos etapas de cálculo del diámetro del agujero 14 (1a etapa, 1 a fórmula) con posterior deducción de la proporción del gas de interés (2a etapa, 2a fórmula), sino que pueden calcular directamente esta proporción en un solo cálculo que combine las dos etapas y, por tanto, las dos fórmulas.
Por lo tanto, los medios de cálculo 7 se establecen para cuantificar la presencia del gas de interés en forma de un cálculo de una proporción o de un volumen del gas de interés que preferentemente depende de manera afín de la raíz cuadrada del parámetro Dm representativo del caudal másico.
Ocasionalmente, en el caso menos preciso de un desarrollo limitado de la primera fórmula al orden uno, los medios de cálculo 7 se establecen para cuantificar la presencia del gas de interés en forma de un cálculo de una proporción o de un volumen del gas de interés que depende de manera afín del parámetro representativo del caudal másico.
De manera general, en el caso de un desarrollo limitado de la primera fórmula al orden Z (con Z un entero mayor o igual que 1), los medios de cálculo 7 se establecen para cuantificar la presencia del gas de interés en forma de un polinomio de grado Z del parámetro representativo del caudal másico.
En este contexto, son concebibles dos variantes, eventualmente combinables en el seno de un mismo dispositivo 1.
En una primera variante, los medios de cálculo 7 se establecen para cuantificar la presencia del gas de interés además a partir de una medida de presión Pr por el sensor de presión de aspiración:
- de manera preferente, los medios de cálculo 7 se establecen para cuantificar la presencia del gas de interés en forma de un cálculo de una proporción o de un volumen del gas de interés que depende de manera afín de la inversa de la raíz cuarta de la medida de presión por el sensor de presión de aspiración. La proporción o el volumen del gas de interés se calcula típicamente según la fórmula: A -[ = + B con Dm el parámetro representativo del caudal másico medido por el caudalímetro 4, Pr la presión medida por el sensor de presión de aspiración 6, y A y B, coeficientes numéricos de calibración.
- Eventualmente, se pueden llevar a cabo dos aproximaciones. Por ejemplo, los medios de cálculo 7 se pueden establecer para cuantificar la presencia del gas de interés en forma de un cálculo de una proporción o de un volumen del gas de interés que depende de manera afín de la inversa de la medida de presión por el sensor de presión de aspiración 6. La proporción o el volumen del gas de interés se calcula típicamente según la fórmula: M — N con Dm Er
el parámetro representativo del caudal másico medido por el caudalímetro 4, Pr la presión medida por el sensor de presión de aspiración 6, M y N, coeficientes numéricos de calibración.
En una segunda variante, no se tiene en cuenta Pr la presión medida por el sensor de presión de aspiración 6 en la fórmula de cálculo de la proporción o del volumen del gas de interés, sino que sirve de disparador (“trigger”): los medios de cálculo 7 se establecen para disparar una cuantificación de la presencia del gas de interés para un valor de la presión medida Pr por el sensor de presión de aspiración 6 correspondiente al valor de referencia de presión de aspiración, estableciéndose los medios de cálculo 7 para cuantificar la presencia del gas de interés a partir de un valor Dm del parámetro representativo del caudal másico, medido simultáneamente a la medida de presión que mide el valor de presión correspondiente al valor de referencia de presión de aspiración. Los medios de cálculo 7 se establecen entonces para cuantificar la presencia del gas de interés en forma de un cálculo de una proporción o de un volumen del gas de interés:
- preferentemente, de acuerdo con la fórmula: A * [D ¡7 B con Dm el parámetro representativo del caudal másico medido por el caudalímetro 4, y A* y B, coeficientes numéricos de calibración.
- Eventualmente, de acuerdo con la fórmula: M*Dm N o cualquier otro polinomio de grado Z de Dm como anteriormente se ha explicado, con Dm el parámetro representativo del caudal másico medido por el caudalímetro 4, y M* y N, coeficientes numéricos de calibración.
Todos los factores de calibración A, B, M, N, A*, M*, a, b, a* son memorizados por los medios de cálculo 7 y están definidos anticipadamente, típicamente calibrando el dispositivo 1 con muestras 13 en las proporciones conocidas de diferentes gases o con muestras 13 dotadas cada una de ellas de un agujero de fuga 22 de dimensión conocida.
El valor de cada factor de calibración depende del gas que se considere. Por ejemplo, se puede presuponer un gas de mezcla de O2 mezclado con un gas de interés de CO2, o un gas de mezcla de He mezclado con un gas de interés de CH4 NH3, etc.
Por lo tanto, el dispositivo 1 comprende una interfaz establecida para definir el gas de mezcla y el gas de interés, y los medios de cálculo 7 se establecen para seleccionar los valores de los factores de calibración en función de los gases de mezcla y de interés definidos.
El camino de aspiración pasa sucesivamente por el orificio 2, el filtro 23, el sensor de presión 5, la válvula 8, el sensor de presión 6, el agujero de medida 14, el sensor de gas 20, el agujero de paso 21, el caudalímetro 4, los medios de generación 3 y la válvula 16.
El dispositivo 1 comprende además al menos un sensor 20 establecido para cuantificar la presencia de un gas constituido a partir de una molécula dada cuya conductibilidad térmica no fuera discriminada mediante otro gas o molécula presente.
Los medios de cálculo 7 (por ejemplo, en un caso en que el gas de mezcla es O2 y en que el gas de interés es una mezcla CO2 NO2) se establecen además para cuantificar la presencia de una primera molécula de interés (por ejemplo, CO2 en este caso) del gas de interés que tiene una cierta conductibilidad térmica, comprendiendo para ello el dispositivo 1, en el recorrido del camino de aspiración, al menos un sensor de gas 20 (por ejemplo, sensor de NO2 en este caso, por ejemplo de marca City technology) establecido para cuantificar la presencia (proporción en % o en mol.l -1 o volumen, por ejemplo) de al menos otra molécula de interés (por ejemplo, NO2 en este caso) que tiene una conductibilidad térmica diferente en como mucho el 10% con respecto a la conductibilidad térmica de la primera molécula de interés para idénticas condiciones de presión y de temperatura, estableciéndose los medios de cálculo 7 para cuantificar la presencia de la primera molécula de interés (CO2) a partir (simple resta) de una cuantificación de la presencia del gas de interés (CO2 NO2) y de una cuantificación de la presencia de las otras moléculas de interés (NO 2 ).
Por ejemplo, si se mide:
Proporción del gas de interés CO2 NO2 = 20% del gas de análisis
Proporción NO2 = 5% del gas de análisis
Entonces se deduce de ello:
Proporción del gas de mezcla (O2) = 100 - Proporción CO2 NO2 = 80% del gas de análisis
Proporción CO2 = 15% del gas de análisis
El sensor 20 está situado en el recorrido del camino de aspiración de modo que el agujero de medida 14 esté situado entre el orificio 2 y el sensor 20. El sensor 20 está situado dentro de una cámara de medida en el recorrido del camino de aspiración entre el agujero de medida 14 y un agujero de paso 21 más ancho que el agujero de medida 14.
El al menos un sensor 20 también puede ser un sensor de O2, u otro (por ejemplo, un ensamblaje sensor de O2 y sensor de NO2), por ejemplo si el gas de mezcla comprende una mezcla de O2 y de N2, ello con el fin de discriminar estas dos moléculas.
Camino de dilución
Con referencia a la figura 4, para la misma posición (segunda posición 10) de la válvula 8 que el camino de aspiración, y para los medios de generación 3 espirando la corriente de gas 25, los medios 3 para generar la corriente de gas 25 se establecen para espirar un gas de dilución a lo largo del camino de dilución.
Por lo tanto, el camino de dilución se corresponde con el camino de aspiración, pero recorrido por la corriente de gas 25 en sentido inverso.
Para el camino de dilución, la válvula 16 se halla en su segunda posición 18 uniendo los medios 3 con la fuente de gas 19. Por lo tanto, el gas de dilución es el gas de referencia de la fuente 19 (que típicamente es un cartucho de gas).
El camino de dilución sirve para aumentar el volumen del gas de análisis de la muestra 13.
Camino de dilución: Ejemplo 1
Imaginemos que la muestra 13 tan solo contiene inicialmente como gas inicial una mezcla de CO2 + NO2 sin O2, pero en una cantidad demasiado escasa para poder aspirar esta mezcla en el dispositivo 1 llenando todo el camino de aspiración: entonces, es imposible determinar las proporciones de CO2 y de NO2 en tales circunstancias. Si, por el contrario, se inserta en la muestra 13, por el camino de dilución, O2 proveniente de la fuente 19, entonces la muestra 13 contiene una mezcla de CO2 + NO2 + O2 en una cantidad suficiente para llevar a cabo medidas. Se puede determinar la proporción de CO2, NO2 y O2 previa dilución según se ha descrito anteriormente. Se puede deducir entonces de ello la proporción de CO2 y de NO2 antes de la dilución.
Por ejemplo, si se mide:
Proporción CO2 + NO2 = 20% del gas de análisis previa dilución
Proporción NO2 = 5% del gas de análisis previa dilución
Entonces se deduce de ello:
Proporción O2 = 100 - Proporción CO2 + NO2 = 80% del gas de análisis previa dilución
Proporción CO2 = 15% del gas de análisis previa dilución
A saber:
Proporción NO2 = 25% del gas inicial antes de la dilución
Proporción CO2 = 75% del gas inicial antes de la dilución
Camino de dilución: Ejemplo 2
Imaginemos que la muestra 13 tan solo contiene inicialmente como gas inicial una mezcla de N2 y de O2, pero en una cantidad demasiado escasa para poder aspirar esta mezcla en el dispositivo 1 llenando todo el camino de aspiración: entonces, es imposible determinar las proporciones o volúmenes de O2 y de N2 en tales circunstancias. Si, por el contrario, se inserta en la muestra 13, por el camino de dilución, CO2 proveniente de la fuente 19, entonces la muestra 13 contiene una mezcla de CO2 + N2 + O2 en una cantidad suficiente para llevar a cabo medidas. Se puede determinar la proporción de CO2, N2 y O2 previa dilución según se ha descrito anteriormente utilizando el volumen de gas inyectado y el volumen de gas aspirado. Se puede deducir entonces de ello la proporción de O2 y de N2 antes de la dilución: - estadio inicial: el volumen de gas que se supone contenido es V1 (típicamente, esta problemática se da en estuches cuyo volumen disponible es inferior a 3 ml). Este volumen V1 es desconocido en el estadio inicial. El volumen V1 contiene mayoritariamente N2 y trazas de O2 no mesurables debido al volumen de gas disponible en el continente. - Dilución: se procede a una dilución del volumen con 100% de CO2 mediante inyección de un volumen V2 = 10 ml al menos suficiente para excitar el sensor de O2 (marca 20). A continuación, el volumen V2 es aspirado nuevamente. Las proporciones dadas son:
Mezcla O2 + CO2 + N2 = 1,34 en lugar de 1,35 (referencia N2 + O2, aire)
La cantidad de N2 + O2 presente en la mezcla diluida es = (100 - 1,34 x 100 / 1,35) x V2 = 0,00296 x V2 = 0,0296 ml El volumen de CO2 contenido en V2 es V2 - 0,037% x V2 = 9,97 ml
La concentración de CO2 en V2 ha pasado a ser 99,704%
La proporción de O2 en la mezcla diluida V2 viene dada por el sensor 20 = 0,01%, esto es, 0,001 ml
La proporción de O2 en el volumen V1 inicial es = 0,001 x 100/0,0296 = 3,378%
Y de ello se puede deducir el volumen V1: (100 - 99,704)*10 ml = 2,96 ml
Camino de espiración
Con referencia a las figuras 5 y 6, para una tercera posición 11 de la válvula 8, y para los medios de generación 3 espirando la corriente de gas 25, los medios 3 para generar la corriente de gas se establecen para espirar un gas de fuga a lo largo del camino de espiración.
Según la posición de la válvula 16, el gas de fuga (preferentemente O2 o aire) proviene de la atmósfera exterior o de la fuente 19.
El al menos un sensor de presión comprende un sensor de presión de espiración 5 establecido para medir una presión
Pr del gas de fuga a lo largo del camino de espiración, preferentemente, pero sin carácter limitativo, comprendida entre 20 y 500 mbar o más amplia, comprendida entre 4 y 500 mbar o comprendida entre 4 y 1000 mbar y, en cualquier caso, dentro de los límites de la pérdida de carga del circuito neumático y de la resistencia a la presión de los órganos que constituyen la invención.
El caudalímetro másico 4 se establece para medir un parámetro representativo del caudal másico del gas de fuga a lo largo del camino de espiración.
Los medios de cálculo 7 se establecen para determinar el tamaño de un agujero de fuga 22 de la muestra 13 (en la que se inserta el gas de fuga espirado por el dispositivo 1), a partir de una medida del parámetro representativo del caudal másico.
El sensor de presión de espiración 5 está situado en el recorrido del camino de espiración entre el caudalímetro 4 y el orificio 2.
Los medios de cálculo 7 se establecen para determinar el tamaño del agujero de fuga 22, preferentemente en forma de un cálculo que depende de manera afín de la raíz cuadrada del parámetro representativo del caudal másico (cf. primera fórmula descrita anteriormente).
Eventualmente, en el caso menos preciso de un desarrollo limitado de la primera fórmula al orden uno, los medios de cálculo 7 se establecen para determinar el tamaño del agujero de fuga 22 en forma de un cálculo que depende de manera afín del parámetro representativo del caudal másico.
De manera general, en el caso de un desarrollo limitado de la primera fórmula al orden Z (con Z un entero mayor o igual que 1), los medios de cálculo 7 se establecen para determinar el tamaño del agujero de fuga 22 en forma de un polinomio de grado Z del parámetro representativo del caudal másico.
En este contexto, son concebibles dos variantes de la invención, eventualmente combinables en el seno de un mismo dispositivo 1.
En una primera variante, los medios de cálculo 7 se establecen para determinar el tamaño del agujero 22 además a partir de una medida de presión por el sensor de presión de espiración 5, por ejemplo en forma de un cálculo que preferentemente depende de manera afín de la inversa de la raíz cuarta de la medida de presión. Típicamente, los medios de cálculo 7 se establecen para determinar el tamaño del agujero 22 según la fórmula: a 4 ^ b con Dm el V
parámetro representativo del caudal másico medido por el caudalímetro 4, Pr la presión medida por el sensor de presión de espiración 5, y A y B, coeficientes numéricos de calibración.
De acuerdo con la invención, se pueden medir entonces diámetros de agujero de fuga 22 típicamente hasta un mínimo de 0,05 gm.
En una segunda variante, no se tiene en cuenta Pr la presión medida por el sensor de presión de espiración 5 en la fórmula de cálculo del tamaño del agujero de fuga 22, sino que sirve de disparador (“trigger”): los medios de cálculo 7 se establecen para disparar una determinación del tamaño del agujero 22 para un valor de la presión medida por el sensor de presión de espiración 5 correspondiente a un valor de referencia de presión de espiración, estableciéndose los medios de cálculo 7 para determinar el tamaño del agujero 22 a partir de un valor del parámetro representativo del caudal másico Dm, medido simultáneamente a la medida de presión que mide el valor de presión correspondiente al valor de referencia de presión de espiración. Los medios de cálculo 7 se establecen por ejemplo para determinar el tamaño del agujero 22 según la fórmula: a*\fü~ b con Dm el parámetro representativo del caudal másico medido por el caudalímetro 4, y a* y b, coeficientes numéricos de calibración.
El camino de espiración se escinde en dos partes que se separan antes del agujero de medida 14 y que confluyen después del agujero de medida 14:
- una primera parte pasa por el agujero de medida 14 (y comprende el sensor 6 y la cámara de medida comprendida entre el agujero de medida 14 y el agujero de paso 21),
- una segunda parte no pasa por el agujero de medida 14, para que el agujero de medida 14 no limite el caudal de la corriente de gas 25 espirada en el camino de espiración.
Por lo tanto, el camino de espiración pasa sucesivamente por la válvula 16, los medios de generación 3, el caudalímetro 4, las dos partes que se separan antes del agujero de medida 14 y que confluyen después del agujero de medida 14, la válvula 8, el sensor de presión 5, el filtro 23 y el orificio 2.
Camino de calibración
El al menos un camino de flujo comprende un camino de calibración que pasa por el orificio 2, que se corresponde con el camino de aspiración o de dilución. Este camino de calibración se estrangula de manera localizada en correspondencia con el agujero de medida 14. Cuando los medios de generación 3 generan una corriente de gas 25
(gas de calibración) en aspiración o en espiración en este camino de calibración sin que el orificio 2 esté conectado a una muestra cerrada 13 (abocando más bien el orificio 2 preferentemente al aire libre), los medios de cálculo 7 se establecen para:
1) determinar el tamaño del agujero de medida 14 a partir de una medida del parámetro representativo del caudal másico Dm por el caudalímetro 4, basándose en el mismo principio que la determinación del tamaño de un agujero de fuga 22 descrita anteriormente, y
2) ajustar sus coeficientes numéricos (típicamente a, b, a*, etc.) para el cálculo de un tamaño de un agujero de fuga 22 si su determinación del tamaño $ca¡ del agujero de medida 14 no se corresponde con el tamaño real $r del agujero de medida 14 memorizado por los medios de cálculo 7,
3) y, opcionalmente, reiterar las citadas etapas 1) y 2) hasta que la determinación del tamaño del agujero de medida 14 se corresponda, con un porcentaje de margen de error, con el tamaño real del agujero de medida 14 memorizado por los medios de cálculo.
Camino de cortocircuito
Con referencia a las figuras 7 y 8, la válvula 8, en su cuarta posición 12, se establece para completar el camino de espiración con un camino de cortocircuito que pasa por el orificio 2 y los medios de generación de corriente 3, pero que no pasa por el caudalímetro 4 (por lo que este camino de cortocircuito no forma parte de los caminos de flujo tal como se han definido anteriormente). La válvula 8 se establece para ajustar el caudal que pasa en total por el camino de espiración y el camino de cortocircuito. Esto permite caudales Dm más grandes y, por tanto, medir otras escalas de diámetro de agujero de fuga 22 o inflar rápidamente la muestra 13 para someter a prueba su solidez hasta estallido por fenómeno de fatiga o de tensión sucesivos. Los medios de cálculo 7 se establecen para deducir, a partir de una medida de caudal Dm a lo largo del camino de espiración por el caudalímetro másico 4, el caudal que pasa en total por el camino de espiración y el camino de cortocircuito cuando la válvula 8 abre este camino de cortocircuito.
Típicamente, los medios de cálculo 7 aplican una mera multiplicación, por un coeficiente de calibración, del caudal Dm medido por el caudalímetro másico 4 para obtener el caudal que pasa en total por el camino de espiración y el camino de cortocircuito cuando la válvula 8 abre este camino de cortocircuito. O bien, preferentemente, los medios de cálculo 7 modifican el valor de los coeficientes de calibración a y a* en la determinación del tamaño del agujero de fuga 22, para tener en cuenta que el hecho de que el caudal que pasa en total por el camino de espiración y el camino de cortocircuito es mayor que la medida, por el caudalímetro 4, del parámetro Dm representativo del caudal másico del gas de fuga de gas a lo largo del camino de espiración.
A continuación se pasa a describir un ejemplo de procedimiento, cuya secuencia puede ser modificada y llevado a la práctica por el dispositivo 1 de las figuras 1 a 8. Los tipos de gas citados (O2, CO2, NO2, etc.) tan solo son ilustrativos y, como es lógico, pueden variar.
Dilución
En primer lugar, antes de la aspiración del gas de análisis, el procedimiento comprende una espiración (mediante los medios 3) del gas de dilución (CO2 proveniente de la fuente 19) que fluye a lo largo del camino de dilución hasta dentro de la muestra 13 que comprende un gas inicial (mezcla de CO2 y NO2) que comprende preferentemente, aunque no necesariamente, el gas de interés.
Análisis de gas
Tras la dilución, el procedimiento según la invención comprende una aspiración (mediante los medios 3) del gas de análisis (O2 CO2 NO2) con origen en la muestra 13, fluyendo dicho gas de análisis aspirado a lo largo del camino de aspiración que comienza por el orificio 2 y se estrangula de manera localizada en correspondencia con el agujero de medida 14.
Durante la aspiración, el procedimiento comprende simultáneamente:
- una medida de presión (más exactamente, una depresión de la aspiración, a priori negativa pero considerada en valor absoluto a efectos de los cálculos) Pr del gas de análisis a lo largo del camino de aspiración por el sensor 6, preferentemente, aunque sin carácter limitativo, comprendida entre -20 y -500 mbar o más amplia, comprendida entre 4 y 500 mbar o comprendida entre 4 y 1000 mbar o más, según la capacidad de la turbina 3;
- una medida de un parámetro representativo del caudal másico del gas para analizar gas a lo largo del camino de aspiración, por el caudalímetro 4.
El procedimiento comprende a continuación una cuantificación, por los medios de cálculo 7, de la presencia del gas de interés (CO2 NO2) en el seno del gas de análisis (O2 CO2 NO2), a partir de esta última medida del parámetro representativo del caudal másico: por ejemplo, proporción CO2 NO2 = 20% del gas de análisis previa dilución. La cuantificación de la presencia del gas de interés comprende un cálculo tal y como se ha descrito para la descripción del dispositivo 1.
El gas de interés (CO2 NO2) comprende del 0 al 100% de una primera molécula de interés (CO2) que tiene una cierta conductibilidad térmica, y del 0 al 100% de otras moléculas de interés (NO2) que tienen una conductibilidad térmica diferente en como mucho el 10% con respecto a la conductibilidad térmica de la primera molécula de interés para idénticas condiciones de temperatura y de presión.
El procedimiento comprende además (simultáneamente a la medida de presión y del parámetro representativo del caudal másico) una cuantificación de la presencia de las otras moléculas de interés (NO2) en el seno del gas de análisis (O2 CO2 NO2) por medio del sensor 20: por ejemplo, proporción NO2 = 5% del gas de análisis previa dilución. El procedimiento comprende además una cuantificación de la presencia de la primera molécula de interés (CO2) en el gas de análisis (O2 CO2 NO2) a partir de la cuantificación de la presencia del gas de interés (CO2 NO2) en el seno del gas de análisis (O2 CO2 NO2) y de la cuantificación de la presencia de las otras moléculas de interés (NO2) en el seno del gas de análisis (O2 CO2 NO2): por ejemplo, proporción CO2 = 15% del gas de análisis previa dilución.
El procedimiento comprende además una cuantificación de la presencia de la primera molécula de interés (CO2) en el gas inicial (CO2 NO2) a partir de la cuantificación de la presencia de la primera molécula de interés (CO2) en el seno del gas de análisis (O2 CO2 NO2) y de la cuantificación de la presencia de las otras moléculas de interés (NO2) en el seno del gas de análisis (O2 CO2 NO2): por ejemplo, proporción CO2 = 75% del gas inicial.
El procedimiento comprende además una cuantificación de la presencia de las otras moléculas de interés (NO2) en el gas inicial (CO2 NO2) a partir de la cuantificación de la presencia de la primera molécula de interés (CO2) en el seno del gas de análisis (O2 CO2 NO2) y de la cuantificación de la presencia de las otras moléculas de interés (NO2) en el seno del gas de análisis (O2 CO2 NO2): por ejemplo, proporción NO2 = 25% del gas inicial.
Viene a continuación la prueba mecánica de la muestra 13.
Calibración de medida de fuga
El procedimiento comprende entonces un flujo (generado por los medios 3) de un gas de calibración (preferentemente aire exterior o el gas de la fuente 19) a lo largo del camino de calibración y, simultáneamente a este flujo:
1) una medida de presión Pr del gas de calibración a lo largo del camino de calibración por el sensor 5 ó 6, preferentemente, aunque sin carácter limitativo, comprendida entre 20 y 500 mbar o más amplia, comprendida entre 4 y 500 mbar o comprendida entre 4 y 1000 mbar,
2) una medida de un parámetro representativo del caudal másico del gas de calibración a lo largo del camino de calibración, por el caudalímetro 4,
3) una determinación del tamaño del agujero de medida 14 a partir de esta última medida del parámetro representativo del caudal másico, por los medios de cálculo 7, y
4) un ajuste, por los medios de cálculo 7, de coeficientes de calibración a, a*, b para el cálculo de un tamaño de un agujero de fuga 22 si la determinación Qcai del tamaño del agujero de medida 14 no se corresponde con un tamaño real $r del agujero de medida 14 memorizado por los medios de cálculo, y
5) facultativamente, una reiteración de las etapas 1 a 4 anteriores.
Medida de fuga
El procedimiento según la invención comprende a continuación una espiración del gas de fuga (preferentemente, aire exterior o el gas de la fuente 19 o un gas trazador que permite localizar la fuga, colorante o mesurable mediante otros medios exteriores) que fluye a lo largo del camino de espiración que termina en el orificio 2.
Durante la espiración, el procedimiento según la invención comprende simultáneamente:
- una medida de presión Pr del gas de fuga a lo largo del camino de espiración por el sensor 5, preferentemente, aunque sin carácter limitativo, comprendida entre 20 y 500 mbar o más amplia, comprendida entre 4 y 500 mbar o comprendida entre 4 y 1000 mbar y, en cualquier caso, dentro de los límites de la pérdida de carga del circuito neumático y de la resistencia a la presión de los órganos que constituyen la invención,
- una medida de un parámetro representativo del caudal másico del gas de fuga a lo largo del camino de espiración, por el caudalímetro 4.
El procedimiento según la invención comprende a continuación una determinación, por los medios de cálculo 7, del tamaño del agujero de fuga 22 en la muestra 13, a partir de esta última medida del parámetro representativo del caudal másico.
La determinación del tamaño del agujero de fuga 22 comprende un cálculo tal y como se ha descrito para la descripción
del dispositivo 1.
Si el agujero de fuga 22 es demasiado grande, hay que aumentar el caudal de gas de fuga para buscar la consecución de una presión de consigna. El procedimiento según la invención comprende entonces un ajuste, por la válvula 8 establecida para completar el camino de espiración mediante un camino de cortocircuito que pasa por el orificio y los medios de generación de corriente pero que no pasa por el caudalímetro, del caudal que pasa en total por el camino de espiración y el camino de cortocircuito, abriendo dicha válvula el camino de cortocircuito según una abertura de tamaño regulable.
El procedimiento según la invención comprende entonces una determinación, por los medios 7 y a partir de la medida de caudal a lo largo del camino de espiración, del caudal que pasa en total por el camino de espiración y el camino de cortocircuito cuando la válvula abre el camino de cortocircuito.
Más concretamente, los medios de cálculo 7 modifican el valor de los coeficientes de calibración a y a* en la determinación del tamaño del agujero de fuga 22, para tener en cuenta el hecho de que el caudal que pasa en total por el camino de espiración y el camino de cortocircuito es mayor que la medida, por el caudalímetro 4, del parámetro Dm representativo del caudal másico del gas de fuga de gas a lo largo del camino de espiración.
Prueba de resistencia / de estallido
Después de haber determinado el tamaño del agujero de fuga 22, se fuerza el caudal de gas a un valor acusado, eventualmente con caudal controlado para someter a prueba el estallido de la muestra 13 en una dinámica buscada.
La muestra 13 puede ser sometida a tensiones mecánicas externas como una sobre-envuelta de embridado, la presión atmosférica, una inmersión en un fluido, etc.
Se pone de relieve además que las diferentes etapas de este procedimiento se pueden invertir, o llevar a cabo de manera simultánea o ser facultativas. Por ejemplo, la etapa de calibración no es necesaria antes de la medida de fuga. Igualmente, la medida de fuga es completamente independiente del análisis de gas, y la medida de fuga se puede realizar antes del análisis de gas o sin el análisis de gas. En un caso preferente, para ganar tiempo, la medida de fuga se puede realizar simultáneamente a la dilución, preferentemente una vez alcanzada una presión de equilibrio, cumpliendo también el gas de dilución espirado la misión de gas de fuga espirado.
Por supuesto, la invención no está limitada a los ejemplos que se acaban de describir y se pueden aportar numerosas modificaciones a estos ejemplos sin salirse del ámbito de la invención.
Claims (20)
1. Dispositivo de prueba de una muestra (13) mediante corriente gaseosa, que comprende:
- un orificio (2),
- unos medios (3) para generar una corriente de gas (25) dentro del dispositivo a lo largo de al menos un camino de flujo que pasa por el orificio,
- al menos un sensor de presión (5, 6), estableciéndose cada sensor de presión para medir una presión de la corriente de gas a lo largo de al menos un camino de flujo, y
- un caudalímetro másico (4) establecido para medir un parámetro representativo del caudal másico de la corriente de gas a lo largo de cada camino de flujo, y donde:
- el al menos un camino de flujo comprende un camino de espiración que termina en el orificio,
- los medios para generar la corriente de gas se establecen para espirar en la muestra un gas de fuga a lo largo del camino de espiración,
- el al menos un sensor de presión comprende un sensor de presión de espiración (5) establecido para medir una presión del gas de fuga a lo largo del camino de espiración,
- el caudalímetro másico se establece para medir un parámetro representativo del caudal másico del gas de fuga a lo largo del camino de espiración, y en donde dicho dispositivo se caracteriza por que comprende además unos medios de cálculo (7) establecidos para determinar el tamaño del agujero de fuga (22) a partir de una medida del parámetro representativo del caudal másico a lo largo del camino de espiración, siendo el caudalímetro másico un caudalímetro másico de conductibilidad térmica.
2. Dispositivo según la reivindicación 1, caracterizado por que el sensor de presión de espiración está situado a lo largo del camino de espiración entre el caudalímetro y el orificio.
3. Dispositivo según una cualquiera de las reivindicaciones anteriores, caracterizado por que los medios de cálculo se establecen para determinar el tamaño del agujero de fuga en forma de un cálculo que depende de manera afín de la raíz cuadrada del parámetro representativo del caudal másico a lo largo del camino de espiración.
4. Dispositivo según una cualquiera de las reivindicaciones anteriores, caracterizado por que los medios de cálculo se establecen para determinar el tamaño del agujero de fuga además a partir de una medida de presión a lo largo del camino de espiración por el sensor de presión de espiración.
5. Dispositivo según una cualquiera de la reivindicación 4, caracterizado por que los medios de cálculo se establecen para determinar el tamaño del agujero de fuga en forma de un cálculo que depende de manera afín de la inversa de la raíz cuarta de la medida de presión a lo largo del camino de espiración.
6. Dispositivo según la reivindicación 5, caracterizado por que los medios de cálculo se establecen para determinar el tamaño del agujero de fuga según la fórmula:
con Dm el parámetro representativo del caudal másico, Pr la presión medida por el sensor de presión de espiración, y a y b, coeficientes numéricos de calibración.
7. Dispositivo según una cualquiera de las reivindicaciones 1 a 3, caracterizado por que los medios de cálculo se establecen para disparar una determinación del tamaño del agujero de fuga para un valor de la presión a lo largo del camino de espiración medida por el sensor de presión de espiración correspondiente a un valor de referencia de presión de espiración, estableciéndose los medios de cálculo para determinar el tamaño del agujero de fuga a partir de un valor del parámetro representativo del caudal másico a lo largo del camino de espiración medido simultáneamente a la medida de presión que mide el valor de presión correspondiente al valor de referencia de presión de espiración.
8. Dispositivo según la reivindicación 7, caracterizado por que los medios de cálculo se establecen para determinar el tamaño del agujero de fuga según la fórmula:
a*\¡Dm b
con Dm el parámetro representativo del caudal másico, y a* y b, coeficientes numéricos de calibración.
9. Dispositivo según una cualquiera de las reivindicaciones anteriores, caracterizado por que el al menos un camino
de flujo comprende un camino de calibración que pasa por el orificio, y por que en el seno del dispositivo, dicho camino de calibración se estrangula de manera localizada en correspondencia con un agujero de medida (14), estableciéndose los medios de cálculo para:
- determinar el tamaño del agujero de fuga a partir de una medida del parámetro representativo del caudal másico a lo largo del camino de calibración, y
- ajustar los coeficientes numéricos para el cálculo de un tamaño de un agujero de fuga si la determinación del tamaño del agujero de medida no se corresponde con un tamaño real del agujero de medida memorizado por los medios de cálculo.
10. Dispositivo según una cualquiera de las reivindicaciones anteriores, caracterizado por que comprende una válvula (8) establecida para completar el camino de espiración mediante un camino de cortocircuito que pasa por el orificio y los medios de generación de corriente pero que no pasa por el caudalímetro, estableciéndose dicha válvula para ajustar el caudal que pasa en total por el camino de espiración y el camino de cortocircuito.
11. Procedimiento de prueba de una muestra mediante corriente gaseosa que comprende:
- una espiración en la muestra de un gas de fuga que fluye a lo largo de un camino de espiración que termina en un orificio (2) unido a la muestra (13),
- una medida de presión del gas de fuga a lo largo del camino de espiración,
- una medida de un parámetro representativo del caudal másico del gas de fuga de gas a lo largo del camino de espiración, y
estando caracterizado el procedimiento por:
- una determinación del tamaño de un agujero de fuga (22) en la muestra, a partir de la medida del parámetro representativo del caudal másico a lo largo del camino de espiración, siendo la medida de un parámetro representativo del caudal másico una medida mediante un caudalímetro másico (4) de conductibilidad térmica.
12. Procedimiento según la reivindicación 11, caracterizado por que la medida de presión se efectúa mediante un sensor de presión de espiración (5) situado a lo largo del camino de espiración entre el caudalímetro y la muestra.
13. Procedimiento según una cualquiera de las reivindicaciones 11 a 12, caracterizado por que la determinación del tamaño del agujero de fuga comprende un cálculo del tamaño del agujero de fuga que depende de manera afín de la raíz cuadrada del parámetro representativo del caudal másico a lo largo del camino de espiración.
14. Procedimiento según una cualquiera de las reivindicaciones 11 a 13, caracterizado por que la determinación del tamaño del agujero de fuga se efectúa además a partir de la presión medida a lo largo del camino de espiración.
15. Procedimiento según la reivindicación 14, caracterizado por que la determinación del tamaño del agujero de fuga comprende un cálculo del tamaño del agujero de fuga que depende de manera afín de la inversa de la raíz cuarta de la medida de presión a lo largo del camino de espiración.
16. Procedimiento según la reivindicación 15, caracterizado por que la determinación del tamaño del agujero de fuga comprende un cálculo del tamaño del agujero de fuga según la fórmula:
con Dm el parámetro representativo del caudal másico, Pr la presión medida, y a y b, coeficientes numéricos de calibración.
17. Procedimiento según una cualquiera de las reivindicaciones 11 a 13, caracterizado por que la determinación del tamaño del agujero de fuga se dispara para un valor de la presión a lo largo del camino de espiración medida correspondiente a un valor de referencia de presión, efectuándose la determinación del tamaño del agujero de fuga a partir de un valor del parámetro representativo del caudal másico a lo largo del camino de espiración medido simultáneamente a la medida de presión que mide el valor de presión correspondiente al valor de referencia de presión.
18. Procedimiento según la reivindicación 17, caracterizado por que la determinación del tamaño del agujero de fuga comprende un cálculo del tamaño del agujero de fuga según la fórmula:
a*\¡Dm b
con Dm el parámetro representativo del caudal másico, y a* y b, coeficientes numéricos de calibración.
19. Procedimiento según una cualquiera de las reivindicaciones 11 a 18, caracterizado por que el al menos un camino
de flujo comprende un camino de calibración que pasa por el orificio y se estrangula de manera localizada en correspondencia con un agujero de medida (14), comprendiendo el procedimiento según la invención:
- un flujo de un gas de calibración a lo largo del camino de calibración,
- una medida de presión del gas de calibración a lo largo del camino de calibración,
- una medida de un parámetro representativo del caudal másico del gas de calibración a lo largo del camino de calibración,
- una determinación del tamaño del agujero de medida a partir de una medida del parámetro representativo del caudal másico, y
- un ajuste de los coeficientes numéricos para el cálculo de un tamaño de un agujero de fuga si la determinación del tamaño del agujero de medida no se corresponde con un tamaño real del agujero de medida memorizado por los medios de cálculo.
20. Procedimiento según una cualquiera de las reivindicaciones 11 a 19, caracterizado porque comprende un ajuste, mediante una válvula (8) establecida para completar el camino de espiración mediante un camino de cortocircuito que pasa por el orificio y los medios de generación de corriente pero que no pasa por el caudalímetro, del caudal que pasa en total por el camino de espiración y el camino de cortocircuito.
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| FR1262680A FR3000215B1 (fr) | 2012-12-21 | 2012-12-21 | Dispositif et procede de test d'un echantillon, en particulier de discrimination d'un gaz d'un echantillon |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| ES2913770T3 true ES2913770T3 (es) | 2022-06-06 |
Family
ID=47902232
Family Applications (2)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| ES13818740.6T Active ES2686623T3 (es) | 2012-12-21 | 2013-12-19 | Dispositivo y procedimiento de discriminación de un gas de una muestra |
| ES18170505T Active ES2913770T3 (es) | 2012-12-21 | 2013-12-19 | Dispositivo y procedimiento de determinación del tamaño de un agujero de fuga |
Family Applications Before (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| ES13818740.6T Active ES2686623T3 (es) | 2012-12-21 | 2013-12-19 | Dispositivo y procedimiento de discriminación de un gas de una muestra |
Country Status (10)
| Country | Link |
|---|---|
| US (2) | US10197469B2 (es) |
| EP (2) | EP3385696B1 (es) |
| CN (2) | CN105026927B (es) |
| CA (1) | CA2838187C (es) |
| DK (2) | DK3385696T3 (es) |
| ES (2) | ES2686623T3 (es) |
| FR (1) | FR3000215B1 (es) |
| HK (1) | HK1215303A1 (es) |
| PL (2) | PL3385696T3 (es) |
| WO (1) | WO2014096287A1 (es) |
Families Citing this family (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US20160160635A1 (en) * | 2013-07-24 | 2016-06-09 | Ikm Production Technology As | Measurement device |
| DE102016100817A1 (de) * | 2016-01-19 | 2017-07-20 | Phoenix Contact E-Mobility Gmbh | Gehäuseteil mit einer Prüfstelle zur Dichtigkeitsprüfung |
| JP6839440B2 (ja) * | 2017-01-19 | 2021-03-10 | ヤマハファインテック株式会社 | ガスセンサアレイ及びガス漏れ検知装置 |
| JP2018159563A (ja) * | 2017-03-22 | 2018-10-11 | ヤマハファインテック株式会社 | ガスセンサ装置及びガス漏れ検知装置 |
| TWI654415B (zh) * | 2017-08-25 | 2019-03-21 | 大陸商賽默飛世爾（上海）儀器有限公司 | 流體取樣裝置 |
| CN109342347A (zh) * | 2018-11-05 | 2019-02-15 | 安徽建筑大学 | 一种多模式气体分析装置以及分析方法 |
| CN113447618B (zh) * | 2021-06-29 | 2023-11-03 | 重庆大学 | 多传感器电子鼻的阶梯形气室、双进样检测***及方法 |
| CN116387236B (zh) * | 2023-06-01 | 2023-08-18 | 深圳市晶利德实业有限公司 | 一种集成电路加工机械手 |
Family Cites Families (68)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3818752A (en) * | 1971-04-28 | 1974-06-25 | N Lindeberg | Method and apparatus for testing tightness |
| US3852996A (en) * | 1973-06-22 | 1974-12-10 | Us Health | Automotive exhaust system leak test |
| US4223293A (en) * | 1979-01-22 | 1980-09-16 | Ford Motor Company | Terminal pin arrangement for an exhaust gas sensor |
| US4685331A (en) * | 1985-04-10 | 1987-08-11 | Innovus | Thermal mass flowmeter and controller |
| US4787254A (en) * | 1987-02-20 | 1988-11-29 | Briggs Technology, Inc. | Mass flow meter |
| US4776206A (en) * | 1987-08-11 | 1988-10-11 | Xetron Corporation | Leak testing by gas flow signature analysis |
| US4896528A (en) * | 1987-11-16 | 1990-01-30 | Lewis Donald E | Tank bottom leak testing and apparatus |
| US4898021A (en) * | 1988-11-30 | 1990-02-06 | Westinghouse Electric Corp. | Quantitative air inleakage detection system and method for turbine-condenser systems |
| JP2820508B2 (ja) * | 1990-07-06 | 1998-11-05 | 保安工業株式会社 | ガス漏れ検知装置 |
| US5513516A (en) * | 1992-05-01 | 1996-05-07 | Visi-Pack, Inc. | Method and apparatus for leak testing a container |
| US5546435A (en) * | 1992-11-16 | 1996-08-13 | Abb Atom Ab | Fission product leak detection in a pressurized-water reactor |
| US5369984A (en) * | 1993-08-31 | 1994-12-06 | Environmental Systems Products, Inc. | Method and apparatus for testing of tank integrity of vehicle fuel systems |
| JP3376250B2 (ja) * | 1996-08-13 | 2003-02-10 | 大和製罐株式会社 | 中空部材の漏洩検査装置および方法 |
| US6327915B1 (en) * | 1999-06-30 | 2001-12-11 | Micro Motion, Inc. | Straight tube Coriolis flowmeter |
| CN2397491Y (zh) * | 1999-11-05 | 2000-09-20 | 蔡凤英 | 带有标准气孔防漏气装置的氧量检测器 |
| US6308556B1 (en) * | 1999-12-17 | 2001-10-30 | Atc, Inc. | Method and apparatus of nondestructive testing a sealed product for leaks |
| US6584828B2 (en) * | 1999-12-17 | 2003-07-01 | Atc, Inc. | Method and apparatus of nondestructive testing a sealed product for leaks |
| JP4671462B2 (ja) * | 2000-02-22 | 2011-04-20 | パナソニック株式会社 | ニッケル水素二次電池の気密検査方法 |
| DE10133232A1 (de) * | 2000-07-10 | 2002-06-13 | Denso Corp | Verfahren zur Herstellung eines verbesserten Gasfühlerdichtungsaufbaus |
| CN1374516A (zh) * | 2001-03-13 | 2002-10-16 | 上海南汇新海印染机械配件厂 | 管道气体泄露的探测方法 |
| US6382011B1 (en) * | 2001-05-09 | 2002-05-07 | Mocon, Inc. | Apparatus for providing leakage calibration in packages |
| US6609414B2 (en) * | 2001-07-19 | 2003-08-26 | Mocon, Inc. | Apparatus for conducting leakage tests on sealed packages |
| US6807851B2 (en) * | 2001-07-25 | 2004-10-26 | Denso Corporation | Leak-check apparatus of fuel-vapor-processing system, fuel-temperature estimation apparatus and fuel-temperature-sensor diagnosis apparatus |
| JP3655569B2 (ja) * | 2001-09-06 | 2005-06-02 | 大陽日酸株式会社 | ガス成分濃度測定方法及び装置 |
| JP3930437B2 (ja) * | 2002-04-11 | 2007-06-13 | 株式会社日本自動車部品総合研究所 | 蒸発燃料処理装置の故障診断方法および故障診断装置 |
| US7168287B2 (en) * | 2002-09-26 | 2007-01-30 | Inficon Gmbh | Reference leakage device for leak sniffer detector |
| US6840086B2 (en) * | 2003-03-06 | 2005-01-11 | Cincinnati Test Systems, Inc. | Method and apparatus for detecting leaks |
| US6834529B2 (en) * | 2003-03-20 | 2004-12-28 | Siemens Building Technologies, Inc. | Method for measuring the atmosphere within an enclosure using a self-drilling sensor well |
| US7435381B2 (en) * | 2003-05-29 | 2008-10-14 | Siemens Healthcare Diagnostics Inc. | Packaging of microfluidic devices |
| CA2536888C (en) * | 2003-08-26 | 2012-04-24 | Teijin Pharma Limited | Oxygen concentration apparatus |
| JP4007299B2 (ja) * | 2003-10-07 | 2007-11-14 | トヨタ自動車株式会社 | 燃料処理システムの故障診断装置 |
| CN1227519C (zh) * | 2003-11-12 | 2005-11-16 | 安徽中科智能高技术有限责任公司 | 一种气体泄漏量可调样件和检测方法 |
| JP2005299394A (ja) * | 2004-04-06 | 2005-10-27 | Mitsubishi Electric Corp | 蒸散燃料ガスリーク検出装置 |
| JP4407373B2 (ja) * | 2004-05-13 | 2010-02-03 | 株式会社デンソー | ガスセンサ素子 |
| CN1997881B (zh) * | 2005-01-10 | 2010-09-22 | 膜康公司 | 探测气密封包装中泄漏的仪器和方法 |
| ATE545010T1 (de) * | 2005-02-02 | 2012-02-15 | Mocon Inc | Instrument und verfahren zum detektieren und melden der grösse von lecks in hermetisch abgedichteten verpackungen |
| WO2006088542A2 (en) * | 2005-02-14 | 2006-08-24 | Mocon, Inc. | Detecting and reporting the location of a leak in hermetically sealed packaging |
| JP2007231814A (ja) * | 2006-02-28 | 2007-09-13 | Denso Corp | 漏れ診断装置 |
| JP2007231813A (ja) * | 2006-02-28 | 2007-09-13 | Denso Corp | 燃料性状判定装置、漏れ検査装置、および燃料噴射量制御装置 |
| JP4684135B2 (ja) * | 2006-03-03 | 2011-05-18 | 株式会社フジキン | 配管路の漏洩検査方法及び漏洩検査装置 |
| WO2008046420A1 (en) * | 2006-10-18 | 2008-04-24 | Pbi-Dansensor A/S | A method for determining a volume |
| US7581427B2 (en) * | 2006-11-14 | 2009-09-01 | Mocon, Inc. | Workspace analyte sensing system and method using a fan to move samples from the workspace to the sensor |
| US20100089146A1 (en) * | 2007-02-28 | 2010-04-15 | Yamatake Corporation | Flow sensor |
| GB2451284B (en) * | 2007-07-26 | 2012-10-17 | Abb Ltd | Flowmeter |
| DE102007037166A1 (de) * | 2007-08-07 | 2009-02-19 | Endress + Hauser Flowtec Ag | Meßgerät |
| JP5088779B2 (ja) * | 2007-08-07 | 2012-12-05 | 日本ゴア株式会社 | 電気音響変換装置、電子機器、及び防水カバー、並びに、電気音響変換装置の通気試験方法 |
| DE102007057944A1 (de) * | 2007-12-01 | 2009-06-04 | Inficon Gmbh | Verfahren und Vorrichtung zur Dichtheitsprüfung |
| CN101470065A (zh) * | 2007-12-28 | 2009-07-01 | 中国航天科技集团公司第五研究院第五一〇研究所 | 用定量气体法测量正压漏孔全漏率的方法 |
| US8143603B2 (en) * | 2008-02-28 | 2012-03-27 | Ricoh Company, Ltd. | Electrostatic latent image measuring device |
| DE102008002224A1 (de) * | 2008-06-05 | 2009-12-10 | Robert Bosch Gmbh | Verfahren zur Erkennung von Leckagen in einem Tanksystem |
| CN101358948A (zh) * | 2008-08-21 | 2009-02-04 | 华中科技大学 | 一种地下储气井金属井筒检测装置 |
| IL205614A0 (en) * | 2009-05-08 | 2010-11-30 | Renalsense Ltd | Device and method for monitoring renal function |
| CA2764010C (en) * | 2009-06-05 | 2018-07-10 | Xtralis Technologies Ltd | Gas detector apparatus |
| CN101598626A (zh) * | 2009-07-14 | 2009-12-09 | 首钢总公司 | 一种用于rh真空泄漏部位确定方法 |
| CN101713698A (zh) * | 2009-07-27 | 2010-05-26 | 山东大学 | 一种真空检漏*** |
| CN201464449U (zh) * | 2009-07-27 | 2010-05-12 | 上海莫克电子技术有限公司 | 密封容器上的气体检测装置 |
| GB0916908D0 (en) * | 2009-09-25 | 2009-11-11 | Molins Plc | Measurement apparatus |
| EP2542947A4 (en) * | 2010-03-01 | 2018-01-03 | Provtagaren AB | Flow regulating system and monitoring device comprising said flow regulating system for the detection of air borne analytes |
| US9046399B2 (en) * | 2010-06-15 | 2015-06-02 | Expro Meters, Inc. | Minimally intrusive monitoring of a multiphase process flow using a tracer and a spatially arranged array of at least two sensors on a flow pipe |
| US8453493B2 (en) * | 2010-11-02 | 2013-06-04 | Agilent Technologies, Inc. | Trace gas sensing apparatus and methods for leak detection |
| CN102269666B (zh) * | 2011-03-31 | 2012-09-12 | 哈尔滨工业大学（威海） | 一种用于超低泄露率检测的气体样品富集装置及方法 |
| DE102011086486B4 (de) * | 2011-11-16 | 2023-01-19 | Inficon Gmbh | Vorrichtung und Verfahren zur schnellen Lecksuche an formsteifen/schlaffen Verpackungen ohne Zusatz von Prüfgas |
| EP2672247B1 (en) * | 2012-06-05 | 2018-04-04 | Sciemetric Instruments Inc. | Leak Testing Methods and Systems |
| US20150226629A1 (en) * | 2012-09-04 | 2015-08-13 | Atonarp Inc. | System and method for leak inspection |
| US20140356523A1 (en) * | 2013-05-29 | 2014-12-04 | GM Global Technology Operations LLC | Materials, methods, and apparatus for improving leak robustness |
| DE102013217288A1 (de) * | 2013-08-29 | 2015-03-05 | Inficon Gmbh | Dichtheitsprüfung während der Evakuierung einer Folienkammer |
| KR102093571B1 (ko) * | 2015-12-14 | 2020-03-25 | 가부시키가이샤 후쿠다 | 누설 검사 장치 및 방법 |
| DE102015226360A1 (de) * | 2015-12-21 | 2017-06-22 | Inficon Gmbh | Grobleckmessung eines inkompressiblen Prüflings in einer Folienkammer |
-
2012
- 2012-12-21 FR FR1262680A patent/FR3000215B1/fr active Active
-
2013
- 2013-12-19 WO PCT/EP2013/077538 patent/WO2014096287A1/fr active Application Filing
- 2013-12-19 ES ES13818740.6T patent/ES2686623T3/es active Active
- 2013-12-19 ES ES18170505T patent/ES2913770T3/es active Active
- 2013-12-19 DK DK18170505.4T patent/DK3385696T3/da active
- 2013-12-19 DK DK13818740.6T patent/DK2936145T3/en active
- 2013-12-19 EP EP18170505.4A patent/EP3385696B1/fr active Active
- 2013-12-19 CN CN201380073513.9A patent/CN105026927B/zh active Active
- 2013-12-19 PL PL18170505T patent/PL3385696T3/pl unknown
- 2013-12-19 PL PL13818740T patent/PL2936145T3/pl unknown
- 2013-12-19 EP EP13818740.6A patent/EP2936145B1/fr active Active
- 2013-12-19 US US14/653,613 patent/US10197469B2/en active Active
- 2013-12-19 CN CN201810053504.8A patent/CN108225972B/zh active Active
- 2013-12-20 CA CA2838187A patent/CA2838187C/fr active Active
-
2016
- 2016-03-21 HK HK16103240.4A patent/HK1215303A1/zh unknown
-
2018
- 2018-11-08 US US16/184,037 patent/US11874199B2/en active Active
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CA2838187C (fr) | 2015-01-27 |
| CN108225972A (zh) | 2018-06-29 |
| EP3385696B1 (fr) | 2022-02-23 |
| US20190072453A1 (en) | 2019-03-07 |
| US11874199B2 (en) | 2024-01-16 |
| CA2838187A1 (fr) | 2014-03-13 |
| DK3385696T3 (da) | 2022-05-23 |
| CN108225972B (zh) | 2021-04-09 |
| FR3000215A1 (fr) | 2014-06-27 |
| US20150362400A1 (en) | 2015-12-17 |
| ES2686623T3 (es) | 2018-10-18 |
| CN105026927A (zh) | 2015-11-04 |
| PL3385696T3 (pl) | 2022-06-13 |
| EP2936145B1 (fr) | 2018-06-13 |
| PL2936145T3 (pl) | 2018-11-30 |
| DK2936145T3 (en) | 2018-09-24 |
| EP3385696A1 (fr) | 2018-10-10 |
| CN105026927B (zh) | 2018-02-16 |
| EP2936145A1 (fr) | 2015-10-28 |
| HK1215303A1 (zh) | 2016-08-19 |
| FR3000215B1 (fr) | 2016-02-05 |
| WO2014096287A1 (fr) | 2014-06-26 |
| US10197469B2 (en) | 2019-02-05 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| ES2913770T3 (es) | Dispositivo y procedimiento de determinación del tamaño de un agujero de fuga | |
| JP6878425B2 (ja) | 酸素を用いたリーク検知 | |
| ES2787004T3 (es) | Método para medir niveles de carbonatación en bebidas en envase abierto | |
| CN104678985B (zh) | 一种校验质量流量控制器的装置及方法 | |
| JP4671623B2 (ja) | 流通センサ容器を有する可燃性ガス検出器及び可燃性ガスを測定する方法 | |
| Laurantzon et al. | A flow facility for the characterization of pulsatile flows | |
| US20110119012A1 (en) | Method for the Signal Linearization of a Gas Sensor Output Signal | |
| US6553818B1 (en) | Exhaust flow calibration apparatus and method | |
| JPH02190743A (ja) | ガス濃度測定装置 | |
| TWI666435B (zh) | 露點傳感器的測試系統 | |
| JP2019506608A5 (es) | ||
| ES2673119T3 (es) | Sistema de medición de flujo y procedimiento para determinar al menos una propiedad de un medio | |
| JP3184885B2 (ja) | ガスメータ校正装置 | |
| CN112630272A (zh) | 一种具有多通路多探测器的气体检测仪及其检测方法 | |
| RU2364842C1 (ru) | Способ поверки расходомера газа и устройство для его реализации | |
| JP7150013B2 (ja) | 漏洩個所から漏出する試験ガスを妨害ガスから区別する装置および方法 | |
| US854696A (en) | Apparatus for analyzing gases. | |
| CN214150537U (zh) | 一种具有多通路多探测器的气体检测仪 | |
| US6094993A (en) | Method for measuring flow rate of a fluid in a conduit | |
| TW201231940A (en) | Testing of flow meters | |
| US7056098B2 (en) | Pump for supplying a gas to a sensor and methods therefor | |
| RU129223U1 (ru) | Устройство для калибровки системы для определения утечки испытательной среды | |
| KR20010090641A (ko) | 샘플주입방식을 이용한 비분산적외선 탄산가스 측정시스템 | |
| CN109085110B (zh) | 一种一步式通风率标准棒期间核查装置及其核查方法 | |
| CN212539289U (zh) | 一种新型的流量监测*** |