ES2403027T3 - Aleación de soldadura y artículos para su uso en soldeo, conjuntos soldados y procedimiento para producir conjuntos soldados - Google Patents
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Abstract
Una aleación de Ni-Cr-Fe que comprende, en porcentUna aleación de Ni-Cr-Fe que comprende, en porcentaje en peso: de un 28,5 a un 31,0 % de Cr, hasta uaje en peso: de un 28,5 a un 31,0 % de Cr, hasta un 11 % de Fe, menos de un 1,0 % de Mn, de un 2,1 an 11 % de Fe, menos de un 1,0 % de Mn, de un 2,1 a un 4,0 % de Nb + Ta, de un 1,0 a un 6,5 % de Mo, un 4,0 % de Nb + Ta, de un 1,0 a un 6,5 % de Mo, menos de un 0,50 % de Si, de un 0,01 a un 0,35 % dmenos de un 0,50 % de Si, de un 0,01 a un 0,35 % de Ti, hasta un 0,25 % de Al, menos de un 0,20 % dee Ti, hasta un 0,25 % de Al, menos de un 0,20 % de Cu, menos de un 1,0 % de W, menos de un 0,12 % de Cu, menos de un 1,0 % de W, menos de un 0,12 % de Co, menos de un 0,10 % de Zr, menos de un 0,01 % Co, menos de un 0,10 % de Zr, menos de un 0,01 % de S, menos de un 0,01 % de B, menos de un 0,03 % de S, menos de un 0,01 % de B, menos de un 0,03 % de C, menos de un 0,02 % de P, de un 0,002 a un 0,de C, menos de un 0,02 % de P, de un 0,002 a un 0,015 % de Mg + Ca, resto Ni más impurezas secundari015 % de Mg + Ca, resto Ni más impurezas secundarias. as.
Description
Aleación de soldadura y artículos para su uso en soldeo, conjuntos soldados y procedimiento para producir conjuntos soldados
Antecedentes de la invención
1. Campo de la invención
La presente invención se refiere a una aleación de soldadura de níquel, cromo, hierro, molibdeno, niobio, a artículos fabricados a partir de la misma para su uso en la producción de conjuntos soldados, y a conjuntos soldados y a procedimientos para producir estos conjuntos soldados.
2. Descripción de la técnica relacionada
Hasta ahora, en diversas aplicaciones de soldeo, lo que incluye los equipos usados en la generación de potencia nuclear, se requieren unos conjuntos soldados que proporcionan resistencia a diversos fenómenos de fisuración. Esto incluye no solo la fisuración por corrosión bajo tensiones intergranular (“IGSCC”) sino también la fisuración en caliente, la fisuración en frío (DDC) y la fisuración de la raíz.
Durante las vidas de los equipos de generación de potencia nuclear comerciales y militares, la industria nuclear ha sustituido la primera generación de aleaciones de níquel, que tenía solo un 14-15 % de cromo, por una familia que contiene ahora aproximadamente un 30 % de cromo. Esta familia de aleaciones es virtualmente inmune a la IGSCC, pero se han descubierto otras cuestiones acerca de los productos de soldeo de la misma familia. Los productos de soldeo con un 30 % de cromo inicial (UNS N06052) contienen aproximadamente un 0,50 % de Al y un 0,50 % de Ti y tienen una capacidad de soldeo general razonablemente buena. No obstante, el contenido de aluminio casi siempre contribuye a las impurezas de óxido flotante en muchos de los cordones de soldadura a pesar de los esfuerzos escrupulosos para proporcionar una excelente protección por gas. Estos óxidos, si no se eliminan por rectificado, a menudo se abrirán camino hasta el interior de las soldaduras por pluricordón y aparecerán como unas inclusiones que pueden detectarse mediante procedimientos de inspección utrasónica o radiografía. Esta circunstancia no es aceptable cuando se encuentra durante la reparación de componentes de planta nuclear operativos que están radiactivamente “calientes”. Además, los depósitos fabricados usando estos productos de soldeo son susceptibles de fisuración por reducción de ductilidad (“DDC”).
A principios del siglo XXI, se introdujo una nueva familia de productos de soldeo de aleación de níquel con un 30 % de cromo que abordó estas cuestiones. Esta familia de aleaciones (UNS N06054) mostraba unos contenidos de aluminio y titanio reducidos y presentaba adiciones de boro, zirconio y niobio. Estos productos eran capaces de producir unos depósitos de soldadura muy puros, sin las impurezas de óxido flotante de la familia anterior. Además, los mismos proporcionaban una resistencia a DDC mejorada, pero bajo condiciones de forma de cordón desfavorables y una entrada de calor muy elevada por unidad de volumen de metal de soldadura añadido, se encontraron fisuras por DDC ocasionales. Esta familia también mostraba una resistencia a “fisuración de la raíz” y a fisuración por solidificación tal como se describe en la patente de los Estados Unidos con Nº 6.242.113 a nombre de Kiser. El documento WO 2005 070 612 no revela el Mo.
La presente invención supera los inconvenientes de la técnica anterior proporcionando una aleación de soldadura de níquel, cromo, hierro, molibdeno, niobio y conjuntos soldados fabricados a partir de la misma que proporcionan la resistencia y la resistencia a la corrosión deseadas, además de resistencia a fisuración por solidificación, a DDC, a fisuración de la raíz, así como a fisuración por corrosión bajo tensiones. Adicionalmente, la presente invención proporciona una aleación de soldadura del tipo de níquel, cromo, hierro, molibdeno, niobio de una variedad de formas que está adaptada, en particular, para su uso en la fabricación y reparación de los equipos usados en la generación de potencia nuclear.
Sumario de la invención
De acuerdo con la invención, se proporciona una aleación de níquel, cromo, hierro, molibdeno, niobio para su uso en la producción de depósitos de soldadura. También se hace referencia a la aleación en el presente documento simplemente como una aleación de Ni-Cr-Fe. La aleación comprende, en porcentaje en peso, de un 28,5 a un 31,0 % de cromo; de un 0 a un 11 % de hierro, preferentemente de un 7,0 a un 10,5 % de hierro; menos de un 1,0 % de manganeso, preferentemente de un 0,05 a un 0,35 % de manganeso; de un 2,1 a un 4,0 % de niobio más tantalio, preferentemente de un 2,1 a un 3,5 % de niobio más tantalio, y más preferentemente de un 2,2 a un 2,8 % de niobio más tantalio; de un 1,0 a un 6,5 % de molibdeno, y más preferentemente de un 3,0 a un 5,0 % de molibdeno; menos de un 0,50 % de silicio, preferentemente de un 0,05 a un 0,30 % de silicio; de un 1,0 a un 6,5 % de titanio; de un 0 a un 0,25 % de aluminio; menos de un 0,02 % de cobre; menos de un 1,0 % de tungsteno; menos de un 0·12 % cobalto; menos de un 0,10 % de zirconio; menos de un 0,01 % de azufre; menos de un 0,01 % de boro, preferentemente menos de un 0,0015 % de boro, y más preferentemente menos de un 0,001 % de boro; menos de un 0,03 % de carbono; menos de un 0,02 % de fósforo; de un 0,002 a un 0,015 % de magnesio más calcio, y el resto níquel e impurezas secundarias.
La aleación muestra una resistencia a la fisuración por corrosión bajo tensiones adecuada a la vista del contenido de cromo. La aleación puede encontrarse en forma de un depósito de soldadura, un electrodo de soldadura, un electrodo de soldadura en forma de alambre o tira con una cubierta de fundente, un electrodo de soldadura en forma de vaina con un núcleo de fundente, un recubrimiento de depósito de soldadura o un conjunto soldado que comprende un sustrato de aleación, tal como acero con un recubrimiento de la aleación de la invención. La aleación de la presente invención puede usarse en un procedimiento para producir un depósito de soldadura o conjunto soldado en forma de un electrodo recubierto con fundente usado para producir un depósito de soldadura que incluye el soldeo realizado mediante soldeo por arco eléctrico sumergido o soldeo por electroescoria. Un conjunto soldado de la presente invención puede encontrarse en forma de placa tubular de un reactor nuclear. La aleación puede usarse adicionalmente como un artículo para producir un conjunto soldado, encontrándose el artículo en forma de alambre, tira, lámina, varilla, electrodo, polvo aleado previamente o polvo elemental. De acuerdo con la presente invención, el procedimiento para producir el depósito de soldadura puede incluir la producción de un electrodo recubierto con fundente fabricado a partir de la aleación anteriormente definida de un alambre de níquel/ cromo o un alambre de níquel/ cromo/ hierro y la fusión del electrodo para producir un depósito de soldadura.
Breve descripción del dibujo
La figura 1 es una microfotografía de una aleación de la presente invención que muestra la microestructura de límites de grano sinuosos preferente.
Descripción detallada de la invención
La aleación de soldadura de NiCrFeMoNb de acuerdo con la invención (a la que también se hace referencia en el presente documento como una aleación de Ni-Cr-Fe) tiene suficiente cromo junto con un control considerablemente estricto de los constituyentes químicos secundarios, así como de los elementos traza, para proporcionar una resistencia a la corrosión adecuada y una resistencia a la fisuración por corrosión bajo tensiones excelente. Además, la aleación es resistente a fisuración por solidificación, a la fisuración de la raíz, y a DDC bajo condiciones de calentamiento y de recalentamiento adversas. La aleación de soldadura de la presente invención está diseñada también para proporcionar resistencia a fisuración por DDC bajo condiciones tanto de alta como de baja dilución de hierro.
Con el fin de conferir resistencia a fisuración por solidificación, la aleación debería tener una solubilidad adecuada para sus elementos de aleación y un estrecho intervalo de temperatura de liquidus a solidus. Asimismo, esta debería tener unos bajos niveles de azufre, fósforo y otros elementos de bajo punto de fusión, y debería contener unos niveles mínimos de elementos que formen fases de bajo punto de fusión en la aleación.
La resistencia a DDC se controla aumentando la ductilidad y la resistencia a temperaturas elevadas en los límites de grano y creando unos límites de grano de forma irregular, a los que se hace referencia en el presente documento como “límites de grano sinuosos”. La buena resistencia y ductilidad de los límites de grano se proporciona mediante boro, zirconio y niobio dentro de los límites de la invención. Mientras que el boro y el zirconio toman parte al nivel de los límites de grano, el zirconio tiende a desoxidar los límites mientras que el boro ayuda a controlar la morfología de los carburos. Con suficiente niobio para formar carburos de tipo MC tanto primario como secundario, unos niveles más bajos de boro tienden a reforzar la formación de carburos de tipo MC y a reducir la tendencia a la fisuración por solidificación. Asimismo, menos de un 0,015 % y preferentemente menos de un 0,001 % de boro retrasa la formación de carburos M23C6 reduciendo la temperatura de solvus del M23C6 y ralentizando la velocidad de reacción lo que, a su vez, reduce la tendencia a la fisuración. Véase la tabla I. Tal como se menciona anteriormente, todos los porcentajes composicionales se expresan en el presente documento en % en peso.
El inicio de la formación de carburos MC tiene lugar, habitualmente, en la masa fundida líquida. No obstante, este puede tener lugar en un intervalo tan bajo como de 1150 ºC a 1200 ºC. Esto proporciona suficiente tiempo tras el enfriamiento del cordón de soldadura para que estos carburos MC fijen los límites de grano migrantes en una multitud de puntos que obligan a que los límites migrados sean muy irregulares o sinuosos. Mediante la sustitución de los límites de grano largos y rectos (que presentan tendencia a DDC) por unos límites de grano sinuosos, se produce una red de enclavamiento mecánico que proporciona una resistencia a DDC sobresaliente. Véase la figura
1. El molibdeno es un eliminador para el boro y se sabe que forma Mo2B, un precipitado de tipo MC. También se sospecha que el molibdeno desempeña el papel de un catalizador en su contribución hacia el control del tamaño y la dispersión de carburos MC, mientras que no toma parte directamente en la formación de carburos del tipo MC. Por lo tanto, el niobio y el molibdeno, mediante sus reacciones con el carbono y el boro, respectivamente, forman los precipitados que fijan los límites de grano migrantes que dan como resultado la formación de la microestructura de límites de grano sinuosos que crea la resistencia a DDC durante el enfriamiento del baño de fusión de la soldadura. Debido a que se sabe que el titanio, el tantalio y el tungsteno forman carburos de tipo MC, se prevé que sea factible la sustitución parcial del niobio, a un nivel atómico, por uno o más de estos elementos. El boro y el zirconio a unos niveles más elevados que los prescritos por los límites de la composición de la aleación de la invención son perjudiciales y contribuyen a la fisuración por solidificación debido a su supresión del solidus (temperatura de congelación final del último líquido en congelarse).
Se cree que un ensayo de “Deformación Hasta Fractura”, desarrollado por la Universidad del Estado de Ohio, representa un procedimiento válido y cuantificable de determinación de cualquier refuerzo a la resistencia a DDC. Este ensayo se describe en la edición de diciembre de 2003 de Welding Journal, págs. 355-S a 364-S. Este ensayo mide el grado de DDC como una función de la deformación a temperatura constante. El número de fisuras para una 5 deformación fija se mide de forma metalográfica. Los resultados de varias composiciones comparativas se muestran en la tabla II junto con unos datos seleccionados que muestran la resistencia a fisuración en caliente. La resistencia a fisuración de la raíz se mejora mediante la presente invención manteniendo un contenido bajo de aluminio, titanio, y manganeso junto con unas cantidades controladas de boro, silicio y zirconio. La invención proporciona resistencia a fisuración por solidificación, a DDC y a fisuración por corrosión bajo tensiones en virtud de estas cantidades de 10 aluminio, titanio, zirconio, boro, silicio y cromo equilibradas en la matriz de níquel. Se mantiene un contenido bajo de aluminio y de titanio para combatir la formación de óxido flotante y para reducir la tendencia a la fisuración de la raíz. No obstante, incluso una pequeña cantidad de titanio es beneficiosa para ayudar a resistir la IGSCC. Unos niveles de manganeso más bajos ayudan a reducir la tendencia a la fisuración de la raíz y son admisibles con los bajos niveles de azufre que pueden conseguirse con el procedimiento de fusión de AOD + ESR. Adicionalmente, unos
15 niveles de manganeso de menos de un 1,0 % y preferentemente de menos de un 0,40 % tienden a suprimir la formación de carburos M23C6 casi del mismo modo que el boro. Véase la tabla I, la cual revela solo aleaciones comparativas.
Tabla I.
- SOLVUS DE CARBURO M23C6 PARA COMPOSICIONES MODELO, DETERMINADO USANDO SOFTWARE PREDICTIVO*
- Aleación
- Ni Al Cr Fe Mn Nb Si Ti B C N Solvus de M23C6, ºF
- Base
- resto 0,1 30 8 0,2 0,2 0,12 0,2 0,0005 0,02 0,02 1937
- Base + 0,002 B
- resto 0,1 30 8 0,2 0,2 0,12 0,2 0,0005 0,02 0,02 1974
- Base + 2 Mn
- resto 0,1 30 8 0,2 0,2 0,12 0,2 0,0005 0,02 0,02 1962
- Base + 2,5 Nb
- resto 0,1 30 8 0,2 0,2 0,12 0,2 0,0005 0,02 0,02 1654
- Base + 4 Mo + 2,5 Nb
- resto 0,1 30 8 0,2 0,2 0,12 0,2 0,0005 0,02 0,02 1604
- * Software JMatPro, Versión 3.0, de Sente Software
Tabla II.
- RENDIMIENTO DE DIVERSOS CALORES EN LA RESISTENCIA A DDC Y A FISURACIÓN EN CALIENTE para composiciones comparativas
- Ensayos realizados a 950 ºC. Número de DDC para cada % deDeformación
- Recuento Metalográfico de Fisuras en Caliente
- Calores
- Fe Nb Ti Al Mn Mo B C Zr Cr S Solvus deM23C6 ºF** 1 % 2 % 3 % 4 % 5 % 6 % 8 % Número Porpulgada2 * 2,54 cm Suma de longitudes 2,54 cm
- 1
- 8,22 0,83 0,24 0,11 0,8 0,01 0,003 0,027 0,01 30 0,0006 1904 0 1 2 3 nt 32 nt > 60 > 1”
- 2
- 8,42 0,85 0,21 0,1 0,81 0,02 0,004 0,02 0,015 30 0,0014 1983 0 Nt 5 14 nt nt > 99 > 50 > 1”
- 3
- 8,33 0,78 0,19 0,13 0,68 0,02 0,001 0,014 0,001 29,5 0,0007 1904 0 3 Nt 16 nt nt nt < 20 < 0,2”
- 4
- 9,03 1 0,2 0,01 0,68 4 0,004 0,02 0,006 30 0,0008 1950 0 0 2 1 nt 2 nt
- 5
- 8,24 2,5 0,2 0,03 0,79 4,1 0,0011 0,02 0,008 30,2 0,001 1580 0 0 0 0 0 0 nt
- 6
- 8,04 0,82 0,19 0,12 0,77 0,01 0,001 0,03 0,008 29,5 0,001 1995 < 20 < 0,2”
- * = Número de fisuras por pulgada cuadrada en ranuras en v tal cual se sueldan, tal como se mide de forma metalográfica en sección transversal. Las fisuras son la sumatanto de las fisuras por reducción de ductilidad como en caliente.nt = no se midió el número de fisuras** = Predicho usando el software JMatPro, Versión 3.0, de Sente Software� I 6 = 2,54 cm,
Claims (14)
- REIVINDICACIONES
- 1.
- Una aleación de Ni-Cr-Fe que comprende, en porcentaje en peso: de un 28,5 a un 31,0 % de Cr, hasta un 11 % de Fe, menos de un 1,0 % de Mn, de un 2,1 a un 4,0 % de Nb + Ta, de un 1,0 a un 6,5 % de Mo, menos de un 0,50 % de Si, de un 0,01 a un 0,35 % de Ti, hasta un 0,25 % de Al, menos de un 0,20 % de Cu, menos de un 1,0 % de W, menos de un 0,12 % de Co, menos de un 0,10 % de Zr, menos de un 0,01 % de S, menos de un 0,01 % de B, menos de un 0,03 % de C, menos de un 0,02 % de P, de un 0,002 a un 0,015 % de Mg + Ca, resto Ni más impurezas secundarias.
-
- 2.
- La aleación de acuerdo con la reivindicación 1, que contiene de un 7,0 a un 10,5 % de Fe, de un 0,05 a un 0,35 % de Mn, de un 2,1 a un 3,5 % de Nb + Ta, de un 1,0 a un 6,5 % de Mo, de un 0,05 a un 0,30 % de Si y menos de un 0,0015 % de B o que contiene de un 2,2 a un 2,8 % de Nb + Ta, de un 3,0 a un 5,0 % de Mo y menos de un 0,0010 % de B o que contiene de forma nominal aproximadamente un 30 % de Cr, un 8 % de Fe, un 2,5 % de Nb + Ta, un 4 % de Mo, menos de un 0,35 % de Mn, un 0,2 % de Ti, un 0,03 % de Al, un 0,008 % de Zr, un 0,02 % de C y menos de un 0,001 % de B.
-
- 3.
- La aleación de la reivindicación 1, en un depósito de soldadura o para su uso como un electrodo de soldadura.
-
- 4.
- El electrodo de soldadura de la reivindicación 3, en forma de vaina con un núcleo de fundente.
-
- 5.
- El electrodo de soldadura de la reivindicación 3, en forma de un electrodo recubierto con fundente para su uso en uno de soldeo por arco eléctrico sumergido o soldeo por electroescoria.
-
- 6.
- El electrodo de soldadura de la reivindicación 5, en forma de alambre o varilla.
-
- 7.
- Un artículo para producir un conjunto soldado fabricado a partir de la aleación de la reivindicación 1.
-
- 8.
- El artículo de la reivindicación 7, en forma de alambre, tira, varilla, electrodo, polvo aleado previamente o polvo elemental.
-
- 9.
- Un procedimiento para producir un conjunto soldado, que comprende la formación de un electrodo de soldadura de una aleación de Ni-Cr-Fe que comprende, en porcentaje en peso: de un 28,5 a un 31,0 % de Cr, hasta un 11 % de Fe, menos de un 1,0 % de Mn, de un 2,1 a un 4,0 % de Nb + Ta, de un 1,0 a un 6,5 % de Mo, menos de un 0,50 % de Si, de un 0,01 a un 0,35 % de Ti, hasta un 0,25 % de Al, menos de un 0,20 % de Cu, menos de un 1,0 % de W, menos de un 0,12 % de Co, menos de un 0,10 % de Zr, menos de un 0,01 % de S, menos de un 0,01 % de B, menos de un 0,03 % de C, menos de un 0,02 % de P, de un 0,002 a un 0,015 % de Mg + Ca, el resto Ni más impurezas secundarias; y la fusión del electrodo para formar un depósito de soldadura.
-
- 10.
- El procedimiento de la reivindicación 9, en el que la aleación contiene de un 7,0 a un 10,5 % de Fe, de un 0,05 a un 0,35 % de Mn, de un 2,1 a un 3,5 % de Nb + Ta, de un 1,0 a un 6,5 % de Mo, de un 0,05 a un 0,30 % de Si y menos de un 0,0015 % de B o la aleación contiene de un 2,2 a un 2,8 % de Nb + Ta, de un 3,0 a un 5,0 % de Mo y menos de un 0,0010 % de B o la aleación contiene de forma nominal aproximadamente un 30 % de Cr, un 8 % de Fe, un 2,5 % de Nb + Ta, un 4 % de Mo, menos de un 0,35 % de Mn, un 0,2 % de Ti, un 0,03 % de Al, un 0,008 % de Zr, un 0,02 % de C ymenos de un 0,001 % de B.
-
- 11.
- Un conjunto soldado que comprende un sustrato de aleación y un recubrimiento de depósito de soldadura sobre el mismo, comprendiendo dicho recubrimiento de depósito de soldadura en porcentaje en peso: de un 28,5 a un 31,0 % de Cr, hasta un 11 % de Fe, menos de un 1,0 % de Mn, de un 2,1 a un 4,0 % de Nb + Ta, de un 1,0 a un 6,5 % de Mo, menos de un 0,50 % de Si, de un 0,01 a un 0,35 % de Ti, hasta un 0,25 % de Al, menos de un 0,20 % de Cu, menos de un 1,0 % de W, menos de un 0,12 % de Co, menos de un 0,10 % de Zr, menos de un 0,01 % de S, menos de un 0,01 % de B, menos de un 0,03 % de C, menos de un 0,02 % de P, de un 0,002 a un 0,015 % de Mg + Ca, el resto Ni más impurezas secundarias.
-
- 12.
- Un conjunto soldado de la reivindicación 11, en el que dicho recubrimiento de depósito de soldadura contiene de un 7,0 a un 10,5 % de Fe, de un 0,05 a un 0,35 % de Mn, de un 2,1 a un 3,5 % de Nb + Ta, de un 1,0 a un 6,5 % de Mo, de un 0,05 a un 0,30 % de Si y menos de un 0,0015 % de B o dicho recubrimiento de depósito de soldadura contiene de un 2,2 a un 2,8 % de Nb + Ta, de un 3,0 a un 5,0 % de Mo y menos de un 0,0010 % de B o dicho recubrimiento de depósito de soldadura contiene de forma nominal aproximadamente un 30 % de Cr, un 8 % de Fe, un 2,5 % de Nb + Ta, un 4 % de Mo, menos de un 0,35 % de Mn, un 0,2 % de Ti, un 0,03 % de Al, un 0,008 % de Zr, un 0,02 % de C y menos de un 0,001 % de B.
-
- 13.
- El conjunto soldado de la reivindicación 11, en forma de una placa tubular de un reactor nuclear.
-
- 14.
- El conjunto soldado de la reivindicación 11, en el que el recubrimiento de depósito de soldadura contiene una microestructura caracterizada por unos límites de grano sinuosos.
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US10675720B2 (en) * | 2011-02-01 | 2020-06-09 | Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. | High Cr Ni-based alloy welding wire, shielded metal arc welding rod, and weld metal formed by shielded metal arc welding |
US8640941B2 (en) * | 2011-03-23 | 2014-02-04 | Scoperta, Inc. | Fine grained Ni-based alloys for resistance to stress corrosion cracking and methods for their design |
ES2401625B1 (es) * | 2011-10-05 | 2014-03-04 | Valeo Térmico, S. A. | Material de soldadura para componentes de acero inoxidable, en especial para la soldadura en horno de intercambiadores de calor para gases. |
CN104039483B (zh) | 2011-12-30 | 2017-03-01 | 思高博塔公司 | 涂层组合物 |
CN102554505B (zh) * | 2012-01-11 | 2015-02-25 | 中国科学院金属研究所 | 一种抗点状缺陷和裂纹缺陷的镍基光焊丝 |
CN102581512B (zh) * | 2012-03-06 | 2016-04-20 | 中国科学院金属研究所 | 一种镍基焊缝点状缺陷控制方法 |
CN102744531A (zh) * | 2012-07-31 | 2012-10-24 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种镍基合金焊丝 |
US20150275341A1 (en) | 2012-10-11 | 2015-10-01 | Scoperta, Inc. | Non-magnetic metal alloy compositions and applications |
CN104511700A (zh) * | 2013-09-26 | 2015-04-15 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种镍基合金焊丝及其制备方法 |
EP3055802B1 (en) | 2013-10-10 | 2023-12-06 | Oerlikon Metco (US) Inc. | Methods of selecting material compositions and designing materials having a target property |
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CN103867211B (zh) * | 2013-12-12 | 2015-11-11 | 中铁十四局集团有限公司 | 泥水盾构刀盘冲刷*** |
US9815147B2 (en) * | 2014-04-04 | 2017-11-14 | Special Metals Corporation | High strength Ni—Cr—Mo—W—Nb—Ti welding product and method of welding and weld deposit using the same |
CA2951628C (en) | 2014-06-09 | 2024-03-19 | Scoperta, Inc. | Crack resistant hardfacing alloys |
MY190226A (en) | 2014-07-24 | 2022-04-06 | Oerlikon Metco Us Inc | Hardfacing alloys resistant to hot tearing and cracking |
CN106661700B (zh) | 2014-07-24 | 2019-05-03 | 思高博塔公司 | 耐冲击的耐磨堆焊和合金及其制备方法 |
CN105312793B (zh) * | 2014-07-29 | 2017-05-03 | 中国科学院金属研究所 | 一种700℃超超临界火电高温部件用Fe‑Ni基高温合金焊丝及其应用 |
EP3234209B1 (en) | 2014-12-16 | 2024-07-24 | Scoperta, Inc. | Tough and wear resistant ferrous alloys containing multiple hardphases |
CN104831163A (zh) * | 2015-05-09 | 2015-08-12 | 芜湖鼎瀚再制造技术有限公司 | 一种Fe-Mo-B-Al焊层材料及其制备方法 |
JP2017042796A (ja) * | 2015-08-27 | 2017-03-02 | 株式会社神戸製鋼所 | Ni基合金溶接金属 |
AU2016317860B2 (en) | 2015-09-04 | 2021-09-30 | Scoperta, Inc. | Chromium free and low-chromium wear resistant alloys |
US10851444B2 (en) | 2015-09-08 | 2020-12-01 | Oerlikon Metco (Us) Inc. | Non-magnetic, strong carbide forming alloys for powder manufacture |
CN105215571A (zh) * | 2015-09-22 | 2016-01-06 | 机械科学研究院哈尔滨焊接研究所 | 添加Mn和Nb的核电用NiCrFe合金堆焊焊带及焊接方法 |
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JP6739187B2 (ja) | 2016-02-22 | 2020-08-12 | 株式会社神戸製鋼所 | 溶接用Ni基合金ソリッドワイヤおよびNi基合金溶接金属の製造方法 |
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CN110193681A (zh) * | 2018-02-27 | 2019-09-03 | 上海电气电站设备有限公司 | 一种汽轮机阀门内密封堆焊层及其结构 |
US11939646B2 (en) | 2018-10-26 | 2024-03-26 | Oerlikon Metco (Us) Inc. | Corrosion and wear resistant nickel based alloys |
JP2022514822A (ja) | 2018-12-19 | 2022-02-16 | エリコン メテコ(ユーエス)インコーポレイテッド | 仕切弁、ボール弁、弁棒、及び弁座用の高温低摩擦でコバルトを含まないコーティング・システム |
CN110560961A (zh) * | 2019-10-12 | 2019-12-13 | 哈尔滨威尔焊接有限责任公司 | 一种核电设备用Ta&Nb复合型镍基焊丝及焊接方法 |
KR102197134B1 (ko) * | 2019-11-29 | 2020-12-31 | 주식회사 세아에삽 | Ni기 합금 플럭스 코어드 와이어 |
KR102479634B1 (ko) * | 2020-11-24 | 2022-12-21 | (주)세광이앤지 | 단조금형의 펀칭부 강도 증진을 위한 성형방법 |
CN112548400B (zh) * | 2021-02-22 | 2021-06-04 | 四川西冶新材料股份有限公司 | 用于镍铬铁合金钢焊接用药皮、焊条及其制备方法 |
CN113319468B (zh) * | 2021-06-16 | 2023-04-14 | 哈尔滨焊接研究院有限公司 | 一种防止焊接裂纹的核电用镍基合金焊丝的成分设计方法、核电用镍基合金焊丝 |
Family Cites Families (40)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3893851A (en) | 1974-09-11 | 1975-07-08 | Carondelet Foundry Co | Corrosion-resistant alloys |
US4415530A (en) | 1980-11-10 | 1983-11-15 | Huntington Alloys, Inc. | Nickel-base welding alloy |
US4400211A (en) | 1981-06-10 | 1983-08-23 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Alloy for making high strength deep well casing and tubing having improved resistance to stress-corrosion cracking |
JPS57203736A (en) * | 1981-06-10 | 1982-12-14 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Alloy of high stress corrosion cracking resistance for high-strength oil well pipe |
US4400210A (en) * | 1981-06-10 | 1983-08-23 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Alloy for making high strength deep well casing and tubing having improved resistance to stress-corrosion cracking |
US4410489A (en) | 1981-07-17 | 1983-10-18 | Cabot Corporation | High chromium nickel base alloys |
US4689279A (en) | 1982-10-12 | 1987-08-25 | Westinghouse Electric Corp. | Composite containing nickel-base austenitic alloys |
EP0109350B1 (en) * | 1982-11-10 | 1991-10-16 | Mitsubishi Jukogyo Kabushiki Kaisha | Nickel-chromium alloy |
JPS5985850A (ja) * | 1982-11-10 | 1984-05-17 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | Ni基合金の熱処理法 |
US4765956A (en) | 1986-08-18 | 1988-08-23 | Inco Alloys International, Inc. | Nickel-chromium alloy of improved fatigue strength |
JPS63174798A (ja) | 1987-01-14 | 1988-07-19 | Toyota Motor Corp | 肉盛溶接用耐食合金 |
US4806305A (en) | 1987-05-01 | 1989-02-21 | Haynes International, Inc. | Ductile nickel-silicon alloy |
JPH0250931A (ja) | 1988-05-13 | 1990-02-20 | Nkk Corp | 強磁性Ni―Fe系合金、および、前記合金の優れた表面性状を有するスラブまたは熱間圧延鋼帯を製造するための方法 |
US5372662A (en) | 1992-01-16 | 1994-12-13 | Inco Alloys International, Inc. | Nickel-base alloy with superior stress rupture strength and grain size control |
JP2777319B2 (ja) | 1993-07-30 | 1998-07-16 | 財団法人電気磁気材料研究所 | 耐摩耗性高透磁率合金およびその製造法ならびに磁気記録再生ヘッド |
DE69404937T2 (de) * | 1993-09-20 | 1998-01-15 | Mitsubishi Materials Corp | Nickellegierung |
JP3303024B2 (ja) * | 1993-09-20 | 2002-07-15 | 三菱マテリアル株式会社 | 耐硫酸腐食性および加工性に優れたNi基合金 |
US5516485A (en) | 1994-03-17 | 1996-05-14 | Carondelet Foundry Company | Weldable cast heat resistant alloy |
WO1996000310A1 (en) | 1994-06-24 | 1996-01-04 | Teledyne Industries, Inc. | Nickel-based alloy and method |
GB9608617D0 (en) | 1996-04-24 | 1996-07-03 | Rolls Royce Plc | Nickel alloy for turbine engine components |
SE509043C2 (sv) | 1996-09-05 | 1998-11-30 | Sandvik Ab | Användning av ett kompoundrör med ett yttre skikt av en Ni- legering för överhettare och avfallspannor |
JPH10193174A (ja) * | 1996-12-27 | 1998-07-28 | Daido Steel Co Ltd | 酸化物分散強化型合金溶接用溶加材 |
US6258317B1 (en) | 1998-06-19 | 2001-07-10 | Inco Alloys International, Inc. | Advanced ultra-supercritical boiler tubing alloy |
US6242113B1 (en) | 1999-06-10 | 2001-06-05 | Inco Alloys International, Inc. | Welding alloy and articles for use in welding, weldments and methods for producing weldments |
JP2001107196A (ja) * | 1999-10-07 | 2001-04-17 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 耐溶接割れ性と耐硫酸腐食性に優れたオーステナイト鋼溶接継手およびその溶接材料 |
AT408665B (de) | 2000-09-14 | 2002-02-25 | Boehler Edelstahl Gmbh & Co Kg | Nickelbasislegierung für die hochtemperaturtechnik |
JP4240823B2 (ja) | 2000-09-29 | 2009-03-18 | 日本冶金工業株式会社 | Fe−Ni系パーマロイ合金の製造方法 |
JP3952861B2 (ja) | 2001-06-19 | 2007-08-01 | 住友金属工業株式会社 | 耐メタルダスティング性を有する金属材料 |
CA2403545C (en) | 2001-09-18 | 2007-04-17 | Honda Giken Kogyo Kabushiki Kaisha | Ni based alloy, method for producing the same, and forging die |
US6764646B2 (en) | 2002-06-13 | 2004-07-20 | Haynes International, Inc. | Ni-Cr-Mo-Cu alloys resistant to sulfuric acid and wet process phosphoric acid |
FR2845098B1 (fr) * | 2002-09-26 | 2004-12-24 | Framatome Anp | Alliage a base de nickel pour la soudure electrique d'alliages de nickel et d'aciers fil de soudage et utilisation |
US20040115086A1 (en) | 2002-09-26 | 2004-06-17 | Framatome Anp | Nickel-base alloy for the electro-welding of nickel alloys and steels, welding wire and use |
JP4415544B2 (ja) * | 2002-12-17 | 2010-02-17 | 住友金属工業株式会社 | 高温強度に優れた耐メタルダスティング金属材料 |
JP4280898B2 (ja) * | 2002-12-18 | 2009-06-17 | 住友金属工業株式会社 | 高温強度に優れた耐メタルダスティング金属材料 |
JP3976003B2 (ja) * | 2002-12-25 | 2007-09-12 | 住友金属工業株式会社 | ニッケル基合金およびその製造方法 |
DE10302989B4 (de) | 2003-01-25 | 2005-03-03 | Schmidt + Clemens Gmbh & Co. Kg | Verwendung einer Hitze- und korrosionsbeständigen Nickel-Chrom-Stahllegierung |
US6969431B2 (en) | 2003-08-29 | 2005-11-29 | Honeywell International, Inc. | High temperature powder metallurgy superalloy with enhanced fatigue and creep resistance |
US7755001B2 (en) * | 2004-01-21 | 2010-07-13 | Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. | High Cr Ni-based alloy filler material and welding rod for shielded metal arc welding |
US7481970B2 (en) | 2004-05-26 | 2009-01-27 | Hitachi Metals, Ltd. | Heat resistant alloy for use as material of engine valve |
ES2386890T3 (es) * | 2005-01-25 | 2012-09-04 | Huntington Alloys Corporation | Electrodo de soldadura revestido que presenta resistencia al agrietamiento por pérdida de ductilidad, y depósito de soldadura producido a partir del mismo |
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SADOWSKI | WELDING RESEARCH |