CN113319468B - 一种防止焊接裂纹的核电用镍基合金焊丝的成分设计方法、核电用镍基合金焊丝 - Google Patents

一种防止焊接裂纹的核电用镍基合金焊丝的成分设计方法、核电用镍基合金焊丝 Download PDF

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Abstract

本发明提供了一种防止焊接裂纹的核电用镍基合金焊丝的成分设计方法、核电用镍基合金焊丝，涉及焊接材料技术领域。本发明通过控制显微组织Laves相的体积百分比防止结晶裂纹，比通过控制化学成分防止结晶裂纹更直接、更有效。采用本发明提供的设计方法能够同时防止结晶裂纹和抗高温失塑裂纹，解决三代核电主设备镍基合金焊接裂纹问题。

Description

一种防止焊接裂纹的核电用镍基合金焊丝的成分设计方法、核电用镍基合金焊丝
技术领域
本发明涉及焊接材料技术领域，具体涉及一种防止焊接裂纹的核电用镍基合金焊丝的成分设计方法、核电用镍基合金焊丝。
背景技术
镍基合金裂纹敏感性高，容易产生焊接裂纹，特别是高温失塑裂纹和结晶裂纹。防止裂纹一直是三代核电装备制造用镍基合金焊接材料研制的重点，也是技术难点。三代核电装备制造用镍基合金焊接材料主要是690合金焊接材料，其高温失塑裂纹敏感性较高。高温失塑裂纹是尺寸较小的内部缺陷，现行无损检测技术难以发现，给核电装备的制造质量和安全运行带来了隐患。国内外核电装备在制造、运行阶段曾多次发现过690合金高温失塑裂纹，对核电主设备的质量和安全运行产生了重大影响，在工程中防止690镍基合金高温失塑裂纹至今仍是核电行业关注的重点。
核电工程最先使用的690合金焊丝为ASME SFA-5.14 ERNiCrFe-7焊丝，其化学成分(质量含量)为：C≤0.04％，Mn≤1.0％，Fe：7.0-11.0％，P≤0.02％，S≤0.015％，Si≤0.50％，Cu≤0.30％，Al≤1.1％，Ti≤1.0％，Cr：28.0-31.5％，Nb+Ta≤0.10％，Mo≤0.50％，Al+Ti≤1.5％，其它≤0.50％。因其具有较高的高温失塑裂纹敏感性，目前的应用数量很小。
ASME SFA-5.14 ERNiCrFe-7A焊丝是目前国内外核电装备制造大规模应用的唯一690合金焊丝，其化学成分(质量含量)为：C≤0.04％，Mn≤1.0％，Fe：7.0-11.0％，P≤0.02％，S≤0.015％，Si≤0.50％，Cu≤0.30％，Co≤0.12％，Al≤1.1％，Ti≤1.0％，Cr：28.0-31.5％，Nb+Ta：0.5-1.0％，Mo≤0.50％，Al+Ti≤1.5％，B≤0.005％，Zr≤0.02％，其它≤0.50％。与ERNiCrFe-7焊丝相比，ERNiCrFe-7A焊丝主要有两个特点，其一，通过添加一定数量的Nb，增加了晶界析出物的数量，提高了抗高温失塑裂纹能力；其二，添加一定数量的B、Zr改善晶界强度，提高抗高温失塑裂纹能力。
三代核电装备对镍基合金焊接技术提出了更高的要求，其特点是核电主设备的结构厚度增大，焊接接头拘束增加，产生焊接裂纹的几率提高。在有些条件下，ERNiCrFe-7A焊丝存在抗高温失塑裂纹能力不足的问题，增加了装备制造的难度和质量稳定性。
作为防止高温失塑裂纹的现有技术，中国专利CN101144130A提出了一种堆焊件和对应的焊接材料，堆焊焊缝化学成分(质量含量)为：Cr：28.5-31.0％，Fe：7.0-10.5％，Mn＜1.0％，Nb+Ta：2.1-4.0％，Mo：3.0-5.0％，Si＜0.50％，Ti：0.01-0.35％，Al≤0.25％，Cu＜0.20％，W＜1.0％，Co＜0.12％，Zr＜0.10％，S＜0.01％，B＜0.01％，C＜0.03％，P＜0.02％，Mg+Ca：0.002-0.015％，余量Ni和附带的杂质。这项专利解决了ERNiCrFe-7A焊丝“在不利的焊缝形状和非常高的热输入下，发现的偶见高温失塑裂纹”问题。这项专利通过大幅提高Nb+Ta含量，添加较多数量的Mo，提高晶界强度、增加析出物数量，形成弯曲晶界，进一步改善了焊缝抗高温失塑裂纹的能力。专利提供的STF试验结果说明了实施例对防止高温失塑裂纹的有效性。但是，STF试验只是高温失塑裂纹敏感性试验，其结果不能用于评价结晶裂纹敏感性，且该专利也没有说明实施例的结晶裂纹敏感性大小。事实上，由于这项专利提高了Laves相形成元素的含量，增加了结晶裂纹敏感性，在核电装备焊接的条件下可能产生结晶裂纹，没有真正解决核电工程用镍基合金焊接裂纹(结晶裂纹)问题。
为了满足我国核电装备自主创新的发展需求，需要研制不仅能够防止高温失塑裂纹，也能够防止结晶裂纹的核电用镍基合金焊丝。
发明内容
本发明的目的在于提供一种防止焊接裂纹的核电用镍基合金焊丝的成分设计方法、核电用镍基合金焊丝，采用本发明提供的设计方法能够同时防止结晶裂纹和抗高温失塑裂纹，解决三代核电主设备镍基合金焊接裂纹问题。
为了实现上述发明目的，本发明提供以下技术方案：
本发明提供了一种防止焊接裂纹的核电用镍基合金焊丝的成分设计方法，包括以下步骤：
(1)按照Laves相体积百分比≤1.0％的原则，确定焊丝的化学成分设计值；
(2)按照所述焊丝的化学成分设计值制备铸锭，得到所述铸锭的化学成分；
(3)根据所述铸锭的化学成分，采用软件计算得到铸锭的Laves相体积百分比；
(4)若所述铸锭的Laves相体积百分比≤1.0％，则以所述铸锭的化学成分为核电用镍基合金焊丝的化学成分。
优选地，步骤(3)所述软件为JMatPro软件。
优选地，若所述铸锭的Laves相体积百分比＞1.0％，则调整步骤(1)焊丝的化学成分设计值，重复进行步骤(2)～(3)，直到铸锭的Laves相体积百分比≤1.0％。
优选地，所述Laves相体积百分比为0～0.03％。
本发明提供了采用上述技术方案所述的成分设计方法得到的核电用镍基合金焊丝，以质量百分含量计，化学成分包括：C：0.015～0.035％、Si≤0.30％、Mn：0.20～1.00％、Cr：29.0～31.5％、Fe：8～12％、Ta：1.5～4.0％、Nb≤1.4％、Ti≤0.5％、Al≤0.5％、Mo：3.0～5.0％和余量的Ni。
优选地，以质量百分含量计，化学成分包括：C：0.025～0.033％、Si：0.08～0.12％、Mn：0.78～0.82％、Cr：29.89～31.33％、Fe：8.12～11.53％、Ta：1.60～3.51％、Nb≤0.98％、Ti：0.18～0.19％、Al：0.19～0.32％、Mo；3.40～3.60％和余量的Ni。
优选地，以质量百分含量计，化学成分还包括：Cu≤0.1％、Co≤0.10％、S≤0.0020％、P≤0.0020％、B≤0.001％、Zr≤0.002％。
优选地，所述核电用镍基合金焊丝的直径为1.2mm。
本发明提供了一种防止焊接裂纹的核电用镍基合金焊丝的成分设计方法，包括以下步骤：(1)按照Laves相体积百分比≤1.0％的原则，确定焊丝的化学成分设计值；(2)按照所述焊丝的化学成分设计值制备铸锭，得到所述铸锭的化学成分；(3)根据所述铸锭的化学成分，采用软件计算得到铸锭的Laves相体积百分比；(4)若所述铸锭的Laves相体积百分比≤1.0％，则以所述铸锭的化学成分为核电用镍基合金焊丝的化学成分。本发明通过控制显微组织Laves相的体积百分比防止结晶裂纹，比通过控制化学成分防止结晶裂纹更直接、更有效；本发明将焊丝的数值模拟技术与抗裂性试验结果相结合，发现了影响结晶裂纹的重要因素，提出了防止结晶裂纹的判据，在焊丝成分设计时，使用该判据能够预测得到焊丝成分设计点及波动范围内的抗裂性结果，提高成品率；本发明可以依据铸锭(焊丝制造的首个工序)的化学成分分析结果，计算Laves相数量，预判焊丝的抗裂性。现有技术必须先完成焊丝的制造，再通过相关试验得到抗裂性结果，才能确定抗裂性。本发明与现有技术相比，不仅大大缩短了决策时间，还大幅缩短供货周期、降低焊丝成本，显著提高效益。
本发明还提供了采用上述技术方案所述的成分设计方法得到的核电用镍基合金焊丝，本发明通过合理匹配Nb、Ta、Mo、Cr、Fe、Ti等元素的含量，将Laves相的数量控制在适当的范围，防止结晶裂纹；同时，关注上述元素对高温失塑裂纹的影响，保持足够的抗高温失塑裂纹能力，达到防止690合金焊接裂纹(包括结晶裂纹和高温失塑裂纹)的目的，解决三代核电主设备镍基合金焊接裂纹问题。
附图说明
图1为实施例1堆焊焊缝切取试样的横向试样着色探伤结果图；
图2为实施例1堆焊焊缝切取试样的纵向试样着色探伤结果图；
图3为对比例1堆焊焊缝切取试样的横向试样着色探伤结果图；
图4为对比例1堆焊焊缝切取试样的纵向试样着色探伤结果图。
具体实施方式
本发明提供了一种防止焊接裂纹的核电用镍基合金焊丝的成分设计方法，包括以下步骤：
(1)按照Laves相体积百分比≤1.0％的原则，确定焊丝的化学成分设计值；
(2)按照所述焊丝的化学成分设计值制备铸锭，得到所述铸锭的化学成分；
(3)根据所述铸锭的化学成分，采用软件计算得到铸锭的Laves相体积百分比；
(4)若所述铸锭的Laves相体积百分比≤1.0％，则以所述铸锭的化学成分为核电用镍基合金焊丝的化学成分。
本发明按照Laves相体积百分比≤1.0％的原则，确定焊丝的化学成分设计值。在本发明中，所述Laves相体积百分比优选为0～0.03％。在本发明中，Laves相是一种金属间化合物，具有六方晶体结构，化学式为A2B，其中A包括Ni、Fe、Cr和Co中的一种或几种，B包括Nb、Ti、Si、Mo和Ta中的一种或多种。上述化学元素大多是核电用镍基合金焊丝的组成元素，有些还是防止高温失塑裂纹的有效元素，如果匹配不合适，容易因Laves相含量过多引发结晶裂纹。
确定焊丝的化学成分设计值后，本发明按照所述焊丝的化学成分设计值制备铸锭，得到所述铸锭的化学成分。本发明对所述铸锭的具体制备方法没有特殊要求，采用本领域技术人员所熟知的焊丝制造过程中的铸锭制备工艺即可。
得到所述铸锭的化学成分后，本发明根据所述铸锭的化学成分，采用软件计算得到铸锭的Laves相体积百分比。在本发明中，所述软件优选为JMatPro软件。在本发明的具体实施例中，Laves相体积百分比的计算方法包括：采用Sente Software公司的JMatPro软件11.2版计算凝固过程中显微组织的种类、数量和演变过程；计算参数包括：起始温度1900℃，计算步长2℃，冷却速度200℃/s；将冷却至1000℃时的Laves相体积百分数作为本发明的计算结果。
得到铸锭的Laves相体积百分比后，若所述铸锭的Laves相体积百分比≤1.0％，则以所述铸锭的化学成分为核电用镍基合金焊丝的化学成分。在本发明中，若所述铸锭的Laves相体积百分比＞1.0％，则优选调整步骤(1)焊丝的化学成分设计值，重复进行步骤(2)～(3)，直到铸锭的Laves相体积百分比≤1.0％。
本发明还提供了采用上述技术方案所述的成分设计方法得到的核电用镍基合金焊丝，以质量百分含量计，化学成分包括：C：0.015～0.035％、Si≤0.30％、Mn：0.20～1.00％、Cr：29.0～31.5％、Fe：8～12％、Ta：1.5～4.0％、Nb≤1.4％、Ti≤0.5％、Al≤0.5％、Mo：3.0～5.0％和余量的Ni。
以质量百分含量计，本发明提供的核电用镍基合金焊丝包括C：0.015～0.035％，优选为0.025～0.033％。在本发明中，C是碳化物形成元素，对防止高温失塑裂纹有益。本发明将C的含量控制在上述范围，能够避免C含量过高，在晶界可能形成过量的M23C6型碳化物，导致晶界贫Cr，降低焊缝抗腐蚀能力。
以质量百分含量计，本发明提供的核电用镍基合金焊丝包括Si≤0.30％，优选为0.08～0.12％。在本发明中，Si在镍基合金焊缝中能够与Ni形成低熔点共晶，同时促进产生Laves相，容易引发结晶裂纹，含量过高，还会降低焊缝力学性能。
以质量百分含量计，本发明提供的核电用镍基合金焊丝包括Mn：0.20～1.00％，优选为0.78～0.82％。在本发明中，Mn能够优先与S结合，形成熔点较高的MnS，降低S的有害作用；还可以提高固液相表面能，对低熔点共晶液膜的形成有阻碍作用，改善焊缝抗热裂纹能力；Mn是Laves相促进元素，可以增加焊缝Laves相数量，增加结晶裂纹敏感性。
以质量百分含量计，本发明提供的核电用镍基合金焊丝包括Cr：29.0～31.5％，优选为29.89～31.33％。在本发明中，Cr是核电用Ni-Cr-Fe合金的基体元素，不仅起固溶强化作用，而且是提高耐腐蚀能力的主要元素；Cr也是Laves相形成元素，直接影响Laves相数量。
以质量百分含量计，本发明提供的核电用镍基合金焊丝包括Fe：8～12％，优选为8.12～11.53％。在本发明中，Fe是核电用Ni-Cr-Fe合金的基体元素，可以通过固溶强化提高焊缝强度；Fe也是Laves相形成元素，直接影响Laves相数量。
以质量百分含量计，本发明提供的核电用镍基合金焊丝包括Ta：1.5～4.0％，优选为1.60～3.51％。Ta的价格很高，是强碳化物形成元素，可以提高晶界强度，是本发明防止高温失塑裂纹的主要元素；也是Laves相形成元素，含量过低，容易引发高温失塑裂纹；含量过高，焊丝成本过高。
以质量百分含量计，本发明提供的核电用镍基合金焊丝包括Nb≤1.4％，优选为≤0.98％，更优选为＜0.1％。在本发明中，Nb是强Laves相形成元素，直接影响Laves相的数量；还是碳化物、氮化物形成元素，可以提高晶界强度。由于Nb对Laves相数量影响较大，本发明中Nb的含量要适当限制，其主要作用是配合Ta，增加抗高温失塑能力。
以质量百分含量计，本发明提供的核电用镍基合金焊丝包括Ti≤0.5％，优选为0.18～0.19％。在本发明中，Ti是碳化物、氮化物形成元素，可以提高晶界强度，防止高温失塑裂纹；还是强脱氧元素，可以净化焊缝。
以质量百分含量计，本发明提供的核电用镍基合金焊丝包括Al≤0.50％，优选为0.19～0.32％。在本发明中，Al是强脱氧元素，可以净化熔池，提高焊缝性能；含量过高，焊道表面浮渣较多，降低焊接操作性能。
以质量百分含量计，本发明提供的核电用镍基合金焊丝包括Mo：3.0～5.0％，优选为3.40～3.60％。在本发明中，Mo是镍基合金固溶强化元素，可以有效增加高温强度和耐腐蚀能力，但也会促进Laves相和脆性相的形成。
以质量百分含量计，本发明提供的核电用镍基合金焊丝优选还包括Cu≤0.1％、Co≤0.10％、S≤0.0020％、P≤0.0020％、B≤0.001％、Zr≤0.002％。在本发明中，Cu在焊接过程中容易形成第二相，提高焊缝热裂纹倾向，含量控制在Cu≤0.1％；Co是杂质元素，在辐照环境下工作应严格控制，含量控制在Co≤0.10％；S、P是不可避免的有害元素，增加结晶裂纹敏感性，含量控制在S≤0.0020％，P≤0.0020％；B、Zr易在晶界偏聚，引发结晶裂纹，含量控制在B≤0.001％，Zr≤0.002％。
以质量百分含量计，本发明提供的核电用镍基合金焊丝优选还包括N：0.006～0.012％、O＜0.005％。
以质量百分含量计，本发明提供的核电用镍基合金焊丝包括余量的Ni。
在本发明中，所述核电用镍基合金焊丝的直径优选为1.2mm。
本发明对所述核电用镍基合金焊丝的制备方法没有特殊要求，采用本领域技术人员所熟知的核电用镍基合金焊丝的制备方法即可，具体包括：采用真空冶炼+电渣重熔或真空冶炼+电渣重熔+真空自耗制备得到合金坯；将所述合金坯依次进行锻造、轧制、多道次冷拉、在线退火和清洗。本发明对所述制备过程中的具体工艺参数没有特殊要求，只要焊丝最终的化学成分满足上述技术方案所述核电用镍基合金焊丝的要求即可。
本发明还提供了上述技术方案所述核电用镍基合金焊丝的焊接裂纹检测方法，优选包括以下步骤：
将核电用镍基合金焊丝在试验用母材上堆焊焊缝，堆焊完成后，采用线切割的方法从堆焊焊缝切取试样；
采用磨床对所述试样进行磨削加工，磨削方向与焊接方向垂直；磨削加工后，对试样表面进行着色探伤，标记着色探伤的显示；然后在金相显微镜下观察探伤显示，确定是否是焊接裂纹；
单个裂纹长度≤1mm，且数量≤3个，抗裂性能为好；裂纹数量≤10个，抗裂性能为一般；裂纹数量＞10个，抗裂性能为差。
在本发明中，所述试验用母材优选为低碳钢或低合金钢；所述试验用母材的尺寸优选为400mm×300mm×60mm。
在本发明中，所述焊缝的尺寸优选为300mm×200mm×40mm。
在本发明中，所述堆焊的工艺参数包括：焊接电流220A，电弧电压12～14V，焊接速度170mm/min，送丝速度1200mm/min，道间温度≤100℃，保护气体为99.99％体积分数的Ar，保护气体的流量为14～18L/min。
在本发明中，从堆焊焊缝切取的试样的厚度优选为4mm；优选分别沿横、纵切取3个试样。
本发明进行磨削加工时，磨削方向与焊接方向垂直，有利于裂纹显示。
在本发明中，必要时，可将着色探伤的缺陷打开，通过断口形貌确定裂纹性质。
下面将结合本发明中的实施例，对本发明中的技术方案进行清楚、完整地描述。显然，所描述的实施例仅仅是本发明一部分实施例，而不是全部的实施例。基于本发明中的实施例，本领域普通技术人员在没有做出创造性劳动前提下所获得的所有其他实施例，都属于本发明保护的范围。
以下实施例和对比例中，Laves相体积百分比的计算方法：
采用Sente Software公司的JMatPro软件11.2版计算凝固过程中显微组织的种类、数量和演变过程；计算参数为：起始温度1900℃，计算步长2℃，冷却速度200℃/s；将冷却至1000℃时的Laves相体积百分数作为本发明的计算结果。
以下实施例和对比例中，核电用镍基合金焊丝的焊接裂纹检测方法：
(1)按照实施例和对比例的化学成分，采用现有技术制成直径1.2mm的核电用镍基合金焊丝；
(2)将所述核电用镍基合金焊丝在试验用母材上堆焊焊缝，堆焊完成后，采用线切割的方法从堆焊焊缝切取试样；所述试验用母材为低碳钢；所述试验用母材的尺寸为400mm×300mm×60mm；焊缝尺寸为300mm×200mm×40mm，焊接工艺参数为：焊接电流220A，电弧电压12～14V，焊接速度170mm/min，送丝速度1200mm/min，道间温度≤100℃，保护气体为99.99％Ar，流量14～18L/min；试样厚度4mm，分别沿横、纵切取3个试样；
(3)采用磨床对所述试样进行磨削加工，磨削方向与焊接方向垂直；磨削加工后，对试样表面进行着色探伤，标记着色探伤的显示；然后在金相显微镜下观察探伤显示，确定是否是焊接裂纹；
单个裂纹长度≤1mm，且数量≤3个，抗裂性能为好；裂纹数量≤10个，抗裂性能为一般；裂纹数量＞10个，抗裂性能为差。
实施例1
以质量百分含量计，核电用镍基合金焊丝的化学成分为：Al：0.32％，Cr：31.33％，Fe：11.53％，Mn：0.82％，Mo：3.60％，Nb＜0.1％，Si：0.12％，Ta：3.51％，Ti：0.19％，C：0.033％，N：0.012％，Cu＜0.10％，Co＜0.10％，O＜0.005％，P＜0.002％，S＜0.002％，B＜0.001％，Zr＜0.002％。
进行Laves相体积百分比计算时化学成分的折算系数为：Cr：0.97，未标明测量结果的元素计算值取0，Laves相为0。抗裂性试验结果为好。
本实施例堆焊焊缝切取试样的横向试样着色探伤结果如图1所示，纵向试样着色探伤结果如图2所示。由图1～2可以看出，焊接无裂纹。
实施例2
以质量百分含量计，核电用镍基合金焊丝的化学成分为：Al：0.19％，Cr：29.89％，Fe：8.12％，Mn：0.78％，Mo：3.40％，Nb：0.98％，Si：0.08％，Ta：1.60％，Ti：0.18％，C：0.025％，N：0.006％，Cu＜0.10％，Co＜0.10％，O＜0.005％，P＜0.002％，S＜0.002％，B＜0.001％，Zr＜0.002％。
进行Laves相体积百分比计算时化学成分的折算系数为：Cr：0.97，未标明测量结果的元素计算值取0，Laves相为0.03％。抗裂性试验结果为好。
对比例1
以质量百分含量计，核电用镍基合金焊丝的化学成分为：Al：0.32％，Cr：31.11％，Fe：10.84％，Mn：0.87％，Mo：3.49％，Nb：2.00％，Si：0.09％，Ta：1.46％，Ti：0.19％，C：0.028％，N：0.016％，Cu＜0.10％，Co＜0.10％，O＜0.005％，P＜0.002％，S＜0.002％，B＜0.001％，Zr＜0.002％。
进行Laves相体积百分比计算时化学成分的折算系数为：Cr：0.97，未标明测量结果的元素计算值取0，Laves相为1.94％＞1.0％。抗裂性试验结果为差。
本对比例堆焊焊缝切取试样的横向试样着色探伤结果如图3所示，纵向试样着色探伤结果如图4所示。图3～4中箭头指的位置为裂纹，由图3～4可以看出，焊接有裂纹。
对比例2
以质量百分含量计，核电用镍基合金焊丝的化学成分为：Al：0.19％，Cr：29.89％，Fe：8.12％，Mn：0.89％，Mo：4.01％，Nb：2.46％，Si：0.12％，Ta＜0.1％，Ti：0.18％，C：0.03％，N：0.0061％，Cu＜0.10％，Co＜0.10％，O＜0.005％，P＜0.002％，S＜0.002％，B＜0.001％，Zr＜0.002％。
进行Laves相体积百分比计算时化学成分的折算系数为：Cr：0.97，未标明测量结果的元素计算值取0，Laves相为1.55％＞1.0％。抗裂性试验结果为差。
以上所述仅是本发明的优选实施方式，应当指出，对于本技术领域的普通技术人员来说，在不脱离本发明原理的前提下，还可以做出若干改进和润饰，这些改进和润饰也应视为本发明的保护范围。

Claims (6)

1.一种防止焊接裂纹的核电用镍基合金焊丝的成分设计方法，包括以下步骤：
(1)按照焊丝中Laves相体积百分比≤1.0％的原则，确定焊丝的化学成分设计值；
(2)按照所述焊丝的化学成分设计值制备铸锭，得到所述铸锭的化学成分；
(3)根据所述铸锭的化学成分，采用软件计算得到铸锭的Laves相体积百分比；
(4)若所述铸锭的Laves相体积百分比为0～0.03％，则以所述铸锭的化学成分为核电用镍基合金焊丝的化学成分。
2.根据权利要求1所述的成分设计方法，其特征在于，步骤(3)所述软件为JMatPro软件。
3.采用权利要求1～2任一项所述的成分设计方法得到的核电用镍基合金焊丝，以质量百分含量计，化学成分包括：C：0.015～0.035％、Si≤0.30％、Mn：0.20～1.00％、Cr：29.0～31.5％、Fe：8～12％、Ta：1.5～4.0％、Nb≤1.4％、Ti≤0.5％、Al≤0.5％、Mo：3.0～5.0％和余量的Ni。
4.根据权利要求3所述的核电用镍基合金焊丝，其特征在于，以质量百分含量计，化学成分包括：C：0.025～0.033％、Si：0.08～0.12％、Mn：0.78～0.82％、Cr：29.89～31.33％、Fe：8.12～11.53％、Ta：1.60～3.51％、Nb≤0.98％、Ti：0.18～0.19％、Al：0.19～0.32％、Mo：3.40～3.60％和余量的Ni。
5.根据权利要求3或4所述的核电用镍基合金焊丝，其特征在于，以质量百分含量计，化学成分还包括：Cu≤0.1％、Co≤0.10％、S≤0.0020％、P≤0.0020％、B≤0.001％、Zr≤0.002％。
6.根据权利要求3所述的核电用镍基合金焊丝，其特征在于，所述核电用镍基合金焊丝的直径为1.2mm。
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