EP0157421A2 - Nebelwurfkörper - Google Patents
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- EP0157421A2 EP0157421A2 EP85104036A EP85104036A EP0157421A2 EP 0157421 A2 EP0157421 A2 EP 0157421A2 EP 85104036 A EP85104036 A EP 85104036A EP 85104036 A EP85104036 A EP 85104036A EP 0157421 A2 EP0157421 A2 EP 0157421A2
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- European Patent Office
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- mist
- contact head
- insert
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F42—AMMUNITION; BLASTING
- F42B—EXPLOSIVE CHARGES, e.g. FOR BLASTING, FIREWORKS, AMMUNITION
- F42B5/00—Cartridge ammunition, e.g. separately-loaded propellant charges
- F42B5/02—Cartridges, i.e. cases with charge and missile
- F42B5/08—Cartridges, i.e. cases with charge and missile modified for electric ignition
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C06—EXPLOSIVES; MATCHES
- C06D—MEANS FOR GENERATING SMOKE OR MIST; GAS-ATTACK COMPOSITIONS; GENERATION OF GAS FOR BLASTING OR PROPULSION (CHEMICAL PART)
- C06D3/00—Generation of smoke or mist (chemical part)
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F42—AMMUNITION; BLASTING
- F42B—EXPLOSIVE CHARGES, e.g. FOR BLASTING, FIREWORKS, AMMUNITION
- F42B12/00—Projectiles, missiles or mines characterised by the warhead, the intended effect, or the material
- F42B12/02—Projectiles, missiles or mines characterised by the warhead, the intended effect, or the material characterised by the warhead or the intended effect
- F42B12/36—Projectiles, missiles or mines characterised by the warhead, the intended effect, or the material characterised by the warhead or the intended effect for dispensing materials; for producing chemical or physical reaction; for signalling ; for transmitting information
- F42B12/46—Projectiles, missiles or mines characterised by the warhead, the intended effect, or the material characterised by the warhead or the intended effect for dispensing materials; for producing chemical or physical reaction; for signalling ; for transmitting information for dispensing gases, vapours, powders or chemically-reactive substances
- F42B12/48—Projectiles, missiles or mines characterised by the warhead, the intended effect, or the material characterised by the warhead or the intended effect for dispensing materials; for producing chemical or physical reaction; for signalling ; for transmitting information for dispensing gases, vapours, powders or chemically-reactive substances smoke-producing, e.g. infrared clouds
Definitions
- the invention relates to a mist launcher, in particular for launching from throwing cups with a centrally located propellant charge, consisting of a can with a mist set therein, and an ignition set and a contact head with bridge igniter, delay set and a sleeve surrounding the contact head, preferably made of polyamide, with the can ingen Kontakh ".
- Such throwing bodies are fired from throwing cups (launchers) which are attached to a tank or to another vehicle which should be able to change positions without being seen by the opponent.
- a fog is generated very quickly, which takes away the opponent's view in a larger area. Since these projectiles have to develop mist during the flight in order to reliably fulfill the camouflage purposes, such muffler bodies are also referred to as rapid mist launchers.
- These smoke projectors usually consist of a contact head with contact rings for the ignition of a propellant charge, with the aid of which the projectiles are expelled from the throwing cups.
- a smoke throwing body has become known from DE-OS 29 08 116.
- the propellant charge is enclosed in a room that is located in a contact head made of plastic.
- Black powder is conventionally used, as is the case with other known smoke projectors.
- black powder does not burn without residue, so that the throwing cups must be cleaned constantly in order to avoid corrosion of the walls of the cups by these residues. Corrosion would render the cups unusable.
- Propellant charges that burn completely without leaving residues e.g. Nitroglycerin or nitrocellulose cannot be used as a powder or in block form in such throwing bodies, since on the one hand a gas pressure of about 13.5 bar within 2 milliseconds must not be exceeded in the throwing cups and on the other hand the throwing bodies at the extremely high, about 10th -fold pressures would be destroyed. In addition, such rupture discs do not reduce the expulsion pressure; After its destruction, when the thrust is inserted, this acts in full on the throwing cup base, which is usually held with a spring ring.
- the invention is therefore based on the object to improve smoke throwing bodies of the type mentioned in such a way that materials which burn completely without residue, such as nitrocellulose and nitroglycerin, as powder or in block form, can be used as propellants while maintaining the required maximum firing pressure.
- the contact heads are usually made of aluminum for weight and manufacturing reasons. However, this is unable to withstand the high explosion pressures of the propellants to be used according to the invention with acceptable wall thicknesses. Only by using the insert made of high-strength material, e.g. made of steel, it is possible to use nitrocellulose or nitroglycerin powder or blocks for the propellant charge.
- the contact head is preferably made of aluminum or steel and the insert is made of high-strength steel, the insert being firmly connected to the contact head, e.g. screwed or pressed in excess.
- the contact head and the insert are preferably made in one piece and then made of high-strength steel. It would be advantageous to arrange the deceleration set in the contact head by means of a base plate and to connect it to the propellant charge.
- the contact head is annular.
- the insert passes through the contact head, the insert being screwed to a cover or threaded part, the cover or the threaded part carrying the deceleration set.
- the insert can have a first cup-shaped part which is fastened in the contact head and a second threaded part which is fastened within the first part which carries a thread and is connected to the deceleration set.
- the delay set is preferably connected to the propellant charge via a bore, advantageously the delay set is arranged in the second threaded part.
- the contact head is ring-shaped and the insert is screwed through the ring, the result is a particularly simple construction, which also reduces the risk of propellant particles entering threads and the risk of the propellant igniting during screwing.
- the delay set and the ignition set can preferably be accommodated together, forming a unit, in a bore in a housing element designed as a threaded piece, the bore having a narrowed through opening.
- the deceleration set is located on the side of the hole facing the propellant charge. This has the advantage that an immediate and direct continuation of the ignition from the deceleration set to the ignition set with an excessively rapid ignition of the fog set is avoided.
- the housing piece for receiving the deceleration and ignition charge is preferably the second threaded part of the insert.
- the part which closes the bowl-shaped or cup-shaped threaded part of the insert also becomes the carrier of the deceleration and ignition charge.
- the delay set is preferably connected directly to the space for receiving the propellant set. This leads to an improved ignition of the delay set.
- An advantageous embodiment of the invention consists in that the nozzles from which the propellant gases flow out are cast with a synthetic resin, preferably with epoxy resin. This ensures that the pressures in the interior of the room that receives the propellant initially reach a certain value and only flow out of the room after the epoxy resin has burned through
- An advantageous embodiment consists in that the nozzles are additionally covered with a plate, preferably made of silicone rubber. This protects the epoxy resin from mechanical destruction.
- At least three outwardly directed nozzles are preferably provided, which have a diameter of approximately 2 mm and / or a cross section of 2 mm 2 , the gas space being able to comprise approximately 1.5 to 2 cm 3 .
- the nozzles are arranged on a circle which is larger than the diameter of the spacer mandrel arranged on the base of the throwing cup.
- the nozzles for generating a gas cone are preferably arranged in an inclined manner, wherein in a further embodiment the nozzle axes can also run at an angle to the axis of the smoke throwing body for generating a swirl. If a smaller number of nozzles is provided, asymmetrical movements of the smoke throwing body can occur, as a result of which its flight stability is negatively influenced.
- the nozzle axes for generating a swirl should not run through the axis of the throwing body, since it is then possible to impart a swirl to the fog throwing body, which significantly increases flight stability.
- the pressure in the throwing cup is reduced to the desired values and, on the other hand, the propellant pressure is reduced with a delay, so that the smoke throwing body is driven out - as if with a rocket motor - which can lead to more stable behavior and longer ranges. It is also possible to influence the rate at which the deceleration charge burns up by adjusting the amount of propellant charge. Under the extremely high pressure of the propellant charge which burns without residue, the burn-up of the (predetermined) retardation charge is also accelerated, so that the ignition of the smoke set is now on can be brought forward immediately after leaving the throwing cup or to an adjustable distance behind it, only the charge quantity of the propellant charge having to be adjusted.
- the delay includes a backup system that prevents the delay set from being blown out. Without this safeguard, the deceleration is blown out by the high pressure that arises in the high-pressure section and the blowing process ignites the fog set directly (without delay) and already mists in the throwing cup. This fog process, which begins in the throw cup, contaminates the throw cup.
- the delay set and the ignition set for the mist set are accommodated in one housing part, the two being separated from one another only by an intermediate wall with a bore.
- the propellant charge preferably consists of nitrocellulose or nitroglycerin powder as basic components with a binder with degressive burn-off, it being extruded or pressed.
- a particularly preferred embodiment of the invention is that the insert is followed by a nozzle ring, which is spaced apart from it by an edge-side seal and through which the delay set penetrates, and that the can ends at the seal in such a way that it protrudes at a short distance such that when the mist set burns down the hot mist flows out through the nozzle openings of the nozzle ring, destroying the seal between the contact head and the socket, optionally through an annular space arranged in the contact head.
- smoke projectors produce fog in two ways: First, the can can be dismantled, after which the fog either spreads in the air in a spherical manner, or dome-shaped when lying on the ground, or else in that the Mist is ejected from the ends of the throwing bodies, which creates an approximately cylindrical mist pattern.
- the roller shape has the disadvantage of having relatively small diameters in flight. Furthermore, the flight distance is limited by the amount of the propellant.
- the enlargement of the diameter of the fog formation and the improvement of the throwing distances are achieved as follows: After the deceleration charge is ignited and burned off by a propellant charge, the ignition charge is activated and ultimately the smoke charge is ignited. The hot gases formed pass through the nozzle ring and hit the material of the seal. This burns and allows the fog to emerge peripherally. The high internal pressure in the can accelerates it radially, which means that significantly larger smoke wall diameters can be achieved in flight than was previously possible. Due to the fact that the edge of the socket projects slightly beyond the contact head, a deflection of the mist against the direction of flight can be achieved, as a result of which the gas pressure is given a radial and an axial vector.
- the axial vector is so large that the mist launcher is thereby accelerated further and the mist set itself acts as a rocket motor.
- the seal can be caused, for example, by intentionally set inhomogeneities, not to immediately burn uniformly over the entire circumference, the mist can initially only emerge from the interior at one or more places under great pressure. This leads to a deliberate wobbling movement that enlarges the wall of fog. If the smoke throwing body still has a twist, this creates a helical ejection characteristic that leads to homogeneous smoke walls of large diameter. After the impact of such a smoke missile on the ground, in contrast to conventional throwing bodies, it does not remain there, but the mist that continues to flow allows the smoke chute to roll further in the direction of the throw, which also causes the smoke wall to expand.
- a variant of this embodiment consists in that the nozzle openings are arranged conically and coaxially in the edge region of the nozzle ring and are closed by the seal, the seal being conical with the aid of a projection of the upper edge of the socket and a touching of the lower edge of the contact head lying between them Section forms in the extension of which the nozzle openings are.
- the axis of the nozzle openings and that of the conical sections of the seals preferably form an angle of 45 ° to the axis of the can.
- the nozzle ring can be arranged in a collar directed into the can, with the aid of which both parts can be firmly connected to one another.
- the collar with the nozzle ring and the socket can thus be securely attached to the contact head by simply screwing them together.
- Another preferred embodiment is that the central axes of the nozzle openings form an angle of approximately 45 ° with the throwing body axis and, if appropriate, preferably run coaxially skewed at an angle ( ⁇ ) to the central axis of the smoke throwing body for swirl formation.
- the nozzle openings of the nozzle ring against the fog set are closed with the aid of a foil, preferably a lead-tin foil. This material is destroyed by the burning temperatures, which releases the nozzles.
- the propelling force of the emerging mist can advantageously be increased in that the mist set is designed as a driving mist set, with at least the first of the driving mist sets in the case of a plurality of mist sets is.
- a particularly preferred embodiment consists in that at least the mist set that burns first has a convex or conical projecting contact surface with the correspondingly recessed second mist set.
- the fog sets usually consist of compacts. Due to the manufacture, the height of these disc-shaped bodies is limited. However, one has to rely on stacking several compacts, which has the following disadvantage: Normally, the burning rate is not uniform over the cross-section of the compacts, because the deceleration rate prefers to ignite the mists in the middle, from where the Spreads the ignition spot. However, this leads to the fact that the subsequent compact is ignited in a punctiform manner, which happens exactly at the moment when the first compact diminishes in effect. This results in the "holes" in the fog wall which can be observed particularly clearly in flight.
- the invention provides a quick-release smoke missile with long ranges and at the same time a significantly improved fog effect.
- the contact head 11 which is made of aluminum, is surrounded by an insulating sheath 21 which is made of polyamide and is arranged all around on the contact rings 22 and 23.
- the contact rings 22 and 23 are connected via connecting lines 24 and 25, which run through unspecified openings of the insulating sleeve 21 to the inside, with a bridge igniter 26, which is accommodated in a bore 27 in the contact head 11 and via an opening 28 with the Receiving space 29 for a propellant charge 30 is connected.
- the insert 32 is pot-shaped, its bottom region 33 is directed upwards and contains a plurality of nozzles 34 which are poured out with epoxy resin and are additionally closed to the outside by means of a metal foil 35.
- the insulating sleeve 21 abuts a shock-proof device 36 on a flange-like collar 37 at the upper end of the contact head 11.
- the contact head 11 has a cylindrical extension 38 which forms a Annular space 39 is surrounded by a hollow cylindrical projection 40, the extension 38 slightly projecting beyond the hollow cylindrical projection 40.
- the contact head 11 is placed with its extension 38 on a plate 41 and fastened to it by means of screw connections 42 or connected to it. Between the surface of the plate 41 and the hollow cylindrical projection 40 there is a gap 44, which corresponds to a gap between the insulating sleeve 21 and the surface of the plate 41; in the gap between the insulating sleeve 21 and the plate 41 there is a seal 43 (see FIGS. 8 and 9). Due to the different dimensions of the extension 38 and the projection 40, the seal 43 is prevented from being crushed when the screw connection 42 is tightened (several screws are provided).
- nozzle ring 45 with a plurality of nozzles arranged on the plate edge, which, as can be seen in particular from FIGS. 8 and 9, are directed directly at the seal 43. There is also the possibility that they open into the annular space 39, which leaves access to the seal 43 via the gap 44.
- the nozzle ring 45 is secured against the igniter 16 by means of a lead-tin foil 46.
- the insert 32 is designed as a cup-shaped or cup-shaped threaded part with an external thread 47, which has an internal thread 48 in the area of its cup or pot edge, into which a second thread part 49, likewise cup-shaped or cup-shaped, is screwed can be.
- the two threaded parts thus form the entire insert 32 and delimit the receiving space 29 for the propellant charge.
- a bore 50 is provided, which is in a bore 51 continues in the bottom of a threaded bore 52.
- a delay set 53 is screwed into this threaded bore 52, which is described in more detail with reference to FIG. 10.
- this delay set 53 has a delay piece 54, which is provided with an external thread on the head side (without reference number) so that it can be screwed into the threaded bore 52, and a bore 56, which prevents undesired spontaneous burning and expulsion of the burning material opens into the two bores 50 and 51 in the assembled state, and a delay lock 57 with a smaller bore 58 on the foot side.
- the delay set 53 is shown differently; the position of the delay set 53 is only to be shown schematically there.
- the bridge igniter 26 (FIG. 2) is surrounded by a steel cap 59 which, together with the bridge igniter 26, is screwed into a threaded bore 60.
- the threaded bore 60 continues in the bores 27 and 28 and a transverse bore 28 'in the insert 32 in the receiving space 29.
- the electrical connecting lines 24 and 25 are inserted through the steel cap 59, specifically through a space 61 between the casing 21 and the contact head 11, which is filled with synthetic resin after the connecting lines 25 and 25 'have been inserted.
- the shock protection 36 is designed as an 0-ring seal and at the same time serves to produce a vacuum seal. The vacuum tightness is achieved together with the synthetic resin in room 61.
- FIG. 6 shows the insert 32 in a top view of the bottom section.
- Three nozzles 34 can be seen here, which are evenly distributed over the circumference. 6, these nozzles 34 are shown axially parallel.
- the nozzles 34 are shown running obliquely inwards. To generate a swirl, it is sufficient to drill the nozzles 34 at an angle GX; the nozzle axes should preferably not intersect the projectile axis.
- FIG. 1 A further embodiment of the invention is shown in FIG.
- the contact head 65 shown here has no extension 38; the hollow cylindrical projection 40 delimits a pot space 66 into which an insert 67 protrudes.
- a cover 68 can be screwed onto this insert 67, which then limits the receiving space 29 for the propellant charge 30 downwards.
- the delay set 53 is then screwed into the cover 68, a bore 69 corresponding to the bores 50 and 51 being made between the delay set 53 and the receiving space 29 in the cover 68. 3, both the insert 67 and the cover 68 supplementing the insert 67 are made of steel.
- the insert 32 or 67 is shown in FIGS. 1 to 3 as being screwed into the contact head 11 or 65 there is of course also the possibility to press it in or to fix it in the contact head 11 or 65 with the aid of a conical design and a counter-cone.
- FIG. 4 Another embodiment of the invention is shown in FIG. 4.
- the contact head 70 has an opening 71 in its central region with an internal thread, into which an insert 72 is screwed.
- This insert 72 is again pot-shaped and has a pot bottom 73 at its upper end, in which two bores 74 and 75 and a slot 76 are made on the outer surface (see also FIG. 7).
- the bores 74 and 75 correspond to the nozzles 34 and are dimensioned practically the same as these.
- a propellant charge 77 is introduced into the interior of the insert 72 and, as can be seen from FIGS. 13 and 14, is designed as a star burner.
- This propellant charge 77 is in a distance from the bottom of the pot 73 and surrounds a star-shaped space 78 in which a bridge igniter 79 is housed in the form of a squib. It can be seen from FIG. 13 that the bridge igniter 79 is arranged in the region of the upper end of the propellant charge 77. In contrast to this, in the embodiment according to FIG. 4, the bridge igniter 79 is arranged approximately in the central region of the star-shaped space 78.
- the propellant 77 designed as a star burner has a weight of approx. 2gr.
- the bridge igniter 79 designed as a squib has an insulation body 80, to the front end of which explosive 81 and to the rear end of which connecting conductors 82 and 83 are connected.
- These two connecting conductors 82 and 83 are led out of the interior of the insert 72 through the bores 74 and 75 and lie in a guide channel 84 which extends in the axial direction between the contact head 70 and the insert 72.
- the connecting lines 82 and 83 enter a pot space 86 corresponding to the pot space 66 and two silver bores 85 are led out into a channel 87 corresponding to the space 61.
- the insert 72 is screwed into the aluminum contact head 70 via the slot 76 and deepened relative to the surface of the contact head 70, so that a silicone rubber seal 88 can be inserted into the depression formed.
- the insert 72 like the other inserts 32, 67, is also made of high-strength material, in this case of steel.
- a steel threaded piece 90 is screwed into the end of the insert 72 opposite the pot bottom 73 and has an inner bore 91 which is divided into two spaces 93 and 94 by an intermediate wall 92 approximately in the central area.
- the intermediate wall 92 there is one small through opening 95 and above the intermediate wall 92, that is to the combustion chamber or to the propellant 77 (star burner), there is a delay set 96 and on the opposite, lower side an igniter 97. If the propellant 77 burns after ignition of the squib, then ignited via the delay set 96, the ignition set 97, whereby the mist set is ignited.
- FIG. 8 and 9 show sections A of FIG. 1 in an enlarged representation in two variants.
- the seal 43 is inserted, which due to a contact 100 on the insulating sleeve 21 and one conical projection 101 on the can 12 has an obliquely conically bent section 102. Accordingly, the seal 43 is turned up at its edge with a section 102 designed as a cone. This section 102 lies in the extension of the nozzle openings 103 of the nozzle ring 45.
- the angled section 102 is not formed.
- the seal 43 is flat in a ring shape and only seals the nozzle openings 103 of the nozzle ring 45.
- the combustion of the sealing material takes place much faster, which means that, in addition to the faster burn-up of the deceleration set, the fog can also be accelerated if desired.
- FIG. 11 and 12 show the plate 41 sealing the can 12 with the nozzle ring 45 and the nozzle openings 103.
- a collar 104 is provided on the plate 41, which is provided with an external thread 105 and is screwed into the upper edge of the can 12 can be.
- the plate 41 there is a threaded bore 106 for receiving the Delay set 53 (see FIG. 1), as well as three threaded bores 107, into which screw connections 42 can be screwed.
- the longitudinal direction or longitudinal axis of the nozzle openings 103 can run through the center of the plate 41. There is also the possibility, as indicated in FIG.
- the connecting lines 82, 83 are guided through the holes 74, 75 (FIG. 4) serving as nozzles has the advantage that no sealing problems have to be taken into account, as is necessary when the connecting lines are led through to the side.
- the distance between the bores 74, 75 is preferably 5 mm and their diameter is 0.8 to 1.5 mm, whereas the thickness of the connecting lines is preferably also 0.8 to 1.5 mm.
- rocket fuel is preferably used, which consists of nitrocellulose powder or nitroglycerin powder as base components and a binder. This star burner can be pressed or extruded. The material is selected so that all rocket propellants for such smoke launchers are designed with degressive burn-off so that they do not burn off as spontaneously as loose powder.
- Hexachloroethane is used for the main fog sets (13, 14). This evaporates and can close the primer by means of precipitation and react with it with a delayed effect.
- the bore 91 in the intermediate wall 92 is 0.5 to 1 mm thick and towards the bottom, ie towards the mist sets, is the primer with a film 98 closed on the basis of a lead-tin alloy, it also being able (not shown) to cover the entire threaded piece 90.
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Abstract
Description
- Die Erfindung betrifft einen Nebelwurfkörper, insbesondere für den Abschuß aus Wurfbechern mit mittig angeordnetem Treibsatz, bestehend aus einer Dose mit in ihr befindlichem Nebelsatz, sowie Anzündsatz und einem mit der Dose verbundenen Kotaktkopf mit Brückenzünder, Verzögerungssatz und einer den Kontaktkopf umgebenden Hülse aus vorzugsweise Polyamid mit Kontakh"ingen.
- Derartige Wurfkörper werden aus Wurfbechern (Launchern) verschossen, die an einem Panzer- oder an einem sonstigen Fahrzeug-befestigt sind, das in der Lage sein soll, ohne vom Gegner eingesehen zu werden, Stellungswechsel durchzuführen. Mittels dieser Nebelwurfkörper wird sehr schnell ein Nebel erzeugt, der in einem größeren Bereich dem Gegner die Sicht nimmt. Da diese Wurfkörper nach dem Abschuß noch während des Fluges Nebel entwickeln müssen, um die Tarnungszwecke zuverlässig zu erfüllen, werden derartige Nebelwurfkörper auch als Schnellnebelwurfkörper bezeichnet.
- Diese Nebelwurfkörper bestehen üblicherweise aus einem Kontaktkopf mit Kontaktringen für die Zündung einer Treibladung, mit deren Hilfe die Wurfkörper aus den Wurfbechern ausgetrieben werden. Ein derartiger Nebelwurfkörper ist aus der DE-OS 29 08 116 bekannt geworden. Dort ist die Treibladung in einem Raum eingeschlossen, der sich in einem Kontaktkopf befindet, der aus Kunststoff besteht. Als Treibladung wird bei diesem ebenso wie bei anderen bekannten Nebelwurfkörpern herkömmlicherweise Schwarzpulver verwendet.Schwarzpulver verbrennt jedoch nicht rückstandsfrei, so daß die Wurfbecher ständig gereinigt werden müssen, um eine Korrosion der Wandungen der Becher durch diese Rückstände zu vermeiden. Eine Korrosion würde die Becher unbrauchbar machen.
- Um die Rückstandsbildung zu verringern, ist bekannt geworden, den Ausstoßdruck durch eine Verdämmung zu erhöhen (Siehe OE-OS 29 32 921, dort Seite 12, 2.Absatz). Die Verdämmung besteht dort aus Gasaustrittsfenstern und aus diese verschließenden Berstscheiben, die quasi als Sollbruchstellen wirken und nach Zündung den Treibgasen den Weg freigeben.
- Vollkommen rückstandsfrei verbrennende Treibladungen wie z.B. Nitroglycerin oder Nitrocellulose können als Pulver oder in Blockform in derartigen Wurfkörpern nicht eingesetzt werden, da in den Wurfbechern einerseits ein Gasdruck von etwa 13,5 bar innerhalb 2 Millisekunden nicht überschritten werden darf und andererseits die Wurfkörper bei den dabei auftretenden extrem hohen, etwa den 10-fachen Wert aufweisenden Drücken zerstört würden. Zudem mindern derartige Berstscheiben nicht den Austreibdruck; dieser wirkt nach deren Zerstörung beim Einsetzen des Schubes in vollem Maße auf den Wurfbecherboden, der üblicherweise mit einem Federring gehalten ist.
- Der Erfindung liegt daher die Aufgabe zugrunde, Nebelwurfkörper der eingangs genannten Art dahingehend zu verbessern, daß unter Einhaltung des geforderten Abschußdruckhöchstwertes vollkommen rückstandsfrei verbrennende Materialien, wie Nitrocellulose und Nitroglycerin, als Pulver oder in Blockform, als Treibmittel verwendet werden können.
- Die Aufgabe wird durch einen Nebelwurfkörper mit den Merkmalen des Anspruches 1 gelöst.
- Üblicherweise bestehen die Kontaktköpfe aus gewichts- und fertigungstechnischen Gründen aus Aluminium. Dieses ist jedoch nicht im Stande, bei akzeptablen Wandstärken den hohen Explosionsdrücken der erfindungsgemäß einzusetzenden Treibsätze standzuhalten. Nur durch die Verwendung des Einsatzes aus hochfestem Material, wie z.B. aus Stahl, ist es möglich, für die Treibladung Nitrocellulose oder Nitroglycerinpulver oder -Blöcke zu verwenden.
- Vorzugsweise besteht der Kontaktkopf aus Aluminium oder Stahl und der Einsatz aus hochfestem Stahl, wobei der Einsatz mit dem Kontaktkopf fest verbunden, z.B. verschraubt oder mit Übermaß eingepreßt ist. Vorzugsweise wird der Kontaktkopf und der Einsatz einstückig und dann aus hochfestem Stahl hergestellt. Hierbei wäre es vorteilhaft, den Verzögerungssatz mittels einer Bodenplatte im Kontaktkopf anzuordnen und mit der Treibladung zu verbinden.
- Nach einer weiteren vorzugsweisen Ausgestaltung ist der Kontaktkopf ringförmig ausgebildet. Hierbei durchgreift der Einsatz den Kontaktkopf, wobei der Einsatz mit einem Deckel bzw. Gewindestück verschraubt ist, wobei der Deckel bzw. das Gewindestück den Verzögerungssatz trägt.
- Nach einer vorteilhaften Ausführung der Erfindung kann der Einsatz einen ersten napfförmigen Teil, der in dem Kontaktkopf befestigt ist und einen zweiten Gewindeteil aufweisen, der innerhalb des ersten Teils, der ein Gewinde trägt, befestigt ist und mit dem Verzögerungssatz in Verbindung steht.
- Vorzugsweise steht der Verzögerungssatz über einer Bohrung mit dem Treibsatz in Verbindung, wobei vorteilhafterweise der Verzögerungssatz im zweiten Gewindeteil angeordnet ist.
- Wenn der Kontaktkopf ringförmig gestaltet ist und der Einsatz durch den Ring hindurch eingeschraubt wird, ergibt sich eine besonders einfache Bauweise, die zudem die Gefahr des Eindringens von Treibsatzpartikeln in Gewindegänge und die Gefahr des Zündens des Treibsatzes während des Yerschraubens verringert.
- Vorzugsweise können der Verzögerungssatz und der Anzündsatz gemeinsam, eine Einheit bildend, in einer Bohrung in einem als Gewindestück ausgebildetem Gehäuseelement untergebracht sein, wobei die Bohrung eine verengte Durchgangsöffnung aufweist. Hierbei befindet sich der Verzögerungssatz auf der, dem Treibsatz zugewandten Seite der Bohrung. Dies hat den Vorteil, daß eine unmittelbare und direkte Fortsetzung der Zündung vom Verzögerungssatz hin zum Anzündsatz mit einer zu schnellen Zündung des Nebelsatzes vermieden wird.
- Vorzugsweise ist das Gehäusestück zur Aufnahme des Verzögerungs- und Anzündsatzes das zweite Gewindeteil des Einsatzes. Hierdurch wird das Teil, das den napf- oder becherförmigen Gewindeteil des Einsatzes verschließt, gleichzeitig auch Träger des Verzögerungs- und Anzündsatzes.
- Vorzugsweise ist der Verzögerungssatz unmittelbar mit dem Raum zur Aufnahme des Treibsatzes verbunden. Dies bewirkt eine verbesserte Zündung des Verzögerungssatzes.
- Eine vorteilhafte Ausgestaltung der Erfindung besteht darin, daß die Düsen, aus denen die Treibgase nach außen ausströmen, mit einem Kunstharz, vorzugsweise mit Epoxidharz, vergossen sind. Hierdurch wird erreicht, daß die Drücke im Innern des Raumes, der den Treibsatz aufnimmt, zunächst einen bestimmten Wert erreichen, und nach Durchbrennen des Epoxidharzes erst aus dem Raum ausströmen können.Eine vorteilhafte Ausgestaltung besteht darin, daß die Düsen zusätzlich mit einer Platte, vorzugsweise aus Silikonkautschuk abgedeckt sind. Hierdurch wird das Epoxidharz vor einer mechanischen Zerstörung geschützt.
- Vorzugsweise sind mindestens drei nach außen gerichtete Düsen vorgesehen, die einen Durchmesser von ca. 2 mm aufweisen und/oder einen Querschnitt von 2 mm2, wobei der Gasraum etwa 1,5 bis 2 cm3 umfassen kann. Die Düsen werden dabei auf einem Kreis angeordnet, der größer ist als der Durchmesser des auf dem Boden des Wurfbechers angeordneten Abstandsdornes. Vorzugsweise sind die Düsen zur Erzeugung eines Gaskegels geneigt angeordnet, wobei in weiterer Ausgestaltung die Düsenachsen auch zur Erzeugung eines Dralls unter einem Winkel zur Achse des Nebelwurfkörpers verlaufen können. Wird eine geringere Anzahl von Düsen vorgesehen, kann es zu assymmetrischen Bewegungen des Nebelwurfkörpers kommen, wodurch dessen Flugstabilität negativ beeinflußt wird. Vorzugsweise sollen die Düsenachsen zur Erzeugung eines Dralls nicht durch die Achse des Wurfkörpers verlaufen, da es dann möglich ist, dem Nebelwurfkörper einen Drall zu vermitteln, der die Flugstabilität deutlich erhöht.
- Durch die Düsen ergeben sich mehrere vorteilhafte Effekte. Zum einen wird der Druck im Wurfbecher auf die gewünschten Werte reduziert und zum anderen wird der Treibsatzdruck verzögert abgebaut, so daß der Nebelwurfkörper-quasi wie mit einem Raketenmotor-ausgetrieben wird, was zu einem stabileren Verhalten und auch zu größeren Reichweiten führen kann. Es ist auch möglich, durch Einstellung der Treibsatzmenge die Geschwindigkeit des Abbrandes des Verzögerungssatzes zu beeinflussen. Unter dem extrem hohen Druck des rückstandsfrei verbrennenden Treibsatzes wird auch der Abbrand des (vorgegebenen) Verzögerungssatzes beschleunigt, so daß die Zündung des Nebelsatzes nunmehr auf einen Zeitpunkt unmittelbar nach Verlassen des Wurfbechers oder auf eine einstellbare Entfernung dahinter vorverlegt werden kann, wobei lediglich die Ladungsmenge des Treibsatzes angepaßt zu werden braucht. Die Verzögerung enthält ein Sicherungssystem, welches verhindert, daß der Verzögerungssatz ausgeblasen wird. Ohne diese Sicherung wird die Verzögerung durch den entstehenden hohen Druck im Hochdruckteil ausgeblasen und durch den Ausblasevorgang wird der Nebelsatz direkt (ohne Zeitverzug) gezündet und nebelt bereits im Wurfbecher. Dieser im Wurfbecher beginnende Nebelvorgang verschmutzt den Wurfbecher. Derartige Probleme werden durch die erfindungsgemäBen Merkmale, wonach der Verzögerungssatz und der Anzündsatz für den Nebelsatz in einem Gehäuseteil untergebracht sind, wobei beide nur durch eine Zwischenwand mit einer Bohrung voneinander getrennt sind, vermieden.
- Um zu vermeiden, daß der Brückenzünder durch die Explosion des Treibsatzes radial ausgetrieben und mit der Becherwandung verklemmt wird, wird vorgeschlagen, daß der Einsatz eine Bohrung zu dem seitlich und quer zur Achse des Kontaktkörpers verlaufendem Brückenzünder aufweist, deren Durchmesser geringer als der des Brückenzünders ist. Vorzugsweise ist die Durchgangsöffnung der Bohrung deutlich kleiner als der Durchmesser des Brückenzünders. Alternativ ist es möglich, den Brückenzünder mit einer Stahlverschraubung zu sichern.
- Vorzugsweise ist der Treibsatz innerhalb des Einsatzes als aus Raketentreibstoff bestehender Sternbrenner
- - vorzugsweise als degressiver Ministernbrenner - ausgebildet. Hierbei wird vorzugsweise der Sternbrenner im Abstand zu dem die Bohrungen aufweisenden Topfboden des Einsatzes angeordnet, wobei vorzugsweise der Brückenzünder im Innenraum des Sternbrenners angeordnet ist und die Anschlußleitungen zum Zünder durch die Bohrungen hindurchgeführt sind, wobei die Stärken der Anschlußleitungen annähernd dem Durchmesser der Bohrungen entsprechen und wobei weiter vorzugsweise der Brückenzünder im zum Topfboden des einsatzgelegenen Bereichs des Sternbrenners angeordnet und an den Anschlußleitungen aufgehängt ist. Hierdurch ist es möglich, den Brückenzünder, d.h. im konkreten Falle die Zündpille ins Innere des Treibsatzes einzubringen und die Herausführung der Anschlußleitungen durch die Bohrungen ist dann besonders vorteilhaft durchführbar.
- Vorzugsweise besteht der Treibsatz aus Nitrocellulose- oder Nitroglyzerinpulver als Basiskomponenten mit einem Bindemittel mit degressivem Abbrand, wobei er extrudiert oder gepreßt ist.
- Eine besonders vorzugsweise Ausführung der Erfindung besteht darin, daß am Einsatz ein über eine randseitige Dichtung beabstandet mit diesem verbundener Düsenkranz anschließt, den der Verzögerungssatz durchgreift und daß die Dose an der Dichtung derart endet oder sie mit geringem Abstand derart überragt, daß bei Abbrand des Nebelsatzes der heiße Nebel durch die Düsenöffnungen des Düsenkranzes hindurch unter Zerstörung der Dichtung zwischen Kontaktkopf und Dose, gegebenenfalls durch einen im Kontaktkopf angeordneten Ringraum peripher ausströmt.
- Durch diese Ausführung des Nebelwurfkörpers besteht die Möglichkeit, die Durchmesser der erzeugten Nebelgebilde im Flugzustand zu vergrößern und andererseits auch die Wurfweiten bei minimalem Aufwand zu verbessern. Bekannterweise erzeugen Nebelwurfkörper Nebel auf zweierlei Weise: Einmal kann die Dose zerlegt werden, wonach sich der Nebel entweder in der Luft kugelförmig, oder am Boden liegend kuppelförmig ausbreitet oder auch dadurch, daß der Nebel endseitig aus den Wurfkörpern ausgestoßen wird, wodurch ein etwa walzenförmiges Nebelbild entsteht. Die Walzenform hat jedoch den Nachteil, im Fluge verhältnismäßig kleine Durchmesser zu besitzen. Weiterhin ist die Flugweite von der Menge des Treibsatzes begrenzt. Die erzielte Vergrößerung der Durchmesser der Nebelgebilde und die Verbesserung der Wurfweiten werden wie folgt erreicht: Nachdem der Verzögerungssatz durch einen Treibsatz gezündet und abgebrandt ist, wird der Zündsatz aktiviert und letztlich der Nebelsatz gezündet. Die gebildeten heißen Gase treten durch den Düsenkranz gerichtet hindurch und treffen auf das Material der Dichtung. Dieses verbrennt und läßt den Nebel peripher austreten. Der hohe Innendruck in der Dose beschleunigt diesen dabei radial, wodurch sich im Fluge erheblich größere Nebelwanddurchmesser erzielen lassen, als bisher möglich war. Dadurch, daß der Dosenrand den Kontaktkopf geringfügig überragt, läßt sich eine Ablenkung des Nebels entgegen der Flugrichtung erzielen, wodurch der Gasdruck einen radialen und einen axialen Vektor bekommt. Der axiale Vektor ist dabei so groß, daß der Nebelwurfkörper hierdurch weiter beschleunigt wird und der Nebelsatz selbst als Raketenmotor wirkt. Insbesondere im Zusammenwirken mit dem vorstehend geschilderten, die Düsen aufweisenden Einsatz im Kontaktkopf, ergeben sich damit weitere zusätzliche Vorteile. Da die Dichtung z.B. durch gewollt eingestellte Inhomogenitäten dazu gebracht werden kann, nicht sofort gleichmäßig über dem gesamten Umfang zu verbrennen, kann der Nebel zunächst nur an einer oder mehreren Stellen unter starkem Druck aus dem Innenraum austreten. Dies führt zu einer gewollten, die Nebelwand zusätzlich vergrößernden Taumelbewegung. Weist der Nebelwurfkörper dabei noch einen Drall auf, so entsteht eine schraubenförmige Ausstoßcharakteristik, die zu homogenen Nebelwänden großer Durchmesser führt. Nach dem Auftreffen eines derartigen Nebelwurfkörpers auf den Boden bleibt dieser im Gegensatz zu herkömmlichen Wurfkörpern nicht liegen, sondern der weiterhin ausströmende Nebel läßt den Nebelwurfkörper in Wurfrichtung weiterrollen, wodurch ebenfalls eine Ausweitung der Nebelwand erfolgt.
- Eine Variante dieser Ausführung besteht darin, daß die Düsenöffnungen kegelförmig und koaxial im Randbereich des Düsenkranzes angeordnet und durch die Dichtung verschlossen sind, wobei die Dichtung mit Hilfe eines Vorsprungs des oberen Dosenrandes und einer Antastung des unteren Randes des Kontaktkopfes, zwischen diesen liegend, einen kegelförmigen Abschnitt bildet, in dessen Verlängerung sich die Düsenöffnungen befinden. Die Achse der Düsenöffnungen und die der kegelförmigen Abschnitte der Dichtungen bilden vorzugsweise einen Winkel von 45° zur Dosenachse.
- Der Düsenkranz kann in einem in die Dose gerichteten Kragen angeordnet sein, mit dessen Hilfe sich beide Teile fest miteinander verbinden lassen. Der Kragen mit Düsenkranz und die Dose lassen sich so durch einfache Verschraubung sicher am Kontaktkopf befestigen. Eine weitere vorzugsweise Ausgestaltung be steht darin, daß die Mittelachsen der Düsenöffnungen mit der Wurfkörperachse einen Winkel von etwa 45° bilden und gegebenenfalls vorzugsweise koaxial windschief unter einem Winkel (ß) zur Mittelchse des Nebelwurfkörpers zur Drallbildung verlaufen.
- Vorteilhafterweise werden die Düsenöffnungen des Düsenkranzes gegen den Nebelsatz mit Hilfe einer Folie, vorzugsweise einer Blei-Zinnfolie, verschlossen. Dieses Material wird durch die Abbrandtemperaturen zerstört, wodurch die Düsen freigegeben werden.
- Die vorwärtstreibende Kraft des austretenden Nebels kann vorteilhafterweise dadurch verstärkt werden, daß der Nebelsatz als Treibnebelsatz ausgelegt ist, wobei bei mehreren Nebelsätzen mindestens der erste der Treibnebelsatz ist.
- Besonders vorteilhafte Treibnebelsätze bestehen
- 1.) aus 40 Gew.% Hexachloräthan, 38 Gew.% Zinkoxid, 7 Gew.% Eisen(III)oxid und 15 Gew.% Aluminiumpulver einer Korngröße <100µm und
- 2.) mit IR-Deckung aus 46 Gew.% Hexachloräthan, 12 Gew.% Calciumsilizid, 7 Gew.% Eisenoxid und 20 Gew.% Cäsiumnitrat und 15 Gew.% Aluminiumpulver einer Korngröße < 100 pm.
- Eine besonders vorzugsweise Ausführung besteht darin, daß mindestens der zuerst abbrennende Nebelsatz eine konvex oder kegelförmig vorspringende Berührungsfläche mit dem entsprechend vertieft ausgebildeten zweiten Nebelsatz aufweist.
- Hierdurch werden sogenannte "Löcher" in der Nebelwand vermieden, wie sie beim Stand der Technik gang und gäbe sind. Beim Stand der Technik bestehen die Nebelsätze üblicherweise aus Preßlingen. Durch die Herstellung bedingt, ist die Höhe dieser scheibenförmigen Körper beschränkt. Man ist aber darauf angewiesen, mehrere Preßkörper übereinander zu schichten, was den folgenden Nachteil hat: Normalerweise ist die Abbrandgeschwindigkeit über den Querschnitt der Preßkörper nicht gleichmäßig, und zwar deshalb, weil der Verzögerungssatz bevorzugt die Nebelkörper in der Mitte zündet, von wo aus sich der Zündfleck ausbreitet. Dies führt aber dazu, daß auch der nachfolgende Preßling punktförmig gezündet wird, was genau in dem Moment geschieht, in dem der erste Preßling in der Wirkung nachläßt. Dies hat die im Flug besonders deutlich zu beobachtenden "Löcher" in der Nebelwand zur Folge.
- Durch die Erfindung wird ein Schnellnebelwurfkörper mit hohen Reichweiten und gleichzeitig deutlich verbesserter Nebelwirkung erhalten.
- Nachstehend wird die Erfindung an Ausführungsbeispielen unter Bezug auf Zeichnungen näher erläutert, wobei weitere vorteilhafte Ausgestaltungen und Verbesserungen angeführt werden. Es zeigt:
- Fig. 1 einen Nebelwurfkörper, im Schnitt;
- Fig. 2 den Kontaktkopf des Nebelwurfkörpers nach Fig. 1, in vergrößerter Darstellung;
- Fig. 3 eine weitere Ausgestaltung eines Kontaktkopfes;
- Fig. 4 eine dritte Ausführungsform des Kontaktkopfes;
- Fig. 5 denEinsatz im Kontaktkopf gemäß Fig. 1 und 2 in Draufsicht;
- Fig. 6 den Einsatz im Kontaktkopf gemäß Fig. 3 in Draufsicht;
- Fig. 7 den Einsatz des Kontaktkopfes gemäß Fig. 4 in Draufsicht;
- Fig. 8 und 9 den Ausschnitt A aus Fig. 1, vergrößert;
- Fig.10 einen Verzögerungssatz für den Kontaktkopf gemäß Fig. 1;
- Fig. 11 eine Platte, die den Kontaktkopf vom Nebelsatz trennt, im Schnitt;
- Fig.12 die Platte gemäß Fig. 11, in Draufsicht;
- Fig.13 eine Treibladung für den Kontaktkopf gemäß Fig. 4, im Schnitt;
- Fig.14 die Treibladung gemäß Fig. 13, in Draufsicht;
- Fig. 1 zeigt einen Schnitt durch einen Nebelwurfkörper 10 mit einem aus Aluminium gefertigten Kontaktkopf 11 einer Dose 12, in denen Nebelsätze 13,14 und 15 untergebracht sind. Über dem Nebelsatz 15, der als Treibnebelsatz in der vorliegenden Ausführung ausgebildet ist, befindet sich ein Anzündsatz 16. Am unteren Rand der Dose 12 ist zur Stoßsicherung ein Gummiteller 17 mittels einer Mutter 18 befestigt und mit einer Verklebung 19 gesichert. Die Berührungsfläche 20 zwischen den Nebelsätzen 15 und 14 ist kegelstumpfartig ausgebildet. Dabei greift der Nebelsatz 15 in den Nebelsatz 14 hinein.
- Der aus Aluminium bestehende Kontaktkopf 11 ist von einer isolierenden Hülle 21 umgeben, die aus Polyamid besteht und auf der Kontaktringe 22 und 23 umlaufend angeordnet sind. Die Kontaktringe 22 und 23 sind über Verbindungsleitungen 24 und 25, die durch nicht näher bezeichnete Öffnungen der isolierenden Hülle 21 hindurch nach innen verlaufen, mit einem Brückenzünder 26 verbunden, der in einer Bohrung 27 im Kontaktkopf 11 untergebracht ist und über eine Öffnung 28 mit dem Aufnahmeraum 29 für einen Treibsatz 30 verbunden ist.
- Zentral im mittleren Bereich des Kontaktkopfes 11 befindet sich eine Gewindesacklochbohrung 31, in die ein Einsatz 32 aus hochfestem Material eingeschraubt ist. Der Einsatz 32 ist topfförmig ausgebildet, sein Bodenbereich 33 ist nach oben hin gerichtet und enthält mehrere Düsen 34, die mit Epoxidharz ausgegossen und zusätzlich nach außen mittels einer Metallfolie 35 verschlossen sind. Die isolierende Hülle 21 liegt über eine StoBsicherung 36 an einem flanschartigen Kragen 37 am oberen Ende des Kontaktkopfes 11 an. Im mittleren Bereich besitzt der Kontaktkopf 11 einen zylinderartigen Fortsatz 38, der unter Bildung eines Ringraumes 39 von einem hohlzylindrischen Vorsprung 40 umgeben ist, wobei der Fortsatz 38 den hohlzylindrischen Vorsprung 40 geringfügig überragt. Der Kontaktkopf 11 ist mit seinem Fortsatz 38 auf eine Platte 41 aufgesetzt und an dieser mittels Schraubenverbindungen 42 befestigt bzw. mit ihr verbunden. Zwischen der Oberfläche der Platte 41 und dem hohlzylindrischen Vorsprung 40 besteht ein Spalt 44, dem ein Spalt zwischen der isolierenden Hülle 21 und der Oberfläche der Platte 41 entspricht; in dem Spalt zwischen der isolierenden Hülle 21 und der Platte 41 befindet sich eine Dichtung 43 (siehe Fig. 8 und 9). Aufgrund der unterschiedlichen Abmessungen des Fortsatzes 38 und des Vorsprungs 40 wird beim Anziehen der Schraubverbindung 42 (es sind mehrere Schrauben vorgesehen) ein Zerquetschen der Dichtung 43 vermieden.
- In der Platte 41 befindet sich ein Düsenkranz 45 mit einer Vielzahl am Plattenrand angeordneter Düsen, die, wie insbesondere aus den Fig. 8 und 9 ersichtlich ist, direkt auf die Dichtung 43 gerichtet sind. Es besteht auch die Möglichkeit, daß sie in den Ringraum 39 einmünden, der über den Spalt 44 einen Zugang zur Dichtung 43 freiläßt.
- Der Düsenkranz 45 ist gegenüber dem Anzündsatz 16 mittels einer Blei-Zinnfolie 46 abgesichert.
- Beim Kontaktkopf 11 gemäß Fig. 2 ist der Einsatz 32 als becher- oder napfförmiges Gewindeteil mit einem Außengewinde 47 ausgebildet, das im Bereich seines Napf- bzw. Topfrandes ein Innengewinde 48 aufweist, in das ein ebenfalls becher-oder napfartig ausgebildetes zweites Gewindeteil 49 eingeschraubt werden kann. Die beiden Gewindeteile bilden somit den gesamten Einsatz 32 und begrenzen den Aufnahmeraum 29 für den Treibsatz. Im Bodenteil des zweiten Gewindeteiles 49 ist eine Bohrung 50 vorgesehen, die sich in einer Bohrung 51 imBoden einer Gewindebohrung 52 fortsetzt. In diese Gewindebohrung 52 ist ein Verzögerungssatz 53 eingeschraubt, der anhand der Fig. 10 näher beschrieben wird. Dieser Verzögerungssatz 53 besitzt gemäß Fig. 10 ein Verzögerungsstück 54, das kopfseitig mit einem Außengewinde (ohne Bezugsziffer) versehen ist, damit es in die Gewindebohrung 52 eingeschraubt werden kann, und zur Vermeidung eines unerwünscht spontanen Abbrennens und Austreibens des Abbrandmaterials eine Bohrung 56, die im montierten Zustand in die beiden Bohrungen 50 und 51 einmündet, sowie fußseitig eine Verzögerungssicherung 57 mit einer kleineren Bohrung 58.In Fig. 2 ist der Verzögerungssatz 53 anders ausgestaltet dargestellt; es soll dort lediglich schematisch die Lage des Verzögerungssatzes 53 gezeigt werden. Der Brückenzünder 26 (Fig.2) ist von einer Stahlkappe 59 umgeben, die zusammen mit dem Brückenzünder 26 in eine Gewindebohrung 60 eingeschraubt ist. Die Gewindebohrung 60 setzt sich in den Bohrungen 27 und 28 sowie eine Querbohrung 28' im Einsatz 32 in den Aufnahmeraum 29 fort. Durch die Stahlkappe 59 werden die elektrischen Verbindungsleitungen 24 und 25 hineingeführt und zwar durch einen Raum 61 zwischen der Hülle 21 und dem Kontaktkopf 11, der nach dem Einlegen der Verbindungsleitungen 25 und 25' mit Kunstharz ausgegossen ist. Die Stoßsicherung 36 ist als 0-Ringdichtung ausgebildet und dient gleichzeitig der Herstellung einer Vakuumdichtigkeit. Zusammen mit dem Kunstharz im Raum 61 wird die Vakuumdichtigkeit erzielt.
- Fig. 6 zeigt den Einsatz 32 in Draufsicht auf den Bodenabschnitt. Man erkennt hier drei Düsen 34, die gleichmäßig am Umfang verteilt sind. In der Ausführung gemäß Fig.6 sind diese Düsen 34 achsparallel dargestellt.
- Bei einer anderen Ausgestaltung der Erfindung (siehe Fig. 5) sind die Düsen 34 schräg nach innen verlaufend dargestellt. Zur Erzeugung eines Dralls genügt es, die Düsen 34 unter einem Winkel GX schräg verlaufend zu bohren; dabei sollen die Düsenachsen die Wurfkörperachse vorzugsweise nicht schneiden.
- In Fig. 3 ist eine weitere Ausgestaltung derErfindung dargestellt. Der hier dargestellte Kontaktkopf 65 besitzt keinen Fortsatz 38; der hohlzylindrische Vorsprung 40 begrenzt einen Topfraum 66, in den ein Einsatz 67 hineinragt. Auf diesen Einsatz 67 kann ein Deckel 68 aufgeschraubt werden, der dann den Aufnahmeraum 29 für den Treibsatz 30 nach unten hin begrenzt. In den Deckel 68 ist dann der Verzögerungssatz 53 eingeschraubt, wobei zwischen dem Verzögerungssatz 53 und dem Aufnahmeraum 29 im Deckel 68 eine Bohrung 69, die den Bohrungen 50 und 51 entspricht, ausgeführt ist. Bei der Ausgestaltung gemäß Fig. 3 ist sowohl der Einsatz 67 als auch der den Einsatz 67 ergänzende Deckel 68 aus Stahl hergestellt.Der Einsatz 32 bzw. 67 ist in Fig. 1 bis 3 als in den Kontaktkopf 11 bzw. 65 eingeschraubt dargestellt.Es besteht natürlich auch die Möglichkeit, diesen einzupressen oder diesen mit Hilfe einer konischen Ausführung und einem Gegenkonus im Kontaktkopf 11 bzw. 65 zu befestigen.
- Eine weitere Ausgestaltung der Erfindung ist in Fig. 4 dargestellt. Der Kontaktkopf 70 weist in seinem mittleren Bereich einen Durchbruch 71 mit einem Innengewinde auf, in das ein Einsatz 72 eingeschraubt ist. Dieser Einsatz 72 ist wieder topfförmig ausgebildet und besitzt an seinem oberen Ende einenTopfboden 73, in dem zwei Bohrungen 74 und 75 sowie auf aer Außenfläche ein Schlitz 76 ausgeführt sind (siehe auch Fig.7). Die Bohrungen 74 und 75 entsprechen den Düsen 34 und sind praktisch genauso bemessen wie diese. Ins Innere des Einsatzes 72 ist ein Treibsatz 77 eingebracht, der, wie aus den Fig. 13 und 14 ersichtlich, als Sternbrenner ausgebildet ist. Dieser Treibsatz 77 ist in einem Abstand vom Topfboden 73 entfernt angeordnet und umgibt einen sternförmigen Raum 78, in dem ein Brückenzünder 79 in Form einer Zündpille untergebracht ist. Man erkennt aus der Fig. 13, daß der Brückenzünder 79 im Bereich des oberen Endes des Treibsatzes 77 angeordnet ist. Im Gegensatz hierzu ist in der Ausführung gemäß Fig. 4 der Brückenzünder 79 annähernd im mittleren Bereich des sternförmigen Raumes 78 angeordnet.
- Der als Sternbrenner ausgeführte Treibsatz 77 besitzt ein Gewicht von ca. 2gr. Der als Zündpille ausgeführte Brückenzünder 79 besitzt einen Isolationskörper 80, an dessen vorderem Ende Explosionsstoff 81 und an dessem hinteren Ende Anschlußleiter 82 und 83 angeschlossen sind. Diese beiden Anschlußleitern 82 und 83 sind durch die Bohrungen 74 und 75 aus dem Inneren des Einsatzes 72 herausgeführt und liegen in einem Führungskanal 84, der in axialer Richtung verlaufend, zwischen dem Kontaktkopf 70 und dem Einsatz 72 angeordnet ist. Die Anschlußleitungen 82 und 83 gelangen in einen, dem Topfraum 66 entsprechenden Topfraum 86 und werdenilber zwei Kanalbohrungen 85 in einen, dem Raum 61 entsprechenden Kanal 87 herausgeführt. Von dort gelangen die Anschlußleiter 82 und 83 durch die isolierende Hülle 21 an die Kontaktringe 22 und 23. Der Einsatz 72 wird in den aus Aluminium bestehenden Kontaktkopf 70 über den Schlitz 76 eingeschraubt und zwar gegenüber der Oberfläche des Kontaktkopfes 70 vertieft, so daß ein Silikonkautschukverschluß 88 in die gebildete Vertiefung eingelegt werden kann. Der Einsatz 72 besteht, genau wie die anderen Einsätze 32,67, ebenfalls aus hochfestem Material, hierbei aus Stahl.
- In das dem Topfboden 73 gegenüberliegende Ende des Einsatzes 72 ist ein stählernes Gewindestück 90 eingeschraubt, das eine Innenbohrung 91 aufweist, die annähernd im mittleren Bereich durch eine Zwischenwand 92 in zwei Räume 93 und 94 unterteilt ist. In der Zwischenwand 92 befindet sich eine kleine Durchgangsöffnung 95 und oberhalb der Zwischenwand 92, also zum Brennraum bzw. zum Treibsatz 77 (Sternbrenner) hin gelegen, sitzt ein Verzögerungssatz 96 und auf der gegenüberliegenden, unteren Seite ein Anzündsatz 97. Wenn nach einer Zündung der Zündpille der Treibsatz 77 abbrennt, wird über den Verzögerungssatz 96 der Anzündsatz 97 gezündet, wodurch der Nebelsatz angezündet wird.
- Die Fig. 8 und 9 zeigen Ausschnitte A der Fig. 1 in vergrößerter Darstellung in zwei Varianten. Man erkennt die isolierende Hülle 21 mit einem Kontaktring 23 und die Platte 41 mit dem Düsenkranz 45. In den Spalt zwischen der Hülle 21 und der Oberfläche der Platte 41 ist die Dichtung 43 eingelegt, die aufgrund einer Antastung 100 an der isolierenden Hülle 21 und eines konischen Vorsprunges 101 an der Dose 12 einen schräg konisch nach oben gebogenen Abschnitt 102 aufweist. Demgemäß ist die Dichtung 43 an ihrem Rand mit einem als Kegel ausgebildeten Abschnitt 102 aufgestülpt. Dieser Abschnitt 102 liegt in der Verlängerung der Düsenöffnungen 103 des Düsenkranzes 45.
- Bei der Ausführung nach Fig. 9 wird der abgewinkelte Abschnitt 102 nicht gebildet. Die Dichtung 43 ist ringförmig eben und dichtet lediglich die Düsenöffnungen 103 des Düsenkranzes 45 ab. Hier läuft die Verbrennung des Dichtungsmaterials erheblich schneller ab, wodurch neben dem schnelleren Abbrand des Verzögerungssatzes auch - gewünschtenfalls - der Nebelaustritt beschleunigt werden kann.
- Die Fig. 11 und 12 zeigen die die Dose 12 abdichtende Platte 41 mit dem Düsenkranz 45 und den Düsenöffnungen 103. An der Platte 41 ist ein Kragen 104 ausgeführt, der mit einem Außengewinde 105 versehen ist, und in den oberen Rand der Dose 12 eingeschraubt werden kann. In der Platte 41 befinden sich eine Gewindebohrung 106 zur Aufnahme des Verzögerungssatzes 53 (siehe Fig. 1), sowie drei Gewindebohrungen 107, in die Schraubenverbindungen 42 eingeschraubt werden können. Die Längsrichtung bzw. Längsachse der Düsenöffnungen 103 kann durch den Mittelpunkt der Platte 41 hindurch verlaufen. Es besteht auch die Möglichkeit, wie in Fig. 12 angedeutet, die Längsachsen unter einem Winkel B (hier 25°) verlaufen zu lassen, wodurch beim Austreten des Nebels, der ein Treibnebel sein kann, neben dem zusätzlichen Schub auch ein Drall erzeugt wird. Daß die Anschlußleitungen 82,83 durch die als Düsen dienenden Bohrungen 74,75 (Fig. 4) geführt sind, hat den Vorteil, daß keinerlei Dichtungsprobleme zu beachten sind, wie dies bei seitlicher Durchführung der Verbindungsleitungen notwendig ist. Der Abstand der Bohrungen 74,75 beträgt gemäß der Erfindung vorzugsweise 5 mm und deren Durchmesser 0,8 bis 1,5 mm, wogegen die Stärke der Anschlußleitungen vorzugsweise ebenfalls bei 0,8 bis 1,5 mm liegt.
- Für den als Treibsatz dienenden Sternbrenner gemäß Fig. 14 wird vorzugsweise Raketentreibstoff verwendet, der aus Nitrocellulosepulver oder Nitroglycerinpulver als Basiskomponenten und einem Bindemittel besteht. Dieser Sternbrenner kann verpresst oder extrudiert sein. Dabei ist das Material so gewählt, daß alle Raketentreibsätze für derartige Nebelwurfkörper mit degressivem Abbrand ausgebildet sind, damit sie nicht so spontan wie loses Pulver abbrennen.
- Für die Hauptnebelsätze (13,14) wird Hexachloräthan verwendet. Dieses verdampft und kann den Anzündsatz mittels eines Niederschlages verschließen und mit ihm mit verzögerter Wirkung reagieren. Zwischen dem Verzögerungssatz und dem Anzündsatz gemäß Fig. 4 ist die Bohrung 91 in der Zwischenwand 92 0,5 bis 1 mm dick und nach unten hin, also zu den Nebelsätzen hin, ist der Anzündsatz mit einer Folie 98 auf Basis einer Blei-Zinnlegierung verschlossen, wobei sie auch ( nicht dargestellt) das ganze Gewindestück 90 überdecken kann.
- Aufgrund der Durchführung der Anschlußleitungen 82 und 83 durch die Bohrungen 74 und 75, die die Düsen darstellen, stellt sich außen innerhalb des Bechers während der ersten 2 Millisekunden ein Druck von nicht höher als 13,5 bar ein.
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DE3412436 | 1984-04-03 |
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AT (1) | ATE37746T1 (de) |
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