DE8717797U1 - Einrichtung zur Dämpfung von Drehschwingungen - Google Patents
Einrichtung zur Dämpfung von DrehschwingungenInfo
- Publication number
- DE8717797U1 DE8717797U1 DE8717797U DE8717797U DE8717797U1 DE 8717797 U1 DE8717797 U1 DE 8717797U1 DE 8717797 U DE8717797 U DE 8717797U DE 8717797 U DE8717797 U DE 8717797U DE 8717797 U1 DE8717797 U1 DE 8717797U1
- Authority
- DE
- Germany
- Prior art keywords
- flywheel
- chamber
- axially
- ring
- units
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
- 238000013016 damping Methods 0.000 title claims description 36
- 238000007789 sealing Methods 0.000 claims description 71
- 244000309464 bull Species 0.000 claims description 11
- 230000005540 biological transmission Effects 0.000 claims description 9
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 claims description 8
- 235000011837 pasties Nutrition 0.000 claims description 7
- 230000000694 effects Effects 0.000 claims description 5
- 230000008878 coupling Effects 0.000 claims description 4
- 238000010168 coupling process Methods 0.000 claims description 4
- 238000005859 coupling reaction Methods 0.000 claims description 4
- 238000009826 distribution Methods 0.000 claims description 4
- 238000010276 construction Methods 0.000 claims description 3
- 238000013459 approach Methods 0.000 claims description 2
- 108010001267 Protein Subunits Proteins 0.000 claims 1
- 238000007373 indentation Methods 0.000 description 20
- 238000004146 energy storage Methods 0.000 description 17
- 238000003466 welding Methods 0.000 description 17
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 15
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 15
- 230000008859 change Effects 0.000 description 10
- 238000000576 coating method Methods 0.000 description 10
- 238000000034 method Methods 0.000 description 9
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 8
- 238000011049 filling Methods 0.000 description 8
- 239000000314 lubricant Substances 0.000 description 8
- 230000008569 process Effects 0.000 description 8
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 8
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 description 7
- 238000013461 design Methods 0.000 description 6
- 239000004519 grease Substances 0.000 description 5
- 238000009413 insulation Methods 0.000 description 5
- 238000004804 winding Methods 0.000 description 5
- 230000035939 shock Effects 0.000 description 4
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 3
- 230000006835 compression Effects 0.000 description 3
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 3
- 238000006073 displacement reaction Methods 0.000 description 3
- CNQCVBJFEGMYDW-UHFFFAOYSA-N lawrencium atom Chemical group [Lr] CNQCVBJFEGMYDW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 3
- 239000007858 starting material Substances 0.000 description 3
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000000712 assembly Effects 0.000 description 2
- 238000000429 assembly Methods 0.000 description 2
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 2
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 2
- 230000001419 dependent effect Effects 0.000 description 2
- 238000005304 joining Methods 0.000 description 2
- 238000011068 loading method Methods 0.000 description 2
- 238000013021 overheating Methods 0.000 description 2
- 239000006223 plastic coating Substances 0.000 description 2
- 238000007747 plating Methods 0.000 description 2
- 230000036316 preload Effects 0.000 description 2
- 238000009827 uniform distribution Methods 0.000 description 2
- 238000009423 ventilation Methods 0.000 description 2
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N Molybdenum Chemical compound [Mo] ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910019142 PO4 Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000005299 abrasion Methods 0.000 description 1
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 description 1
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 239000003990 capacitor Substances 0.000 description 1
- 239000000919 ceramic Substances 0.000 description 1
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 1
- 238000010292 electrical insulation Methods 0.000 description 1
- 238000000227 grinding Methods 0.000 description 1
- 238000009499 grossing Methods 0.000 description 1
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 1
- 230000006698 induction Effects 0.000 description 1
- 238000001746 injection moulding Methods 0.000 description 1
- 239000011810 insulating material Substances 0.000 description 1
- 238000005461 lubrication Methods 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
- 238000005058 metal casting Methods 0.000 description 1
- 229910001092 metal group alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011733 molybdenum Substances 0.000 description 1
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000012811 non-conductive material Substances 0.000 description 1
- 230000010355 oscillation Effects 0.000 description 1
- 230000002093 peripheral effect Effects 0.000 description 1
- NBIIXXVUZAFLBC-UHFFFAOYSA-K phosphate Chemical compound [O-]P([O-])([O-])=O NBIIXXVUZAFLBC-UHFFFAOYSA-K 0.000 description 1
- 239000010452 phosphate Substances 0.000 description 1
- 238000003825 pressing Methods 0.000 description 1
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 1
- 230000000750 progressive effect Effects 0.000 description 1
- 230000002040 relaxant effect Effects 0.000 description 1
- 230000008439 repair process Effects 0.000 description 1
- 230000000284 resting effect Effects 0.000 description 1
- 238000007493 shaping process Methods 0.000 description 1
- 229920002545 silicone oil Polymers 0.000 description 1
- 125000006850 spacer group Chemical group 0.000 description 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 1
- 239000000725 suspension Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16F—SPRINGS; SHOCK-ABSORBERS; MEANS FOR DAMPING VIBRATION
- F16F15/00—Suppression of vibrations in systems; Means or arrangements for avoiding or reducing out-of-balance forces, e.g. due to motion
- F16F15/10—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system
- F16F15/12—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system using elastic members or friction-damping members, e.g. between a rotating shaft and a gyratory mass mounted thereon
- F16F15/131—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system using elastic members or friction-damping members, e.g. between a rotating shaft and a gyratory mass mounted thereon the rotating system comprising two or more gyratory masses
- F16F15/139—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system using elastic members or friction-damping members, e.g. between a rotating shaft and a gyratory mass mounted thereon the rotating system comprising two or more gyratory masses characterised by friction-damping means
- F16F15/1397—Overload protection, i.e. means for limiting torque
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16F—SPRINGS; SHOCK-ABSORBERS; MEANS FOR DAMPING VIBRATION
- F16F15/00—Suppression of vibrations in systems; Means or arrangements for avoiding or reducing out-of-balance forces, e.g. due to motion
- F16F15/10—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system
- F16F15/12—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system using elastic members or friction-damping members, e.g. between a rotating shaft and a gyratory mass mounted thereon
- F16F15/131—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system using elastic members or friction-damping members, e.g. between a rotating shaft and a gyratory mass mounted thereon the rotating system comprising two or more gyratory masses
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16F—SPRINGS; SHOCK-ABSORBERS; MEANS FOR DAMPING VIBRATION
- F16F15/00—Suppression of vibrations in systems; Means or arrangements for avoiding or reducing out-of-balance forces, e.g. due to motion
- F16F15/10—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system
- F16F15/12—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system using elastic members or friction-damping members, e.g. between a rotating shaft and a gyratory mass mounted thereon
- F16F15/131—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system using elastic members or friction-damping members, e.g. between a rotating shaft and a gyratory mass mounted thereon the rotating system comprising two or more gyratory masses
- F16F15/13114—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system using elastic members or friction-damping members, e.g. between a rotating shaft and a gyratory mass mounted thereon the rotating system comprising two or more gyratory masses characterised by modifications for auxiliary purposes, e.g. provision of a timing mark
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16F—SPRINGS; SHOCK-ABSORBERS; MEANS FOR DAMPING VIBRATION
- F16F15/00—Suppression of vibrations in systems; Means or arrangements for avoiding or reducing out-of-balance forces, e.g. due to motion
- F16F15/10—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system
- F16F15/12—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system using elastic members or friction-damping members, e.g. between a rotating shaft and a gyratory mass mounted thereon
- F16F15/131—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system using elastic members or friction-damping members, e.g. between a rotating shaft and a gyratory mass mounted thereon the rotating system comprising two or more gyratory masses
- F16F15/13128—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system using elastic members or friction-damping members, e.g. between a rotating shaft and a gyratory mass mounted thereon the rotating system comprising two or more gyratory masses the damping action being at least partially controlled by centrifugal masses
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16F—SPRINGS; SHOCK-ABSORBERS; MEANS FOR DAMPING VIBRATION
- F16F15/00—Suppression of vibrations in systems; Means or arrangements for avoiding or reducing out-of-balance forces, e.g. due to motion
- F16F15/10—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system
- F16F15/12—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system using elastic members or friction-damping members, e.g. between a rotating shaft and a gyratory mass mounted thereon
- F16F15/131—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system using elastic members or friction-damping members, e.g. between a rotating shaft and a gyratory mass mounted thereon the rotating system comprising two or more gyratory masses
- F16F15/13142—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system using elastic members or friction-damping members, e.g. between a rotating shaft and a gyratory mass mounted thereon the rotating system comprising two or more gyratory masses characterised by the method of assembly, production or treatment
- F16F15/1315—Multi-part primary or secondary masses, e.g. assembled from pieces of sheet steel
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16F—SPRINGS; SHOCK-ABSORBERS; MEANS FOR DAMPING VIBRATION
- F16F15/00—Suppression of vibrations in systems; Means or arrangements for avoiding or reducing out-of-balance forces, e.g. due to motion
- F16F15/10—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system
- F16F15/12—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system using elastic members or friction-damping members, e.g. between a rotating shaft and a gyratory mass mounted thereon
- F16F15/131—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system using elastic members or friction-damping members, e.g. between a rotating shaft and a gyratory mass mounted thereon the rotating system comprising two or more gyratory masses
- F16F15/13164—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system using elastic members or friction-damping members, e.g. between a rotating shaft and a gyratory mass mounted thereon the rotating system comprising two or more gyratory masses characterised by the supporting arrangement of the damper unit
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16F—SPRINGS; SHOCK-ABSORBERS; MEANS FOR DAMPING VIBRATION
- F16F15/00—Suppression of vibrations in systems; Means or arrangements for avoiding or reducing out-of-balance forces, e.g. due to motion
- F16F15/10—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system
- F16F15/12—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system using elastic members or friction-damping members, e.g. between a rotating shaft and a gyratory mass mounted thereon
- F16F15/131—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system using elastic members or friction-damping members, e.g. between a rotating shaft and a gyratory mass mounted thereon the rotating system comprising two or more gyratory masses
- F16F15/13164—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system using elastic members or friction-damping members, e.g. between a rotating shaft and a gyratory mass mounted thereon the rotating system comprising two or more gyratory masses characterised by the supporting arrangement of the damper unit
- F16F15/13171—Bearing arrangements
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16F—SPRINGS; SHOCK-ABSORBERS; MEANS FOR DAMPING VIBRATION
- F16F15/00—Suppression of vibrations in systems; Means or arrangements for avoiding or reducing out-of-balance forces, e.g. due to motion
- F16F15/10—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system
- F16F15/12—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system using elastic members or friction-damping members, e.g. between a rotating shaft and a gyratory mass mounted thereon
- F16F15/131—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system using elastic members or friction-damping members, e.g. between a rotating shaft and a gyratory mass mounted thereon the rotating system comprising two or more gyratory masses
- F16F15/133—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system using elastic members or friction-damping members, e.g. between a rotating shaft and a gyratory mass mounted thereon the rotating system comprising two or more gyratory masses using springs as elastic members, e.g. metallic springs
- F16F15/134—Wound springs
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16F—SPRINGS; SHOCK-ABSORBERS; MEANS FOR DAMPING VIBRATION
- F16F15/00—Suppression of vibrations in systems; Means or arrangements for avoiding or reducing out-of-balance forces, e.g. due to motion
- F16F15/10—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system
- F16F15/12—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system using elastic members or friction-damping members, e.g. between a rotating shaft and a gyratory mass mounted thereon
- F16F15/131—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system using elastic members or friction-damping members, e.g. between a rotating shaft and a gyratory mass mounted thereon the rotating system comprising two or more gyratory masses
- F16F15/133—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system using elastic members or friction-damping members, e.g. between a rotating shaft and a gyratory mass mounted thereon the rotating system comprising two or more gyratory masses using springs as elastic members, e.g. metallic springs
- F16F15/134—Wound springs
- F16F15/13415—Wound springs characterised by the dimension or shape of spring-containing windows
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16F—SPRINGS; SHOCK-ABSORBERS; MEANS FOR DAMPING VIBRATION
- F16F15/00—Suppression of vibrations in systems; Means or arrangements for avoiding or reducing out-of-balance forces, e.g. due to motion
- F16F15/10—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system
- F16F15/12—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system using elastic members or friction-damping members, e.g. between a rotating shaft and a gyratory mass mounted thereon
- F16F15/131—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system using elastic members or friction-damping members, e.g. between a rotating shaft and a gyratory mass mounted thereon the rotating system comprising two or more gyratory masses
- F16F15/133—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system using elastic members or friction-damping members, e.g. between a rotating shaft and a gyratory mass mounted thereon the rotating system comprising two or more gyratory masses using springs as elastic members, e.g. metallic springs
- F16F15/134—Wound springs
- F16F15/1343—Wound springs characterised by the spring mounting
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16F—SPRINGS; SHOCK-ABSORBERS; MEANS FOR DAMPING VIBRATION
- F16F15/00—Suppression of vibrations in systems; Means or arrangements for avoiding or reducing out-of-balance forces, e.g. due to motion
- F16F15/10—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system
- F16F15/12—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system using elastic members or friction-damping members, e.g. between a rotating shaft and a gyratory mass mounted thereon
- F16F15/131—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system using elastic members or friction-damping members, e.g. between a rotating shaft and a gyratory mass mounted thereon the rotating system comprising two or more gyratory masses
- F16F15/133—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system using elastic members or friction-damping members, e.g. between a rotating shaft and a gyratory mass mounted thereon the rotating system comprising two or more gyratory masses using springs as elastic members, e.g. metallic springs
- F16F15/134—Wound springs
- F16F15/1343—Wound springs characterised by the spring mounting
- F16F15/13438—End-caps for springs
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16F—SPRINGS; SHOCK-ABSORBERS; MEANS FOR DAMPING VIBRATION
- F16F15/00—Suppression of vibrations in systems; Means or arrangements for avoiding or reducing out-of-balance forces, e.g. due to motion
- F16F15/10—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system
- F16F15/12—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system using elastic members or friction-damping members, e.g. between a rotating shaft and a gyratory mass mounted thereon
- F16F15/131—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system using elastic members or friction-damping members, e.g. between a rotating shaft and a gyratory mass mounted thereon the rotating system comprising two or more gyratory masses
- F16F15/133—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system using elastic members or friction-damping members, e.g. between a rotating shaft and a gyratory mass mounted thereon the rotating system comprising two or more gyratory masses using springs as elastic members, e.g. metallic springs
- F16F15/134—Wound springs
- F16F15/1343—Wound springs characterised by the spring mounting
- F16F15/13453—Additional guiding means for springs
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16F—SPRINGS; SHOCK-ABSORBERS; MEANS FOR DAMPING VIBRATION
- F16F15/00—Suppression of vibrations in systems; Means or arrangements for avoiding or reducing out-of-balance forces, e.g. due to motion
- F16F15/10—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system
- F16F15/12—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system using elastic members or friction-damping members, e.g. between a rotating shaft and a gyratory mass mounted thereon
- F16F15/131—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system using elastic members or friction-damping members, e.g. between a rotating shaft and a gyratory mass mounted thereon the rotating system comprising two or more gyratory masses
- F16F15/133—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system using elastic members or friction-damping members, e.g. between a rotating shaft and a gyratory mass mounted thereon the rotating system comprising two or more gyratory masses using springs as elastic members, e.g. metallic springs
- F16F15/134—Wound springs
- F16F15/13469—Combinations of dampers, e.g. with multiple plates, multiple spring sets, i.e. complex configurations
- F16F15/13476—Combinations of dampers, e.g. with multiple plates, multiple spring sets, i.e. complex configurations resulting in a staged spring characteristic, e.g. with multiple intermediate plates
- F16F15/13484—Combinations of dampers, e.g. with multiple plates, multiple spring sets, i.e. complex configurations resulting in a staged spring characteristic, e.g. with multiple intermediate plates acting on multiple sets of springs
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16F—SPRINGS; SHOCK-ABSORBERS; MEANS FOR DAMPING VIBRATION
- F16F15/00—Suppression of vibrations in systems; Means or arrangements for avoiding or reducing out-of-balance forces, e.g. due to motion
- F16F15/10—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system
- F16F15/16—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system using a fluid or pasty material
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16F—SPRINGS; SHOCK-ABSORBERS; MEANS FOR DAMPING VIBRATION
- F16F15/00—Suppression of vibrations in systems; Means or arrangements for avoiding or reducing out-of-balance forces, e.g. due to motion
- F16F15/10—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system
- F16F15/16—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system using a fluid or pasty material
- F16F15/165—Sealing arrangements
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16F—SPRINGS; SHOCK-ABSORBERS; MEANS FOR DAMPING VIBRATION
- F16F15/00—Suppression of vibrations in systems; Means or arrangements for avoiding or reducing out-of-balance forces, e.g. due to motion
- F16F15/10—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system
- F16F15/16—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system using a fluid or pasty material
- F16F15/167—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system using a fluid or pasty material having an inertia member, e.g. ring
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16F—SPRINGS; SHOCK-ABSORBERS; MEANS FOR DAMPING VIBRATION
- F16F2230/00—Purpose; Design features
- F16F2230/04—Lubrication
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Acoustics & Sound (AREA)
- Aviation & Aerospace Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Mechanical Operated Clutches (AREA)
Description
LuK Lamellen und
Kupplungsbau GmbH
Industriestraße 3
7580 Bühl / Baden 0535/32
Die Erfindung betrifft eine Einrichtung zur Dämpfung von Drehschwingungen,
zum Beispiel im Antriebsstrang eines Fahrzeuges, wobei die Einrichtung
mindestens zwei,entgegen von Dämpfungsmitteln zueinander über eine Wälzlagerung gelagerte Schwungmassen besitzt, von denen die eine mit einem Motor
und die andere mit einem Getriebe über eine Kupplung, wie eine Reibungskupplung verbindbar sind und mindestens eine der Schwungmassen eine mit
einem viskosen bzw. pastösen Medium zumindest teilweise füllbare und nach außen über mindestens eine Dichtung abgedichtete Kammer aufweist, in der
eine Dämpfungsvorkehrung aufgenommen ist, die sich einer Relativverdrehung zwischen den Schwungmassen widersetzt.
Es sind bereits derartige Einrichtungen vorgeschlagen worden, die jedoch
aufgrund ihrer konstruktiven Ausgestaltung verhältnismäßig aufwendig in der Fertigung und in der Montage sind, da sie für den Zusammenbau unter
anderem Hilfsbohrungen benötigen, die in die mit viskosem Medium gefüllte Kammer münden. Auch sind zur Abdichtung dieser Bohrungen nach dem Zusam
menbau der Schwungmassen zusätzliche Dichtungselemente erforderlich.
- 10 -
- &idigr;&ogr; -
Der vorliegenden Erfindung lag die Aufgabe zugrunde, eine Einrichtung der
eingangs genannten Art zu schaffen, die sich in besonders einfacher und
schneller Weise zusammenbauen läßt. Weiterhin soll eine preiswerte fertigung einer solchen Einrichtung durch konstruktive Maßnahmen ermöglicht
werden, welche eine Vereinfachung bei gleichzeitiger Verbesserung der
Abdichtung der mit viskosem Medium gefüllten Kammer ermöglichen. Darüberhinaus soll die Lebensdauer einer solchen Einrichtung verlängert, sowie
Verschleiß vermieden werCen. Ein weiteres Ziel der Erfindung ist es, die
Funktion bzw. Wirkungsweise gegenüber den bisher bekannten Einrichtungen der eingangs genannten Art zu verbessern.
Gemäß der Erfindung wird dies dadurch erzielt, daß der Zusammenbau der
Einrichtung erfolgt, indem zwei vormontierte Untereinheiten so ausgebildet sind, daß sie axial zusammenfügbar und miteinander über ein Verbindungsmi ttel verbindbar sind und die Untereinheiten mindestens zwei der nachfol
gend angeführten Merkmale aufweisen:
- an einer der Untereinheiten ist ein Dichtungselement festgelegt, das
nach dem Zusammenbau an einer an der anderen Einheit vorgesehenen Gegen
dichtfläche anliegt,
- an einer der Untereinheiten ist das Wälzlager formschlüssig festgelegt
und beim Zusammenbau auf einen Sitz der anderen Untereinheit aufschiebbar,
- 11 -
eine der Untereinheiten trägt das eine, ein Profil aufweisende Bestand- <j
teil einer Steckverbindung und die andere Einheit das Gegenprofil einer
die beiden Einheiten drehschlüssig koppelnder. Steckverbindung.
Ein derartiger Aufbau der Einrichtung ermöglicht eine Vormontage in zwei
Baugruppen, nämlich der mit dem Motor verbindbaren primärseitigen und der
über eine Kupplung mit dem Antriebsstrang bzw. mit dem Getriebe verbindbaren
sekundärseitigen Baugruppe, wobei durch einfaches axiales Zusammenschieben
sowohl die Abdichtung der Kammer als auch die Drehverbindung und die Lagerung zwischen den Baugruppen bzw. Einheiten hergestellt wird. Es
muß also lediglich noch der axiale Zusammenhalt der beiden Einheiten
hergestellt werden, was jedoch in einfacher Weise durch axiale Festlegung des Wälzlagers auf den Sitz, auf den es beim Zusammenbau der Einheiten
aufgeschoben wird, erfolgen kann. Ein derartiger Aufbau der Einrichtung
ermöglicht weiterhin eine einfache Demontage der Einrichtung, so daß auch eine eventuell erforderliche Reparatur, wie z.B. Auswechseln des Dichtungselementes
oder des Wälzlagers in besonders einfacher Weise vorgenommen werden kann.
Für den Aufbau und die Lebensdauer der Einrichtung kann es besonders
vorteilhaft sein, wenn die mit dem Motor verbindbare Schwungmasse die mit
viskosem Medium füllbare Kammer und die Dämpfungsvorkehrung aufweist und damit die eine vormontierte Einheit darstellt, während die andere vormontierte Einheit die mit dem Getriebe verbindbare Schwungmasse enthält.
Durch eine derartige Ausgestaltung der Einrichtung kann die thermische
Belastung des viskosen Mediums erheblich reduziert werden. Dies ist darauf
- 12 -
• * · f I
- 12 -
zurückzuführen, daß die mit dem Getriebe über eine Reibungskupplung verbindbare
Schwungmasse aie beim Betätigen der Kupplung auftretende Reibungswärme
im wesentlichen aufnimmt und abführt, so daß diese Reibungswärme nur zu einem geringen Teil eine thermische Auswirkung auf das viskose
Medium hat.
Besonders vorteilhaft kann es sein, wenn ein Ausgangsteil der Dämpfungsvorkehrung Profilierungen aufweist, die in Eingriff bringbar sind mit an
einer der Einheiten vorgesehenen Gegenprofilierungen, weiterhin eine der
Einheiten des Dichtungselement trägt, das beim Zusammenstecken der beiden
Einheiten an einer Fläche der anderen Einheit dichtend zur Anlage kommt.
Eine besonders vorteilhafte Ausgestaltung der Einrichtung kann dadurch
ermöglicht werden, daß die durch den Zusammenbau der beiden Einheiten
erzeugte Dichtung, die mit viskosem Medium zumindest teilweise gefüllte Kammer abdichtet bzw. verschließt gegenüber einem axial zwischen der
Kammer und einer der Schwungmassen befindlichen Ringspalt, der nach außen
hin offen sein kann. Dieser Ringspalt erstreckt sich dabei zweckmäßigerweise möglichst weit radial nach innen und ist zwischen der die Reibungskupplung
tragenden Schwungmasse und einer die Kammer begrenzenden Seitenwand vorgesehen, wodurch die Hitzeeinwirkung auf die Dämpfungsvorkehrung
bzw. das viskose Medium noch weiter vermindert werden kann. Eine weitere Verbesserung der Isolierung der die Dämpfungsvorkehrung und das viskose
Medium aufnehmenden Kammer kann durch Belüftungsöffnungen erzielt werden, die in der die Reibungskupplung tragenden Schwungmasse vorgesehen sind und
- 13 -
- 13 -
mit dem radial nach außen hin offenen Ringspalt in Verbindung stehen, so
daß eine Luftzirkulation zwischen den beiden Schwungmassen erfolgen kann, die an der vorerwähnten Seitenwand der Kammer vorbeigeführt wird.
Vorteilhaft kann es sein, wenn die Dämpfungsvorkehrung in Umfangsrichtung
wirksame Kraftspeicher umfaßt und das Ausgangsteil ein mit diesen zusammenwirkendes
flanschartiges Bauteil ist, das eine mittlere Ausnehmung aufweist, deren Umfangskontur die Profilierungen begrenzt. Die mit diesen
Profilierungen zusammenwirkenden Gegenprofilierungen können unmittelbar an
der die Reibungskupplung aufnehmenden Schwungmasse angeformt sein oder aber auch auf einem mit dieser Schwungmasse verbundenen Bauteil vorgesehen
sein. Für die Herstellung der Einrichtung kann es besonders zweckmäßig
sein, wenn diese Gegenprofilierungen am Außenumfang eines ringscheibenartigen mit der anderen Schwungmasse verbundenen Bauteils angeformt sind.
Ein solches ringscheibenartiges Bauteil kann in einfacher Weise auf einer der motorseitigen Schwungmasse zugewandten Stirnfläche der die Reibungskupplung
tragenden Schwungmasse axial festgelegt werden.
Der Zusammenbau der Einrichtung kann dadurch erleichtert werden, daß vor
£0 dem axialen Zusammenstecken der Einheiten brw. Schwungmassen das Wälzlager
auf der mit dem Getriebe verbindbaren Schwungmasse montiert wird. Zur
Festlegung des Lagers kann dieses in einer zentralen Ausnehmung einer der Schwungmassen aufgenommen sein und axial zwischen einer Schulter dieser
Schwungmasse und dem ringscheibenarigen Bauteil eingespannt werden. Die
Montage der Einrichtung kann weiterhin dadurch erleichtert werden, daß die motorseitige Schwungmasse einen zentralen axialen Ansatz aufweist, der
- 14 -
- 14 -
nach dem Zusammenbau der beiden Schwungmassen in die das Lager aufnehmend
Ausnehmung der anderen Schwungmasse axial hineinragt und einen Sitz für
den inneren Ring des Wälzlagers besitzt.
Der axiale Zusammenhalt der beiden Schwungmassen kann in einfacher Weise
dadurch erzielt werden, daß nach dem axialen Zusammenstecken der beiden Schwungmassen der innere Wälzlagerring durch eine diesen zumindest teilweise
radial überleppende und auf der Strinseite des axialen Ansatzes
axial festgelegte, das Verbindungsmittel darstellende Ringscheibe axial gesichert ist. Dabei kann in vorteilhafter Weise der innere Wälzlagerring
zwischen dieser Ringscheibe und einer Schulter des axialen Ansatzes eingespannt sein.
Um ein Austreten der Fettfüllung aus dem Lager zu vermeiden und/oder eine
einwandfreie Abdichtung der Kammer sicherzustellen, kann es besonders vorteilhaft sein, wenn auf der der Kammer abgekehrten Seite des Lage-s
eine zwischen radial äußerem und radial innerem Lagerring wirksame Dichtung vorgesehen ist, die drehfest mit einem der Lagerringe sein kann und
verspannt gegen den anderen. Dabei kann es besonders zweckmäßig sein, wenn die Dichtung ringscheibenartig ausgebildet ist und drehfest ist mit dem
radial äußeren Lagerring und gegen den radial inneren Lagerring unter axialer Vorspannkraft anliegt.
Weiterhin kann es für die Funktion der Einrichtung vorteilhaft sein, wenn
auf der der Kammer zugekehrten Seite des Lagers eine die Kammer gegen das
Lager abdichtende Dichtung vorgesehen ist, so daß in der Kammer und im
- 15 -
- 15 -
Lager verschiedene viskose Medien bzw. Fette verwendet werden können, die
auf die speziellen Funktionen, welche diese erfüllen sollen, abgerichtet sind. Auch diese Dichtung kann derart ausgebildet und angeordnet sein, daß
sie zwischen den beiden Lagerringen wirksam ist. 5
Für den Aufbau der Einrichtung kann es besonders vorteilhaft sein, wenn
das Dichtungselement, welches beim axialen Zusammenschieben der beiden Schwungmassen wirksam wird, auf einer der Schwungmassen bzw. Einheiten
vormontierbar ist. Für die Wirkungsweise des Dichtungselementes kann es dabei angebracht sein, wenn dieses Dichtungselement auf der die getriebeseitige Schwungmasse beinhaltenden Einheit vormontierbar ist.
Um ein Austreten des viskosen Mediums aus der Kammer zu verhindern, kann
es weiterhin angebracht sein, wenn zwischen mindestens einem der Lager
ringe und dem diesen tragenden Bauteil eine Dichtung vorgesehen ist. Eine
derartige Dichtung kann in besonders einfacher Weise zwischen dem radial inneren Lagerring und dem von diesem umgriffenenen zapfenartigen Ansatz,
der fest mit der Kurbelwelle verbundenen Schwungmasse angeordnet werden. Zur Aufnahme der Dichtung kann in einfacher Weise eine Nut in den zapfen
artigen Ansatz im Bereich der axialen Erstreckung des Lagerringes vorge
sehen werden. Eine solche Dichtung kann in einfacher Weise durch einen 0-Ring gebildet sein.
Das die Kammer nach dem Zusammenbau der beiden Einheiten abdichtende
Dichtungselement besitzt in vorteilhafter Weise wenigstens ein ringecheibenartiges Dichtungsteil. Zweckmäßig kann es sein, wenn das ringscheiben-
- 16 -
» · ··*» · Mtl IHI Il ItII
• · · I · I I · t
·*■ · I · ItII
- 16 -
artige Dichtungsteil axial federnd nachgiebig ist, so 'daß nach dem Zusammenstecken der Schwungradeinheiten dieses zur Herstellung einer einwandfreien Abdichtung elastisch verformt ist. Ein derartiges Dichtungsteil
kann von der mit dem Motor verbindbaren Schwungmasseneinheit getragen sein, so daß as nach dem Zusammenstecken der beiden Schwungradeinheiten an
einer Anlagefläche der die Reibungskupplung aufnehmenden Einheit mit
Vorspannung anliegt.
Zur Erleichterung der Montage der Einrichtung kann es zweckmäßig sein,
wenn der Innendurchmesser des die Kammer zum Ringspalt hin abdichtenden Dichtungselementes größer ist als der äußere Durchmesser der Gegenprofilierungen der Steckverbindung. Dadurch kann das Dichtungselement beim
Zusammenbau der Einrichtung axial über die Gegenprofilierungen geführt werden, was insbesondere dann von Vorteil ist, wenn das flanschartige
Ausgangsteil der Dämpfungsvorkehrung eine mittlere Ausnehmung aufweist,
deren Umfangskontur die Profilierungen der Steckverbindung begrenzt und daß die Gegenprofilierungen am Außenumfang aufweisende ringscheibenartige
Bauteil auf einer der motorseitigen Schwungmasseneinheit zugewandten
Stirnfläche der getriebeseitigen Schwungmasseneinheit axial festgelegt ist.
Eine einwandfreie Abdichtung der Kammer und ein einwandfreier Aufbau der
Einrichtung kenn dadurch erzielt werden, daß das Dichtungselment mit
seinem radial äußeren Randbereich an einer die Kammer begrenzenden radialen Wandung axial anliegt, welche axial zwischen dem scheibenartigen
Auegangsteil der Dämpfungsvorkehrung und der zweiten Schwungmasse bzw.
17 -
- 17 -
Einheit vorgesehen ist. Diese radiale Wandung grenzt zweckmäßigerweiiie an
den zwischen den beiden Schwungmassen bzw. Einheiten vorgesehenen Ringspalt. Vorteilhaft kann es sein, wenn der radial äußere Randbereich des
Dichtungselementes an der radialen Wandung axial festgelegt ist. Für die Funktion des Dichtungselementes kann es außerdem angebracht sein, wenn
dieses am äußeren Randbereich axial eingespannt ist. Eine derartige Einspannung, die axial federnd sein kann, ermöglicht dem Dichtungselement;
ähnlich wie eine Tellerfeder, sich um den Einspannbereich zu verschwenken. Die auf der anderen Schwungmasse bzw. Einheit vorgesehene Anlagefläche
für das Dichtungselement kann in einfacher Weise durch ein kreisringförmiges Bauteil gebildet sein, das zwischen der Stirnfläche dieser anderen
Schwungmasse und dem die Gegenprofilierungen aufweisenden Bauteil axial
eingespannt ist und radial nach außen sich weiter erstreckt als die Gegenprofilierungen. Dieses kreisringförmige Bauteil kann dabei radial außen
in Richtung von dem mit den Gegenprofilierungen versehenen Bauteil weg
versetzt bzw. getellert sein.
Für die konstruktive Gestaltung und die Montage der Einrichtung kann es
besonders vorteilhaft sein, wenn die Einbringung des viskosen Mediums in
die Kammer vor dem Zusammenbau bzw. dem Zusammenstecken der beiden
Schwungmasseneinheiten erfolgt. Eine solche zumindest teilweise 3efüllung
der Kammer ermöglicht nicht nur ein besseres Handling der diese Kammer aufweisenden Schwungmasseneinheit, sondern auch das Einbringen des viskosen Mediums durch diejenigen Bereiche der Kammer, die durch
- 18 -
« # · tit I
- 18 -
stecken der Schwungmasseneinheiten verschlossen werden. Letzteres hat
insbesondere den Vorteil, daß keine zusätzliche Einfiillöffnung sowie
Verschluß- bzw. Abdichtmittel erforderlich sind.
Besonders vorteilhaft kann es sein, wenn die Befullung der Kammer mit dem
viskosen Medium, welches ein pastöses Mittel, wie Schmierstoff, Fett oder
dergleichen sein kann, unter Drehung erfolgt. Die DrehgeschwinJigkeit bzw.
Drehzahl kann dabei derart festgelegt werden, daß aufgrund der auf das
viskose Medium einwirkenden Fliehkraft eine Verteilung dieses viskosen
Mediums erfolgt. Insbesondere kann sich zur Herstellung einer erfindungsgemäßen Einrichtung in vorteilhafter Weise ein Verfahren eignen, gemäß dem
zumindest die die Kammer aufweisende Schwungmasse bzw. Einheit nach oder während der insbesondere nur teilweise erfolgten bzw. erfolgenden Befullung der Kammer vor dem Wuchtvorgang auf eine die Verteilung des viskosen
Odiums bewirkende Schleuderdrehzahl gebracht wird. Diese Schleuderdrehzahl kann in vorteilhafter Weise erheblich über der Wuchtdrehzahl liegen.
Durch ein derartiges Verfahren wird sichergestellt, daß bei einer Füllung der Kammer mit einem pastösen Medium, welches über die auftretenden Temperaturbereiche möglichst keine bzw. möglichst geringe Zustandsänderung,
also zumindest keine wesentliche Änderung der Zähigkeit erfährt, eine
gleichmäßige Verteilung über den Ufcfarg bzw. eine gleichmäßige Einfüllhöhe
über den Umfang einstellt, so daß ein sehr präzises Auswuchten der Einrichtung möglich ist. Durch die hohen Drehzahlen vor dem Wuchten wird
weiterhin vermieden, daß in den einzelnen zwischen den Bauteilen vorhande
nen Freiräumen Lufteinschlüsse verbleiben, da diese infolge der auf das
viskose Medium einwirkenden hohen Fliehkraft verdräng*, werden. Es wird
- 19 -
- 19 -
also dadurch sichergestellt, daß nach langer Betriebszeit der Einrichtung
keine Unwucht infolge von nachträglichem Ausfüllen von Lufteinschlüasen
durch das viskose Medium auftritt.
Um ein präzises Wuchten zu ermöglichen und das nachträgliche Auftreten
einer zusätzlichen Unwucht zu vermeiden, ist es vorteilhaft, wenn die Drehzahl auf die zumindest die die Kammer aufweisende Schwungmasse bzw.
Einheit vor dem Wuchten gebracht wird in der Größenordnung der Drehzahlen
liegt, bis zu denen die Brennkraftmaschinen, bei denen erfindungsgemäße Einrichtungen verwendet werden, betrieben werden können. Vorteilhaft kann
es sein, wenn die Schleuderdrehzahlen zwischen 4000 bis 7000
Umdrehungen pro Minute liegen, vorzugsweise in der Größenordnung von ca.
5000 bis 6000 Umdrehungen pro Minute.
Für manche Anwendungsfälle kann es vorteilhaft sein, wenn die die Kammer
aufweisende Einheit vor dem Zusammenbau mit der anderen Einheit gewuchtet
wird. Dabei kann die andere Einheit ebenfalls für sich gewuchtet werden,
so daß nach dem Zusammenstecken der beiden Einheiten die Einrichtung
gewuchtet ist. Für andere Anwendungsfälle kann es jedoch auch zweckmäßig
sein, wenn das Wuchten erst nach dem Zusammenbau der beiden Einheiten
erfolgt.
- 20 -
-
2Ü -
Anhand der Figuren 1 bis 4 sei die Erfindung näher erläutert.
Dabei zeigt:
Figur 1 einen Schnitt durch eine erfindungsgemäße Einrichtung, Figur la die Einzelheit "X" der Figur 1 im vergrößerten Maßstab,
Figur 2 eine Ansicht der Einrichtung gemäß Figur 1 in Richtung des Pfeiles
II ohne Kupplung und mit Ausbrüchen,
Figur 3 einen Schnitt durch eine weitere Ausführungsform,
Figur 4 einen teilweise dargestellten Schnitt gemäß der Linie IV-IV der
Figur 3,
Die in den Figuren 1,1a und 2 dargestellte Drehmomentübertragungseinrichtung
1 zum Kompensieren von Drehstößen besitzt ein Schwungrad 2, welches in zwei Schwungradelemente 3 und 4 aufgeteilt ist. Das Schwungradelement 3
ist auf einer Kurbelwelle 5 einer nic.it näher dargestellten Brennkraftmaschine
über Befestigungsschrauben 6 befestigt. Auf dem Schwungradelement 4 ist eine schaltbare Reibungskupplung 7 befestigt. Zwischen der Druckplatte 8 der Reibungskupplung 7 und dem Schwungredelement 4 ist eine
Kupplungsscheibe 9 vorgesehen, welche auf der Eingangswelle 10 eines nicht näher dargestellten Getriebes aufgenommen ist. Die Druckplatte 8 der
Reibungskupplung 7 wird in Richtung des Schwungradelementes 4 durch eine
- 21 -
• ft* ·· · · * * ft * · «ft
- 21 -
. am Kupplungsdeckel 11 schwenkbar sich abstützende Tellerfeder 12 beaufschlagt. Durch Betätigung der Reibungskupplung 7 kann das Schwungradelement 4 und somit auch das Schwungrad 2 bzw. die Brennkraftmaschine der
Getriebeeingangswelle 10 zu- und abgekuppelt werden. Zwischen dem Schwungradelement 3 und dem Schwungradelement 4 ist ein erster, radial äußerer
Dämpfer 13 sowie ein mit diesem parallel geschalteter zweiter, radial
innerer Dämpfer 14 vorgesehen, welche eine Relativverdrehung zwischen den beiden Schwungradelementen 3 und 4 ermöglichen.
Die beiden Schwungradelemente 3 und 4 sind relativ verdrehbar zueinander
über eine Lagerung 15 gelagert. Die Lagerung 15 umfaßt ein Wälzlager in Form eines einreihigen Kugellagers 16. Der äußere Lagerring 17 des Wälzlagers 16 ist in einer Ausnehmung 18 des Schwungradelementes 4 und der
innere Lagerring 19 des Wälzlagers 16 ist auf einem zentralen, sich axial
von der Kurbelwelle 5 weg erstreckenden und in die Ausnehmung 18 hineinragenden zylindrischen Zapfen 20 dem Schwungradelement 3 angeordnet.
Der innere Lagerring 19 ist mittels Preßpassung auf dem Zapfen 20 aufgenommen und zwischen einer Schulter 21 des Zapfens 20 bzw. dem Schwungradelement 3 und einer Sicherungsscheibe 22, die mittels Nieten 22a auf der
Stirnseite des Zapfens 20 befestigt ist, eingespannt.
- 22 -
- 22 -
Wie insbesondere aus Figur la ersichtlich, ist das Lager 16 gegenüber de".
Schwungradelement 4 axial gesichert, indem es unter Zwischenlegung zweier
im Querschnitt L-förmiger Ringe 23,24 axial zwischen einer Schulter 25 des
Schwungradelementes 4 und einer über Niete 26 mit dem zweiten Schwungradelement
4 fest verbundenen, ringförmigen Scheibe 27 eingespannt ist.
Die beiden Ringe 23,24 bilden eine thermische Isolierung, die den Wärmefluß
von der mit der Kupplungsscheibe 9 zusammenwirkenden Reibfläche 4a
des Schwungradelementes 4 zum Lager 16 unterbricht bzw. zumindest vermindert.
Die radial nach innen weisenden Schenkel 23a,24a der Ringe 23,24 erstrecken
sich teilweise radial über den inneren Lagerring 19 und stützen sich axial an diesem ab, wodurch sie gleichzeitig als Dichtung für das
Lager 16 dienen. Um eine einwanHfreie Abdichtung des Lagers 16 sicherzustellen,
werden die radial verlaufenden Schenkel 23a,24a jeweils durch einen Kraftspeicher in Form einer Tellerfeder 28,29 axial in Richtung der
Stirnflächen des inneren Lagerringes 19 beaufschlagt.
Zwischen dem inneren Lagerring 19 und dem Ansatz 20a des Schwungradelementes
3 ist ein Dichtring 37 vorgesehen, der in einer radialen Ringnut 37a
des Ansatzes 20a aufgenommen ist.
Aus Figur 1 ist zu entnehmen, daß das Schwungradelement 3 ein Gehäuse
bildet, das eine ringförmige Kammer 30 begrenzt, in der die Dämpfer 13,14
aufgenossners sind. Dss die ringförmige Kansnsr 30 aufweisende SchwungradsIe=
- 23 -
- 23 -
. ment 3 besteht im wesentlichen aus zwei Gehäuseteilen 31,32. Die beiden,
die ringförmige Kammer 30 begrenzenden Gehäuseteile 31,32 sind als Gußteile ausgebildet. Das Gehäuseteil 32 besitzt an seinem Umfang einen
axialen zylinderformigen Ansatz 32a, über dessen innere Mantelfläche 35
ddö Gehäuseteil 32 auf einer äußeren Mantelfläche 34 des Gehäuseteiles
zentriert ist. Die axiale Sicherung der beiden Gußgehäuseteile 31,32
erfolgt über radiale Stifte 38, die im Bereich der Zentrierflächen 34,35
eingebracht sind. Das Gehäuseteil 32 trägt auf einer Schulter 39 einen Anlasserzahnkranz 40, der die Stifte 38 heilweise axial übergreift, so daß
diese radial nicht auswandern können. Zur Abdichtung der ringförmigen
Kammer 30 nach außen hin ist ein Dichtring 36 vorgesehen, der im Bereich
zwischen den beiden Stiften 38 und der Kammer 30 angeordnet ist.
Falls ein geringes Trägheitsmoment des ersten Schwungradelementes 3 erwünscht ist, kann zumindest eines der Gehäuseteile 31,32 aus einer Leicht
metallegierung, wie z.B. Aluminiumguß hergestellt werden. Derartige Leichtmetallgußteile haben den Vorteil, daß sie durch ein Druck- bzw.
Preßverfahren hergestellt und ohne große Nacharbeit verwendet werden können.
20
Die beiden Dämpfer 13,14 besitzen ein gemeinsames Ausgangsteil in Form
eines radialen Flansches 41, der axial zwischen den beiden Gehäusehälften 31,32 angeordnet ist. Der Flansch 41 ist, wie dies insbesondere aus Figur
2 hervorgeht, mit seinen radial inneren Bereichen über eine axiale Steckverbindung 42 mit dem ringförmigen Scheibenteil 27 drehfest verbunden,
- 24 -
- 24 -
welches auf der Stirnseite des in Richtung der Kurbelwelle .5 weisenden
axialen Ansatzes 43 des Schwungradelmentes 4 über die Niete 26 befestigt ist.
Der Flansch 41 weist an seinem AuBenumfang radiale Ausleger 44 auf. welche
die Beaufschlagungsbereiche für die Kraftspeicher in Form von Schraubenfedern
45 des äußeren Dämpfers 13 bilden. Radial innerhalb der - in Umfangsrichtung betrachtet - zwischen den Auslegern 44 vorhandenen Ausschnitte
46 für die Schraubenfedern 45 besitzt der Flansch 41 bogenförmige
Fenster 47, in denen die Kraftspeicher in Form von Schraubenfedern 48 des
inneren Dämpfers 14 aufgenommen sind. Radial zwischen den Ausschnitten und den Fenstern 47 bildet der Flansch 41 in Umfangsrichtung verlaufende
Stege 49, die die radialen Ausleger 44 bzw. die in Umfangsrichtung zwischen den Fenstern 47 vorhandenen radialen Bereiche 50 des Flansches
miteinander verbinden. Die radialen Bereiche 50 bilden die Beaufschlagungsbereiche
des Flansches 41 für die Schraubenfedern 48.
Die ringförmige Kammer 30 bildet radial außen eine ringkanalartige bzw.
torusähnliche Aufnahme 51, in die radial die Ausleger 44 des F&igr; irisches
eingreifen.
Die ringkanalartige Aufnahme 51 für die Kraftspeicher 45 ist im wesentlichen
durch sich über den Umfang erstreckende axiale Einbuchtungen 52,53
gebildet, welche in die radialen Bereiche der Gehäuseteile 31,32 eingebracht
sind und in die die beidseits des Flansches 41 überstehenden Be-
- 25 -
reiche der Krafspeicher 45 axial eintauchen. Radial nach innen wird die
ringkanalartige Aufnahme 51 durch die Stege 49 des Flansches 41, abgesehen
von einem geringen Spalt 54, verschlossen.
Wie aus Figur 1 ersichtlich ist, sind die axialen Einbuchtungen 52,53 im
Querschnitt derart ausgebildet, daß deren bogenartiger Verlauf zumindest annähernd an den Umfang des Querschnittes der Kraftspeicher 45 angeglichen
ist. Die Einbuchtungen 52,53 bilden somit für die Kraftspeicher 45 Anlagebereiche bzw. Führ.'ingsbereiche, an denen sich die Kraftspeicher 45 ab-
stützen können. Durch das Angleichen der durch die Einbuchtungen 52,53 gebildeten Anlagebereiche an den Außenumfang der Kraftspeicher 45 kann der
Verschleiß, welcher aufgrund der Reibung der Windungen der Kraftspeicher 45 an den Begrenzungsflächen der Einbuchtungen 52,53 stattfindet, wesentlich reduziert werden, da die Abstützfläche zwischen Federn 45 und Ein-
buchtungen 52,53 vergrößert ist.
Zur Verhinderung bzw. Verringerung des Verschleißes an den radialen Abstützbereichen der ringkanalartigen Aufnahme 51 für die Federn 45 ist ein
eine hohe Härte aufweisendes Stahlband 81 vorgesehen, das sich über den
Umfang der ringkanalartigen Aufnahme 51 erstreckt und die Federn 45 umschließt. Das Stahlband 81 ist zylindrisch ausgeführt und in einer Ausnehmung 82 aufgenommen, die durch einen radialen Einstich bzw. einen radialen
Rücksprung gebildet ist. Bei rotierender Einrichtung 1 stützen sich die Federn 45 infolge der auf sie einwirkenden Fliehkraft über ihre Windungen
an dem Stahlband 81 ab.
- 26 -
- 26 -
Zur Beaufschlagung der Kraftspeicher 45 sind beidseits der Ausleger 44 in
|> die Einbuchtungen 52,53 Umfangsanschläge 55,55a eingebracht, welche in
Umfangsrichtung Abstützbereiche für die Kraftspeicher 45 bilden. Die
Umfangsanschläge 55,55a sind durch an die Einbuchtungen 52,53 angepaßte
Bauteile, wie z.B. Schmiedeteile oder Preßformteile gebildet, die mittels
angeformten Nieten 58 mit den Gehäuseteilen 31,32 fest verbunden sind. Die in Umfangsrichtung betrachteten Endbereiche der Umfangsanschlage 55,55a
sind zur besseren Beaufschlagung der Kraftspeicher 45 abgeflacht.
Wie aus Figur 2 zu entnehmen ist, besitzen die beidseits eines Auslegers
44 des Flansches 41 vorgesehenen Anschläge 55,55a eine größere Erstreckung in Umfangsrichtung als die Ausleger 44, wobei bei dem gezeigten Ausführungsbeipsiel in der in Figur 2 dargestellten Ruheposition der Einrichtung
die Ausleger 44 gegenüber den Anschlägen 55,55a mittig angeordnet sind,
Has bedeutet, daß die Anschläge 55,55a die Ausleger 44 beidseits um ein
gleiches Maß überragen.
Radial innerhalb der ringkanalertigen Aufnahme 51 besitzen die Gehäusehälften 31,32 aufeinander zu weisende, kreisringartige Flächen bildende
Bereiche 60,61, zwischen denen ein kreisringförmiger Durchlaß 62 für den Flansch 41 vorhanden ist.
Bei dem Ausführungsbeispiel gemäß Figur 1 und 2 ist die Breite dieses
kreisringförmigen Durchlasses 62 etwas grüßer als die in diesem enthaltenen Bereiche des Flansches 41, so daß mindestens auf einer Seite des
Flansches 41 ein Spalt 54 vorhanden ist.
- 27 -
- 27 -
Radial innerhalb des kreisringförmigen Durchlasses 62 besitzen die Gehäu- 1
seteile bzw. Gehäusehälften 31,32 weitere axiale Einbuchtungen 63,64, in !
welche die beidseits des Flansches 41 überstehenden Bereiche der inneren J
Schraubenfedern 48 zumindest teilweise eintauchen. \
Wie aus Figur 1 ersichtlich ist, sind die axialen Einbuchtungen 63,64 im
Querschnitt derart ausgebildet, daß deren bogenartiger Verlauf zumindest
im radial äußeren Bereich an den Umfang des Querschnittes der Schraubenfedern 48 angeglichen ist, so daß die Fedarn 48 zumindest in axialer
Richtung durch die Einbuchtungen 63, 64 gehalten bzw. geführt werden.
Ähnlich wie die äußeren Einbuchtungen 52,53 erstrecken sich auch die
inneren Einbuchtungen 63,64 über den gesamten Umfang der Einrichtung. Dies ist vorteilhaft, da dann zum Beispiel die vorgegossenen Einbuchtungen
52,53 und 63,64 durch eine Drehoperation bearbeitet werden können. Zur Beaufschlagung der Kraftspeicher bzw. Schraubenfedern 48 sind in die
Einbuchtungen 63,64 Umfangsanschläge 65,66 eingebracht, welche in Umfangsrichtung
Abstützbereiche für die Schraubenfedern 48 bilden. Diese Umfangsanschläge
65,66 sind ähnlich ausgebildet wie die Umfangsanschläge 55,55a und ebenfalls mit den Gehäuseteilen 31,32 vernietet. Die Umfangsanschläcjc
65,66, die beidseits der radialen Bereiche 50 des Flansches 41 angeordnet :
sind, besitzen in Umfangsrichtung eine größere Erstreckung als die Be- -reiche
50, welche zur Beaufschlagung der Federn 48 dienen. Die Anordnung |
der Anschläge 65,66 in bezug auf die radialen Bereiche 50 ist jedoch
derart getroffen, daß die Umfangsanschläge 65,66 in der Ruhestellung der Einrichtung 1 einseitig gegenüber den Bereichen 50 überstehen, wohingegen
- 28 -
- 28 -
auf der anderen Seite die Anschläge 65,66 und die radialen Bereiche 50
bündig sein können. Weiterhin ist der Versatz der Anschläge 65,66 in bezug
auf die radialen Bereiche 50 derart getroffen, daß zwei in Umfangsrichtung
aufeinanderfolgende Anschläge 65 bzw. 66 in entgegengesetzter Drehrichtung gegenüber den ihnen zugeordneten radialen Bereichen 50 des Flansches
versetzt sind. Aufgrund dieses Aufbaues bilden die inneren Federn 48 zwei Federgruppen, nämlich 48a und 48b, die stufenweise zur Wirkung kommen.
Die Stege 49 des Flansches 41 sind in bezug auf die inneren Einbuchtungen
63,64 derart dimensioniert, daß die Schraubenfedern 48 sich zumindest unter Fliehkrafteinwirkung radial an den Stegen 49 abstützen.
Dies ist vorteilhaft, da der Flansch aus Stahl hergestellt werden kann,
der zumindest oberflächengehärtet wird, wodurch der Verschleiß an den
radialen Abstützbereichen für die Federn 48 reduziert werden kann.
Wie aus Figur 2 ersichtlich ist, sind zwischen den Auslegern 44 bzw. den
Umfangsanschlägen 55,55a und den ihnen zugewandten Enden der Federn 45
Federnäpfe 59, deren Umfang an den Querschnitt der ringkanalartigen Aufnahmen
51 angepaßt ist, vorgesehen.
Die Federnäpfe 59 besitzen einen leicht konischen Zapfen 59a, der in die
Federn 45 axial hineinragt. Das Ende 59b des Zapfens 59a ist bei dem dargestellten Ausführungsbeispiel kegelig ausgebildet, könnte jedoch auch
kalottenartig ausgebildet sein. Durch eine derartige Ausgestaltung der Federnäpfe 59 findet, sofern ein Napf im Betrieb aus dem Federende heraus-
- 29 -
• ••til # - ·
- 29 -
rutscht, bei Wiederbeaufschlagung des Napfes oder Entspannung der Feder
eine Selbsteinfädelung desselben in die Feder statt, so daß die Feder oder der Napf nicht beschädigt werden. Ein Austreten von Federnäpfen 59 kann
dann auftreten, wenn die äußeren Federn 45 komprimiert sind und die Einrichtung 1 mit einer verhältnismäßig hohen Drehzahl rotiert. In diesem
Betriebszustand kann die zwischen den Federwindungen der Federn 45 und den radialen Abstützbereichen der Gehäusehälften 31,32 für diese Federn vorhandene Reibung derart hoch sein, daß die Federn 45 bei einem plötzlichen
Lastwechselstoß sich zumindest nicht voll entspannen können. Durch die von den radialen Auslegern 44 während des Lastwechselstoßes verursachte Verdrängung an viskosem Medium, welches sich unter Fliehkrafteinwirkung außen
wieder verteilt, können Federnäpfe 59 aus den Enden der sich nicht entspannenden Federn 45 gedrängt werden.
Über den Umfang der Einrichtung 1 betrachtet, sind jeweils vier Federn
und 48 vorgesehen, wobei die radial äußeren Federn 45 sich jeweils zumindest annähernd über 78 Grad erstrecken. Die radial inneren Federn 48b
erstrecken sich zumindest annähernd über 74 Grad und im vorliegenden Falle erstrecken sich die Federn 48e zumindest annähernd über 68 Grad des Umfan
ges» Die äußeren Federn 45 erstrecken sich somit über cirka 86 % des
Umfanges der Einrichtung und die inneren Federn 48 über cirka 79 % des Umfanges.
Im nicht montierten Zustand können die Federn 45 und/oder die Federn 48 -in Achsrichtung betrachtet - gerade sein, das bedeutet also, daß bei der
Montage diese Federn entsprechend ritr Form der sie aufnehmenden Einbuch-
- 30 -
eess e * e t t * *
tungen gebogen werden müssen, oder es können aber auch die Federn 45
und/oder die Federn 48 entsprechend der Form der sie aufnehmenden Einbuchtungen bereits eine entsprechende Krümmung aufweisen. Durch die Verwendung
von vorgekrümmten Federn 45,48 können die in diesen beim Komprimieren auftretenden Spannungen reduziert und weiterhin die Montage erleichtert
werden.
In der ringförmigen Kammer 30 ist ein viskoses Medium bzw. ein Schmiermittel, wie zum Beispiel Siliconöl oder Fett vorgesehen. Das Niveau des
viskosen Mediums bzw. des Schmiermittels kann dabei - bei drehender Einrichtung 1 - zumindest bis zum Mittelbereich bzw. der Achse der äußeren
Federn 45 des Dämpfers 13 reichen. Bei der dargestellten Ausführungsform ist es vorteilhaft, wenn dieses Niveau zumindest bis an die äußeren Bereiche der Windungen der inneren Schraubenfedern 48 reicht, so daß zumin-
dest zwischen diesen Windungen und den sie radial abstützenden Bereichen, im vorliegenden Fall die Stege 49 des Flanschest!, eine den Verschleiß
reduzierende Schmierung vorhanden ist. Bei der gezeigten Einrichtung 1 ist es vorteilhaft, wenn die Füllung an viskosem Medium bzw. Schmiermittel in
etwa bis zur Achse w«?r inneren Schraubenfedern 48 reicht.
20
Durch die Zuordnung der ringförmigen Kammer 30, welche ein viskoses Medium
bzw. ein Schmiermittel beinhaltet, zu dem mit dem Motor verbundenen Schwungradelement 3 und durch die räumliche Trennung von dem die Reibungskupplung 7 tragenden Schwungradelement 4 wird ein Einfluß der im Zusam-
menhang mit der Reibungskupplung entstehenden Wärme auf das viskose Medium
bzw. Schmiermittel weitgehend ausgeschaltet.
- 31 -
- 31 -
Weiterhin ist zwischen der ringförmigen Kammer 30 bzw. dem Gehäuseteil
und dem Schwungradelement 4 ein nach außen offener Ringkanal bzw. Ringspalt 68 vorgesehen, der im Zusammenhang mit Belüftungskanälen 69 die
Kühlwirkung weiter verbessert. Die Luftkanäle 69 sind radial innerhalb der Reibfläche 4a des Schwungradelmentes 4 für die Kupplungsscheibe 9 vorgesehen.
Wie insbesondere aus Figur 2 ersichtlich ist, besitzt der Flansch 41 eine
mittlere Ausnehmung 71, deren Kontur radiale Profilierungen 72 bildet,
welche in Eingriff stehen mit Gegenprofilierungen /3, welche am Außenumfang des mit dem Schwungradelement 4 verbundenen ringförmigen Scheibenteils 27 vorgesehen sind. Die die axiale Steckverbindung 42 bildenden
Profilierungen 72 und Gegenprofilierungen 73 ermöglichen eine einwandfreie Ausrichtung des Flansches 41 zwischen den beiden Gehäusehälften 31,32, so
daß der zwischen dem kreisringförmigen Durchlaß 62 und dem Flansch 41
vorhandene Spalt 54 sehr klein ausgeführt werden kann. Auch ermöglicht die
Steckverbindung 42 die axialen Toleranzen zwischen den verschiedenen Anlage- bzw. Abstützflächen der Bauteile zu erweitern.
Wie insbesondere aus Figur la ersichtlich ist, ist zur Abdichtung der
ringförmigen Kammer 30 eine Dichtung 74 zwischen dem radial inneren Bereich des Gehäuseteiles 32 und der ringförmigen Scheibe 27 bzw. dem axialen Ansatz 43 des Schwungradelementes 4 vorgesehen. Die Dichtung 74 umfaßt
eine kreisringförmige, axial federnde Scheibe 75, die mit ihrem radial
inneren Bereich sich an einem am axialen Ansatz 43 befestigten ringförmigen Bauteil 76 abstützt und mit ihrem radial äußeren Bereich am radial
- 32 -
- 32 -
inneren Bereich des Gehauseteils 32 axial festgelegt ist. Die ähnlich
einer Tellerfeder axial verformbare Dichtungsscheibe 75 trägt an ihren
radial äußeren und inneren Bereichen eine Beschichtung 75a,75b, wie Kunststoff beschichtung, die z.B durch Anspritzen aufgebracht ist. Diese Be-Schichtungen 75a,75b sollen einen geringen Reibwert sowie eine gewi <se
elastische bzw. plastische Verformbarkeit aufweisen. Der radial äußere
Randbereich der Dichtungsscheibe 75 ist in einen ringförmigen Träger 80
dichtend eingebördelt. Die Einbördelung des äußeren Bereiches der Dichtungsscheibe 75 findet dabei derart statt, daß die Dichtungsscheibe 75
eine Konizitätsveränderung vollführen kann. Die Bereiche 80b des ringförmigen Trägers 80, welche den äußeren Umfang der Dichtungsscheibe 75 umgreifen, sind in einem axialen Einstich bzw. in einem axialen Rücksprung
77 aufgenommen, der am radial inneren Bereich des Gehäuseteiles 32 angeformt ist. Zur axialen Festlegung des äußeren Bereiches der Dichtungs-
scheibe 75 besitzt der ringförmige Träger 80 abgebördelte Bereiche 60a,
die den inneren Rand 32b des Gehäuseteils 32 radial umgreifen. Der ringförmige Träger 80 bildet für die tellerfederähnlich verformbare Dichtungsscheibe 75 eine kreisringartige Verschwenklagerung.
zusammenwirkende Dichtfläche aufweist, hat einen radial inneren scheibenförmigen Bereich 76a, der zwischen der Stirnfläche des axialen Ansatzes
und dem scheibenartigen Bauteil 27 axial eingespannt ist, sowie einen kreisringförmigen äußeren Bereich 76b, an dem die Diehtscheibe 75 mit
axialer Vorspannung dichtend anliegt.
- 33 -
Die radial äußeren Bereiche 76b des ringförmigen Bauteils 76 sind gegenüber den radial inneren Bereichen 76a in axialer Richtung von dem die
Gegenprofllierungen 73 der Steckverbindung 42 aufweisenden, ringscheibenartigen Bauteil zurückversetzt. Wie aus Figur 1 ersichtlich ist, dichtet die Dichtung 74 die ringförmige Kammer 30 zu dem zwischen den beiden
Schwupgradelementen 3 und 4 vorhandenen Ringspalt 68 hin ab.
Um ein axiales Zusammenstecken der beiden Schwungradelemente 3 und 4 zu
ermöglichen, ist dtr Innendurchmesser der Dichtscheibe 75 größer als der
Außendurchmesser der radialen Vorsprünge bzw. der Gegenprofilierungen 73.
Die Bereiche 76b des ringförmigen Bauteils 76, an denen sich die Dichtscheibe 75 axial abstützt, erstrecken sich radial nach außen hin weiter
als die Gegenprofilierungen 73.
Die Steckverbindung 42 und die Dichtung 74 ermöglichen einen besonders
einfachen Zusammenbau der Drehmorcontübertragungseinrichtung 1, indem
nämlich zunächst die beiden Schwungradelemente 3 und 4 vormontiert werden und danach durch axiales Zusammenstecken und Befestigung der Sicherungsscheibe 22 auf der Stirnseite des Zapfens 20 axial miteinander verbunden
werden. Hierfür wird zunächst die Dichtung 74 auf dem Schwungradelement 3 vormontiert und das Wälzlager 16 auf dem Schwungradelement 4 formschlüssig
festgelegt. Beim Zusammenbau der beiden Schwungradelemente 3 und 4 wird der innere Wälzlagerring 19 auf den Sitz 20a des axialen Ansatzes 20 des
Gehäuseteiles 31 aufgeschoben und die Gegenprofilierungen 73 mit den
Profilierungen 72 in Eingriff gebracht. Weiterhin kommt während des Zusammenschiebens der beiden Schwungradelmente 3 und 4 der radial innere Be-
- 34 -
- 34 -
reich 75b dsr Dichtscheibe 75 zur Anlage an der durch das Bauteil 76
gebildeten Gegendichtfläche 76b, so daß die Oichtscheibe 75 ähnlich einer
Tellerfeder in sich verschwenkt wird und mit Vorspannung gegen den Bereich
76b anliegt. Die endgültige axiale Festlegung der beiden Schwungradelemente 3 und 4 relativ zueinander erfolgt, wie bereits erwähnt, durch Befesti
gung der Scheibe 22 am Zapfen 20.
Zur Verringerung des Verschleißes im Kontaktbereich zwischen den Windungen
der Federn 45 und 48 und den ihnen zugeordneten Einbuchtungen 52,53 bzw.
63,64 können zumindest in diesen Kontaktbereichen die Oberflächen der
diese Einbuchtungen begrenzenden Teile 31,32 eine größere Härte aufweisen.
Dies kann zum Beispiel dadurch erfolgen, daß diese Berührungsbereiche induktivgehärtet, einsatzgehärtet, laserstrahlgehärtet oder flammgehärtet
werden. Bei sehr hohen Beanspruchungen kann es jedoch auch zweckmäßig
s^in, wenn die die Einbuchtungen begrenzenden Teile 31,32 zumindest in den
vorerwähnten Kontaktbercichen eine den Abriebverschleiß verringernde Beschichtung aufweisen. Eine solche Beschichtung kann zum Beispiel durch
chemisches Vernickeln, durch Verchromen oder durch Beschichtung mit Kunststoff oder Molybdän gebildet sein. Die aufgebrachte Beschichtung kann
weiterhin nachträglich geglättet werden, um eine bessere Oberflächenqualität der Einbuchtungen, an denen die Windungen der Federn reiben, zu erhalten. Ein derartiges Glätten kann zum Beispiel durch einen Schleifprozeß
oder eine Drehbearbeitung erfolgen.
Im folgenden sei nun die Wirkungsweise der Einrichtung gemäß den Figuren
1,1a und 2 beschrieben.
- 35 -
- 35 -
Bei einer Verdrehung des Schwungradelementes 4 gegenüber dem Schwungradelement 3 aus der in Figur 2 dargestellten Ruheposition wird der Flansch
41 über die Steckverbindung 42 angetrieben, so daß zunächst die inneren
Federn 48b zwischen den Umfangsanschlägen 65,66 und den radialen Bereichen
50 komprimiert werden. Nach Durchfahren des relativen Verdrehwinkels 79 in die eine Drehrichtung bzw. 80 in die andere Drehrichtung kommen die radialen Bereiche 50 an den Enden der inneren Federn 48a zur Anlage, so daß
bei einer weiteren Relativverdrehung zwischen den beiden Schwungradelementen 3 und 4 zusätzlich zu den Federn 48b die Federn 48a komprimiert
werden. Nach Durchfahren des relativen Verdrehwinkels 79a in die eine
Drehrichtung bzw. 90a in die andere Drehrichtung, werden die äußeren
Federn 45 von den radialen Auslegern 44 beaufschlagt, so daß bei einer weiteren Relativverdrehung die Federn zwischen den Umfangsanschlägen
55,55a und den radialen Auslegern 44 komprimiert werden. Bei dem darge
stellten Ausführungsbeispiel entspricht der Winkel 79 dem Winkel 79a und
der Winkel 90 dem Winkel 90a, so daß die Federn 48a und die Federn 45
gleichzeitig wirksam werden. Somit ergibt sich bei dem dargestellten Ausführungsbeispiel gemäß Figur 1 und 2 eine zweistufige Federnkennlinie.
Die Winkel 79,90,79a,90a können jedoch auch nur teilweise den gleichen
Betrag aufweisen oder verschiedene Werte besitzen, so daß eine mindestens dreistufige Federkennlinie in beiden Drehrichtungen oder eine wenigstens
zweistufige Federkennlinie in eine Drehrichtung und eine mindestens dreistufige Federkennlinie in die andere Drehrichtung möglich ist.
- 36 -
- 36 -
Weiterhin können die Umfangsanschläge 65,66, wie dies in Figur 2 strichpunktiert
mit 65a angedeutet ist, gegenüber den im Flansch zurückgehaltenen Federenden der Federn 48b zurückversetzt sein, so daß dann um die
Nullage der Relativverdrehung zwischen den beiden Schwungradelementen 3
und 4 über einen bestimmten Winkel keine Federung vorhanden ist, und
gegebenenfalls lediglich eine hydraulische bzw. viskose Dämpfung und/oder eine Reibungsdämpfung auftritt.
Bei dem dargestellten Ausführungsbeispiel erfolgt die gemeinsame Komprimierung
der Federn 48a,48b und 45 solange, bis zumindest die inneren
Federn 48a auf Block gehen, wodurch die Relativverdrehung zwischen den beiden Schwungradelementen 3 und 4 begrenzt wird. Bei einer Relativverdrehung
zwischen den beiden Schwungradelementen 3 und 4 wird eine Reibungsdämpfung
durch Reibung der äußeren Federn 45 an den Flächen der Einbuchtungen
52,53 bzw. am Stahlband 81 sowie durch Reibung der Dichtscheibe am Bereich 76b erzeugt. Auch zwischen den radial inneren Federn 48 und
deren radialen Abstützbereichen findet eine Reibungsdämpfung statt. Die zwischen den Federn 45,48 und deren radialen Abstützbereichen auftretende
Reibungsdämpfung ist drehzahlabhängig, wobei mit zunehmender Drehzahl diese Dämpfung größer wird. Weiterhin wird eine Dämpfung durch Verwirbelung bzw. Verdrängung des in der ringförmigen Kammer 30 enthaltenen viskosen bzw. pastösen Mediums erzeugt. Insbesondere das in der praktisch
geschlossenen ringkanalartigen Aufnahme 51 vorhandene viskose Medium erzeugt eine hydraulische bzw. viskose Dämpfung, da die Federnäpfe 59 in
der ringkanalartigen Aufnahme kolbenähnlich wirksam sind. Bei einer Kompression der äuSersr. Federn 45 werden die durch die Ausleger 44 beauf-
-Yl-
• t * · J
- 37 -
schlagfcen Federnäpfe 59 in Richtung der sich an den Umfangsanschlägen ·
55,35a abstützenden Näpfe bewegt, so daß das in den Federn vorhandene viskose Medium im wesentlichen durch den Spalt 54, der ähnlich einer
Drossel wirkt, gedrängt wird. Ein weiterer Teil des viskosen Mediums wird
zwischen den Federnäpfen 59 und den Wandungen der ringkanalartigen Aufnahme
51 verdrängt. Das zunächst nach innen verdrängte viskose Medium verteilt sich wieder infolge der auf dieses einwirkenden Fliehkraft gleichmäßig
über den Umfang. Während der Entspannung der äußeren Federn 45 wird
das auf der den Federn 45 abgekehrten Seite der Federnäpfe 59 vorhandene viskose Medium in ähnlicher Weise an den Federnäpfen vorbeigepreßt und
durch den Spalt 54 verdrängt und füllt infolge der auf sie einwirkenden Fliehkraft wieder die Federn 45 aus. Die durch das viskose Medium erzeugte
Dämpfung ist abhängig von der auf das Medium einwirkenden Fliehkraft, das bedeutet also, daß mit höher werdenden Drehzahlen die Dämpfung zunimmt.
Die in das viskose Medium eintauchenden Bereiche der radial inneren Federn
48 erzeugen ebenfalls eine viskose bzw. hydraulische Dämpfung durch Verwirbelung.
Durch Einbringung von axialen Ausnehmungen bzw. Ausschnitten in zumindest
einzelne Näpfe sowie durch entsprechende Dimensionierung des Spaltes 54
bzw. des Außenumfenges der Näpfe, kann die durch das viskose Medium er
zeugte Dämpfung verändert bzw. an den jeweiligen Einsatzfall angepaßt werden. Weiterhin kann die viskose bzw. hydraulische Dämpfung dadurch
angepaßt werden, daß lediglich einige der Federn 45 mit Näpfen 59 versehen
- 38 -
• · t
- 3C -
werden. Auch, können zwischen den Federenden wenigstens einer inneren
48 und den radialen Bereichen 50 des Flansches 41 Federnäpfe vorgesehen werden.
Wie insbesondere aus Fiqur 2 ersichtlich ist, besitzt das Bauteil 3a des
Schwungradelementes* am Außenumfang radiale Ausleger 86, in denen jeweils
eine Gewindebohrung 87 zur Befestigung einer Reibungskupplung 7 vorgesehen ist. Einige der Ausleger 86 weisen Bohrungen 88 auf zur Aufnahme von
Stiften, die eine genaue Positionierung des Kupplungsdeckels auf dem Bauteil 3a bei der Montage sicherstellen.
Die radialen Ausleger 86 ermöglichen eine leichtere Bauweise des Schwungradelementes
4 Weiterhin wird durch die zwischen den radialen Auslegern
86 vorhandenen radialen Rücksprünge 86a eine bessere Kühlung des Bauteiles 3a und der darauf montierten Kupplung erzielt, da zwischen dem Deckel und
den Rücksprüngen 86a eine Luftzirkulation stattfinden kann.
Die radialen Ausleger 86 ermöglichen weiterhin, bei einer vorgegebenen
Masse das Bauteil 3a im Bereich der Reibfläche 4a dicker auszugestalten, so daß eine Überhit~"iq in diesem Bereich vermieden werden kann.
Eine Veränderung der durch das viskose Medium erzeugten Dämpfung kann
weiterhin dadurch erzielt werden, daß die ringkanalartige Aufnahme 51 wenigstens über Teilbereiche der Längenerstreckung von zumindest e:ner
Feder 45 keinen konstanten Querschnitt besitzt, so daß in den Bereichen
größeren Querschnitts eine geringere Dämpfung und in den Bereichen mit
kleinerem Querschnitt eine höhere Dämpfung erzeugt wird* Obwohl diese
- 39 -
• t *
■ · *
■ · *
- 39 -
Querschnittsveränderung der ringkanalartigen Aufnahme 51 an einer belie- ·
bigen Stelle vorgesehen werden kann oder gar an mehreren Stellen, ist es besonders zweckmäßig, wenn derartige Querschnittsveränderungen bzw. Querschnittserweiterungen sich in den Endabschnitten der nicht komprimierten
Federn 45 befinden. Die Querschnittsveränderungen können dabei schlagartig oder progressiv sein. Besonders vorteilhaft ist es dabei, wenn die Querschnittserweiterung im Bereich der radial inneren Hälfte der ringkanalartigen Aufnahme 51 vorgesehen werden. Eine derartige Erweiterung ist
in Figur 2 gezeigt und mit 89 gekennzeichnet. Diese Erweiterung 89 ist an
den Flansch 41 angeformt, welcher die ringkanalartige Aufnahme 51 radial nach innen hin begrenzt bzw. verschließt. Die Erweiterungen können jedoch
auch durch entsprechende Formgebung der die ringkanalartigen Aufnahmen 51 begrenzenden Einbuchtungen 52,53 gebildet sein.
Die Einbringung des viskosen Mediums in die Kammer 30 kann vor dem
Zusammenbau bzw. dem Zusammenstecken der beiden Schwungradelemente 3,4
erfolgen. Eine solche zumindest teilweise Befüllung der Kammer 30 ermöglicht das Einbringen des viskosen Mediums durch diejenigen Bereiche
der Kammer, die durch Zusammenstecken der Schwungradelemente 3,4
verschlossen werden.
Zur Befüllung der Kammer 30 mit dem viskosen Medium, welches ein pastöses
Mittel, wie Schmierstoff, Fett oder dergleichen sein kann, wird des
Schwungradelement 3 auf eine Drehzahl gebracht, die aufgrund der auf dag viskose Medium einwirkenden Fliehkraft eine einwandfreie Verteilung dieses
viskosen Mediums über den Umfang gewährleistet. Durch ein derartiges Verfahren wird sichergestellt, daß bei einer Füllung der Kammer 30 mit
- 40 -
einem pastösen Medium, welches über die auftretenden Temperaturbereiche
möglichst keine bzw. möglichst geringe Zustandsänderung, also zumindest keine wesentliche Änderung der Zähigkeit erfährt, eine gleichmaBige Verteilung bzw. eine gleichmaBige Einfüllhöhe über den Umfang der Kammer 30
einstellt, so daß danach ein sehr präzises Auswuchten der Einrichte *g
möglich ist.
Die Schleuderdrehzahl kann zwischen 4000 bis 7000 Umdrehungen pro Minute
liegen, vorzugsweise in der Größenordnung von ca. 5000 bis 6000 Umdrehungen pro Minute.
Das die Kammer aufweisende Schwungradelement 3 kann vor dem Zusammenbau
mit dem anderen Schwungradelement 4 gewuchtet werden. Dabei kann das andere Schwungradelement 4 ebenfalls für sich gewuchtet werden, so daß
nach dem Zusammenstecken der beiden Elemente 3,4 die Einrichtung 1 gewuchtet ist. Es kann jedoch auch zweckmäßig sein, wenn das Wuchten erst nach
dem Zusammenbau der beiden Elemente erfolgt.
Die in den Figuren 3 und 4 dargestellte Drehmomentübertragungse.'nrichtung
101 zum Kompensieren von Drehstößen becitzt ein Schwungrad 102, welches in zwei Schwungradelemente 103,104 aufgeteilt ist. Die beiden Schwungradelemente 103 und 104 sind zueinander relativ verdrehbar über eine Lagerung 15
gelagert. Das Schwungradelement 103 bildet ein Gehäuse, das eine ringförmige Kammer 130 begrenzt, in der eine Dämpfungseinrichtung 113 aufgenommen
ist.
• t 4 ·
* ·
* ·
- 41 -
Des die ringförmige Kammer 130 aufweisende Schwungradelement 103 besf-eht ■
im wesentlichen aus zwei Gehäuseteilen 131,132, die radial außen miteinander verbunden sind. Die beiden Gehäuseteile 131,132 sind durch Blechformteile gebildet, die an ihrem äußeren Umfang durch eine Schweißung 138
miteinander verbunden sind. Diese Schweißung 138 dichtet gleichzeitig die
ringförmige Kammer 130 radial nach außen hin ab. Zur Verschweißung der
beiden Blechformteile 131,132 eignet sich in vorteilhafter Weise eine Widerstandsstumpfschweißung oder eine Kondensatorstoßentladungsschweißung,
also eine Verschweißung, bei der die sich in Kontakt befindlichen und zu
verschweißenden Bereiche zweier Bauteile durch Anlegen an die Bauteile eines Wechselstroms hoher Stromstärke und niedriger Spannung auf Schweißtemperatur erwMrmt und unter Druck vereinigt werden.
Zur Durchführung einer solchen Verschweißung besitzen die beiden schalenartigen Blechformteile 131,132 Stirnbereiche bzw. Stoßflächen 134,135, die
in bezug auf die für die Verschweißung verwendete Stromstärke eine definierte Fläche aufweisen. Im Bereich dieser Stoßflächen 134,135 liegen die
Gehäuseteile 131,132 axial aneinender an und werden bzw. sind miteinander
verschweißt.
20
Zur genauen radialen Positionierung der beiden Gehäuseteile 131,132 während der Verschweißung besitzt das Gehäuseteil 131 radial außen einen
ringförmigen Vorsprung 131a, der eine am Außenumfang des Gchäuseteiles 132
angeformte Zentrierfläche 135a umgreift. Zur genauen Positionierung in
Umfangsrichtung während der Verschweißung sind in den Gehäuseteilen
131,132 axiale Ansenkungen 165,166 eingebracht. In diese Ansenkungen
- 42 -
- 42 -
165,166 können Stifte der SchweiBvorrichtung eingreifen, die die beiden
Gehäuseteile 131,132 während der SchweiBung in einer genauen Winkelposition in bezug aufeinander halten.
Da während der Verschweißung der beiden Blechschalen 131, L>2 infolge der
Schweißnahtbildung eine gewisse axiale Bewegung zwischen diesen Blechschalen stattfindet, kav-n es vorteilhaft sein, zwischen diesen Blechschalen axiale Anschläge vorzusehen, die erst während des Verschweißens wirksam werden. In Figur 3 ist strichpunktiert ein derartiger, an der Blech-
schale 132 angeformter Anschlag angedeutet und mit 167 gekennzeichnet. Durch Verwendung derartiger Begrenzungsanschläge 167 ist man nicht so
abhängig von der für die Verschweißung verwendeten Stromstärke, das bedeutet, daß man auch mit einer höheren Stromstärke arbeiten kann, da die
axiale Lage der beiden Gehäuseteile 131,132 durch die Anschläge 167 be
stimmt wird und nicht durch die Stromstärke sowie den während der Ver
schweißung auf die beiden Gehäuseteile 131,132 aufgebrachten axialen Druck.
Das Ausgangsteil des Dämpfers 113 ist durch einen radialen Flansch 141
gebildet, der axial zwischen den beiden Gehäuseteilen 131,132 angeordnet
ist. Der Flansch 141 ist mit seinem ladial inneren Bereichen über eine
axiale Steckverbindung 142 mit dem ringförmigen Scheibenteil 127, welches auf der Stirnseite des in Richtung des motors?itigen Gehäuseteils 131
weisenden axialen Ansatz 143 des Schwungradelementes 4 über Niete 126
befestigt ist.
- 43 -
- 43 -
Der Flansch 141 weiet an seinem Außenumfang radiale Ausleger 144 auf,
welche die Beaufschlagungsbereiche für die Kraftspeicher in Form von
Schraubenfedern 145 des Dämpfers 113 bilden.
Die beiden Gehäuseteile 131,132 bilden radial außen eine ringkanalartige
bzw. torueähnliche Aufnahme 151, in die die radialen Ausleger 144 des
Flansches 141 eingreifen. Die ringkanalartige Aufnahme 151 für die Kraftspeicher
145 ist im wesentlichen durch sich über den Umfang erstreckende axiale Einbuchtungen bzw. Anprägungen 152,153 gebildet, welche in die aus
Blech hergestellten Gehäuseteile 131,132 eingebracht sind und in die die beidseits des Flansches 141 überstehenden Bereiche der Kraftspeicher 145
axial eintauchen. Radial nach innen wird die ringkanalartige Aufnahme 151
durch einen ringförmigen Bereich 149 des Flansches 141, abgesehen von einem kleinen Spalt 154, verschlossen.
Wie aus Figur 3 ersichtlich ist, sind die axialen Einbuchtungen 152,153 im
Querschnitt derart ausgebildet, daß deren bogenartiger Verlauf zumindest annähernd an den Umfang des Querschnittes der Kraftspeicher 145 angeglichen
ist. Die äußeren Bereiche der Einbuchtungen 152,153 können somit für die Kraftspeicher 145 Anlagebereiche bzw. Führungsbereiche bilden, an
denen sich die Kraftspeicher 145 zumindest unter Fliehkrafteinwirkung radial abstützen können.
Zur Verringerung des Verschleißes an den radialen Abstützbereichen der
ringkanalartigen Aufnahme 151 für die Federn 145 ist im vorliegenden Falle ein eine hohe Karte aufweisendes Stahlband 181 vorgesehen* das sich über
- 44 -
i &igr;
- 44 -
den Umfang der ringkanalartigen Aufnahme 151 erstreckt und die Federn
umschließt. Bei dem dr.rgestellten Ausführungsbeispiel ist das Stahlband
181 zylindrisch ausgeführt und in einer Ausnehmung 182 aufgenommen, die
durch einen radialen Einstich bzw. einen radialen Rücksprung gebildet ist. Bei rotierender Einrichtung 101 stützen sich die Federn 145 infolge der
auf sie einwirkenden Fliehkraft über ihre Windungen an dem Stahlband 181
ab.
Zur Beaufschlagung der Kraftspeicher 145 sind beidseits der Ausleger 144
in die Einbuchtungen 152,153 Umfangsanschläge 155,155a eingebracht. Bei dem dargestellten Ausführungsbeispiel besitzen die Umfangssanschläge
155,155a - in Umfangsrichtung betrachtet - die gleiche Erstreckung wie die radialen Ausleger 144 des Flansches 141. Wie aus Figur 4 ersichtlich ist,
sind zwischen den Auslegern 144 und den ihnen zugewandten Enden der Federn
145 Zwischenteile in Form von Federnäpfen 159 vorgesehen, deren Umfang an
den Querschnitt der ringkanalartigen Aufnahme 151 angepaßt ist.
Radial innerhalb der ringkanalartigen Aufnahme 151 besitzen die Gehäusehälften
131,132 aufeinander zu weisende, kreisringartige Flächen bildende Bereiche 160,161, zwischen denen ein ;:reisringförmiger Durchlaß 162 für
den Flansch 141 vorhanden ist.
Bei dem dargestellten Ausführungsbeispiel gemäß Figur 3 und 4, ist die
Breite dieses kreisringförmigen Durchlasses 162 nur geringfügig größer als die in diesem aufgenommenen Bereiche des Flansches 141, so daß ein sehr
geringer Spalt 154 vorhanden ist.
• I · t
- 45 -
Wie aus Figur 4 zu entnehmen ist, sind über den Umfang der Einrichtung
betrachtet, vier Federn 145 vorgesehen, die sich jeweils zumindest annähernd
über 82 Grad des Umfangs erstrecken. Somit erstrecken sich die
Federn über zumindest annähernd 90 % des Umfangs der Einrichtung 101.
5
Zur Reduzierung der in den Federn 145 beim Komprimieren auftretenden
Spannungen und Erleichterung der Montage sind die Federn 145 zumindest annähernd auf den Radius, auf dem sie angeordnet werden, vorgekrümmt.
In der ringförmigen Kammer 130 ist ein viskoses Medium bzw. ein Schmiermittel vorgesehen. Das viskose Medium soll dabei - bei drehender
Einrichtung 101 - zumindest die ringkanalartige Aufnahme 151 ausfüllen.
Wie aus Figur 4 ersichtlich ist, besitzt der Flansch 141 eine mittlere
Ausnehmung 171, deren Kontur radiale Profilierungen 172 bildet, welche in
Eingriff stehen mit Gegenprofilierungen 173, die am Außenumfang des mit
dem Schwungradelement 4 verbundenen ringförmigen Scheibenteils 127 vorgesehen sind. Die Gegenprofilierungen 173 sind durch radiale Vorsprünge
gebildet, die in entsprechend angepaßte Ausschnitte 172a des Flansches
eingreifen. Im Bereich der radialen Vorsprünge 173 sind auch die Niete vorgesehen, die das Bauteil 127 am Schwungradelement 104 festlegen. Die
die axiale Steckverbindung 142 bildenden Profilierungen 172 und Gegenprofilierungen 173 ermöglichen eine einwandfreie Ausrichtung des Flansches
141 zwischen den beiden Gehäusehälften 131,132, so daß der zwischen dem
kreisringförmigen Durchlaß 162 und dem Flansch 141 vorhandene Spalt 154 sehr klein ausgeführt werden kann.
- 46 -
Auch ermöglicht die Steckverbindung 142, die axialen Toleranzen zwischen
den verschiedenen Anlage- bzw. Abstützflächen der Bauteile zu erweitern.
Zur Abdichtung der ringförmigen Kammer 130 ist eine Dichtung 174 zwischen
dem radial inneren Bereich des Gehäuseteiles 132 und dem Schwungradelement 10&agr; vorgesehen. Die Dichtung 174 unterscheidet sich gegenüber der in
Verbindung mit der Figur la beschriebenen Dichtung 74 im wesentlichen
dadurch, daß die kreisringförmige axial federnde Scheibe 175 vollkommen beschichtet ist und radial außen axial eingespannt ist zwischen einem
ringförmigen Bereich 132a des Gehäuseteiles 132 und einer am Gehäuseteil 132 mittels Nietverbindungen 132b befestigten Ringscheibe 180.
Der ringförmige Bereich 132a des Gehäuseteiles 132 erstreckt sich, ausgehend
von dem Außendurchmesser der federnden Dichtungsscheibe 175 radial
nach innen, wobei zwischen dem ringförmigen Bereich 132a und der Dichtscheibe
175 ein radialer Raum 132c gebildet ist. In diesem radial nach innen hin offenen radialen Raum 132c können die geringen Mengen an viskosem
Medium, welche eventuell zwischen dem Innenbereich der Dichtungsscheibe
175 und der "«nondichtbereichen 176b austreten können, aufgefangen
werden und bei höheren Drehzahlen - bedingt durch die Fliehkraft - zwischen dem ringförmigen Bereich 132a und der Dichtscheibe 175, wieder in
die ringförmige Kammer 130 zurückgedrückt werden. Die Kontaktzonen
zwischen den inneren Bereichen der Dichtscheibe 175 und den Gpqenc^ ohtbt*-
reichen 176b sind im axialen Erstreckungsbereich des radialen Raums 132c vorgesehen.
- 47 -
- 47 -
Am inneren Bereich des Gehäuseteils 132 ist ein axialer Rücksprung bzw.
ein axiale? Absatz 191 angeformt, dessen radial äußere Mantelfläche die äußeren Bereiche der Dichtscheibe 175 axial übergreift.
Die dem Motor zugekehrte Gehäusehälfte 131 trägt innen einen axialen
Ansatz 120, auf dem das die beiden Schwungradelemente 103 und 104 relativ
zueinander lagernde Wälzlager 16 in ähnlicher Weise wie in Figur la aufgenommen ist. Das Blechformteil 131 ist auf einem Sitz 120b des Ansatzes
zentriert und stützt sich axial an einer am Anschluß an den Sitz 120b vorgesehenen radialen Fläche 120c de3 Ansatzes 12C ab.
Die Verbindung zwischen dem Blechformteil bzw. Gehäuseteil 131 und dem
axialen Ansatz 120 kann durch eine Verschraubung, eine Vernietung, eine Verschweißung oder eine Verstemmung erfolgen.
Das Zusammenbauen der beiden Schwungradelemente 103 und 104 erfolgt in
ähnlicher Weise wie in Verbindung mit Figur 1 und 2 beschrieben, das bedeutet, daß das Wälzlager 16 zunächst auf dem Schwungradelement 104 und
die Dichtscheibe 175 am Schwungradelement 103 vormontiert werden. Beim
Aufschieben des Wälzlagers 16 auf den Sitz 120a des Ansatzes 120 wird die
Steckverbindung 142 hergestellt und die Dichtungsscheibe 175 durch Anlage an den am Schwungredelement 104 vorgesehenen Gegendichtbereichen 176b
axial verspannt. Durch Befestigung der Sicherungsscheibe 122, welche den inneren Lagerring des Wälzlagers 16 radial überlappt» auf der Stirnseite
des Ansatzes 120 werden beide Schwungradelemente 103 und 104 axial zuei-
- 48 -
- 48 -
nander gesichert. Die. Befestigung der Scheibe 122 kann, ähnlich wie in
Figur 1 dargestellt, durch Vernietung erfolgen. Anstatt Niete können
jedoch auch Schrauben verwendet werden.
Die hydraulische bzw. viskose Dämpfung durch Verdrängung bzw. Verwi jbelung
des in der ringkanalartigen Aufnahme 151 vorgesehenen viskosen Mediums
findet in ähnlicher Weise statt, wie in Verbindung mit den Figuren 1 und 2 beschrieben.
131,132 die mit diesen in Kontakt sich befindlichen Bauteile - wie insbesondere die bewegbaren Bauteile - mit den Gehäuseteilen stellenweise verschweißt werden oder eine Gefugeveranderung infolge einer stellenweisen
Überhitzung erfahren, ist zwischen diesen Bauteilen und den Blechgehäuse
teilen 131,132 eine elektrische Isolierung vorgesehen. Bei den während des
Schweißvorganges gefährdeten Bauteilen handelt es sich insbesondere um die in der ringkanalartigen Aufnahme 151 vorhandenen Federn 145, weiterhin den
Flansch 141 und die Federnäpfe 159.
Die isolierende Beschichtung kann an den Gehäuseteilen 131,132 vorgesehen
eein und/oder an den sich mit diesen in Kontakt befindlichen Bauteilen
145,141,159,155,155a. Die isolierende Beschichtung kann dabei lediglich partiell aufgebracht werden, das bedeutet, lediglich in den Kontaktbereichen zwischen den Gehäuaeteilen und den anderen Bauteilen
- 49 -
- 49 -
Die Isolierung kann in vorteilhafter Weise durch Phosphatieren einseiner
Bauteile erzielt werden. Weiterhin können einzelne Bauteile, wie zum
Beispiel die Federnapfe 159 und die Umfangsanschläge 155,155a aus nicht-leitendem Material hergestellt werden.
5
Besonders vorteilhaft ist es, wenn zumindest die Blechteile und/oder der
Flansch zur Isolierung phosphatiert sind. Die Federn 145 sind zweckmäßigerweise lackiert, können jedoch auch phosphatiert sein.
Um die Gehäuseteile 131,132 gegenüber den sich mit diesen in Kontakt
befindlichen Bauteile zu isolieren, können weiterhin Keramikschichten, Kunststoff beschichttingen oder auch Fettbeschichtungen verwendet werden.
Derartige Beschichtüngen können insbesondere auf die Gehäuseteile 131,132
aufgebracht werden.
Sofern die Blechteile 131,132 bei der Isolierbehandlung, wie Phosphatierung, vollkommen beschichtet werden, ist es zweckmäßig, wenn im Bereich
der Schweißzonen sowie im Anlagebereich für die Stromzuführung, die in
diesen Bereichen zuvor aufgebrachte Isolierschicht zum Beispiel durch eine
mechanische Bearbeitung abgetragen wird, so daß in diesen Bereichen eine
einwandfreie elektrische Leitfähigkeit vorhanden ist.
Bei der Auswahl der Isoliermittel ist stets darauf zu achten, daß diese
sich mit dem in der ringkanalartigen Aufnahme 151 eingebrachten viskosen Medium vertragen.
- 50 -
- 50 -
Die Verwendung einer Phdsphatschicht als Isolierschicht ist besonders
vorteilhaft, da diese verschleiBmindernd und selbstschmierend wirkt.
Das Gehäuseteil 131 besitzt weiterhin am AuBenumfang einen Sitz 139, auf
dem ein Anlasserzahnkranz 140 aufgenommen ist. Der Anlasserzahnkranz
ist über den Umfang betrachtet, zumindest stellenweise mit dem Gehäuseteil
131 durch eine Schweißung 140a verbunden. Dies ist bei der Blechausfiihrung
des Gehäuseteiles 131 vorteilhaft, da aufgrund der begrenzten Wandstärke
des Gehäuseteiles 131 der Sitz 139 sich nicht über die volle Zahnkranzbreite erstreckt.
Wie aus Figur 3 weiterhin zu entnehmen ist, besitzt das motorseitige
Gehäuseteil 131 eine größere Materialstärke als das Gehäuseteil 132.
Die Umfangsanschläge 155,155a können ersetzt werden durch in die Blechformteile 131,132 eingeprägte Anformungen, wie Taschen. Diese Taschen
können in vorteilhafter Weise zur Positionierung der beiden Gehäuseteile
131,132 bei der Ver3chweißung n.iteinander benutzt werden.
Die Erfindung ist nicht auf die dargestellten und beschriebenen Ausführungsbeispiele beschränkt, sondern um"aßt auch Varianten, die durch Kombination von einzelnen in Verbindung mit den verschiedenen Ausführungsformen
beschriebenen Merkmalen bzw. Elementen gebildet werden können.
Claims (1)
- I · · 1• · ILuK Lamellen und
Kupplungsbau GmbH
Industriestraße 37580 Bühl / Baden 0535/321. Einrichtung zur Dämpfung von Drehschwingungen, z. B. im Antriebsstrang eines Fahrzeuges, wobei die Einrichtung mindestens zwei entgegen von Dämpfungsmitteln zueinander über eine Wälzlagerung gelagerte Schwungmassen besitzt, von denen die eine mit einem Motor und die andere mit einem Getriebe über eine Kupplung, wie eine Reibungskupplung verbindbar sind und mindestens eine der Schwungmassen eine mit einem viskosen bzw. pastösen Medium zumindest teilweise füllbare und nach außen über mindestens eine Dichtung abgedichtete Kammer aufweist, in der eine Dämpfungsvorkehrung aufgenommen ist, die sich einer Relativverdrehung zwischen den Schwungmassen widersetzt, dadurch gekennzeichnet, daß der Zusammenbau der Einrichtung erfolgt, indem zwei vormontierte Untereinheiten so ausgebildet sind, daß sie axial zusammenfügbar und miteinander über ein Verbindungsmittel verbindbar sind und die Untereinheiten mindestens zwei der nachfolgend angeführten Merkmale aufweisen:I · tttat·tie· ** an einer der Untereinheiten ist ein Dichtungselement festgelegt, das nach dem Zusammenbau an einer an der anderen Einheit vorgesehenen Gegendichtflache anliegt,- an einer der Untereinheiten ist das Wälzlager formschlüssig festgelegt und beim Zusammenbau auf einem Sitz der anderen Untereinheit aufgencntnen ist.- eine der Untereinheiten trägt das eine, ein Profil aufweisende lü Bestandteil einer Steckverbindung und die andere Einheit das Gegenprofil einer die beiden Einheiten drehschlüssig koppelnde Steckverbindung.2. Einrichtung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die mit dem Motor verbindbare Schwungmasse die Kammer und die Dämpfungsvorkehrung aufweist und damit die eine vormontierte Einheit darstellt, während die andere vormontierte Einheit die mit dem Getriebe verbindbare Schwungmasse enthält.3. Einrichtung nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß ein Ausgangsteil der Dämpfungsvorkehrung Profilierungen aufweist, die in Eingriff bringbar sind mit an einer der Einheiten vorgesehenen Gegenprofilierungen, weiterhin eine der Einheiten das Dichtungselement trägt, das beim Zusammenstecken der beiden Einheiten an einerFläche der anderen Einheit dichtend zur Anlage kommt.' I , , , I ■ 1 I I > 1 > ·&igr; «*t*t· · t I I 1 I · · · ·4. Einrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, daß die durch den Zusammenbau der beiden Einheiten erzeugte Dichtung die mit viskosem Medium zumindest teilweise gefüllte Kammer abdichtet hin zu einem axial zwischen der Kammer und einer der Schwungmassen befindlichen Ringspalt, der nach außen hin offen sein kann.5. Einrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet, daß die Dämpfungsvorkehrung in Umfangarichtung wirksame Kraft- speicher omfaßt und das Ausgangsteil ein mit diesen zusammenwirkendes flanschartiges Bauteil ist, das eine mittlere Ausnehmung aufweist, deren Umfangskontur die Profilierungen begrenzt.6. Einrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 5, dadurch gekennzeichnet, daß die Gegenprofilierungen an der anderen Schwungmasse vorge sehen sind.7. Einrichtung nach Anspruch 6, dadurch gekennzeichnet, daß die Gegenprof ilierungeti am Außenumfang eines ringscheibenartigen, mit der anderen Schwungmasse verbundenen Bauteiles vorgesehen sind.8. Einrichtung nach Anspruch 6 oder 7, dadurch gekennzeichnet, daß J- y ringscheibenartige Bauteil auf einer der motorseitigsn ^chw; <jmasse zugewandten Stirnfläche der anderen Schwungmasse axial festgelegt ist.·♦ »■> *· te &Mgr; &igr;*c c t it C9. Einrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 8, dadurch gekennzeichnet, daß vor dem axialen Zusammenbau der Einheiten das Wälzlager auf der mit dem Getriebe verbindbaren Schwungmasse vorgesehen ist.10. Einrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 9, dadurch gekennzeichnet, daß das Lager in einer zentralen Ausnehmung einer der Schwungmassen aufgenommen ist rnd axial zwischen einer Schulter dieser Schwungmasse und dem ringscheibenartigen Bauteil eingespannt ist.11. Einrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 10, dadurch gekennzeichnet, daß die motorseitige Schwungmasse einen zentralen axialen Ansatz aufweist, der in die Ausnehmung der anderen Schwungmasse axial hineinragt und einen Sitz zur Aufnahme des inneren Ringes des Wälzlagers aufweist.12. Einrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 11, dadurch gekennzeichnet, daß nach dem axialen Zusammenstecken der beiden Schwungmassen der innere Wälzlagerring durch eine, diesen zumindest teilweise radial überlappende und auf der Stirnseite des axialen Ansatzes axial festgelegte, das Verbindungsmittel darstellende Ringscheibe axial gesichert ist.13. Einrichtung nach Anspruch 12, dadurch gekennzeichnet, daß der innere Wälzlagerring zwischen der Ringscheibe und einer Schulter des axia len Ansatzes eingespannt ist.14. Einrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 13, dadurch gekennzeichnet, daß zumindest auf der der Kammer abgekehrten Seite des Lagers eine zwischen radial äußerem und radial inneren Lagerring wirksame Dichtung vorgesehen ist.15. Einrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 14, dadurch gekennzeichnet, daß auf der der Kammer zugekehrten Seite des Lagers eine die Kammer gegen das Lager abdichtende Dichtung vorgesehen ist.16. Einrichtung nach Anspruch 15, dadurch gekennzeichnet, daß die Dichtung zwischen den beiden Lagerringen wirksam ist.17. Einrichtung nach Anspruch 15 oder 16, dadurch gekennzeichnet, daß ein Dichtungselement auf einer der Einheiten vormontierbar ist, das nach dem Zusammenbau an einer an der anderen Einheit vorgesehenen Gegendichtflache anliegt.18. Einrichtung nach Anspruch 17, dadurch gekennzeichnet, daß das Dichtungselement auf der die getriebeseitige Schwungmasse beinhaltenden Einheit vormontierbar ist.19. Einrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 18, dadurch gekennzeichnet, daß zwischen mindestens einem der Lagerringe und dem diesen tragenden Bauteil eine Dichtung vorgesehen ist.20. Einrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 19, dadurch gekennzeichnet, daß das Dichtungselement durch wenigstens ein ringscheibenartiges Dichtungsteil gebildet ist.21. Einrichtung nach Anspruch 20, dadurch gekennzeichnet, daß das ringscheibenartige Dichtungsteil axial federnd nachgiebig ist.22. Einrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 21, dadurch gekennzeichnet, daß das Dichtungselement von der motorseitigen Schwungmasse getragen ist und nach dem Zusammenstecken der Schwungmassen an der Anlagefläche der anderen Schwungmasse mit Vorspannung anliegt.23. Einrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 22, dadurch gekennzeichnet, daß der Innendurchmesser des die Kammer zum Ringspalt hin abdichtenden Dichtungselementes größer ist als der äußere Durchmesser der Gegenprofilierungen der Steckverbindung.24. Einrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 23, dadurch gekennzeichnet, daß das Dichtungselement mit seinem radial äußeren Randbereich an einer die Kammer begrenzenden radialen Wandung axial anliegt, welche axial zwischen dem scheibenartigen Ausgangsteil der Dämpfungsvorkehrung und der zweiten Schwungmasse vorgesehen ist.25. Einrichtung nach Anspruch 24, dadurch gekennzeichnet, daß der radial äußere Randbereich an der radialen Wandung axial festgelegt ist.-, ' 26. Einrichtung nach mindestens einem der vorhergehenden Ansprüche. • , dadurch gekennzeichnet, daß die auf der anderen der Schwungmassenvorgesehene Anlagefläche für das Dichtungselement durch ein kreisringförmiges Bauteil gebildet ist, das zwischen der Stirnfläche der anderen Schwungmasse und dem die Gegenprofilierungen aufweisenden Bauteil axial eingespannt ist und radial nach außen sich weiter erstreckt als die Gegenprofilierungen.27. Einrichtung nach Anspruch 26, dadurch gekennzeichnet, daß das kreiaringförmige Bauteil radial außen in Richtung von dem mit den Gegen-profilierungen versehenen Bauteil weg getellert ist.28. Einrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 27, dadurch gekennzeichnet, daß das viskose Medium in die Kammer vor dem ZusammenbauIS der Einheiten eingebracht ist.29. Einrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 28, dadurch gekennzeichnet, daß das viskose Medium durch diejenigen Bereiche der Kammer eingebracht ist, die beim Zusammenbau der Schwungmassen ver schlossen sind.30. Einrichtung, insbesondere nach einem der Ansprüche 30 oder 31, dadurch gekennzeichnet, daß die die Kammer aufweisende Einheit auf eine die Verteilung des viskosen Mediums bewirkende Schleuderdrehzahl gebracht wird.
Applications Claiming Priority (4)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE3622697 | 1986-07-05 | ||
DE3631985 | 1986-09-19 | ||
DE3642687 | 1986-12-13 | ||
DE3721708A DE3721708C2 (de) | 1986-07-05 | 1987-07-01 | Einrichtung zur Dämpfung von Drehschwingungen |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE8717797U1 true DE8717797U1 (de) | 1990-03-29 |
Family
ID=27433638
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DE8717797U Expired - Lifetime DE8717797U1 (de) | 1986-07-05 | 1987-07-01 | Einrichtung zur Dämpfung von Drehschwingungen |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
DE (1) | DE8717797U1 (de) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE102011101098A1 (de) * | 2011-05-10 | 2012-09-13 | Voith Patent Gmbh | Vorrichtung zur schwingungsgedämpften Übertragung von Drehmomenten |
WO2014059987A3 (de) * | 2012-10-18 | 2014-06-26 | Schaeffler Technologies AG & Co. KG | Zweimassenschwungrad und drehmomentübertragungseinrichtung mit zweimassenschwungrad |
-
1987
- 1987-07-01 DE DE8717797U patent/DE8717797U1/de not_active Expired - Lifetime
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE102011101098A1 (de) * | 2011-05-10 | 2012-09-13 | Voith Patent Gmbh | Vorrichtung zur schwingungsgedämpften Übertragung von Drehmomenten |
WO2014059987A3 (de) * | 2012-10-18 | 2014-06-26 | Schaeffler Technologies AG & Co. KG | Zweimassenschwungrad und drehmomentübertragungseinrichtung mit zweimassenschwungrad |
CN104736880A (zh) * | 2012-10-18 | 2015-06-24 | 舍弗勒技术股份两合公司 | 双质量飞轮和具有双质量飞轮的转矩传递装置 |
CN104736880B (zh) * | 2012-10-18 | 2017-04-05 | 舍弗勒技术股份两合公司 | 双质量飞轮和具有双质量飞轮的转矩传递装置 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
DE3721708C2 (de) | Einrichtung zur Dämpfung von Drehschwingungen | |
DE3721712C2 (de) | Einrichtung zum Dämpfen von Schwingungen | |
DE3721711C2 (de) | Einrichtung zum Dämpfen von Schwingungen | |
DE4214655C2 (de) | Wälzlager | |
DE4140822B4 (de) | Einrichtung zum Dämpfen von Schwingungen | |
DE19980607B4 (de) | Geteiltes Schwungrad | |
DE19861435B4 (de) | Torsionsschwingungsdämpfer | |
DE4311908B4 (de) | Drehmomentübertragungseinrichtung | |
DE4448016B4 (de) | Schwungradvorrichtung | |
DE3721709C2 (de) | Verfahren zur Herstellung einer Einrichtung zur Dämpfung von Drehschwingungen | |
DE4117584B4 (de) | Geteiltes Schwungrad | |
DE3721705C2 (de) | Einrichtung zum Dämpfen von Schwingungen | |
AT394893B (de) | Drehstossmindernde einrichtung | |
EP1339995A1 (de) | Doppel-oder mehrfach-lamellen-kupplungseinrichtung und lamellenarnordnung hierfür | |
DE19840664A1 (de) | Kolbenmotor mit Drehschwingungstilger sowie Drehschwingungstilger für einen Kolbenmotor | |
DE3630398A1 (de) | Drehstossmindernde einrichtung | |
DE4420927B4 (de) | Drehmomentübertragungseinrichtung | |
DE3721710C2 (de) | Einrichtung zum Dämpfen von Schwingungen | |
DE8717797U1 (de) | Einrichtung zur Dämpfung von Drehschwingungen | |
DE3745090C2 (de) | Einrichtung zum Dämpfen von Schwingungen | |
DE3645309C2 (de) | Drehstoßmindernde Einrichtung | |
DE3745142C2 (de) | Torsions-Schwingungsdämpfer | |
DE3745088B4 (de) | Einrichtung zum Dämpfen von Schwingungen | |
DE3448364C2 (en) | Bearing in dry plate clutch | |
DE3745197B4 (de) | Einrichtung zum Dämfen von Schwingungen |