DE4406694C2 - Reibrollengetriebe zur stufenlosen Drehmomentübertragung - Google Patents
Reibrollengetriebe zur stufenlosen DrehmomentübertragungInfo
- Publication number
- DE4406694C2 DE4406694C2 DE4406694A DE4406694A DE4406694C2 DE 4406694 C2 DE4406694 C2 DE 4406694C2 DE 4406694 A DE4406694 A DE 4406694A DE 4406694 A DE4406694 A DE 4406694A DE 4406694 C2 DE4406694 C2 DE 4406694C2
- Authority
- DE
- Germany
- Prior art keywords
- transmission
- cam
- ratio control
- valve
- gear ratio
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16H—GEARING
- F16H15/00—Gearings for conveying rotary motion with variable gear ratio, or for reversing rotary motion, by friction between rotary members
- F16H15/02—Gearings for conveying rotary motion with variable gear ratio, or for reversing rotary motion, by friction between rotary members without members having orbital motion
- F16H15/04—Gearings providing a continuous range of gear ratios
- F16H15/06—Gearings providing a continuous range of gear ratios in which a member A of uniform effective diameter mounted on a shaft may co-operate with different parts of a member B
- F16H15/32—Gearings providing a continuous range of gear ratios in which a member A of uniform effective diameter mounted on a shaft may co-operate with different parts of a member B in which the member B has a curved friction surface formed as a surface of a body of revolution generated by a curve which is neither a circular arc centered on its axis of revolution nor a straight line
- F16H15/36—Gearings providing a continuous range of gear ratios in which a member A of uniform effective diameter mounted on a shaft may co-operate with different parts of a member B in which the member B has a curved friction surface formed as a surface of a body of revolution generated by a curve which is neither a circular arc centered on its axis of revolution nor a straight line with concave friction surface, e.g. a hollow toroid surface
- F16H15/38—Gearings providing a continuous range of gear ratios in which a member A of uniform effective diameter mounted on a shaft may co-operate with different parts of a member B in which the member B has a curved friction surface formed as a surface of a body of revolution generated by a curve which is neither a circular arc centered on its axis of revolution nor a straight line with concave friction surface, e.g. a hollow toroid surface with two members B having hollow toroid surfaces opposite to each other, the member or members A being adjustably mounted between the surfaces
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16H—GEARING
- F16H37/00—Combinations of mechanical gearings, not provided for in groups F16H1/00 - F16H35/00
- F16H37/02—Combinations of mechanical gearings, not provided for in groups F16H1/00 - F16H35/00 comprising essentially only toothed or friction gearings
- F16H37/021—Combinations of mechanical gearings, not provided for in groups F16H1/00 - F16H35/00 comprising essentially only toothed or friction gearings toothed gearing combined with continuous variable friction gearing
- F16H37/022—Combinations of mechanical gearings, not provided for in groups F16H1/00 - F16H35/00 comprising essentially only toothed or friction gearings toothed gearing combined with continuous variable friction gearing the toothed gearing having orbital motion
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16H—GEARING
- F16H15/00—Gearings for conveying rotary motion with variable gear ratio, or for reversing rotary motion, by friction between rotary members
- F16H15/02—Gearings for conveying rotary motion with variable gear ratio, or for reversing rotary motion, by friction between rotary members without members having orbital motion
- F16H15/04—Gearings providing a continuous range of gear ratios
- F16H15/06—Gearings providing a continuous range of gear ratios in which a member A of uniform effective diameter mounted on a shaft may co-operate with different parts of a member B
- F16H15/32—Gearings providing a continuous range of gear ratios in which a member A of uniform effective diameter mounted on a shaft may co-operate with different parts of a member B in which the member B has a curved friction surface formed as a surface of a body of revolution generated by a curve which is neither a circular arc centered on its axis of revolution nor a straight line
- F16H15/36—Gearings providing a continuous range of gear ratios in which a member A of uniform effective diameter mounted on a shaft may co-operate with different parts of a member B in which the member B has a curved friction surface formed as a surface of a body of revolution generated by a curve which is neither a circular arc centered on its axis of revolution nor a straight line with concave friction surface, e.g. a hollow toroid surface
- F16H15/38—Gearings providing a continuous range of gear ratios in which a member A of uniform effective diameter mounted on a shaft may co-operate with different parts of a member B in which the member B has a curved friction surface formed as a surface of a body of revolution generated by a curve which is neither a circular arc centered on its axis of revolution nor a straight line with concave friction surface, e.g. a hollow toroid surface with two members B having hollow toroid surfaces opposite to each other, the member or members A being adjustably mounted between the surfaces
- F16H2015/383—Gearings providing a continuous range of gear ratios in which a member A of uniform effective diameter mounted on a shaft may co-operate with different parts of a member B in which the member B has a curved friction surface formed as a surface of a body of revolution generated by a curve which is neither a circular arc centered on its axis of revolution nor a straight line with concave friction surface, e.g. a hollow toroid surface with two members B having hollow toroid surfaces opposite to each other, the member or members A being adjustably mounted between the surfaces with two or more sets of toroid gearings arranged in parallel
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Friction Gearing (AREA)
- Control Of Transmission Device (AREA)
Description
Die vorliegende Erfindung betrifft ein Reibrollengetriebe zur stufenlosen
Drehmomentübertragung mit zumindest einer Toroidgetriebeeinheit und zumin
dest einer Hydraulikzylindereinheit zur Betätigung zumindest eines Rollenträ
gerelementes für eine zwischen einer Eingangsscheibe und einer Ausgangs
scheibe beweglichen Reibrolle und mit einer Rückkopplungseinrichtung zur Ver
bindung einer Steuerfläche, deren Position die Position der Reibungsrolle reprä
sentiert, mit dem zugehörigen Übersetzungsverhältnis-Steuerventil.
Ein kontinuierlich variables Getriebe des Reibungsrollentyps ist zum Beispiel
aus JP-A-4 78 365 und JP-A-4 78 366 (EP 0 467 410 A2) sowie aus
EP 0 373 649 A2 bekannt. Das aus diesen Veröffentlichungen bekannte Getriebe umfaßt
Reibungsrollen, die in einer torusförmigen Vertiefung, die zwischen Eingangs-
und Ausgangsscheiben geformt ist, angeordnet sind und drehbar von in Dreh
richtung und axialer Richtung beweglichen Rollenträgerelementen, deren Dreh
achsen jeweils senkrecht zur gemeinsamen Achse der Eingangs- und Aus
gangsplatten stehen, getragen werden. Das Übersetzungsverhältnis des Getrie
bes zwischen den Eingangs- und Ausgangsscheiben wird entsprechend der
axialen Position der Reibungsrollen bestimmt. Daher sind hydraulische Zylin
dereinheiten vorgesehen, um die Rollenträgerelemente axial und somit die Rei
bungsrollen relativ bezüglich den Eingangs- und Ausgangsscheiben zu bewe
gen. Das Getriebe umfaßt außerdem einen Vorwärts/Rückwärtsfahrt-
Umschaltmechanismus zum Ausführen einer Umschaltung zwischen einem
Vorwärtsfahrmodus und einem Rückwärtsfahrmodus des Getriebes. Zum Steu
ern des Übersetzungsverhältnisses des Getriebes ist eine Übersetzungsverhält
nis-Steuerungsvorrichtung vorgesehen, die ein Vorwärtsfahr-
Übersetzungsverhältnis-Steuerungsventil und ein Rückwärtsfahr-
Übersetzungsverhältnis-Steuerungsventil umfaßt. Das Vorwärtsfahr-
Übersetzungsverhältnis-Steuerungsventil arbeitet, wenn der Umschaltmecha
nismus die Vorwärtsfahrposition einnimmt und dient zum Steuern des Überset
zungsverhältnisses im Vorwärtsfahrmodus. Das Rückwärtsfahr-
Übersetzungsverhältnis-Bestimmungsventil arbeitet, wenn der Umschaltmecha
nismus die Rückwärtsfahrposition einnimmt und dient zum Steuern des Überset
zungsverhältnisses im Rückwärtsfahrmodus.
Um ein stabiles Beibehalten des eingegebenen Übersetzungsverhältnisses si
cherzustellen, ist das Vorwärtsfahr-Übersetzungsverhältnis-Steuerungsventil mit
einer Präzessionsnocke und einer Verbindung zum Durchführen einer Rück
kopplung der Winkelbewegung eines der Rollenträgerelemente auf das Vor
wärtsfahr-Übersetzungsverhältnis-Steuerungsventil ausgestattet stattet. Außer
dem ist zum Erreichen eines konstanten Rückwärtsfahr-
Übersetzungsverhältnisses das Rückwärtsfahr-Übersetzungsverhältnis-
Bestimmungsventil mit einer weiteren Präzessionsnocke und einer weiteren
Verbindung zum Durchführen einer Rückkopplung der Winkelbewegung des an
deren der Rollenträgerelemente auf das Rückwärtsfahr-Übersetzungsverhältnis-
Bestimmungsventil ausgestattet.
Aus der EP 0 373 649 A2 ist es bekannt, die Präzessionsnocken jeweils mit ei
ner jedem Nocken gemeinsamen Welle anzuordnen.
Die oben beschriebene, herkömmliche Anordnung einer Übersetzungsverhältnis-
Steuerungsvorrichtung für kontinuierlich variable Getriebe des Reibungsrollen
typs erwies sich als zufriedenstellend für die Steuerung des Vorwärtsfahr-
Übersetzungsverhältnisses und des Rückwärtsfahr-Übersetzungsverhältnisses.
Jedoch macht es das Vorhandensein eines Satzes aus einer Präzessionsnocke
und einer Verbindung in Verbindung mit einem Rollenträgerelement und eines
weiteren Satzes aus einer Präzessionsnocke und einer Verbindung in Verbin
dung mit einem weiteren Rollenträgerelement es oft schwer, die Anzahl der
Komponenten und die Kosten für das Getriebe zu reduzieren. Da das Getriebe
relativ große Komponenten, wie Magnetventile, Schrittmotoren und dergleichen
umfaßt, können diese Komponenten nicht im Bewegungsbereich der beiden
Präzessionsnocken und der beiden Verbindungen angeordnet werden. Solche
Komponenten müssen außerhalb des Bewegungsbereiches der Nocken und der
Verbindung angeordnet werden, so daß das Getriebe als ganzes unförmig und
schwer wird. Darüber hinaus macht es die Einschränkung in der Anordnung der
Komponenten oft schwierig, einen einfachen Zugriff zu bekommen, was für den
Zusammenbau oder die Wartung des Getriebes notwendig ist. In einem solchen
Fall kann der Zusammenbau oder die Wartung nicht durchgeführt werden, ohne
die gesamten Steuerungsventile zu entfernen.
Der Erfindung liegt daher die Aufgabe zugrunde, ein Reibrollengetriebe der ein
gangs genannten Art zu verbessern derart, daß dieses leichtbauend und kom
pakter ausgeführt und die Anordnungsstruktur der verschiedenen Getriebekom
ponenten erhöht werden kann.
Diese Aufgabe wird erfindungsgemäß durch die Merkmale des Patentanspru
ches 1 gelöst.
Bevorzugte Ausgestaltungen des Erfindungsgegenstandes sind in den Unteran
sprüchen dargelegt.
Bei der oben erwähnten, erfindungsgemäßen Anordnung dreht sich die Präzes
sionsnocke zusammen mit dem Rollenträgerelement, wenn das Rollenträgere
lement gedreht wird. Als Ergebnis wird ein Schwenken der beiden Verbindungen,
die an ihren jeweiligen einen Enden in Kontakt mit den relevanten Nockenober
flächen der Präzessionsnocke sind, bewirkt. Im Vorwärtsfahrmodus dient das
andere Ende einer der Verbindungen zum Übertragen der Winkelbewegung des
Rollenträgerelementes zum Vorwärtsfahr-Übersetzungsverhältnis-
Steuerungsventil für den Vorwärtsfahrmodus. Somit ist es möglich, die Rück
kopplung des Übersetzungsverhältnisses im Vorwärtsfahrmodus durchzuführen.
Im Rückwärtsfahrmodus dient das andere Ende der anderen Verbindung zum
Übertragen der Winkelbewegung des Rollenträgerelementes zum Rückwärts
fahr-Übersetzungsverhältnis-Bestimmungsventil für den Rückwärtsfahmodus.
Somit ist es möglich, die Rückkopplung des Übersetzungsverhältnisses im
Rückwärtsfahrmodus durchzuführen.
Somit macht es die vorliegende Erfindung möglich, die Rückkopplung des Über
setzungsverhältnisses zum Vorwärtsfahr-Übersetzungsverhältnis-
Steuerungsventil und auch zum Rückwärtsfahr-Übersetzungsverhältnis-
Bestimmungsventil durch Verwendung von nur einer Präzessionsnocke, also mit
einer Anordnung, die eine reduzierte Anzahl von Elementen umfaßt, durchzufüh
ren.
Darüber hinaus ist es, da eine einzige Präzessiohnsnocke für nur ein Rollenträ
gerelement vorgesehen ist, möglich, relativ große Komponenten, wie etwa
Schrittmotoren, Magnetventile und dergleichen, an Stellen um eines der Rollen
trägerelemente, das frei von der Präzessionsnocke ist, anzuordnen. Dies dient
dazu, einfach eine kompakte Anordnung herzustellen, die auch leicht ist. Auf
diese große Komponenten kann von einer Seite, zum Beispiel der Ölwannensei
te des Steuerungsventilkörpers zugegriffen werden, wodurch der Zusammenbau
und die Instandhaltung des Getriebes vereinfacht werden.
Die Erfindung wird nachstehend anhand eines Ausführungsbeispieles und zuge
höriger Zeichnungen näher erläutert. In diesen zeigen:
Fig. 1 eine Schemadarstellung eines Reibrollengetriebes zur stufenlosen
Drehmomentübertragung,
Fig. 2 einen Teil-Querschnitt eines ersten Übersetzungsverhältnis-Steuerungs
mechanismus,
Fig. 3 einen Querschnitt, der die Getriebeausbildung in der Nähe eines Rück
wärtsfahr-Übersetzungsverhältnis-Bestimmungsventiles zeigt,
Fig. 4 einen Querschnitt, der die Getriebeausbildung in der Nähe eines Vor
wärtsfahr-Übersetzungsverhältnis-Steuerventiles zeigt,
Fig. 5 einen Querschnitt, der die räumliche Beziehung zwischen dem Rück
wärtsfahr-Übersetzungsverhältnis-Bestimmungsventil und dem Vorwärts
fahr-Übersetzungsverhältnis-Steuerungsventil zeigt, und
Fig. 6 eine Draufsicht auf einen Steuerventilkörper, wie er von der Ölwannensei
te gesehen wird.
In Fig. 1 ist ein Wirkdiagramm eines kontinuierlichen
variablen Getriebes 16 des Reibungsrollentyps gezeigt, auf
das die vorliegende Erfindung angewandt werden kann. Das Ge
triebe 16 umfaßt ein Gehäuse 11 und eine Eingangswelle 16a,
die sich in das Gehäuse 11 erstreckt. Die Eingangswelle 16a
ist mit dem Vorwärtsfahr/Rückwärtsfahr-Umschaltmechanismus
15 verbunden, um ein Umschalten zwischen dem Vorwärtsfahrmo
dus und dem Rückwärtsfahrmodus des Getriebes durchzuführen.
Der Umschaltmechanismus 15 umfaßt ein Planetengetriebemecha
nismus 17, eine Kupplung 40 für den Vorwärtsfahrmodus und
eine Bremse 50 für den Rückwärtsfahrmodus. Der Planetenge
triebemechanismus 17 umfaßt ein Sonnenrad 19, zwei Ritzel 21
und 23, die beide von einem Ritzelträger 25 getragen werden,
und ein internes Getriebe 27. Die Ritzel 21 und 23 haben
denselben Durchmesser und greifen ineinander. Darüberhinaus
greifen die Ritzel 21 und 23 jeweils in das interne Getriebe
27 und in das Sonnenrad 19. Das Sonnenrad 19 ist mit der
Eingangswelle 16a verbunden, so daß es jederzeit zusammen
mit der Eingangswelle 16a drehbar ist. Der Ritzelträger 25
kann mittels der Kupplung 40 für den Vorwärtsfahrmodus mit
der Eingangswelle 16a verbunden werden. Weiterhin kann das
interne Getriebe 27 mittels der Bremse 50 für den Rückwärts
fahrmodus mit dem Gehäuse 11 verbunden werden. Der Ritzel
träger 25 wird mit einer Getriebewelle 37 verbunden, die ih
rerseits mit einem ersten Übersetzungsverhältnis-Steuerungs
mechanismus 22 und einem zweiten Übersetzungsverhältnis-
Steuerungsmechanismus 24, die später erklärt werden, verbun
den ist.
Der erste Übersetzungsverhältnis-Steuerungsmechanismus
22 und der zweite Übersetzungsverhältnis-Steuerungsmecha
nismus 24 sind in dem Gehäuse 11 auf der unterhalb des Um
schaltmechanismus 15 gelegenen Seite angeordnet. Der erste
Übersetzungsverhältnis-Steuerungsmechanismus 22 umfaßt eine
Eingangsscheibe 26, eine Ausgangsscheibe 28 und ein Paar von
Reibungsrollen 30 zum Übertragen von Drehmoment zwischen den
beiden Scheiben. Die Eingangsscheibe 26 und die Ausgangs
scheibe 28 besitzen Kontaktoberflächen, die in torusförmige
Oberflächen geformt sind und mit den Reibungsrollen 30 in
Verbindung stehen. Durch Ändern der Kontaktzustände der Rei
bungsrollen 30 relativ zur Eingangsscheibe 26 und zur Aus
gangsscheibe 28 ist es möglich, das Rotationsgeschwindig
keitsverhältnis zwischen der Eingangsscheibe 26 und der Aus
gangsscheibe 28 kontinuierlich zu ändern.
Der zweite Übersetzungsverhältnis-Steuerungsmechanismus
24 umfaßt auch eine Eingangsscheibe 32, eine Ausgangsscheibe
34 und ein Paar von Reibungsrollen 36, die auf dieselbe
Weise aufgebaut sind wie beim ersten Übersetzungsverhältnis-
Steuerungsmechanismus 22. Jedoch ist die Anordnung der Ein
gangsscheibe 32 und der Ausgangsscheibe 34 des zweiten Über
setzungsverhältnis-Steuerungsmechanismus 24 der des ersten
Übersetzungsverhältnis-Steuerungsmechanismus 22 entgegenge
setzt. Somit ist die Anordnung derart, daß die Ausgangs
scheibe 28 des ersten Übersetzungsverhältnis-Steuerungsme
chanismus 22 und die Ausgangsscheibe 34 des zweiten Überset
zungsverhältnis-Steuerungsmechanismus 24 benachbart angeord
net sind.
Die Eingangsscheibe 26 des ersten Übersetzungsverhält
nis-Steuerungsmechanismus wird an der äußeren Peripherie ei
ner Eingangswelle 38 durch eine Kugelkeilwelle 61 gehalten,
so daß die Eingangsscheibe drehbar mit der Getriebewelle 37
verbunden ist. Ein Nockenflansch 42 ist auf der rückseitigen
Oberflächenseite der Eingangsscheibe 26, also auf der Seite
der Eingangsscheibe 26, die von der Ausgangsscheibe 28 ent
fernt ist, angeordnet ist. Eine Nockenrolle 46 ist zwischen
gegenüberliegenden Nockenoberflächen des Nockenflanschs 42
und der Eingangsscheibe 26 angeordnet. Die Nockenrolle 46
ist in einer solchen Form geformt, daß sie eine Kraft er
zeugt, die die Eingangsscheibe 26 beim Auftreten einer rela
tiven Drehbewegung zwischen der Eingangsscheibe 26 und dem
Nockenflansch 42 gegen die Ausgangsscheibe 28 zwingt. Eine
Lastnockenanordnung 63 wird von dem Nockenflansch 42, der
Eingangsscheibe 26 und der Nockenrolle 46 gebildet.
Auf ähnliche Weise ist die Eingangsscheibe 32 des zwei
ten Übersetzungsverhältnis 24 über eine Kugelkeilwelle 65
mit der Eingangswelle 38 verbunden. Auf die Eingangsscheibe
32 wirkt durch eine Belleville-Feder 51, die die Eingangs
scheibe 32 gegen die Ausgangsscheibe 34 zwingt, ständig eine
axiale Kraft. Die Ausgangsscheibe 28 des ersten Überset
zungsverhältnis-Steuerungsmechanismus 22 und die Ausgangs
scheibe 34 des zweiten Übersetzungsverhältnis-Steuerungsme
chanismus 24 werden jeweils drehbar auf der Eingangswelle 38
gehalten.
Es ist ein Antriebsgetriebe 55 vorgesehen, das zusammen
mit der Ausgangsscheibe 28 und der Ausgangsscheibe 34 dreh
bar ist. Das Antriebsgetriebe 55 greift in ein angetriebenes
Getriebe 60, das an einem Ende einer Zwischenwelle 59 ange
ordnet ist, die sich parallel zu der Eingangswelle 38 er
streckt, so daß das angetriebene Getriebe 60 zusammen mit
der Zwischenwelle 59 drehbar ist. Ein Getriebe 67 ist auf
dem anderen Ende der Zwischenwelle 59 integral mit derselben
geformt. Dieses Getriebe 67 ist über ein Leerlaufgetriebe 69
mit einem Getriebe 71 verbunden, das integral mit einer Aus
gangswelle 16b der Welle 16 geformt ist.
Fig. 2 ist ein Querschnitt, der einen Teil des ersten
Übersetzungsverhältnis-Steuerungsmechanismus 22 zeigt. Es
sollte in diesem Zusammenhang festgestellt werden, daß, auch
wenn der Einfachheit halber eine Darstellung weggelassen
wurde, der zweite Übersetzungsverhältnis-Steuerungsmecha
nismus 24 einen Grundaufbau besitzt, der im wesentlichen
derselbe ist wie der des in Fig. 2 gezeigten, ersten Über
setzungsverhältnis-Steuerungsmechanismus 22.
Der erste Übersetzungsverhältnis-Steuerungsmechanismus
22 umfaßt Rollenträgerelemente 83 in der Form von Drehzap
fen, die von kugelförmigen Lagern 110 und 112 an oberen und
unteren Wellenbereichen 83a und 83b gehalten werden. Diese
Lager 110 und 112 ermöglichen den Rollenträgerelementen 83
eine Dreh- und/oder axiale Bewegung einzugehen. Die oben er
wähnte Reibungsrolle 30 wird von dem Rollenträgerelement 83
über eine exzentrische Welle 84 getragen. Das kugelförmige
Lager 110 wird von einer Verbindung 114 getragen, die von
einer Verbindungsstütze 116 getragen wird, die ihrerseits an
dem Gehäuse 11 befestigt ist. Auf ähnliche Weise wird das
kugelförmige Lager 112 von einer Verbindung 118 getragen,
die von einer Verbindungsstütze 120 getragen wird, die ih
rerseits an dem Gehäuse 11 befestigt ist. Jedes Rollenträge
relement 83 besitzt eine Ausstülpung 83c, die koaxial mit
dem Wellenbereich 83b verläuft. Die Ausstülpung 83c ist zu
sammen mit dem Wellenbereich 83b drehbar.
Der Aufbau des ersten Übersetzungsverhältnis-Steuerungs
mechanismus 22 in seinem Bereich, der den unteren Teil der
in Fig. 2 gezeigten Ausstülpung 83c umfaßt, wird hiernach
unter Bezugnahme auf die Fig. 2 und 3 näher beschrieben.
Fig. 3 zeigt die Anordnung in der Nähe eines Rückwärtsfahr-
Übersetzungsverhältnis-Bestimmungsventils 200 für den Rück
wärtsfahrmodus, und Fig. 4 zeigt die Anordnung in der Nähe
eines Vorwärtsfahr-Übersetzungsverhältnis-Steuerungsventils
202 für den Vorwärtsfahrmodus.
Wie in Fig. 3 gezeigt, ist jede Ausstülpung 83c an ihrer
äußeren Peripherie mit einem Kolben 124 versehen. Der Kolben
124 ist in einer Kolbenbohrung 304 aufgenommen, die in einem
Hauptzylinderkörper 302a geformt ist, der an dem Gehäuse 11
befestigt ist. Ein Hilfszylinderelement 302b ist an der un
teren Oberfläche des Hauptzylinderelements 302a befestigt,
und ein zusammengesetzter Zylinderkörper 302 wird von dem
Hauptzylinderelement 302a und dem Hilfszylinderelement 302b
gebildet. Druckkammern 128 und 130 sind auf den gegenüber
liegenden Seiten des Kolbens 124 geformt, so daß der Kolben
124 von einem darauf wirkenden, hydraulischen Druck axial
bewegt werden kann. Es sollte in diesem Zusammenhang festge
stellt werden, daß die Druckkammern 128 und 130 verkehrt
herum bezüglich der rechten Seite und der linken Seite der
Fig. 3 angeordnet sind. Eine hydraulische Zylindereinheit
besteht aus dem Kolben 124 und dem zusammengesetzten Zylin
derkörper 302, der aus der Zylinderbohrung 304 in dem Haupt
bohrung 302a besteht.
Unter der oben erwähnten, hydraulischen Zylindereinheit
ist ein Steuerungsventilkörper 310 angeordnet und ist mit
dem Rückwärtsfahr-Übersetzungsverhältnis-Bestimmungsventil
200 für den Rückwärtsfahrmodus, wie es in Fig. 3 gezeigt
ist, und dem Vorwärtsfahr-Übersetzungsverhältnis-Steuerungs
ventil 202 für den Vorwärtsfahrmodus, wie es in Fig. 4 ge
zeigt ist, verbunden. Das Vorwärtsfahr-Übersetzungsverhält
nis-Steuerungsventil 202 und das Rückwärtsfahr-Übersetzungs
verhältnis-Bestimmungsventil 200 sind nebeneinander mit ei
nem bestimmten Abstand dazwischen angeordnet, wie in Fig. 5
gezeigt.
Das Rückwärtsfahr-Übersetzungsverhältnis-Bestimmungsven
til 200 für den Rückwärtsfahrmodus ist ein Ventil zum Halten
des Übersetzungsverhältnis-Steuerungsmechanismus in einem
konstanten Übersetzungsverhältnis-Zustand im Rückwärtsfahr
modus und umfaßt eine Abstandsring 204 und eine Feder 206
zum Drücken des Abstandsring 204 nach links in Fig. 3.
Wie weiterhin in Fig. 4 gezeigt, umfaßt das Vorwärts
fahr-Übersetzungsverhältnis-Steuerungsventil 202 für den
Vorwärtsfahrmodus einen Schrittmotor 210 (Fig. 6), der ent
sprechend einem eingegebenen Übersetzungsverhältnis betätigt
wird. Das Vorwärtsfahr-Übersetzungsverhältnis-Steuerungsven
til 202 umfaßt weiterhin eine Abstandsring 214, der mit ei
ner Zahnstange 212 versehen ist. Die Zahnstange 212 greift
in ein Ritzel 210a (Fig. 5), das von dem Schrittmotor 210
angetrieben wird. Wenn also der Schrittmotor 210 das Ritzel
210a antreibt, wird die Zahnstange 212 in der axialen Rich
tung bewegt. Ein weitere Abstandsring 216 ist vorgesehen,
von dem ein Ende über einen Haltemechanismus, der einen
Stift und ein sich axial erstreckendes, längliches Loch um
faßt, mit dem Abstandsring 214 verbunden ist. Somit kann
durch Betätigung des Schrittmotors 210 der Abstandsring 216
axial zusammen mit dem Abstandsring 214 bewegt werden. Eine
äußere Manschette 218 ist auf der äußeren Peripherie des Ab
standsringes 216 vorgesehen und wird von einer Feder 220
nach links in Fig. 4 gedrückt. Ein Rückhalteelement 222 ist
in dem äußeren Endbereich der Manschette 218 eingepaßt.
Die allgemeine Anordnung und die Funktionsweise des oben
beschriebenen, kontinuierlich variablen Getriebes nach der
vorliegenden Erfindung sind im wesentlichen die gleichen wie
die in JP-A-4 78 365 und JP-A-4 78 366, die hiervor be
schriebenen wurden, beschriebenen. Folglich ist die Offen
bahrung dieser Patentdokumente hiermit durch Bezugnahme mi
taufgenommen.
Nach der vorliegenden Erfindung besitzt die Ausstülpung
83c eines der Rollenträgerelemente 83 ein unteres Ende, das
mit einer Präzessionsnocke 320 versehen ist, die zusammen
mit dem Rollenträgerelement 83 gedreht werden kann. Wie in
Fig. 6 gezeigt, ist die Präzessionsnocke 320 mit zwei Noc
kenoberflächen 322 und 324 geformt, die entlang der Periphe
rie der Präzessionsnocke 320 geneigt sind und voneinander
durch einen vorgegebenen Winkel getrennt sind. Die Nocken
oberflächen 322 und 324 der Präzessionsnocke 320 werden je
weils von Verbindungen 326 und 328 kontaktiert. Ein Rück
kopplungsmechanismus wird von der Präzessionsnocke 320 und
den Verbindungen 326 und 328 gebildet.
Wenn die Präzessionsnocke 320 gedreht wird, führen die
Verbindungen 326 und 328 jeweils eine Schwenkbewegung aus.
Bei dieser Gelegenheit ist das vordere Ende der Verbindung
328 in der Lage, den Abstandsring 204 des Rückwärtsfahr-
Übersetzungsverhältnis-Bestimmungsventils 220 für den Rück
wärtsfahrmodus, wie es in Fig. 3 gezeigt ist, zu bewegen,
während das vordere Ende der Verbindung 326 in der Lage ist,
das Rückhalteelement 222 des Vorwärtsfahr-Übersetzungsver
hältnis-Steuerungsventils 202 für den Vorwärtsfahrmodus, wie
es in Fig. 4 gezeigt ist, zu bewegen. Die Rückkopplung des
Übersetzungsverhältnisses des Rückwärtsfahr-Übersetzungsver
hältnis-Bestimmungsventils 200 und des Vorwärtsfahr-Überset
zungsverhältnis-Steuerungsventils 202 kann aus derselben
Richtung erfolgen, da die beiden Verbindungen mit derselben
Präzessionsnocke 320 verbunden sind.
Was die Anordnung jeder der an den Steuerungsventilkör
per 310, wie er in Fig. 6 gezeigt ist, anzubringenden Kompo
nenten angeht, so ist die Präzessionsnocke 320 an der Aus
stülpung 83c des Rollenträgerelements 83, der auf der unte
ren Seite der Fig. 6 gezeigt ist, angebracht, und die Ver
bindungen 326 und 328 werden jeweils in Kontakt mit den je
weiligen Nockenoberflächen 322 und 324 der Präzessionsnocke
320 bewegt. Weiterhin ist hinsichtlich der Ausstülpung 83c
des Rollenträgerelements 83, das auf der Oberseite der Fig.
6 gezeigt ist, der Schrittmotor 210 auf der oberen linken
Seite angeordnet, und ein Blockier-Magnetventil 230 und Lei
tungsdruck-Magnetventil 232 sind in dem Hydraulikkreislauf
des Getriebes auf der oberen rechten Seite angeordnet. Das
Blockier-Magnetventil 230 dient zum Steuern der Verbindung
und des Lösens einer Blockierkupplung des Getriebes, die
nicht gezeigt ist. Das Leitungsdruck-Magnetventil 232 dient
zum Steuern des Leitungsdrucks.
Ein Sieb 234, das ebenfalls in dem Hydraulikkreislauf
vorhanden ist, ist zwischen den beiden Ausstülpungen 83c an
geordnet.
Es ist klar, daß die vorliegende Erfindung ein kontinu
ierlich variables Getriebe mit einer neuartigen Überset
zungsverhältnis-Steuerungsvorrichtung zur Verfügung stellt,
in der eine einzige Präzessionsnocke zum Durchführen der
Rückkopplung des Übersetzungsverhältnisses des Vorwärtsfahr-
Übersetzungsverhältnis-Steuerungsventils für den Vorwärts
fahrmodus und des Rückwärtsfahr-Übersetzungsverhältnis-Be
stimmungsventils für den Rückwärtsfahrmodus dient, wodurch
die Anzahl der Komponenten und die Kosten für die Vorrich
tung reduziert werden.
Da die Präzessionsnocke nur an einem Rollenträgerelement
angeordnet werden kann, ist es möglich, relativ große Kompo
nenten des Getriebes, wie etwa einen Schrittmotor oder Ma
gnetventile, an entsprechenden Stellen um das andere Rollen
trägerelement herum anzuordnen, welches von der Präzessions
nocke frei ist. Eine solche Anordnung dient zum Herstellen
einer verbesserten Übersetzungsverhältnis-Steuerungsvorrich
tung, die kompakt und leicht ist. Darüberhinaus wird es mög
lich, den Schrittmotor, Magnetventile und dergleichen von
der Ölwannenseite des Steuerungsventilkörpers anzubringen,
wodurch die Montage und die Instandhaltung der relevanten
Komponenten vereinfacht werden.
Claims (4)
1. Reibrollengetriebe zur stufenlosen Drehmomentübertragung mit zumindest
einer Toroidgetriebeeinrichtung (26, 28, 30; 32, 34, 36), zumindest einer Hydraulikzy
lindereinheit (302) zur Betätigung zumindest eines Rollenträgerelementes (83, 83c) für
eine Reibungsrolle (30, 36), die zwischen einer Eingangsscheibe (26, 32) und einer
Ausgangsscheibe (28, 34) der Toroidgetriebeeinheit (26, 28, 30; 32, 34, 36) angeord
net ist, einem Übersetzungsverhältnis-Steuerventil (202) und einem Fahrmodus-
Bestimmungsventil (200) und mit einer Rückkopplungsvorrichtung (320, 326, 328)
zwischen dem Rollenträgerelement (83, 83c) und dem Übersetzungsverhältnis-
Steuerventil (202) bzw. dem Fahrmodus-Bestimmungsventil (200) über eine erste und
eine zweite Verbindung (326, 328) zur Steuerung des Übersetzungsverhältnisses auf
einen Zielwert durch einen mit dem Rollenträgerelement (83, 88c) gekoppelten Prä
zessionsnocken (320), der einstückig mit diesem zwei beabstandete Nockenoberflä
chen (322, 324) aufweist, mit denen die erste und zweite Verbindung (326, 328) in
Kontakt sind, zur Übertragung der Bewegung des Präzessionsnockens (320) auf das
Übersetzungsverhältnis-Steuerventil (202) und das Fahrmodus-Bestimmungsventil
(200).
2. Reibrollengetriebe nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß im Be
reich eines Rollenträgerelementes oder seiner Verlängerung, die frei von der Präzes
sionsnocke (320) ist, ein Schrittmotor (210) zur Betätigung des Übersetzungsverhält
nis-Steuerventiles (202) angeordnet ist.
3. Reibrollengetriebe nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß
im Bereich eines Rollenträgerelementes oder seiner Verlängerung, die frei von der Prä
zessionsnocke (320) ist, zumindest ein Magnetventil (232, 230), das sich im Hydrau
likkreislauf des Getriebes befindet, angeordnet ist.
4. Reibrollengetriebe nach Anspruch 2 oder 3, dadurch gekennzeichnet, daß
der Schrittmotor (210) und/oder das zumindest eine Magnetventil (232, 230) von einer
Ölwannenseite des Steuerventiles (202) her angeordnet sind.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP5064617A JP2870347B2 (ja) | 1993-03-01 | 1993-03-01 | 摩擦車式無段変速機の変速制御装置 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE4406694A1 DE4406694A1 (de) | 1994-09-08 |
DE4406694C2 true DE4406694C2 (de) | 2000-11-02 |
Family
ID=13263403
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DE4406694A Expired - Fee Related DE4406694C2 (de) | 1993-03-01 | 1994-03-01 | Reibrollengetriebe zur stufenlosen Drehmomentübertragung |
Country Status (3)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US5464375A (de) |
JP (1) | JP2870347B2 (de) |
DE (1) | DE4406694C2 (de) |
Families Citing this family (11)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH09126288A (ja) * | 1995-10-30 | 1997-05-13 | Nissan Motor Co Ltd | トロイダル型無段変速機 |
JP3385882B2 (ja) * | 1996-11-19 | 2003-03-10 | 日産自動車株式会社 | トロイダル型無段変速機の油圧制御装置 |
JP3614643B2 (ja) | 1998-02-18 | 2005-01-26 | 日産自動車株式会社 | トロイダル型無段変速機の変速制御装置 |
JP2000018353A (ja) * | 1998-06-30 | 2000-01-18 | Isuzu Motors Ltd | 無段変速機 |
DE19859380A1 (de) * | 1998-12-22 | 2000-07-13 | Volkswagen Ag | Getriebe mit stufenlos variablem Übersetzungsverhältnis und Verfahren zur Verteilung eines Drehmomentes auf Ausgangswellen |
JP2001317601A (ja) | 2000-05-09 | 2001-11-16 | Nsk Ltd | トロイダル型無段変速機 |
JP4492016B2 (ja) | 2001-02-09 | 2010-06-30 | 日本精工株式会社 | 無段変速装置 |
JP2003194171A (ja) * | 2001-12-27 | 2003-07-09 | Nsk Ltd | トロイダル型無段変速機 |
JP4378991B2 (ja) * | 2003-04-10 | 2009-12-09 | 日本精工株式会社 | 無段変速装置 |
JP4051361B2 (ja) * | 2004-08-06 | 2008-02-20 | ジヤトコ株式会社 | 無段変速機の配置構造及びその製造方法 |
CN101852124B (zh) * | 2009-08-06 | 2013-04-24 | 尚世群 | 进动转子发动机 |
Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP0373649A2 (de) * | 1988-12-16 | 1990-06-20 | Nissan Motor Co., Ltd. | Steuerungssystem für ein stufenloses Toroidgetriebe |
EP0467410A2 (de) * | 1990-07-19 | 1992-01-22 | Nissan Motor Co., Ltd. | Ventilbaugruppe eines Reibrollengetriebes |
EP0467382A1 (de) * | 1990-07-18 | 1992-01-22 | Nissan Motor Co., Ltd. | Steuerung für ein Traktionsgetriebe und eine Überbrückungskupplung |
Family Cites Families (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH0672655B2 (ja) * | 1988-12-16 | 1994-09-14 | 日産自動車株式会社 | トロイダル型無段変速機 |
-
1993
- 1993-03-01 JP JP5064617A patent/JP2870347B2/ja not_active Expired - Fee Related
-
1994
- 1994-03-01 US US08/203,242 patent/US5464375A/en not_active Expired - Lifetime
- 1994-03-01 DE DE4406694A patent/DE4406694C2/de not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP0373649A2 (de) * | 1988-12-16 | 1990-06-20 | Nissan Motor Co., Ltd. | Steuerungssystem für ein stufenloses Toroidgetriebe |
EP0467382A1 (de) * | 1990-07-18 | 1992-01-22 | Nissan Motor Co., Ltd. | Steuerung für ein Traktionsgetriebe und eine Überbrückungskupplung |
JPH0478365A (ja) * | 1990-07-18 | 1992-03-12 | Nissan Motor Co Ltd | 無段変速機の制御装置 |
EP0467410A2 (de) * | 1990-07-19 | 1992-01-22 | Nissan Motor Co., Ltd. | Ventilbaugruppe eines Reibrollengetriebes |
JPH0478366A (ja) * | 1990-07-19 | 1992-03-12 | Nissan Motor Co Ltd | 摩擦車式無段変速機の変速制御装置 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
US5464375A (en) | 1995-11-07 |
JPH06257661A (ja) | 1994-09-16 |
JP2870347B2 (ja) | 1999-03-17 |
DE4406694A1 (de) | 1994-09-08 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
EP0910530B1 (de) | Mehrgang-getriebe für fahrräder | |
DE69935386T2 (de) | Stufenlos verstellbares Getriebe mit Parkvorrichtung | |
EP0479876A1 (de) | Schalteinrichtung für ein mehrgängiges zahnräder-wechselgetriebe eines kraftfahrzeugs. | |
DE4406694C2 (de) | Reibrollengetriebe zur stufenlosen Drehmomentübertragung | |
DE3001935C2 (de) | Schaltvorrichtung für ein Wechselgetriebe | |
DE2734630C2 (de) | Zweisträngiges stufenlos einstellbares Kegelscheibenumschlingungsgetriebe mit gleichmäßiger Lastverteilung | |
DE19509477A1 (de) | Schaltvorrichtung für ein Geschwindigkeits-Wechselgetriebe | |
DE4444952C2 (de) | Reibrollengetriebe mit stufenlos veränderbarer Drehzahl und Verfahren zur Montage eines Reibrollengetriebes | |
DE10196484T5 (de) | Vorrichtung zum Sperren der Zahnräder einer Kraftübertragung | |
DE3150885C2 (de) | ||
DE2422779C3 (de) | Antriebsblock für Kraftfahrzeuge | |
DE19644958C2 (de) | Getriebe mit stufenlos verstellbarem Übersetzungsverhältnis | |
EP0999384A1 (de) | Schaltvorrichtung für Wechselgetriebe von Kraftfahrzeugen | |
DE19928569C2 (de) | Vorrichtung und Verfahren zum Montieren eines Toroidgetriebes mit stufenlos veränderbarer Übersetzung | |
EP3848614B1 (de) | Mit einem kettenantrieb betätigbare schiebesteife schubkette | |
DE60209602T2 (de) | Stufenloses Toroidgetriebe | |
DE928749C (de) | Getriebe mit Waelzkoerpern | |
DE633532C (de) | Schaltvorrichtung fuer Wechselgetriebe, insbesondere von Kraftfahrzeugen, die mit einem nachgiebig gelagerten Motor verbunden sind | |
DE102012221143A1 (de) | Schaltanordnung für ein Zahnräderwechselgetriebe | |
DE19740090A1 (de) | Stellantrieb für Schaltgetriebe von Kraftfahrzeugen | |
EP0160199B1 (de) | Mehrstufiges Schaltgetriebe, insbesondere Vorwahlschaltgetriebe für Werkzeugmaschinen | |
DE4337699A1 (de) | Stufenloses Getriebe vom Torustyp | |
DE19911297A1 (de) | Stufenloses Reibradgetriebe mit hohem Wirkungsgrad | |
DE202020005776U1 (de) | Mit einem Kettenantrieb betätigbare schiebesteife Schubkette | |
DE19619035C1 (de) | Stufenlos regelbares Getriebe |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
OP8 | Request for examination as to paragraph 44 patent law | ||
D2 | Grant after examination | ||
8364 | No opposition during term of opposition | ||
8339 | Ceased/non-payment of the annual fee |