DE4328744C1 - Düse - Google Patents

Description

Zum Abspülen von Wänden bzw. Behälterwänden wird ein Flüssigkeitsstrahl benötigt, der mit möglichst hoher Strahlkraft auf die Wand auftrifft. Dabei müssen mit dem Strahl sämtliche Wandteile erreicht werden, um den ge­ wünschten Reinigungseffekt zu erzielen. Im Falle von etwa zylindrischen Behältern ist es deshalb von Vorteil, eine rotierende Düse zu verwenden, die von sich aus den Strahl über die gesamte Innenumfangsfläche des Behäl­ ters führt. Zweckmäßigerweise wird zum Antrieb der rotierenden Düse das Reinigungsfluid verwendet, das durch die Düse hindurchströmt.

Allerdings müssen derartige rotierende Düsen langsam laufen, weil sonst nur ein Sprühstrahl auftritt, der nicht geeignet ist, die Behälterwand zu reinigen, sondern sie lediglich benetzt.

Um solche langsam laufenden rotierenden Düsen zu er­ reichen, ist es bekannt, in den Strömungsweg der Rei­ nigungsflüssigkeit eine Turbine zu bringen, die über ein Getriebe die Kreisbewegung des Düsenauslasses be­ wirkt.

Es ist ohne weiteres einzusehen, daß das Getriebe die Düse mechanisch aufwendig macht.

Eine ohne Getriebe auskommende Düse zum Reinigen von Flä­ chen ist aus der US-A 4 951 877 bekannt. Diese Düse weist ein Gehäuse auf, in dem mit Hilfe von Wälzlagern eine Turbine drehbar gelagert ist. Die Reinigungsflüssigkeit strömt durch die hohle Turbinenwelle und von dort zu einer Auslaßdüse, aus der die Reinigungsflüssigkeit ausgestoßen wird. Die Lagerung der Turbine geschieht mit Hilfe von Wälzlagern. Bei Wälzlagern ist die Lagerkraft nur in ver­ hältnismäßig geringem Maße von der Kraft abhängig, mit der das Lager in axialer Richtung belastet wird. Die Tur­ bine der bekannten Düse würde deswegen bei entsprechend hoher Strömungsgeschwindigkeit der Reinigungsflüssigkeit mit hoher Drehzahl rotieren. Um dies zu verhindern, ist auf der Turbinenwelle eine Bremseinrichtung angeordnet, die mit dem Gehäuse der Düse zusammenwirkt. Die Innenseite des Gehäuses trägt eine Vielzahl parallel zu der Turbinen­ welle ausgerichteter Rippen, die, ausgehend von einer zylindrischen Fläche, sich über eine Schrägfläche allmäh­ lich zu ihrer vollen Höhe über der zylindrischen Fläche erheben. Auf der Turbinenwelle sitzt eine Scheibe mit zwei Bohrungen, in denen frei beweglich Kugeln eingesetzt sind. Durch Verschieben der Turbinenwelle relativ zu der Lage der Rippen kann eine mehr oder weniger große Brems­ wirkung erzielt werden, indem die Kugeln gezwungen werden, über die Schrägflächen der Rippen zu laufen. Dies erzeugt einerseits Geräusche und außerdem ist der bauseitige Auf­ wand für die Bremse verhältnismäßig hoch.

Eine weitere Anforderung, die an eine solche Düse zum Reinigen von Behältern gestellt wird, ist eine von dem Druck der Flüssigkeit angenähert unabhängige Drehzahl, und zwar auch bei der Verwendung von Schaum.

Ausgehend hiervon ist es Aufgabe der Erfindung, eine rotierende Düse zu schaffen, bei der der Düsenkopf ohne Getriebe mit einer langsamen Drehzahl angetrie­ ben wird und bei der die Drehzahl in einem Druckbereich nicht entsprechend dem Flüssigkeitsdruck ansteigt.

Diese Aufgabe wird erfindungsgemäß durch die rotierende Düse mit den Merkmalen des Anspruches 1 gelöst.

Aufgrund der Bauform der neuen rotierenden Düse wirkt das Axiallager gleichzeitig als Reibungsbremse, deren Bremswirkung durch den Flüssigkeitsdruck gesteuert wird. Ob zwar bisher die genauen Wirkzusammenhänge nicht völlig aufgeklärt sind, weshalb die neue rotierende Düse diesen selbsttätig die Drehzahl begrenzenden Effekt zeigt, kann möglicherweise davon ausgegangen werden, daß bei niedri­ gen Drücken sich zunächst in dem Axialspalt der beiden Lagerflächen des Axiallagers infolge der durch die Düse strömenden Flüssigkeit eine Flüssigkeitsreibung ein­ stellt, die mit zunehmendem Druck in eine trockene Rei­ bung übergeht. Dadurch ändert sich druckabhängig der Reibbeiwert, und bis zu einem Betriebsdruck von 0,5 bar steigt die Drehzahl der Turbine und damit die Drehzahl des Düsenkopfes etwa proportional mit dem Druck an, wo­ bei je nach sonstiger Ausbildung der neuen Düse Drehzah­ len bis ca. 50 U/min erreicht werden. Oberhalb von ca. 0,5 bar endet die Proportionalität zwischen Drehzahl und Flüssigkeitsdruck. Statt dessen beginnt jenseits dieses Druckes die Drehzahl sogar wieder abzufallen, wobei der Drehzahlabfall bzw. das Drehzahlmaximum ab­ hängig von weiteren Konstruktionsparametern der neuen Düse ist.

Bei der neuen Düse kommt die Antriebskraft nicht aus dem Rückstoß des aus der Düse austretenden Flüssigkeitsstrah­ les. Vielmehr wird diese Antriebskraft von der Turbine erbracht und je nach dem, wie stark der Austrittswinkel des Flüssigkeitsstrahles gegenüber der Normalen auf die Austrittsfläche geneigt ist, kann der Strahl noch eine Zusatzkraft liefern, um gegebenenfalls Bremseffekte bei hohen Drehzahlen weiter zu kompensieren.

Um den gewünschten Bremseffekt durch das Axialgleitla­ ger nicht zu beeinträchtigen, ist, abgesehen von der Dichtwirkung durch das Axiallager, keine weitere nen­ nenswerte Dichtung vorgesehen.

Ein selbsttätiges Anlaufen der rotierenden Düse wird er­ reicht, wenn der Reibbeiwert in dem Axiallager in dem Be­ reich zwischen 0,05 und 0,15 liegt. Solche Reibbei­ werte können beispielsweise erreicht werden, wenn eine oder beide Axiallagerflächen PTFE oder einem Werkstoff mit vergleichbaren Reibbeiwerten enthalten.

Um einen möglichst guten Wirkungsgrad der Turbine zu er­ halten, ist der Turbine zweckmäßigerweise ein Injektor vorgeschaltet, durch den ein mit tangentialer Richtung in die Turbine einströmender Strahl erzeugt wird. Die Durchlaßbohrung in dem Injektor ist gegenüber der Drehachse der Turbine seitlich versetzt und auch ge­ neigt.

Eine sehr einfache Turbine wird erhalten, wenn sie die Gestalt einer zylindrischen Scheibe aufweist, in deren Außenumfangsfläche Nuten als Durchlässe eingearbeitet sind. Damit in jedem Falle die neue rotierende Düse von selbst anläuft und mit gleichförmiger Winkelgeschwindigkeit läuft, ist die Anzahl der Durchlaßbohrungen in dem Injektor und die Zahl der Durchlässe in der Turbine teilerfremd.

Im übrigen sind Weiterbildungen der Erfindung Gegenstand von Unteransprüchen.

In der Zeichnung ist ein Ausführungsbeispiel des Gegen­ standes der Erfindung dargestellt. Es zeigen:

Fig. 1 die neue rotierende Düse in einer perspekti­ vischen Explosionsdarstellung,

Fig. 2 die Düse nach Fig. 1 im zusammengesetzten Zu­ stand und in einem Längsschnitt und

Fig. 3 ein Diagramm zur Veranschaulichung der Abhängig­ keit der Drehzahl vom Betriebsdruck.

Wie die Fig. 1 und 2 zeigen, weist die neue rotierende Düse 1 ein etwa zylindrisches Gehäuse 2 auf, das an sei­ nem rückwärtigen Ende mit einem Außengewinde 3 versehen ist. Das Gehäuse 2 begrenzt einen durchgehend zylindrischen Innenraum 4, der an einer Stirnseite 5 des Gehäuses 2 in eine dazu koaxiale Bohrung 6 übergeht. In der koaxia­ len Bohrung 6 steckt eine aus PTFE bestehende Bundbüch­ se 7, deren Bund in dem Innenraum 4 angeordnet ist.

Zum hinteren Ende hin wird das Gehäuse 2 von einer auf das Außengewinde 3 aufgeschraubten Überwurfmutter 9 begrenzt, die koaxial mit einem Flüssigkeitseinlaß 11 versehen ist. Der Flüssigkeitseinlaß 11 ist eine durch den Boden der Überwurfmutter 9 durchgehende Bohrung mit einem Innengewinde 12.

In dem zylindrischen Innenraum 4, der bis in die Nähe des Bundes 8 konstanten Querschnitt hat, rotiert eine Turbi­ ne 13. Diese Turbine 13 ist eine zylindrische Scheibe, deren Außendurchmesser geringfügig kleiner als die lich­ te Weite des zylindrischen Innenraums 4 ist und die in ihrem Außenumfang bei dem gezeigten Ausführungsbei­ spiel insgesamt acht Nuten 14 mit rechteckigem Querschnitt enthält. Die Nuten 14 durchsetzen die die Turbine 13 bildende Scheibe von einer vorderen Stirnseite 15 bis hin zu einer hinteren Stirnseite 16, und außerdem sind die Nuten 14 in radialer Richtung offen. Ferner lassen die Figuren erkennen, daß die Nuten 14 gegenüber der Achse der Turbine 13, die mit der Symmetrieachse der Turbine 13 zusammenfällt, schräg geneigt sind. Den Winkel, den die Längsachse jeder Nut 14 in der Projektion mit der Drehachse der Turbine 13 einschließt, liegt zwischen etwa 10° und 40°. Im gezeigten Ausführungsbeispiel beträgt der Winkel exakt 25°.

An der Stirnseite 15 geht die die Turbine 13 bildende Scheibe einstückig in eine Turbinenwelle 17 über. Die Turbinenwelle 17 weist unmittelbar angrenzend an die Turbine 13 einen zylindrischen Abschnitt 18 mit größe­ rem Durchmesser auf, der an einer Ringschulter 19 in einen zylindrischen Abschnitt 21 mit reduziertem Durch­ messer übergeht. Der Durchmesser des Abschnittes 21 ist so bemessen, daß er mit geringem Spiel in der Boh­ rung der Bundbüchse 7 rotieren kann. Die Länge des Ab­ schnittes 21 ist ausreichend, damit die Turbinenwelle 17 nach außen aus dem Gehäuse 2 hervorsteht, um auf ihrem vorstehenden Ende einen Düsenkopf 22 befestigen zu können.

Die beim Betrieb der Düse 1 auftretenden Axialkräfte werden von einem Axiallager 23 übertragen, dessen eine Lagerfläche die, plane innenliegende Stirnfläche des Bun­ des 8 und dessen andere Axiallagerfläche ein Ring 25 ist, der auf die Turbinenwelle 17 bis zu der Schulter 19 auf­ geschoben ist. Um die trockene Reibung in dem Axiallager 23 so klein wie möglich zu halten, bestehen sowohl die Bundbüchse 7 als auch der Ring 25 mit recheckigem Quer­ schnitt aus PTFE oder einem vergleichbaren Werkstoff. Der Außendurchmesser des Rings 25 beträgt bei einem praktischen Ausführungsbeispiel ca. 19 mm, während die lichte Weite etwa 13 min entsprechend dem Außendurchmes­ ser des Abschnittes 21 der Turbinenwelle 17 ist. Die Höhe des Ringes 25 beträgt ca. 1 mm. Abgesehen von der Lagerung durch die Turbinenwelle 17 ist an der rückwärtigen Stirn­ seite 16 eine weitere Lagerung mittels eines einstückig angeformten zylindrischen Zapfens 26 vorgesehen, der zu der Turbinenwelle 17 koaxial ist. Dieser Zapfen 26 rotiert in einer Sackbohrung 27, die in einem Einsatzkörper 28 enthalten ist. Der Einsatzkörper 28 hat die Gestalt eines flachen Kegelstumpfes und sitzt im der Überwurfmutter 9 zugekehrten rückwärtigen Ende des zylindrischen Innen­ raums 4. Damit von dem Flüssigkeitsdruck der Einsatzkör­ per 28 nicht vorgeschoben werden kann, ist sein Durch­ messer etwas größer als der im Bereich der Turbine 13 liegende Hauptabschnitt des Innenraumes 4, der sich an einer Schulter 29, die radial nach innen springt, zum rückwärtigen Ende hin zylindrisch erweitert.

Dieser Einsatzkörper 28 enthält insgesamt drei schräg verlaufende Bohrungen 31, die auf einem Teilkreisdurch­ messer liegen, der gleich dem Teilkreisdurchmesser der Nuten 14 der Turbine 13 ist. Die Bohrungen 31 verlaufen gegenüber der Drehachse der Turbine 13 unter einem stärker geneigten Winkel als die Nuten 14 und bei dem gezeigten Ausführungsbeispiel beträgt der Winkel, den die Achsen dieser drei Bohrungen 31 gegenüber der Dreh­ achse einschließen, 55°. Der Durchmesser der drei Boh­ rungen 31, die äquidistant verteilt sind, beträgt ca. 4 mm und ist etwas kleiner als die Weite der Nuten 14, gemessen in Umfangsrichtung. Der Einsatzkörper wirkt so als Injektor für eine Turbine 13.

Auf diese Weise kann die Flüssigkeit über dem Flüssigkeits­ einlaß 11 durch einen Spalt 32 zwischen dem Einsatzkör­ per 28 und dem Boden der Überwurfmutter 9 zu den Durch­ laßbohrungen 31 strömen. Aus dem Innenraum 4 strömt die Flüssigkeit über Querbohrungen 33 ab, die in der Turbinenwelle 17 in dem Abschnitt 18 mit größerem Durch­ messer angebracht sind. Diese Querbohrungen 33 münden in eine Sackbohrung 34, die von dem außerhalb des Ge­ häuses 2 liegenden Ende her in die Turbinenwelle 17 hinführt.

Der Düsenkopf 22 besteht aus einem auf der Turbinen­ welle 17 aufgesteckten und dort durch entsprechende Mit­ tel gesicherten Rohrstück 35, das eine Schulter 36 bildet so­ wie einen bis zu der Schulter 36 auf das Rohrstück 35 aufgesteckten und im Querschnitt sechseckigen Ring 37, wobei das Rohr 35 durch eine koaxiale Bohrung 38 des Ringes 37 hindurchführt. Die Bohrung 38 ist im Inneren bei 39 radial nach außen springend erweitert.

Um den Ring 37 auf der Schulter 36 zu halten, ist auf dem vorderen geschlossenen Ende des Rohres 35 eine Mut­ ter 40 aufgeschraubt.

In dem Ring 37 führen mehrere, beim gezeigten Ausführungs­ beispiel insgesamt drei verhältnismäßig weit bemessene Bohrungen 41 nach außen, und zwar sind die Bohrungen 41 derart angebracht, daß sie keine oder nur eine geringe Komponente in Umfangsrichtung haben.

Die Strömungsverbindung zwischen der Bohrung 34 und den Flüssigkeitsauslässen 41 erfolgt durch den Innenraum des Rohres 35 sowie entsprechenden Querbohrungen 42 in diesem.

Die Arbeitsweise der insoweit beschriebenen rotierenden Düse 1 ist wie folgt:

Die zu verspritzende Flüssigkeit wird unter Druck in den Flüssigkeitseinlaß 11 eingespeist. Von hier aus strömt die Flüssigkeit durch den Spalt 32 längs der Mantel­ fläche des Einsatzkörpers 28 zu den drei schräg ver­ laufenden Bohrungen 34, die insgesamt drei Flüssigkeits­ strahle erzeugen. Diese Flüssigkeitsstrahle haben eine Komponente in Richtung zu der Turbine 13 und außerdem eine Komponente in Umfangsrichtung, da die Bohrungen, die die Durchlässe 31 bilden, unter dem erwähnten Win­ kel von 55° schräg gegen die Drehachse geneigt sind. Hierdurch trifft die aus den Durchlässen 31 ausströmende Flüssigkeit mit einer Umfangskomponente gegen die in Strömungsrichtung liegenden Wände der Nuten 14, wodurch die Turbine 13 in Rotation versetzt wird. Die durch die Nuten 14 hindurchströmende Flüssigkeit gelangt in den Bereich des Innenraumes 4 zwischen der Turbine 13 und dem Axiallager 23. Je nach Druckverhältnissen gelangt ein sehr geringer Teil der Flüssigkeit in den Spalt des Axiallagers 23 und bewirkt dort eine Flüssigkeits­ schmierung. Der weitaus größte Teil der Flüssigkeit strömt hingegen durch die radialen Bohrungen 33 in die Bohrung 34 und von dort in das Rohr 35, das es durch die Querbohrungen 32 in Richtung auf die Düsenauslässe 41 verläßt. Da die Turbinenwelle 17 einstückig und so­ mit auch drehfest mit der Turbine 13 verbunden ist und der Düsenkopf 22 drehfest auf dem Rohr 35 gehalten ist, läuft er mit der Turbine 13 um.

Die Drehzahl, mit der die Turbine 13 rotiert, hängt da­ von ab, welchen Winkel die Nuten 14 mit der Drehachse der Turbinenwelle 17 und welchen Winkel die Durchlaß­ bohrungen 31 ebenfalls mit der Drehachse der Turbinen­ welle 17 einschließen. Ferner wird die Drehzahl beein­ flußt von dem Abstand, den die Stirnseite 16 der Turbine von der gegenüberliegenden Planseite des Einsatzkörpers 28 hat. Je größer dieser Spalt ist, umso kleiner wird die Drehzahl. Ein günstiger Wert für die Spaltbreite liegt bei ca. 1,6 mm, während der Außendurchmesser der die Turbine 13 bildenden Scheibe bei etwa 32 mm liegt und die Dicke ca. 8 mm beträgt. Der Querschnitt der Auslässe, also der Querschnitt der einzelnen Boh­ rungen 41, beträgt jeweils ca. 3 mm² und stellt den wesentlichen strömungsbegrenzenden Widerstand dar. Es wird davon ausgegangen, daß alle übrigen Strömungs­ widerstände in der Summe kleiner sind als der durch die Auslässe 41 hervorgerufene Strömungswiderstand.

Bei einer solchermaßen bemessenen Düse 1 wird die in Fig. 3 gezeigte Drehzahlkennlinie erhalten, wenn die Düse 1 mit Wasser bei Zimmertemperatur gespeist wird.

Wie zu ersehen ist, steigt bis ca. etwa 0,5 bar die Drehzahl des Düsenkopfes 22 proportional mit dem Druck bis auf ca. 37 U/min an. Bei Überschreiten dieses Druk­ kes, also im Bereich zwischen ca. 0,5 bar und 1 bar kippt die Drehzahlkennlinie um und eine weitere Er­ höhung des Druckes führt zunächst zu einer Verminde­ rung der Drehzahl, insofern, als bis zu einem Bereich von ca. 10 bar die Drehzahl des Düsenkopfes 22 bis auf ca. 30 U/min absinkt. Erst bei einer weiteren Erhöhung des Druckes steigt die Drehzahl wieder allmählich an. Damit ist, wie ersichtlich, die neue Düse 1 eine lang­ sam laufende Düse und in einem nennenswerten Bereich ihres Betriebsdruckes, nämlich zwischen 0,5 bar und 15 bar tritt keine druckproportionale Drehzahländerung auf. Ab 15 bar steigt die Drehzahl bis 20 bar nur unmerklich an. Im Rahmen der Anforderungen an eine solche Düse, die zur Reinigung von Behältern verwendet wird, kann so­ mit davon ausgegangen werden, daß die Drehzahl ange­ nähert konstant ist, denn einer Druckvariation von 1 : 10 steht eine Drehzahlvariation von 1 : 1,2 gegenüber. Somit wird es möglich, ohne die Drehzahl der Düse nen­ nenswert zu ändern, die Behälterwände mit unterschied­ lich scharfen Strahlen abzuspülen.

Claims (20)

1. Rotierende Düse (1), insbesondere für wäßrige Flüs­ sigkeiten,
mit einem Düsengehäuse (2), das einen Innenraum (4) aufweist, in den ein Flüssigkeitseinlaß (11) einmün­ det,
mit einer Lagerbohrung (6) in dem Düsengehäuse (2), die aus dem Inneraum nach außen heraus führt und in dem Innenraum (4) eine Axiallagerfläche (8) bildet, die in eine zylindrische aus dem Innenraum (4) her­ ausführende Radiallagerfläche übergeht,
mit einer in der Lagerbohrung drehbar gelagerten und aus dem Innenraum (4) herausführenden Welle (17), die in dem Innenraum (4) eine radial nach außen vorsprin­ gende Axiallagerschulter (19) aufweist, die mit der Axiallagerflache (8) der Lagerbohrung (6) zusammen­ wirkt und mit dieser ein Axialgleitlager (23) bildet, wo­ bei das Axialgleitlager (23) als eine von dem Flüssig­ keitsdruck gesteuerte Reibungsbremse wirkt
mit einem Düsenkopf (22), der außerhalb des Gehäuses (2) auf der Welle (17) drehfest sitzt und wenigstens eine Düsenbohrung (41) enthält, aus der die Flüssig­ keit mit einer bezüglich der Welle (17) radialen Kom­ ponente aus der Düse (1) austritt,
mit einer in der Welle (17) enthaltenen Kanalanord­ nung (33, 34, 42), über die der Düsenkopf (22) mit dem Flüssigkeitseinlaß (11) strömungsmäßig verbunden ist, und
mit einer mit der Welle (17) unmittelbar und ohne Getriebe gekuppelten Antriebseinrichtung (13), die von der durch die Düse (1) strömenden Flüssigkeit in Gang gesetzt wird und eine vom Druck der Flüssigkeit an dem Flüssigkeitseinlaß (11) abhängige An­ triebskraft für die Welle (17) erzeugt.

2. Düse nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Antriebseinrichtung von einer Turbine (13) gebildet ist, die mit der Welle (17) drehfest verbunden ist und in dem Inneraum (4) rotiert.

3. Düse nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß die zu einer von dem Flüssigkeitsdruck herrührenden Axi­ alkraft führenden Flächen an der Turbine (13) und/oder Welle (17) im Verhältnis zu der effektiven Axialla­ gerfläche so bemessen sind, daß beim Betrieb mit ge­ ringen Drücken in dem Axiallager (23) eine Flüssig­ keitsschmierung auftritt, die mit zunehmenden Druck verschwindet.

4. Düse nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß das Axiallager (23) als Dichtung dient und darüber hinaus keine weitere Dichtung für die Welle (17) im Bereich des Axiallagers (23) vorgesehen ist.

5. Düse nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß der Reibbeiwert für trockene Reibung zwischen den Axial­ lagerflächen (8, 25) zwischen 0,05 und 0,15 liegt.

6. Düse nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß wenigstens eine der Axiallagerflächen (8, 25) PTFE aufweist.

7. Düse nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß beide Axiallagerflächen (8, 25) PTFE aufweisen.

8. Düse nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß der Innenraum (4) zylindrisch und die Lagerbohrung (6) zu dem Inneraum (4) koaxial angeordnet ist.

9. Düse nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß strömungsmäßig vor der Turbine (13) ein wenigstens eine Durchlaßbohrung (31) enthaltender Injektor (28) angeordnet ist, mit dem wenigstens ein mit einer tan­ gentialen Komponente in die Turbine (13) einströmen­ der Strahl erzeugt wird.

10. Düse nach Anspruch 9, dadurch gekennzeichnet, daß die Durchlaßbohrung (31) in dem Injektor (28) gegenüber der Drehachse der Welle (17) radial versetzt ist und gegenüber der Drehachse der Welle (17) schräg geneigt verläuft.

11. Düse nach Anspruch 9, dadurch gekennzeichnet, daß der Injektor (28) wenigstens drei Durchlaßbohrungen (31) enthält, die um die Drehachse der Welle (17) herum äquidistant angeordnet und gleichsinnig ausgerichtet sind.

12. Düse nach Anspruch 9, dadurch gekennzeichnet, daß die Turbine (13) auf der der Welle (17) gegenüberliegen­ den Stirnseite (16) einen Achsstummel (26) trägt der in einer Lagerbohrung (27) des Injektors (28) drehbar gelagert ist.

13. Düse nach Anspruch 9, dadurch gekennzeichnet, daß die Turbine (13) auf der dem Injektor (28) zugekehrten Seite (16) plan ist.

14. Düse nach Anspruch 9, dadurch gekennzeichnet, daß der Injektor (28) auf der der Turbine (13) zugekehrten Seite (15) plan ist.

15. Düse nach Anspruch 9, dadurch gekennzeichnet, daß die Anzahl der in der Turbine (13) enthaltenen Durchläss­ se (14) teilerfremd mit der Anzahl der Durchlaßbohrungen (31) in dem Injektor (28) ist.

16. Düse nach Anspruch 9, dadurch gekennzeichnet, daß die Turbine (13) die Gestalt einer zylindrischen Scheibe aufweist, in deren Rand Durchlässe (14) äquidistant verteilt enthalten sind, deren Längsachsen gegenüber der Drehachse der Welle (17) schräg geneigt sind.

17. Düse nach Anspruch 16, dadurch gekennzeichnet, daß die Durchlässe (14) Nuten sind, die zum Umfang der zylin­ drischen Scheibe hin offen sind.

18. Düse nach Anspruch 16, dadurch gekennzeichnet, daß der Winkel, den die Längsachsen der Durchlässe (14) der Turbine (13) mit der Drehachse der Welle (17) einschließen, klei­ ner ist als der Winkel, den die Längsachsen der Durchlaßbohrungen (31) in dem Injektor (28) mit der Drehachse ein­ schließen.

19. Düse nach Anspruch 9, dadurch gekennzeichnet, daß der Winkel, den die Längsachsen der Durchlässe (14) in der Turbine (13) mit der Längsachse der Drehachse der Welle (17) einschließen, zwi­ schen 10° und 40° liegt.

20. Düse nach Anspruch 9, dadurch gekennzeichnet, daß der Winkel, den die Längsachsen der Durchlaßbohrungen (31) in dem Injek­ tor (28) mit der Drehachse der Welle (17) ein­ schließen, zwischen 15° und 75° liegt.