DE3901313A1 - Vlieskrempel - Google Patents

Vlieskrempel

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DE3901313A1
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Description

Die Erfindung betrifft eine Vlieskrempel zur Her­ stellung aerodynamisch gebildeter Faservliese
  • - mit einer Faserzuführeinrichtung,
  • - mit einem mit hoher Drehzahl rotierenden Hauptzy­ linder,
  • - mit einem im Bereich der Faserabnahmezone im we­ sentlichen tangential zu dem Hauptzylinder verlau­ fenden Luftschacht, der zu einer luftdurchlässigen Vliestransportvorrichtung führt und
  • - mit einer unter der Vliestransportvorrichtung an­ geordneten Absaugvorrichtung,
  • - wobei die Fliehkraft am Hauptzylinder die Fasern in der Faserabnahmezone in den in dem Luftschacht erzeugten Luftstrom abschleudert, der die Fasern zu der Vliestransportvorrichtung befördert und dort in Form eines Faservlieses ablegt,
sowie ein Verfahren zur aerodynamischen Bildung eines Faservlieses
  • - durch Aufbringen der Fasern auf einem mit hoher Geschwindigkeit rotierenden Tambour,
  • - durch Abschleudern der aufgelösten Fasern im Be­ reich einer Faserabnahmezone von dem Tambour in einen Luftstrom,
  • - durch Transport der Fasern in den Luftstrom zu einem luftdurchlässigen Vliestransportmittel und
  • - durch Abscheiden der Fasern von dem Luftstrom auf dem Vliestransportmittel.
Derartige Vlieskrempel zur Herstellung aerodynamisch gebildeter Faservliese sind beispielsweise aus der US-PS 40 64 600, der US-PS 40 97 965 und der US-PS 41 30 915 und der EP-A-00 93 585 bekannt.
Bei der Vlieskrempel gemäß US-PS 40 97 965 wird in dem im wesentlichen tangential zum Hauptzylinder geführten Luftschacht Preßluft eingeblasen, die im Bereich des Hauptzylinders mit Hilfe einer Umlenkplatte im Luft­ schacht derart umgelenkt wird, daß sie radial auf den Hauptzylinder auftrifft. Damit wird bezweckt zu verhin­ dern, daß die Fasern sich unmittelbar nach dem Austritt aus dem Kardierbereich von dem Hauptzylinder lösen, so daß die Fasern sich erst mit einer gewissen Verspätung von dem Hauptzylinder trennen, wodurch sich die Faser­ abnahmezone verschiebt. Bei dieser Vlieskrempel wird die Luftströmung mehrfach scharf umgelenkt, wodurch die Homogenität der Luftströmung beeinträchtigt wird. Ins­ besondere die Umlenkung der Luftströmung an der Umlenk­ klappe in eine Richtung, die eine Komponente in Gegen­ richtung der Hauptzylinder-Drehrichtung enthält, führt zu starken Verwirbelungen der Transportluft, die sich auf die Gleichmäßigkeit des auf der Vliestransportvor­ richtung abgelegten Faservlieses auswirkt.
Die US-PS 41 30 915 betrifft eine Verbesserung der zu­ vor beschriebenen Vlieskrempel, bei der der Luftschacht nur bis zum Hauptzylinder geführt ist, wobei der Luft­ schacht bei Bedarf mit Preßluft versorgt wird, während zusätzlich ein Segment des Kardierbereiches mit einem Druck zwischen 150 und 400 mm Ws bei einem Luftstrom von 28 m3/(min×m) beaufschlagt wird.
Die EP-A-00 93 585 beschreibt eine Vlieskrempel, bei der in einem tangential zu dem Hauptzylinder verlaufen­ den Luftschacht eine turbulente Luftströmung erzeugt wird. Der sich im Querschnitt kaum verengende Luft­ schacht weist im Bereich der Faserabnahmezone einen scharfen Knick auf, der die Turbulenz der Luftströmung erhöht.
Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, eine Vlies­ krempel zu schaffen, bei der die aerodynamische Vlies­ bildung zur Erzeugung einer hohen Gleichmäßigkeit des Vlieses auch bei hohen Produktionsgeschwindigkeiten und großen Maschinenbreiten verbessert ist.
Zur Lösung dieser Aufgabe ist erfindungsgemäß vorgese­ hen, daß der Luftschacht in seinem oberen Abschnitt als ein im Querschnitt im wesentlichen düsenförmiger Luftansaugspalt gestaltet ist.
Die Gestaltung des Luftschachtes in seinem oberen Ab­ schnitt als düsenförmiger Luftansaugspalt bewirkt, daß die angesaugte Luftströmung so wenig wie möglich ge­ stört wird. Eine abrupte Änderung der Luftströmungs­ richtung erfolgt nicht, so daß Wirbelbildung und tur­ bulente Strömungsverhältnisse im Luftschacht vermieden werden.
Die aerodynamische Form des Luftansaugspaltquerschnitts ermöglicht auch bei hohen Strömungsgeschwindigkeiten eine laminare Luftströmung ohne Verwirbelungen, so daß die sich von dem Hauptzylinder lösenden Einzelfasern von einer möglichst großen Luftmenge umspült werden, ohne daß sie sich auf dem Abströmweg zwischen Hauptzy­ linder und Vliestransporteinrichtung auf Grund von Luftwirbelbildungen mit benachbarten Einzelfasern ver­ haken und agglomerieren können. Die laminare Luftströ­ mung ermöglicht eine hohe Gleichmäßigkeit der Vliesab­ lage, die sich beispielsweise in einem Florbild ohne Wolkigkeit widerspiegelt. Dabei läßt sich ein Vlies herstellen, dessen Längs- und Querfestigkeitswerte gleich hoch sind.
Vorzugsweise ist vorgesehen, daß die dem Hauptzylinder gegenüberliegende Wand des Luftschachtes ein Luftleit­ blech ist, das stromaufwärts mit Abstand von dem Haupt­ zylinder T mit einem gegenüberliegenden Wandabschnitt eine erste Drosselstelle und mit der Umfangsfläche des Hauptzylinders eine zweite Drosselstelle im Bereich der Faserabnahmezone bildet.
Die Querschnittsverengung des Luftschachtes in einem dem Hauptzylinder vorgelagerten Bereich ermöglicht, daß die Faserabnahmezone sich in einem stabilisierten Unter­ druckbereich befindet, in dem die Strömungsgeschwindig­ keit in hohem Maße über die gesamte Breite der Maschine homogenisiert ist. Die vorgelagerte Drosselstelle führt zu einem automatischen sofortigen Druckausgleich über die gesamte Breite der Maschine, so daß nach der Dros­ selstelle ein über die Breite gleichförmiger Volumen­ strom vorliegt.
Das Luftleitblech kann stetig gekrümmt sein. Auf diese Weise entstehen keine sprunghaften Druckänderungen bzw. Luftgeschwindigkeitsänderungen im Luftschacht.
Bei einer bevorzugten Ausbildung des Luftleitblechs weist das Luftleitblech eine Kreiszylinderkrümmung auf, deren Radius im wesentlichen dem Hauptzylinderradius entspricht oder größer ist als der Hauptzylinderradius. Bei einem im wesentlichen übereinstimmenden Krümmungs­ radius des Hauptzylinders und des Luftleitbleches er­ gibt sich eine symmetrische Querschnittsverengung an der zweiten Drosselstelle, so daß eine weitere Homoge­ nisierung des Luftstromes an der Faserabnahmezone er­ folgt. Diese zweite Homogenisierung des Luftstromes ist insbesondere deswegen vorteilhaft, weil sich der nach der ersten Drosselstelle über die Breite der Maschine homogenisierte angesaugte Luftstrom nochmals mit dem von dem Hauptzylinder mitgeförderten Luftstrom ver­ mischt.
Das Luftleitblech ist derart verstellbar, daß die Spaltweite der ersten und/oder der zweiten Drossel­ stelle variierbar ist. Mit Hilfe des verstellbaren Luftleitbleches ist eine Anpassung an spezielle Produk­ tionsbedingungen und Fasermaterialien möglich, wobei die Spaltweiten der beiden Querschnittsverengungen auch separat verstellbar sind. Mit Hilfe der Spaltweite können letztlich auch die Druckverhältnisse im Bereich der Faserabnahmezone beeinflußt werden.
Die Strömungsgeschwindigkeit der Luft im Bereich der Faserabnahmezone kann im wesentlichen der Umfangsge­ schwindigkeit des Hauptzylinders entsprechen. Auf diese Weise haben der angesaugte Luftstrom, der mit dem Hauptzylinder mitrotierende Luftstrom und die von der Haupttrommel abgeschleuderten Fasern die gleiche Ge­ schwindigkeit, wodurch ein Vermischen ohne Verwirbelung möglich ist. Vorzugsweise ist die Strömungsgeschwindig­ keit der angesaugten Luft jedoch geringer als die Um­ fangsgeschwindigkeit der Trommel.
Bei einem bevorzugten Ausführungsbeispiel ist vorgese­ hen, daß zwischen Faserzuführeinrichtung und Hauptzy­ linder ein Kardiertrakt mit mehreren hintereinander angeordneten Kardierwalzen mit zugeordneten Arbeiterwalzen angeordnet ist. Der Kardiertrakt bewirkt eine besonders gute Auflösung der Fasern, so daß die Kardierelemente an dem Hauptzylinder nur noch die Aufgabe der Feinauflösung übernehmen müssen, wodurch eine erhebliche Vergleichmäßigung der aufgelösten Fasern über die Breite der Maschine möglich ist.
Bei einer bevorzugten Weiterbildung ist ein zweiter Ventilator vorgesehen, der im oberen Abschnitt des Luftansaugtrichters einen zusätzlichen Luftstrom einbläst. Diese Erhöhung des Staudrucks an einer Drosselstelle sorgt für einen schnelleren Ausgleich von Druck- und Strömungsunterschieden über die gesamte Breite der Maschine.
Dabei ist vorzugsweise vorgesehen, daß der zweite Ven­ tilator den zusätzlichen Luftstrom vor der ersten Dros­ selstelle des Luftschachtes einbläst. Der zweite Venti­ lator bewirkt dadurch vor der ersten Drosselstelle eine Erhöhung des Staudrucks.
Im Bereich der ersten Drosselstelle kann über die Brei­ te des gesamten Luftschachtes ein Luftstromverdichtungs­ profil angeordnet sein. Das Luftstromverdichtungsprofil erhöht den Drosselwiderstand und hat somit eine ähnli­ che Wirkung wie die Staudruckerhöhung vor der Drossel­ stelle.
Dabei kann das Luftstromverdichtungsprofil in vorteil­ hafter Weise einen Ionisierstab aufnehmen, der den an­ gesaugten Luftstrom elektrostatisch entlädt.
Im folgenden wird unter Bezugnahme auf die Zeichnungen ein Ausführungsbeispiel der Erfindung näher erläutert.
Es zeigen
Fig. 1 eine Vlieskrempel zur Herstellung aerodynamisch gebildeter Faservliese und
Fig. 2 den tangential zum Hauptzylinder geführten Luft­ schacht mit laminarer Luftströmung.
Die Vlieskrempel der Fig. 1 weist ein Maschinengestell 1 auf, das in einem Kardiertrakt fünf hintereinander angeordnete Kardierwalzen K 1 bis K 5 aufnimmt, denen sechs Arbeiterwalzen W 1 bis W 6 zugeordnet sind. Das Spinngut bzw. Vorlagevlies wird mittels der Speisewalze F mit Speisemulde zugeführt. Am Ende des Kardiertraktes wird das auf der letzten Kardierwalze K 5 befindliche Vlies vom Hauptzylinder oder Tambour T übernommen. Zur Feinstauflösung ist der Tambour T mit zwei Kardier­ deckelsegmenten versehen, die vorzugsweise aus Card­ master-Segmenten C 1 und C 2 bestehen.
Die Arbeiterwalzen tangieren mit Ausnahme der Arbeiter­ walze W 2 jeweils zwei Kardierwalzen. Die Arbeiterwalze W 2 bildet zusammen mit der Walze AL 1 eine der Kardier­ walze K 2 zugeordnete Arbeiterwendevorrichtung. Die Ar­ beiterwendevorrichtung kann auch der Kardierwalze K 4 zugeordnet sein. In diesem Fall fällt die Arbeiterwalze W 5 weg, während die Arbeiterwalze W 4 zwischen den Kar­ dierwalzen K 2 und K 3 angeordnet ist. Von Kardierwalze zu Kardierwalze ist in Richtung des fortschreitenden Arbeitsprozesses eine Steigerung der Walzendrehzahl in Verbindung mit einer systematischen Abstufung der Gar­ nierung vorgesehen, so daß ein hoher Kardiereffekt für eine fortschreitende Faserisolierung erzielt wird.
Die Walzen des Kardiertraktes, die unteren Arbeiterwal­ zen W 1, W 3, W 5 und der Tambour können mit Muldenblechen 10 abgedeckt sein.
Die Tambourwalze hat einen Durchmesser von ca. 550 mm. Die Kardierwalze K 5 hat bei ca. der halben Drehzahl des Tambours vorzugsweise den gleichen Durchmesser, während die Kardierwalzen K 1 bis K 4 einen kleineren Durchmesser aufweisen können.
Die bevorzugte Umfangsgeschwindigkeit des Tambours liegt im Bereich zwischen 2800 und 3300 m/min, was bei einem Tambourdurchmesser von 550 mm einer Rotationsgeschwin­ digkeit von 1600 bis 1900 Umdrehungen pro Minute ent­ spricht.
Das von dem Kardiertrakt übernommene äußerst fein vor­ aufgelöste Vlies wird nochmals mit Hilfe der Cardmaster­ platten bis zur Einzelfaser feinaufgelöst und anschließend hinter dem letzten Cardmastersegment C 2 auf Grund der hohen Zentrifugalkräfte von dem Tambour T in einen Luftstrom abgeschleudert, der je nach Fasermenge eine Strömungsgeschwindigkeit zwischen 20 und 40 m/sec auf­ weist. Die hierfür benötigte Luftmenge beträgt ca. 50 bis 100 m3/min je m Maschinenbreite.
Der Luftstrom wird in einem aerodynamisch gestalteten Luftschacht 2 erzeugt, der so gestaltet ist, daß in der Faserabnahmezone 3 hinter dem letzten Cardmastersegment C 2 eine Luftströmung ohne Turbulenzen entsteht, die sich mit dem von dem Tambour mitgerissenen und abge­ schleuderten Luftstrom D und mit den vom Tambour abge­ schleuderten Fasern ohne Verwirbelungen vermischen kann.
Die abgeschleuderten Einzelfasern werden von dem Luft­ strom E ohne Berührung der als Luftleitblech 4 gestal­ teten Schachtwand zu einem perforierten Transportband 5 transportiert, auf dem sie sich je nach Einstellung der Maschinenparameter, insbesondere der Luftparameter, als Wirrvlies oder als orientiertes Vlies 7 ablegen. Das abgelegte Vlies 7 weist eine hohe Gleichmäßigkeit in der Faserverteilung und damit auch der Flordicke auf.
Das perforierte Transportband 5 läuft, über mehrere Walzen 15 geführt, endlos um, wobei innerhalb der Um­ laufstrecke des Transportbandes 5 ein Querstromventi­ lator 11 angeordnet ist, der über die gesamte Breite der Maschine am unteren Ende des Luftschachtes 2 in einen Saugschacht 12 einen gleichmäßigen einstellbaren Unterdruck erzeugt. Kurz hinter der Faserabnahmestelle stellt sich dadurch ein Unterdruck zwischen 10 und 50 mm Ws ein. Dieser Querstromventilator 11 benötigt nur ein Drittel der Leistung einer herkömmlichen Ab­ saugeinrichtung und trägt wesentlich dazu bei, daß eine Arbeitsbreite von z.B. 3,50 m überhaupt ermöglicht wer­ den kann.
Der Saugschacht 12 zwischen dem Transportband 5 und dem Querstromventilator 11 erstreckt sich über die gesamte Breite der Maschine. Der Abluftstrom des Querstromventi­ lators 11 wird über einen seitlich austretenden und vertikal nach oben geführten Abluftschacht 13 abgebla­ sen.
Der Querstromventilator 11 erzeugt unterhalb des Trans­ portbandes 5 einen Saugstrom F mit einem spezifischen Volumen zwischen 50 und 100 m3/(min×m). Dieser Volu­ menstrom F entspricht dem Luftstrom E im unteren Teil des Schachtes 2. Der Luftstrom E setzt sich zusammen aus dem vom Trommelumfang mitgeförderten Luftstrom D und dem zusätzlich angesaugten Luftstrom C aus dem oberen Teil des Luftschachtes 2, wobei sich der Luft­ strom C entweder nur aus dem durch die Eintrittsöffnung 6 des Luftschachtes 2 angesaugten Luftstrom A oder aus dem Luftstrom A und einem zusätzlich eingeblasenen Luft­ strom B zusammensetzt. Der zusätzliche Luftstrom B kann im Bedarfsfall über einen zweiten, in Fig. 1 dargestell­ ten Ventilator 21 eingeblasen werden, ohne daß dadurch die Strömungsgeschwindigkeit des resultierenden Luft­ stromes E im Bereich der Faserabnahmezone 3 erhöht wird.
Fig. 2 zeigt den Tambour T und den Luftschacht 2 im Detail. Das diesem Tambour zugeführte Vlies kann über einen Kardiertrakt wie in Fig. 1 dargestellt, zugeführt werden, aber auch über eine Speisewalze mit Einzugsmul­ de in Kombination mit einer Vorreißerwalze. Diese zwei­ te Lösung führt jedoch zu einem weniger guten Florbild.
Die auf dem Tambour T angeordneten Cardmastersegmente C 1 und C 2 sind mit massiven Verrippungen 20 versehen, um bei großen Maschinenbreiten ein Durchbiegen der Cardmastersegmente zu vermeiden. Die in Umfangsrichtung des Tambours äußerste Verrippung 20 des Cardmasterseg­ mentes C 2 dient dabei gleichzeitig als ein im wesent­ lichen geradliniger Wandabschnitt 6 des Luftschachtes 2. In Versuchen hat sich herausgestellt, daß es vor­ teilhaft ist, am tambourseitigen Ende dieses Wandab­ schnitts 6 keinen den Kardierbereich des Tambours ab­ schließenden Keil anzuordnen, sondern die Fasern unmit­ telbar nach dem Verlassen des Cardmastersegmentberei­ ches in den Luftstrom abzuschleudern.
Das Luftleitblech 4 des sich über die gesamte Breite der Maschine erstreckenden Luftschachtes 2 ist derart gekrümmt, daß der Luftschacht 2 im Querschnitt nahezu eine Düsenform erhält, wobei zwischen dem Wandabschnitt 6 und dem Luftleitblech 4 eine Verengung in Form einer ersten Drosselstelle 8 mit Abstand von dem Tambour T gebildet ist. Die Drosselstelle 8 bewirkt eine Ver­ gleichmäßigung des Luftstromes über die gesamte Breite der Maschine. Der zusätzliche Luftstrom B wird über einen sich über die gesamte Breite des Luftschachtes 2 erstreckenden, sich im Querschnitt konisch verengenden Blastrichter 30 eingeblasen und bildet vor der ersten Drosselstelle einen Staudruck, der ebenfalls zur Ver­ gleichmäßigung der Luftströmung über die gesamte Breite der Maschine beiträgt.
Wichtig ist, daß das Luftleitblech 4 eine aerodynamisch günstige, nämlich stetige Kontur aufweist, die Luftwir­ bel auch bei hohen Strömungsgeschwindigkeiten vermeidet.
Bei Anordnung eines Kardiertraktes gemäß Fig. 1 können die Cardmasterplatten C 1 und C 2 auch wegfallen und an deren Stelle Deckelsegmente vorgesehen sein, die keine Kardierfunktion haben. In diesem Fall ist der Wandab­ schnitt 6 aus einem Blech gestaltet, das entweder, wie in Fig. 2 gezeigt, im wesentlichen geradlinig verläuft oder symmetrisch zum gekrümmten Luftleitblech 4 auf der gegenüberliegenden Seite des Schachtes 2 ebenfalls ge­ krümmt ist.
Der Wandabschnitt 6 des Luftschachtes 2 endet an seinem tambourseitigen Ende an einem Umfangsabschnitt des Tambours etwa 10 bis 15° oberhalb der Horizontalebene durch die Tambourachse. An dieser Stelle beginnt unmit­ telbar nach dem Cardmastersegment 2 die Faserabnahme­ zone 3, in dem sich die Luftströme D und C und die abge­ schleuderten Einzelfasern vermischen. Danach bildet das Luftleitblech 4 mit der Tambourumfangsfläche eine zweite Drosselstelle 9, von der aus die Einzelfasern, ohne sich auf dem kurzen Abströmweg zum Transportband 5 mit­ einander verhaken zu können, ohne Berührung des Luft­ leitbleches 4 frei fliegen können. Die Fasern legen sich auf dem Transportband 5 zu einem Vlies ab und wer­ den gegebenenfalls unter Zuhilfenahme einer Abzugs­ walze 22 mit einer Abzugsgeschwindigkeit von 2 m/sec weiterbefördert.
Der untere Teil des Luftleitbleches 4 kann geradlinig gestaltet sein und in Richtung zur Vertikalebene durch die Tambourachse geneigt sein. Auf der gegenüberliegen­ den Seite des Luftleitbleches 4 im unteren Schachtab­ schnitt 2 b ist ein an dem Muldenblech 10 befestigtes Abschlagmesser 14 angeordnet, das die im unteren Schachtabschnitt 2 b dem Luftleitblech 4 gegenüberlie­ gende Schachtwand bildet. Das Abschlagmesser 14 ist zusammen mit der Mulde 10 um die Trommelachse derart schwenkbar, daß der untere Schachtbereich 2 b in seiner Spaltweite einstellbar ist. Dabei kann das Abschlag­ messer 14 eine zu dem unteren Abschnitt des Luftleit­ bleches 4 parallele Position oder eine von dem Luft­ leitblech 4 konisch divergierende Position einnehmen.
Auch das Luftleitblech 4 kann in Horizontalrichtung derart verstellt werden, daß die Spaltweiten der ersten und der zweiten Drosselstelle verändert werden. Außer­ dem kann das Luftleitblech 4 verschwenkt werden, so daß die Spaltweiten der einzelnen Drosselstellen unabhängig voneinander einstellbar sind. Die Spaltweite an der zweiten Drosselstelle ist zwischen 10 und 40 mm ein­ stellbar.
Im oberen Teil 2 a des Luftschachtes 2 kann im Bereich der ersten Drosselstelle 8 ein im Querschnitt vorzugs­ weise aerodynamisch gestaltetes Luftstromverdichtungs­ profil 25 angeordnet sein. Dieses Luftstromverdichtungs­ profil trägt erheblich zur Vergleichmäßigung der Luft­ strömung und damit zur Vergleichmäßigung der Vliesbil­ dung bei. Das Luftstromverdichtungsprofil 25 kann gleichzeitig dazu dienen, eine Ionisiereinrichtung 26 aufzunehmen, die bei einer Hochspannung von ca. 7 bis 8 kV die angesaugte Luft elektrostatisch entlädt und damit Faseragglomerationen auf Grund elektrostatischer Kräfte vorbeugt.
Eine zweite Ionisiereinrichtung 27 kann oberhalb des Transportbandes 5 hinter der Abzugswalze 22 angeordnet sein.

Claims (29)

1. Vlieskrempel zur Herstellung aerodynamisch gebil­ deter Faservliese,
  • - mit einer Faserzuführeinrichtung (F),
  • - mit einem mit hoher Drehzahl rotierenden Hauptzylinder (T),
  • - mit einem im Bereich der Faserabnahmezone im wesentlichen tangential zu dem Hauptzylinder (T) verlaufenden Luftschacht, der zu einer luftdurchlässigen Vliestransportvorrichtung führt und
  • - mit einer unter der Vliestransportvorrichtung angeordneten Absaugvorrichtung,
  • - wobei die Fliehkraft am Hauptzylinder die Fasern in der Faserabnahmezone in den in dem Luftschacht erzeugten Luftstrom abschleudert, der die Fasern zu der Vliestransportvorrich­ tung befördert und dort in Form eines Faser­ vlieses ablegt,
    dadurch gekennzeichnet,
  • - daß der Luftschacht (2) in seinem oberen Ab­ schnitt als ein im Querschnitt im wesentli­ chen düsenförmiger Luftansaugspalt gestaltet ist.
2. Vlieskrempel nach Anspruch 1, dadurch gekennzeich­ net, daß die dem Hauptzylinder (T) gegenüberlie­ gende Wand des Luftschachtes (2) ein Luftleitblech ist (4), das stromaufwärts mit Abstand von dem Hauptzylinder (T) mit einem gegenüberliegenden Wandabschnitt (6) eine erste Drosselstelle (8) und mit der Umfangsfläche des Hauptzylinders eine zweite Drosselstelle (9) im Bereich der Faser­ abnahmezone (3) bildet.
3. Vlieskrempel nach Anspruch 2, dadurch gekenn­ zeichnet, daß das Luftleitblech (4) stetig ge­ krümmt ist.
4. Vlieskrempel nach Anspruch 3, dadurch gekenn­ zeichnet, daß die Krümmung des Luftleitblechs (4) eine Kreiszylinderkrümmung ist mit einem Radius, der im wesentlichen dem Hauptzylinderradius ent­ spricht oder größer als der Hauptzylinderradius ist.
5. Vlieskrempel nach Anspruch 3 oder 4, dadurch gekennzeichnet, daß das Luftleitblech (4) minde­ stens bis zu der durch die Hauptzylinderachse ver­ laufenden Horizontalebene gekrümmt ist.
6. Vlieskrempel nach Anspruch 1 bis 5, dadurch gekennzeichnet, daß das Luftleitblech (4) derart verstellbar ist, daß die Spaltweite der ersten und/oder der zweiten Drosselstelle (8, 9) variier­ bar ist.
7. Vlieskrempel nach Anspruch 1 bis 6, dadurch gekennzeichnet, daß das Luftleitblech (4) in einem sich dem oberen Abschnitt (2 a) anschließenden unteren Abschnitt (2 b) des Luftschachtes (2) geradlinig verläuft.
8. Vlieskrempel nach Anspruch 6 oder 7, dadurch gekennzeichnet, daß die Spaltweite der zweiten Drosselstelle (9) an der Faserabnahmezone (3) im Bereich zwischen 10 mm und 40 mm verstellbar ist.
9. Vlieskrempel nach einem der Ansprüche 1 bis 8, dadurch gekennzeichnet, daß im Bereich der ersten Drosselstelle (8) über die Breite des gesamten Luftschachtes (2) ein Luftstromverdichtungsprofil (25) angeordnet ist.
10. Vlieskrempel nach einem der Ansprüche 1 bis 9, dadurch gekennzeichnet, daß hinter der Faserab­ nahmezone (3) ein um die Tambourachse verschwenk­ bares Abschlagmesser (14) an dem Umfang des Hauptzylinders (T) anliegt.
11. Vlieskrempel nach einem der Ansprüche 1 bis 10, dadurch gekennzeichnet, daß die Strömungsgeschwin­ digkeit der Luft im Bereich der Faserabnahmezone (3) maximal die Umfangsgeschwindigkeit des Haupt­ zylinders (T) erreicht, vorzugsweise aber geringer ist.
12. Vlieskrempel nach einem der Ansprüche 1 bis 11, dadurch gekennzeichnet, daß zwischen Faserzuführ­ einrichtung (F) und Hauptzylinder (T) ein Kardiertrakt mit mehreren hintereinander angeordneten Kardier­ walzen (K 1 bis K 5) mit zugeordneten Arbeiterwalzen (W 1 bis W 6) angeordnet ist.
13. Vlieskrempel nach einem der Ansprüche 1 bis 12, dadurch gekennzeichnet, daß auf dem Umfang des Hauptzylinders (T) zwischen Faserzuführeinrichtung und Faserabnahmezone (3) Kardierelemente angeord­ net sind.
14. Vlieskrempel nach Anspruch 13, dadurch gekenn­ zeichnet, daß die Kardierelemente des Hauptzylin­ ders (T) aus Kardierdeckelsegmenten, z.B. Card­ master-Segmenten (C 1, C 2), bestehen.
15. Vlieskrempel nach Anspruch 14, dadurch gekenn­ zeichnet, daß die Faserabnahmezone (3) unmittelbar nach dem in Drehrichtung des Hauptzylinders (T) letzten Cardmastersegmentes (C 2) beginnt.
16. Vlieskrempel nach einem der Ansprüche 1 bis 15, dadurch gekennzeichnet, daß die Absaugvorrichtung aus einem unmittelbar unter der Vliestransportvor­ richtung (5) angeordneten Querstromventilator (11) besteht, dessen Absaugleistung einstellbar ist.
17. Vlieskrempel nach einem der Ansprüche 1 bis 16, dadurch gekennzeichnet, daß ein zweiter Ventilator (21) vorgesehen ist, der im oberen Abschnitt (2 a) des Luftschachtes (2) einen zusätzlichen Luftstrom (B) einbläst.
18. Vlieskrempel nach Anspruch 17, dadurch gekenn­ zeichnet, daß der zweite Ventilator (21) den zusätzlichen Luftstrom (B) vor der ersten Drosselstelle (8) des Luftschachtes (2) einbläst.
19. Vlieskrempel nach einem der Ansprüche 1 bis 18, dadurch gekennzeichnet, daß im oberen Abschnitt (2 a) des Luftschachtes (2) über die gesamte Breite ein Ionisierstab angeordnet ist.
20. Vlieskrempel nach Anspruch 19, dadurch gekenn­ zeichnet, daß das Luftstromverdichtungsprofil (25) den Ionisierstab aufnimmt.
21. Vlieskrempel nach einem der Ansprüche 1 bis 20, dadurch gekennzeichnet, daß oberhalb des auf der Vliestransportvorrichtung (5) abgelegten Faser­ vlieses ein zweiter Ionisierstab (27) über die gesamte Breite des Faservlieses verläuft.
22. Verfahren zur aerodynamischen Bildung eines Faservlieses
  • - durch Aufbringen der Fasern auf einem mit hoher Geschwindigkeit rotierenden Tambour,
  • - durch Abschleudern der aufgelösten Fasern im Bereich einer Faserabnahmezone von dem Tambour in einen Luftstrom,
  • - durch Transport der Fasern in den Luftstrom zu einem luftdurchlässigen Vliestransportmit­ tel und
  • - durch Abscheiden der Fasern von dem Luftstrom auf dem Vliestransportmittel,
    dadurch gekennzeichnet,
  • - daß im Bereich der Faserabnahmezone eine laminare Luftströmung erzeugt wird.
23. Verfahren nach Anspruch 22, dadurch gekennzeich­ net, daß der abgesaugte Luftstrom mindestens einmal vor dem Eintritt der Fasern in den Luftstrom und mindestens einmal bei Eintritt der Fasern in den Luftstrom verdichtet wird.
24. Verfahren nach Anspruch 22 oder 23, dadurch gekennzeichnet, daß im Bereich der Faserabnahme­ zone ein Unterdruck zwischen 10 und 50 mm Ws eingestellt wird.
25. Verfahren nach Anspruch 22 bis 24, dadurch gekenn­ zeichnet, daß die Strömungsgeschwindigkeit des Luftstroms in der Faserabnahmezone maximal auf einen der Umfangsgeschwindigkeit des Tambours entsprechenden Wert eingestellt wird.
26. Verfahren nach Anspruch 22 bis 24, dadurch ge­ kennzeichnet, daß die Strömungsgeschwindigkeit des Luftstroms in der Faserabnahmezone auf einen Wert im Bereich zwischen 20 und 40 m/s eingestellt wird.
27. Verfahren nach Anspruch 22 bis 26, dadurch gekenn­ zeichnet, daß zusätzlich zu dem durch Absaugen erzeugten Luftstrom (A) ein weiterer Luftstrom (B) vor Eintritt der Fasern in den resultierenden Luftstrom zur Staudruckerhöhung vor der Verdichtung eingeblasen wird.
28. Verfahren nach Anspruch 22 bis 27, dadurch gekenn­ zeichnet, daß ein Luftstrom zwischen 40 und 120 m3/(min×m) eingestellt wird.
29. Vlieskrempel
  • - mit einer Faserzuführeinrichtung,
  • - mit einem mit hoher Geschwindigkeit rotieren­ den Hauptzylinder und
  • - mit einem zwischen Faserzuführeinrichtung und Hauptzylinder angeordneten Kardiertrakt,
  • - wobei die Fliehkraft am Hauptzylinder die Fasern in einem Faserabnahmebereich von dem Hauptzylinder abschleudert,
    dadurch gekennzeichnet,
  • - daß im Bereich der Horizontalebene durch die Hauptzylinderachse auf der dem Kardiertrakt entgegengesetzten Seite des Hauptzylinders (T) ein Luftschacht (2) über die gesamte Breite des Hauptzylinders (T) tangential angeordnet ist,
  • - daß der Luftschacht (2) in seinem oberen Ab­ schnitt (2 a) als ein im Querschnitt düsenför­ miger Luftansaugspalt gestaltet ist,
  • - daß unterhalb des Schachtes (2) eine luftdurchlässige Vliestransportvorrichtung (5) angeordnet ist,
  • - daß eine Absaugeinrichtung (11) unter der Vliestransportvorrichtung (5) in dem Luft­ schacht (2) einen laminaren Absaugluftstrom erzeugt und
  • - daß der Luftstrom die von dem Hauptzylinder (T) abgeschleuderten Fasern zu der Vliestransportvorrichtung (5) befördert und dort als Vlies (7) ablegt.
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