DE3740375C2 - Verfahren zur Formung von Kunststoffmaterial zu scheibenförmigen Substraten für einen Aufzeichnungsträger für optische Informationen - Google Patents
Verfahren zur Formung von Kunststoffmaterial zu scheibenförmigen Substraten für einen Aufzeichnungsträger für optische InformationenInfo
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Description
Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur Formung von Kunststoff
material zu einem scheibenförmigen Spritzteil für einen Auf
zeichnungsträger für optische Informationen.
Außer Compact- oder Videodisks sind für die entsprechenden opti
schen Aufzeichnungsgeräte verschiedene Typen anderer optischer
Aufzeichnungsmedien bekannt, wie z. B. einmal beschreibbare opti
sche Scheiben, löschbare optische Scheiben oder magneto-optische
Scheiben. Diese Scheiben enthalten eine Aufzeichnungsschicht für
optische Informationen, die auf einer transparenten Scheibe aus
Polycarbonatharz oder PMMA (Polymethethylmethacrylat)-Harz gebil
det ist. Beim Herstellen solcher Scheiben werden verschiedene
Anforderungen gestellt.
Diese betreffen z. B. eine reduzierte Doppelbrechung, worunter man
eine Phasenverschiebung zwischen dem auf die Scheibe einfallenden
Auslesesignal und dem reflektierten Licht versteht und die haupt
sächlich durch innere Spannungen in der Scheibe verursacht wird,
weiterhin optimale Übergangseigenschaften und Oberflächenglätte
sowie geringe Verschmutzung und Einbiegung (Verzerrungen) der ge
bildeten Oberfläche. Die wichtigste Anforderung an magnetoopti
sche Scheiben ist jedoch die Reduzierung der in der transparenten
Scheibe verursachten Doppelbrechung, da sie zum Auslesen von Sig
nalen vorgesehen ist, die nur minimale Drehungen der Polarisati
onsebene des einfallenden Laserlichts verursachen.
Unter diesen Umständen erfolgte die Entwicklung der Spritzgieß
technik in verschiedenen Richtungen, so daß es nunmehr möglich
ist, Polycarbonatscheiben herzustellen, die zum Zeitpunkt der
Herstellung nahezu frei von Doppelbrechungen sind.
Als Ergebnis weiterer Untersuchungen ergab sich jedoch, daß es
zwar möglich ist, eine Scheibe mit nur geringer Doppelbrechung im
ersten Stadium nach Abschluß des auf herkömmliche Weise durchge
führten Spritzgusses herzustellen, die Doppelbrechung sich aber
während des Gebrauchs stetig änderte, und zwar zur Minusseite
verschob, was eine Erhöhung der Doppelbrechung zur Folge hatte.
Diese Tendenz tritt besonders im inneren Bereich einer mit einem
zentralen Lager versehenen magneto-optischen Scheibe auf, wobei
die zentrale Lagerung eine genaue Positionierung im Verhältnis zu
dem Aufzeichnungs- und Wiedergabegerät sicherstellen soll. Bei
Verwendung in einem solchen Gerät wird es z. B. schwierig, auf
grund von erhöhten Doppelbrechungen einen normalen Betrieb si
cherzustellen.
Bei der vorliegenden Erfindung soll die Polarität der Doppelbre
chung, d. h. Minus oder Plus, in der Weise festgelegt werden, daß
die Richtung, in die sich die Doppelbrechung im inneren Bereich
einer auf 100°C erhitzten Scheibe ändert, als Minus bezeichnet
wird, die entgegengesetzte Richtung als Plus. Doppelbrechungen
treten auf, wenn Licht durch ein Medium mit verschiedenen Bre
chungsindizes entlang dieser Richtung innerhalb derselben Ebene
läuft, wobei ein solches Medium anisotrop in bezug auf den Bre
chungsindex ist.
Bezeichnet man z. B. den Brechungsindex in einer bestimmten Rich
tung (x-Richtung) als nx und in einer Richtung senkrecht dazu (y-
Richtung) als ny, so wird eine Phasenverschiebung zwischen der x-
Komponente (Licht mit einer Polarisationsebene parallel zur x-
Richtung) und der y-Komponente (Licht mit einer Polarisationsebene
parallel zur y-Richtung) verursacht. Die Phasendifferenz δ
ist gegeben durch:
δ = 2π/λ · (nx - ny)d (1)
wobei δ die Wellenlänge des Lichts und d die vom Licht im Medium
zurückgelegte Strecke bedeuten. Die Richtung, in der sich die
Phasendifferenz δ des transmittierenden Lichts zeitlich oder unter
den oben beschriebenen Hitzebedingungen ändert, wurde als Minus
richtung definiert, die dazu entgegengesetzte Richtung als Plus
richtung.
Auch wenn es möglich wäre, eine Scheibe mit anfänglicher Doppel
brechung in Plusrichtung zu fertigen, um die oben beschriebenen
zeitlichen Änderungen zu berücksichtigen, müssen gegenwärtig noch
andere Eigenschaften dafür geopfert werden.
Das bedeutet, daß zur Herstellung einer Scheibe mit Doppelbre
chung in Plusrichtung die Temperatur des Kunststoffes oder der
Form während des Spritzgusses erhöht werden muß. Eine Erhöhung
der Formtemperatur führt jedoch zu gekrümmten oder verwölbten
Scheiben und geringerer Ebenheit, während eine Erhöhung der Kunst
stofftemperatur eine Zersetzung des Materials und verstärkte Ver
schmutzung zur Folge hat. Wenn die Formung unter geringerem
Druck stattfindet, ist es möglich, eine Scheibe mit Doppelbre
chung in Plusrichtung zu erzielen. In diesem Fall werden jedoch
die Übergangscharakteristiken verschlechtert, außerdem wird es
schwierig, die Ebenheit der auf das Lager bezogenen Bezugsebene
sicherzustellen, weiterhin wird der Scherwinkel vergrößert.
Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, ein Verfahren zur For
mung von Kunststoffmaterial zu einem scheibenförmigen Spritzteil
für einen Aufzeichnungsträger für optische Informationen anzuge
ben, wobei das Spritzteil über die Lebensdauer hinweg möglichst
gleichbleibende optische Eigenschaften aufweist.
Die erfindungsgemäße Lösung dieser Aufgabe ist im Patentanspruch
1 angegeben. Die Unteransprüche betreffen vorteilhafte Weiter
bildungen der Erfindung.
Das erfindungsgemäße Verfahren bietet vor allem den Vorteil, daß
das hergestellte Scheibenspritzteil im Laufe der Zeit nur geringe
Doppelbrechungen aufzeigt und seine Übergangscharakteristiken der
Stempeloberfläche gut sind.
Nachfolgend wird eine Ausführungsformm der Erfindung erläutert.
Es zeigt:
Fig. 1 die schematische Seitenansicht einer beispielhaften
Spritzgießmaschine, mit der das erfindungsgemäße Verfah
ren ausgeführt wird,
Fig. 2 den Zustand, bei dem die Form geschlossen ist,
Fig. 3 den Verfahrensschritt, bei dem der geschmolzene Kunst
stoff eingespritzt wird,
Fig. 4 die Formzuhaltung,
Fig. 5 die schematische Seitenansicht eines anderen Beispiels
einer Formschließeinheit einer Spritzgießmaschine,
Fig. 6 den Zusammenhang zwischen dem Zeitpunkt des Nachlassens
des Formschließdrucks und dem anfänglichen Wert der Dop
pelbrechung der Scheibe,
Fig. 7 den Zusammenhang zwischen dem anfänglichen Wert der Dop
pelbrechung im Vergleich zur Doppelbrechung nach dem
Vergüten,
Fig. 8 die zeitliche Darstellung der Veränderungen der inneren
Drücke in der Form bei dem erfindungsgemäßen Verfahren,
Fig. 9 eine Darstellung der anfänglichen Werte der Doppelbre
chung in radialer Richtung der Scheibe, wie sie bei dem
erfindungsgemäßen Verfahren auftreten und dieselben Wer
te nach dem Vergüten,
Fig. 10 die zeitliche Darstellung der Veränderungen der inneren
Drücke der Form bei einem herkömmlichen Verfahren, und
Fig. 11 die Darstellung der anfänglichen Werte der Doppelbre
chung in radialer Richtung einer Scheibe, die nach einem
herkömmmlichen Verfahren hergestellt wurde, sowie die
gleichen Werte nach dem Vergüten.
Untersuchungen haben gezeigt, daß der anfängliche Wert der Dop
pelbrechung durch den Zeitpunkt des Nachlassens des Formschließ
drucks beeinflußt werden kann, und zwar bevor sich die Scheibe
vollständig verfestigt hat.
Ausgehend von diesen Ergebnissen beruht die Erfindung auf einem
Spritzgießverfahren zur Herstellung einer Scheibe, bei dem der
geschmolzene Kunststoff in einen zwischen einer stationären Form
hälfte und einer beweglichen Formhälfte gebildeten Hohlraum in
Form einer Scheibe eingelassen wird, wobei das Verfahren im we
sentlichen im Nachlassen des Formschließdrucks der beweglichen
Formhälfte zu einer bestimmten Zeit nach Abschluß des Einspritz
vorgangs und bevor der Kunststoff sich verfestigt hat, dem Halten
des Materials in diesem Stadium, bis es verfestigt ist, sowie dem
Entfernen der formgepreßten Kunststoffscheibe besteht.
Bei der Formung einer Scheibe durch Einspritzen von geschmolzenem
Kunststoff in einen zwischen einer stationären und einer bewegli
chen Formhälfte gebildeten Hohlraum kann die Doppelbrechung ins
besondere an der Innenseite der Scheibe zur Beeinflussung des an
fänglichen Werts der Doppelbrechung in Plusrichtung verschoben
werden, wenn die auf die Form aufgebrachte Formschließkraft nach
Beendigung des Einspritzvorgangs des Materials und vor Verfesti
gung des Materials verringert wird, wobei der anfängliche Wert
der Doppelbrechung vom Zeitpunkt des Nachlassens der Kraft ab
hängt.
Außerdem werden zufriedenstellende Übergangscharakteristika er
zielt, wenn die gleichförmige Kraft unmittelbar nach dem Ein
spritzvorgang mit einer vorgeschriebenen Formschließkraft auf die
gesamte Oberfläche der Scheibe aufgebracht wird. Da die Form
schließkraft nach Verfestigung eines bestimmten Teils der Peri
pherie nachgelassen wird, besteht nicht die Gefahr der negativen
Beeinflussung der Übergangscharakteristika.
Da außerdem die Form auch nach Nachlassen des Formschließdrucks
an der Scheibe angelegt bleibt, besteht nicht die Gefahr der Ver
biegung oder Verwölbung.
Eine erfindungsgemäße Ausführungsform des Spritzgießverfahrens
zur Herstellung einer Scheibe soll entsprechend der Reihenfolge
der Verfahrensschritte und mit Bezug auf die Zeichnungen be
schrieben werden.
Zunächst soll der Aufbau einer zur Durchführung des Verfahrens
verwendeten Spritzgießmaschine erläutert werden.
Wie in Fig. 1 gezeigt, gliedert sich die Spritzgießmaschine im
wesentlichen in einen Einspritzteil 1 zum Schmelzen bzw. Zuführen
des geschmolzenen Kunststoffes in die Form und einen Formschließ
mechanismus 3 zum Aufbringen von Druck auf die Form.
Das Einspritzteil 1 umfaßt einen Einfülltrichter 11, in den
Kunststoffmaterial als Ausgangsmaterial eingefüllt wird, einen
Plastifizierzylinder 12, an dessen Umfang Heizelemente angebracht
sind und in dessen Inneren sich eine Schnecke zur stetigen Zufüh
rung von geschmolzenem Kunststoff befindet, sowie eine Düse 13,
aus der der geschmolzene Kunststoff austritt. Das von dem Ein
fülltrichter 11 zugeführte Material wird geschmolzen und am Ende
der Düse 13 abgegeben.
Die metallische Form 21, 22 besteht im wesentlichen aus einer be
weglichen Formhälfte 21 und einer festen Formhälfte 22, wie in
Fig. 2 gezeigt, wo außerdem ein Stempel 23 zu erkennen ist, der
an der beweglichen Formhälfte 21 mittels eines inneren Stempel
halters 24 und eines äußeren Stempelhalters 25 befestigt ist.
Die feste Formhälfte 22 ist an einer Grundplatte 26 befestigt und
weist eine zentrale Kunststoff-Einspritzbüchse 27 mit einer End
öffnung 27a auf, die mit der Düse 13 des Einspritzteils 1 verbun
den ist. Die Umfangsteile der festen Formhälfte 22 sind zur Befe
stigung an der Grundplatte 26 mit einem Form-Halter 28 versehen.
Die Fläche 21a der beweglichen Formhälfte 21 liegt an
der Fläche 28a des Form-Halters 28 zum Verschließen der Form
an, so daß ein Hohlraum 29 entsprechend dem Hohlraum zwischen den
Formhälften 21 und 22 umschlossen wird.
Der Formschließmechanismus 3 ist zur Hin- und Herbewegung der
Formhälfte 21 an der beweglichen Formaufspannplatte angelenkt. Bei dieser Ausfüh
rungsform wird als Formschließmechanismus 3 ein sogenannter Boo
ster-Hochdruckkolben verwendet. Dieser Formschließmechanismus
weist einen Booster-Hochdruckkolben auf, der einen kleineren
Durchmesser hat als der Durchmesser des Hauptkolbens und der koa
xial als Achse in diesem geführt ist, um den Hauptkolben auf höhere
Geschwindigkeit zu beschleunigen. Diese Ausführung wird haupt
sächlich bei Spritzgießmaschinen mittlerer Größe verwendet. Eine
Steuerventileinheit 31 ist mit dem Formschließmechanismus 3 ver
bunden und wird durch eine Formschließdruck-Einstelleinheit 32
gesteuert. Die Formschließdruck-Einstelleinheit 32 ist über einen
Drucksensor 33 mit dem oben erwähnten Formschließmechanismus 3
verbunden. Die durch den Betrieb des Formschließmechanismus 3 auf
die bewegliche Formhälfte 21 aufgebrachte Formschließkraft wird
durch den Drucksensor 33 erfaßt, dessen Sensorsignale die Form
schließdruck-Einstelleinheit 32 steuern, die wiederum die Steuer
ventileinheit 31 betreibt. Außerdem ist eine Programmauswahlein
heit 34 mit der Einstelleinheit 32 verbunden. Die Einwirkzeit der
Formschließkraft der beweglichen Formhälfte 21 wird in der Pro
grammauswahleinheit 34 gespeichert, so daß der Ausgang dieser
Auswahleinheit 34 zur Steuerung der Einstelleinheit 32 an diese
angelegt ist, um die Steuerventileinheit 31 zu regeln, die wie
derum den Öldruck und die Betriebszeit der Formschließeinheit 3
bestimmt, wodurch die Formschließkraft der beweglichen Formhälfte
21 während oder nach dem Einspritzvorgang des geschmolzenen
Kunststoffes in den zwischen der beweglichen Formhälfte 21 und
der festen Formhälfte 22 gebildeten Hohlraum 29 verändert werden
kann. Es soll erwähnt werden, daß unter Berücksichtigung der An
wendung des erfindungsgemäßen Verfahrens eine digitale Steuerung
des Formschließdrucks und ein schnelles Ansprechverhalten (z. B.
Beendigung der Kompression innerhalb von 0,5 s von 140 kg/cm² auf
0 kg/cm²) wünschenswert sind.
Der beispielhaft in Fig. 5 gezeigte Kniehebel-Formschließmechanismus
ist genauso wie der oben beschriebene Boo
ster-Hochleistungskolbentyp zur Verwendung als Formschließeinheit
3 geeignet. Bei der Formschließeinheit vom Hebeltyp wird zur Ver
größerung der Kraft auf einen Formschließzylinder 41 eine Verbin
dungseinheit 42 verwendet, die auch als "Toggle" bezeichnet wird,
eine hohe Formschließkraft erzeugt und gleichzeitig eine hohe
Geschwindigkeit der Formschließeinheit ermöglicht. Bei dem in der
Fig. 5 gezeigten Beispiel ist die bewegliche Formhälfte 21 an ei
ner Formaufspannplatte 43 befestigt. Der Formschließzylinder 41 wird
durch einen Formschließ-Treiberschaltkreis gesteuert, der ähnlich
dem des oben beschriebenen Formschließmechanismus vom Booster-Typ
ist, um einen schnellen Wechsel der Formschließkräfte der beweg
lichen Formhälfte 21 zu ermöglichen.
Die oben beschriebene Spritzgießmaschine wird zur Herstellung ei
ner Scheibe aus Polycarbonatharz verwendet. Das Spritzverfahren
soll im folgenden beschrieben werden.
Zur Herstellung der Scheibe für ein optisches Aufzeichnungsmedium
wird zunächst die Fläche 21a der beweglichen Form
hälfte 21 an die Fläche 28a des an dem äußeren Umfang der
stationären Formhälfte 22 angebrachten Formhalters 28, wie in
Fig. 2 gezeigt, angelegt, um die metallische Form zu
schließen. In diesem Stadium wird das in dem Einspritzteil 1 ge
schmolzene Polycarbonatharz 4 durch die Düse 13 und die Ein
spritzbüchse 27 in den Hohlraum 29 gefüllt.
Beim Einspritzen des geschmolzenen Kunststoffes 4 wird seine Tem
peratur vorzugsweise so gering wie möglich gehalten, so daß ein
gleichförmiges Durchmischen des Kunststoffes in dem Zylinder 12
des Einspritzteils möglich ist. Die Temperatur sollte z. B. bei
maximal bzw. unterhalb 330°C liegen. Bei zu hoher Kunststofftem
peratur zersetzt sich der Kunststoff und verliert an Reinheit.
Die Temperatur der beweglichen Formhälfte 21 und der festen Form
hälfte 22 ist vorzugsweise geringer als die Deformationstempera
tur der Scheibe, um den Formzyklus zu fördern und die Effizienz
der Produktion in bezug auf Verzerrungen zu verbessern. Aufgrund
der Glas-Übergangstemperatur Tg des in diesem Fall verwendeten
Polycarbonatharzes für die Scheiben von etwa 124°C soll die
Temperatur z. B. im Bereich zwischen 110 und 120°C liegen.
Während des Einspritzvorgangs gelangt der geschmolzene Kunststoff
in den Hohlraumm 29. Bei dieser Ausführungsform wird der Ein
spritzdruck so gewählt, daß die durch ihn erzeugte Formauftriebskraft
etwas höher liegt als die auf die
bewegliche Formhälfte 21 aufgebrachte Formschließkraft.
Folglich wird während des Einspritzvorgangs des geschmolzenen Ma
terials 4 in den Hohlraum 29 der Form 21, 22, die in geschlosse
nem Zustand gehalten wird, die bewegliche Formhälfte 21 um einen
Abstand Δ1, wie durch den Pfeil a angedeutet, versetzt, so daß
sich der Abstand zwischen den zwei Formhälften 21 und 22 von T₁
gemäß Fig. 2 auf T₂ gemäß Fig. 3 vergrößert.
Dadurch, daß die durch den Einspritzdruck erzeugte Formauftriebskraft geringfügig größer ist als die
auf die bewegliche Formhälfte 21 aufgebrachte Formschließkraft,
wird eine Lücke zwischen den Formhälften 21 und 22 erzeugt, durch
die der Druck innerhalb des Hohlraums 29 abgebaut wird, so daß
das geschmolzene Material 4 den Hohlraum 29 vollständig ausfüllen
kann und die gebildete Scheibe auf diese Weise genaueste Abmes
sungen bekommt. Da sich die Formhälfte 21 unter der durch den Einspritz
druck erzeugten Formauftriebskraft öffnet, besteht keine Gefahr, daß sich der Druck in dem
Hohlraum 29 stark vergrößert oder unnötige Spannungen auf das ge
schmolzene Material 4 einwirken, was vorteilhaft zur Verbesserung
der Doppelbrechung ist. Bei zu geringer Formschließkraft können
jedoch die Übergangscharakteristika ungenügend werden. Unter Be
rücksichtigung dieser Tatsache muß deshalb die Formschließkraft
in geeigneter Weise festgelegt werden.
Wenn durch den Einspritzdruck die Formhälften 21 und 22, wie oben
beschrieben, geöffnet werden, kann geschmolzenes Material 4 in
den kleinen Spalt zwischen den Formhälften 21 und 22 eintreten
und sogenannte Grate bilden. Folglich ist es wünschenswert, die
Formhälften 21 und 22 so auszubilden, daß Grate auch dann nicht
erzeugt werden, wenn sich die Formhälften 21 und 22 z. B. um 0,5 mm
öffnen. Bei der vorliegenden Ausführungsform sind zur Minimie
rung der Graterzeugung die innere periphere Oberfläche 25a des
ringförmigen äußeren peripheren Stempelhalters 25, der an der be
weglichen Formhälfte 21 vorgesehen ist, in Verbindung mit der Umfangs
fläche der Scheibe und der äußeren peripheren
Oberfläche 22a an der dem Scheibendurchmesser der festen Form
hälfte 22 entsprechenden Stufe kreuzend und im wesentlichen in
senkrechter Richtung zur Scheibenoberfläche vorgesehen.
Nach Beendigung des Einspritzvorgangs des geschmolzenen Materials
4 liegt ein bestimmter gleichmäßiger Druck auf der gesamten Ober
fläche des Materials 4, da der Formschließdruck in diesem Zustand
aufrechterhalten wird, wobei die
Formhälften 21 und 22 fortlaufend entsprechend der Abkühlung, wie
in Fig. 4 gezeigt, zusammengedrückt werden.
Folglich wird das geschmolzene Material 4 in dem Hohlraum 29 in
Scheibenform von gewünschter Dicke T₃ gepreßt, während die An
pressungen des Stempels 23 sowie die Führungsrillen mitübertragen
werden. In diesem Zustand ist das Material 4 noch nicht vollstän
dig verfestigt, es besteht vielmehr aus einer äußeren festen
Schicht und einem inneren, noch flüssigen Kern.
Bei dieser Ausführungsform wird vor Erreichen der vollständigen
Verfestigung des Materials 4 die auf die bewegliche Formhälfte 21
aufgebrachte Formschließkraft schnell auf Null oder einen extrem
geringen Wert vermindert (sogenannte Dekompression).
Zur schnellen Verminderung der Formschließkraft wird bei Verwen
dung der oben beschriebenen Formschließeinheit mit Booster-
Hochleistungskolben die Steuerventileinheit 31 über die Form
schließdruck-Einstelleinheit 32 betätigt, um ein schnelles Ent
leeren des Öls aus der Zylinderkammer des Hauptkolbens und des
Booster-Kolbens zu ermöglichen. Entsprechend wird bei einer Form
schließeinheit vom Hebeltyp der Druck im Formschließzylinder ab
gebaut, so daß auch der Formschließdruck vom Hebelmechanismus
42 abfällt. Bei Verwendung von Formspritzmaschinen für allgemei
ne Anwendung wird der schnelle Druckabfall z. B. durch Öffnung des
Druckventils erreicht.
Die Experimente haben gezeigt, daß ein schneller Abfall des Form
schließdrucks in hohem Maße wirksam bei der Beeinflussung der
Doppelbrechung ist.
Die Ergebnisse der Untersuchungen der Doppelbrechungen zeigten,
daß nach Beendigung des Formvorgangs in einer Entfernung von 2,5 cm
von dem Mittelpunkt einer Scheibe mit 13 cm Durchmesser sich
die Doppelbrechung entsprechend der Fig. 7 mit dem Zeitpunkt der
Entfernung des oben erwähnten Formschließdrucks veränderte. 3 bis
7 s nach Einspritzen des geschmolzenen Materials 4 wurde der
Druck entfernt (das Material 4 hatte sich nach 7 s nahezu voll
ständig verfestigt). Es zeigte sich, daß der anfängliche, in Ab
hängigkeit von der Verringerung des Drucks erhaltene Wert der
Doppelbrechung der Scheibe die Tendenz aufwies, auf der Plusseite
kleiner zu werden. An dieser Scheibenposition verschob sich die
Doppelbrechung um nahezu denselben Betrag auch zur Minusseite,
entsprechend Fig. 7 unabhängig vom Betrag. Bei diesem Beispiel
ist der anfängliche Wert der Doppelbrechung in Abhängigkeit von
dem Zeitpunkt der Verringerung des Drucks durch die Kurve x dar
gestellt, die nach Vergütung für die Dauer von 5 Stunden bei 100°C
in die Kurve y verschoben wird. Die Doppelbrechung wurde hier
als Wert für den doppelten Durchlauf gemessen. Folglich können
die zeitlichen Änderungen der Doppelbrechung in der Weise unter
drückt werden, daß zunächst der Grad der Verschiebung der Doppel
brechung aufgrund der erwarteten zeitlichen Änderungen festge
stellt wird und dann der Zeitpunkt des Druckentfernens so gewählt
wird, daß der entsprechende anfängliche Wert der Doppelbrechung
auf der Plusseite erreicht wird. Diese Erzeugung einer Doppelbre
chung auf der Plusseite bedeutet eine wesentliche Erhöhung des
erlaubten Bereichs der zeitlichen Änderung der Doppelbrechung
in der optischen Scheibe, so daß es möglich wird, die Doppelbre
chung der Scheibe für eine verlängerte Zeitdauer innerhalb eines
vorgeschriebenen Bereichs zu halten. Wenn jedoch der oben be
schriebene Druck sofort nach dem Einspritzvorgang abgebaut wird,
ist der äußere Umfangsteil des Materials 4 nicht genügend verfe
stigt, so daß die Scheibe aufgrund von sporadischen Doppelbre
chungen unbrauchbar wird. Der Effekt des Druckabbaus ist
nicht mehr vorhanden, nachdem das Material 4 vollständig verfe
stigt ist, so daß es dann unmöglich ist, die Doppelbrechungen zu
beeinflussen.
Folglich wird also der Formschließdruck der beweglichen Formhälf
te 21 zur Einstellung des anfänglichen Werts der Doppelbrechung
zu einer bestimmten Zeit nachgelassen. Unter Beibehaltung dieses
Zustands kühlt das Material 4 dann vollständig ab. Zu dieser Zeit
wird jedoch nur der Formschließdruck etwas gelöst, während die
Formhälften 21 und 22 nach wie vor nahezu aneinanderliegen.
Die Formhälften 21 und 22 werden dann schließlich zur Entfernung
der gespritzten Scheibe geöffnet.
Wenn eine solche Scheibe verwendet wird, nähert sich die Doppel
brechung durch zeitliche Veränderungen dem Wert Null. Wenn die
Scheibe jedoch vergütet wird, bleibt die Doppelbrechung stabil in
der Nähe des Werts Null. Die Temperatur zum Vergüten liegt im
allgemeinen im Bereich zwischen 70 und 120°C, vorzugsweise je
doch zwischen 100 und 120°C.
Die Fig. 8 zeigt die durch die oben beschriebenen Verfahrens
schritte hervorgerufenen Änderungen der inneren Drücke der Form
hälften 21 und 22 in graphischer Form.
Danach steigt der innere Druck zur Zeit des Einspritzens des ge
schmolzenen Materials 4 steil an (Bereich A in der Zeichnung),
bis er einen Spitzenwert bei Beendigung der Einspritzung in den
Hohlraum 29 erreicht. Dann wird während des Zeitraums C ein kon
stanter Druck auf das Material 4 aufgebracht, der zu
dem mit D gekennzeichneten Zeitpunkt schnell wieder abgebaut
wird. Der Zeitpunkt D wird aufgrund der Ergebnisse der Fig. 6 und
der Verschiebung der Doppelbrechung durch zeitliche Änderungen in
Minusrichtung bestimmt. Die Formhälften 21 und 22 stehen dann
unter einer geringen Kraft, die nahezu gleich Null ist (E in der
Zeichnung). Die Form wird dann nach Verfestigung des Materials 4,
in diesem Fall nach 9 s, zur Entfernung der gespritzten Scheibe
geöffnet.
Wenn die Scheibe aus Polycarbonatharz unter diesen Bedingungen
hergestellt wird, zeigt sie doppelbrechende Eigenschaften in
Plusrichtung in der Umgebung des Zentrums, wie durch Kurve i in
Fig. 9 gezeigt, bei Vergütung der Scheibe bei z. B. 100°C für 5
Stunden wird die Doppelbrechung in Richtung der Peripherie der
Scheibe stetig kleiner (Doppelbrechung in Plusrichtung), wobei
die Doppelbrechung, wie durch die Kurve ii in Fig. 9 gezeigt,
stabil mit einem Wert von nahezu Null von innen nach außen ver
läuft.
Wenn der konstante innere Druck nach
Einspritzen des geschmolzenen Materials 4, wie in Fig. 10 ge
zeigt, kontinuierlich aufrechterhalten wird, zeigt die Doppelbre
chung, wie in Kurve iii in Fig. 11 gezeigt, einen Wert, der an
fänglich nahe Null liegt. Wenn jedoch die Scheibe zur Untersu
chung zeitlicher Änderungen einem Vergütungstest für 5 Stunden
bei 100°C unterworfen wird, zeigt sie einen größeren Wert der
Doppelbrechung in Minusrichtung, besonders an der inneren Peri
pherie, wie durch Kurve iv in Fig. 11 gezeigt.
Wie oben beschrieben, besteht das Verfahren nach der Erfindung in
der Trennung der Übergangszone von der Zone der Doppelbrechung
während des Spritzvorgangs. Folglich ist es möglich geworden, ei
ne unabhängige Steuerung dieser Bedingungen vorzunehmen und eine
Spritzgießscheibe herzustellen, die gleichzeitig die sich einan
der widersprechenden Forderungen erfüllt, nämlich Doppelbre
chungs- und Übergangscharakteristika.
Claims (4)
1. Verfahren zur Formung von Kunststoffmaterial zu einem schei
benförmigen Spritzteil für einen Aufzeichnungsträger für opti
sche Informationen mit folgenden Verfahrensschritten:
- - Einspritzen von geschmolzenem Kunststoffmaterial in einen Formhohlraum (29), der durch eine feste (22) und eine bewegli che (21) Formhälfte gebildet wird, wobei die Formauftriebskraft höher ist als die Formzuhaltekraft, so daß der Formhohlraum vergrößert wird,
- - Absenken der Formzuhaltekraft nach einer bestimmten Zeit nach Abschluß des Einspritzens des Kunststoffmaterials, während der das Spritzteil bereits teilweise verfestigt ist,
- - Halten der verminderten Formzuhaltekraft und weitere Verfe stigung des Spritzteils,
- - Entformen des Spritzteil.
2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet,
daß die Formzuhaltekraft zu dem Zeitpunkt abgesenkt wird,
zu dem die an der Formhohlraumwand anliegende Oberflächen
schicht des Kunststoffmaterials verfestigt ist und der innere Teil des
Spritzteils noch geschmolzen ist.
3. Verfahren nach Anspruch 1, gekennzeichnet durch Ver
gütung des Spritzteils bei einer Temperatur im Be
reich zwischen 70 und 120°C.
4. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet,
daß Polycarbonatharz verwendet wird.
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