DE3590090T - Heißkanal-Spritzgießanlage - Google Patents
Heißkanal-SpritzgießanlageInfo
- Publication number
- DE3590090T DE3590090T DE19853590090 DE3590090T DE3590090T DE 3590090 T DE3590090 T DE 3590090T DE 19853590090 DE19853590090 DE 19853590090 DE 3590090 T DE3590090 T DE 3590090T DE 3590090 T DE3590090 T DE 3590090T
- Authority
- DE
- Germany
- Prior art keywords
- temperature
- heating
- injection molding
- tubular body
- molding system
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
- 238000001746 injection moulding Methods 0.000 title claims description 66
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims description 179
- 239000004033 plastic Substances 0.000 claims description 65
- 229920003023 plastic Polymers 0.000 claims description 65
- 238000004804 winding Methods 0.000 claims description 57
- 230000008859 change Effects 0.000 claims description 22
- 238000001514 detection method Methods 0.000 claims description 18
- 230000006698 induction Effects 0.000 claims description 13
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 9
- 230000008878 coupling Effects 0.000 claims description 7
- 238000010168 coupling process Methods 0.000 claims description 7
- 238000005859 coupling reaction Methods 0.000 claims description 7
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 claims description 3
- 238000004891 communication Methods 0.000 claims description 2
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 claims 3
- 210000004072 lung Anatomy 0.000 claims 1
- 238000002347 injection Methods 0.000 description 26
- 239000007924 injection Substances 0.000 description 26
- 208000015943 Coeliac disease Diseases 0.000 description 18
- 239000003990 capacitor Substances 0.000 description 11
- 238000012546 transfer Methods 0.000 description 11
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 7
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 6
- 239000000945 filler Substances 0.000 description 6
- 239000010410 layer Substances 0.000 description 6
- 238000000034 method Methods 0.000 description 5
- 230000005674 electromagnetic induction Effects 0.000 description 4
- 230000008569 process Effects 0.000 description 4
- 230000004044 response Effects 0.000 description 4
- 238000013459 approach Methods 0.000 description 3
- 230000004888 barrier function Effects 0.000 description 3
- 239000002826 coolant Substances 0.000 description 3
- 230000005611 electricity Effects 0.000 description 3
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 3
- 239000007921 spray Substances 0.000 description 3
- 230000001276 controlling effect Effects 0.000 description 2
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 2
- 230000002500 effect on skin Effects 0.000 description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 2
- 239000011810 insulating material Substances 0.000 description 2
- 230000007246 mechanism Effects 0.000 description 2
- 239000010445 mica Substances 0.000 description 2
- 229910052618 mica group Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 2
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 2
- 230000035699 permeability Effects 0.000 description 2
- 238000005507 spraying Methods 0.000 description 2
- 229910001316 Ag alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000004677 Nylon Substances 0.000 description 1
- BQCADISMDOOEFD-UHFFFAOYSA-N Silver Chemical compound [Ag] BQCADISMDOOEFD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000853 adhesive Substances 0.000 description 1
- 230000001070 adhesive effect Effects 0.000 description 1
- 230000032683 aging Effects 0.000 description 1
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 description 1
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000009286 beneficial effect Effects 0.000 description 1
- 230000015556 catabolic process Effects 0.000 description 1
- 229910010293 ceramic material Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 1
- 239000000498 cooling water Substances 0.000 description 1
- 239000010949 copper Substances 0.000 description 1
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 1
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 1
- 230000006378 damage Effects 0.000 description 1
- 238000000354 decomposition reaction Methods 0.000 description 1
- 230000006735 deficit Effects 0.000 description 1
- 238000006073 displacement reaction Methods 0.000 description 1
- 230000007613 environmental effect Effects 0.000 description 1
- 230000004907 flux Effects 0.000 description 1
- 235000011389 fruit/vegetable juice Nutrition 0.000 description 1
- 230000006870 function Effects 0.000 description 1
- 239000003365 glass fiber Substances 0.000 description 1
- 230000017525 heat dissipation Effects 0.000 description 1
- 238000003780 insertion Methods 0.000 description 1
- 230000037431 insertion Effects 0.000 description 1
- 239000000696 magnetic material Substances 0.000 description 1
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 1
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 1
- 238000000465 moulding Methods 0.000 description 1
- 229920001778 nylon Polymers 0.000 description 1
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 1
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 1
- 238000004382 potting Methods 0.000 description 1
- 230000003252 repetitive effect Effects 0.000 description 1
- 238000007789 sealing Methods 0.000 description 1
- 229910052709 silver Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000004332 silver Substances 0.000 description 1
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 1
- 239000010935 stainless steel Substances 0.000 description 1
- 229910001220 stainless steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 1
- 239000002344 surface layer Substances 0.000 description 1
- 230000002459 sustained effect Effects 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
- B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
- B29C45/00—Injection moulding, i.e. forcing the required volume of moulding material through a nozzle into a closed mould; Apparatus therefor
- B29C45/17—Component parts, details or accessories; Auxiliary operations
- B29C45/26—Moulds
- B29C45/27—Sprue channels ; Runner channels or runner nozzles
- B29C45/2737—Heating or cooling means therefor
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
- B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
- B29C45/00—Injection moulding, i.e. forcing the required volume of moulding material through a nozzle into a closed mould; Apparatus therefor
- B29C45/17—Component parts, details or accessories; Auxiliary operations
- B29C45/76—Measuring, controlling or regulating
- B29C45/78—Measuring, controlling or regulating of temperature
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
- B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
- B29C45/00—Injection moulding, i.e. forcing the required volume of moulding material through a nozzle into a closed mould; Apparatus therefor
- B29C45/17—Component parts, details or accessories; Auxiliary operations
- B29C45/26—Moulds
- B29C45/27—Sprue channels ; Runner channels or runner nozzles
- B29C45/2737—Heating or cooling means therefor
- B29C2045/2743—Electrical heating element constructions
- B29C2045/2748—Insulating layers covering the electrical heating element
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
- B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
- B29C33/00—Moulds or cores; Details thereof or accessories therefor
- B29C33/02—Moulds or cores; Details thereof or accessories therefor with incorporated heating or cooling means
- B29C33/06—Moulds or cores; Details thereof or accessories therefor with incorporated heating or cooling means using radiation, e.g. electro-magnetic waves, induction heating
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Moulds For Moulding Plastics Or The Like (AREA)
- Injection Moulding Of Plastics Or The Like (AREA)
Description
PATENTANWÄLTE
Dr. rar. nal. Dl ETER LOUIS
Dlpl.-Phys. CLAUS POHLAU
Dip).-!ng. FRANZ LOKRSWTX
Dipl.-Phys.WOLFGANG SKGETH
Dr. rar. nal. Dl ETER LOUIS
Dlpl.-Phys. CLAUS POHLAU
Dip).-!ng. FRANZ LOKRSWTX
Dipl.-Phys.WOLFGANG SKGETH
KSSSLERPLATZ 1
NÜRNBERG 20
NÜRNBERG 20
JU-OH Trading Co., Ltd.
6-14 Matsukaze-cho, Hiratsuka-shi 25470-40/mü
Kanagawa-ken - Japan 23. Oktober 1985
Die Erfindung betrifft eine Kunststoffspritzgießanlage, insbesondere
eine Heißkanal-Spritzgießanlage.
Im Gegensatz zu Kaltkanal-Spritzgießanlagen für Kunststoff,
in der der geschmolzene Kunststoff, der an einen die Düse der
Spritzgießmaschine mit jedem Hohlraum bzw. mit jeder Hohlform einer Form verbindenden Kunststoffkanal abgegeben wird, zum
Aushärten des geschmolzenen Kunststoffes gekühlt wird, der
in jede Hohl form über den Kunststoffkanal (zur Ausbildung eines
Erzeugnisses) eingegeben ist und aus der Form beim Offnen
der Form ausgeworfen wird, ist auch eine Heißkanal-Spritzgießanlage
bekannt, in der nur der Kunststoff in jeder Hohlform
durch Kühlen gehärtet und aus der Form beim Öffnen der Form
ausgeworfen wird, während der Kunststoff im Heißkanal in einem
geschmolzenen Zustand gehalten und in die Hohlform im darauffolgenden Spritzzyklus eingegeben wird.
Beim Heißkanal-Spritzgießen ist das Durchtrennen des Kunst-
Stoffes an den Eingußöffnungen beim Öffnen der Form ein grösseres
Problem. Obwohl eine Heißkanal-Spritzgießanlage bekannt
ist, in der der Kunststoffkanal zur Einführung des geschmolzenen
Kunststoffes aus der Düse der Spritzgießmaschine in jede
Hohlform der Form mit Hilfe eines elektrischen Widerstandsheizer
s ν ο η außen her erhitzt wird, um den Kunststoff im Kunststoffkanal
in einem geschmolzenen Zustand zu halten, ist es bspi/ii. schwierig, die Temperatur des Kunststoffes im Kunststoffkanal
nahe der Eingußöffnung der Hohlform konstant zu halten, da der Teil des Kunststoffkanales nahe der Eingußöffnung nahe
einer Hohl formplatte liegt, die im allgemeinen mit Kühlwasser
gekühlt wird, so daß die Temperatur sich um einen großen Betrag ändert, wenn die Form geöffnet oder geschlossen wird. Wenn
die Kunststofftemperatur an der Eingußöffnung zu hoch ist,
kann der Kunststoff an der Fingußöffnung beim Öffnen der Form
Fäden ziehen, und wenn die Kunststofftemperatur an der Einguß-Öffnung
zu niedrig ist, kann der Kunststoff in der Eingußöffnung
sich verhärten und die Eingußöffnung schließen, so daß
im nächsten Spritzzyklus eine Einspritzung verhindert wird. Wenn ferner die Kunststofftemperaturen der Eingußöffnung übermäßig
hoch sind, kann auch ein Tropfen auftreten.
Um diese Probleme zu überwinden, ist eine Heißkanal-Spritzgießmaschine
entwickelt worden, in der eine mechanische Ventileinrichtung
in jeder Eingußöffnung vorgesehen ist, wobei die Ventileinrichtung beim Öffnen der Form schließt, um das Fädenziehen
und Tropfen zu verhindern, während der Kunststoff nahe der Eingußöffnung konstant auf eine Temperatur erhitzt wird,
die ausreicht, um den Kunststoff in einem geschmolzenen Zustand
zu halten. Jedoch ist dieses Spritzsystem insofern nachteilig, als die Ventileinrichtunu infolge des hohen Druckes,
der während des Einspritzhubes in jedem Spritzzyklus ausgeübt
wird, abbrechen kann, wobei noch zu berücksichtigen ist, daß
ι.
die Öffnungs- und Schließvorgänge viele Male wiederholt werden
müssen. Außerdem nimmt infolge des komplizierten Aufbaus der
Ventileinrichtung die Gesamtgröße der Anlage zu.
Bei einer anderen Heißkanal-Spritzgießanlage ist im Kunststoffkanal
gegenüber der EingußÖffnung eine Heizspitze angeordnet,
und der Kunststoff in der Eingußöffnung wird zwangsweise gekühlt,
um ihn auszuhärten, bevor die Form sich öffnet, wodurch ein Fädenziehen und ein Tropfen verhindert wird, und die Heizspitze
wird schnell unmittelbar vor dem Spritzhub des nächsten
Spritzzyklus erhitzt, um den erhärteten Kunststoff in der Eingußöffnung
zu schmelzen und die Einspritzung durch die Eingußöffnung zu ermöglichen. Diese Art von Heißkanal-Spritzgießanlage
wird im allgemeinen auch als inlermittierend heizende Heißkanal
-Sprit ζ gießanlage bezeichnet. Jedoch sind verschiedene
Probleme mit einer derartig intermittierend arbeitenden Heißkanal-Spritzgießanlage
aufgetreten. Bspw. wird eine lange Zeit
zum Aufschmelzen des erhärteten Kunststoffs in der Eingußöffnung benötigt, wodurch die Zeitdauer des Spritzzyklus zunimmt;
auch kann die Heizspitze brechen oder sich abnützen, was insbesondere
dann der Fall ist, wenn mit Glasfasern versetzter Kunststoff geschmolzen wird. Da die Temperatur des Heizelementes
am Basisabschnitt höher sein kann als an der Spitze, falls
die Spitze des Heizelementes auf eine Temperatur erwärmt wird,
die ausreicht, um sofort den erhärteten Kunststoff in der Eingußöffnung
zu schmelzen, kann ferner der den Basisabschnitt des Heizelementes umgebende Kunststoff verbrannt oder zersetzt
werden.
Da herkömmliche Heißkanal-Spritzgießanlagen einen gewünschten
Teil, bspw. die Eingußöffnung einer Hohlform, durch Wärmeübertragung
von einem Widerstandsheizer erhitzen, ist es weiterhin
sehr schwierig, die Temperatur des gewünschten Teils auf
einer gewünschten Temperatur zu halten, was an dem geringen thermischen Ansprechverhalten liegt, und es ist besonders schwierig
im Falle einer Form mit einer Vielzahl von Hohlformen, eine Eingußtemperatur zu erhalten, die für alle Hohlformen gleich
ist (um eine gleichmäßige Einstellung aller Eingußöffnungen aufrechtzuerhalten, als eine gewisse Balance herzustellen).
Ferner brennen Widerstandsheizer häufig aus.
Angesichts der vorangegangenen Betrachtungen liegt der Erfindung
die Hauptaufgabe zugrunde, eine Heißkanal-Kunststoffspritzgießanlage
zu schaffen, in der die Eingußtemperatur für alle
Hohlformen einer Viel fach form mit hoher Genauigkeit gesteuert
werden kann, so daß eine gute thermische Balance an den Eingußstellen
erhalten werden kann und demgemäß der Spritzvorgang
erfolgreich ausgeführt werden knnn, ohne daß ein Fädenziehen,
Tropfen, ein Verstopfen der Eingußöffnungen oder dgl. auftritt.
Dabei soll auf einen komplizierten Mechanismus wie z.B. eine
mechanische Ventilvorrichtung, eine intermittierende Heizeinrichtung
oder dgl. verzichtet werden.
Bei der Heißkanal-Spritzgießanlaqe gemäß der vorliegenden Erfindung
wird der Teil des Kunststoffkanals zum Einführen des
geschmolzenen Kunststoffs von der Düse einer Spritzgießmaschine
in die einer jeden Eingußstelle benachbarten Hohlformen (die
im allgemeinen einen Eingießtrichter und Laufkanäle umfassen)
gebildet durch einen Rohrkörper, der aus einem Material hergestellt ist, das durch Hochfrequenz-Induktionsheizung erhitzt
werden kann. Hochfrequenζ-Induktionsheizwicklungen sind um die
Rohrkörper gewickelt und sind mit einer Hochfrequenz-Stromquelle
in Reihe miteinander geschaltet. Eine Steuereinrichtung ist
vorgesehen zur Steuerung der Temperatur der Rohrkörper, indem
der Strom bzw. die Leistung, die an die Hochfrequenz-Induktionsheizwicklungen
abgegeben wird, gesteuert wird.
Wenn die He izvjicklungen mit hochfrequentem Strom aus der Hochfrequenz-Stromquelle
versorgt werden, werden die Rohrkörper durch elektromagnetische Induktion erhitzt. Erhitzung durch
elektromagnetische Induktion ist im Hinblick auf das thermische
Ansprechνerhalten einer Erhitzung durch Wärmeübertragung
aus einem Widerstandsheizer überlegen. D.h., daß im Falle
der Erhitzung mit Hilfe von Übertragung der Wärme von einem Widerstandsheizer das im Englischen genannte "ringing" auftreten
kann, bevor die Temperatur des Rohrkörpers sich an die Solltemperatur annähert. Bspw. ist die Temperatur der Widerstandsheizeinrichtung,
wenn die Temperatur des Rohrkörpers die Solltemperatur erreicht, größer geworden als die Solltemperatur,
so daß die Temperatur des Rohrkörpers nach Abschaltung der Heizeinrichtung sich weiter erhöhen kann. Wenn die
Temperatur des Rohrkörpers unterhalb eines vorgegebenen Wertes sinkt und dieHeizeinrichtung erregt wird, kann ferner die
Temperatur des Rohrkörpers weiter abnehmen, bevor die Wärme aus der Heizeinrichtung tatsächlich auf den Rohrkörper übertragen
ist. Auf der anderen Seite erzeugt im Falle der Induktionsheizung
der Rohrkörper selbst schnell Wärme, so daß die Temperatur des Rohrkörpers mit hoher Genauigkeit geregelt werden
kann. Außerdem variiert im Falle einer Heizung mit Hilfe
von Wärmeübertragung von einer Heizeinrichtung die Temperatur
des zu erhitzenden Körpers (des Rohrkörpers) ganz wesentlich
in Abhängigkeit vom Kontakt zwischen der Heizeinrichtung und dem zu erhitzenden Körper. Auf der anderen Seite hat im Falle
der Erhitzung durch elektromagnetische Induktion eine kleine
Ortsverschiebung zwischen der Heizwicklung und dem zu erhitzenden Körper nur einen geringen Einfluß auf die Temperatur des
zu erhitzenden Körpers, so daß die Kunststofftemperatur nahe
der Eingußöffnungen präzise geregelt werden kann, wodurch der Erhalt einer guten Balance an den Eingangsöffnungen erleichtert
wird. Da die Induktionsheizwicklung einfach durch Umwik-
kein mit einem leitfähigen Draht hergestellt werden kann, kann
die Umwicklung bis zu einem Abschnitt nahe der Eingußöffnung
erfolgen, um den Teil des Rohrkörpers nahe der Eingußöffnung
direkt zu erhitzen. Daher kann die Temperaturdifferenz zwischen
der Spitze (dem Abschnitt nahe der Eingußöffnung) und
dem Fußabschnitt (dem der Eingußöffnung entfernten Abschnitt)
des Rohrkörpers minimalisiert werden, so daß die Spitze auf
eine hohe Temperatur erhitztwerden kann, die ausreicht, den
Kunststoff in der Eingußöffnung zu erhitzen, ohne eine Erhitzung
des Basis- bzw. Fußabschnittes auf eine übermäßig hohe
Temperatur befürchten zu müssen, die eine Verbrennung oder Zersetzung des den Basisabschnitt umgebenden Kunststoffes bewirken
kann. Indem die· Heizwicklungen miteinander in Reihe
geschaltet werden, kann die Balance an den Eingußöffnungen leicht erhalten werden, da bspw. eine aufgrund der Alterung
eines jeden Heizwickelkreises bewirkte Änderung sich auf den
durch alle Heizwicklungen hindurchfließenden Strom auswirkt.
D.h., daß im Falle einer Parallelschaltung der Heizwiicklungen
mit der Stromquelle, wenn der Widerstand eines der Heizwickelkreise
erhöht wird, die an den Heizwickelkreis geführte Leistung reduziert wird, um gerade die Temperatur des Rohrkörpers
zu senken, um den die Heizwicklung gewickelt ist. Auf
der anderen Seite verringert im Falle einer Reihenschaltung
der Heizwicklungen der erhöhte Widerstand einer der Heizwickelkreise gleichmaßig die an alle Wicklungskreise geführte Leistung,
wodurch die Temperatur aller Rohrkörper gleichmäßig
gesenkt wird, so daß die Balance an.den Eingußöffnungen leicht
aufrechterhalten werden kann. Es wurde experimentell herausgefunden,
daß die Anzahl der Windungen jeder Heizwicklung schwanken kann zwischen einigen und einem Dutzend oder mehr.
Die Belastung wird daher im Falle einer Parallelschaltung der
Heizwicklungen zu klein, um jede Wicklung mit ausreichender Leistung zu versorgen. Ferner hängt der Hochfrequenz-Induk-
tionsheizungseffekt auch ab vom Abstand zwischen der Heizwicklung
und der Stromquelle, d.h., vom Widerstandsverlust in der
Leitung, wobei der Skin-Effekt in Betracht gezogen werden muß, und demgemäß müssen, wenn die Heizwicklungen parallel geschaltet sind, die Abstände zwischen den Heiziyicklungen und der
Stromquelle gleichmäßig sein oder die Anzahl der Windungen
oder dgl. muß für jede Wicklung individuell eingestellt werden, wobei die Differenzen im Abstand in Betracht zu ziehen
sind, weil sonst die Balance an den Eingußöffnungen gestört
würde. Auch ist von diesem Gesichtspunkt dieses Ausführungsbeispiel, -in dem die Heizwicklungen parallel geschaltet sind,
vorteilhaft. Ferner ist dieses Ausführungsbeispiel vorteilhaft
insofern als der Aufbau der mit jeder Eingußöffnung der Hohlformen
verbundenen Teile wesentlich vereinfacht werden kann,
da der Kunststoff nahe der Eingußüffnungen durch Umwickeln
des Rohrkörpers mit einigen bis einem Dutzend oder mehr Windungen mit leitfähigem Draht erhitzt werden kann. Daher kann
eine Heißkanal-Einspritzung verwirklicht werden, indem eine
Form mit einer großen Anzahl von Hohlformen in einem vorgegebenen Bereich oder eine Form mit einer Vielzahl von Eingußöffnungen
für jeden Hohlraum bzw. jede Hohlform verwendet wird. Für die Steuereinrichtung zur Steuerung der Temperatur
des Rohrkörpers auf eine Solltemperatur kann eine Schaltung verwendet werden, die die Isttemperatur des Hohlkörpers erfaßt
und die Leistung bzw. den Strom einstellt oder ein- und ausschaltet, der von der Stromquelle an die Heizwicklungen
angelegt wird, und zwar in Übereinstimmung mit der erfaßten Temperatur des Rohrkörpers.
Für den Fachmann ist es leicht, eine kritische Kunststofftemperatur
zu finden, bei der weder ein Tropfen oder Fädenziehen noch ein Verkleben der Eingußöffnungen auftritt, solange
die Kunststo fftemperatur nahe den Eingußöffnungen ge-
-JB-
nau gesteuert werden kann. Demgemäß kann in der erfindungsgemäßen
Heißkanal-Spritzgießanlage der Spritzvorgang ohne
Verwendung eines komplizierten Mechanismus wie z.B. eines mechanischen Ventils einer intermittierend arbeitenden Heizeinrichtung
oder dgl. ausgeführt werden. Ferner ist bei der erfindungsgemäßen Anlage kein Heizelement im Kunststoffkanal
vorgesehen, wie dies bspw. beim intermittierend arbeitenden
Heizsystem der Fall ist, so daß der Druckverlust beim Einspritzen
minimal isie r t ist', und es gibt kaum eine Möglichkeit eines Zusammenbruchs des Systems infolge eines Bruchs
des Heizelementes. Ferner brennen die Heizwicklungen selten
aus, da die Heizwicklung selbst beim Erregen wenig Wärme erzeugt
.
In einem Ausführungsbeispiel der Erfindung kann ein Schaltkreis
für die Einstellung der EingußÖffnung im Hinblick auf
die gegenseitige Balance parallel mit jeder Heizwicklung geschaltet
werden, wie es eben jeweils erforderlich ist. Als
Einstellkreis für die Eingußöffnung kann ein Kondensator,
eine Spule oder ein Widerstand verwendet werden. Wenn bspw.
Kondensatoren parallel zu den ausgewählten Heizwicklungen
einer Vielzahl von Heizwicklungen geschaltet werden, werden
die Temperaturen der Rohrkörper, um die die ausgewählten Heizwicklungen
gewickelt sind, erhöht und die Temperatur der anderen
Rohrkörper erniedrigt. Wenn Spulen oder Widerstände
parallel zu den ausgewählten Heizwicklungen geschaltet werden,
werden die Temperaturen der Rohrkörper, um die die ausgewählten Heizwicklungen gewickelt sind, erniedrigt und die
Temperaturen der anderen Rohrkörper erhöht. Das Ausmaß der Temperaturänderung durch Verwendung derartiger Einstellschaltkreise
hängt ab vom Wert, des Schaltkreises.
Daher kann durch Verbinden eines oder mehrerer Einstellschalt-
kreise parallel mit einem oder mehreren Heizspulen und geeignete
Auswahl der Werte der Schaltkreise eine Feineinstellung der Balance der Eingußöffnungen erreicht werden.
Wenn ein Widerstand für den Einstellschaltkreis verwendet
wird, tritt ein Leistungsverlust auf. Von diesem Gesichtspunkt
her ist daher ein Kondensator oder eine Spule vorteilhafter
als ein Widerstand.
Da in der Heißkanal-Spritzgießanlage Hochfrequenzstrom verwendet
wird, kann sich ein Rauschen mit den Signalen vermischen, wenn die Temperatur der Rohrkörper mit einem Thermoelement
erfaßt wird. Falls das Thermoelement abgeschirmt
wird, um ein Eindringen des Rauschens in die Signale zu verhindern,
wird der mit der Eingußöffnung verbundene Aufbau kompliziert, was nicht wünschenswert ist,da dam eine Miniaturisierung
der Gesamtanlaqe schwierig wird.
Die thermoelektromotorische Kraft des Thermoelementes (bspi-j.
CA) ist sehr schwach, bspw. einige mV, und das N/N-Verhältnis
ist infolge der Induktion in einem hochfrequenten Magnetfeld
sehr gering, wodurch eine präzise Temperaturerfassung schwierig wird. Bspw. wird bevorzugt, den Abschnitt des Rohrkörpers,
der an die Eingußöffnung angrenzt, sehr dünn zu
wählen (z.B. ca. 7 mm im Durchmesser). Um die Temperatur eines solchen dünnen Abschnittes zu erfassen, muß das Thermoelement
in seinem Durchmesser etwa 0,5 mm dünn sein (gemessen
wird der Außendurchmesser des Mantels), Lind demgemäß
wird der elektrische Widerstand unvermeidlich groß. Wie bekann
ist, steigt die Wahrscheinlichkeit des eingemischten
Rauschens mit dem elektrischen Widerstand. Selbst wenn sowohl das Thermoelement als auch der kompensierende leitfähige
Draht zusammen abgeschirmt werden, ist es sehr schwierig,
das Rauschen vollständig herauszuhalten.
Daher wird in einer bevorzugten Ausführungsform der Erfindung
eine Schalteinrichtung vorgesehen, die periodisch die
Hochfrequenz-Stromquelle für eine vorgegebene Zeitspanne
abschaltet, bspw. alle 0,5 Sekunden 10 Millisekunden lang.
!•Jährend dieser Abschaltphase kann das Ausgangssignal der
Temperaturerfassungyeinrichtung erfaßt werden.
In diesem Ausführungsbeispiel ist der hochfrequente Strom
abgeschaltet, wenn das Ausgangssignal der Temperaturer fassung
seinrichtung gelesen wird, und demgemäß kann die Temperatur
ohne Einfluß eines hochfrequenten Magnetfeldes erfaßt
werden.
In einer weiteren bevorzugten Ausführungsform der Erfindung
empfängt die Temperatursteuereinrichtung ein Temperatursignal
aus einer Temperaturerfassungseinrichtung, die die
Temperatur des Rohrkörpers erfaßt, vorzugsweise die Temperatur
an dessen Spitze, und steuert die an die Heizwicklungen
abgegebene Leistung, so daß die Temperatur der Rohrkörper auf den gewünschten Wert eingeregelt wird, wobei gleichzeitigdie
Steuereinrichtung in Abhängigkeit von einem Signal der Spritzgießmaschine eine große Leistung an die Heizwicklungen
abgibt.
In diesem Ausführungsbeispiel wird die Kunststofftemperatur
nahe der Eingußöffnungen normalerweise auf einen niedrigen
Wert gehalten, der ausreicht, um ein Tropfen und/oder Fädenziehen zu verhindern, und wird plötzlich unmittelbar vor
dem Einspritzhub erhöht, wodurch dor Kunststoff nahe der
Eingußöffnungen für die Einspritzung aufgeschmolzen wird.
Diese Anordnung bedeutet eine Entlastung hinsichtlich der
•/iz·
- yi -
Genauigkeit der Temperatursteuerung und ist vorteilhaft zum
Schmelzen von Kunststoffen wie Nylon, dessen Eigenschaften
wie z.B. die· Λ/iskosität. sich wesentlich innerhalb eines engen
Temperaturbereichs ändern, so daß dessen kritischer Temperaturbereich
sehr kleinist, indem ein Tropfen und/oder Fädenziehen
verhindert werden kann, während die Form geöffnet ist und indem zur gleichen Zeit die Einspritzung erfolgreich
ohne eine Verstopfung der Eingußöffnung während des Einspritzhubes
durchgeführt werden kann. Durch Festlegung des gewünschten
Temperaturwertes, auf den die Temperatur des Rohrkörpers normalerweise geregelt wird (diese Temperatur wird als Normaltemperatur
oder Solltemperatur später bezelehnet), auf einen
Wert, der in ausreichendem Maße kleiner als der kritische
Temperaturwert ist, können Schwierigkeiten, wie bspw. Fädenziehen,
Tropfen oder dgl.,vermieden werden, und zwar selbst
dann, wenn sich die Temperatur von Eingußöffnung zu Eingußöffnung
infolge unterschiedlicher Umgebungsbedingungen ändert.
Vorzugsweise wird die Zeit und die Dauer der Versorgung der Heizwicklungen mit großer Leistung so gewählt, daß der Kunststoff
nahe der Eingußöffnung sofort vor der Einspritzung geschmolzen
wird, um die Einspritzung zu ermöglichen, obwohl
eine Abhängigkeit von den Spritzbedingungen, dem Spritzzyklus,
der Art des Kunststoffesund dgl. gegeben ist.
Um die Kunststofftemperatur (Temperatur des Rohrkörpers) auf
die Normaltemperatur zurückzubringen, wird die Stromversorgung
zu den Heizwicklungen einfach unterbrochen, bis die Kunststoff temperatur (Temperatur des Rohrkörpers) auf die Normaltemperatur·
gesunken ist, oder der Rohrkörper kann gekühlt
werden, indem der Rohrkörper mit einem Kühlkanal versehen
wird. Der Kühlkanal kann einstückig mit dem Rohrkörper ausgebildet sein oder dadurch gebildet werden, daß ein Rohrkör-
per mit einer hohen Wärmeübertragunqsgeschw indigkei t um den
hohen Rohrkörper in engem Kontakt mit ihm gewickelt wird. Auf der anderen Seite können die Heizwicklungen aus einem
rohrförmigen .leitfähigen Draht geformt sein, durch den das
Kühlmittel hindurchlaufen kann.
Vorzugsweise ist die Temperatursteuereinrichtung mit einer
Kurzschlußerfassungseinrichtung versehen, die Kurzschlüsse in den He izwicklungen erfaßt auf der Basis der Beziehung zwischen
der Temperatur des Rohrkörpers und der Änderungsgeschwindigkeit der Temperatur. Da jede Heizwicklung eine kleine Anzahl
von Windungen hat und demgemäß einen sehr kleinen elektrischen Widerstand besitzt, ist es sehr schmierig, einen
elektrischen Kurzschluß in den Heizwicklungen festzustellen.
D.h., daß die Kurzschlußerfassungseinrichtung feststellt,
daß, wenn die Temperatur eines Rohrkörpers abrupt abfällt, während die Temperatur des Rohrkörpers in dem Steuerbereich
der Temperat ursteue rein r ichtunc; verbleibt, oder wenn die Zunahm
e g e s c h w i η d i g ke i t der Temperatür eines Rohrkörpers kleiner
wird als ein vorgegebener Wert oder die Temperatur des Rohrkörpers
abfällt, während die Temperatur unterhalb des Steuerbereiches
der Temperatursteuereinrichtung ist, die Heizwicklung,
die um den Heizkörper gewickelt ist, kurzgeschlossen
ist.
In einer anderen bevorzugten Ausführungsform der Erfindung
ist zwischen den Heizwicklungen und dem Rohrkörper eine wärmeisolierende Barriere vorgesehen, und die Außenwandung einer
Wicklungsanordnung zur Abstützung einer jeden Wicklung wird
in Kontakt mit der Formoberfläche gehalten. Vorzugsweise ist die wärmeisolierende Barriere eine Luftschicht.
Mit dieser Anordnung können die Heizwicklungen auf einer re-
• A-
lativ niedrigen Temperatur aufgrund der wärmeisolierenden
Barriere gehalten werden, die die Wärmeübertragung von dem Rohrkörper auf die Heizwicklung begrenzt, und aufgrund der Wärmedissipation durch die Form, wodurch eine Zerstörung oder Beeinträchtigung der Oberflächenschicht der Windungen minimalisiert werden kann.
Barriere gehalten werden, die die Wärmeübertragung von dem Rohrkörper auf die Heizwicklung begrenzt, und aufgrund der Wärmedissipation durch die Form, wodurch eine Zerstörung oder Beeinträchtigung der Oberflächenschicht der Windungen minimalisiert werden kann.
Die Erfindung wird nun anhand von Ausführungsbeispielen und
anhand der beiliegenden Zeichnungen näher erläutert. In der
Zeichnung stellen dar:
Fig. 1 eine schematische Ansicht einer Heißkanal-Spritzgießanlage
gemäß einer Ausführungsform der Erfindung,
Fig. 2 eine Querschnittsansicht, die im Detail einen Teil
der Anlage der Fig. 1 zeigt,
Fig. 3 eine Ansicht zur Illustrierungeines Wicklungsbeispiels
der Heizwicklung um den Rohrkörper,
Fig. 4 eine Ansicht zur Darstellung eines Beispieles der
Befestigungsmethode der Heizwicklung,
Befestigungsmethode der Heizwicklung,
Fig. 5 eine Ansicht zur Illustrierung einer Modifizierung
der Anlage der Fig. 1,
Fig. 6 ein Flußdiagramm zur Illustrierung eines Teils des
Betriebes der in der Anlage der Fig. 1 verwendeten
Steuerschaltung und
Fig. 7
bis 11 Querschnittsansichten, die jeweils Modifikationen
des Rohrkörpers und der damit verbundenen Teile zeigen,
Es werden nun die Ausführungsformen der v/orl.legenden Erfindung
anhand der Zeichnungen im einzelnen beschrieben.
Wie. in Fiq. 1 gezeigt, weist eine Heißkana.I-Spritzgießmaschine
gemäß einer Ausführungsform der vorIiegenden Erfindung eine
Form 10 auf mit vier Hohlräumen 12a, 12b, .12c und 12d. Die
Form 10 umfaßt einestationäre Formhälfte 14, die an einer
stationären Platte der (nicht gezeigten) Spritzgießmaschine
befestigt ist sowie eine bewegliehe Formhälfte 16, die an
einer beweglichen Platte der Spritzgießmaschine befestigt
ist. Wenn die bewegliche Formhälfte 16 gegen die stationäre
Formhälfte 14 gedrückt wird-, d.h., wenn die Form 10 geschlossen ist, werden die Hohlräume 12a bis 12d zwischen der stationären
und der beweglichen Formhälfte 14 bzw. 16 ausgebildet.
Die stationäre Formhälfte 14 weist eine Be festigungsplatte
18 auf, die an der stationären Platte befestigt wird, einen Verteiler 22, der gegen die Befestigungsplatte 18 unter Zwischenschaltung
eines wärmeisolierenden Materials gedrückt
wird und an der Befestigungsplatte 18 befestigt wird, sowie
eine Hohlraumplatte 26, die gegen den Werteil erb lock 2 2 unter
Zwischenschaltung von Stützelementen 2 4 gedrückt und an
dem Verteilerblock 22 befestigt wird.
Die Hohlformplatte 26 ist mit vier Hohlformen 28a, 28b, 28c und 28d versehen, die zu der beweglichen Formhälfte 16 offen
sind. Die Hohlformen 28a bis 28d bilden zusammen mit den vier
Kernabschnitten 17a, 17b, 17c und 17d bei geschlossener Form
10 jeweils die vier Hohlräume 12n bis 12d. Die Hohl formplatte 26 ist auf der Verteil erblocksei te ferner mit vier Ausnehmungen
30a, 30b, 30c und 30d versehen. Die Ausnehmungen 30a bis
30d liegen jeweils den Hohl formen 28a bis 28d gegenüber und sind zum Verte i.lerblock 22 hin offen. Die stationäre Form-
hälfte 14 ist ferner mit einem Kunststoffkanal versehen, der
über am Boden der jeweiligen Ausnehmungen 30a bis 3Od befindliche
Öffnungen 32a, 32b, 32c und 32d mit den Hohlräumen 12a bis 12d verbunden ist und in Verbindung mit den Hohlräumen
12a bis 12d mit der Düse der (nicht gezeigten) Spritzqießmaschine
steht. Der Kunststoffkanal weist eine soqenannte
Eingußstelle 34a auf, die unmittelbar mit der Düse der Spritzgießmaschine
verbunden ist, und einen Verteilungsabschnitt 34b, der sich von der Eingußstelle 34a verzweigt. Die Abschnitte
des Verteilerabschnittes 34b, die an die Öffnungen
32a bis 32d angrenzen, werden jeweils von zugespitzten Rohre 36a, 36b, 36c und 36d gebildet. Heizwicklungen 38a, 38b,
38c und 38d sind jeweils um die Rohre 3 6a bis 36d gewickelt, Wie später im einzelnen beschrieben wird, werden die Rohre
36a bis 36d erhitzt, wenn die Heizwicklungen 38a bis 38d mit
einem hochfrequenten Strom beaufschlagt werden. Der Verteilerblock
22 wird durch eine nicht gezeigte geeignete Heizeinrichtung
auf die gewünschte Temperatur gebracht.
Wie bei einer herkömmlichen lleißknna 1-Spr i t zgießmaschine wird
die aus der Düse der Spritzgießmaschine in die Eingußstelle
34a injezierte Kunststoffschmelze über den Kunststoffkanal
in die Hohlräume 12a bis 12d abgegeben. Im allgemeinen werden Hohl formplatte 26 und die bewegliche Formhälfte 16 gekühlt,
und - sobald der Kunststoff in den Hohlräumen 12a bis 12d durch Abkühlung ausgehärtet ist, wird die bewegliche Formhälfte
16 von der stationären Formhälfte 14 zum Öffnen der Form 10 weggezogen. Dann können die in den Hohlräumen 12a
bis 12d ausgebildeten und'von den Kernabschnitten 17a bis
17d gehaltenen Erzeugnisse von der stationären Formhälfte
16 entnommen werden.
_ γ
6 -
Die Heizwicklungen 38a bis 38d sind über eine Relais-Box
40 in Reihe miteinander mit der hochfrequenten Stromquelle
42 verbunden. Die hochfrequente Stromquelle 42 meist einen
Gleichrichter 44 auf, der den Wechselstrom aus einer Wechselstromquelle
in einen (pulsierenden) Gleichstrom gleichrichtet, ein Festkörperrelais (solid state relay SSR) 45
zum Ein- und Ausschalten der Wechselstromquelle, eine Schalteinrichtung
46, die unter dem Einfluß einer Temperatursteuerschaltung
52, die später noch beschrieben wird, in sich wiederholender Weise öffnet und schließt (einschaltet und
ausschaltet), einen Übertrager (Transformator) 48, einen Kondensator C, der parallel mit der Primärwindung des Transformators
48 geschaltet ist und eine Filterschaltung 50.
Die Heizwicklunqen 38a bis 38d sind an die Sekundärwicklung des Transformators 48 angeschlossen. Die Temperatursteuerschaltung
52 weist vier Thermoelemente 54a bis 54d auf, die die vorderen Endabschnitte der Spitzen oder Rohre 36a
bis 36d berühren, um die TemporaLur der vorderen Endabschnitte
der Röhrchen 36a bis 36d anzuzeigen. Die Ausgangssiqnale von den Thermoelementen 54a bis 5 4 d werden sukzessivein
einen Verstärker 58 mit Hilfe einer Schalteinrichtung 56
eingegeben und danach in einen A/D-Umwiandler 60. Die Temperaturinformation
von den Thermoelementen 54a bis 54d wird in ein Digitalsignal mittels des A/D-Umwandlers 60 umgewandelt
und dann unter der Kontrolle einer Steuerschaltung
62 in einem Speicher 64 gespeichert. An die Steuerschaltung 62 sind eine Schaltung 66 für die Eingabe einer Solltemperatur
und eine Temperaturanzeigeschaltung 68 angeschlossen.
Die Schaltung 66 gibt in die Steuerschaltung 62 eine.Soll-,
temperatur (Target-Temperatur) der vorderen Endabschnitte
der Rohre 36a bis 36d ein, die bspw. mit Hilfe einer Wähleinrichtung vorgegeben wird. Die Solltemperatur wird in
dem Speicher 64 unter dem Einfluß der Steuerschaltung 62
gespeichert. Die Steuerschaltung 6 2 liest die Temperaturinformation
von den Thermoelementen 54a bis.54d aus,die
in dem Speicher 6 4 gespeichert worden ist und im wesentlichen
die Temperaturen der vorderen Endabschnitte der Rohre 36a
bis 36d zu dieser Zeit widerspiegelt und sorgt dafür, daß eine Recheneinheit 70 einen Durchschnittswert bildet und
die Differenz zwischen dem Durchschnittswert und der mit Hilfe der Schaltung 66 eingegebenen Solltemperatur berechnet.
Die Steuerschaltung 62 steuert in Übereinstimrnunq mit
der Differenz zwischen dem Durchschnittswert und der Solltemperatur
einen Oszillator 72, wobei sich das Ausgangssignal des Oszillators 72. ändert. In diesem besonderen Ausf
ührungsbe ispie.l ist die hochfrequente Stromquelle derart
ausgelegt, daß mehr Saft bzw. Leistung an die Heizwicklungen
38a bis 38d abgegeben wird, wenn die Frequenz innerhalb eines vorgegebenen Bereiches erniedrigt wird. Demgemäß
steuert die Steuerschaltung 6 2 den Oszillator 72 dahingehend,
daß er mit einer niedrigeren Frequenz oszilliert,
wenn die Differenz zwischen dem Durchschnittswert und der
Solltemperatur größer wird. In diesem Ausführungsbeispiel
oszilliert der Oszillator 72 mit einer Frequenz zwischen
20 kHz und 50 kHz. Das Ausgangssignal des Oszillators 72
wird mit Hilfe einer Verstärkerschaltung 74 stromverstärkt
und steuert die Schalteinrichtung 46 der Hochfrequenz-Stromquelle 42 an. Wenn die Schalteinrichtung 46 in wiederholter
Weise öffnet und schließt mit einer Frequenz, die der Oszillator frequenz des Oszillators 72 entspricht, dann fließt
ein hochfrequenter Strom durch die Primärwicklung des Transformators
48, und ein hochfrequenter Strom wird in der Sekundärwicklung
des Transformators AB induziert, so daß die Heizwicklungen 38a bis 38d mit einem hochfrequenten Strom
versorgt werden. Wenn ein hochfrequenter Strom durch die
Heizwicklungen 38a bis 38d fließt, werden die Rohre 36a bis
36d durch elektromagnetische Induktion aufgeheizt. Natürlich
sind die Rohre 36a bis 36d aus einem Material hergestellt,
das durch Hochfrequenz-Induktion erhitzt werden kann. Obwohl,
verschiedene Materialien dafür bekannt sind, sollte das Material der Rohre 36a bis 36d nu;;r)owiih 1.1 werden, indem den
verschiedenen für die Rohre 36n bis 36d geforderten Eigenschaften Rechnung getragen wird. Bsρw. müssen die Rohre 36a
bis 36d hinsichtlich hohen Drücken und hohen Temperaturen
widerstandsfähig sein. Vorzugsweise weist das Material der
Rohre 36a bis 36d eine hohe mechanische Festigkeit und eine hohe magnetische Durchlässigkeit bei einer erhöhten Temperatur
auf, und es ist ferner v/or te ilha f t , wenn die Temperaturabhängigkeit
der magnetischen Durchlässigkeit des Materials
relativ gering ist. Bspw. können diese Forderungen mit dem für heiße Formen brauchbaren Stahl SKD-61, 62 erfüllt
werden. Die Temperatursteuerschaltung 5 2 wiederholt den Vergleich der Solltemperatur mit dem Durchschnittswert
der Ist-Temperaturen der vorderen Endabschnitte der Rohre
36a bis 36d, die von den■Thermoelementen 54a bis 54d eingegeben
werden, und - während die erstere höher als die letztere ist - erhöht die Temperatursteuerschaltung 42 die Oszillatorfrequenz
des Oszillators 72, sobald die Differenz kleiner zu werden beginnt. Wenn die Osζ 1ilatorfrequenz erhöht
wird, steigt die Frequenz des durch die Primärwicklunq des
Transformators 48 fließenden Stromes, wodurch die Frequenz
des*durch die Heizwicklungen 38a bis 38d steigt, so daß die den
Heizwicklungen 38a bis 38d zugeführte Leistung sinkt. D.h.,
während die I st-Temperatur an dem vorderen Endabschnitt der
Rohre 36a bis 36d niedriger als die Solltemperatur ist, versorgt die TemperatursteuerschaJtunq 52 die Heizwicklunqen
38a bis 38d mit einer Leistung, die groß ist, wenn die Differenz zwischen der Ist-Temperatur und der Solltemperatur
*Stromes
groß ist, υηd die verringert wird, sobald die Ist-Temperatur
sich der Solltemperatur nähert, so daß die Ist-Temperatur
am vorderen Endabschnitt der Rohre in einer konvergenten Weise
auf die- Solltemperatur geführt w i r d . Auf der anderen Seite,
wenn die Ist-Temperatur die Solltemperatur überschreitet, dann verringert die Temperatursteuerschaltung 52 die zu
den Heizwicklungen 38a bis 38d zugeführte Leistung um einen Betrag, der in Abhängigkeit von der Differenz zwischen der
Ist-Temperatur und der Solltemperatur erhöht wird, so daß
die Ist-Temperatur sich der Solltemperatur nähert. Die Temperaturanzeigeschaltung
68 zeigt die Ist-Temperatur der vorderen Endabschnitte der Rohre 36a bis 36d an, die Differenz
zwischen der Ist-Temperatur und der Solltemperatur und dgl.
Da die Rohre 36a bis 36d selbst Hitze in dem System dieser
Ausführungsform erzeugen, indem die Rohre 36a bis 36d durch
Hochfrequenzinduktion erhitzt werden, ist das thermische Ansprechen
im Vergleich zu einem System, indem die Rohre mit Hilfe von Widerstandsheizwicklungen durch Wärmeübertragung
erhitzt werden, schneller, und die Temperatur der Rohre kann präzise ohne Verzögerung in Folge von Wärmeübertragung, Ringströmen
oder dgl. gesteuert werden.
SSR 45 ist mit der Steuerschaltung 62 verbunden und wird innerhalb
einer vorgegebenen Zeitspanne geöffnet und geschlossen. Bspw. wird SSR 45 alle 0,5 Sekungen für 10 Millisekunden
geöffnet. D.h., daß die Steuerschaltung 62 die Wechselstromquelle
mit einer vorgegebenen Frequenz einschaltet, um das Ausgangssignal der Hochfrequenz-Stromquelle 42 zu unterbrechen
und dafür sorgt, daß die Temperaturinformation aus den
Thermoelementen 54a bis 54 d in dem Speicher 64 gespeichert wird, so daß das Temperatursignal von den Thermoelementen
54a bis 54d ohne,Einfluß-des durch die Heizwicklunoen 38a
bis 38d nahe der Thermoelemente 54a bis 54d aufgebauten hochfrequenten
Magnetfeldes ausgelesen werden kann. Obwohl die
Periode und die Zeitspanne für das Öffnen von SSR 45 nicht
auf die oben angegebenen Werte begrenzt werden muß, wird
die Frequenz der Temperaturanzeige zu niedrig, was vom Standpunkt
der Temperatursteuerung insbesondere in dem ein ausgezeichnetes
thermisches Ansprechverhalten zeigenden vorliegenden
System nicht bevorzugt wird. Ferner, wenn die Periode, mit der SSR 45 geöffnet wird, übertrieben kurz ist und/oder
die Zeitspanne, während der SSR 45 jedesmal geöffnet wird, übermäßig lang wird, wird die Zeit, während der die Heizwicklungen
38a bis 3 8el mit Strom versorgt werden, verkürzt,
um die Zeit zu verlängern, die benötigt wird, um die Temperatur
der Rohre 36a bis 36d auf die gewünschte Temperatur anzuheben. Daher sollte die Periode, in der SSR 45 geöffnet
wird, und die Zeitspanne, während der SSR 4 5 jedesmal geöffnet
ist, entsprechend den obigen Überlegungen gewählt werden.
SSR 4 5 ist vorzugsweise ein Nulldurchgangstyp, der nicht
öffnet, bis die Spannung der Wechselstromquelle Null wird,
selbst darm nicht ,wenn ein Üffnunqssignal aus der Steuerschaltung
62 eingegeben wird, und der nicht schließt, bis die Spannung der Wechselstromquelle Null wird, selbst dann nicht, wenn
ein Schließsignal aus der Steuerschaltung 62 eingegeben wird.
Die Steuerschaltung 62 maximiert die an die Heizwicklungen
38a bis 38d für eine vorgegebene Zeitspanne in Abhängigkeit von einem Signal "aus der (nicht gezeigten) Spritzgießmaschine
abzugebenden Leistung, wie später noch im einzelnen beschrieben
wird.
Im allgemeinen wird die Steuerschaltung 62 einen Mikroprozes-
sor umfassen. Der Betrieb des Mikroprozessors zur Ausführung
der obenbeschriebenen Steuerung, wird anhand des in Fig. 6
dargestellten Flußdiagrammes beschrieben.
Die Steuerschaltung 62 (Mikroprozessor) in Fig. 6 öffnet SSR
45 und liest zur selben Zeit nacheinander die Ausgangssignale To. der Thermoelemente 54a bis 54d unter Zuhilfenahme der
Schalteinrichtung 5 6 und berechnet einen Durchschnittswert
MTo der Ausgangssignale To (Stufe Sl). In der Stufe S2 berechnet die Steuerschaltung 62 die Differenz X zwischen der
Solltemperatur ST und dem Durchschnittswert MTo der Ausgangssignale
To der Thermoelemente 54a bis 54d. Dann bestimmt die Steuerschaltung 62, ob die Solltemperatur höher als der
Durchschnittswert MTo ist (ob also die Differenz X positiv
ist). Das geschieht in Stufe S3. Wenn die Differenz X größer als Null (positiν) ist, addiert die Steuerschaltung 62 einen
Wertet(>0) entsprechend dem absoluten Wert der Differenz X
zu einem Steuerwert C und gibt die Summe dieser Werte in den Oszillator 72 (Stufen S4 und S6). Wenn die Differenz
X nicht größer als 0 ist, zieht die Steuerschaltung 62 einen
Werto6(>0) entsprechend dem absoluten Wert der Differenz X
von dem Steuerwert C ab und gibt die Differenz in den Oszillator 72 (Stufen S5 und S6). Darauf bestimmt in Stufe S7
die Steuerschaltung 62, ob ein Startsignal zum Schließen der Form aus der Spritzgießmaschine eingegeben worden ist.
Wenn nicht festgestellt wird, daß ein Startsignal zum Schliessen
der Form eingegeben worden ist, dann kehrt die Steuerschaltung 62 zur Stufe Sl zurück und wiederholt die Stufen
Sl bis S7. Wenn festgestellt wird, daß ein Startsignal zum Schließen der Form eingegeben worden ist, dann schaltet die
Steuerschaltung 62 einen Zeitgeber Tl an (Stufe S8). Der
Zeitgeber Tl bestimmt die Zeit, zu der die an die Heizwicklun·
- γι -
gen 38a bis 38 geführte Leistung maxirniert ist, und wenn
der Zeitgeber Tl abgelaufen ist (Stufe S9), dann maximiert
die Steuerschaltung 6 2 den Steuerwert C und gibt ihn in den Oszillator 72 in der Stufe SlO ein, wobei gleichzeitig ein
Zeitgeber T2 in Stufe SIl eingeschaltet wird. Der Zeitgeber
T2 bestimmt das Zeitintervall, währenddem der Steuerwert
C auf einem Maximalwert gehalten wird, d.h., das Zeitintervall, während dem die an die Heizwicklungen 38a bis 38d angelegte
Leistung maximal gehalten wird, wobei der Steuerwert
C maximal gehalten wird, bis der Zeitgeber T2 abgelaufen
ist. Wenn der Zeitgeber T2 abgelaufen ist (Stufe S12), wird der Steuerwert C minimalisiert bzw. zu Null gefahren (Stufe
S12). In Stufe S14 wird dann festgestellt, ob der Durchschnittswert
MTo der Ausgangssignale To der Thermoelemente 5 4a bis 5 4 d unter die Solltemperatur ST gefallen ist. Für die Zeit,
für die der Durchschnittswert MT größer als die Solltemperatur. S T ist, wird der Steuerwert C auf einem Minimalwert gehalten.
Wenn der Durchschnittswert MTo kleiner als die Solltemperatur
ST wird, kehrt die Steuerschaltung 62 zur Stufe
S2 zurück, um die Temperatur der Rohre 36a bis 36d zu steuern,
derart, daß der Durchschnittswert MTo in konvergierender
Weise an die Solltemperatur ST herangeführt wird.
Der Zeitgeber Tl dient zur Festlegung der Zeit, während der
die an die Heizwicklungen 38a bis 38d geführte Leistung maxima
lisiert ist, und der Zeitgeber T2 dient zur Festlegung der Dauer, während der die an die Heizwicklungen 38a bis
38d geführte. Leistung auf einem Maximalwert gehalten wird, wobei die Zeiten derart eingestellt sind, daß der Kunststoff
nahe der Öffnungen geschmolzen ist, um eine Einspritzung unmittelbar vor jedem Spritzhub zu ermöglichen, wobei die
Art des Kunststoffes, die Normaltemperatur (d.h. die Soll-
temperatur) die Zeit für den Formzyklus und dgl. zu berücksichtigen sind. Wenn die Heizwicklungen 38a bis 38d unmittelbar
vor jedem Sprit ζhub mitgroßer Leistung beaufschlagt
i-j erden, kann die Normal temperatur (die Solltemperatur) unterhalb
der kritischen Temperatur eingestellt werden, bei der das Ziehen von Fäden und ein Tropfen nicht auftreten
können und gleichzeitig ein Verstopfen der Öffnung vermieden
wird, so daß Störungen an der Öffnung bis zu einem gewissen
Grade akzeptiert werden können, wodurch die Anforderungen an die Genauigkeit der Temperatursteuerung zurückgeschraubt
und demgemäß die Temperatursteuerung erleichtert wird. ,
Obwohl in dem in Fig. 6 qezeigten Flußdiagramm der Steuerwert
C maximalisiert wird, um die an die Heizwicklungen 38a
bis 38d angelegte Leistung für den Einspritz Vorgang zu maximalisieren, muß die an die Heizwicklungen 38a bis .3Bd für
den Einspritz Vorgang angelegte Leistung so lange nicht den Maximalwert annehmen, so lange er ausreicht, den gewünschten
Temperaturanstieg im Kunststoff zu■erhalten. In diesem Fall
wird anstelle der Maximalisierung des Steuerwertes C in Stufe
SlO ein Wert«^entsprechend dem gewünschten Temperaturanstieg
im Kunststoff dem Steuerwert C hinzugefügt und die Summe aus beiden in den Oszillator 72 als Steuerwert C eingegeben.
Obwohl in dem in Fig. 6 gezeigten Flußdiagramm das Startsignal zum Schließen der Form ein Signal aus der Spritzgießmaschine
ist, kann es sich bei dem Signal aus der Spritzciießmaschine
um irgendein Signal handeln, so lange es sich um ein Ausgangssignal aus der Spritzgießmaschine zu einer
bestimmten Zeit in jedem Spritzzyklus handelt.
•«25·
2-4 -
Figur 2 zeigt im einzelnen den Aufbau des Austrittsrohres
36a sowie der damit verbundenen Teile, wobei dieses Austrittsrohr stellvertretend für die anderen Austrittsrohre 36b bis
36d steht.
Wie in Fig. 2 gezeigt, weist das Rohr bzw. die Spitze 36a
eine Bohrung 80 auf, die einen Teil des an die Öffnung bzw.
Austrittsstelle angrenzenden Kunststoffkanals bildet. Die
Bohrung 80 verjüngt sich zum vorderen Ende hin (das ist die
Seite, die der Öffnung 32a benachbart ist) und hat einen
Durchmesser, der im wesentlichen gleich dem Durchmesser der
Öffnung 32a an dem unmittelbar an die Öffnung 32a angrenzenden
Abschnitt ist. Das Rohr 36a ist mit einem Paar ringförmiger Vorsprünge 82a und 8 2b an den entgegengesetzten endseitigen
Stirnflächen versehen. Das Rohr 36a liegt nach Sandwich-Manier
unter Druck zwischen dem Verteilerblock 2 2 und
der H ο h 1 f ο r m ρ 1 a 11 e 26, und die \/ ο r s ρ r ü η g e 82a und 82b w e r d e η
leicht verformt, um zu verhindern, daß der geschmolzene Kunststoff zwischen den Kontaktflächen entweicht. Es können auch
andere Dichtungsmittel wie z.B. ein O-Ring verwendet werden. Ferner verengt der Vorsprung 82b ander vorderen Stirnfläche
des Rohres 36a die Kontaktfläche zwischen dem Rohr 36a und
der Hohlformplatte 2 6, so daß die vom vorderen Ende des Rohres 36a auf die Hohlformplatte 26 zu übertragende Wärmemenge
reduziert wird. Das Rohr 36a ist am vorderen Endabschnitt
mit einer Ausnehmung 84 zur Aufnahme der Spitze des Thermoelementes
54a versehen. Die Hei ζ w ic !<
lung 38a und das Thermoelement
54a sind in einem Gehäuse 8 6 untergebracht, das aus
einem Metall besteht, das für ein Hochfrequenzschild sehr
wirksam ist. Die Leitungen 38a der Heizwicklung 38a und die
Leitungen 88b des Thermoelementes 54a erstrecken sich durch
ein einstückig mit dem Gehäuse 8 6 verbundenes Abschirmrohr
it?·
90 zur Relais-Box 40. Die Heizwicklung 38a hat im Kern einen
Metalldraht bspw. aus Silber, Silberlegierungen, Kupfer oder dgl., das in hohem Maße leitfähig und gegenüber Korrosion
resistent ist, wobei dieser Metalldraht von einem Isoliermaterial umgeben wird. Die Heizwicklung 3 8a ist im allgemeinen
einige Male bis zu zehnmal oder mehr um das Rohr 36a
gewickelt, was von der. Größe des Rohres 36a abhängt^ Da der
hintere End ab schnitt des Rohres 36a durch W ti r m e ü b e r t r a g u η g
vom \l erteil erb lock 2 2 her· erwärmt und der vordere Endabschnitt
des Rohres 36a durch Wärmeübertragung zur Hohl formplatte
26 geküInIt wird, sollte die Heizwicklung um das Rohr 36a
so nahe wie möglich am vorderen Ende des Rohres liegen, so
daß der magnetische Eluß von der Heizwicklung 38a zum vorderen
Endabschnitt des Rohres 36a hin konzentriert wird.
Wenn das Rohr lang ist und eine relativ große Wärmemenge
von dem Mittelabschnitt des Rohres verschwindet, kann die
Heizwicklung 38a am vorderen Endabschnitt des Rohres dicht und am Mittelabschnitt und am hinteren Endabschnitt des Rohres
dünn um das Rohr gewickelt werden. Obwohl die Temperatur des vorderen Endabschnittes des Rohres 36a kaum davon beeinflußt
wird, ob die Heizwicklung 38a in innigem Kontakt mit
der Außenfläche des Rohres 36a steht, beeinflußt die Position der Heizwicklung 3 8a in der Längsrichtung des Rohres 36a
und die Dichte der Wicklungen der Heizwicklung 38a wesentlich die Temperatur am vorderen Endabschnitt des Rohres 36a. Daher wird vorzugsweise die Heizwicklung 38a am Rohr 36a befestigt. Die Heizwicklung 38a kann bspw. durch einen hitzebeständigen Klebstoff am Rohr 36a befestigt werden. Auf der
anderen Seite kann auch eine spiralförmige Nut 90 in die
Außenfläche des Rohres 36a gemäß dem gewünschten Wicklungsmuster
geschnitten werden, wobei dann die Heizwicklung 38a
26 -
entlang der spiralförmigen Nut 90 wie in Fig. 4 gezeigt gern
i c k e 11 w i r d .
Die Relais-Box 40 hat ein Verbindungsstück, um die Sekundärwicklung
des Transformators der Hochfrequenzstromquelle 42
anzuschließen, sowie Verbindungsstücke 101, 102, 103 und 104,
um jeweils die Heizwicklungen 38a bis 38d anschließen zu können.
Die Verbindungsstücke bzw. Kupplungen 101 bis 104 sind
mit der Kupplung 100 in Reihe miteinander verbunden. Verbindungen
bzw. Kupplungen 111, 112, 1.13 und 114 zum jeweiligen
Anschluß an eine Schaltung für die Einstellung der Eingußöffnungen sind jeweils parallel zu den Kupplungen 101 bis
104 geschaltet. Durch Verbinden der Schaltung(en) für die
Einstellung der Eingußöffnungen mit der ausgewählten zugehörigen
Kupplung(en) kann die Temperatur der Rohre 36a bis
3 6d individuell gesteuert werden. Nach Figur .1 sind Kondensatoren
105 parallel zu den Heizwicklungen 38a und 38c mit
Hilfe der Kupplungen 111 und 113 bspw. geschaltet. In diesem
Falle wird die Temperatur der Rohre 36a und 36c, um die die HeizWicklungen 36a und 36c gewickelt sind, erhöht, während
die Temperatur der Rohre 36b und 36d, um die die anderen Heizwicklungen
38b und 38d gewickelt sind, erniedrigt wird. Wenn
Windungen oder Widerstände parallel zu den Heizwicklungen
3 8a und 38c anstelle von Kapazitäten geschaltet werden, wird
die Temperatur der Rohre 36a und 36c, denen die Heizwicklungen-38a
und 38c zugeordnet sind, erniedrigt und die Temperatur
der Rohre 36b und 36d, denen die anderen Heizwicklungen
3 8b und 38d zugeordnet sind, erhöht. D.h., daß durch Parallelschaltung von einem oder mehreren Einstellkreisen für die
Eingußöffnung bzw. die Eingußöffnunqen wie z.B. Kondensatoren,
Spulen, Widerstände oder dgl. mit der ausgewählten bzw. den ausgewählten Heizwicklungen die Verteilung der Leistungen
an die HeizWicklungen 3Ga bis 38d geändert und die Temperatur
der Rohre 36n bin 3 6 el i nrl i υ i duo.1.1 erhöbt und" erniedrigt
werden kann. Wenn bspw. die Temperatur eines der Rohre 36a bis 36d aus einem bestimmten Grund niedriger sein soll als
die Temperatur der anderen Rohre, so kann ein Kondensator parallel zu der dem Rohr zugeordneten Heizwicklung mit Hilfe
der Kupplung für die Einstellung der Eingußöffnung geschaltet
werden, so daß die Heizwicklung mit einer größeren Leistung als die anderen Heizmicklungen versorgt wird. Auf der
anderen Seite kann eine Spule oder ein Widerstand parallel mit der dem jeweiligen Rohr zugeordneten Heizwicklung mit
Hilfe der Kupplung für die Einstellung der Eingußöffnung geschaltet
werden, wenn die Temperatur eines der Rohre 36a bis
36d höher als die Temperatur der anderen Rohre aus einem bestimmten Grund sein soll, so daß die betroffene Heizwicklung
mit einer kleineren Leistung als die anderen Rohre versorgt wird. Kondensatoren, Spulen und Widerstände können zusammen
in einer Kombination miteinander verwendet werden, soweit
dies gewünscht wird. Wenn jedoch ein Widerstand als Schaltkreis
für die Einstellung der Eingußöffnung verwendet werden soll, findet ein Leistungsverlust statt. Aus diesem Gesichtspunkt
heraus sind Kondensator oder Spule einem Widerstand überlegen. Das Maß der Temperaturänderung, die mit dem Einstellkreis
für die Eingußöffnung erzeugt wird, hängt von dem Wert des jeweiligen Einstellelementes ab. Ein Einstellkreis
mit einem bestimmten Wert kann von dem Bedienungsmann unter Berücksichtigung der Temperaturanzeige oder des Kunststoffzustandes
an der jeweiligen Eingußöffnung ausgewählt und manuell mit der jeweiligen Kupplung verbunden werden. Andererseits kann eine Vielzahl von Einstellkreisen für jede Heizwicklung vorgesehen sein, so daß einer von diesen wahlweise
in Übereinstimmung mit der Differenz und der Temperatur zwischen Rohren 36a bis 36d angeschlossen wird. Im letzteren
a-
FaIl kann die aus den Einste liiere isen ausgewählte, mit Hilfe
der in Fig. 5 gezeigten Steuerschaltung 62 automatisch angeschlossen
tv erden. D.h., daß in der Relais-Box 4Da, die in
Fig. 5 gezeigt ist, die Einstellkreise jeweils Relais 121, 1?.2, 123 und 124 umfassen, von denen jedes sechs feste Kontakte
und einen einzigen beweglichen Kontakt hat, der wahlweise mit einem der festen Kontakte verbunden ist. Fünf der
sechs festen Kontakte eines jedes Relais sind mit Kondensatoren unterschiedlichen Wertes verbunden, und der andere
feste Kontakt ist offen. Die Relais'121 bis 124 werden durch
eine Ansteuerungsscha.1 tung 125 angesteuert, die durch die
Steuerschaltung 62 gesteuert wird. Die Steuerschaltung 62
steuert die Relaisansteuerungsschaltung 125 derart, daß die
Relais 121 bis 12 4 von den Kondensatoren den Ausgewählten
parallel mit der Heizwicklung 03a bis 3Od in Übereinstimmung
mit der Differenz zwischen den Temperaturen der Rohre 36a bis 3 6 d, die von den Thermoelementen 54a bis 54d angegeben
werden,verbinden.
Obwohl die Dicke der Leitungen, die in die Spritzform 10
münden, praktisch begrenzt ist, sollte vorzugsweise die Leitung
zwischen der Hochfrequenzstromquelle und der Relais-Box
40 so dick wiemöglich sein und einen möglichst geringen
Hochfrequenzwiderstand aufweisen und sollte die Relais-Box
4 0 möglichst nahe an der Spritzform 10 angeordnet sein, so daß die Widerstandsverluste der Leitung zwischen der Hochfrequenzstromquelle
und den Heizwicklungen 38a bis 38d einschließlich
des Skin-Effektes minimalisiert sind.
Obwohl in. der oben beschriebenen Ausführung die Temperatur
der Rohre 36a bis 36d auf die Normaltemperatur (Solltemperatur)
nach jedem Spritzschub (nach Ablauf der vom Zeitgeber
T2 vorgegebenen Zeit) durch M inimalisierung des Steuerwertes
C oder Unterbrechung der Stromversorgung zu den Heizwicklungen
38a bis 3 8d erniedrigt wird, kann die Temperatur der
Rohre 36a bis 36d zwangsläufig auf die Normaltemperatur durch Kühlen der Rohre 36a bis 36d mit Wasser oder dgl. erniedrigt
werden.
Dies kann mit einem Kühlmittel bewerkstelligt werden, das durch eine Kühlleitung P fließt, die um das Rohr zwischen
den Heizwicklungen ■ wie in Fig. 7 gezeigt, ■ qetyicke.lt ist,
oder indem die Heizwicklung aus einem rohrförmigen leitfähigen.
Bauteil 38a1 hergestellt und ein Kühlmittel durch dieses
rohrförmige leitfähige Bauelement geschickt wird, wie es
in Fig. 8 gezeigt ist. In letzterem Falle kann der mit den
Rohren 36a bis 36d in Verbindung stehende Aufbau dauor bewahrt
werden, zu kompliziert auszufallen, und gleichzeitig
kann eine Ox i clat ion der Heizdrähte verhindert werden.
Fig. 9 zeigt ein anderes Ausführungsbeispiel für das Rohr
und die damit verbundenen Teile. In diesem Ausführungsbeispiel
ist das Rohr 36a mit einem Flansch 93 an .seiner Oberseite
versehen, und die Heizwicklung 38a wird durch ein Gehäuse 86 mit Hilfe eines Füllstoffes 91 gehalten, wobei eine
wärmeisolierende Luftschicht 92 von etwa 1 mm Dicke zwischen
der Außenfläche 94 des Rohrabschnittes 36a unterhalb der
Flansches 93 und der Heizwicklung 38a ausgebildet ist. Die
Außenfläche des Gehäuses 86 steht in Kontakt mit der Hohlformplatte
26.
Da bei dieser Ausführungsform die Wärmeübertragung von dem
Rohr 36a auf die Heizwicklung 38a durch die wärmeisolierende
Luftschicht 92 begrenzt und die Wärme der Wärmewicklung 38a über den Füllstoff 91 und das Gehäuse 86 an die Hohlformblatte
26, die normalerweise gekühlt ist, abgeführt wird,
l<ann die Warmewicklung 38a auf einer relativ niedrigen Temperatur
gehalten werden. Daher sollten vorzugsweise der Füllstoff
91 und das Gehäuse 86 aus Materialien bestehen, die die Wärme sehr gut übertragen.
Die ifiärmeisolierende Luftschicht 9 2 beeinflußt kaum die Wirksamkeit
der Heizung, solange die Dicke der Luftschicht 92 eine bestimmte Grenze nicht überschreitet. ßspw. beeinflußt
eine wärmeisolierende Luftschicht von 1 mm Dicke kaum die
Wirksamkeit der Heizung, nenn die Länge der Heizwicklung 20
mm, der Innendurchmesser der Heizwicklung 7 mm und der Außendurchmesser
derselben 9 mm betragen.
Eine Rohrleitung 59 aus einem Material wie z.B. Glimmer, das die Hochfrequenzinduktionseri'järmung nicht beeinflußt, kann
in der Heizwicklung 38a vorgesehen sein, um das Vergießen
mit Füllstoff 91 zu erleichtern.
Obwohl ferner in dem oben beschriebenen Beispiel das Gehäuse
86 zylindrisch ausgebildet ist und in Kontakt mit der Hohlformplatte
26 über die gesamte Außenfläche steht, kann das Gehäuse 86 auch derart angeordnet werden, daß es mit der Hohlformplatte
26 nur über einen Teil der Außenfläche, wie in Fig. 11 gezeigt (die eine Querschnittsansicht entlang der
Linie A-A in Figur 10 darstellt), steht.
Das Rohr 36a kann von der Wicklungsanordnung (die von dem
Gehäuse 8 6, dem Füllstoff 91, der Heizwicklung 38a und dem
Glimmerrohr 95 gebildet wird) trennbar sein oder mit ihr zu einem Stück verbunden sein.
Vorzugsweise ist das Gehäuse 86 aus einem nichtmagnetischen
Material wie z.B. rostfreiem Stahl oder Aluminium hergestellt,
/1V
und ist der Füllstoff ein keramisches Material.
Bei diesem Ausführungsbeispiel ist die Steuerschaltung 62
mit einer Einrichtung zur Erfassung des Kurzschlusses an den Heizwicklungen 38a bis 38d ausgerüstet. Da der elektrische
Widerstand der Heizwicklungen 38a bis 38d sehr klein ist,
ergibt sich kaum eine Änderung des Widerstandes der Schaltung
einschließlich der Hei zwick lunge η 38a bis 38d, so daß es sehr
schwierig ist, einen Kurzschluß der Heizwicklungen 38a bis
38d auf der Grundlage einer Stromänderung, Spannungsänderung
oder dgl.ζu erfassen. Daher ist die Steuerschaltung 6 2 mit
einer Einrichtung zur Erfassung eines Kurzschlusses auf der
Grundlage der Temperatur der vorderen Endabschnitte der Rohre 36a bis 36d versehen, die mit Hilfe der Thermoelemente 54a
bis 54d erfaßt wird, und der Änderungsfrequenz der Temperatur.
D.h., daß die Steuerschaltung 62 die an die Heizwicklungen
38a bis 38d geführte Leistung derart steuert, daß die Temperatur
am vorderen Endabschnitt der Rohre 36a bis 36d mit einer hohen Geschwindigkeit zunimmt, während die Temperatur
der vorderen Endabschnitte der Rohre 36a bis 36d niedriger
wird als eine vorgegebene Bezugs temperatur (bspw. 15O0C) unterhalb
des kritischen Temperaturbereiches, in dem ein Tropfen
oder Fäden ziehen nicht auftritt, und so gesteuert wird, daß
sie im wesentlichen im Spritztemperaturbereich oberhalb der
vorgegebenen Referenztemperatur konstant bleibt. Wenn der
Anstieg in der Temperatur eines oder mehrerer Rohre 36a bis
36d träge ist oder die Temperatur eines oder mehrerer Rohre 36a bis 36d.sinkt, während die Temperatur der Rohre 36a bis
36d unterhalb der vorgegebenen Referenztemperatur ist, kann
daher festgestellt werden, daß die dem Rohr zugeordnete Heiz-
* 33·
wicklung einen Kurzschluß aufweist. Wenn die Temperatur eines der Rohre 36a bis 36d mit einer Geschwindigkeit sinkt, die
einen vorgegebenen Wert überschreitet, während die Temperatur
der Rohre 3 6a bis 36d höher als eins vorgegebene. Referenztemperatur
liegt, kann weiterhin festgestellt werden, daß die dem Rohr zugeordnete Heizwicklung einen Kurzschluß aufweist.
Obwohl in dem oben beschriebenen Ausführungsbeispiel als Hochfrequenzstromquelle
42 eine kommotierte Schaltung verwendet
wird, in* der die Stromversorgung zunimmt, wenn die Frequenz sinkt, kann auch eine Schaltung verwendet werden, in der die
Stromversorgung zunimmt·, wenn d i e Frequenz zunimmt. Obwohl
in dem oben beschriebenen Beispiel die Temperatursteuerschaltung 52 die Temperatur an den vorderen Endabschnitten der
Rohre 36a bis 36d auf der Grundlage eines Vergleiches des
Durchschnittswertes der Ist-Temperaturen der vorderen Endabschnitte
der Rohre 36a bis 36d und der Solltemperatur steuert, kann die Temperatursteuerschaltung 52 auch derart ausgelegt
sein, daß die Temperatur auf der Grundlage eines Vergleiches
der Ist-Temperatur des vorderen Endabschnittes eines der Rohre 36a bis 36d und der Solltemperatur gesteuert wird.
Claims (29)
1. Heißkanal-Spritzgießanlage mit einer Form, die eine stationäre und einebewegliche Formhälfte sowie bei geschlossener
Form eine Vielzahl von Hohlräumen aufweist sowie einen Kunststoffkanal,
der in Verbindung mit den Hohlräumen steht, wobei die Düse der Spritzgießmaschine jedem Hohlraum 'über.eine
offene Eingußöffnung geschmolzenen Kunststoff zuführt., und
eine Heizeinrichtung zum Aufheizen des Kunststoffkanals,
um den Kunststoff im Kunststoffkanal in einem geschmolzenen
Zustandzuhalten,
dadurch gekennzeichnet, daß mindestens ein Teil des Kunststoffkanals nahe jeder Eingußöffnung
aus einem Rohrkörper aus einem Material gebildet ist, das durch eine Hochfrequenz-Induktion sheizung erhitzbar
ist,und daß die Heizeinrichtung eine Vielzahl von Hochfrequenz-
Induktionsheizwicklungen aufweist, die jeweils um die
Rohrkörper gewickelt sind und in Reihe miteinander verbunden
sind, ferner eine Hochfrequenz-Stromversorgungseinrichtung
zur Versorgung der Hochfrequenzheizwicklungen mit Hoch-
frequenzstrom und eine Temperatursteuereinrichtung, die den
Hochfrequenzheizwicklungen zugeführte Leistung aus der Hochfrequenz-Stromvers
orgungseinrichtung steuert in Abhängigkeit
eines Temperatursignales aus einer Temperaturerfassungseinrichtung,
wodurch die Temperatur der Rohrkörper auf eine
Solltemperatur geregelt wird.
2. Spritzgießanlage nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet,
daß die Frequenz des an die Hochfrequenz-Induktionsheizwicklungen
gelegten Hochfrequenzstromes zwischen 20 kHz bis 50
kHz liegt.
3. Spritzgieß anlage nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet,
daß jede Heizwicklung um den Rohrkörper in einem
Abschnitt nahe der Eingußöffnunq dicht gewickelt ist.
A. Spritzgießanlage nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet,
daß jede Heizwicklung um den Rohrkörper in einem Abschnitt
nahe der Eingußöffnung dicht und in einem Mittelabschnitt
zwischen den Enden des Rohrkörpers dünn gewickelt ist.
5. Spritzgießanlage nach Anspruch 1, 2, 3 oder 4, dadurch
gekennzeichnet, daß jede der Hei ζwicklungen in einer spiralförmigen
Nut, die in der Außenfläche des Rohrkörpers ausgebildet ist, fixiert ist.
6. Spritzgießanlage nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet,
daß die Heizeinrichtung eine Kupplungseinrichtung zum Verbinden
eines Schaltkreises zur Einstellung der Eingußöffnung
für jede Heizwicklung aufweist, wobei dieser Schaltkreis
parallel zur zugehörigen Heizungswicklung geschaltet
,ist, um die Verteilung der Leistung an die Heizwicklung
zu ändern.
1. Spritzgießanlage nach Anspruch 6, dadurch gekennzeichnet,
daß die Heizeinrichtung mit einer Schalteinrichtung versehen
ist, die die Stromversorgung zu den Heizwicklungen von der .
Hochfrequenzstromversorgungseinrichtung in einer vorgegebenen
Periode für eine vorgegebene Zeitspanne unterbricht und
daß die Temperatursteuereinrichtung das Temperatursignal liest, während die Stromversorgung unterbrochen ist.
8. Spritzgieß anlage nach Anspruch 7, dadurch gekennzeichnet,
daß die Temperatursteuereinrichtung die Heizwicklungen mit
einer Leistung versorgt, die größer ist als die, die zum Hinauffahren der Temperatur der Rohrkörper auf die Solltemperatur
nötig ist, und zwar für eine vorgegebene Zeitspanne in Abhängigkeit eines Signales aus der Spritzgießanlage.
9. Spritzgieß anlage nach Anspruch 8, dadurch gekennzeichnet,
daß die Heizeinrichtung eine Einrichtung zur Erfassung eines
Kurzschlusses aufweist, die die Geschwindigkeit der
Änderung der Temperatur der Rohrkörper berechnet auf der Grundlage des Temperatursignales aus der Temperaturerfassungseinrichtung,
und die einen Kurzschluß der Heizwicklungen
anzeigt auf der Grundlage der Beziehung zwischen der
Geschwindigkeit der Änderung in der Temperatur der Rohrkörper
und der Temperatur der Rohrkörper, die durch das Temperatursignal repräsentiert wird.
10. Spritzgieß anlage nach Anspruch 9, dadurch gekennzeichnet,
daß jede Heizwicklung von einem Hnltekörper gehalten wird
zur Ausbildung einer Wicklungsanordnung, wobei der Haltekörper
derart angeordnet i.st , dηß die Heizwicklung unter
Ausbildung einer wärmeisolierenden Schicht gehalten wird, die zwischen der Heizwicklung und der Außenfläche des Rohrkörpers
liegt.
-ΑΙ.!. Spritzgieß anlage nach Anspruch 10, dadurch gekennzeich
net, daß die Außenlandung der Wicklungsanordnung in Berührung
mit der Form steht.
12. Spritzgieß anlage nach Anspruch 11, dadurch gekennzeich
net, daß die Wicklungsanordnung einstückig mit dem Rohrkörper ausgebildet ist.
13. Spritzgießanlage nach Anspruch 11, dadurch gekennzeich net, daß die Wicklungsanordnung von dem Rohrkörper getrennt
ist .
14. Spritzgießanlage nach Anspruch 11, dadurch gekennzeich
net, daß die wärmeisolierende Schicht Luft ist.
15. Spritzgießanlage nach Anspruch 6, dadurch gekennzeich
net, daß die Temperatursteuereinrichtung die Heizwicklungen
mit einer Leistung versorgt, die größer ist als die, die zum Hinauffahren der Temperatur der Rohrkörper auf die Solltemperatur
nötig ist, und zwar eine vorgegebene Zeitspanne in Abhängigkeit von einem Signal aus der Spritzgieß.anlage.
16. Spritzgieß anlage nach Anspruch 15, dadurch gekennzeichnet,
daß die Heizeinrichtung eine Kurzschlußerfassungseinrichtung
aufweist, die die Geschwindigkeit der Änderung in der Temperatur der Rohrkörper berechnet auf der Grundlage
des Temperatursignals aus der Temperaturerfassungseinrichtung,
und die einen Kurzschluß der Heizwicklungen anzeigt auf der Grundlage der Beziehung zwischen der Geschwindigkeit
der Änderung in der Temperatur der Rohrkörper und
der Temperatur der Rohrkörper, die von dem Temperatursignal
repräsentiert wird.
17. Spritzgieß anlage nach Anspruch 1, dadurch gekennzeich
net, daß die Heizeinrichtung mit einer Schalteinrichtung
versehen ist, die die Stromversorgung zu den Heizwicklungen von der Hochfrequenz-Stromversorgungseinrichtung mit
einer vorgegebenen Periode für ein vorgegebenes Zeitintervall unterbricht und daß die Temperatursteuereinriehtung
das Temperatursignal liest, während die Stromversorgung
Unterbrochenist.
18. Spritzgießanlage nach Anspruch 17, dadurch gekennzeich net, daß die Temperatursteuereinriehtung die Heizwicklungen
mit einer Leistungversorgt, die größer ist als die, die benötigt wird, um die Temperatur der Rohrkörper auf
die Solltemperatur hinaufzufahren, und zwar während einer
vorgegebenen Zeitspanne in Abhängigkeit von einem Signal
aus der Spritzgießanlage.
19. Spritzgieß· anlage nach Anspruch 18, dadurch gekennzeich
net, daß die Heizeinrichtung eine Kurzschlußerfassungseinrichtung
aufweist, die die Geschwindigkeit der Anderunq
in der Temperatur der Rohrkörper erfaßt auf der Grundlage des Temperatursignals aus der Temperaturerfassungseinrichtung,
und die einen Kurzschluß der Heizwicklungen anzeigt auf der Grundlage der Beziehung der Geschwindigkeit der
Änderung in der Temperatur der Rohrkörper und der Temperatur der Rohrkörper, die durch das Temperatursignal repräsentiert wird.
20. Spritzgieß anlage nach Anspruch 19, dadurch gekennzeichnet,
daß jede Heizwicklung durch einen Haltekörper gehalten wird zur Ausbildung einer Wicklungsanordnung, wobei
der Hai tekörper derart angeordnet ist, daß die Heizwicklung
unter Ausbildung einer wärmeisolierenden Schicht gehalten wird, die zwischen der Heizwicklung und der Außen-
β -
fläche des Rohrkörpers liegt.
21. Spritzgieß anlage nach Anspruch 17, dadurch gekennzeich
net, daß die Heizeinrichtung eine Kurzschlußerfassungseinrichtung
aufweist, die die Geschwindigkeit der Änderung
in der Temperatur der Rohrkörper berechnet auf der Grund- ·
lage des Temperatur signals aus der Temperaturerfasssungseinrichtung,
und die einen Kurzschluß der Heizwicklungen
anzeigt auf der Grundlage der Beziehung zwischen der Geschwindig keit der Änderung in der Temperatur der Rohrkörper
und der Temperatur der Rohrkörper, die durch das Temperatursigna.I
repräsentiert wird.
22. Spritzgieß.anlage nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet,
daß die TemperatursteuereinrichLung die Heizeinrichtung
mit einer Leistung versorgt, die größer ist als die, die
benötigt wird, um die Temperatur der Rohrkörper auf die
Solltemperatur zu fahren und zwar während einer Zeitspanne
in Abhängigkeit eines Signales aus der Spritzgießanlage.
23. Spritzgießanlage nach Anspruch 22, dadurch gekennzeichnet,
daß die Heizeinrichtung eine Kurzschlußerfassungseinrichtung
aufweist, die die Geschwindigkeit der Änderung der
Temperatur der Rohrkörper berechnet auf der Grundlage des Temperatursignals aus der Temperaturerfassungseinrichtung
und die anzeigt einen Kurzschluß der Heizwicklungen auf
der Grundlage der Beziehung zwischen der Geschwindigkeit
der Änderung in der Temperatur der Rohrkörper und der Temperatur
der Rohrkörper, die von dem Temperatursignal repräsentiert wird.
24. Spritzgießanlage nach Anspruch 23, dadurch gekennzeichnet,
daß jede Heizwicklung durch einen Haltekörper gehalten
kV-
wird zur Ausbildung einer Wicklungsanordnung, wobei der
Haitekörper derart angeordnet ist, daß die Heizwicklung
unter Ausbildung einer wärmeisol ierenden Schicht gehalten
wird, die zwischen der Heizwicklung und der Außenfläche
des Rohrkörpers liegt.
25. Spritzgieß anlage nach Anspruch 1, dadurch gekennzeich net, daß die Heizeinrichtung eine Kurzschlußerfassungseinrichtung
aufweist, die die Geschwindigkeit der Änderung
in der Temperatur der Rohrkörper berechnet auf der Grundlage des Temperatursignals aus der Temperaturerfassungsoin
rieht unci, und die einen Kur/Schluß der He izwicklungen
anzeigt auf dor G run dl ago do r Ro/ie Ii ung zwischen der Geschwindigkeit
der Änderung der Temperatur der Rohrkörper
und der Temperatur der Rohrkör per, die durch das Tempera
tu rs ig na 1 repräsentiert, wird.
26. Spritzgießen! age nach Anspruch .1, dadurch gekennzeichnet,
daß die Heizwickiungen von einem Haltekörper zur Ausbildung
einer W i c !< .1 u η g s a η ο r d η u η g gehalten werden, im ο b e i der Haltekörper
derart angeordnet ist, daß die Heizwicklung unter Ausbildung einer wermeisolierenrien Schicht gehalten wird,
die zwischen der Heiz im ic !<
lung und der Außenfläche des Rohrkörpers
liegt.
27. Spritzgießanlage nach Anspruch 26, dadurch gekennzeichnet,
daß die Außenwandung der Wicklungsanordnung in Berührung mit der Form steht.
28. Spr it zgieß nn.Lagc nach Anspruch 27, dadurch gekennzeichnet,
daß die Wicklungsanordnung einstückig mit dem Rohrkörper
ausaebildet ist.
29. SpritzgieOan 1 age nach Anspruch 27, dadurch gekennzeichnet,
daß die Wicklungsanordnung net rennt von dem Rohrkörper
ist.
3D. Spr it zgieß anl age -nach Anspruch 27, dadurch gekennzeichnet,
daß die wärmeisolierendo Schicht Luft ist.
Applications Claiming Priority (5)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP3712184A JPS60180811A (ja) | 1984-02-28 | 1984-02-28 | ホットランナ−式射出成形装置 |
JP9627684A JPS60239218A (ja) | 1984-05-14 | 1984-05-14 | ホットランナ−式射出成形装置 |
JP18735584A JPS6164419A (ja) | 1984-09-07 | 1984-09-07 | ホットランナ−式射出成形装置 |
JP23105784A JPS61108522A (ja) | 1984-11-01 | 1984-11-01 | ホツトランナ−式射出成形装置 |
PCT/JP1985/000091 WO1985003904A1 (en) | 1984-02-28 | 1985-02-27 | Hot runner-type injection molding device |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE3590090T true DE3590090T (de) | 1986-04-24 |
Family
ID=44763611
Family Applications (2)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DE3590090A Expired DE3590090C2 (de) | 1984-02-28 | 1985-02-27 | |
DE19853590090 Pending DE3590090T (de) | 1984-02-28 | 1985-02-27 | Heißkanal-Spritzgießanlage |
Family Applications Before (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DE3590090A Expired DE3590090C2 (de) | 1984-02-28 | 1985-02-27 |
Country Status (5)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4726751A (de) |
JP (2) | JPS61197216A (de) |
CH (1) | CH668220A5 (de) |
DE (2) | DE3590090C2 (de) |
WO (1) | WO1985003904A1 (de) |
Families Citing this family (39)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS61134218A (ja) * | 1984-12-05 | 1986-06-21 | Shigeru Tsutsumi | 熱可塑性合成樹脂射出成形システムにおけるホツトランナ−の温度制御表示装置 |
DE3827285A1 (de) * | 1987-08-13 | 1989-02-23 | Toshiba Machine Co Ltd | Steuervorrichtung fuer eine spritzgiessmaschine |
JPH01215524A (ja) * | 1988-02-25 | 1989-08-29 | Hitachi Maxell Ltd | 射出成形装置 |
JPH01217883A (ja) * | 1988-02-25 | 1989-08-31 | Jiyuuou:Kk | 誘導加熱コイル用ボビン |
US5221507A (en) * | 1990-04-24 | 1993-06-22 | Devtech Labs, Inc. | Process for coinjection molding of preforms for multi-layer containers |
CA2022122C (en) * | 1990-07-27 | 1998-02-03 | Jobst Ulrich Gellert | Pre-wired injection molding assembly |
DE4206318C2 (de) * | 1992-02-29 | 1994-06-16 | Otto Maenner | Mehrfach-Nadelverschluß-Düse für Spritzgießformen |
CA2083413C (en) * | 1992-11-19 | 2000-07-04 | Jobst Ulrich Gellert | Injection molding nozzle with partially unheated heating element |
US5885628A (en) * | 1993-08-12 | 1999-03-23 | Dynisco, Inc. | Injection molding nozzle |
US5591366A (en) * | 1994-06-23 | 1997-01-07 | Husky Injection Molding Systems Ltd. | Injection molding heater including circuit breaking means |
JP3232309B2 (ja) * | 1994-12-08 | 2001-11-26 | 株式会社ソディックプラステック | プリプラ式射出成形機 |
JPH0890622A (ja) * | 1994-09-28 | 1996-04-09 | Nec Tohoku Ltd | 射出成形装置 |
US5820900A (en) * | 1996-08-21 | 1998-10-13 | Mcgrevy; Alan N. | Heating device for an injection mold apparatus |
US5853631A (en) * | 1997-12-08 | 1998-12-29 | D-M-E Company | Mold heater startup method |
US6382946B1 (en) | 1998-04-01 | 2002-05-07 | Dtl Technology Limited Partnership | Molding multi-layered articles using coinjection techniques |
JP3394244B2 (ja) * | 1999-02-10 | 2003-04-07 | 株式会社十王 | ホットランナー式射出成形機の金型及びその金型の製造方法 |
US6781100B2 (en) | 2001-06-26 | 2004-08-24 | Husky Injection Molding Systems, Ltd. | Method for inductive and resistive heating of an object |
US6717118B2 (en) * | 2001-06-26 | 2004-04-06 | Husky Injection Molding Systems, Ltd | Apparatus for inductive and resistive heating of an object |
JP3759480B2 (ja) * | 2001-10-05 | 2006-03-22 | 東洋機械金属株式会社 | 射出成形機 |
US20050181090A1 (en) * | 2002-12-06 | 2005-08-18 | Mold-Masters Limited | Injection molding nozzle with embedded and removable heaters |
US7118704B2 (en) * | 2002-12-13 | 2006-10-10 | Mold-Masters Limited | Nozzle and method for making a nozzle with a removable and replaceable heating device |
TWI223622B (en) * | 2003-03-24 | 2004-11-11 | Chien Hui Chuan | Built-in high frequency induction-heating module for injection molding and thereof applications |
CA2471439A1 (en) * | 2003-06-20 | 2004-12-20 | Mold-Masters Limited | Mold and hot runner controller located on the machine platen |
CN1902039B (zh) * | 2004-01-07 | 2011-08-17 | 住友重机械工业株式会社 | 成形机及其温度控制方法 |
US20050236729A1 (en) * | 2004-04-23 | 2005-10-27 | Arnott Robin A | Method and apparatus for vibrating melt in an injection molding machine using active material elements |
CA2542374A1 (en) * | 2005-04-07 | 2006-10-07 | Mold-Masters Limited | Configurable manifold |
US7418992B2 (en) * | 2006-03-20 | 2008-09-02 | Husky Injection Molding Systems Ltd. | Controller for at least one heater utilized in an injection molding system and an associated method of use |
US20080136066A1 (en) * | 2006-11-15 | 2008-06-12 | Xaloy, Incorporated | Apparatus and method for inductive heating a workpiece using an interposed thermal insulating layer |
ATE459463T1 (de) * | 2006-12-22 | 2010-03-15 | Mold Masters 2007 Ltd | SPRITZGIEßSYSTEM MIT EINEM BUS |
US20080290542A1 (en) * | 2007-05-25 | 2008-11-27 | Mold-Masters (2007) Limited | Hot Runner Having Temperature Sensor for Controlling Nozzle Heater |
US20090004318A1 (en) * | 2007-06-26 | 2009-01-01 | Xaloy, Incorporated | Induction tunnel coil |
US20090057300A1 (en) * | 2007-08-27 | 2009-03-05 | Xaloy Incorporated | Heating system for plastic processing equipment having a profile gap |
US8007709B2 (en) * | 2007-08-27 | 2011-08-30 | Xaloy, Incorporated | Synchronized temperature contol of plastic processing equipment |
KR101496500B1 (ko) * | 2008-02-20 | 2015-02-26 | 스미또모 가가꾸 가부시끼가이샤 | 히터, 수지 성형 장치, 수지 성형 방법, 및 수지 성형체 |
US20100110823A1 (en) * | 2008-11-06 | 2010-05-06 | Womer Timothy W | Combined Screw Design and Heating Mechanism for Low Shear Resins |
JP5731610B2 (ja) * | 2013-10-15 | 2015-06-10 | ファナック株式会社 | 変圧器を有する射出成形機の電源供給方法 |
CN105415630B (zh) * | 2015-11-25 | 2018-03-16 | 广东长盈精密技术有限公司 | 加热控制装置、加热装置以及注塑机 |
CN105563784A (zh) * | 2016-02-18 | 2016-05-11 | 群达模具(深圳)有限公司 | 一种注塑模具传感器及其传感部件的制造方法 |
CN112497668A (zh) * | 2020-11-18 | 2021-03-16 | 合肥晟泰克模塑科技有限公司 | 一种模具注塑用热流道加热装置 |
Family Cites Families (13)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3339227A (en) * | 1965-03-18 | 1967-09-05 | Bell & Richardson Inc De | Automatic controller for molding |
US3520026A (en) * | 1968-02-12 | 1970-07-14 | Phillips Petroleum Co | Runner system having resistance heated components |
JPS5156869A (ja) * | 1974-11-14 | 1976-05-18 | Toshiba Machine Co Ltd | Uoomurannakanagatano nozurubuondoseigyosochi |
GB1467180A (en) * | 1975-06-13 | 1977-03-16 | Eastholm Electronics Ltd | Control apparatus for controlling electrical heaters |
JPS6045571B2 (ja) * | 1980-06-18 | 1985-10-11 | 株式会社東芝 | 樹脂封止用モ−ルド装置 |
CA1136814A (en) * | 1980-07-15 | 1982-12-07 | Jobst U. Gellert | Hot tip seal |
US4370115A (en) * | 1980-07-28 | 1983-01-25 | Takashi Miura | Injection molding method and device |
JPS5839427A (ja) * | 1981-09-03 | 1983-03-08 | Jiyuuou Shoji Kk | プラスチック成形装置用ホットランナー |
JPS5839417A (ja) * | 1981-09-04 | 1983-03-08 | Showa Electric Wire & Cable Co Ltd | 熱収縮性チユ−ブの製造方法 |
JPS5851126A (ja) * | 1981-09-22 | 1983-03-25 | Toshiba Mach Co Ltd | 金型ゲ−トバランス制御方法およびその装置 |
JPS597575B2 (ja) * | 1981-11-20 | 1984-02-20 | 「あ」 堤 | 合成樹脂射出成形方法およびその装置 |
JPS58171932A (ja) * | 1982-04-02 | 1983-10-08 | Jiyuuou Shoji Kk | プラスチツク成形用射出口加熱装置 |
JPS5981152A (ja) * | 1982-11-01 | 1984-05-10 | Jiyuuou Shoji Kk | ホツトランナ−射出成形システム |
-
1985
- 1985-02-27 US US06/817,855 patent/US4726751A/en not_active Expired - Fee Related
- 1985-02-27 DE DE3590090A patent/DE3590090C2/de not_active Expired
- 1985-02-27 WO PCT/JP1985/000091 patent/WO1985003904A1/ja active Application Filing
- 1985-02-27 DE DE19853590090 patent/DE3590090T/de active Pending
- 1985-02-27 CH CH4674/85A patent/CH668220A5/de not_active IP Right Cessation
- 1985-07-19 JP JP60159649A patent/JPS61197216A/ja active Pending
- 1985-07-19 JP JP60159648A patent/JPS61197215A/ja active Granted
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
WO1985003904A1 (en) | 1985-09-12 |
US4726751A (en) | 1988-02-23 |
JPH0433253B1 (de) | 1992-06-02 |
CH668220A5 (de) | 1988-12-15 |
JPH0550371B2 (de) | 1993-07-28 |
DE3590090C2 (de) | 1989-12-14 |
JPS61197215A (ja) | 1986-09-01 |
JPS61197216A (ja) | 1986-09-01 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
DE3590090T (de) | Heißkanal-Spritzgießanlage | |
DE68906822T2 (de) | Spulenträger mit Heizspule. | |
DE69726366T2 (de) | Form mit schnellem Zyklus auf Anfrage | |
DE3523826C2 (de) | Geheizte Spritzgußdüse mit eingelötetem Heizelement und Verfahren zu deren Herstellung | |
DE4032509C2 (de) | Spritzgießdüse für eine Spritzgießeinrichtung | |
DE69120028T2 (de) | Spritzgiessdüse mit einem zur Bohrung angrenzenden konischen Heizelement | |
DE10080726B4 (de) | Form für eine Heißanguß-Spritzmaschine sowie Verfahren zum Herstellen derselben | |
DE3888929T2 (de) | Verfahren zum erwärmen einer flasche oder eines vorformlings aus thermoplastischem kunststoff und verfahren zum steuern der temperatur einer heizvorrichtung. | |
DE112005000784T5 (de) | Modulare Eispritzdüse mit einer Wärmesperre | |
DE3887604T2 (de) | Spritzgiessdüse für spritzgussmaschinen. | |
WO2001054882A1 (de) | Düse für spritzgiesswerzeuge und düsen-anordnung | |
DE69107175T2 (de) | Spritzgiessvorrichtung mit einem gesonderten Heizelement in einem Formraumeinsatz. | |
DE2335810A1 (de) | Elektrischer ofen zur erhitzung eines fliessfaehigen materials, vorzugsweise glas | |
DE102004002882A1 (de) | Wärmeableitvorrichtung für eine und Verfahren zum Wärmeableiten aus einer Düse | |
DE3889410T2 (de) | Heizgerät für eine Spritzgiessmaschine. | |
DE69306365T2 (de) | Spritzgiessdüse mit teilweise ungeheiztem Heizelement und Verfahren | |
DE4003971A1 (de) | Spritzgiessduese | |
DE69314759T2 (de) | Temperatursteuersystem für eine Heissdüse in einem angusslosen Spritzgiessverfahren und Verfahren zu deren Temperatursteuerung | |
EP1034362A1 (de) | Im kühlkreislauf einer brennkraftmaschine angeordnetes thermostatventil | |
DE2821736C2 (de) | Spritzdüse zum intermittierenden Einspritzen von Kunststoff in Formen | |
DE4404862A1 (de) | Sonde für Spritzwerkzeug und angussloses Spritzwerkzeug | |
AT286607B (de) | Mehrfachspritzgußform für thermoplastische Kunststoffe mit wenigstens einer Punktanspritzung | |
DE19522716C1 (de) | Vorrichtung zur Beheizung von Verteilerrohren zum Zuführen von Fluiden | |
DE29917075U1 (de) | Vorrichtung zum Temperieren von Formwerkzeugen von Spritzgußmaschinen | |
EP0403035B1 (de) | Verfahren zum Erzielen einer Temparatur einer Metallschmelze |