DE2366046B2 - Verfahren zur Herstellung eines Werkstoffs mit niedrigem Reibwert - Google Patents
Verfahren zur Herstellung eines Werkstoffs mit niedrigem ReibwertInfo
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Description
Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur Herstellung eines Werkstoffs mit niedrigem Reibbeiwert, insbesondere
Gleitwerkstoff, aus einem temperaturbeständigen Polyimid-Werkstoff von 3 bis 95 Gew.-% Festschmierstoffen
einer Körnung bis zu 500 μ. to
Für die Anwendung als Gleitwerkstoffe sind verschiedene Chemiewerkstoffe als Thermo- und Duroplaste
bekannt. Diese Werkstoffe weisen jedoch entweder einen sehr großen Reibbeiwert, eine nur geringe
Temperaturbeständigkeit oder eine relativ schlechte Belastbarkeit auf, was ihrer Verwendung vielfach eine
Grenze setzt.
Neuere entwickelte Chemiewerkstoffe haben zwar die für Gleitwerkstoffe erforderliche größere Eigenfestigkeit
sowie die ebenfalls erforderliche höhere Temperaturbeständigkeit, sind aber mit dem Nachteil
eines ziemlich großen Reibbeiwerts behaftet Bei diesen temperaturbeständigeren Chemiewerk-Stoffen
handelt es sich um Werkstoffe aus der Gruppe der Polyimide, bei denen sich deren schwieriger Verarbeitungsgrad
auch noch nachteilig auf eine wirtschaftliche Verarbeitbarkeit auswirkt, weswegen bisher
eine wirtschaftliche Nutzung dieser Werkstoffe bei der Serienherstellung für Gleitwerkstoffe nicht erfolgen
konnte.
Es ist weiter bekannt, daß man versuchte, durch eine einfache Beigabe von Festschmierstoffen, wie
z.B. Graphit oder MoS2, in feinstverteilter Form die Laufeigenschaften dieser Werkstoffe zu verbessern.
Die hierbei erzielten Ergebnisse führten jedoch zu kaum nennenswerten Verbesserungen, die als Voraussetzungen
für einen wirtschaftlichen Einsatz solcher Stoffe als Gleitwerkstoffe nicht ausreichten. Die gewünschte
Verbesserung dieser Chemiewerkstoffe blieb den bisher bekannten Verfahren deswegen versagt,
weil die Aktivität der Festschmierstoffe infolge deren vollkommener Einkapselung in den Grundwerkstoff
beseitigt wird.
In »British Plastics« 1968, S. 69-72, wird zwar ein Polyimid-Werkstoff beschrieben, der 15Gew.-% und
mehr Graphit als Füllstoff und damit auch als Festschmierstoff enthält (siehe Seite 70, insbesondere Tabelle
1). Jedoch wird für den Festschmierstoff keine bestimmte Körnung angegeben. Über diesen Stand
der Technik gehen weder »Plastikverarbeiter« 1970, Heft 8, S. 758 noch die BE-PS 6 64 078 sowie die
FR-PS 13 50 946 hinaus. Die nach diesen bekannten Lehren herstellbaren, mit Festschmierstoffen beladenen
Polyimid-Werkstoffe zeigen jedoch die vorstehend bereits genannten Nachteile, z.B. mangelhaften Reibbeiwert.
Das gleiche gilt im übrigen auch für die Erzeugnisse des in der DE-OS 20 00 885 beschriebenen
Verfahren, bei dessen Durchführung Festschmierstoffe einer Körnung von 10 bis 500 Mikron zur Beladung
von Polyimid-Werkstoffen zur Anwendung kommen.
Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, das eingangs genannte Verfahren so auszubilden, daß ein
Chemiewerkstoff herstellbar ist, der bei einer guten, für die Serienherstellung geeigneten Verarbeitbarkeit
sowohl einen im Vergleich zu den bisher bekannten Chemiewerkstoffen erheblich gesenkten Anfangsreibbeiwert
als auch einen erheblich niedrigeren dynamischen Reibbeiwert innerhalb der durch die maximal
zulässige Reibtemperatur gesetzten Grenze der Flächenpressung und Gleitgeschwindigkeit aufweist,
ohne daß hierfür Nachteile in der Temperaturbeständigkeit oder Belastbarkeit des Werkstoffs in Kauf
genommen werden müßten.
Erfindungsgemäß wird diese Aufgabe dadurch gelöst, daß ein geeigneter Polyimidwerkstoff bei erhöhter
Temperatur unterhalb der Temperatur seines Schmelzpunktes vorvernetzt, danach als Granulat aufbereitet
und mit 15 bis 80Gew.-% vorbehandelten granulierten organischen und/oder anorganischen Festschmierstoffen
einer Korngröße von 30 bis 500 μ gemischt wird, wobei dem Polyimid-Werkstoff entweder vor
der Vorvernetzung oder zusammen mit den vorbehandelten Festschmierstoffen 3 bis 5 Gew.-% Festschmierstoffe
einer Korngröße kleiner als 10 μ zugesetzt werden und anschließend unter Druck verdichtet,
sodann zur Endvernetzung des Polyimids erneut einer
Wärmebehandlung unterzogen und hiernach bei erhöhter Temperatur gealtert wird.
Die Erfindung geht davon aus, daß die Festschmierstoffe in Feinststruktur einer geeigneten Vorbehandlung
unterworfen werden, die eine Einlagerung in einem Korngrößenbereich zwischen 30 und 500 Mikron
gestattet Durch Einlagerungen in diesem Korngrößenbereich wird erfindungsgemäß erreicht, daß die verwendeten
organischen und/oder anorganischen Festschmierstoffe, die sich während des Gleitvorganges to
in feinster Form (kleinstmögliche Korngröße) aus diesen Einlagerungen freisetzen, ihre Schmieraktivität
voll beibehalten, da die sich beim Gleitvorgang aus den eingelagerten Festschmierstoff-Nestern lösenden
Feinstpartikel nicht bereits als Feinstpartikel vom umgebenden Chemiewerkstoff eingekapselt und damit
schmierinaktiv sind. Durch die Erfindung wird erreicht, daß die Aktivität des Festschmierstoffs bei
dessen Freigabe in feinstverteilter Form in die Gleitzone voll erhalten bleibt. Weiterhin sind bei dem
nach dem erfindungsgemäßen Verfahren erhältlichen Werkstoff größere gewichtsmäßige Zusätze an Festschmierstoffen
möglich als bei deren Einlagerung in feinstverteilter Form, da durch die lokal klar abgegrenzte
Einlagerung der Schmierstoffnester die Förderung nach einer ausreichenden Brückenbildung im
Grundwerkstoff leichter erfüllbar ist, ohne daß eine zu starke Einschränkung der Eigenfestigkeit des Grundwerkstoffs
durch Unterschreiten örtlicher Mindestbindungsfestigkeit auftritt, wie dies bei der Einlagerung jo
feinstverteilten Schmierstoffes leicht der Fall sein kann. Gleichzeitig ergibt sich eine wesentliche Verbesserung
in der Verarbeitbarkeit des Gesamtwerkstoffs, da sich dieser auf dem Weg über ein aus
granuliertem Chemiewerkstoff und vorbehandeltem, granuliertem Festschmierstoff bestehendes Verarbeitungsgranulat
herstellen läßt, das seinerseits leicht ausgeformt werden kann.
Der oben wiedergegebene Sachverhalt ist jedoch nicht allein ausschlaggebend Tür den mit der Erfindung
erzielbaren technischen Erfolg. Vielmehr ist es erfindungswesentlich, dem Polyimid-Werkstoff entweder
vor der Vorvernetzung oder zusammen mit den vorbehandelten Festschmierstoffen 3 bis 5 Gew.-% Festschmierstoffe
einer Korngröße kleiner als 10 μ zuzusetzen. Diese geringen Beigaben von Feinstteilchen
des Festschmierstoffes einer Korngröße unter 10 Mikron lagern sich unmittelbar in das zu vernetzende
Gefüge des Chemiewerkstoffs ein, verbessern das Fließverhalten des Grundwerkstoffes im Sinne einer
preßtechnischen Verarbeitbarkeit sowie die Eigenschaften des Verfahrensproduktes, was sich unter
anderem aus der noch folgenden Tabelle ergibt.
Es hat sich als besonders vorteilhaft erwiesen, wenn die Festschmierstoffe des größeren Komgrößenbereiches
eine Körnung von 40 bis 300 Mikron zeigen.
In weiterer Ausgestaltung des erfindungsgemäßen Verfahrens wählt man vorzugsweise als Festschmierstoff
Graphit, MoS2 oder Polytetrafluorethylen (PTFE), die besonders gute Schmiereigenschaften zeigen. ω
Vorzugsweise wird nun nach dem erfindungsgemäßen Verfahren der Chemiewerkstoff mit einem
Festschmierstoff einer Korngröße unter 10 Mikron vermischt, dann bei erhöhter Temperatur unterhalb
der Temperatur seines Schmelzpunktes vorvernetzt, danach als Granulat aufbereitet und mit den ebenfalls
granulierten, vorbehandelten Festschmierstoffen des größeren Körnungsbereiches zu einem Verarbeitungsgranulat
gemischt, anschließend unter Druck verdichtet, sodann zur Endvemetzung des Chemiewerkstoffs
erneut einer Wärmebehandlung unterzogen und hiernach bei erhöhter Temperatur gealtert.
In der ersten Stufe dieses erfindungsgemäßen Herstellungsverfahrens
wird durch die Einwirkung einer unter dem Schmelzpunkt des Chemiewerkstoffs liegenden
Temperatur, die vorteilhafterweise zwischen 70 und 1100C liegt und sich über einen Zeitraum
von 30 bis 90 Minuten, die ihrerseits wiederum abhängig ist von der Höhe der einwirkenden Temperatur,
erstreckt, eine teilweise Vorvernetzung des Chemiewerkstoffs erreicht, um die Voraussetzung für
eine weitere Verarbeitung durch ein Einbringen des Festschmierstoffs zu schaffen. Danach erfolgt die Aufbereitung
des Chemiewerkstoffs als Granulat und die Beigabe der ebenfalls granulierten Festschmierstoffe
in den vorbehandeltcn Kornfraktionen von 30 bis 500 Mikron, vorzugsweise von 40 bis 300 Mikron. Das
dabei entstehende Verarbeitungsgranulat ist äußerst rieselfähig und leicht verarbeitbar. Es ermöglicht eine
automatische Zuführung zu den Werkzeuggesenken für die anschließende Verdichtung und ergibt gleichzeitig
niedrige Füllhöhen. E>ie sich anschließende Verdichtung im Werkzeug erfolgt auf herkömmlichen
Pressen mit einem Verdichtungsdruck, der vorteilhafterweise über Ι,ΟΜρ/cm2, vorzugsweise bei 5 bis
6 Mp/cm2 ließt.
Der so erzeugte Grünling wird in einer nachgeschalteten Wärmebehandlung vollständig vernetzt,
vorteilhafterweise bei einer Temperatur von 170 bis 2000C während einer Zeitdauer von ein bis zwei
Stunden. Es sind hier auch höhere Temperaturen und entsprechend niedrigere Einwirkzeiten vorstellbar
oder tiefere Temperaturen und entsprechend längere Zeiten. Diese Wärmebehandlung erfolgt in der Art
der Freisinterung, wobei der Grünling außerhalb des Preßwerkzeugs im freien Raum der Temperatureinwirkung
ausgesetzt wird. Gerade durch die Erfindung wird es also ermöglicht, Chemiewerkstoffe, von denen
die Hersteller die Möglichkeit des Freisinterns bisher ausschlossen, überraschenderweise nach einem derartigen
wirtschaftlichen Arbeitsverfahren zu bearbeiten.
Der Freisinterung schließt sich unmittelbar eine weitere Wärmebehandlung zur Alterung des Werkstoffs
an, die bei erhöhter Temperatur, vorzugsweise bei 2500C, während einer Zeitdauer von mindestens
einer Stunde erfolgt. Der Vorteil bei dieser Herstellungsmethode liegt auch darin, daß der Chemiewerkstoff
hierbei keine Schmelzphase durchläuft und somit eine maßlich einwandfreie und formgerechte
Herstellung von Gleitelementen ohne weitere Nachbehandlung gleichzeitig mit der Herstellung des erfindungsgemäßen
Werkstoffs erfolgen kann.
Zwar zeigen die vorstehenden Ausführungen bereits eine Vielzahl technischer Vorzüge des erfindungsgemäß
erhältlichen Werkstoffs gegenüber bekannten Produkten. Die anschließende Tabelle belegt zahlenmäßig
die wesentlichen Vorteile der nach dem erfindungsgemäßen
Verfahren herstellbaren Erzeugnisse. Außer der Herstellungszeit pro Stück (reine Preßzeit)
sind die für einen Gleitwerkstoff wesentlichen Eigenschaften, nämlich der Reibheiwert, die Druckfestigkeit
und Brinellhärte angegeben. Aus der Herstellungszeit pro Stück für eine Scheibe von 76 0X37 mm
Höhe ergibt sich, daß nach der bekannten Verfahrensweise eine reine Preßzeit von 42 Minuten erforderlich
ist. Demgegenüber erfordert die Herstellung des erfindungsgemäß erhältlichen Produktes lediglich eine
Preßzeit von 20 Sekunden, wobei sogar im Gegensatz zu der zum Vergleich herangezogenen bekannten
Verfahrensweise nach der DE-OS 20 OU 885 bei Normaltemperatur (Kaltpressen) gepreßt werden kann. Des
weiteren ist aus der Tabelle ersichtlich, daß die erfindungsgemäß erhältlichen Erzeugnisse den bekannten
hinsichtlich der Druckfestigkeit und der Brinellhärte überwiegend überlegen sind. Hinsichtlich
des Reibbeiwertes sind die nach der Erfindung herstellbaren Produkte den Vergleichsprodukten weit
überlegen. Der deutliche Unterschied zeigt sich insbesondere bei Raumtemperatur (etwa 25°C), die für
den praktischen Anwendungsfall besonders bedeutsam ist
Allgemein kann nun noch folgendes festgehalten werden: Durch eine geeignete Auswahl der verwendeten
Chemiewerkstoffe sowie durch eine passende Einlagerung von Festschmierstoffen im Rahmen der
durch die Erfindung aufgezeigten Variationsbereiche ist es möglich, den verschiedensten Betriebseinflüssen
des jeweils vorgesehenen Einsatzfalles, die sich aus Flächenpressung, Gleitgeschwindigkeit, Reibflächenzustand
und Betriebstemperatur ergeben, Rechnung zu tragen und ein optimales Verschleißverhalten bei
günstigsten Reibbeiwerten zu erzielen.
Die folgenden Beispiele dienen der weiteren Erläuterung der Herstellung des erfindungsgemäßen
Polyimid-Werkstoffs.
Ein geeignetes Polyimid wird mit 3 bis 5 Gewichtsprozenten Graphit, der in Feinstform kleiner Korngrößen
unter 10 Mikron vorliegt, zu einem Granulat verarbeitet und hiervon 40 Gewichtsprozent mit 60 Gewichtsprozent
vorbehandeltem Graphit in der Kornfraktion 40 Mikron bis 300 Mikron zu einem Verarbeitungsgranulat
gemischt. Das Granulat wird über eine Füllvorrichtung automatisch in ein Preßwerkzeug
eingefüllt und zur Erzeugung des Grünlings einem Preßdruck von 5 Mp/cm2 ausgesetzt Das ausgeformte
Teil wird in einem Umluftwärmeschrank in einer ersten Stufe zwei Stunden lang einer Temperatur von
1900C ausgesetzt und ohne Veränderung anschließend eine Stunde lang bei 250'C vollständig vernetzt (gealtert).
Durch eine entsprechende maßliche Auslegung des Werkzeuges befindet sich nunmehr auch gleich
das so hergestellte Teil in einem passungsgerechten, einbaufähigen Zustand.
2. Beispiel
Ein Polybismaleinimid (gelbes Pulver einer Rohdichte von ca. 0,5 g/cm3), das noch in erheblichem
Maße vernetzungsfähig ist, wird mit 4 Gew.-% Graphit
einer Körnung von weniger als 10 Mikron vermischt, zu einem Granulat verarbeitet und dann bei einer
Temperatur von etwa 100"C während 75 Minuten vorvernetzt. Dieses vorvernetzte Granulat wird darauf
mit 60Gew.-% (bezogen auf das Gewicht des PoIyimids)
vorbehandeltem Graphit einer Korngröße von 200 bis 250 Mikron zu einem Verarbeitungsgranulat
gemischt. Das Granulat wird über eine Füllvorrichtung automatisch in ein Preßwerkzeug eingefüllt und zur
Erzeugung eines Grünlings einem Preßdruck von 5 Mp/cm2 ausgesetzt. Der ausgeformte Teil wird in
einem Umluftwärmeschrank in einer ersten Stufe 2 Stunden lang einer Temperatur von 190DC ausgesetzt
und ohne Veränderung anschließend 1 Stunde lang bei 250cC vollständig vernetzt (gealtert).
3. Beispiel
3> Ein Polybismaleinimid wird zunächst vorvernetzt, zu einem Granulat verarbeitet und dann mit 4 Gew.-%
Graphit einer Korngröße unter 10 Mikron und mit 60Gew.-% (bezogen auf das Gewicht des Polyimids)
vorbehandeltem Graphit einer Korngröße von 200 bis 250 Mikron zu einem Verarbeitungsgranulat gemischt.
Die weitere Verfahrensweise erfolgt wie in den Beispielen 1 und 2.
Probe | Höhe | 1400 | 2 (Erf.)*) | 3 (Erf.)*) | 4 (Erf.)*) | 5 (Erf.)*) | |
1 (Erf.)*) | 60 | 60 | 60 | 60 | |||
Zusammensetzung, | % 60 | ||||||
Pi-Harz | PbO | WS2 | PTFE | Graphit | |||
Festschmierstoff | Talkum | 5 | 5 | 5 | 5 | ||
Körnung <10 μ | 5 | 35 | 35 | 35 | 35 | ||
Körnung 40-300 μ | 35 | ||||||
(granuliert) | Kaltpressen | Kaltpressen | Kaltpressen | Kaltpressen | |||
Herstellung | Kaltpressen | 20 Sek. | 20 Sek. | 20 Sek. | 20 Sek. | ||
Herstellungszeit | 20 Sek. | ||||||
pro Stück Scheibe | |||||||
76 mm 0 X 37 mm | |||||||
(nur Preßzeit) | 1500 | 1100 | 1000 | 1300 | |||
Druckfestigkeit | |||||||
in kn/cm2 |
7 | Probe | 23 | 66 046 | 8 (Erf.)*) | i | 5% Polyvinylidenfluorid | Höhe | 25X) 0,105 | 20 Sek. | 12 (Erf.) | 5 | 5 (Erf.)*) | Polyvinyliden | und | 13 (Erf.)**) | |
10 (Erf.) | 35% Polyvinylidenfluorid | 60 | 40 | fluorid und Graphit | 20% Polyvinylidenfluorid | 60 | ||||||||||
Fortsetzung | Probe | % 60 | 60 | Druckfestigkeit in kp/cm2 1250 | 5% Graphit | Kaltpressen | ||||||||||
1 (F-rf.)*) | 4(1 | Warmpressen Kaltpressen | Brinellhärte in kp/mm2 40 | PbO | rf.)*) | 0,105 | 15% Graphit | 20 Sek. | WS2 | |||||||
55 | Graphit | 2 (Erf.)*) | 3 (Erf.)*) | Polyvinyliden | 25 | 42 Min. | Reibbeiwert μ. (bei | 1400 | 5 | 5 | ||||||
Brinellhärte | 5 | 65 | 44 | fluorid | 35 | 35 | ||||||||||
in kp/mm2 | 0,12 | 35 | 0,0i | 30 | ||||||||||||
Reibbeiwert μ | 0,11 | 0,09 | 1100 | Kaltpressen | ||||||||||||
(bei 25'C) | 1100 | 0,18 | 20 Sek. | |||||||||||||
1. Fortsetzung | Probe | 25 | ||||||||||||||
6 Vergleichs- | 25 | 9 (Erf.)*) | ||||||||||||||
p rod u kl | 7 Vergleichs | 0,17 | ||||||||||||||
% 75 | produkt | 0,20 | 11 (Erf.)**) | 60 | 1050 | |||||||||||
Zusammensetzung, | 60 | 60 | 40 | |||||||||||||
Pi-Harz | Graphit | 0,09 | ||||||||||||||
Festschmierstoff | Graphit | Talkum | '*) | |||||||||||||
- | **) | 5 | ||||||||||||||
Körnung <10 μ | 25 | - | 35 | |||||||||||||
Körnung 40-300 μ | 40 | |||||||||||||||
(granuliert) | Warmpressen | Kaltpressen | ||||||||||||||
Herstellung | 42 Min. | 20 Sek. | ||||||||||||||
Herstellungszeit | ||||||||||||||||
pro Stück Scheibe | Höhe | Kaltpressen | ||||||||||||||
76 mm Φ X 37 mm | Kaltpressen | 20 Sek. | ||||||||||||||
(nur Preßzeit) | 1440 | 20 Sek. | 1400 | |||||||||||||
Druckfestigkeit | 55 | |||||||||||||||
in kp/cnr | 30 | 0,12 | ||||||||||||||
Brinellhärte | 1450 | |||||||||||||||
in kp/mm2 | 0,25 | 60 | ||||||||||||||
Reibbeiwert μ | 0,11 | |||||||||||||||
(bei 25°C) | ||||||||||||||||
2. Fortsetzung | ||||||||||||||||
Zusammensetzung, | ||||||||||||||||
Pi-Harz | ||||||||||||||||
Festschmierstoff | ||||||||||||||||
Körnung < 10 μ | ||||||||||||||||
Körnung 40-300 μ | ||||||||||||||||
(granuliert) | ||||||||||||||||
Herstellung | ||||||||||||||||
Herstellungszeit | ||||||||||||||||
pro Stück Scheibe | ||||||||||||||||
76 mm 0 X 37 mm | ||||||||||||||||
(nur Preßzeit) | ||||||||||||||||
3. Fortsetzung
ίο
Probe
14 (Erf.)**)
15 (Erf.)**)
16 (Erf.)**)
60
Graphit 5
15% Graphit und
20% Polyvinylidenfluorid
Kaltpressen 20 Sek.
1100
25
0,17
Anmerkung:
Pi = Polybismaleinimidharz.
*) = Festschmierstoffe einer Korngröße kleiner als 10 μ vor der Vorvernetzung zugegeben.
**) = Festschmierstoffe einer Korngröße kleiner ais 10 μ zusammen mit FestschmierstofTen einer Körnung von 40-300 μ
zugegeben.
Zusammensetzung, % | 60 | 60 |
Pi-Harz | ||
FestschmierstofT | PTFE | Polyvinylidenfluorid |
Körnung <10 μ | 5 | 5 |
Körnung 40-300 μ | 35 | 35 |
(granuliert) | ||
Herstellung | Kaltpressen | Kaltpressen |
Herstellungszeit | 20 Sek. | 20 Sek. |
pro Stück Scheibe | ||
76 mm 0 X 37 mm Höhe | ||
(nur Preßzeit) | ||
Druckfestigkeit in kp/cm2 | 1000 | 1300 |
Brinellhärte in kp/mm2 | 25 | 30 |
Reibbeiwert μ (bei 25' C) | 0,08 | 0,18 |
Claims (8)
1. Verfahren zur Herstellung eines Werkstoffs mit niedrigem Reibbciwert, insbesondere Gleitwerkstoff,
aus einem temperaturbeständigen PoIyimid-Werkstoff und 3 bis 95 Gew.-% Festschmierstoffen
einer Körnung bis zu 500 μ, dadurch gekennzeichnet, daß ein geeigneter Polyimid-Werkstoff
bei erhöhter Temperatur unterhalb der Temperatur seines Schmelzpunktes vorvernetzt, danach
als Granulat aufbereitet und mit 15 bis 80 Gew.-% vorbehandelten granulierten organischen
und/oder anorganischen Festschmierstoffen einer Korngröße von 30 bis 500 μ gemischt wird,
wobei dem Polyimid-Werkstoff entweder vor der Vorvernetzung oder zusammen mit den vorbehandelten
Festschmierstoffen 3 bis 5 Gew.-% Festschmierstoffe einer Korngröße kleiner als 10 μ zugesetzt
werden und anschließend unter Druck verdichtet, sodann zur Endvernetzung des Polyimids
erneut einer Wärmebehandlung unterzogen und hiernach bei erhöhterTemperaturgealtert wird.
2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Festschmierstoffe eine Korngröße
zwischen 40 und 300 Mikron aufweisen.
3. Verfahren nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß als Festschmierstoffe Graphit,
MoS2 oder Polytetrafluorethylen verwendet werden.
4. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 3, jo
dadurch gekennzeichnet, daß der Polyimid-Werkstoff bei 70 bis 110 C während einer Zeit von 30
bis 90 Minuten vorvernetzt wird.
5. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet, daß das Verarbeitungsgranulat
unter einem Druck von mindestens 1,0 Mp/cm2 verdichtet wird.
6. Verfahren nach Anspruch 5, dadurch gekennzeichnet, daß das Verarbeitungsgranulat unter
einem Druck von 5 bis 6 Mp/cm verdichtet wird.
7. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 6, dadurch gekennzeichnet, daß das verdichtete Verarbeitungsgranulat
bei einer Temperatur von 170 bis 200 C während ein bis zwei Stunden endvernetzt
wird.
8. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 7, dadurch gekennzeichnet, daß die Alterung des
endvernetzten Werkstoffs mindestens eine Stunde lang bei einer Temperatur von 250 C vorgenommen
wird. ίο
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
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DE19732366046 DE2366046C3 (de) | 1973-04-30 | 1973-04-30 | Verfahren zur Herstellung eines Werkstoffs mit niedrigem Reibwert |
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Publication Number | Publication Date |
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ID=5902599
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Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
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Families Citing this family (10)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE2504821C2 (de) * | 1975-02-05 | 1985-10-31 | E.I. Du Pont De Nemours And Co., Wilmington, Del. | Zusammensetzung aus Polyimidpulver und Polyformaldehyd und deren Verwendung zur Herstellung poröser Formkörper |
DE3050056C1 (de) * | 1979-11-22 | 1988-06-16 | Glyco Metall Werke | Zwei- oder Mehrschicht-Verbundwerkstoff und Verfahren zu seiner Herstellung |
DE2947025A1 (de) * | 1979-11-22 | 1981-06-04 | Glyco-Metall-Werke Daelen & Loos Gmbh, 6200 Wiesbaden | Zwei- oder mehrschicht-verbundwerkstoff |
GB2205571B (en) * | 1987-06-11 | 1991-05-01 | Hitachi Chemical Co Ltd | Polyamide-imide resin pastes |
DE10014861A1 (de) * | 1999-10-26 | 2001-05-03 | Rieter Ingolstadt Spinnerei | Lagerung für einen Offenend-Spinnrotor |
US6401444B1 (en) | 1999-10-26 | 2002-06-11 | Rieter Ingolstadt Spinnereimaschinenbau Ag | Bearing composition for a open-end spin rotor |
DE10106204A1 (de) | 2001-02-10 | 2002-08-14 | Rieter Ingolstadt Spinnerei | Offenend-Spinnvorrichtung mit einem aerostatischen Radiallager für einen Spinnrotor |
DE10203295B4 (de) * | 2002-01-29 | 2005-01-27 | Görlach, Bernd, Dr. | Lager- oder Antriebsvorrichtung mit beschichteten Elementen |
US7001077B2 (en) | 2003-11-04 | 2006-02-21 | Goerlach Bernd | Bearing or drive assembly with coated elements |
DE102010035528A1 (de) | 2010-08-25 | 2012-03-01 | Bernd Görlach | Reib- oder Gleitschicht und Verfahren zu deren Herstellung |
-
1973
- 1973-04-30 DE DE19732366046 patent/DE2366046C3/de not_active Expired
Also Published As
Publication number | Publication date |
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DE2366046C3 (de) | 1980-06-26 |
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OI | Miscellaneous see part 1 | ||
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