DE2026244B2 - Gabelschaltung - Google Patents

Description

Die Erfindung betrifft eine Gabelschaltung mit drei Klemmen für Fernsprechleitungen, bei der die erste und die zweite Klemme eine gegenüber einem Bezugspotential veränderliche Spannung aufweisen, während die dritte Klemme auf Bezugspotential gehalten ist, bei der ferner eine Zweidrahtleitung mit einer Impedanz vom Wert Z zwischen die erste und die zweite Klemme geschaltet ist, während von den beiden Zweigen einer Vierdrahtleitung mit unter sich identischen Impedanzen der eine Zweig zwischen die erste und die dritte Klemme und der andere Zweig zwischen die zweite und die dritte Klemme geschaltet ist.
Es ist eine Gabelschaltung mit drei Klemmen bekannt, die aus einem Transistor besteht, dessen Emitterkreis eine Impedanz geeigneter Größe aufweist. Sie ermöglicht den Anschluß je eines Einrichtungs-Sende- und Empfangskanals an einen gemeinsamen Ubertragungskanal für beide Ubertragungsrichtungen, wobei der Empfangskanal vom Sendekanal entkoppelt ist. Mit einer derartigen Schaltung kann zwar der übertrager einer üblichen Fernsprechstation ersetzt werden, sie hat aber keine ausreichende Symmetrie für Fernsprechkreise, die genau ausgeglichen sein müssen.

Eine weitere vorbekannte Gabelschaltung enthält eine Elektronenröhre mit je nach Art der Ansteuerung unterschiedlicher Arbeitsweise. Die Lastimpedanz dieser Röhre weist zwei Teile auf, einen im Anodenkreis und einen im Kathodenkreis. Beim Senden werden zwei Signale mit gleichen Amplituden, jedoch entgegengesetzter Phasen am Eingang des Empfängers erzeugt. Beim Empfang wird nur einer der Teile der Lastimpedanz vom empfangenen Signal durchlaufen, das so den Empfängereingang speist.

Eine weitere bekannte Gabelschaltung ist mit einer Brückenschaltung versehen, deren vier Arme durch Transistor-Verstärker gebildet werden. Die Zweidrahtleitung und eine Ausgangsimpedanz sind mit je einer von zwai gegenüberliegenden Ecken der Brücke verbunden. Die beiden Leitungen der Vierdrahtleitung sind jeweils an eine der beiden anderen Ecken der Brücke gelegt.
Schließlich ist eine Schaltung für Konferenzanlagen bekannt, bei der eine Negativ-Impedanz sämtlichen Fernsprechkreisen parallel liegt, wodurch sich eine Konferenzschaltung für eine Vielzahl von Zweidrahtleitungen ergibt.

Der Erfindung liegt nun die Aufgabe zugrunde, die bekannten Gabelschaltungen zu vereinfachen und ninsichtlich ihrer Symmetrie zu verbessern.

Erfindungsgemäß wird dies dadurch erreicht, daß die Gabelschaltung einen Negativ-Impedanzwandler aus einer Dreiklemmen-Anordnung aufweist, die in bezug auf ihre dritte Klemme mit Bezugspotential symmetrisch ist und zwischen ihrer ersten und zweiten Klemme eine Negativ-Impedanz aufweist, die im wesentlichen gleich —Z ist, und daß die Gabelschaltung ferner zwei Impedanzen mit einem Wert von im wesentlichen gleich Z/4 aufweist, von denen die eine zwischen die erste und die dritte Klemme und die andere zwischen die zweite und die dritte Klemme geschaltet ist

Die erfindungsgemäße Schaltung kann, da sie weder Transformatoren noch sonstige Induktivitäten enthält, mit Vorteil als miniaturisierte Schaltung mit besten Symmetriebedingungen ausgebildet werden. Ferner können bei der Bildung einer Konferenzschaltung die einzelnen Unterstationen durch eine dreiadrige Fernsprechleitung an eine Hauptstation angeschlossen werden.

Die Erfindung wird nunmehr im einzelnen an Hand der beigefügten Zeichnungen beschrieben, und zwar zeigen

F i g. 1 und 2 schematische Schaltungen, aus denen die Wirkungsweise einer Dreiklemmen-Gabelschaltung zu entnehmen ist,

F i g. 3 und 4 den Stromlauf von Dreiklemmen-Gabelschaltungen gemäß der Erfindung,

F i g. 5 zwei Kurven, an Hand deren die Wirkungen von Fehlanpassungen der Zweidrahtleitung auf die entsprechende Arbeitsweise der erfindungsgemäßen Gabelschaltung und derjenigen mit herkömmlichem Differentialübertrager verglichen werden können,

Fig. 6 a und 6 b Ausgleichsnetzwerke, die in die erfindungsgemäße Schaltung eingebaut werden können,

F i g. 7 und 8 zwei Ausfuhrungsvarianten der erfindungsgemäßen Gabelschaltung,

F i g. 9 und 10 Sammelruf-Fernsprechnelze in Verbindung mit erfindungsgemäßen Gabelschaltungen und

F i g. 11 eine Gabelschaltung mit Frequenzweiche.

Die F i g. 1 und 2 zeigen zwei Betriebsbedingungen einer Gabelschaltung 10 mit drei Klemmen 1O₁,1O₂, 1O₃

Die Klemme 1O₃ hat ein bestimmtes konstantes Potential, z. B. Erdpotential, so daß der Scheinleitwert Y_c an den Klemmen 1O₁,1O₂ einen negativen Realteil besitzt und die Scheinleitwerte Y₁₃, V₂₃ zwischen den Klemmen 1O₁,1O₃ bzw. 1O₂,1O₃ sehr gering sind und demzufolge praktisch als Null betrachtet werden können.

Der zwischen die Klemmen 10,. 1O₂ geschaltete Scheinleitwert 2 ist passiv, d. h., er hat einen positiven Realteil. Die zwischen die Klemmen 1O₁,1O₃ bzw. 1O₂,1O₃ geschalteten Scheinleitwerte 3 und 4 stellen zwei Wirkleitwerte von unter sich gleichem Wert g dar.

a) Wirkungsweise in West-Ost-Richtung
(Fig. 1)

In diesem Fall wird eine Stromquelle 1 mit einer elektromotorischen Kraft E₁ in Reihe mit dem Scheinleitwert 2 geschaltet.

a0 Die erste zu stellende Bedingung ist die Anpas-

sund des Scheinleitwertes 2 an den Scheinleitwert Y₀

der zwischen den Klemmen 1O₁₁IQ₂ der durch die

Wirkleitwerte 3 und 4 abgeschlossenen Gabelschaltung Ϊ0 auftritt.

Ist Y_L der Wert des Scheinleitwertes 2, ergibt sich

ίο worin Y£ den konjugierten imaginären Teil von Y_L und g den Wert der Wirkleitwerte 3 und 4 darstellt. Setzt man

20

	Yc	Gc	= Gt + jBc	(2)
mit J =	■■ y — 1, so	Bc	wird aus Gleichung (1)	(3)
	GL-jBL	= Gt+jBe+g/2,
woraus	sich
	= GL-g/2
	= —Β,

ergibt.

Damit tritt an den Klemmen 1O₁,1O₂ der Gabelschaltung 10 ein Scheinleitwert Y_c auf, nämlich

Yc = (G_L-gß)~jB_L, (4)

dessen Wirkleitwert negativ ist, wenn
G_L < g/2. (5)

a₂) Die zweite zu stellende Bedingung ist, daß die von der Quelle 1 gelieferte Leistung gleichmäßig auf die Wirkleitwerte 3 und 4 verteilt wird. Dadurch, daß eine Anpassung der Scheinleitwerte Y_L und (Y_e+ g/2) stattfindet, wird die Spannung zwischen den Klemmen 1O₁ und 1O₂ gleich E₁/2, und die von der Gesamtheit der beiden Wirkleitwerte vom Wert g aufgenommene Leistung ist somit gleich

Die von der Quelle 1 gelieferte Leistung ist gleich

(7)
Vergleicht man die Ausdrücke (6) und (7), ergibt sich

P _ P2 . iii.

r-Λχ ₂ .

S = 4 G_L .

Die Zusammenstellung der Gleichungen (4) und (8) gibt

Y/-> ;n V (Q\

b) Wirkungsweise in Ost-West-Richtung
(Fig. 2)

In diesem Fall sind die durch den Zweig 4 aufgenommenen Signale einer in Reihe mit dem Wirkleitwert 4

5 6

geschalteten Stromquelle 5 von der elektromotorischen Der Scheinwiderstand 15 spielt somit eine Rolle, die

Kraft E₅ gleichwertig. derjenigen der Ausgleichsnetzwerke der Gabelschal-

Nach Gleichung (9) ist tungen mit Differentialübertrager entspricht.

In F i g. 4 sind die Werte der Widerstände 12, und

y, + y_c = 0, 5 M₁ von F i g. 3 verändert worden, da in der Praxis

die Gabelschaltung 10 mit einer Vierdrahtleitung

und demzufolge kann die Quelle 5 keine Leistung an über die Verstärker 6 und 7 in Verbindung steht, den Wirkleitwert 3 abgeben. Die von der Stromquelle 5 Der für Ost-West-Richtung (£0) benutzte Vergelieferte Leistung wird also vollständig vom Schein- stärker 6 hat eine sehr große Eingangsimpedanz, leitwert 2 aufgenommen. io Der für die West-Ost-Richtung (O · E) eingesetzte

In Fig. 3 sind mit H₁ und H₂ zwei Transistoren Verstärker? besitzt eine sehr große Ausgangsimpevon gleicher Charakteristik, z. B. mit PNP-Ubergang, danz. Um den oben gestellten Bedingungen zu gebezeichnet, deren Emitter und Basen über die Wider- nügen, müssen daher dem Eingang des Verstärkers 6 stände 14,, 14; vom gleichen Wert R₃ bzw. die Wider- und dem Ausgang des Verstärkers 7 an sich die Scheinstände 13,, 13₂ vom gleichen Wert R₂ geerdet sind. 15 leitwerte 3 und 4 vom Wert g parallel geschaltet wer-

Die Kollektorkreise derselben Transistoren 11, und den (F i g. 3).

H₂ weisen je einen Widerstand 12,, M₁ von sehr F i g. 3 zeig», daß. wenn die Stromquelle 17 einen

großem Wert R₁ auf. Der diesen beiden Widerständen vernachlässigbaren inneren Widerstand aufweist, die

12,,H₂ gemeinsame Pumkt ist an den Negativpol Scheinleitwerte 3 und 4 im Nebenschluß zu den Wider-

einer Gleichstromquelle 17 geschaltet. Der Positivpol 20 ständen 12,, M₂ liegen. Da diese sehr hohe Werte

der Stromquelle 17 ist geerdet (Klemme 1O₃). aufweisen, kann man sie nach F i g. 4 durch die

Es sind ferner Zenerdioden 16, bzw. 1O₂ vorgesehen. Widerstände 12,₀ und M₁₀ vom Wert (l/g) Ohm er-

wodurch gleichzeitig mit der Rückkopplung zwischen setzen.

dem Kollektor des Transistors H₂ und der Basis des Eine Gabelschaltung nach der Erfindung -wies bei

Transistors H, und zwischen dem Kollektor des 25 einwandfreiem Betrieb folgende Merkmale auf:

Transistors 11, und der Basis des Transistors H₂ Die für ein Frequenzband von 100 bis 10000 Hertz

ohne Einführung parasitärer Reaktanzen die Polari- vorgesehene Gabelschaltung war mit ihren Klemmen

sierung der Basis des Transistors 11, in bezug auf den 10„ 1O₂ an eine Fernsprechleitung geschaltet, deren

Kollektor des Transistors. H₂ und umgekehrt bewirkt Eingangsimpedanz einen Realteil von im wesentlichen

wird, wobei der deutliche: Knick in den Strom-Span- 30 600 Ohm im vorerwähnten Frequenzband besaß.

nungs-Kennlinien der Dioden 16, bzw. 1O₂ ausgenutzt Nach der Gleichung
wird.

Die Emitter der Transistoren H₁, H₂ sind durch g = 4G_L (14) einen Scheinleitwert 15 ν om Wert Y, verbunden, dessen Wirkleitwert G. und Blindleitwert B_q geeignete 35 müssen die Werte der Widerstände 12,₀, H₂₀ (F i g. 4) Werte aufweisen, damit an den Klemmen 10,, 1O₂ gleich 150 0hm sein. Tatsächlich liegen diese Werte der Gabelschaltung 10 ein Scheinleitwert Y_f auftritt, bei 156 Ohm, da die Erfahrung gezeigt hat, daß die d.h. den Widerständen 13,, 13^ 14,, 14^ entsprechenden

Wirkleitwerte nicht ganz vernachlässigbar sind.

Y_c= -Y_L. (10) 40 _Du

Bemessungsangaben

Ist G₃ der dem Wert R₃ der Widerstände 14,, 142 Diese Angaben sind ohne Toleranzen aufgeführt,

entsprechende Wirkieiiwsrt, so ist der Scheinleitwert da die in Frage kommende Gabelschaltung eine Vei-

Y_c an den Klemmen 10,, 1O₂ durch den Näherungs- 45 Suchsausführung darstellt, deren Bestandteile sehr

ausdruck sorgfältig ausgewählt wurden.

/G_{3 v}\ .... Transistoren 11,,1I₂ TypPNP-BCZll

^Yc = - ^a \-y + '<,) I¹' · Zenerdioden 16,, 1O₂ Typ MZ5A

Widerstände IVII20 ···■ l/g = 156 Ohm

. .. ,...,„. -, Widerstände 13,, B₂ R₂= 13000 0hm

gegeben, wobei α gleich der Basisstromverstarkung Widerstände 14,, M₂ R₃ = 5 100 Ohm

der Transistoren 11,, H₂ ist

Durch Kombination der Gleichungen (10) und (11) Ausgleichsnetzwerk 15, bestehend aus einen!

kann man schreiben: Widerstand von 607 0hm in Parallelschaltimg

55 mit einem Kondensator von 700 Picofarad.

-G_L-jB_L=-a~^-aG_q-)aB_q. (12) Spannungsquelle 17 -36VoIt

Werden die Werte der Widerstände M₁, M₂ so Leistungsmerkmale

gewählt, daß sich für den Wirkleitwert G₃ ein sehr 60 Die nachstehend aufgeführten Meßergebnisse wur-

kleiner Wert ergibt, führt die Gleichung (12) zu den mit einem Pegelwert an den Klemmen 1O₁,1O₃

folgenden Ausdrücken: von +0,5 Neper (in bezug auf den Nullpegel vor

1 Milliwatt) erhalten.

G₁ =aG„ oder G,, = G₁ 65 '· Dämpfungsmaß zwischen den Klemmen 1O₁,1O₃

,,,. und 10,. 10, oder zwischen d^n Klemmen 10.. lft

<¹³' und 1O₂.10,:

B₁ = <iB„ oder B„ = - B₁ . h, = 0.7 Ncper

2. DämpfunüMiKill /wischen den Klemmen 10,, 1O₃ und 1O₁. KK odor /wischen den Klemmen 10,, 1O₃ und 10,.K)₂:

/,, = ο Neper.

3. Dämpfungsmaßc /wischen den Klemmen 10,, 1O₃ und 1O₂,10, und umgekehrt in Abhängigkeit von der Frequenz:

Diese Dämpfungsmaße b₃ sind in nachstehender Tabelle aufgeführt.

Frequenzen	Dämpfungsmaß
in Hertz	in Neper ί>3
100	9,40
300	9,70
1000	10,00
3000	11,00
4000	9,70
10000	8,00

'5

20

4. Dämpfungen, gemessen bei der Frequenz von 1000 Hertz zwischen den Klemmen 1O₁,10, und 1O₂,1O₃ und umgekehrt, wenn die Impedanz der Zweidrahtleitung schwankt. Die Ergebnisse dieser Messungen sind in Fig. 5, Kurve 21, aufgeführt, wobei logarithmisch der Realwert der Impedanz in Ohm der Zweidrahtleitung auf der Abszisse und linear der Wert der Dämpfung b₄ in Neper auf der Ordinate aufgetragen sind.

Die Kurve 22 stellt die entsprechende theoretische Kurve einer bisher üblichen Gabelschaltung mit Differentialübertrager dar:

β = 0,7 + log

Z₁

Z-Z₁

Neper.

(15)

40

45

Wie man erkennt, sind die beiden Kurven 21 und 22 im Bereich zwischen 450 und 800 Ohm sehr stark angenähert.

Im Bereich zwischen 100 und 450 Ohm ist der Oifferentialübertrager weniger empfindlich gegen die Impedanzschwankungen der Zweidrahtleitung als die Gabelschaltung nach der Erfindung: im Bereich zwischen 800 und 10000 Ohm ergibt sich das Gegenteil.

5. Zulässiger Leistungspegel an den Klemmen 10,, ⁱ⁰* +0,9 Neper.

Hinsichtlich der Symmetrie zeigt die Erfahrung, daß man für alle Bestandteile der Schaltung Toleranzen zulassen kann, die kleiner oder gleich ± 5% sind.

Der Ausgleich kann durch Einbau bekannter Ausgleichselemente verbessert werden, z. B.

an die Klemmen der Dioden 16, und 1O₂ (F i g. 4) geschaltete veränderbare Widerstände,

ein Spannungsteiler /um Ersatz der beiden Widerstände H, 143.

ein Spannungsteiler mit den Widerständen 14,, 142 und einem Teil des Ausgleichswiderstandes 15,, wie er in Fi g. 6b wiedergegeben ist.

In F i g. 6a ist der rechte Teil der Schaltung nach F i g. 4 dargestellt, in der das Ausgleichsnetzwerk 15 aus einem Widerstand 15, in Parallelschaltung mit einem Kondensator 15₂ besteht. In Fig. 6b ist die durch die Widerstände 14,, 142 ^un(^ einen Teil des Widerstandes 15, gebildete Dreieckschaltung der Fi g. 6a in eine Sternschaltung umgewandelt, welche die Ausführung eines Spannungsteilers 18₂ (Fi g. 6b) ermöglicht, dessen Abgriff über den Widerstand 18, geerdet ist.

Die F i g. 7 und 8 zeigen Varianten der F i g. 3 und 4.

Die Schallung 10a nach Fi g. 7 weist an Stelle zweier Widerstände 14, und 142 (Fi g. 3 und 4) zwei PNP-Transistoren 21, und 2I₂ auf, die mit eingeprägtem Strom arbeiten. Diese Transistoren mit ihren zugehörigen Widerständen 22!, H₂, 23,, 23^ 24, und 24z weisen bei Wechselströmen Impedanzen mit Werten auf, die gegenüber den Widerständen 14, und IA₂ viel höher sind. Der Ausdruck G₃/2 der Gleichung (11) kann dann als Null betrachtet werden.

Die Schaltung 10b nach Fi g. 8 weist an Stelle der Widerstände 12,₀, 122t, der Fig. 4 zwei mit eingeprägtem Strom arbeitende NPN-Transistoren 31, und 3I₂ mit zugehörigen Widerständen 32,, 322.33,, 33J₂,34, und 3^ auf. Man kann so, falls erwünscht, die Impedanzen 3 und 4 vom Wert l/g vom Gleichstrombetrieb der Gabelschaltung unabhängig machen und sie dann an die Eingangs- bzw. Ausgangsklemmen der Verstärker 6 und 7 schalten.

Die Gabelschaltung nach der Erfindung ermöglicht die Ausführung zweier Sammelruf-Schaltungen, wie sie auf Fernsprechleitungen entlang Eisenbahnstrecken mit einer anrufenden Hauptstelle beim Betriebsvorstand der Strecke und mehreren Nebenstellen, die gleichzeitig angerufen werden können, bei den Bahnhofsvorständen der einzelnen Stationen eingesetzt werden können:

a) bei der einen von ihnen kann der Betriebsvorstand der Strecke mit einem Bahnhofsvorsland ein Gespräch beginnen, während die übrigen Bahnhofsvorstände nur zuhören, jedoch im Verlauf dieses Gespräches kann irgendeiner dieser Bahnhofsvorstände sich zum Wort melden;

b) bei der anderen Schaltung kann der Betriebsvorstand mit allen Bahnhofsvorständen sprechen, diese jedoch nicht unter sich.

Die F i g. 9 zeigt die Schaltung mit der im Absatz a angegebenen Betriebsweise. Station A mit Gabel schaltung 10 Λ benutzt die Verstärker 6/4 und 7 C, urr mit der Hauptstation zu sprechen, und den Verstärk« 7 B. um mit der Station B zu sprechen. Die Haupt Station benutzt die Verstärker6C und 7/4,7 B... um mit den Stationen A, B... zu sprechen.

Die Fig. 10 zeigt die Schaltung mit der im obigei Absatz b) angegebenen Betriebsweise. Bei dieser Schal tong sind die Verstärker 6 A, 6 B... der Stationer alle in Verbindung mit dem Verstärker 7 C der Haupt station. Der Verstärker 6 C der Hauptstation ist ar alle Eingänge der Verstärker 7/4,7B... der einzel nen Stationen geschaltet.

Die beiden Schaltungen nach Fig.9 und K erfordern nur eine Dreidrahtleitung.

Fig. 11 zeigt ein Blockschema mit einer Weiche als Sieb fur Signale mit verschiedenen Frequenzen, bestehend aus einer Dreiklemmen-Gabelschaltung 10 und einem Bandpaßfilter 100, dessen Eingangsklemmen an die Klemmen 1O₁,1O₂ der Gabelschaltung 10 gelegt sind.

Wie bekannt, ist die Eingangsimpedanz des Filters 100 reell für das durchlaufende Frequenzband; daraus

10

ergibt sich, daß die Gabelschaltung 10 normalerweise nur für das erwähnte Frequenzband arbeitet.

Wenn ein an die Klemmen 10,, 10, der Gabelschaltung 10 gelegtes Signal eine Frequenz innerhalb dieses Frequenzbandes aufweist, tritt es an den Ausgangsklemmen 10O₁,10O₂ des Filters 100 auf, anderenfalls erscheint es an den Klemmen 1O₂,1O₃ der Gabelschaltung 10.

Hierzu 2 Blatt Zeichnungen

Claims (9)

Patentansprüche:

1. Gabelschaltung mit drei Klemmen für Fernsprechleitungen, bei der die erste und die zweite Klemme eine gegenüber einem Bezugspotential veränderliche Spannung aufweisen, während die dritte Klemme auf Bezugspotential gehalten ist, bei der ferner eine Zweidrahtleitung mit einer Impedanz vom Wert Z zwischen die erste und die zweite Klemme geschaltet ist, während von den beiden Zweigen einer Vierdrahtleitung mit unter sich identischen Impedanzen der eine Zweig zwischen die erste und die dritte Klemme und der andere Zweig zwischen die zweite und die dritte Klemme geschaltet ist, dadurch gekennzeichnet, daß die Gabelschaltung einen Negativ-Impedanzwandler (10) aus einer Dreiklemmen-Anordnung (1O₁, 1O₂, 1O₃) aufweist, die in bezug auf ihre dritte Klemme (1O₃) mit BezugspotentiaJ symmetrisch ist und zwischen ihrer ersten und zweiten Klemme (1O₁,1O₂) eine Negativ-Impedanz aufweisi. die im wesentlichen gleich Z ist, und daß die Gabelschaltung ferner zwei Impedanzen (3g, 4g) mit einem Wert von im wesentlichen gleich 2'4 aufweist, von denen die eine (3g) zwischen die erste \md die dritte Klemme (1O₁,1O₃) und die andere (4g) zwischen die zweite und die dritte Klemme (1O₂,1O₃) geschaltet ist.

2. Gabelschaltung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß der Negativ-Impedanzwandler (10) wenigstens ein Paar von Transistoren (H₁. H₂) in Kreuzschaltung aufweist (F i g. 3,4, 6 bis 8).

3. Gabelschaltung nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß die beiden Transistoren (H₁, H₂) identisch sind (F i g. 3,4,6 bis 8).

4. Gabelschaltung nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daßderNegaliv-Impedanzwandler (10 a) zwei Paare von Transistoren (H₁, H₂ bzw. 21,, 2I₂) gleichen Leitfähigkeitstyps aufweist, wobei jeder Transistor eines Paares (11,, H₂) mit seinem Emitter am Kollektor eines Transistors des anderen Paares (2I₁, 2I₂) liegt (Fig. 7).

5. Gabelschaltung nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß der Negativ-Impedanzwandler (10£>) vier Transistoren aufweist, die zwei Paare (H₁, H₂ bzw. 31,,3I₂) jeweils entgegengesetzten Leitfähigkeitstyps bilden, wobei der Kollektor jedes Transistors eines Paares mit demjenigen eines Transistors des anderen Paares verbunden ist (Fig. 8).

6. Gabelschaltung nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß die Kreuzschaltung zwischen der Basiselektrode eines jeden Transistors eines Paares (11,, H₂) und dem Kollektor des jeweils anderen Transistors desselben Paares durch Zenerdioden (16,, 16,) gebildet ist (Fig. 3, 4, 7, 8).

7. Gabelschaltung nach Anspruch 1 mit Frequenzweiche, dadurch gekennzeichnet, daß der Negativ-Impedanzwandler (10) mit einem Bandpaßfilter (100) verbunden ist, dessen Eingangsklemmen an der ersten und zweiten Klemme (10,, 1O₂) des Negativ-Impedanzwandlers (10) liegen, und daß der Eingang der Frequenzweiche durch die erste und die dritte (1O₁,1O₃) oder durch die zweite und die dritte Klemme (1O₂,1O₃) des Negativ-Impedanzwandlers gebildet werden, während die Ausgänge der Frequenzweiche einerseits aus den Ausgangsklemmen (100,, 10O₂) des Bandpaßfilters (100) und andererseits aus der zweiten und der dritten bzw. der ersten und der dritten Klemme des Negativ-Impedanzwandlers bestehen (Fig. 11).

8 Gabelschaltung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die beiden Zweige der Vierdrahtleitung an den Negativ-Impedanzwandler über Verstärker (6,7) angeschlossen sind, die gabelseitig eine sehr große Eingangs- bzw. Ausgangsimpedanz aufweisen (F i g. 4, 7, 8).

9. Schaltung für ein Sammelruf-Fernsprechnetz mit einer anrufenden Hauptstelle und mehreren Nebenstellen, die gleichzeitig angerufen werden können, dadurch gekennzeichnet, daß jede dieser Stellen eine Gabelschaltung nach Anspruch 1 in Verbindung mit zwei Ein-Richtungsverstärkern enthält (Fig.9 und 10).