DE19742930C1 - Leistungsschalter mit Überlastschutz - Google Patents
Leistungsschalter mit ÜberlastschutzInfo
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Description
Die Erfindung betrifft einen Leistungsschalter, der in einen
zwischen Anschlüsse für eine Versorgungsspannung geschalteten
Strompfad geschaltet ist und Schaltungsmittel für einen Über
lastschutz aufweist.
Leistungsschalter sind in Reihe mit einer Last zwischen An
schlüsse für eine Versorgungsspannung geschaltet, um die Ver
sorgungsspannung zeitweise an die Last anzulegen. Es ist er
forderlich, daß die üblicherweise als Leistungstransistoren
ausgeführten Schalter vor Überlastung geschützt sind, um eine
Zerstörung aufgrund von übermäßiger Verlustwärme zu ver
meiden. Kritisch ist besonders, wenn in der Last ein Kurz
schluß auftritt und am Schalter nahezu die volle Versorgungs
spannung anliegt.
In der DE 39 36 544 A1 sind Maßnahmen zum Kurzschlußschutz
eines taktweise betriebenen Leistungsschalters beschrieben.
Ein den Schalttransistor steuerndes Eingangssignal wird um
eine konstante Verzögerungszeit verzögert. Das verzögerte
Steuerungssignal gibt einen Schalter frei, der beim Auftreten
einer durch den Lastkurzschluß bedingten Überspannung leitend
gesteuert wird, um den Leistungstransistor dadurch abzuschal
ten. Zusätzlich wird der Leistungstransistor abgeschaltet,
wenn eine Übertemperatur durch einen mit dem Leistungsschal
ter thermisch gekoppelten Temperatursensor festgestellt wird.
Die Aufgabe der Erfindung besteht darin, einen Leistungs
schalter mit Überlastschutz anzugeben, der eine in allen Be
triebsbedingungen sichere Abschaltung ermöglicht.
Erfindungsgemäß wird diese Aufgabe durch einen Leistungs
schalter mit Überlastschutz nach den Merkmalen des Patentan
spruchs 1 gelöst.
Die Erfindung ist besonders vorteilhaft für den Fall anwend
bar, daß der Leistungsschalter und die Schaltungsmaßnahmen
für den Überlastschutz auf getrennten, aber thermisch gekop
pelten integrierten Schaltungen angeordnet sind. Durch das
Zeitglied wird ein sicheres Abschalten bei Lastkurzschluß,
wenn am Leistungsschalter nahezu die volle Betriebsspannung
anliegt, ermöglicht. Der Überlastschutz ist darüber hinaus
besonders geeignet für periodisch geschaltete Leistungs
schalter, die beispielsweise in Brückenschaltungen zur Motor
ansteuerung verwendet werden. Dabei wird sowohl die durch den
momentanen Schaltimpuls erzeugte Verlustwärme sowie die durch
die vorhergehenden Schaltvorgänge akkumulierte Verlustwärme
berücksichtigt. Der Überlastschutz ist auch für eine schlech
te Wärmekopplung zwischen Leistungsschalter und Tempe
ratursensor geeignet und außerdem für einen weiten Schwan
kungsbereich der Versorgungsspannung, da die Versorgungsspan
nung in die Berechnung der Verzögerungszeit zur Abschaltung
eingeht. Durch die Trennung von Leistungs- und Steuerchip ist
eine hohe Störsicherheit gegen Überstromspitzen gewährlei
stet. Da für die Herstellung der beiden Schaltkreise unter
schiedliche, für deren jeweilige Funktion angepaßte Herstel
lungsprozesse zur Anwendung kommen, ergeben sich optimierte
Herstellungskosten.
Nachfolgend wird die Erfindung anhand der in der Zeichnung
dargestellten Ausführungsbeispiele näher erläutert. Es zeigen
Fig. 1 ein Prinzipschaltbild des Leistungsschalters mit
Überlastschutz,
Fig. 2 eine schaltungstechnische Detailrealisierung des
Überlastschutzes für einen kurzschlußfesten Lei
stungsschalter und
Fig. 3 Signaldiagramme von in der Fig. 2 vorkommenden Si
gnalen.
Die Leistungsschalteranordnung in Fig. 1 zeigt als Lei
stungsschalter einen MOS-Feldeffekttansistor 1. Dieser ist in
einen zwischen Anschlüsse für die Versorgungsspannung VDD,
VSS geschalteten Strompfad geschaltet. In Reihe zum MOSFET 1
liegt eine Last 2. Durch ein Steuersignal A, das über einen
Treiber 4 an den Gateanschluß des MOSFET 1 geführt ist, wird
der MOSFET 1 ein- oder ausgeschaltet, wodurch die Last 2 an
die Versorgungsspannung gelegt bzw. von ihr getrennt wird.
Der MOSFET 1 ist ein n-Kanal-MOS-Transistor, dessen Sourcean
schluß an das negative Versorgungspotential VSS gekoppelt
ist, wobei die Last drainseitig liegt (Low-Side-Schalter).
Die Erfindung ist auch anwendbar für einen High-Side-Schal
ter, dessen Drainanschluß an der positiven Versorgungsspan
nung VDD liegt und dessen Last sourceseitig an das negative
Versorgungspotential angeschlossen ist.
Es ist eine Einrichtung 5 vorgesehen, durch die nach Fest
stellung von Überlast ein Abschaltsignal B erzeugt wird, wel
ches den Treiber 4 blockiert und somit den Transistor 1 so
fort abschaltet. Der Einrichtung 4 wird das Schaltsignal A
zugeführt. Durch Abfrage weiterer Signale ermittelt die Ein
richtung 5 eine Verzögerung, so daß die Einschaltflanke des
Signals A dadurch verzögert als Signal B zum Abschalten aus
geben wird. Die Verzögerung tp wird berechnet aus der Versor
gungsspannung VDD, der an der Drain-Source-Strecke des
Schalttransistors abfallenden Spannung VS sowie einem Signal
TG, das eine Temperatur angibt. Die Temperatur ist beispiels
weise die Temperatur des integrierten Schaltkreises, in dem
die Verzögerungseinrichtung 5 angeordnet ist. Nicht not
wendigerweise müssen Leistungstransistor 1 und Verzögerungs
schaltung 5 auf dem gleichen integrierten Schaltkreis ange
ordnet sein. Es genügt vielmehr, wenn der Schaltkreis der
Verzögerungsschaltung 5 sowie der Transistor 1 auf getrennten
Chips, aber mit ausreichender thermischer Kopplung zueinander
angeordnet sind. In diesem Fall ist die Temperatur der Verzö
gerungsschaltung 5 näherungsweise gleich der Gehäusetempera
tur des Transistors 1.
Die durch die Einrichtung 5 bewirkte Verzögerungszeit tp ge
nügt der Beziehung
Es bedeuten
Tjmax: maximal zulässige Sperrschichttemperatur des Lei stungsschalters;
TG: Temperatur des Verzögerungsschaltkreises 5;
VDS: Drain-Source-Spannung des Leistungstransistors 1;
VDD: auf Masse VSS bezogene Versorgungsspannung.
Tjmax: maximal zulässige Sperrschichttemperatur des Lei stungsschalters;
TG: Temperatur des Verzögerungsschaltkreises 5;
VDS: Drain-Source-Spannung des Leistungstransistors 1;
VDD: auf Masse VSS bezogene Versorgungsspannung.
Die maximal mögliche Verzögerungszeit tp wird somit propor
tional zum Quadrat der Temperaturreserve, d. h. der Differenz
aus maximaler Sperrschichttemperatur und momentaner Gehäuse
temperatur, und umgekehrt proportional zur Drain-Source-Span
nung des Leistungstransistors sowie der Versorgungsspannung
eingestellt. Diese maximale Verzögerungszeit gilt idealer
weise nur für einen einzigen Einschaltvorgang für den Lei
stungstransistor.
Bei periodischem Schalten des Leistungsschalters ist darüber
hinaus die durch vorangegangene Einschaltzeiten akkumulierte
Verlustwärme zu berücksichtigen. Die Verzögerungszeit, wäh
rend der der Leistungsschalter in jeder Periode eingeschaltet
bleiben kann, ohne zerstört zu werden, ist kürzer als der
nach obiger Formel festgelegte Maximalwert. Die Verzögerungs
zeit zum überlastbedingten Abschalten für periodischen
Schaltbetrieb des Transistors 1 ist derart zu bestimmen, daß
das Tastverhältnis, d. h. das Verhältnis zwischen eingeschal
teter Zeitdauer des Leistungsschalters geteilt durch die
Schaltperiode, folgender Beziehung genügt:
Das Tastverhältnis wird bei periodischem Schaltbetrieb so
eingestellt, daß dann, wenn der Leistungsschalter bereits
nach einem Bruchteil der maximalen Verzögerungszeit für einen
Einzelimpuls multipliziert mit dem Kehrwert des maximalen
Tastverhältnisses wieder eingeschaltet wird, die anschließen
de Verzögerungszeit ebenfalls nur diesen Bruchteil der maxi
malen Verzögerungszeit für den Einzelimpuls betragen darf.
Während die Schaltperiode durch das den Leistungsschalter
steuernde Signal A eingestellt wird, werden das Tastverhält
nis und somit die Einschaltzeit (bzw. die Verzögerungszeit)
durch die oben angegebene zuletzt genannte Formel angegeben.
Eine für eine Integration zweckmäßige Realisierung der Verzö
gerungsschaltung 5 ist in Fig. 2 dargestellt. Diese enthält
einen Kondensator 10, von dem ein Anschluß über eine erste
Stromquelle 11 mit dem positiven Versorgungspotential VDD
verbunden ist. Der eine Anschluß des Kondensators 10 ist über
eine zweite Stromquelle 12 mit Masse VSS verbunden. Der ande
re Anschluß des Kondensators 10 ist direkt mit Masse verbun
den. Über die Stromquelle 11 wird der Kondensator 10 aufgela
den, wenn der Leistungstransistor 1 eingeschaltet wird. Hier
zu ist in den Strompfad der Stromquelle 11 ein Schalter 13
geschaltet, der parallel zum Leistungstransistor 1 mittels
des Steuersignals A' am Ausgang des Treibers 4 gesteuert
wird. Über die Stromquelle 12 wird der Kondensator 10 konti
nuierlich entladen. Die Ladung des Kondensators 10 stellt ein
Maß für die momentane Temperatur im Leistungsschalter 1 dar.
Die Kondensatorspannung wird dem Plus-Eingang eines Kompara
tors 14 zugeführt. Am Minus-Eingang des Komparators 14 liegt
eine Vergleichsschwelle an, so daß dann, wenn die Kondensa
torspannung den Vergleichswert überschreitet, das Abschaltsi
gnal B erzeugt wird. Das Abschaltsignal B wird dem Setzein
gang S eines Speicherelements 15 zugeführt, um die Ausschal
tinformation zu halten. Der Ausgang des Flip-Flops 15 schal
tet den Treiber 4 ab. Mit einem neuen Einschaltimpuls des
Steuersignals A wird der Leistungstransistor 1 wieder einge
schaltet, indem der Einschaltimpuls A dem Rücksetzeingang des
Flip-Flops 15 zugeführt wird, so daß der Treiber 4 wieder
freigegeben wird. Im übrigen ist sourceseitig zum Lei
stungstransistor 1 ein niederohmiger Strombegrenzungswider
stand 16 geschaltet. Die am Widerstand 16 abfallende Spannung
wird dem Treiber 4 mitgeteilt. Bei unzulässig hohem Stroman
stieg fällt am Widerstand 16 eine derart erhöhte Spannung ab,
daß der Treiber 4 ebenfalls blockiert wird oder der Treiber 4
die Gatespannung des Leistungstransistors 4 zumindest soweit
vermindert, daß der über den Leistungstransistor fließende
Strom über einen vorgegebenen Maximalstrom hinaus nicht an
steigt.
Der durch die (erste) gesteuerte Stromquelle 11 fließende
Strom wird von einem Steuersignal C gesteuert, das durch eine
Einrichtung 17 bereitgestellt wird. Die Einrichtung 17 ist
ein Multiplizierer-Dividierer mit zwei Multipliziereingängen
171, 172 und einem dividierenden Eingang 173. Dem Eingang 171
wird die Drainspannung des Leistungstransistors 1 zugeführt.
Da am niederohmigen Strombegrenzungswiderstand 16 eine rela
tiv geringe Spannung abfällt, ist die Drainspannung des Lei
stungsschalters 1 nahezu gleich zu seiner Drain-Source-Span
nung. Im Normalbetrieb bei ungestörter Last 2 fällt an der
Last 2 eine derart hohe Spannung ab, daß die Drainspannung
UDS' des Leistungstransistors 1 nahezu 0 V beträgt. Die im
Transistor 1 entwickelte Verlustwärme ist gering und unkriti
sch. Bei Kurzschluß der Last 2 liegt am Transistor 1 nahezu
die vollständige Versorgungsspannung VDD an. Die sich im
Transistor 1 entwickelnde Verlustleistung ist dementsprechend
hoch und kann zur Zerstörung führen. Die Drainspannung UDS'
als charakteristische Spannung für den Leistungsschalter 1
wird daher dem Multiplizierer-Dividierer 17 als charakteri
stisches Signal für die Drain-Source-Spannung des Transistors
1 zugeführt. Außerdem wird dem Multiplizierer-Dividierer 17
am Anschluß 172 die auf Masse bezogene Versorgungsspannung
VDD zugeführt. Insbesondere bei Anwendungen in der Kraftfahr
zeugelektronik ist erforderlich, daß die Überlastabschaltung
innerhalb eines weiten Versorgungsspannungsbereichs von 6 ...
40 Volt zuverlässig arbeitet. Daher erhält die Einrichtung 17
am Anschluß 172 die Versorgungsspannung VDD. Das Steuersignal
C wird proportional zu den Eingangssignalen UDS' bzw. VDD
verändert. Am Anschluß 173 wird ein Signal VT zugeführt, das
die Temperaturreserve, d. h. die Differenz zwischen maximaler
Sperrschichtspannung Tjmax und Gehäusetemperatur TG, angibt.
Je geringer die Temperaturreserve ist, desto stärker ist die
Stromquelle 11 auszusteuern. Das Signal C wird daher umge
kehrt proportional zur Temperaturreserve VT gesteuert. Das
Signal VT wird in einer Einrichtung 18 erzeugt, indem die
Temperaturabhängigkeit der Sperrschichtspannung eines pn-
Übergangs verwendet wird. Im einzelnen ist ein Differenzver
stärker 181 vorgesehen, an dessen Minus-Eingang eine bei
spielsweise von einer Band-Gap-Spannungsquelle 182 tempera
turstabil erzeugte Referenzspannung angelegt wird. Am Plus-
Eingang wird die an einer Diode 183 gegenüber Masse abgreif
bare Spannung eingespeist. Der Anodenanschluß der Diode 183
ist über eine Stromquelle 184 an die positive Versorgungs
spannung VDD geschaltet. Die Diode ist relativ zum Lei
stungstransistor 1 derart anzuordnen, daß thermische Kopplung
vorliegt. Die Sperrschichttemperatur der Diode ist dabei na
hezu gleich der Gehäusetemperatur des Leistungstransistors.
Wie oben bereits ausgeführt, wird der Kondensator 10 durch
die Stromquelle 11 aufgeladen, wobei deren Strom I11 in Ab
hängigkeit von der Drainspannung des Leistungstransistors 1,
der Versorgungsspannung VDD und der Temperaturreserve VT ge
steuert wird. Für das Entladen des Kondensators 10 über die
Stromquelle 12 wird der von der Stromquelle 12 eingeprägte
Strom 112 in Abhängigkeit von der Versorgungsspannung VDD ge
steuert, indem der Steuereingang der Stromquelle 12 mit dem
Anschluß für das Versorgungspotential VDD verbunden ist. Die
Information über die Versorgungsspannung steht immer zur
Steuerung für den Entladevorgang zur Verfügung. Die am Minus-
Eingang des Komparators 14 angelegte Vergleichsschwelle ist
das Signal VT für die Temperaturreserve.
Die Funktion der Gesamtschaltung zur Ermittlung der Verzöge
rungszeit td für getakteten Schaltbetrieb des Leistungstran
sistors 1 ist im Detail folgende: Für den Aufladevorgang,
durch den die Verzögerungszeit td festgelegt wird gilt, bis
der Komparator aktiviert wird:
Dabei ist berücksichtigt, daß der Strom I11 durch die Ein
richtung 17 in Abhängigkeit von Temperaturreserve, Drainspan
nung und Versorgungsspannung eingestellt wird. Durch Ver
gleich mit der oben zuerst genannten Formel ergibt sich, daß
der Aufladevorgang der maximalen Verzögerungszeit td für ein
einmaliges Einschalten entspricht. Ein periodisches Schalten
des Leistungstransistors 1 wird durch die Stromquelle 12 nun
dadurch berücksichtigt, daß das Verhältnis aus Entladestrom
zu Ladestrom dem Tastverhältnis aus eingeschaltetem Zustand
und Schaltperiode des Leistungsschalters 1 entspricht:
Das Verhalten der Schaltung entspricht somit der oben für das
Tastverhältnis D genannten Beziehung. Die Spannung des Kon
densators 10 wird durch das Verhältnis der von den gesteuer
ten Stromquellen 11, 12 eingeprägten Ströme bestimmt und im
Komparator 14 mit der Temperaturreserve VT verglichen, um die
Verzögerungszeit für das Ausschalten des Leistungsschalters 1
nach einem Einschaltimpuls zu bestimmen. Als Folge stellt
sich ein Tastverhältnis ein, wie durch obige Formel ange
geben. Dies gewährleistet, daß bei periodischem Schaltbetrieb
eine Überlastung des Schalters bei Lastkurzschluß sicher ver
hindert wird. Dabei wird die aufgrund vorheriger Schalt
vorgänge akkumulierte Verlustwärme berücksichtigt. Die Verzö
gerungsschaltung arbeitet über einen weiten Versorgungsspan
nungsbereich auch bei loser thermischer Kopplung zwischen
Temperatursensor und Leistungsschalter zufriedenstellend.
In Fig. 3 sind das Schaltsignal A, der Transistorstrom IS,
die Drainspannung UDS', die Sperrschichttemperatur Tj des
Leistungsschalters, die Kondensatorspannung UC sowie der Aus
schaltimpuls B dargestellt. Der Zeitabschnitt 30 zeigt den
Normalbetrieb mit ungestörter Last 2. Der Spannungsabfall
längs der Last 2 sorgt dafür, daß am Schalter 1 während der
Einschaltphase nahezu keine Spannung abfällt. Die Temperatur
des Leistungsschalters wird nicht erhöht. Der Zeitabschnitt
40 stellt einen einmaligen Einschaltvorgang bei Lastkurz
schluß dar. Längs des Transistors 1 fällt während des Ein
schaltzustands nahezu die volle Versorgungsspannung ab. Die
Temperatur Tj der Sperrschichten im Leistungstransistor
steigt an. In entsprechender Weise steigt die Kondensator
spannung UC. Beim Erreichen der Temperaturreserve VT erfolgt
ein Abschaltimpuls 41. Im Zeitabschnitt 50 ist der periodi
sche Betrieb dargestellt. Beim ersten Einschaltimpuls steigt
die Sperrschichttemperatur Tj an, bis die Kondensatorspannung
UC den Vergleichswert VT der Temperaturreserve erreicht. Es
erfolgt ein Abschaltimpuls 51. Die Sperrschichttemperatur Tj
fällt ab, in entsprechender Weise fällt die Kondensatorspan
nung UC, indem der Kondensator 10 durch die Stromquelle 12
entladen wird. Durch einen weiteren Einschaltimpuls des Steu
ersignals A wird der Transistor 1 wieder eingeschaltet. Die
Sperrschichttemperatur Tj steigt wiederum an, und der noch
nicht vollständig entladene Kondensator 10 wird über die
Stromquelle 11 weiter aufgeladen, bis der Komparator 14 wie
der aktiviert wird und einen Abschaltimpuls 52 erzeugt. Die
ser Vorgang wird periodisch fortgesetzt.
Claims (11)
1. Leistungsschalter mit Überlastschutz, umfassend:
- 1. den Leistungsschalter (1), der in einem zwischen Anschlüs sen für eine Versorgungsspannung (VDD, VSS) geschalteten Strompfad geschaltet ist und der in Abhängigkeit von einem Steuersignal (A, A') in einen eingeschalteten und einen ausgeschalteten Zustand schaltbar ist,
- 2. ein Verzögerungselement (5), dem das Steuersignal (A') zu geführt wird und durch das ein Abschaltsignal (B) nach ei ner Verzögerungszeit erzeugt wird, um den Leistungsschalter (1) abzuschalten,
- 3. wobei das Verzögerungselement (5) Mittel aufweist, durch die die Verzögerungszeit in Abhängigkeit von einer längs des Leistungsschalters (1) abfallenden Spannung (VS, VDS'), von der Versorgungsspannung (VDD) und von einem Temperatur signal (VT), das die Differenz zwischen einem Referenzwert (182) und der Temperatur eines an den Leistungsschalter (1) thermisch gekoppelten Temperaturelements (183) angibt, ge bildet wird.
2. Leistungsschalter nach Anspruch 1,
dadurch gekennzeichnet, daß
durch die Mittel die Verzögerungszeit umgekehrt proportional
der am Leistungsschalter (1) abfallenden Spannung (VDS') ge
bildet wird.
3. Leistungsschalter nach Anspruch 2,
dadurch gekennzeichnet, daß
durch die Mittel die Verzögerungszeit proportional dem Qua
drat des Temperatursignals (VT) gebildet wird.
4. Leistungsschalter nach Anspruch 3,
dadurch gekennzeichnet, daß
durch die Mittel die Verzögerungszeit umgekehrt proportional
der Versorgungsspannung (VDD) gebildet wird.
5. Leistungsschalter nach einem der Ansprüche 1 bis 4,
dadurch gekennzeichnet, daß
das Steuersignal (A, A') ein periodisches Taktsignal ist, und
daß durch die Mittel die Verzögerungszeit geringer als derje
nige Wert gebildet wird, der sich proportional dem Quadrat
des Temperatursignals (VT) und umgekehrt proportional der am
Leistungsschalter (1) abfallenden Spannung (VDS) und umge
kehrt proportional der Versorgungsspannung (VDD) ergibt.
6. Leistungsschalter nach einem der Ansprüche 1 bis 5,
dadurch gekennzeichnet, daß
durch die Mittel die Verzögerungszeit derart eingestellt
wird, daß das Verhältnis von eingeschalteter Zeitdauer des
Leistungsschalters (1) geteilt durch die Schaltperiode maxi
mal einem Wert ist, der proportional dem Temperatursignal
(VT) geteilt durch die am Leistungsschalter (1) abfallende
Spannung (VDS') ist.
7. Leistungsschalter nach einem der Ansprüche 1 bis 6,
dadurch gekennzeichnet, daß
daß ein Kondensator (10) vorgesehen ist mit einem Anschluß,
der über eine erste steuerbare Stromquelle (11) mit dem An
schluß für ein erstes Versorgungspotential (VDD) verbunden
ist, daß die erste Stromquelle (11) proportional zu der am
Leistungsschalter (1) abfallenden Spannung (VDS'), proportio
nal zur Versorgungsspannung (VDD) und umgekehrt proportional
zum Temperatursignal (VT) gesteuert wird, daß der Anschluß
des Kondensators (10) über eine zweite Stromquelle (12) mit
einem Anschluß für ein anderes Versorgungspotential (VSS)
verbunden ist, daß ein Komparator (14) vorgesehen ist, durch
den die am Kondensator (10) anliegende Spannung mit einem
vorgegebenen Vergleichswert (VT) verglichen wird, und daß
durch ein Ausgangssignal (B) des Komparators (14) der Lei
stungsschalter (1) abgeschaltet wird.
8. Leistungsschalter nach Anspruch 7,
dadurch gekennzeichnet, daß
die zweite Stromquelle (12) eine steuerbare Stromquelle ist,
die abhängig von der Versorgungsspannung (VDD) steuerbar ist.
9. Leistungsschalter nach einem der Ansprüche 7 oder 8,
dadurch gekennzeichnet, daß
der Vergleichswert des Komparators (14) durch das Temperatur
signal (VT) gebildet ist.
10. Leistungsschalter nach einem der Ansprüche 7 bis 9
dadurch gekennzeichnet, daß
eine Einrichtung (17) zur Multiplikation und Division vorge
sehen ist, durch die ein Steueursignal (C) zur Steuerung der
ersten Stromquelle (11) dadurch ermittelt wird, daß die Ver
sorgungsspannung (VDD) mit der Drainspannung (VDS') des als
Transistor ausgeführten Leistungsschalters (1) multipliziert
wird und durch das Temperatursignal (VT) dividiert wird.
11. Leistungsschalter nach einem der Ansprüche 7 bis 10,
gekennzeichnet durch
einen Schalter (13) im Strompfad der ersten steuerbaren
Stromquelle (11), der vom den Leistungsschalter (1) schalten
den Steuersignal (A') gesteuert wird.
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