DE19527810A1 - Realbildsucher mit variabler Brechkraft - Google Patents
Realbildsucher mit variabler BrechkraftInfo
- Publication number
- DE19527810A1 DE19527810A1 DE19527810A DE19527810A DE19527810A1 DE 19527810 A1 DE19527810 A1 DE 19527810A1 DE 19527810 A DE19527810 A DE 19527810A DE 19527810 A DE19527810 A DE 19527810A DE 19527810 A1 DE19527810 A1 DE 19527810A1
- Authority
- DE
- Germany
- Prior art keywords
- lens
- lens group
- real image
- refractive power
- group
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- G—PHYSICS
- G02—OPTICS
- G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
- G02B15/00—Optical objectives with means for varying the magnification
- G02B15/14—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective
- G02B15/143—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective having three groups only
- G02B15/1431—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective having three groups only the first group being positive
- G02B15/143105—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective having three groups only the first group being positive arranged +-+
Landscapes
- Physics & Mathematics (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
- Optics & Photonics (AREA)
- Lenses (AREA)
- Viewfinders (AREA)
Description
Die Erfindung betrifft einen Realbildsucher mit erhöhtem Va
rioverhältnis, der für eine Kompaktkamera usw. verwendbar
ist.
Das Varioverhältnis fast aller konventioneller Realbildsucher
mit variabler Brechkraft für Kompaktkameras ist kleiner als
3. Ein Objektivlinsensystem besteht üblicherweise aus einem
Variolinsensystem mit zwei Linsengruppen, einer Negativlinsen
gruppe und einer Positivlinsengruppe.
Es ist Ziel der Erfindung, einen kleinen Realbildsucher mit
einem Varioverhältnis größer als 3 anzugeben, der durch eine
verbesserte Anordnung des Objektivlinsensystems und der
Brechkraftverteilung realisiert wird.
Die Erfindung löst diese Aufgabe durch die Merkmale des Pa
tentanspruchs 1. Vorteilhafte Weiterbildungen sind Gegenstand
der Unteransprüchen.
Durch die Erfindung ist es möglich, mit einem kleinen Real
bildsucher variabler Brechkraft einen großen Abbildungsmaß
stab von mehr als 3 zu erzielen.
Bei einem vorzugsweisen Ausführungsbeispiel werden bei Ände
rung des Abbildungsmaßstabes die zweite und die dritte Linsen
gruppe ohne Bewegungen der ersten Linsengruppe verstellt. Die
erste Linsengruppe bewegt sich nicht, wenn der Abbildungsmaß
stab geändert wird. Dies vereinfacht die mechanische Kon
struktion des Objektivtusbus.
Vorzugsweise sind die unter einem vorbestimmten räumlichen
Abstand einander gegenüberliegenden Flächen der ersten und
der zweiten Linsengruppe asphärische Flächen, wobei der Ab
stand durch eine beidseitige Fläche der ersten Linsengruppe
und eine objektseitige Fläche der zweiten Linsengruppe defi
niert ist. Die asphärische Fläche der ersten Linsengruppe
kann eine beidseitige konvexe Fläche mit positiver Brechkraft
sein, die zum Rand hin abnimmt. Die asphärische Fläche der
zweiten Linsengruppe kann eine objektseitige konkave Fläche
mit negativer Brechkraft sein, die zum Rand hin abnimmt.
Die zweite Linsengruppe kann aus einer einzigen Konkav-Kon
kav-Linse (doppelt konkave Linse) negativer Brechkraft mit
asphärischen Flächen auf beiden Seiten bestehen. Diese asphä
rischen Flächen haben eine negative Brechkraft, die zum Rand
hin abnimmt.
Die erste, positive Linsengruppe, die zweite, negative Linsen
gruppe, und die dritte, positive Linsengruppe des Objektiv
linsensystems können jeweils eine einzige Linse sein.
Die Erfindung wird im folgenden anhand der Zeichnungen näher
erläutert. Darin zeigt
Fig. 1 die schematische Darstellung der Linsenanordnung
eines Realbildsuchers variabler Brechkraft in
Weitwinkel-Grenzstellung als erstes Ausführungs
beispiel,
Fig. 2 Diagramme verschiedener Aberrationen des Real
bildsuchers nach Fig. 1,
Fig. 3 die schematische Darstellung der Linsenanordnung
eines Realbildsuchers variabler Brechkraft in
Tele-Grenzstellung für das erste Ausführungsbei
spiel,
Fig. 4 Diagramme verschiedener Aberrationen des Real
bildsuchers nach Fig. 3,
Fig. 5 die schematische Darstellung der Linsenanordnung
eines Realbildsuchers variabler Brechkraft in
Weitwinkel-Grenzstellung als zweites Ausfüh
rungsbeispiels,
Fig. 6 Diagramme verschiedener Aberrationen des Real
bildsuchers nach Fig. 5,
Fig. 7 die schematische Darstellung der Linsenanordnung
eines Realbildsuchers variabler Brechkraft in
Tele-Grenzstellung für das zweite Ausführungs
beispiel,
Fig. 8 Diagramme verschiedener Aberrationen des Real
bildsuchers nach Fig. 7,
Fig. 9 die schematische Darstellung der Linsenanordnung
eines Realbildsuchers variabler Brechkraft in
Weitwinkel-Grenzstellung als drittes Ausfüh
rungsbeispiel,
Fig. 10 Diagramme verschiedener Aberrationen des Real
bildsuchers nach Fig. 9,
Fig. 11 die schematische Darstellung der Linsenanordnung
eines Realbildsuchers variabler Brechkraft in
Tele-Grenzstellung als drittes Ausführungsbei
spiel,
Fig. 12 Diagramme verschiedener Aberrationen des Real
bildsuchers nach Fig. 11,
Fig. 13 die schematische Darstellung der Linsenanordnung
eines Realbildsuchers variabler Brechkraft in
Weitwinkel-Grenzstellung als viertes Ausfüh
rungsbeispiel,
Fig. 14 Diagramme verschiedener Aberrationen des Real
bildsuchers nach Fig. 13,
Fig. 15 die schematische Darstellung der Linsenanordnung
eines Realbildsuchers variabler Brechkraft in
Tele-Grenzstellung für das vierte Ausführungs
beispiel,
Fig. 16 Diagramme verschiedener Aberrationen des Real
bildsuchers nach Fig. 15,
Fig. 17 die schematische Darstellung der Linsenanordnung
eines Realbildsuchers variabler Brechkraft in
Weitwinkel-Grenzstellung als fünftes Ausfüh
rungsbeispiel,
Fig. 18 Diagramme verschiedener Aberrationen des Real
bildsuchers nach Fig. 17,
Fig. 19 die schematische Darstellung der Linsenanordnung
eines Realbildsuchers variabler Brechkraft in
Tele-Grenzstellung für das fünfte Ausführungs
beispiel,
Fig. 20 Diagramme verschiedener Aberrationen des Real
bildsuchers nach Fig. 19,
Fig. 21 die schematische Darstellung der Linsenanordnung
eines Realbildsuchers variabler Brechkraft in
Weitwinkel-Grenzstellung als sechstes Ausfüh
rungsbeispiel,
Fig. 22 Diagramme verschiedener Aberrationen des Real
bildsuchers nach Fig. 21,
Fig. 23 die schematische Darstellung der Linsenanordnung
eines Realbildsuchers variabler Brechkraft in
Tele-Grenzstellung als sechstes Ausführungsbei
spiel,
Fig. 24 Diagramme verschiedener Aberrationen des Real
bildsuchers nach Fig. 23,
Fig. 25 die schematische Darstellung der Linsenanordnung
eines Realbildsuchers variabler Brechkraft in
Weitwinkel-Grenzstellung als siebtes Ausfüh
rungsbeispiel,
Fig. 26 Diagramme verschiedener Aberrationen des Real
bildsuchers nach Fig. 25,
Fig. 27 die schematische Darstellung der Linsenanordnung
eines Realbildsuchers variabler Brechkraft in
Tele-Grenzstellung für das siebte Ausführungs
beispiel,
Fig. 28 Diagramme verschiedener Aberrationen des Real
bildsuchers nach Fig. 27,
Fig. 29 die schematische Darstellung der Linsenanordnung
eines Realbildsuchers variabler Brechkraft in
Weitwinkel-Grenzstellung als achtes Ausführungs
beispiel,
Fig. 30 Diagramme verschiedener Aberrationen des Real
bildsuchers nach Fig. 29,
Fig. 31 die schematische Darstellung der Linsenanordnung
eines Realbildsuchers variabler Brechkraft in
Tele-Grenzstellung für das achte Ausführungsbei
spiel, und
Fig. 32 Diagramme verschiedener Aberrationen des Real
bildsuchers nach Fig. 31.
Bei einem konventionellen Realbildsucher variabler Brech
kraft, bei dem das Objektivlinsensystem aus zwei beweglichen
Linsengruppen besteht, d. h. einer Negativlinsengruppe und einer
Positivlinsengruppe, muß die zweite (positive) Linsen
gruppe um große Beträge verstellt werden, um ein Variover
hältnis größer als 3 zu erhalten. Der Grund ist, daß nur die
zweite Linsengruppe den Abbildungsmaßstab verändert. Dies
macht es schwierig, einen kleinen Realbildsucher zu realisieren.
Im Gegensatz zu dem konventionellen Realbildsucher besteht
bei der Erfindung das Objektivlinsensystem aus mindestens
drei Linsengruppen mit einer ersten, positiven Linsengruppe,
einer zweiten, negativen Linsengruppe, und einer dritten, po
sitiven Linsengruppe, die in dieser Reihenfolge, von der Ob
jektseite her gesehen, angeordnet sind. Ferner ist die Brech
kraftverteilung des Objektivlinsensystems so bestimmt, daß
die durch die Formeln (1) bis (4) in Anspruch 1 angegebenen
Forderungen erfüllt werden, so daß die zweite, negative Linsen
gruppe und die dritte, positive Linsengruppe eine die
Brechkraft verändernde Funktion haben.
Zusätzlich haben die zweite und die dritte Linsengruppe etwa
übereinstimmendes Brechkraftverhältnis bei großem Abbildungs
maßstab einschließlich 1 : 1. Es kann also nicht nur ein hohes
Varioverhältnis erzielt werden, sondern der Sucher kann auch
klein gebaut werden.
Die Formeln (1) und (2) in Anspruch 1 spezifizieren die laterale
Vergrößerung der zweiten Linsengruppe bei Weitwinkel-
Grenzstellung und Tele-Grenzstellung.
Die Formeln (3) und (4) in Anspruch 1 spezifizieren die laterale
Vergrößerung der dritten Linsengruppe bei Weitwinkel-
Grenzstellung und Tele-Grenzstellung.
Wenn der Wert der Formel (1) die untere Grenze unterschreitet,
ist das System aus drei Linsengruppen funktionell weit
gehend identisch mit einem konventionellen System mit zwei
Linsengruppen (Varioobjektivsystem), und es ist eine große
Verstellung der dritten, positiven Linsengruppe (entspricht
der zweiten Linsengruppe des Zweigruppensystems) erforder
lich, so daß es schwierig ist, einen kleinen Sucher zu reali
sieren. Wenn der Wert der Formel (1) die obere Grenze über
schreitet, ist die Schwankung der Aberrationen durch Bewegung
der zweiten Linsengruppen für eine Korrektur zu groß.
Wenn der Wert der Formel (2) die untere Grenze unterschreitet,
ist es unmöglich, ein hohes Varioverhältnis zu erreichen.
Wenn der Wert der Formel (3) die untere Grenze unterschreitet,
ergibt sich eine große Verstellung der zweiten Linsen
gruppe, so daß kein kleiner Sucher realisierbar ist. Wenn der
Wert die obere Grenze überschreitet, ist die Schwankung der
Aberrationen durch Bewegen der dritten Linsengruppe für eine
Korrektur zu groß. Wenn der Wert der Formel (4) die untere
Grenze unterschreitet, kann ein hohes Varioverhältnis nicht
erreicht werden.
Die Formeln (5) und (6) in Anspruch 2 spezifizieren die obere
und untere Grenze der lateralen Vergrößerung der zweiten und
der dritten Linsengruppe. Zum Vergrößern des Varioverhältnis
muß die laterale Vergrößerung größer als die unteren Grenzen
der Formeln (2) und (4) sein. Um den Sucher klein zu bauen,
wenn jede Linsengruppe aus einer oder zwei Linsen besteht,
muß die laterale Vergrößerung kleiner als die oberen Grenzen
der Formeln (5) und (6) sein, um die Aberrationen in Tele-
Stellung zu korrigieren.
Vorzugsweise bewegt sich die erste Linsengruppe bei Änderung
der Vergrößerung nicht, so daß der Mechanismus insgesamt
durch die feststehende erste Linsengruppe einfach sein kann.
Die erste, positive und die zweite, negative Linsengruppe
(deren Abstand relativ zueinander veränderlich ist) haben
vorzugsweise mindestens eine asphärische Fläche, um die Aber
rationen zu beseitigen, die in Linsengruppen aus einer oder
zwei Linsen entstehen. Die asphärischen Flächen sind vorzugs
weise auf den Oberflächen der ersten und der zweiten Linsen
gruppe vorgesehen, die einander unter einem vorbestimmten
räumlichen Abstand gegenüberstehen und durch eine bildseitige
Oberfläche und eine objektseitige Oberfläche der zweiten Linsen
gruppe definiert sind, um Aberrationen effektiv zu beseitigen
oder zu korrigieren.
Die Brechkraft der asphärischen Fläche nimmt vorzugsweise von
der Mitte zum Rand hin ab. Wenn die asphärische Fläche eine
konvexe bildseitige Fläche positiver Brechkraft ist (z. B. die
letzte Linsenfläche der ersten Linsengruppe, die der zweiten
Linsengruppe gegenübersteht), nimmt die positive Brechkraft
zum Linsenrand hin ab. Wenn die asphärische Linsenfläche an
dererseits eine konkave objektseitige Fläche mit negativer
Brechkraft ist (z. B. die erste Linsenfläche der zweiten Linsen
gruppe, die der ersten Linsengruppe gegenübersteht), nimmt
die negative Brechkraft zum Linsenrand hin ab. Die Verwendung
derartiger asphärischer Linsenflächen macht es möglich, nicht
nur die Aberrationen innerhalb jeder Linsengruppe, sondern
auch den Betrag der Aberration einer jeden Linsenfläche zu
korrigieren. Daher gibt es einen geringeren schädlichen Ein
fluß auf die Leistung des Suchers durch einen Herstellfehler
bei der Form der asphärischen Linsenflächen oder durch unge
naue axiale Ausrichtung der Linsen usw.
Zum Aufbau eines kleinen Suchers besteht die zweite, negative
Linsengruppe vorzugsweise aus einer einzigen Linse. Wenn die
zweite Linsengruppe, welche die größte Brechkraft hat, aus
einer einzigen Linse besteht, ist sie vorzugsweise eine negative
Konkav-Konkavlinse. Vorzugsweise sind die beiden konkaven
Flächen asphärisch. Die asphärischen Flächen sind vor
zugsweise derart gestaltet, daß ihre negative Brechkraft zum
Linsenrand hin abnimmt. Dies dient der Verbesserung der Aber
rationskorrektur innerhalb der zweiten Linsengruppe. Ferner
tritt keine oder nur eine geringe Verschlechterung des optischen
Wirkungsgrades des Suchers durch Herstellfehler auf.
Im folgenden werden einige numerische Beispiele
(Ausführungsformen) eines Realbildsuchers erläutert.
Die Fig. 1 bis 4 zeigen das erste Ausführungsbeispiel der
Erfindung.
Numerische Daten für dieses Linsensystem enthält die Tabelle 1.
Die Linsenanordnungen sind in Fig. 1 und 3 in Weitwinkel-
Grenzstellung und in Tele-Grenzstellung dargestellt.
In dem ersten Ausführungsbeispiel besteht das Linsensystem
von der Objektseite her aus einer Glasabdeckung A, einer ersten
Linsengruppe 11, einer zweiten Linsengruppe 12, einer
dritten Linsengruppe 13, einer Glasabdeckung B (für einen
Spiegel), einer Kondensorlinsengruppe 14, einem Filter 15
(zur Anzeige im Sucher), einem Prisma 16
(Bildaufrichtesystem), einer Okularlinsengruppe 17 und einer
Glasabdeckung C. Die erste, die zweite und die dritte Linsen
gruppe 11, 12 und 13 bilden ein Objetivlinsensystem. Im dar
gestellten Ausführungsbeispiel haben sie jeweils eine einzige
Linse. Die zweite Linsengruppe 12 ist eine einzige negative
Konkav-Konkavlinse.
Fig. 2 und 4 zeigen die Aberrationen für Weitwinkel-Grenz
stellung und Tele-Grenzstellung dieses Ausführungsbeispiels.
In den Figuren und den folgenden Tabellen bezeichnet SA die
sphärische Aberration, SC die Sinusbedingung, d-Linie, g-Linie
und c-Linie die chromatischen Aberrationen, repräsentiert
durch die sphärischen Aberrationen und die lateralen
(transversalen) chromatischen Aberrationen bei der jeweiligen
Wellenlänge, und S und M jeweils den sagittalen bzw. meridio
nalen Strahl. Ferner bezeichnet ω den halben Feldwinkel, ER
den Durchmesser des Augenkreises, fo die Brennweite der Ob
jektivlinsengruppe, fe die Brechkraft der Okularlinsengruppe,
R den Krümmungsradius der jeweiligen Linsenfläche, D den Ab
stand zwischen den Linsen oder die Linsendicke, Nd den Bre
chungsindex der d-Linie und νd die Abbezahl der d-Linie.
ω = 23,7° ≈ 7,4°
ER: ⌀ 3
Abstand zur Augenlinse: 12,0 (von der zweiten Fläche der Glasabdeckung C)
fo = 12,24 ≈ 8,21
fe = 27,95
Suchervergrößerung: 0,44 ≈ 1,37
Diopter; -1,0 ≈ -1,0 dptr (für ein Objekt in 3 m Abstand)
ER: ⌀ 3
Abstand zur Augenlinse: 12,0 (von der zweiten Fläche der Glasabdeckung C)
fo = 12,24 ≈ 8,21
fe = 27,95
Suchervergrößerung: 0,44 ≈ 1,37
Diopter; -1,0 ≈ -1,0 dptr (für ein Objekt in 3 m Abstand)
Nr. 4: K=0,0, A4=0,14830×10-3, A6=-0,34900×10-6,
A8=0,0, A10=0,0, A12=0,0.
Nr. 5: K=0,0, A4=0,47700×10-3, A6=0,21400×10-5, A8=0,0, A10=0,0, A12=0,0.
Nr. 6: K=0,0, A4=-0,21670×10-3, A6=0,32000×10-5, A8=0,0, A10=0,0, A12=0,0.
Nr. 8: K=0,0, A4=0,25250×10-3, A6=0,84200×10-6, A8=0,0, A10=0,0, A12=0,0.
Nr. 17: K=0,0, A4=-0,34600×10-4, A6=-0,99800×10-6, A8=0,11070×10-7, A10=0,0, A12=0,0.
Nr. 5: K=0,0, A4=0,47700×10-3, A6=0,21400×10-5, A8=0,0, A10=0,0, A12=0,0.
Nr. 6: K=0,0, A4=-0,21670×10-3, A6=0,32000×10-5, A8=0,0, A10=0,0, A12=0,0.
Nr. 8: K=0,0, A4=0,25250×10-3, A6=0,84200×10-6, A8=0,0, A10=0,0, A12=0,0.
Nr. 17: K=0,0, A4=-0,34600×10-4, A6=-0,99800×10-6, A8=0,11070×10-7, A10=0,0, A12=0,0.
Die Form der asphärischen Fläche kann allgemein folgendermaßen
ausgedrückt werden:
X=CY²/{1+[1-(1+K)C²Y²]1/2}+A₄Y⁴+A₆Y⁶+A₈Y⁸+A₁₀Y¹⁰+ . . .
Darin sind
Y die Höhe über der Achse,
X der Abstand von einer Tangentialebene eines asphärischen Scheitels,
C die Krümmung des asphärischen Scheitels (l/r),
K eine Konizitätskonstante,
A₄ ein asphärischer Faktor vierter Ordnung,
A₆ ein asphärischer Faktor sechster Ordnung,
A₈ ein asphärischer Faktor achter Ordnung,
A₁₀ ein asphärischer Faktor zehnter Ordnung.
Y die Höhe über der Achse,
X der Abstand von einer Tangentialebene eines asphärischen Scheitels,
C die Krümmung des asphärischen Scheitels (l/r),
K eine Konizitätskonstante,
A₄ ein asphärischer Faktor vierter Ordnung,
A₆ ein asphärischer Faktor sechster Ordnung,
A₈ ein asphärischer Faktor achter Ordnung,
A₁₀ ein asphärischer Faktor zehnter Ordnung.
Fig. 5 bis 8 zeigen das zweite Ausführungsbeispiel eines
Realbildsuchers variabler Brechkraft. In Fig. 5 und 7 ist die
Linsenanordnung in Weitwinkel- und Tele-Grenzstellung darge
stellt. Die erste Linsengruppe 11 besteht aus zwei verkitteten
Linsenelementen 11-1 und 11-2, und das Filter 15 besteht
aus zwei verkitteten Filterelementen 15-1 und 15-2. Der Rest
der Linsenanordnung stimmt mit dem ersten Ausführungsbeispiel
überein.
Numerische Daten dieses Linsensystems enthält die Tabelle 2.
In Fig. 6 und 8 sind Aberrationen für Weitwinkel- bzw. Tele-
Grenzstellung dargestellt.
ω = 23,7° ≈ 7,3°
ER: ⌀ 3
Abstand zur Augenlinse: 13,59 (von der zweiten Fläche der Glasabdeckung C)
fo = 12,33 ≈ 38,17
fe = 28,68
Suchervergrößerung: 0,43 ≈ 1,33
Diopter; -1,0 ≈ -1,0 dptr (für ein Objekt in 3 m Abstand)
ER: ⌀ 3
Abstand zur Augenlinse: 13,59 (von der zweiten Fläche der Glasabdeckung C)
fo = 12,33 ≈ 38,17
fe = 28,68
Suchervergrößerung: 0,43 ≈ 1,33
Diopter; -1,0 ≈ -1,0 dptr (für ein Objekt in 3 m Abstand)
Nr. 6: K=0,0, A4=0,13660×10-3, A6=-0,33100×10-6,
A8=0,0, A10=0,0, A12=0,0.
Nr. 7: K=0,0, A4=0,95500×10-3, A6=0,68300×10-5, A8=0,0, A10=0,0, A12=0,0.
Nr. 8: K=0,0, A4=-0,13500×10-3, A6=0,17000×10-5, A8=0,0, A10=0,0, A12=0,0.
Nr. 10: K=0,0, A4=0,24600×10-3, A6=0,72000×10-6, A8=0,0, A10=0,0, A12=0,0.
Nr. 21: K=0,0, A4=-0,32200×10-4, A6=-0,54600×10-6, A8=0,46500×10-8, A10=0,0, A12=0,0.
Nr. 7: K=0,0, A4=0,95500×10-3, A6=0,68300×10-5, A8=0,0, A10=0,0, A12=0,0.
Nr. 8: K=0,0, A4=-0,13500×10-3, A6=0,17000×10-5, A8=0,0, A10=0,0, A12=0,0.
Nr. 10: K=0,0, A4=0,24600×10-3, A6=0,72000×10-6, A8=0,0, A10=0,0, A12=0,0.
Nr. 21: K=0,0, A4=-0,32200×10-4, A6=-0,54600×10-6, A8=0,46500×10-8, A10=0,0, A12=0,0.
Fig. 9 bis 12 zeigen das dritte Ausführungsbeispiel eines
Realbildsuchers variabler Brechkraft. In Fig. 9 und 11 ist
die Linsenanordnung in Weitwinkel- bzw. Tele-Grenzstellung
dargestellt. In dem dritten Ausführungsbeispiel besteht die
dritte Linsengruppe aus zwei verkitteten Linsenelementen 13-1
und 13-2, und das Filter 15 besteht aus zwei verkitteten Filter
elementen 15-1 und 15-2. Der Rest der Linsenanordnung
stimmt mit dem ersten Ausführungsbeispiel überein.
Numerische Daten dieses Linsensystems enthält die Tabelle 3.
In Fig. 11 und 12 sind Aberrationen für Weitwinkel- bzw. Tele-
Grenzstellung dargestellt.
ω = 23,7° ≈ 7,1°
ER: ⌀ 3
Abstand zur Augenlinse: 12,0 (von der zweiten Fläche der Glasabdeckung C)
fo = 12,29 ≈ 38,28
fe = 29,30
Suchervergrößerung: 0,42 ≈ 1,31
Diopter; -1,0 ≈ -1,0 dptr (für ein Objekt in 3 m Abstand)
ER: ⌀ 3
Abstand zur Augenlinse: 12,0 (von der zweiten Fläche der Glasabdeckung C)
fo = 12,29 ≈ 38,28
fe = 29,30
Suchervergrößerung: 0,42 ≈ 1,31
Diopter; -1,0 ≈ -1,0 dptr (für ein Objekt in 3 m Abstand)
Nr. 4: K=0,0, A4=0,54200×10-4, A6=0,26000×10-7, A8=0,0,
A10=0,0, A12=0,0.
Nr. 5: K=0,0, A4=0,69800×10-3, A6=-0,40200×10-5, A8=0,0, A10=0,0, A12=0,0.
Nr. 7: K=0,0, A4=0,56300×10-4, A6=0,75000×10-5, A8=0,0, A10=0,0, A12=0,0.
Nr. 10: K=0,0, A4=0,17000×10-3, A6=0,66600×10-5, A8=0,0, A10=0,0, A12=0,0.
Nr. 21: K=0,0, A4=-0,58600×10-4, A6=0,22400×10-7, A8= -0,11000×10-9, A10=0,0, A12=0,0.
Nr. 5: K=0,0, A4=0,69800×10-3, A6=-0,40200×10-5, A8=0,0, A10=0,0, A12=0,0.
Nr. 7: K=0,0, A4=0,56300×10-4, A6=0,75000×10-5, A8=0,0, A10=0,0, A12=0,0.
Nr. 10: K=0,0, A4=0,17000×10-3, A6=0,66600×10-5, A8=0,0, A10=0,0, A12=0,0.
Nr. 21: K=0,0, A4=-0,58600×10-4, A6=0,22400×10-7, A8= -0,11000×10-9, A10=0,0, A12=0,0.
Fig. 13 und 14 zeigen das vierte Ausführungsbeispiel eines
Realbildsuchers mit variabler Brechkraft. In Fig. 13 und 15
ist die Linsenanordnung in Weitwinkel- bzw. Tele-Grenzstellung
dargestellt. In diesem Ausführungsbeispiel besteht die
erste Linsengruppe aus zwei verkitteten Linsenelementen 11-1
und 11-2. Die dritte Linsengruppe 13 besteht aus zwei verkit
teten Linsenelementen 13-1 und 13-2. Das Filter 15 besteht
aus zwei verkitteten Filterelementen 15-1 und 15-2. Der Rest
dieser Linsenanordnung stimmt mit dem ersten Ausführungsbeispiel
überein.
Numerische Daten dieses Linsensystems enthält die Tabelle 4.
Fig. 14 und 16 zeigen Aberrationen für Weitwinkel- bzw. Tele-
Grenzstellung.
ω = 23,7° ≈ 7,3°
ER: ⌀ 3
Abstand zur Augenlinse: 15,65 (von der zweiten Fläche der Glasabdeckung C)
fo = 12,30 ≈ 38,11
fe = 28,70
Suchervergrößerung: 0,43 ≈ 1,33
Diopter; -1,0 ≈ -1,0 dptr (für ein Objekt in 3 m Abstand)
ER: ⌀ 3
Abstand zur Augenlinse: 15,65 (von der zweiten Fläche der Glasabdeckung C)
fo = 12,30 ≈ 38,11
fe = 28,70
Suchervergrößerung: 0,43 ≈ 1,33
Diopter; -1,0 ≈ -1,0 dptr (für ein Objekt in 3 m Abstand)
Nr. 6: K=0,0, A4=0,15020×10-3, A6=-0,29640×10-6,
A8=0,0, A10=0,0, A12=0,0.
Nr. 7: K=0,0, A4=0,77730×10-3, A6=0,86030×10-5, A8=0,0, A10=0,0, A12=0,0.
Nr. 8: K=0,0, A4=-0,36000×10-3, A6=0,67300×10-5, A8=0,0, A10=0,0, A12=0,0.
Nr. 12: K=0,0, A4=0,20230×10-3, A6=0,73200×10-6, A8=0,0, A10=0,0, A12=0,0.
Nr. 23: K=0,0, A4=-0,34280×10-4, A6=-0,28700×10-6, A8=0,23730×10-8, A10=0,0, A12=0,0.
Nr. 7: K=0,0, A4=0,77730×10-3, A6=0,86030×10-5, A8=0,0, A10=0,0, A12=0,0.
Nr. 8: K=0,0, A4=-0,36000×10-3, A6=0,67300×10-5, A8=0,0, A10=0,0, A12=0,0.
Nr. 12: K=0,0, A4=0,20230×10-3, A6=0,73200×10-6, A8=0,0, A10=0,0, A12=0,0.
Nr. 23: K=0,0, A4=-0,34280×10-4, A6=-0,28700×10-6, A8=0,23730×10-8, A10=0,0, A12=0,0.
Fig. 17 bis 20 zeigen das fünfte Ausführungsbeispiel eines
Realbildsuchers variabler Brechkraft. In Fig. 17 und 19 ist
die Linsenanordnung in Weitwinkel- bzw. Tele-Grenzstellung
dargestellt. Bei diesem Ausführungsbeispiel besteht das Filter
15 aus zwei verkitteten Filterelementen 15-1 und 15-2.
Der Rest dieser Konstruktion stimmt mit dem ersten Ausfüh
rungsbeispiel überein.
Numerische Daten dieses Linsensystems enthält die Tabelle 5.
Fig. 18 und 20 zeigen Aberrationen für die Weitwinkel- bzw.
die Tele-Grenzstellung.
ω = 23,7° ≈ 7,3°
ER: ⌀ 3
Abstand zur Augenlinse: 13,01 (von der zweiten Fläche der Glasabdeckung C)
fo = 12,24 ≈ 38,20
fe = 28,02
Suchervergrößerung: 0,44 ≈ 1,36
Diopter; -1,0 ≈ -1,0 dptr (für ein Objekt in 3 m Abstand)
ER: ⌀ 3
Abstand zur Augenlinse: 13,01 (von der zweiten Fläche der Glasabdeckung C)
fo = 12,24 ≈ 38,20
fe = 28,02
Suchervergrößerung: 0,44 ≈ 1,36
Diopter; -1,0 ≈ -1,0 dptr (für ein Objekt in 3 m Abstand)
Nr. 4: K=0,0, A4=0,10680×10-3, A6=-0,18500×10-6,
A8=0,0, A10=0,0, A12=0,0.
Nr. 5: K=0,0, A4=0,58300×10-3, A6=-0,88200×10-5, A8=0,0, A10=0,0, A12=0,0.
Nr. 6: K=0,0, A4=-0,51000×10-5, A6=-0,12620×10-5, A8=0,0, A10=0,0, A12=0,0.
Nr. 8: K=0,0, A4=0,22570×10-3, A6=0,11440×10-5, A8=0,0, A10=0,0, A12=0,0.
Nr. 19: K=0,0, A4=-0,50100×10-4, A6=-0,30500×10-6, A8=0,18900×10-8, A10=0,0, A12=0,0.
Nr. 5: K=0,0, A4=0,58300×10-3, A6=-0,88200×10-5, A8=0,0, A10=0,0, A12=0,0.
Nr. 6: K=0,0, A4=-0,51000×10-5, A6=-0,12620×10-5, A8=0,0, A10=0,0, A12=0,0.
Nr. 8: K=0,0, A4=0,22570×10-3, A6=0,11440×10-5, A8=0,0, A10=0,0, A12=0,0.
Nr. 19: K=0,0, A4=-0,50100×10-4, A6=-0,30500×10-6, A8=0,18900×10-8, A10=0,0, A12=0,0.
Fig. 21 bis 24 zeigen das sechste Ausführungsbeispiel eines
Realbildsuchers variabler Brechkraft. In Fig. 21 und 23 ist
die Linsenanordnung in Weitwinkel- bzw. Tele-Grenzstellung
dargestellt. Bei dem sechsten Ausführungsbeispiel besteht die
erste Linsengruppe 11 aus zwei verkitteten Linsenelementen
11-1 und 11-2. Das Filter 15 besteht aus zwei verkitteten
Filterelementen 15-1 und 15-2. Der Rest der Linsenanordnung
stimmt mit dem ersten Ausführungsbeispiel überein.
Numerische Daten dieses Linsensystems sind in Tabelle 6 ent
halten. Fig. 22 und 24 zeigen Aberrationen für die Weitwinkel-
bzw. die Tele-Grenzstellung.
ω = 23,7° ≈ 7,3°
ER: ⌀ 3
Abstand zur Augenlinse: 14,28 (von der zweiten Fläche der Glasabdeckung C)
fo = 12,28 ≈ 38,18
fe = 28,70
Suchervergrößerung: 0,43 ≈ 1,33
Diopter; -1,0 ≈ -1,0 dptr (für ein Objekt in 3 m Abstand)
ER: ⌀ 3
Abstand zur Augenlinse: 14,28 (von der zweiten Fläche der Glasabdeckung C)
fo = 12,28 ≈ 38,18
fe = 28,70
Suchervergrößerung: 0,43 ≈ 1,33
Diopter; -1,0 ≈ -1,0 dptr (für ein Objekt in 3 m Abstand)
Nr. 6: K=0,0, A4=0,11100×10-3, A6=-0,26300×10-6,
A8=0,0, A10=0,0, A12=0,0.
Nr. 7: K=0,0, A4=0,69700×10-3, A6=0,42860×10-5, A8=0,0, A10=0,0, A12=0,0.
Nr. 8: K=0,0, A4=-0,22200×10-3, A6=0,18620×10-5, A8=0,0, A10=0,0, A12=0,0.
Nr. 10: K=0,0, A4=0,22800×10-3, A6=0,11200×10-5, A8=0,0, A10=0,0, A12=0,0.
Nr. 21: K=0,0, A4=-0,36200×10-4, A6=-0,28500×10-6, A8=0,17700×10-8, A10=0,0, A12=0,0.
Nr. 7: K=0,0, A4=0,69700×10-3, A6=0,42860×10-5, A8=0,0, A10=0,0, A12=0,0.
Nr. 8: K=0,0, A4=-0,22200×10-3, A6=0,18620×10-5, A8=0,0, A10=0,0, A12=0,0.
Nr. 10: K=0,0, A4=0,22800×10-3, A6=0,11200×10-5, A8=0,0, A10=0,0, A12=0,0.
Nr. 21: K=0,0, A4=-0,36200×10-4, A6=-0,28500×10-6, A8=0,17700×10-8, A10=0,0, A12=0,0.
In Fig. 25 bis 28 ist das siebente Ausführungsbeispiel eines
Realbildsuchers variabler Brechkraft dargestellt. Fig. 25 und
27 zeigen die Linsenanordnung in Weitwinkel- bzw. Tele-Grenz
stellung. In dem siebten Ausführungsbeispiel besteht die
dritte Linsengruppe 13 aus verkitteten Linsenelementen 13-1
und 13-2. Das Filter 15 besteht aus zwei verkitteten Filter
elementen 15-1 und 15-2. Der Rest der Linsenanordnung stimmt
mit dem ersten Ausführungsbeispiel überein.
Numerische Daten dieses Linsensystems enthält die Tabelle 7.
Fig. 26 und 28 zeigen Aberrationen für die Weitwinkel- bzw.
die Tele-Grenzstellung.
ω = 23,7° ≈ 7,1°
ER: ⌀ 3
Abstand zur Augenlinse: 12,00 (von der zweiten Fläche der Glasabdeckung C)
fo = 12,28 ≈ 38,28
fe = 29,36
Suchervergrößerung: 0,42 ≈ 1,30
Diopter; -1,0 ≈ -1,0 dptr (für ein Objekt in 3 m Abstand)
ER: ⌀ 3
Abstand zur Augenlinse: 12,00 (von der zweiten Fläche der Glasabdeckung C)
fo = 12,28 ≈ 38,28
fe = 29,36
Suchervergrößerung: 0,42 ≈ 1,30
Diopter; -1,0 ≈ -1,0 dptr (für ein Objekt in 3 m Abstand)
Nr. 4: K=0,0, A4=0,6500×10-4, A6=0,12800×10-7, A8=0,0,
A10=0,0, A12=0,0.
Nr. 5: K=0,0, A4=0,78700×10-3, A6=-0,52460×10-5, A8=0,0, A10=0,0, A12=0,0.
Nr. 7: K=0,0, A4=0,35000×10-4, A6=0,81400×10-5, A8=0,0, A10=0,0, A12=0,0.
Nr. 10: K=0,0, A4=0,15700×10-3, A6=0,69300×10-5, A8=0,0, A10=0,0, A12=0,0.
Nr. 21: K=0,0, A4=-0,59700×10-4, A6=-0,29300×10-7, A8=0,28400×10-9, A10=0,0, A12=0,0.
Nr. 5: K=0,0, A4=0,78700×10-3, A6=-0,52460×10-5, A8=0,0, A10=0,0, A12=0,0.
Nr. 7: K=0,0, A4=0,35000×10-4, A6=0,81400×10-5, A8=0,0, A10=0,0, A12=0,0.
Nr. 10: K=0,0, A4=0,15700×10-3, A6=0,69300×10-5, A8=0,0, A10=0,0, A12=0,0.
Nr. 21: K=0,0, A4=-0,59700×10-4, A6=-0,29300×10-7, A8=0,28400×10-9, A10=0,0, A12=0,0.
Fig. 29 bis 32 zeigen das achte Ausführungsbeispiel eines
Realbildsuchers variabler Brechkraft. Fig. 29 und 31 zeigen
die Linsenanordnung in Weitwinkel- bzw. Tele-Grenzstellung.
Bei diesem Ausführungsbeispiel besteht die erste Linsengruppe
11 aus verkitteten Linsenelementen 11-1 und 11-2. Die dritte
Linsengruppe 13 besteht aus verkitteten Linsenelementen 13-1
und 13-2. Das Filter 15 besteht aus zwei verkitteten Filter
elementen 15-1 und 15-2. Der Rest der Linsenanordnung stimmt
mit dem ersten Ausführungsbeispiel überein.
Numerische Daten dieses Linsensystems sind in Tabelle 8 ent
halten. Fig. 30 und 32 zeigen Aberrationen für die Weitwinkel-
bzw. die Tele-Grenzstellung.
ω = 23,7° ≈ 7,25°
ER: ⌀ 3
Abstand zur Augenlinse: 12,73 (von der zweiten Fläche der Glasabdeckung C)
fo = 12,27 ≈ 38,18
fe = 28,65
Suchervergrößerung: 0,43 ≈ 1,33
Diopter; -1,0 ≈ -1,0 dptr (für ein Objekt in 3 m Abstand)
ER: ⌀ 3
Abstand zur Augenlinse: 12,73 (von der zweiten Fläche der Glasabdeckung C)
fo = 12,27 ≈ 38,18
fe = 28,65
Suchervergrößerung: 0,43 ≈ 1,33
Diopter; -1,0 ≈ -1,0 dptr (für ein Objekt in 3 m Abstand)
Nr. 6: K=0,0, A4=0,11300×10-3, A6=-0,20200×10-6,
A8=0,0, A10=0,0, A12=0,0.
Nr. 7: K=0,0, A4=0,61200×10-3, A6=0,54800×10-5, A8=0,0, A10=0,0, A12=0,0.
Nr. 8: K=0,0, A4=-0,28500×10-3, A6=0,44300×10-5, A8=0,0, A10=0,0, A12=0,0.
Nr. 12: K=0,0, A4=0,18400×10-3, A6=0,90500×10-6, A8=0,0, A10=0,0, A12=0,0.
Nr. 23: K=0,0, A4=-0,37700×10-4, A6=-0,23200×10-6, A8=0,15500×10-8, A10=0,0, A12=0,0.
Nr. 7: K=0,0, A4=0,61200×10-3, A6=0,54800×10-5, A8=0,0, A10=0,0, A12=0,0.
Nr. 8: K=0,0, A4=-0,28500×10-3, A6=0,44300×10-5, A8=0,0, A10=0,0, A12=0,0.
Nr. 12: K=0,0, A4=0,18400×10-3, A6=0,90500×10-6, A8=0,0, A10=0,0, A12=0,0.
Nr. 23: K=0,0, A4=-0,37700×10-4, A6=-0,23200×10-6, A8=0,15500×10-8, A10=0,0, A12=0,0.
Die folgende Tabelle 9 zeigt numerische Werte (Ergebnisse)
der Formeln (1) bis (4) für die vorstehend beschriebenen Aus
führungsbeispiele.
Wie aus Tabelle 9 hervorgeht, erfüllen die numerischen Werte
eines jeden Ausführungsbeispiels die Formeln (1) bis (4) sowie
die Formeln (5) und (6). Es hat sich auch experimentell
gezeigt, daß die Aberrationen bei einem Realbildsucher mit
variabler Brechkraft nach der Erfindung gut korrigiert werden
konnten.
Claims (8)
1. Realbildsucher mit variabler Brechkraft, mit einem Objektiv
linsensystem positiver Brechkraft, einer Kondensorlinse
und einem Okularlinsensystem, die in dieser Reihenfolge
von der Objektseite her angeordnet sind, dadurch
gekennzeichnet, daß das Objektivlinsensystem mindestens
drei Linsengruppen mit, von der Objektseite her gesehen,
einer ersten Linsengruppe positiver Brechkraft, einer
zweiten Linsengruppe negativer Brechkraft und einer dritten
Linsengruppe positiver Brechkraft enthält, daß die
zweite Linsengruppe und die dritte Linsengruppe zur Bild
seite bzw. zur Objektseite hin bewegt werden, wenn die
Vergrößerung von Weitwinkel zu Tele geändert wird, so daß
der Abstand zwischen der ersten Linsengruppe und der
zweiten Linsengruppe zunimmt, der Abstand zwischen der
zweiten Linsengruppe und der dritte Linsengruppe abnimmt
und der Abstand zwischen der dritten Linsengruppe und der
Kondensorlinse zunimmt, und daß die folgenden Formeln (1)
bis (4) erfüllt sind:
(1) 0,5<|m2W|<1,0
(2) 1,1<|m2T|
(3) 0,5<|m3W|<1,0
(4) 1,1<|m3T|worin
m2W die laterale Vergrößerung der zweiten Linsen gruppe bei Weitwinkel-Einstellung ist,
m2T die laterale Vergrößerung der zweiten Linsengruppe bei Tele-Einstellung ist,
m3W die laterale Vergrößerung der dritten Linsengruppe bei Weitwinkel-Einstellung ist, und
m3T die laterale Vergrößerung der dritten Linsengruppe bei Tele-Einstellung ist.
(2) 1,1<|m2T|
(3) 0,5<|m3W|<1,0
(4) 1,1<|m3T|worin
m2W die laterale Vergrößerung der zweiten Linsen gruppe bei Weitwinkel-Einstellung ist,
m2T die laterale Vergrößerung der zweiten Linsengruppe bei Tele-Einstellung ist,
m3W die laterale Vergrößerung der dritten Linsengruppe bei Weitwinkel-Einstellung ist, und
m3T die laterale Vergrößerung der dritten Linsengruppe bei Tele-Einstellung ist.
2. Realbildsucher nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet,
daß ferner die folgenden Formeln erfüllt sind:
(5) 1,1<|m2T|<1,7
(6) 1,1<|m3T|<1,7
(6) 1,1<|m3T|<1,7
3. Realbildsucher nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekenn
zeichnet, daß die erste Linsengruppe feststeht, wenn die
Vergrößerung geändert wird.
4. Realbildsucher nach einem der vorhergehenden Ansprüche,
dadurch gekennzeichnet, daß die Flächen der ersten Linsen
gruppe und der zweiten Linsengruppe, die einander unter
einem vorbestimmten räumlichen Abstand gegenüber stehen,
welcher durch eine bildseitige Fläche der ersten
Linsengruppe und eine objektseitige Fläche der zweiten
Linsengruppe definiert ist, asphärische Flächen sind.
5. Realbildsucher nach Anspruch 4, dadurch gekennzeichnet,
daß die asphärische Fläche der ersten Linsengruppe eine
bildseitige konvexe Fläche mit positiver Brechkraft, welche
zum Linsenrand hin abnimmt, und die asphärische Fläche
der zweiten Linsengruppe eine objektseitige konkave
Fläche mit zum Linsenrand hin abnehmender negativer
Brechkraft.
6. Realbildsucher nach einem der vorhergehenden Ansprüche,
dadurch gekennzeichnet, daß die zweite Linsengruppe eine
einzige Konkav-Konkavlinse negativer Brechkraft mit zwei
asphärischen Flächen ist.
7. Realbildsucher nach Anspruch 6, dadurch gekennzeichnet,
daß die asphärischen Flächen der Konkav-Konkavlinse eine
zum Linsenrand hin abnehmende negative Brechkraft haben.
8. Realbildsucher nach einem der vorhergehenden Ansprüche,
dadurch gekennzeichnet, daß die erste, positive Linsen
gruppe, die zweite, negative Linsengruppe und die dritte,
positive Linsengruppe des Objektivlinsensystems jeweils
eine einzige Linse enthalten.
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JPP6-178798 | 1994-07-29 | ||
JP17879894A JP3554366B2 (ja) | 1994-07-29 | 1994-07-29 | 高変倍実像式ファインダー |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE19527810A1 true DE19527810A1 (de) | 1996-02-01 |
DE19527810B4 DE19527810B4 (de) | 2005-03-24 |
Family
ID=16054836
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DE19527810A Expired - Fee Related DE19527810B4 (de) | 1994-07-29 | 1995-07-28 | Realbildsucher mit variabler Brechkraft |
Country Status (5)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US5694244A (de) |
JP (1) | JP3554366B2 (de) |
DE (1) | DE19527810B4 (de) |
FR (1) | FR2723217B1 (de) |
GB (1) | GB2291981B (de) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
FR2734916A1 (fr) * | 1995-05-30 | 1996-12-06 | Samsung Aerospace Ind | Viseur a grossissement variable |
Families Citing this family (17)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
KR100236646B1 (ko) * | 1997-05-21 | 2000-01-15 | 유무성 | 초소형 아포컬 줌 광학계 |
JP3306351B2 (ja) * | 1997-09-29 | 2002-07-24 | 旭光学工業株式会社 | 実像式変倍ファインダー |
JP3524408B2 (ja) * | 1998-01-06 | 2004-05-10 | キヤノン株式会社 | 観察光学系及びそれを有する光学機器 |
US6118585A (en) * | 1998-01-06 | 2000-09-12 | Asahi Kogaku Kogyo Kabushiki Kaisha | Optical system for observing equipment having image-vibration compensation system |
JPH11194262A (ja) * | 1998-01-06 | 1999-07-21 | Asahi Optical Co Ltd | 像振れ補正系を有する観察用光学機器 |
JP3335302B2 (ja) * | 1998-01-06 | 2002-10-15 | 旭光学工業株式会社 | 観察光学機器の防振光学系 |
JP3315922B2 (ja) * | 1998-04-08 | 2002-08-19 | 旭光学工業株式会社 | 実像式ファインダ光学系 |
JP2000089104A (ja) * | 1998-09-10 | 2000-03-31 | Asahi Optical Co Ltd | 観察光学機器の防振光学系 |
JP4447704B2 (ja) * | 1999-10-20 | 2010-04-07 | キヤノン株式会社 | 変倍光学系及びそれを有するカメラ |
US6867917B1 (en) * | 1999-11-09 | 2005-03-15 | Pentax Corporation | Real-image finder optical system |
JP4573378B2 (ja) * | 1999-11-12 | 2010-11-04 | オリンパス株式会社 | ズームレンズ |
JP3680693B2 (ja) * | 2000-03-21 | 2005-08-10 | コニカミノルタフォトイメージング株式会社 | 実像式変倍ファインダ |
JP3566698B2 (ja) * | 2002-01-17 | 2004-09-15 | キヤノン株式会社 | ファインダー及びそれを用いた光学機器 |
JP4790250B2 (ja) * | 2004-11-11 | 2011-10-12 | オリンパス株式会社 | デジタル一眼レフレックスカメラ |
JP2013015636A (ja) * | 2011-07-01 | 2013-01-24 | Tamron Co Ltd | 赤外線ズームレンズ |
JP5770292B2 (ja) | 2011-08-15 | 2015-08-26 | 富士フイルム株式会社 | 実像式変倍ファインダーおよび撮像装置 |
TWI737458B (zh) | 2020-08-14 | 2021-08-21 | 大立光電股份有限公司 | 光學影像透鏡組、取像裝置及電子裝置 |
Family Cites Families (12)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2859275B2 (ja) * | 1988-10-26 | 1999-02-17 | 旭光学工業株式会社 | ズームファインダー |
US4992809A (en) * | 1988-10-28 | 1991-02-12 | Asahi Kogaku Kogyo Kabushiki Kaisha | Zoom finder system |
US5193030A (en) * | 1988-10-28 | 1993-03-09 | Asahi Kogaku Kogyo K.K. | Zoom finder system |
JP2899019B2 (ja) * | 1989-09-01 | 1999-06-02 | キヤノン株式会社 | ズームレンズ |
US4991942A (en) * | 1989-05-02 | 1991-02-12 | Canon Kabushiki Kaisha | Zoom lens |
US5191477A (en) * | 1990-02-22 | 1993-03-02 | Asahi Kogaku Kogyo Kabushiki Kaisha | Zoom finder |
US5260834A (en) * | 1991-04-05 | 1993-11-09 | Olympus Optical Co., Ltd. | Small zoom lens system |
JP3008580B2 (ja) * | 1991-07-12 | 2000-02-14 | キヤノン株式会社 | ズームレンズ |
GB2261744B (en) * | 1991-11-25 | 1996-07-03 | Asahi Optical Co Ltd | Variable power view finder with aspheric lens surfaces |
US5247324A (en) * | 1991-12-13 | 1993-09-21 | Eastman Kodak Company | Real image zoom viewfinder |
GB9226806D0 (en) * | 1991-12-25 | 1993-02-17 | Asahi Optical Co Ltd | Zoom lens system |
US5367399A (en) * | 1992-02-13 | 1994-11-22 | Holotek Ltd. | Rotationally symmetric dual reflection optical beam scanner and system using same |
-
1994
- 1994-07-29 JP JP17879894A patent/JP3554366B2/ja not_active Expired - Fee Related
-
1995
- 1995-07-25 GB GB9515251A patent/GB2291981B/en not_active Expired - Fee Related
- 1995-07-25 US US08/506,633 patent/US5694244A/en not_active Expired - Lifetime
- 1995-07-28 DE DE19527810A patent/DE19527810B4/de not_active Expired - Fee Related
- 1995-07-28 FR FR9509237A patent/FR2723217B1/fr not_active Expired - Fee Related
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
FR2734916A1 (fr) * | 1995-05-30 | 1996-12-06 | Samsung Aerospace Ind | Viseur a grossissement variable |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP3554366B2 (ja) | 2004-08-18 |
FR2723217A1 (fr) | 1996-02-02 |
FR2723217B1 (fr) | 1999-07-16 |
US5694244A (en) | 1997-12-02 |
GB2291981A (en) | 1996-02-07 |
JPH0843885A (ja) | 1996-02-16 |
GB2291981B (en) | 1998-02-18 |
GB9515251D0 (en) | 1995-09-20 |
DE19527810B4 (de) | 2005-03-24 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
DE3827480C2 (de) | ||
DE19539166B4 (de) | Superweitwinkel-Varioobjektiv | |
DE19527810B4 (de) | Realbildsucher mit variabler Brechkraft | |
DE19736594C2 (de) | Superweitwinkelobjektiv vom Typ umgekehrter Teleobjektive | |
DE10317940A1 (de) | Variolinsensystem | |
DE10221401A1 (de) | Endoskop-Objektivoptik | |
DE112010003450T5 (de) | Zoomlinsensystem | |
DE2833309B2 (de) | Varioobjektiv | |
DE102007038706A1 (de) | Weitwinkel-Variolinsensystem | |
DE10338669A1 (de) | Weitwinkel-Variolinsensystem | |
DE4037213C2 (de) | Varioobjektiv für eine Kompaktkamera | |
DE19845485B4 (de) | Weichzeichnungsvariolinsensystem | |
DE4230416B4 (de) | Varioobjektiv | |
DE4112608A1 (de) | Zoomobjektivsystem | |
DE4429247C2 (de) | Varioobjektiv | |
DE4426617B4 (de) | Zoomobjektivsystem | |
DE19812295C2 (de) | Variolinsensystem | |
DE19548478A1 (de) | Varioobjektiv | |
DE19734921B4 (de) | Variolinsensystem mit hohem Brennweitenverhältnis | |
DE19629910A1 (de) | Vario-Objektiv | |
DE4424561C2 (de) | Realbildsucher | |
DE19962210B4 (de) | Varioobjektiv | |
DE4440398B4 (de) | Varioobjektivsystem | |
DE19927511A1 (de) | Variolinsensystem | |
DE19503612B4 (de) | Realbildsucher mit variabler Brechkraft |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
8110 | Request for examination paragraph 44 | ||
8127 | New person/name/address of the applicant |
Owner name: PENTAX CORP., TOKIO/TOKYO, JP |
|
8364 | No opposition during term of opposition | ||
8339 | Ceased/non-payment of the annual fee |