DE19927511A1

DE19927511A1 - Variolinsensystem

Info

Publication number: DE19927511A1
Application number: DE19927511A
Authority: DE
Inventors: Shuji Yoneyama
Original assignee: Asahi Kogaku Kogyo Co Ltd
Current assignee: Pentax Corp
Priority date: 1998-06-16
Filing date: 1999-06-16
Publication date: 1999-12-23
Anticipated expiration: 2019-06-17
Also published as: US6128140A; DE19927511B4

Abstract

Ein Variolinsensystem enthält eine positive erste Linsengruppe (10), eine negative zweite Linsengruppe (20), eine positive dritte Linsengruppe (30) und eine positive vierte Linsengruppe (40). Alle Linsengruppen (10 bis 40) werden bei der Brennweitenänderung aus der Einstellung kürzester Brennweite zur Einstellung längster Brennweite zur Objektseite hin bewegt. Die positive dritte Linsengruppe (30) enthält mindestens ein positives Linsenelement (L10) und ein negatives Linsenelement (L11). Die positive vierte Linsengruppe (40) enthält mindestens ein negatives Linsenelement (L13). Ändert sich die Objektentfernung von unendlich nach endlich, so erfolgt die Scharfeinstellung durch Bewegen der zweiten Linsengruppe (20) zur Objektseite hin, und es sind folgende Bedingungen erfüllt: DOLLAR A (1) -1,23 < m¶3-4W¶ < -1,0, DOLLAR A (2) 0,02 < d¶19¶/fw < 0,30, DOLLAR A (3) 1,6 < n¶L13¶ < 1,76, worin m¶3-4W¶ den resultierenden Abbildungsmaßstab der als eine Linsengruppe zu betrachtenden dritten und vierten Linsengruppe (30, 40) bei der Einstellung kürzester Brennweite, d¶19¶ den Abstand des positiven Linsenelementes (L10) von dem negativen Linsenelement (L11) in der dritten Linsengruppe (30), fw die Brennweite des gesamten Linsensystems bei der Einstellung kürzester Brennweite und n¶L13¶ den Brechungsindex des negativen Linsenelementes (L13) bezeichnet, das in der vierten Linsengruppe (40) am nächsten zur Bildseite hin angeordnet ist.

Description

Die Erfindung betrifft ein Variolinsensystem mit vier Linsengruppen, das in einem Objektiv einer Einzelbildkamera, Videokamera oder dergleichen verwendet wer den kann.

In der Japanischen Patentveröffentlichung Hei-4-149402 ist ein Drei-Linsengrup pen-Variolinsensystem beschrieben, das im Grunde ein Vier-Linsengruppen-Sy stem darstellt. Ein solches Variolinsensystem genügt jedoch mit einem halben Feldwinkel von etwa 37° bei Einstellung kürzester Brennweite nicht den Anforde rungen, die an ein Variolinsensystem gestellt werden, das einen größeren halben Feldwinkel als das in der eben genannten Veröffentlichung beschriebene hat. Weiterhin werden für die Fokussierlinsengruppe bildseitig schwere Linsenele mente verwendet, die die Last auf den Fokussierlinsenmechanismus erhöhen und so für eine automatische Scharfeinstellung von Nachteil sind. Auch die Japani sche Patentveröffentlichung Hei-6-75167 beschreibt ein Vier-Linsengruppen-Va riolinsensystem, das jedoch unter dem Gesichtspunkt eines größeren halben Feldwinkels unzureichend ist.

Aufgabe der Erfindung ist es, ein Variolinsensystem mit einem Brennweitenver hältnis von etwa 3,5 und einem halben Feldwinkel anzugeben, der in der Weit winkeleinstellung etwa 42° beträgt.

Die Erfindung löst diese Aufgabe durch das Variolinsensystem mit den Merkmalen des Anspruchs 1. Vorteilhafte Weiterbildungen der Erfindung sind Gegenstand der Unteransprüche sowie der folgenden Beschreibung.

Die Erfindung wird im folgenden an Hand der Figuren näher erläutert. Darin zei gen:

Fig. 1 die Linsenanordnung des ersten Ausführungsbeispiels des erfin dungsgemäßen Variolinsensystems,

Fig. 2A, 2B, 2C, 2D und 2E die Diagramme der Aberrationen des Variolinsensystems nach Fig. 1 bei der Einstellung kürzester Brennweite,

Fig. 3A, 3B, 3C, 3D und 3E die Diagramme der Aberrationen des Variolinsensystems nach Fig. 1 bei Einstellung mittlerer Brennweite,

Fig. 4A, 4B, 4C, 4D und 4E die Diagramme der Aberrationen des Variolinsensystems nach Fig. 1 bei Einstellung längster Brennweite,

Fig. 5 die Linsenanordnung des zweiten Ausführungsbeispiels,

Fig. 6A, 6B, 6C, 6D und 6E die Diagramme der Aberrationen des Variolinsensystems nach Fig. 5 bei Einstellung kürzester Brennweite,

Fig. 7A, 7B, 7C, 7D und 7E die Diagramme der Aberrationen des Variolinsensystems nach Fig. 5 bei Einstellung mittlerer Brennweite,

Fig. 8A, 8B, 8C, 8D und 8E die Diagramme der Aberrationen des Variolinsensystems nach Fig. 5 bei Einstellung längster Brennweite,

Fig. 9 die Linsenanordnung des dritten Ausführungsbeispiels,

Fig. 10A, 10B, 10C, 10D und 10E die Diagramme der Aberrationen des Variolinsensystems nach Fig. 9 bei Einstellung kürzester Brennweite,

Fig. 11A, 11B, 11C, 11D und 11E die Diagramme der Aberrationen des Variolinsensystems nach Fig. 9 bei Einstellung mittlerer Brennweite,

Fig. 12A, 12B, 12C, 12D und 12E die Diagramme der Aberrationen des Variolinsensystems nach Fig. 9 bei Einstellung längster Brennweite,

Fig. 13 die Linsenanordnung des vierten Ausführungsbeispiels,

Fig. 14A, 14B, 14C, 14D und 14E die Diagramme der Aberrationen des Variolinsensystems nach Fig. 13 bei Einstellung kürzester Brennweite,

Fig. 15A, 15B, 15C, 15D und 15E die Diagramme der Aberrationen des Variolinsensystems nach Fig. 13 bei Einstellung mittlerer Brennweite,

Fig. 16A, 16B, 16C, 16D und 16E die Diagramme der Aberrationen des Variolinsensystems nach Fig. 13 bei Einstellung längster Brennweite,

Fig. 17 die Linsenanordnung des fünften Ausführungsbeispiels,

Fig. 18A, 18B, 18C, 18D und 18E die Diagramme der Aberrationen des Variolinsensystems nach Fig. 17 bei Einstellung kürzester Brennweite,

Fig. 19A, 19B, 19C, 19D und 19E die Diagramme der Aberrationen des Variolinsensystems nach Fig. 17 bei Einstellung mittlerer Brennweite,

Fig. 20A, 20B, 20C, 20D und 20E die Diagramme der Aberrationen des Variolinsensystems nach Fig. 17 bei Einstellung längster Brennweite und

Fig. 21 die Bewegung der Linsengruppe des Variolinsensystems bei der Brennweitenänderung.

Wie in den Fig. 1, 5, 9, 13 und 17 gezeigt, enthält das Vier-Linsengruppen-Lin sensystem eine positive erste Linsengruppe 10, eine negative zweite Linsen gruppe 20, eine Blende S. eine positive dritte Linsengruppe 30 und eine positive vierte Linsengruppe 40. Die genannten Komponenten sind in dieser Reihenfolge von der Objektseite aus betrachtet angeordnet. Bei der Brennweitenänderung bewegen sich alle Linsengruppen unter Variation ihres gegenseitigen Abstandes zum Objekt hin. Die Blende S bewegt sich einstückig mit der positiven Linsen gruppe 30. Die Scharfeinstellung erfolgt durch Bewegen der negativen zweiten Linsengruppe 20 zum Objekt hin, wenn die Objektentfernung aus der Unend licheinstellung zu einer endlichen Entfernung hin variiert.

Bei jedem der in den Fig. 1, 5, 9, 13 und 17 dargestellten Ausführungsbeispiele enthält die positive erste Linsengruppe 10 eine verkittete Unterlinsengruppe mit einem negativen Linsenelement L1 und einem positiven Linsenelement L2 sowie ein positives Meniskuslinsenelement L3 mit einer objektseitigen konvexen Fläche. Die eben genannten Komponenten sind in dieser Reihenfolge von der Objektseite aus betrachtet angeordnet. Die negative zweite Linsengruppe 20 enthält ein ne gatives Meniskuslinsenelement L4 mit einer objektseitigen konvexen Fläche, eine verkittete Unterlinsengruppe mit einem positiven Linsenelement L5 und einem negativen Linsenelement L6, ein positives Linsenelement L7 sowie ein negatives Linsenelement L8 mit einer objektseitigen konkaven Fläche starker Brechkraft. Die eben genannten Komponenten sind in dieser Reihenfolge von der Objektseite aus betrachtet angeordnet. Die positive dritte Linsengruppe 30 enthält ein bikon vexes positives Linsenelement L9, ein positives Linsenelement L10 mit einer ob jektseitigen konvexen Fläche starker Brechkraft sowie in negatives Linsenelement L11. Diese Komponenten sind in der genannten Reihenfolge von der Objektseite aus betrachtet angeordnet. Die positive vierte Linsengruppe 40 enthält ein positi ves Linsenelement L12 und ein negatives Linsenelement L13 mit einer bildseiti gen konkaven Fläche starker Brechkraft. Das gesamte Linsensystem enthält drei zehn Linsenelemente. Das vorstehend genannte negative Meniskuslinsenelement L4, das objektseitig eine konvexe Fläche hat und in der zweiten Linsengruppe dem Objekt am nächsten angeordnet ist, ist ein Hybridlinsenelement mit einer as phärischen Oberflächenschicht R, die aus einem Verbundharzmaterial besteht und auf das Hybridlinsenelement aufgebracht ist.

Die Bedingung (1) des Anspruchs 1 gibt den Abbildungsmaßstab m_3-4W für die dritte Linsengruppe 30 und die vierte Linsengruppe 40 im Weitwinkelextremum an. Der Index W steht für Weitwinkelextremum. Die dritte Linsengruppe 30 und die vierte Linsengruppe 40 werden dabei als eine Linsengruppe betrachtet, die hinter der Linsengruppe 30 angeordnet ist und diese enthält. Der Abbildungs maßstab m_3-4W (<0) einer Linsengruppe hinter der dritten Linsengruppe 30 ist im Weitwinkelextremum hinsichtlich seines Absolutwertes am kleinsten und nimmt zum Teleextremum hin zu. Hat der Abbildungsmaßstab m_3-4W einen derart kleinen Absolutwert, daß m_3-4W die obere Grenze der Bedingung (1) übersteigt, so wird der Abbildungsmaßstab m_3-4W nahe dem Weitwinkelextremum hinsichtlich seines Absolutwertes kleiner als -1, und bei Brennweitenänderung zum Teleextremum hin übersteigt der Abbildungsmaßstab m_3-4W den Wert -1 und wird hinsichtlich sei nes Absolutwertes größer als -1. Andererseits sind die bei der Brennweitenände rung auftretenden Bewegungsstrecken der dritten Linsengruppe 30 und der vier ten Linsengruppe 40 so festgelegt, daß die Bildfeldwölbung der Meridionalbild ebene in einer Weise korrigiert ist, daß sie sich nicht in positiver Richtung entfal tet, und die Linsengruppen zur Brennweitenänderung gleichmäßig bewegt werden können. In einem Brennweitenbereich, in dem der Abbildungsmaßstab m_3-4W kleiner als -1 ist (Absolutwert), bereitet es jedoch Schwierigkeiten, die Bildfeldwölbung zufriedenstellend zu korrigieren, da die Lageänderung der Bildebene gegenüber der Bewegungsstrecke der dritten Linsengruppe 30 (und einer Linsengruppe hin ter der dritten Linsengruppe 30) längs der optischen Achse klein ist.

Im folgenden wird ein weiterer Nachteil diskutiert, der dann auftritt, wenn der Ab bildungsmaßstab die untere Grenze der Bedingung (1) unterschreitet. Bei Durch führen der Brennweitenänderung wird die zweite Linsengruppe 20 aus dem Weit winkelextremum von der Objektseite zur Bildseite hin bis zu einer Brennweitenpo sition bewegt, bei der der Abbildungsmaßstab etwa -1 ist, und von dort wird die zweite Linsengruppe 20 zum Teleextremum hin von der Bildseite zur Objektseite bewegt. Die zweite Linsengruppe 20 durchläuft also eine U-förmige Umkehrbewe gung. Für den Fall, daß die Brennweitenänderung durch die zweite Linsengruppe 20 erfolgt, muß jedoch, falls die Unendlicheinstellung als Referenzobjektentfer nung herangezogen wird, die zweite Linsengruppe 20 zum Objekt hin bewegt wer den, wenn auf ein Objekt in endlicher Entfernung scharfgestellt wird. Ist nun die zweite Linsengruppe 20 auf eine U-förmige Umkehrbewegung hin ausgelegt, so muß ein Mechanismus zur Scharfeinstellung und ein Mechanismus zur Brenn weiteneinstellung vorgesehen werden, wodurch sich ein komplizierter Gesamtme chanismus ergibt. Durch Erfüllen der Bedingung (1) ist nun die zur Brennwei tenänderung bestimmte Bewegungsstrecke der zweiten Linsengruppe 20 so fest gelegt, daß diese keine U-förmige Umkehrbewegung vollführt. Infolgedessen können die Brennweiten- und die Scharfeinstellung durch einen gemeinsamen Mechanismus gesteuert werden, so daß der gesamte Mechanismus vereinfacht werden kann.

Wird der resultierende Abbildungsmaßstab um so viel kleiner, daß m_3-4W die un tere Grenze der Bedingung (1) unterschreitet, so steigen in der dritten Linsen gruppe 30 und der vierten Linsengruppe 40 die Aberrationen an, welche die Meri dionalbildebene in positiver Richtung krümmen.

Die Bedingung (2) des Anspruchs 1 gibt den Abstand d₁₉ zwischen dem positiven Linsenelement L10 und dem negativen Linsenelement L11 in der dritten Linsen gruppe 30 an. Da die Linsengruppe 30 mit einer Blende S nahe der Objektseite versehen ist, dient sie im wesentlichen der Korrektion der sphärischen Aberration.

Wird der Abstand d₁₉ so verkürzt, daß d₁₉/fw die untere Grenze der Bedingung (2) unterschreitet, so wird die sphärische Aberration in positiver Richtung größer und nachfolgend die sphärische Aberration in dem gesamten System überkorrigiert, so daß im gesamten System in positiver Richtung sphärische Aberration auftritt. Der Grund hierfür liegt im Anstieg der Eintrittshöhe der auf das negative Lin senelement L11 treffenden Axialstrahlen, die aus dem positiven Linsenelement L10 austreten und auf das negative Linsenelement L11 gebündelt werden. Wird weiterhin die untere Grenze der Bedingung (2) gemäß der Bedingung (2') des An spruchs 3 auf einem Wert von etwa 0,04 gehalten, so kann das Auftreten von sphärischer Aberration in positiver Richtung auf der objektseitigen Fläche des ne gativen Linsenelementes L11 noch weiter verringert werden, was für die Korrek tion der Aberrationen von Vorteil ist.

Wird andererseits zur Verhinderung einer Überkorrektion der sphärischen Aber ration die bildseitige Fläche des positiven Linsenelementes L10 mit einer so star ken positiven Brechkraft versehen, daß sphärische Aberration in negativer Rich tung auftritt, so heben sich die durch das positive Linsenelement L10 verursachte sphärische Aberration in negativer Richtung und die durch das negative Lin senelement L11 verursachte sphärische Aberration in positiver Richtung gegen seitig auf, so daß die Fehlerempfindlichkeit so hoch wird, daß es Schwierigkeiten bereitet, das gesamte Linsensystem unter Gewährleistung einer vorbestimmten optischen Leistung zu fertigen. Selbst ein geringer Fehler im Abstand d₁₉ würde also zu einer großen Variation der sphärischen Aberration führen. Ebenso führt schon ein geringer Dezentrierungsfehler zu einer starken Koma. Werden zur Ver hinderung eines solchen Problems das positive Linsenelement L10 und das ne gative Linsenelement L11 miteinander verkittet, so verursachen die für eine sol che Verkittung aufzuwendenden Kosten einen Anstieg der Gesamtkosten des Va riolinsensystems.

Wird der Abstand d₁₉ so vergrößert, daß d₁₉/fw die obere Grenze der Bedingung (2) übersteigt, so führt dies zum Auftreten von sphärischer Aberration in negativer Richtung und zu einem insgesamt längeren Linsensystem.

Die Bedingung (3) des Anspruchs 1 gibt den Brechungsindex des negativen Lin senelementes L13 an, das innerhalb der vierten Linsengruppe 40 dem Bild am nächsten angeordnet ist. Ist der Brechungsindex des negativen Linsenelementes L13 so klein, daß n_L13 die untere Grenze der Bedingung (3) unterschreitet, so nimmt auch die negative Brechkraft des negativen Linsenelementes L13 ab, und es tritt sphärische Aberration in negativer Richtung auf, so daß die sphärische Aberration nicht korrigiert werden kann. Weiterhin führt der Anstieg der Petzval- Summe zu einer Krümmung der Bildebene in negativer Richtung.

Wird der Brechungsindex des negativen Linsenelementes L13 so stark ver größert, daß n_L13 die obere Grenze der Bedingung (3) übersteigt, so nimmt die Petzval-Summe ab, wodurch eine Bildfeldwölbung in positiver Richtung verur sacht wird. Will man eine asphärische Fläche an dem negativen Linsenelement L13 ausbilden, so zieht dies Nachteile bei der Fertigung nach sich, da es Schwie rigkeiten bereitet, ein Material bereitzustellen, das leicht zu formen ist und einen Brechungsindex hat, der die Bedingung (3) erfüllt. Leicht zu formendes Kunst stoffmaterial liefert keinen Brechungsindex, der die Bedingung (3) erfüllt.

Im folgenden werden unter Bezugnahme auf die Tabellen und die Diagramme numerische Daten der Ausführungsbeispiele angegeben. In den Diagrammen der chromatischen Aberration, dargestellt durch die sphärische Aberrationen, geben die durchgezogene Linie sowie die beiden Arten von gestrichelten Linien die sphärische Aberration bei der d-, der g- bzw. der C-Linie an. Ebenso geben in den Diagrammen der lateralen chromatischen Aberration die durchgezogene Linie sowie die beiden Arten von gestrichelten Linien den Abbildungsmaßstab bei der d-, der g- bzw. der C-Linie an. S bezeichnet die Sagittalbildebene und M die Me ridionalbildebene. F_NO ist die F-Zahl, f die Brennweite, W der halbe Feldwinkel und f_B die hintere Bildweite. R bezeichnet den Krümmungsradius der jeweiligen Linsenfläche, D die Linsendicke oder den Abstand, N_d den Brechungsindex bei der d-Linie und ν_d die Abbe-Zahl.

Eine zur optischen Achse symmetrische, asphärische Fläche ist wie folgt definiert:

x = Ch²/{1+[1-(1+K)C²h²]^1/2}+A4h⁴+A6h⁶-A8h⁸+A10h¹⁰+A12h¹². . .;

worin
x den Abstand von einer Tangentialebene des asphärischen Scheitels,
C die Krümmung des asphärischen Scheitels (1/R),
h den Abstand von der optischen Achse,
K den Kegelschnittkoeffizienten,
A4 einen Asphärizitätskoeffizienten vierter Ordnung,
A6 einen Asphärizitätskoeffizienten sechster Ordnung,
A8 einen Asphärizitätskoeffizienten achter Ordnung,
A10 einen Asphärizitätskoeffizienten zehnter Ordnung und
A12 einen Asphärizitätskoeffizienten zwölfter Ordnung bezeichnet.

Erstes Ausführungsbeispiel

Fig. 1 zeigt die Linsenanordnung des ersten Ausführungsbeispiels des erfin dungsgemäßen Variolinsensystems. Die Fig. 2A bis 2E, die Fig. 3A bis 3E und die Fig. 4A bis 4E sind die Diagramme der Aberrationen des Variolinsensystems nach Fig. 1 bei der Einstellung kürzester Brennweite, mittlerer Brennweite bzw. längster Brennweite. Die numerischen Daten sind in Tabelle 1 angeführt.

Tabelle 1

Zweites Ausführungsbeispiel

Fig. 5 ist die Linsenanordnung des zweiten Ausführungsbeispiels. Die Fig. 6A bis 6E, die Fig. 7A bis 7E und die Fig. 8A bis 8E sind die Diagramme der Aberratio nen des Variolinsensystems nach Fig. 5 bei der Einstellung kürzester Brennweite, mittlerer Brennweite bzw. längster Brennweite. Die numerischen Daten sind in Tabelle 2 angeführt.

Tabelle 2

Drittes Ausführungsbeispiel

Fig. 9 ist die Linsenanordnung des dritten Ausführungsbeispiels. Die Fig. 10A bis 10E, die Fig. 11A bis 11E und die Fig. 12A bis 12E sind die Diagramme der Aber rationen des Variolinsensystems nach Fig. 9 bei der Einstellung kürzester Brenn weite, mittlerer Brennweite bzw. längster Brennweite. Die numerischen Daten sind in Tabelle 3 angeführt.

Tabelle 3

Viertes Ausführungsbeispiel

Fig. 13 ist die Linsenanordnung des vierten Ausführungsbeispiels. Die Fig. 14A bis 14E, die Fig. 15A bis 15E und die Fig. 16A bis 16E sind die Diagramme der Aberrationen des Variolinsensystems nach Fig. 13 bei der Einstellung kürzester Brennweite, mittlerer Brennweite bzw. längster Brennweite. Die numerischen Da ten sind in Tabelle 4 angeführt.

Tabelle 4

Fünftes Ausführungsbeispiel

Fig. 17 ist die Linsenanordnung des fünften Ausführungsbeispiels. Die Fig. 18A bis 18E, die Fig. 19A bis 19E und die Fig. 20A bis 20E sind die Diagramme der Aberrationen des Variolinsensystems nach Fig. 17 bei der Einstellung kürzester Brennweite, mittlerer Brennweite bzw. längster Brennweite. Die numerischen Da ten sind in Tabelle 5 angeführt.

Tabelle 5

Tabelle 6 zeigt die numerischen Daten der Bedingungen (1) bis (3) für die einzel nen Ausführungsbeispiele.

Tabelle 6

Wie aus Tabelle 6 hervorgeht, erfüllen alle Ausführungsbeispiele die Bedingun gen (1), (2) und (3). Die Aberrationen sind angemessen korrigiert.

Die Erfindung stellt also ein Vier-Linsengruppen-Variolinsensystem zur Verfü gung, das einen halben Feldwinkel von etwa 42° im Weitwinkelextremum sowie ein Brennweitenverhältnis von 3,5 hat.

Claims

1. Variolinsensystem mit einer positiven ersten Linsengruppe (10), einer nega tiven zweiten Linsengruppe (20), einer positiven dritten Linsengruppe (30) und einer positiven vierten Linsengruppe (40), die in der genannten Reihen folge von der Objektseite aus betrachtet angeordnet sind, wobei
alle Linsengruppen (10 bis 40) zur Brennweitenänderung aus der Einstel lung kürzester Brennweite zur Einstellung längster Brennweite zur Objekt seite hin bewegbar sind,
die positive dritte Linsengruppe (30) mindestens ein positives Linsenelement (L10) und ein negatives Linsenelement (L11) enthält, die in der genannten Reihenfolge von der Objektseite aus betrachtet angeordnet sind,
die positive vierte Linsengruppe (40) mindestens ein negatives Linsenele ment (L13) enthält,
bei Änderung der Objektentfernung von unendlich nach endlich die Scharf einstellung durch Bewegen der zweiten Linsengruppe (20) zur Objektseite hin erfolgt und folgende Bedingungen erfüllt sind:
-1,23 < m_3-4W < -1,0 (1)
0,02 < d₁₉/fw < 0,30 (2)
1,6 < n_L13 < 1,76 (3)
worin
m_3-4W den resultierenden Abbildungsmaßstab der als eine Linsengruppe auf zufassenden dritten und vierten Linsengruppe (30, 40) bei Einstellung kür zester Brennweite,
d₁₉ den Abstand des positiven Linsenelementes (L10) von dem negativen Linsenelement (L11) in der dritten Linsengruppe (30),
fw die Brennweite des gesamten Linsensystems bei Einstellung kürzester Brennweite und
n_L13 den Brechungsindex des in der vierten Linsengruppe (40) am nächsten zur Bildseite hin angeordneten negativen Linsenelementes (L13) bezeich net.

2. Variolinsensystem nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die positive erste Linsengruppe (10) von der Objektseite aus betrachtet in nachstehender Reihenfolge eine verkittete Unterlinsengruppe mit einem ne gativen Linsenelement (L1) und einem positiven Linsenelement (L2) und ein positives Meniskuslinsenelement (L3) mit einer objektseitigen konvexen Flä che enthält,
die negative zweite Linsengruppe (20) von der Objektseite aus betrachtet in nachstehender Reihenfolge ein negatives Meniskuslinsenelement (L4) mit einer objektseitigen konvexen Fläche, eine verkittete Unterlinsengruppe mit einem positiven Linsenelement (L5) und einem negativen Linsenelement (L6), ein positives Linsenelement (L7) und ein negatives Linsenelement (L8) mit einer objektseitigen konkaven Fläche starker Brechkraft enthält,
die positive dritte Linsengruppe (30) von der Objektseite aus betrachtet in nachstehender Reihenfolge ein bikonvexes positives Linsenelement (L9), ein positives Linsenelement (L10) mit einer objektseitigen konvexen Fläche starker Brechkraft und ein negatives Linsenelement (L11) enthält,
und die positive vierte Linsengruppe (40) ein positives Linsenelement (L12) und ein negatives Linsenelement (L13) mit einer bildseitigen konkaven Flä che starker Brechkraft enthält.

3. Variolinsensystem nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß folgende Bedingung erfüllt ist:
0,04 < d₁₉/fw < 0,30 (2').